JP2003004221A - 音波式スートブロアとその運用方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 スートブロアに関するランニングコストの問
題、カルマン渦による管群気柱共鳴に関する問題を同時
に解決すること。 【解決手段】 単一、あるいは複数の音響励起装置（加
振機又はスピーカ）３と発振器６、位相調整器１０、伝
熱管群１を設けた火炉２内の圧力を検知するセンサ４、
４’等からなる音波式スートブロアの各音響励起装置３
の音響励振力の振動数を火炉２内の伝熱管群１が発生す
るカルマン渦発生周波数に近づけ、併せて、単一、ある
いは複数の音響励起装置３の音響励振力を、音響共鳴モ
ードの位相分布の情報を用いて駆動し、音響励起装置が
生ずる音響励振エネルギーを制御することによりランニ
ングコストが安価で高効率な灰除去を可能とするために
好適な、かつ管群気柱共鳴の抑止機能も有する音波式ス
ートブロアとその運用方法及びスートブロア対象装置を
提供することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えばボイラ、各
種熱交換器などに設置されている管群の清掃装置に係わ
り、特に音響共鳴による騒音を抑止するとともに、管群
の表面に付着する粉塵を音波によって除去するに好適な
音波式スートブロアとその運用方法及びスートブロア対
象装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】図１０に示すようにボイラ火炉２の後部
伝熱部には、横置き型の過熱器や蒸発器等と称する伝熱
管群１が所定の間隔を置いて燃焼ガスの流れ方向に複数
段設置されている。各伝熱管群１は、多数本の伝熱管が
狭い間隔を置いて水平方向に伸びており、煙道を流れる
高温燃焼ガスと伝熱管内を流れる流体との間で熱交換が
行われる。

【０００３】ところで特に微粉炭焚きボイラにおいては
燃焼ガス中に燃焼灰が多く含まれており、それが伝熱管
の表面に付着・堆積する。図３は、この状態を示してい
る。燃焼ガスＧは伝熱管１０９の間を通過する際に、伝
熱管１０９の後流部で流速が低下するため、隣接する伝
熱管１０９の間で燃焼灰１１０が付着・堆積し、それが
進むと上下の隣接伝熱管１０９の間に燃焼灰１１０のブ
リッジが形成されるようになる。このような現象は伝熱
管１０９内の流体に対する燃焼ガスの伝熱性能を著しく
低下させる。

【０００４】このような伝熱管１０９に燃焼灰１１０が
付着・堆積する現象を防止すべく、定期的に、あるいは
必要に応じて水蒸気Ｓを噴霧するためのスートブロア
（図示せず）を起動して燃焼灰１１０を伝熱管１０９の
表面から除去する方法が用いられている。しかし、スー
トブロアから噴出される水蒸気Ｓは伝熱管１０９の上方
から下方へ、あるいは下方から上方に流れるため、図３
に示されているようにブリッジを形成するような部分の
灰除去にはあまり有効でない。

【０００５】これに対し、音波によってボイラ火炉２内
に気柱共鳴モードを励起し、その音響エネルギーによっ
て燃焼灰を除去する音波式スートブロアを用いる方法が
提案されている。その代表的な装置構成を図１０に示
す。音波式スートブロアは音波発振器６、音波発振器６
の音波発振制御用のマイコン７、音波増幅用のアンプ９
およびスピーカ３’などから構成され、音波発振器６で
火炉２内の音響共鳴周波数に一致する周波数を発生さ
せ、炉壁に設けた複数のスピーカ３’から炉内に音波を
発振させる。その結果、炉内全体に音響共鳴モードが励
起され、そのエネルギーで伝熱管１０９上の燃焼灰が除
去されるという方法である。

【０００６】本発明に最も近い発明として、例えば、特
公昭５５−５００３５５号公報記載の発明が挙げられ
る。この方法は、少なくとも２つの音波式スートブロア
のスピーカ３’を所定の間隔を置いてボイラ火炉２の壁
面に配置し、一方の音波式スートブロアから発せられる
圧力波との関連において、他方の音波式スートブロアか
ら発せられる圧力波の位相差を制御することにより増幅
した圧力波を火炉２内に発生させて、その圧力波を清掃
すべき伝熱管などの箇所に集中させる方法である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】このような従来技術の
音波式スートブロアは、いずれも音響共鳴モードを励起
する点で共通している。そして音波式スートブロアの音
波励起装置には電磁力で励振する、いわゆるスピーカや
エアホーン型と称する空気ジェットで励振するもの等が
用いられるが、いずれも電気エネルギーあるいは多量の
空気を必要とし、ランニングコストの面で高価格になる
という問題があった。

【０００８】一方、これとは別に、前記伝熱管群１から
成る熱交換器共通の問題として、図３に示す伝熱管１０
９の後流側で生じるカルマン渦１１１による音響共鳴
（以下、管群気柱共鳴と称す）で高レベルの騒音が発生
し、最悪の場合には構造的な損傷に至るという問題があ
る。この問題に対処するには伝熱管群１の内部やその前
後の空間を仕切る、防音バッフルと称する構造物を設置
する必要があるが、コストアップ、メンテナンスの作業
性悪化、圧力損失の増大などの問題が生じる。

【０００９】本発明の課題は、スートブロアに関するラ
ンニングコストの問題、カルマン渦による管群気柱共鳴
に関する問題を同時に解決することである。また、本発
明の課題は、ランニングコストが安価で高効率な灰除去
を可能とするために好適な、かつ管群気柱共鳴の抑止機
能も有する音波式スートブロアとその運用方法及びスー
トブロア対象装置を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明の上記課題は、部
材が設置されたスートブロア対象装置に配置され、前記
部材上に付着した粉塵を除去または前記部材への粉塵の
付着を抑制する音波式スートブロアであって、音響励起
装置、音波発振器、位相調整器、スートブロア対象装置
内圧力を検知するセンサ及び音響励起装置の音響励振力
の振動数を前記スートブロア対象装置内の部材の周りで
発生するカルマン渦発生周波数近傍にあるダクト内圧力
変動の卓越周波数に一致させ、単一又は複数箇所の炉壁
振動の位相と音響共鳴モードの位相分布の情報を用いて
前記音響励起装置を駆動させて、音響励起装置が供給す
る音響エネルギーＥｐと前記部材の周りで発生するカル
マン渦が気柱振動に供給するエネルギーＥｓと炉壁から
の音響放射、管群部での音響的な摩擦等で散逸する音場
の逸散エネルギーＥａとの間に Ｅｐ＞Ｅａ−Ｅｓ （５） なる関係が成立する音響励振エネルギーを制御する制御
装置を備えた音波式スートブロアである。

【００１１】前記音響励起装置は機械的に振動板を振動
させて音波を発生させる加振機又は圧縮気体を使用して
振動板を振動させて音波を発生させるスピーカを用いる
ことができる。

【００１２】また、本発明は、前記音波式スートブロア
の音響励起装置の音響励振力の振動数をスートブロア対
象装置内を流れるガスがスートブロア対象装置内の部材
の周りで発生するカルマン渦発生周波数近傍にあるダク
ト内圧力変動の卓越周波数に一致させ、単一又は複数の
箇所の炉壁振動の位相と音響共鳴モードの位相分布の情
報を用いて音響励起装置を駆動して音響励振エネルギー
を制御する音波式スートブロアの運用方法、及び単一、
又は複数の請求項１記載の音波式スートブロアを、その
壁面及び／又はその内部に取り付けたスートブロア対象
装置が含まれる。

【００１３】前記スートブロア対象装置としては、ボイ
ラ火炉、脱硝装置、排熱回収ボイラ又は蓄熱式熱交換器
などである。

【００１４】

【作用】最初に「カルマン渦による管群気柱共鳴現象」
について図４、図５を用いて説明する。この現象の要因
は、スートブロア対象装置内のガス流れ中にある伝熱管
のような構造物の後流側で発生する渦の周波数（下記の
式（１）で表される渦放出周波数ｆｓ）がダクトあるい
は火炉（ケージ部）のような閉空間の気柱共鳴周波数ｆ
ａ、ｎと一致することによるものであり、前記渦放出周
波数ｆｓが前記閉空間内部で大振幅の音響振動、言い換
えると圧力変動を引き起こし、大レベルの騒音、あるい
は構造物の損傷を引き起こす。

【００１５】前記渦の周波数ｆｓは式（１）で表され
る。 ｆｓ＝ＳＵ／Ｄ （１） ここでＳはストローハル数、Ｕはガス流速及びＤは伝熱
管等の管径をあらわす。

【００１６】このように大振幅となる原因は図４に示す
ように、伝熱管からのはく離渦（渦放出周波数ｆｓ）が
火炉（ケージ部）内の圧力変動を誘起し、その圧力変動
が渦の発生を促進するというフィードバック現象が生じ
ているからである。

【００１７】火炉（ケージ部）は、そのダクト幅Ｌと音
速Ｃで決まる気柱共鳴周波数ｆａ、ｎと気柱共鳴モード
を有する。簡単のために火炉のダクト幅方向の１次元モ
ードを考えると、その共鳴周波数ｆａ、ｎは式（２）で
表される。

【００１８】ｆａ、ｎ＝ｎ・（Ｃ／２Ｌ） （２） ここでｎは１、２、３・・・などの次数であり、気柱共
鳴モードの節の数に等しい。また、１次、２次とこのｎ
の値が大きくなればなるほど、その共鳴周波数ｆａ、ｎ
も大きくなる。

【００１９】一方、渦放出周波数ｆｓは、式（１）に示
すようにガス流速Ｕに比例し、伝熱管の直径Ｄに反比例
する。この２つの周波数ｆａ、ｎと周波数ｆｓの一致が
管群気柱共鳴発生の第１条件であるが、この条件のほか
に、もう一つの条件が存在する。その状況を図５に示
す。ガス流速Ｕが増加するにつれて渦放出周波数ｆｓも
増大し、気柱共鳴周波数ｆａ、ｎの１次、２次・・・と
次々と各次数の周波数と一致する。しかし、渦放出周波
数ｆｓと気柱共鳴周波数ｆａ、ｎが一致したからといっ
て必ずしも気柱共鳴が発生するとは限らない。発生に必
要なもう一つの条件はエネルギー収支に関するもので、
以下、第２条件と称し、これが本発明の拠り所となる条
件である。

【００２０】第２条件について以下に詳述する。管群気
柱共鳴現象では、スートブロア対象装置内のガス流れの
運動エネルギー（非周期）が、渦と気柱振動のフィード
バックのメカニズムを通じて大振幅の圧力変動の周期的
なエネルギーに変換される。気柱共鳴は、図５の下部に
示すエネルギー収支条件によって支配される。つまり、
渦が気柱振動に供給するエネルギーＥｓが、炉壁からの
音響放射、伝熱管群部での音響的な摩擦等で散逸する音
場の逸散エネルギーＥａを上回ると成立する。すなわ
ち、次の式（３）が成立すると発生する。

【００２１】△Ｅ＝Ｅｓ−Ｅａ＞０ （３） 気柱に最終的に蓄えられるエネルギー△Ｅが正となると
きに、この現象（気柱共鳴現象）が不安定化（＝発振）
し、気柱共鳴が発生する。

【００２２】次にこの現象（気柱共鳴現象）の発生を音
響励起装置によってコントロールする方法を述べる。以
下、音響励起装置として、ダクトあるいは火炉（ケージ
部）に加振装置を取り付けた場合について述べる。この
場合、音響励起装置（以下、単に加振機と称す）が供給
する音響エネルギーをＥｐとすると、発生条件は式
（３）の代わりに次式（４）となる。

【００２３】△Ｅ＝Ｅｓ−Ｅａ＋Ｅｐ＞０ （４） つまり、 Ｅｐ＞Ｅａ−Ｅｓ （５） とすれば、この現象（気柱共鳴現象）は発生し、また、 Ｅｐ＜Ｅａ−Ｅｓ （６） とすれば、たとえ大振幅の圧力変動が発生している場合
でも、この気柱共鳴現象は抑止される。

【００２４】こうして、これまでトラブル視されてきた
管群気柱共鳴現象を音響励起装置によって自由にコント
ロールすることができる。

【００２５】つぎに、加振機が供給するエネルギーＥｐ
の制御方法について、その基本的な事項を述べる。最初
に図６により、気柱共鳴モードについて説明する。図６
では、ある一つの共鳴モードを、圧力変動で表した場合
（圧力変動モード）を実線で示し、速度変動で表した場
合（速度変動モード）を点線で示す。図６から明らかな
ように、圧力変動モードと速度変動共鳴モードでは腹と
節の位置が逆転し、また圧力変動モードの方が節の数が
１つだけ多い。以下、圧力変動モードを採用する。

【００２６】この共鳴モードの圧力変動波形を△ｐとす
る。また、加振機が励起する壁の振動速度の波形を△ｖ
で表す。このとき、加振機により供給されるエネルギー
Ｅｐと波形△ｐ、△ｖの関係を図７に、また数式表現を
式（７）に示す。

【００２７】Ｅｐ＝∫△ｐ・△ｖｄｔ （７） 式（７）によると、両者の波形△ｐ、△ｖが同位相の場
合はＥｐが正となり、加振機が気柱振動にエネルギーを
供給し、逆位相の場合はＥｐが負となり、加振機が気柱
振動のエネルギーを吸収することが分かる。

【００２８】こうして、加振機による供給（あるいは吸
収）エネルギーＥｐの大きさは、加振機が設置される壁
面の振動速度の振幅、あるいは振動速度と圧力変動の位
相差によりコントロールすることができる。

【００２９】すなわち、壁の振動速度と圧力変動波形を
モニターし、その位相情報に着目して加振機をコントロ
ールすることにより、加振機が供給、あるいは吸収する
エネルギー、ひいては管群気柱共鳴現象の発生状況並び
に圧力変動の振幅をコントロールすることが可能とな
る。

【００３０】こうして本発明によれば、音響励振力を制
御することにより、これまでトラブル視されていた管群
部のカルマン渦による管群気柱共鳴現象を自由にコント
ロールすることができ、この音響エネルギーを利用する
ことによりスートブロウイングに必要な音響励起装置の
電気エネルギー、あるいは空気ジェットの量を著しく低
減できる。また、管群気柱共鳴抑止のための構造物（防
音バッフル）の員数低減が可能となる。

【００３１】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態の装置の構成
とその運用方法を以下に説明する。図１に本実施の形態
の装置構成を示す。本例では加振機３（３−〜３−
）を４箇所に設置する。そして、その近傍に音波受信
機である圧力センサ４（４−〜４−）と壁の振動速
度センサ４’（４’−〜４’−）（圧力センサ４と
振動速度センサ４’を二つ設ける理由は、位相情報（２
つの点が同位相か逆位相か）を知ることにより、共鳴モ
ード形状を推定するためである。）を設置する。各加振
機３毎にアンプ９（９−〜９−）、位相を調整する
位相制御器１０（１０−〜１０−）が設けられ、さ
らにその前段には各加振機３に共通の駆動信号を発生す
る発振器６が組み込まれる。マイコン７は、圧力センサ
４、振動速度センサ４’に基づき、発振器６の出力周波
数を制御する信号あるいは位相制御器１０の制御信号を
供給する。

【００３２】図２は各加振機３及びセンサ４、４’の詳
細設置状況を示すものである。火炉２（ケージ部）ある
いはダクト部の壁２１は一般に断熱材２４に覆われてい
る。従って壁を外から加振するため、壁に固定柱２２で
支持された固定板２３を設置し、それに加振機３を設置
する。加振機３の構造の一例として、この図２に示すよ
うに電動式のアクチュエータ２８で付加マス２９（重り
の慣性力を利用して壁を加振して加振（重りの重さ）を
得るもの）を加振し、その反力で壁２１を加振する装置
を示す。

【００３３】一般に大容量ボイラの気柱共鳴周波数は２
０〜６０Ｈｚにあるので、この範囲の周波数で加振する
付加マス２９の重さは約２０ｋｇ、振幅は２０Ｈｚでは
５ｍｍ、６０Ｈｚでは０．５ｍｍ程度で十分である。こ
の時の壁に作用する動荷重は１５００Ｎ程度となる。

【００３４】壁２１の振動速度は固定板２３に設置され
た振動センサ３２で検出する。圧力の検出は、導圧パイ
プ３１とゴムチューブ２７によって外部に導かれた圧力
変動を圧力センサ４によって検出する。ゴムチューブ２
７は圧力センサ４のノイズの原因となる振動を絶縁する
ために設置される。また導圧パイプ３１は壁２１と一緒
に振動しないように、壁２１から振動絶縁する必要があ
る。

【００３５】つぎに、マイコン７による制御方法を図８
により説明する。まず圧力変動信号を取り込み、そのレ
ベルが、スートブロウィングに十分な値に達している
か、また、壁や内部構造物の損傷、あるいは騒音発生
のおそれが無いかをチェックする。前記、の条件を
満たさない場合には、まず、ガス流速を運転条件から、
あるいは流速センサを設置して評価し、式（１）によっ
てカルマン渦放出周波数ｆｓを算出する。これと圧力変
動信号の周波数分析により得られるパワスペクトルのピ
ーク周波数を元に着目する周波数を設定するとともに、
発振器６の周波数を着目周波数になるように制御する。
なお、着目周波数は、カルマン渦放出周波数近辺にある
圧力変動スペクトルピーク周波数とする。これと並行し
て、壁の振動速度△ｖと圧力変動速度△ｐの位相差スペ
クトルを算出し、着目周波数における位相差を検出す
る。

【００３６】そして、現時点での圧力変動がスートブロ
アに必要なレベルに達しておらず、圧力変動を増大した
い場合には位相差を低減する方向に位相制御器を調整す
る。また過大な圧力変動が発生して構造物の損傷、ある
いは騒音発生のおそれがある場合には逆の方向に制御を
行い、気柱共鳴を防止する。

【００３７】なお、前記、の条件を満たす圧力変動
レベルはフィルタをかけない状態で１３０〜１４０ｄＢ
程度である。このとき外部では約３０ｄＢ減音する。騒
音評価で用いるＡ特性フィルタ評価では８０ｄＢ程度以
下になり、騒音上問題ない値となる。

【００３８】本発明の第２の実施の形態では、音響励起
装置として前記図１の加振機３の代わりに電気駆動のス
ピーカ３’を用いる方法を用いる。

【００３９】マイコンによる制御方法は前記図８に示し
た方法とほぼ同じであり、そのフローを図９に示す。

【００４０】ガス流速を運転条件から、あるいは流速セ
ンサを設置して評価し、式（１）によってカルマン渦放
出周波数ｆｓを算出する。この周波数ｆｓに発振器６の
出力信号の周波数を設定する。

【００４１】次に発振器６の信号から、気柱励振力（言
い換えるとスピーカの振動板速度）信号を算出する。こ
の際に必要な、発振器６からスピーカ振動板までの周波
数応答特性は事前に評価しておく必要がある。この気柱
励振力信号と圧力センサ４からの圧力変動信号の間の位
相差を評価する。この情報と、圧力変動レベルの大きさ
を元に、発振器６の振幅、あるいは位相を制御する。つ
まり、圧力変動が灰除去に必要なレベルに達していない
場合には発振器６の振幅を増大する、あるいは位相差を
小さくする方向に制御し、スピーカ３’が気柱に供給す
るエネルギーを増大して気柱共鳴を助長（不安定化）す
る。また過大な圧力変動が発生して構造物の損傷、ある
いは騒音発生のおそれがある場合には逆の方向に制御を
行い、気柱共鳴を抑止する。複数のスピーカ３’がある
ので、各スピーカ３’の制御は向かい合った圧力センサ
４の信号を用いて制御する。

【００４２】ここで対象とする気柱モードの位相の補正
をすることに注意すべきである。すなわち、対象とする
気柱モードの次数が奇数、つまり向かい合う炉壁で位相
が逆なモードに対しては、位相制御量の符号を反転する
必要がある。

【００４３】このスピーカ３’を用いる方法は前記加振
機３を用いる場合と同様な効果が生じるが、一般にスピ
ーカ３’は耐熱性に問題があるため、上記の、壁を励振
する方法のほうが実用的であるといえる。

【００４４】

【発明の効果】本発明によれば音波式スートブロアのラ
ンニングコストが大幅に低減し、高効率な灰除去が可能
となる。また、これまでトラブル視されていた管群部の
気柱共鳴の抑止機能も有するため、これまでその発生を
避けるために制約されていたガス流速に関する運用の領
域が拡張し、構造的には気柱振動抑止のための防音構造
（防音バッフル）の員数を低減できるという利点があ
る。また、付加的な効果として、ダクト全体にわたって
適度な振幅の圧力変動が発生するため、伝熱管の境界で
の管伝熱率が向上するという効果も期待できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施の形態になる加振機スートブロ
アをボイラ火炉に適用した場合の構成図を示す。

【図２】 図１の加振機をボイラ火炉に設置した場合の
火炉壁面部分を側面図を示す。

【図３】 燃焼灰が伝熱管に堆積した状況を示す説明図
である。

【図４】 渦放出周波数と気柱共鳴周波数とによる音響
共鳴発生機構の説明図である。

【図５】 渦放出周波数と気柱共鳴周波数とによる音響
共鳴発生機構の説明図である。

【図６】 閉鎖空間内での気柱共鳴モードの説明図であ
る。

【図７】 加振機のエネルギー接受の説明図である。

【図８】 図１の加振機スートブロアの運用方法を示
す。

【図９】 本発明の実施の形態になる加振機スートブロ
アの運用方法を示す。

【図１０】 従来のスートブロアをボイラ火炉に適用し
た場合の構成図を示す。

【符号の説明】

１ 伝熱管群 ２ 火炉（ケージ
部） ３ 加振機 ３’ スピーカ ４ 圧力センサ ４’ 壁振動速度
センサ ６ 発振器 ７ マイコン ９ アンプ １０ 位相制御器 ２１ 壁 ２２ 固定柱 ２３ 固定台 ２４ 断熱材 ２５ 外装板 ２７ ゴムチュー
ブ ２８ アクチュエータ ２９ 付加マス ３１ 導圧パイプ ３２ 振動センサ ３４ 圧力センサ １０９ 伝熱管 １１０ 燃焼灰 １１１ カルマン
渦

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 相田 清 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 定岡 紀行 茨城県日立市大みか町７丁目１番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発研究所内 (72)発明者 三木 将裕 茨城県日立市大みか町７丁目１番１号 株 式会社日立製作所電力・電機開発研究所内 Ｆターム(参考） 3B201 AA47 AB51 BB83 BB98 BC05 CD41 CD43 3K061 QC00

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 部材が設置されたスートブロア対象装置
   に配置され、前記部材上に付着した粉塵を除去または前
   記部材への粉塵の付着を抑制する音波式スートブロアで
   あって、 音響励起装置、音波発振器、位相調整器、スートブロア
   対象装置内圧力を検知するセンサ及び音響励起装置の音
   響励振力の振動数を前記スートブロア対象装置内の部材
   の周りで発生するカルマン渦発生周波数近傍にあるダク
   ト内圧力変動の卓越周波数に一致させ、単一又は複数箇
   所の炉壁振動の位相と音響共鳴モードの位相分布の情報
   を用いて前記音響励起装置を駆動させて、 音響励起装置が供給する音響エネルギーＥｐと前記部材
   の周りで発生するカルマン渦が気柱振動に供給するエネ
   ルギーＥｓと炉壁からの音響放射、管群部での音響的な
   摩擦等で散逸する音場の逸散エネルギーＥａとの間に Ｅｐ＞Ｅａ−Ｅｓ （５） なる関係が成立する音響励振エネルギーを制御する制御
   装置を備えた音波式スートブロア。
2. 【請求項２】 音響励起装置は機械的に振動板を振動さ
   せて音波を発生させる加振機又は圧縮気体を使用して振
   動板を振動させて音波を発生させるスピーカであること
   を特徴とする請求項１記載の音波式スートブロア。
3. 【請求項３】 請求項１記載の音波式スートブロアの音
   響励起装置の音響励振力の振動数をスートブロア対象装
   置内を流れるガスがスートブロア対象装置内の部材の周
   りで発生するカルマン渦発生周波数近傍にあるダクト内
   圧力変動の卓越周波数に一致させ、単一又は複数の箇所
   の炉壁振動の位相と音響共鳴モードの位相分布の情報を
   用いて音響励起装置を駆動して音響励振エネルギーを制
   御することを特徴とする音波式スートブロアの運用方
   法。
4. 【請求項４】 単一、又は複数の請求項１記載の音波式
   スートブロアを、その壁面及び／又はその内部に取り付
   けたことを特徴とするスートブロア対象装置。
5. 【請求項５】 スートブロア対象装置がボイラ火炉、脱
   硝装置、排熱回収ボイラ又は蓄熱式熱交換器であること
   を特徴とする請求項４記載のスートブロア対象装置。