JP2003001484A - 溶接金属の組織を微細にする溶接材料 - Google Patents
溶接金属の組織を微細にする溶接材料Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 炭素鋼やオーステナイト系ステンレス鋼、Ｎ
ｉ合金など、液相線温度から凝固点温度までの間でオー
ステナイト相を含有する金属を溶接する際に発生する溶
接割れや溶接部の強度低下を防止する。 【解決手段】 溶接後の溶接金属組織中に最大径０．０
１〜１０．００μｍの希土類元素の窒化物もしくはさら
に酸化物との複合析出物を、任意の断面において１個／
ｍｍ2 以上残存せしめることを特徴とする溶接金属の組
織を微細にする溶接材料。また、上記溶接材料の最大径
０．０１〜１０．００μｍの希土類元素窒化物の少なく
とも一部が酸化物と複合析出したものであることを特徴
とする溶接金属の組織を微細にする溶接材料。
ｉ合金など、液相線温度から凝固点温度までの間でオー
ステナイト相を含有する金属を溶接する際に発生する溶
接割れや溶接部の強度低下を防止する。 【解決手段】 溶接後の溶接金属組織中に最大径０．０
１〜１０．００μｍの希土類元素の窒化物もしくはさら
に酸化物との複合析出物を、任意の断面において１個／
ｍｍ2 以上残存せしめることを特徴とする溶接金属の組
織を微細にする溶接材料。また、上記溶接材料の最大径
０．０１〜１０．００μｍの希土類元素窒化物の少なく
とも一部が酸化物と複合析出したものであることを特徴
とする溶接金属の組織を微細にする溶接材料。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に被溶接金属が
液相線温度から凝固点温度までの間でオーステナイト相
を含有する組成の金属を溶接するための溶接材料に関す
る。
液相線温度から凝固点温度までの間でオーステナイト相
を含有する組成の金属を溶接するための溶接材料に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】炭素鋼やオーステナイト系ステンレス
鋼、Ｎｉ合金など、液相線温度から凝固点温度までの間
でオーステナイト相を含有する金属は、凝固が進行する
際に柱状晶が発達して結晶粒径が粗大化する傾向が大き
く、また凝固偏析が大きくなりやすい。このような金属
を溶接すると、溶接金属部で割れを生じ易く、また強度
・疲労強度・靱性等の機械的性質や耐食性が母材と比べ
劣化するという問題がある。そのため、溶接構造物を設
計する際の機械的性質や耐食性は、前記のような溶接部
にあわせる必要があるなどの制約を受けていた。
鋼、Ｎｉ合金など、液相線温度から凝固点温度までの間
でオーステナイト相を含有する金属は、凝固が進行する
際に柱状晶が発達して結晶粒径が粗大化する傾向が大き
く、また凝固偏析が大きくなりやすい。このような金属
を溶接すると、溶接金属部で割れを生じ易く、また強度
・疲労強度・靱性等の機械的性質や耐食性が母材と比べ
劣化するという問題がある。そのため、溶接構造物を設
計する際の機械的性質や耐食性は、前記のような溶接部
にあわせる必要があるなどの制約を受けていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、この
ような金属、特に溶接金属部が液相線温度から凝固点温
度までの間でオーステナイト相を含有する金属を溶接す
る際に、溶接金属の等軸晶の比率を向上させて柱状晶の
発達を妨げることにより、溶接金属の結晶粒径を微細化
し、かつ凝固偏析を微細分散化できる溶接材料を提供す
ることである。
ような金属、特に溶接金属部が液相線温度から凝固点温
度までの間でオーステナイト相を含有する金属を溶接す
る際に、溶接金属の等軸晶の比率を向上させて柱状晶の
発達を妨げることにより、溶接金属の結晶粒径を微細化
し、かつ凝固偏析を微細分散化できる溶接材料を提供す
ることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は以下の構成より
なる。 （１） 溶接後の溶接金属組織中に最大径０．０１〜１
０．００μｍの希土類元素の窒化物を、任意の断面にお
いて１個／ｍｍ2 以上残存せしめることを特徴とする溶
接金属の組織を微細にする溶接材料。 （２） 最大径０．０１〜１０．００μｍの希土類元素
窒化物の少なくとも一部が酸化物と複合析出したもので
あることを特徴とする前記（１）記載の溶接金属の組織
を微細にする溶接材料。 （３） 鋼の組成が、質量％で、希土類元素：０．０１
〜１．０％、 Ｎ ：０．０１〜０．２０％を含有し、
かつＯ ：０．００１％以下であることを特徴とする溶
接金属の組織を微細にする溶接材料。 （４） 鋼の組成が、質量％でさらに、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１６．０％、 Ｃｒ：１０〜３２％、 Ｎｉ：３０％以下、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．４％以下 を含むオーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴
とする前記（３）記載の溶接金属の組織を微細にする溶
接材料。 （５） 鋼の組成が、質量％でさらに、 Ｃｕ：３．０％以下、 Ｍｏ：７．０％以下、 Ｗ ：４．０％以下、 Ｖ ：０．２５％以下、 Ｔｉ＋Ｎｂ：１．０％以下 の少なくとも１種以上を含むオーステナイト系ステンレ
ス鋼であることを特徴とする前記（４）記載の溶接金属
の組織を微細にする溶接材料。 （６） 鋼の組成が、質量％で、 Ｃ ：０．０５〜２．０％、 Ｓｉ：３．０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１６．０％、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｎ：０．４％以下 を含む炭素鋼であることを特徴とする前記（３）記載の
溶接金属の組織を微細にする溶接材料。 （７） 鋼の組成が、質量％でさらに、ＳｏｌＡｌ：
０．０２％以上を含有することを特徴とする前記（３）
ないし（６）のいずれか１項に記載の溶接金属の組織を
微細にする溶接材料。 （８） 鋼の組成が、質量％でさらに、Ｎ：０．１％以
上を含有することを特徴とする前記（３）ないし（７）
のいずれか１項に記載の溶接金属の組織を微細にする溶
接材料。 （９） 溶接される金属が、液相線温度から凝固点温度
までの間でオーステナイト相を含有する組成の金属であ
ることを特徴とする前記（１）ないし（８）請のいずれ
か１項に記載の溶接金属の組織を微細にする溶接材料。
なる。 （１） 溶接後の溶接金属組織中に最大径０．０１〜１
０．００μｍの希土類元素の窒化物を、任意の断面にお
いて１個／ｍｍ2 以上残存せしめることを特徴とする溶
接金属の組織を微細にする溶接材料。 （２） 最大径０．０１〜１０．００μｍの希土類元素
窒化物の少なくとも一部が酸化物と複合析出したもので
あることを特徴とする前記（１）記載の溶接金属の組織
を微細にする溶接材料。 （３） 鋼の組成が、質量％で、希土類元素：０．０１
〜１．０％、 Ｎ ：０．０１〜０．２０％を含有し、
かつＯ ：０．００１％以下であることを特徴とする溶
接金属の組織を微細にする溶接材料。 （４） 鋼の組成が、質量％でさらに、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１６．０％、 Ｃｒ：１０〜３２％、 Ｎｉ：３０％以下、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．４％以下 を含むオーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴
とする前記（３）記載の溶接金属の組織を微細にする溶
接材料。 （５） 鋼の組成が、質量％でさらに、 Ｃｕ：３．０％以下、 Ｍｏ：７．０％以下、 Ｗ ：４．０％以下、 Ｖ ：０．２５％以下、 Ｔｉ＋Ｎｂ：１．０％以下 の少なくとも１種以上を含むオーステナイト系ステンレ
ス鋼であることを特徴とする前記（４）記載の溶接金属
の組織を微細にする溶接材料。 （６） 鋼の組成が、質量％で、 Ｃ ：０．０５〜２．０％、 Ｓｉ：３．０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１６．０％、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｎ：０．４％以下 を含む炭素鋼であることを特徴とする前記（３）記載の
溶接金属の組織を微細にする溶接材料。 （７） 鋼の組成が、質量％でさらに、ＳｏｌＡｌ：
０．０２％以上を含有することを特徴とする前記（３）
ないし（６）のいずれか１項に記載の溶接金属の組織を
微細にする溶接材料。 （８） 鋼の組成が、質量％でさらに、Ｎ：０．１％以
上を含有することを特徴とする前記（３）ないし（７）
のいずれか１項に記載の溶接金属の組織を微細にする溶
接材料。 （９） 溶接される金属が、液相線温度から凝固点温度
までの間でオーステナイト相を含有する組成の金属であ
ることを特徴とする前記（１）ないし（８）請のいずれ
か１項に記載の溶接金属の組織を微細にする溶接材料。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明者らは、特に溶接金属部が液相線温度から
凝固点温度までの間でオーステナイト相を含有する金属
中に、希土類元素の窒化物が存在すると、凝固組織中の
等軸晶の比率が増加し、結晶粒径が微細化できることを
見出した。そして、このような窒化物を溶接材料に含有
させることにより、溶接部の金属組織中の等軸晶比率を
増加できることを知見し、本発明に至ったものである。
する。本発明者らは、特に溶接金属部が液相線温度から
凝固点温度までの間でオーステナイト相を含有する金属
中に、希土類元素の窒化物が存在すると、凝固組織中の
等軸晶の比率が増加し、結晶粒径が微細化できることを
見出した。そして、このような窒化物を溶接材料に含有
させることにより、溶接部の金属組織中の等軸晶比率を
増加できることを知見し、本発明に至ったものである。
【０００６】このような効果は、希土類窒化物の最大径
が０．０１〜１０．００μｍの場合に明瞭となる。ま
た、窒化物にＣａＯやＴｉＯ2 などの酸化物が隣接して
複合析出した場合に、さらに効果が明瞭となる。
が０．０１〜１０．００μｍの場合に明瞭となる。ま
た、窒化物にＣａＯやＴｉＯ2 などの酸化物が隣接して
複合析出した場合に、さらに効果が明瞭となる。
【０００７】窒化物の個数は、溶接金属部の任意の断面
において１個／ｍｍ2 以上で効果が明瞭となる。一方、
窒化物が１００００個／ｍｍ2 を超えると、この窒化物
自体が割れの起点や強度低下の原因となるが、このよう
な数の粒子を形成させるには、溶接材料中に希土類元素
を多量に含有させなければならず、実際上の取扱いが困
難となることから、上限は特に規定しない。
において１個／ｍｍ2 以上で効果が明瞭となる。一方、
窒化物が１００００個／ｍｍ2 を超えると、この窒化物
自体が割れの起点や強度低下の原因となるが、このよう
な数の粒子を形成させるには、溶接材料中に希土類元素
を多量に含有させなければならず、実際上の取扱いが困
難となることから、上限は特に規定しない。
【０００８】なお希土類元素は１５種類の元素からなる
が、いずれを用いても本発明の効果に大差はない。ただ
し入手の容易さから、Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，
Ｅｕ，Ｇｄが経済的に好ましい。または希土類元素を不
特定に含有するミッシュメタルを原料に用いても良い。
が、いずれを用いても本発明の効果に大差はない。ただ
し入手の容易さから、Ｌａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｓｍ，
Ｅｕ，Ｇｄが経済的に好ましい。または希土類元素を不
特定に含有するミッシュメタルを原料に用いても良い。
【０００９】これら希土類元素窒化物の存在状態によっ
て凝固組織が微細化できる機構の詳細については、現時
点で不明であるが、本発明者らは、希土類元素の窒化物
とオーステナイト相では格子整合性が高く、これら窒化
物がオーステナイト相晶出の際の接種核となるため、希
土類元素窒化物の個数密度が一定数以上の場合には結晶
粒数が増加して、鋳造組織の等軸晶の比率が上がり、結
晶粒径が微細化されると考えている。またこのとき、希
土類元素窒化物に隣接して酸化物が存在すると、さらに
接種核としての機能が向上すると考えている。
て凝固組織が微細化できる機構の詳細については、現時
点で不明であるが、本発明者らは、希土類元素の窒化物
とオーステナイト相では格子整合性が高く、これら窒化
物がオーステナイト相晶出の際の接種核となるため、希
土類元素窒化物の個数密度が一定数以上の場合には結晶
粒数が増加して、鋳造組織の等軸晶の比率が上がり、結
晶粒径が微細化されると考えている。またこのとき、希
土類元素窒化物に隣接して酸化物が存在すると、さらに
接種核としての機能が向上すると考えている。
【００１０】以上のような効果を得られる溶接材料とし
ては、質量％で希土類元素を０．０１〜１．０％、Ｎを
０．０１〜０．２０％含有し、かつＯが０．００１％以
下であることが必要である。希土類およびＮは、これ未
満では十分な量の希土類窒化物が得られず、一方多すぎ
ると窒化物粒子が粗大化し、結晶粒径の微細化効果がな
くなるため好ましくない。またＯが０．００１％より多
いと、希土類が酸化物を優先的に形成し、窒化物が形成
されなくなるため好ましくない。
ては、質量％で希土類元素を０．０１〜１．０％、Ｎを
０．０１〜０．２０％含有し、かつＯが０．００１％以
下であることが必要である。希土類およびＮは、これ未
満では十分な量の希土類窒化物が得られず、一方多すぎ
ると窒化物粒子が粗大化し、結晶粒径の微細化効果がな
くなるため好ましくない。またＯが０．００１％より多
いと、希土類が酸化物を優先的に形成し、窒化物が形成
されなくなるため好ましくない。
【００１１】その他の組成については特に限定しない
が、液相線温度から凝固温度までの温度域においてオー
ステナイト相を含有する組成であることが、本発明によ
る効果を得る上で重要である。前記温度範囲においてオ
ーステナイト相以外の相との混相となっても構わない
が、オーステナイト相の比率が大きいほど本発明の効果
が明瞭となる。
が、液相線温度から凝固温度までの温度域においてオー
ステナイト相を含有する組成であることが、本発明によ
る効果を得る上で重要である。前記温度範囲においてオ
ーステナイト相以外の相との混相となっても構わない
が、オーステナイト相の比率が大きいほど本発明の効果
が明瞭となる。
【００１２】具体的な鋼組成については特に限定するも
のではないが、例えばオーステナイト系ステンレス鋼で
は、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：０．０１〜１６．００％、Ｃｒ：１０〜３２
％、Ｎｉ：３０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：
０．４％以下を含む組成であり、さらに諸特性の向上を
狙って、Ｃｕ：３．０％以下、Ｍｏ：７．０％以下、
Ｗ：４．０％以下、Ｖ：０．２５％以下、Ｔｉ＋Ｎｂ：
１．０％以下の１種以上を添加してもよい。
のではないが、例えばオーステナイト系ステンレス鋼で
は、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以
下、Ｍｎ：０．０１〜１６．００％、Ｃｒ：１０〜３２
％、Ｎｉ：３０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：
０．４％以下を含む組成であり、さらに諸特性の向上を
狙って、Ｃｕ：３．０％以下、Ｍｏ：７．０％以下、
Ｗ：４．０％以下、Ｖ：０．２５％以下、Ｔｉ＋Ｎｂ：
１．０％以下の１種以上を添加してもよい。
【００１３】また炭素鋼においては、質量％で、Ｃ：
０．０５〜２．００％、Ｓｉ：３．０％以下、Ｍｎ：
０．０１〜１６．００％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：
０．４％以下を含む組成である。この他、Ｎｉを５０質
量％以上含有するＮｉ基合金などもこの範疇に含まれ
る。
０．０５〜２．００％、Ｓｉ：３．０％以下、Ｍｎ：
０．０１〜１６．００％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：
０．４％以下を含む組成である。この他、Ｎｉを５０質
量％以上含有するＮｉ基合金などもこの範疇に含まれ
る。
【００１４】以上の組成からなる溶接材料は、通常、ワ
イヤや溶接棒などの形で用いられる。また、溶接される
金属については特に限定されるものではないが、溶接材
料と被溶接物の組成をより近いものとすることが、溶接
金属と母材との機械特性や耐食性などの差を小さくする
上で重要である。
イヤや溶接棒などの形で用いられる。また、溶接される
金属については特に限定されるものではないが、溶接材
料と被溶接物の組成をより近いものとすることが、溶接
金属と母材との機械特性や耐食性などの差を小さくする
上で重要である。
【００１５】
【実施例】［実施例１］表１に示す成分からなる炭素鋼
を溶製し、その一部を溶接材料として、表２に示す量の
Ｌａを添加した後、１．６ｍｍ径のワイヤに成形した。
また残りの溶鋼は従来公知の方法で熱間圧延を施して厚
さ２５ｍｍの鋼板とし、これをＵ字型開先になるように
成形して溶接母材とした。このＵ字開先部に前記のワイ
ヤを用いて４〜５層ティグ溶接を行い、溶接金属部のＬ
ａ窒化物量と金属組織の結晶粒径、および溶接割れの発
生状況を確認した。窒化物の個数は断面をＳＥＭで観察
し、また金属組織は断面を光学顕微鏡で観察した。なお
溶接はワイヤ毎に５回ずつ行い、窒化物量と結晶粒径は
それらの平均を、溶接割れは発生したサンプル数を示し
た。結果を表２に示す。表２から明らかなように、Ｌａ
窒化物の平均個数密度が１個／ｍｍ2 以上では、溶接金
属の平均結晶粒径はおよそ１ｍｍ以下と微細化でき、そ
の結果溶接割れの発生数も大幅に減少することができ
た。
を溶製し、その一部を溶接材料として、表２に示す量の
Ｌａを添加した後、１．６ｍｍ径のワイヤに成形した。
また残りの溶鋼は従来公知の方法で熱間圧延を施して厚
さ２５ｍｍの鋼板とし、これをＵ字型開先になるように
成形して溶接母材とした。このＵ字開先部に前記のワイ
ヤを用いて４〜５層ティグ溶接を行い、溶接金属部のＬ
ａ窒化物量と金属組織の結晶粒径、および溶接割れの発
生状況を確認した。窒化物の個数は断面をＳＥＭで観察
し、また金属組織は断面を光学顕微鏡で観察した。なお
溶接はワイヤ毎に５回ずつ行い、窒化物量と結晶粒径は
それらの平均を、溶接割れは発生したサンプル数を示し
た。結果を表２に示す。表２から明らかなように、Ｌａ
窒化物の平均個数密度が１個／ｍｍ2 以上では、溶接金
属の平均結晶粒径はおよそ１ｍｍ以下と微細化でき、そ
の結果溶接割れの発生数も大幅に減少することができ
た。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】［実施例２］表３に示す成分からなるオー
ステナイト系ステンレス鋼を溶製し、その一部を溶接材
料としてミッシュメタルを種々の量添加し、表４に示す
量の希土類元素を含有させた後、１．６ｍｍ径のワイヤ
に成形した。また残りの溶鋼は従来公知の方法で熱間圧
延を施して厚さ２５ｍｍの鋼板とし、これをＵ字型開先
になるように成形して溶接母材とした。このＵ字開先部
に前記のワイヤを用いて４〜５層ティグ溶接を行い、溶
接金属部の窒化物量と窒化物・酸化物の複合析出物量と
金属組織の結晶粒径、および溶接割れの発生状況を、実
施例１と同様の方法で確認した。結果を表４に示す。表
４から明らかなように、希土類元素窒化物および複合析
出物の平均個数密度が１個／ｍｍ2 以上では、溶接金属
の平均結晶粒径はおよそ１ｍｍ以下と微細化でき、その
結果溶接割れの発生数も大幅に減少することができた。
ステナイト系ステンレス鋼を溶製し、その一部を溶接材
料としてミッシュメタルを種々の量添加し、表４に示す
量の希土類元素を含有させた後、１．６ｍｍ径のワイヤ
に成形した。また残りの溶鋼は従来公知の方法で熱間圧
延を施して厚さ２５ｍｍの鋼板とし、これをＵ字型開先
になるように成形して溶接母材とした。このＵ字開先部
に前記のワイヤを用いて４〜５層ティグ溶接を行い、溶
接金属部の窒化物量と窒化物・酸化物の複合析出物量と
金属組織の結晶粒径、および溶接割れの発生状況を、実
施例１と同様の方法で確認した。結果を表４に示す。表
４から明らかなように、希土類元素窒化物および複合析
出物の平均個数密度が１個／ｍｍ2 以上では、溶接金属
の平均結晶粒径はおよそ１ｍｍ以下と微細化でき、その
結果溶接割れの発生数も大幅に減少することができた。
【００１９】
【表３】
【００２０】
【表４】
【００２１】
【発明の効果】以上述べたように本発明によれば、溶接
金属の平均結晶粒径をおおむね１ｍｍ以下と微細化で
き、かつ凝固偏析を微細分散化できるので、溶接割れを
抑制すると共に、溶接金属部の機械的性質や耐食性を高
位に保つことができる。その結果、溶接構造物の信頼性
を増し、設計の合理化・低コスト化に寄与できるので、
産業上の価値の高いものである。
金属の平均結晶粒径をおおむね１ｍｍ以下と微細化で
き、かつ凝固偏析を微細分散化できるので、溶接割れを
抑制すると共に、溶接金属部の機械的性質や耐食性を高
位に保つことができる。その結果、溶接構造物の信頼性
を増し、設計の合理化・低コスト化に寄与できるので、
産業上の価値の高いものである。
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フロントページの続き
(72)発明者 高橋 明彦
北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵
株式会社八幡製鐵所内
Claims (9)
- 【請求項１】 溶接後の溶接金属組織中に最大径０．０
１〜１０．００μｍの希土類元素の窒化物を、任意の断
面において１個／ｍｍ2 以上残存せしめることを特徴と
する溶接金属の組織を微細にする溶接材料。 - 【請求項２】 最大径０．０１〜１０．００μｍの希土
類元素窒化物の少なくとも一部が酸化物と複合析出した
ものであることを特徴とする請求項１記載の溶接金属の
組織を微細にする溶接材料。 - 【請求項３】 鋼の組成が、質量％で、 希土類元素：０．０１〜１．０％、 Ｎ ：０．０１〜０．２０％ を含有し、かつ Ｏ ：０．００１％以下 であることを特徴とする溶接金属の組織を微細にする溶
接材料。 - 【請求項４】 鋼の組成が、質量％でさらに、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１６．０％、 Ｃｒ：１０〜３２％、 Ｎｉ：３０％以下、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｎ ：０．４％以下 を含むオーステナイト系ステンレス鋼であることを特徴
とする請求項３記載の溶接金属の組織を微細にする溶接
材料。 - 【請求項５】 鋼の組成が、質量％でさらに、 Ｃｕ：３．０％以下、 Ｍｏ：７．０％以下、 Ｗ ：４．０％以下、 Ｖ ：０．２５％以下、 Ｔｉ＋Ｎｂ：１．０％以下 の少なくとも１種以上を含むオーステナイト系ステンレ
ス鋼であることを特徴とする請求項４記載の溶接金属の
組織を微細にする溶接材料。 - 【請求項６】 鋼の組成が、質量％で、 Ｃ ：０．０５〜２．０％、 Ｓｉ：３．０％以下、 Ｍｎ：０．０１〜１６．０％、 Ａｌ：０．０５％以下、 Ｎ：０．４％以下 を含む炭素鋼であることを特徴とする請求項３記載の溶
接金属の組織を微細にする溶接材料。 - 【請求項７】 鋼の組成が、質量％でさらに、ＳｏｌＡ
ｌ：０．０２％以上を含有することを特徴とする請求項
３ないし６のいずれか１項に記載の溶接金属の組織を微
細にする溶接材料。 - 【請求項８】 鋼の組成が、質量％でさらに、Ｎ：０．
１％以上を含有することを特徴とする請求項３ないし７
のいずれか１項に記載の溶接金属の組織を微細にする溶
接材料。 - 【請求項９】 溶接される金属が、液相線温度から凝固
点温度までの間でオーステナイト相を含有する組成の金
属であることを特徴とする請求項１ないし８のいずれか
１項に記載の溶接金属の組織を微細にする溶接材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001187799A JP2003001484A (ja) | 2001-06-21 | 2001-06-21 | 溶接金属の組織を微細にする溶接材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001187799A JP2003001484A (ja) | 2001-06-21 | 2001-06-21 | 溶接金属の組織を微細にする溶接材料 |
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|---|---|---|---|---|
| WO2006109727A1 (ja) * | 2005-04-11 | 2006-10-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | オーステナイト系ステンレス鋼 |
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| CN107405732A (zh) * | 2015-03-10 | 2017-11-28 | 株式会社神户制钢所 | 堆焊金属和机械结构物 |
-
2001
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| US9150947B2 (en) | 2005-04-11 | 2015-10-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic stainless steel |
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| EP3269495A4 (en) * | 2015-03-10 | 2019-01-02 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Build-up welding metal and mechanical structure |
| JP2017202493A (ja) * | 2016-05-09 | 2017-11-16 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系耐熱鋼用溶接材料 |
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