JP2002544441A - チャンバーとピストンの組合せ構造体並びに組合せ構造体を採用したポンプ、モータ、ショックアブソーバ及びトランスジューサ - Google Patents
チャンバーとピストンの組合せ構造体並びに組合せ構造体を採用したポンプ、モータ、ショックアブソーバ及びトランスジューサInfo
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Abstract
Description
、そのような構造体を組入れた装置に関する。そのチャンバーとピストンは所定
の方向と所定の範囲(第1ポジションと第2ポジションとの間)で相対運動する
。このような組合せ構造体はチャンバーとピストンの組合せが必要とされる装置
にて利用が可能である。このような装置の例には、あらゆる種類のピストンポン
プ、特に手動ピストンポンプ、アクチュエータ、ショックアブソーバ、モータ等
が存在する。
負担がかかることである。もし閉鎖物内(例えばタイヤ内)の気体封入体及び/
又は液体封入体の圧力を増加させようとするなら、ポンプを作動させるのに必要
な力はストロークごとに増加する。もし封入体が非圧縮性液体、例えば水ポンプ
の水であれば力は同じままである。このような性質によってユーザーは不快との
言える奇妙な感覚を覚える。デザインの過程でこれら力の大きさはしばしばユー
ザーの予想体重及び腕や足の初動パワーと、対象体に対してポンプ作用させるの
に要する時間との間の妥協の産物となる。ピストンの直径はポンプの作用に適用
される力レベルを定義する。ポンプモーション時間もポンプのシリンダーの長さ
で定義される。このことはポンプの想定ユーザーを所定の身長のユーザーに限定
することにつながる。自転車及び車のポンプは明確な例である。特に高圧ポンプ
は男性ユーザーを対象としている(設計対象:75kg、175cm)。これは
女性や若年者が自転車利用者の大半であることと矛盾する。
ければならないとき、低圧大容積タイヤの場合の短ポンプ作動時間と高圧小容積
タイヤの場合の低ポンプ力との特徴の組み合わせは、もしポンプが手動ポンプで
あれば大きな問題である。比較的に大きな容積の低圧タイヤが高圧ポンプで空気
充填される場合には必要以上に長い作業時間を要し、ユーザーはリアクションを
感じることがないために使用不快感を覚える。高圧床ポンプで高圧タイヤの適正
なタイヤ圧力を得ることは困難であることが多い。なぜなら、最後のポンプスト
ロークの一部のみが必要であり、大抵の場合はストロークは途中半端となる。従
って、強力な作動力を要するためにピストンの動きと停止とを同時に制御するこ
とは困難である。現代の自転車とタイヤは1980年代初頭に紹介された。これ
ら自転車は移動手段として幅広く活用されている。よって、汎用ピストンポンプ
は特許文献で数多く発表されている。これらのポンプは適度な力と時間で低圧及
び高圧タイヤに空気を入れることができる。この作用は切替式の複数の共軸/並
列シリンダーとピストンの同時的適用で達成される(例:DE19518242
A1、DE4439830A1、DE4434508A1、PCT/SE96/0
0158)。しかしながら、これらの解決策は製造コストの上昇につながり、故
障の原因ともなる。なぜなら、そのようなポンプには複数の部材要素が組み込ま
れているからである。
る。この狙いはポンプ駆動力を低減させることにある。異なる複数の直径を有し
たチャンバー内で移動するピストンを具えたポンプは過去に存在しなかった。驚
くべきことではない。なぜなら、この種のピストンの製造は困難だからである。
低圧大容量タイヤの場合、一般向け製品においては多少の漏出は大きな問題では
ない。しかしながら、現在の高圧ポンプや業者用ポンプにおいては漏出は大問題
である。漏出を起こさない高圧及び/又は低高圧のピストンに要求される性能及
び条件は低圧のものとは比較にならないほど厳しい。
ローストッパーを開示する。このストッパーは従来の移動式ピストンに相当する
。パイプ内の流体はピストンに動的負荷を与え、ポンプのチャンバー壁はピスト
ンの移動方向とは垂直方向に断面や形状を変動させる。このことはシール(封止
)に関する問題を提起する。このシール問題は本願発明が解決する。
ンダーを具えたポンプを開示する。このテーパの目的は製造時にシリンダーを鋳
型から抜き出させることである。ピストンはストローク中に有効に作用するフェ
ザー端部を有したシール部を具えている。この直径50〜100mmに対して0
.15mmのテーパは本願発明のものとは比較できない程度である。なぜなら、
チャンバーの2つの離れた断面間の面積減少は非常に小さく(約0.5%)、実
質的に作用に何ら影響を及ぼさないからである。また、ポンプ内の圧力も非常に
低い。本願発明のピストンはこれとは比較にならないほど大きなテーパを具えて
いる。問題は発生しない。なぜなら、本願発明のピストンは大きな断面積の変化
を克服するように設計されているからである。図示されている本願発明のテーパ
は実体的なものであり、GB2070731Aの場合のように誇張されているも
のではない。
性能な装置の提供である。
ブソーバ、モータ等々としても利用できる。手動ピストンポンプはポンプ作動時
間を犠牲にすることなく使用目的に合わせて快適に利用できる。本願発明は前記
の問題を全て解消する。
次のことが考慮されなければならない。すなわち、ポンプ作動力はユーザーが快
適と感じられるものであること、ストローク距離は(特に女性や子供に対して)
適度であること、ポンプ作動時間が短いこと、並びに、ポンプ部品数が少なく保
守が容易であることが考慮されなければならない。
。
面は面積が第1断面の95%以下であり、チャンバーの断面の変化は第1ポジシ
ョンと第2ポジションとの間では連続的であり、 ピストンはチャンバーの第1ポジションから第2ポジションに移動するときチ
ャンバーの断面変化に対応することができる。
内壁に密着する必要があるため、チャンバーの断面の変化は好適には実質的に連
続的なものである。
間の断面積である。
縮され、バルブを介して、例えばタイヤ内に圧縮空気が排出される。ピストンの
断面積とバルブの反対側の圧力とによってバルブを通過する空気流を提供するた
めの力が決定される。従って力の調整が必要である。提供される空気量はピスト
ン面積によって影響を受ける。しかし、空気を圧縮するためのピストンの最初の
ストロークは比較的に軽い(圧力は比較的に低い)。よってこの作用は大きな面
積で行うことができる。多量の空気は所定長の1回のストローク中に所定の圧力
で提供される。
項である。
0%である。状況によっては第2断面積は第1断面積の約50%である。
は後述する。
段と、 を含んでおり、支持部は長軸に対して10°から40°の範囲で回転できる。
支持部はハンドルから離れる方向でチャンバー内を延びている。
段をさらに含んでいる。
。
ム体である。
で第2形状を有している。第1形状は第2形状とは異なる。
りも面積が大きい。
可変容積を有している。
面形状の変化は少なくとも実質的に第1ポジションと第2ポジションとの間で連
続的である。
とも10%、例えば少なくとも20%、好適には少なくとも30%、例えば少な
くとも40%、好適には少なくとも50%、例えば少なくとも60%、好適には
少なくとも70%、例えば少なくとも80%、例えば少なくとも90%大きい。
円であり、第1寸法は別角度の寸法の少なくとも2倍、例えば少なくとも3倍、
好適には少なくとも4倍の長さである。
ものでもよい。
断面での第2周囲の80〜120%、例えば85〜115%、好適には90〜1
10%、例えば95〜105%、好適には98〜102%の長さである。好適に
は第1周囲と第2周囲の長さは略同一である。
の断面形状に即して弾性的に変形できる材料と、 長軸に沿って中央軸を有したコイル型平バネと、 を具えている。このバネ(スプリング)は弾性変形材料に隣接して提供され、弾
性変形材料を長軸方向で弾性的に支持する。
含んでいる。この平型支持手段はバネと弾性変形材料との間のインターフェース
に沿って回転できる。
ことができる。第1ポジションでその外側境界は第1断面領域内に存在し、第2
ポジションでは第2断面領域内に存在する。
は長軸を具え、 第1ポジションで第1断面を有し、第2ポジションで第2断面を有しており、
第1断面は第2断面よりも大きく、チャンバーの断面積の変化は第1断面と第2
断面との間で連続的であり、 ピストンはチャンバーの第1ポジションから第2ポジションに移動するときチ
ャンバーの断面形状変化に即応することができ、 ピストンは共通部材に回転式に固定された複数の剛体支持部と、 チャンバーの内壁に対してシール状態とさせるように支持部によって支持され
た弾性変形手段と、 を具えており、支持部は長軸に対して10°から40°の範囲で回転できるもの
である。
ール手段を保持したいくつかの回転固定手段を提供することである。1好適実施
例ではピストンは傘形状に提供されている。
使用するハンドルに取り付けられており、支持部はチャンバー内をハンドルから
離れる方向に延びている。このアレンジで、ハンドルをチャンバー内に押し入れ
る圧力が増大し、支持手段とシール手段はチャンバーの壁に押し付けられてシー
ル状態が向上する。
バー内壁に押し付けるバイアス手段を含んでいる。
ーは長軸を有した長形チャンバーであり、 第1ポジションに第1断面積を有し、第2ポジションに第2断面積を有してお
り、第1断面積は第2断面積よりも大きく、チャンバーの断面積の変化は第1ポ
ジションと第2ポジションとの間で連続的であり、 ピストンは第1ポジションから第2ポジションに移動するときにチャンバーの
断面積の変化に即応することができ、 ピストンは弾性変形可能な材料で成る弾性変形コンテナーを含んでいる。
このコンテナーは、チャンバー内でピストンが移動するときにピストンの残り部
分と共に移動できるようにピストンに固定されている。
の混成体である。この材料あるいはその一部は気体や水と気体の混成体のごとく
圧縮可能なものか、ほとんど圧縮できないものである。
長軸方向に第1形状を有し、第2長軸方向に第2形状を有することができる。第
1形状は第2形状とは異なる。1状況では、変形材料の少なくとも一部は圧縮性
であり、第1形状は第2形状よりも大きい。その状況では、コンテナーの全容積
は変化し、流体は圧縮性である。オプションでは、ピストンは変形コンテナーと
通じる第2チャンバーを有している。そのチャンバーの容積は可変である。その
チャンバーは変形コンテナーが容積を変動させるときに流体を取り入れる。第2
コンテナーの容積はユーザーが変動させる。その場合、コンテナーの全圧や最大
/最小圧力は変動される。また、第2チャンバーはバネを利用したピストンを含
むことができる。
2ポジションとの間の流体圧力に関連付けさせる手段を提供することが望ましい
。このように、変形コンテナーの圧力を適当なシール状態を提供するように変動
させることができる。
の圧力とを同一にする手段を利用することである。この場合、2つの圧力間で単
純ピストンが提供される(変形コンテナー内で流体の流出を阻止する)。
は、組合せ構造体の主チャンバーと同様にテーパさせることで調整される。
繊維補強のごとき補強手段を含んだ弾性変形材料を含むことができる。
ピストン運動中にコンテナーの流体によって発生される内圧が最高外気圧よりも
高いことが望ましい。
ンバーは長軸を具えた長形チャンバーであり、 第1ポジションで第1断面形状を有し、第2ポジションで第2断面形状を有し
ており、第1断面形状は第2断面形状とは異なり、第1ポジションと第2ポジシ
ョンとの間のチャンバーの断面形状は連続的に変化しており、 ピストンはチャンバーの断面形状の変動に即応するものである。
間で変動する関係を有していることである。また、2形状の変化は連続的であり
、チャンバーは1つのポジションで1つの断面形状を有し、別のポジションで別
の断面形状を有するが、チャンバー内の表面の滑らかな変化は維持されている。
例えば、2つの円は半径に関係なく同一形状である。
0%、例えば、少なくとも20%、好適には少なくとも30%、例えば、少なく
とも40%、好適には少なくとも50%、例えば、少なくとも60%、好適には
少なくとも70%、例えば、少なくとも80%、例えば少なくとも90%大きい
。
えば、長円、楕円のごとき長体であり、第1寸法は第2寸法の少なくとも2倍、
例えば、少なくとも3倍、好適には少なくとも4倍の寸法である。
形丸突起部を有している。
周囲の80〜120%、例えば、85〜115%、好適には90〜110%、例
えば、95〜105%、好適には98〜102%の長さであるとき、多くの利点
が得られる。しかし、シール材料が充分なシール状態を提供しつつ、同時にその
寸法を変動させなければならないという事実により、変動寸法を有した壁に対し
てシール状態を提供することは一般的には容易ではない。しかし、周囲の長さが
少々変動するだけであればシール状態のコントロールは比較的に容易であろう。
好適には第1周囲と第2周囲は略同一長であり、シール材料は曲がるだけで大き
く伸びたり縮んだりしない。
せるとき、一方側を縮めて他方側を伸ばさせる。シール材料が自動的に“選択”
できるような周囲形状を提供することが望ましい。
段と、 を含んでいる。
ャンバーは長軸を有した長形チャンバーであり、 第1ポジションで第1断面積を有し、第2ポジションで第2断面積を有してお
り、第1断面積は第2断面積よりも大きく、第1ポジションと第2ポジションの
間の面積変化は連続的であり、 ピストンは、 第1ポジションから第2ポジションに移動するときにチャンバーの断面積の変
動に即応することができる弾性変形材料と、 長軸に沿った中央軸を有したコイル型平バネと、 を含んでおり、平バネは弾性変形材料に隣接して設置され、弾性変形材料を長軸
方向に支持する。
。材料は弾性であるため、圧力が高まるとピストンの変形の問題とシール状態の
劣化の問題を提起する。このことはもし寸法変化が大きいときには問題となる。
面積に即応して延びたり縮んだりすることができ、材料の平構造はバネが圧力で
変形しないようにしている。
支持手段を弾性変形材料とバネとの間に設置させることができる。支持手段はバ
ネと弾性変形材料との間のインターフェースに沿って回転できる。
1ポジションでは外側境界が第1断面領域内に存在し、第2ポジションでは外側
境界は第2断面領域に存在する。
は、 長軸を有した長形チャンバーを提供し、 ピストンはチャンバー内で第1ポジションから第2ポジションに移動し、 チャンバーは第1ポジションと第2ポジションの間でチャンバー内壁の少なく
とも一部に沿って弾性変形内壁を有しており、 チャンバーは第1ポジションで第1断面積を有し、第2ポジションで第2断面
積を有しており、第1断面積は第2断面積よりも大きく、第1ポジションと第2
ポジションの間の断面積変化は連続的である。
り、この特徴は即応能力を具えたチャンバーに関する。
前述のピストンのごとき変形ピストンとチャンバーで提供することができる。
る。
作動必要力等のチャンバーの特性が決定される。
定義し、あるいは両方を可動体と定義することができる。このことは本願発明の
重要要素ではない。
な力のピストンへの移動を調整する追加的な技術を提供する新規な方法によるも
のである。実際に、断面積または断面形状は、特定の目的と力の提供とを達成さ
せるためにチャンバーに軸に沿って変動される。1目的は女性や子供が容易に使
用できるポンプの提供である。この場合、人間工学的に改良されたポンプが提供
される。
ーバの断面積/断面形状は衝撃の吸収の決定要素である。またアクチュエータも
提供される。この場合にはチャンバーへ導入される流体量はピストンの作用を変
動させる。
ン、及びチャンバーに接続されたバルブのアレンジは異なる圧力特性と異なる力
特性のポンプ、モータ、アクチュエータ、ショックアブソーバ等々を提供する。
055(1977年4月18日の米国一部継続を含む)、PCT/DK97/00
223及び/又はPCT/DK98/00507に開示された一体型コネクターを
利用することができる。これらコネクターは圧力計を一体的に使用することがで
きる。床ポンプ、または車タイヤ用ポンプとして使用されるピストンポンプの場
合には、圧力計のアレンジは一体化させることができる。
ンはどのようなタイプのチャンバーにも組み入れることができる。
ポジットピストンと、図7Lに示すような凸タイプの一定周囲長を有したチャン
バーの組合せ構造体は好適である。
チャンバーと相性がよい。
より大きなピストンの圧力を有している。しかし、チャンバー内と等しいか、そ
れより低い圧力とすることも可能である。得られた形状は図面の形状とは異なっ
ていても構わない。その場合、充填レギュレータの調整は必要である。図9Dま
たは図12Bに示す充填レギュレーション手段は、そのピストンの移動が、例え
ばピストンロッドの長さによってピストンの吸引作用となり、ピストンがピスト
ンロッドの穴の他方側であるように構築される。
提供される。図示した圧力チャンバーの壁形状及び/又はピストン手段は例示で
あり、変更も可能である。本願発明は全てのタイプのポンプにも応用できる。例
えば、多段ピストンポンプや双方向機能ポンプ、モータ式ポンプ、ピストンまた
はチャンバーだけが運動するものや、両方が同時に運動するものにでも適用でき
る。いかような封入体でも利用できる。これらポンプはあらゆる種類、例えば、
空圧及び/又は油圧式とすることもできる。本願発明は手動ではないものにも適
用できる。必要な力の低減は設備投資と作動エネルギーの低減に通じる。チャン
バーはインジェクション成型等で提供できる。
ジで内部に封止される。封入体はチャンバー及び/又はピストンの動きで圧縮さ
れ、バルブはこの圧縮封入体をチャンバーから吐出す。アクチュエータにおいて
は、封入体はバルブアレンジを介してチャンバー内に入れられ、ピストン及び/
又はチャンバーを動かし、取り付けられた装置の運動を促す。ショックアブソー
バではチャンバーは完全に閉じられており、圧縮性封入体はチャンバー及び/又
はピストンの動きで圧縮される。非圧縮性封入体の場合には、ピストンにはいく
つかの小チャンネルが提供され、動力学的摩擦を提供して制動される。
ーを運動させ、例えばモータの軸を回転させる。それらの組合せでも利用できる
。
前述の特徴の組合せ構造体と、チャンバーの外側のポジションからピストンに係
合させる手段と、チャンバーに接続された流体インレットとバルブ手段と、チャ
ンバーに接続された流体アウトレットと、を含んで構成されている。
、ピストンが第2ポジションにある内側ポジションを有することができる。この
タイプのポンプは圧力がかけられた流体の提供に好適である。
、ピストンが第1ポジションにある内側ポジションを有している。このタイプの
ポンプは流体を移動させるだけで圧力が不要である場合に好適である。
工学的に最下部で提供される。よって、第1状況では最高圧は最下部で提供され
る。別状況では最大面積で最大容量が最下部で提供される。しかし、例えば、タ
イヤの圧力を超える圧力がタイヤのバルブを開くために必要であるため、最小断
面積は最下部の手前に存在するのが望ましい。バルブを開く圧力と大きな断面積
とを同時に提供するためである(図2B参照)。
組合せ構造体と、チャンバーの外側からピストンに係合させる手段で、ピストン
が第1ポジションにあるとき外側ポジションを有し、第2ポジションにあるとき
内側ポジションを有する手段とを含んでいる。
含んでいる。アブソーバはチャンバーに接続された流体アウトレットとバルブ手
段とを含むこともできる。
い。流体は第1ポジションから第2ポジションに移動するときに圧縮される。通
常は、アブソーバはピストンを第1ポジション側に押圧するバイアス手段を含ん
でいる。
構造体と、チャンバーの外側のポジションからピストンに係合させる手段と、 流体をチャンバー内へ導入し、ピストンを第1ポジションから第2ポジション
に移動させる手段とを含んでいる。
むことができる。チャンバーに接続された流体アウトレットとバルブ手段とをさ
らに提供できる。加えて、アクチュエータはピストンを第1ポジションまたは第
2ポジション方向に押圧するバイアス手段を含むことができる。
はピストン及び/又はチャンバーの移動方向と垂直な断面である。“縦断面”と
はその移動方向に沿った断面である。
具えた伝統的な1段階単方向作用式ピストンポンプの圧力Pとポンプストローク
容積Vとの関係を概略的に示している。ストロークあたりに適用される作動力の
増加は図から直接的に読み取れ、シリンダー径に対して2次的に変化する。圧力
Pと作動力Fは、通常は膨張対象物のバルブが開くまでストローク中に増加する
。
ポンプのものに類似しているが、作動力は異なり、チャンバーの選択横断面積に
全面的に影響される。これは全面的に設計によって決定される。例えば、作動力
は所定の最大値を超えるべきではなく、あるいは、作動力のサイズは人間工学的
な要求に従って変動する。このことは、例えば水ポンプの場合と同様に、手動ポ
ンプが圧力の大きな変化を発生させずに封入体を移動させる場合に特に重要であ
る。チャンバーの縦断面及び/又は横断面の形状はどのようなものでもよい。例
えば横断面を増加する圧力で増大させることも可能である(図2B)。作動力の
1例は破線の太線1または2である。異なる壁の可能性1と2は図の線1と2に
対応する。A断面図はピストンが運動するポンプに関係し、B断面図はチャンバ
ーが運動するポンプに関係する。両方の運動の同時的組み合わせも可能である。
ポンプのインジケータ線図の1例である。
ンバー内を移動する。チャンバーは、気体及び/又は液体の封入体の圧力が増加
するときに増大する径を有した円形横断面を具えた円筒及び円錐台を含んでいる
。これは作動力が所定の最大値を超えないような設計に基いている。種々な径の
変動は緩やかで滑らかである。すなわち、ピストンはチャンバー内で容易に移動
でき、シール状態を維持しながら横断面の変化する面積及び/形状に容易に即応
できる。もし作動力が増加する圧力で低下するなら、ピストンの横断面積は増加
し、周囲長も増加する。周囲長の短縮は締め付けレベルへの圧力または緩める力
に基く。ピストン手段の縦断面は、チャンバーの壁に対して、例えば40°以下
である可変角αを有した台形であり、後方には変形しない。シール手段の寸法は
ストロークごとに3つの寸法で変化する。ピストン手段の支持部、例えばシール
手段のディスクまたは一体リブは、圧力による変形に対抗してピストンのポンプ
ストローク中に非圧縮側に配置される。ピストン手段のローディング部分、例え
ばいくつかの部分を有したバネ座金は、例えばピストンの圧力側に搭載される。
これでフレキシブルなシール部分を壁側で絞る。このことは、もしポンプがしば
らく使用されておらず、ピストン手段がしばらく形状維持されているときに有利
である。ピストンロッドを移動させることで、ピストン手段のシール部分の台形
断面の側部は軸方向と放射方向に押され、ピストンのシールエッジはチャンバー
の減少する直径に追随する。ストロークの終了部で中央のチャンバーのボトムは
デッドスペースの容積を減少させるために高くなっている。ピストンロッドは、
チャンバーをロックするキャップ内でガイドされる。ピストンが両方に移動する
際にチャンバーの壁に対してシール作用するためピストンロッドはスプリング式
バルブを具えたインレットチャンネルを具えている。これはチャンバーの過圧状
態では閉鎖される。ピストン手段のローディング部分を使用せずにはこの別体の
バルブは余計である。本願発明のポンプの設計では、ポンプの部材は作動力に対
して最良化されている。ポンプの内径は現存ポンプのものよりポンプチャンバー
長の主要部分においては長い。よって、残りの部分の容積が現存ポンプよりも小
さくとも全体的容積は大きい。これでポンプは現存のポンプよりも速くポンプ作
用を提供することができ、必要な最大作動力は大きく減少され、利用が快適であ
る。チャンバーの長さは減少され、ポンプは実用的になり、女性や子供にも使用
が容易である。それでもストロークの容積は現存ポンプのものより大きい。
ンバーを有したピストンポンプとピストンロッドとを図示している。キャップ7
はピストン手段を停止させ、ピストンロッド6をガイドする。さらに壁2、3、
4及び5の間の移行部16、17、18と、チャンバー1の中央軸19とが図示
されている。
メント9.1、9.2及び9.3(他のものは省略)を具えたバネ座金と、ロック
手段11の2つの部分間でピストンロッド6に取り付けられたピストン手段の支
持部10を図示している。ピストンロッド6はインレット12とバルブ13を有
している。ピストン手段のシール部8とチャンバー1の壁2との間の角α1が図
示されている。距離aはシールエッジ37からストローク開始部での横断面にお
けるチャンバー1の中央軸までの距離である。
手段15とを図示している。ピストン手段のシール部8’とチャンバー1の壁5
との間の角α2も図示されている。距離a'はシールエッジ37からストローク終
了部での横断面におけるチャンバー1の中央軸までの距離である。距離a'は距離
aの約41%である。併せてローディング部9’が図示されている。
のチャンバーの縦断面を図示している。横断面は、作動力がほぼ一定であり、人
間工学的に最適に選択される。このことは本願発明の床ポンプの説明の初歩であ
る。一定の作動力は人間工学的には最適ではない。比較として、現存低圧床ポン
プ(φinside 32mm、長さ470mm)の断面が点線で示されており、現存
高圧床ポンプ(φinside 27mm、長さ550mm)が破線で示されている。
本願発明の床ポンプはさらに大きなストローク容積を有しており、さらに速くタ
イヤを膨張させ、現存ポンプよりも低い作動力で作動する。本願発明のチャンバ
ーは全ストローク中に人間工学的に最適な仕様とすることができる。
示している。ピストン手段のシール部は弾性変形する材料で提供されており、支
持手段で支持されている。これはチャンバーの中央軸と平行な軸の周囲を回転す
る。この動きの結果、チャンバーの圧力が高いほど大きな面積のシール手段が支
持される。支持部のローディング部は支持手段の移動を開始させる。平型スプリ
ングの形態のローディング部はチャンバーの中央線に垂直な方向で寸法を変える
ことができる。スプリングはチャンバーの圧力が高くなるとさらに剛性となる。
軸上のスプリングでも構わない。そこで支持手段が回転する。シール部の直径を
減少させることでその長さが増加する。これは、ゴムのように少し圧縮できる弾
性変形材料の場合である。よって、ピストンロッドはストロークの開始部でシー
ル手段から飛び出す。シール手段に他の材料が選択されると、その長さは変化せ
ず、あるいはその半径を減少させて長さが減少するかも知れない。
プを図示している。チャンバーは高圧側に冷却リブ22を有している。チャンバ
ーはインジェクション成型で提供が可能である。さらにピストンロッド23が図
示されている。キャップ24はピストンロッドをガイドする。ピストン36はポ
ンプストロークの開始部36と終了部36’とで図示されている。
でピストンロッド23に固定されている。ピストンロッド23のパーツ27はシ
ール部25から飛び出ている。支持部28はピストンリング23に固定されたリ
ングパーツ27に掛けられている。支持部28は軸30の周囲で回転できる。ロ
ーディング部31はホール32内でピストンロッド23へ固定されたスプリング
を含んでいる。さらにシールエッジ38が図示されている。
でほぼカバーされている状態を図示している。シールエッジ38とチャンバーの
中央軸19との間の距離a'は横断面の距離aの約40%である。
ド23のホール32の1端で固定されている。支持部28とリング29も図示さ
れている。支持部はストップ面33(図示せず)で停止される。支持部28はガ
イド手段34(図示せず)でガイドされる。
31はピストンロッド23の方向へ移動する。さらにリブ22が図示されている
。
が提供されている。
示している。シール部は気体及び/又は液体封入体のフレキシブルな不透過膜を
含んでいる。この材料は形状保持することなく3方向で寸法を変えることができ
る。このシール部はOリングに搭載される。Oリングはチャンバーの壁にシール
される。Oリングとスプリングはさらに支持手段で支持される。これはピストン
ロッドに固定された軸の周囲で回転できる。この支持手段にはスプリングを提供
することができる。
クの開始部はピストン49で図示されており、終了部はピストン49’で図示さ
れている。
ル手段40、例えば押圧されるスキンを含んでいる。これはシール手段41、例
えばOリングに固定されている。このOリングにはスプリング42が提供されて
いる。スプリング42はシール手段41とシール手段42の周囲に提供されてい
る。スプリング42の中央軸39がさらに図示されている。Oリング41及び/
又はスプリング42は支持手段43によって支持されている。支持手段43は、
ピストンロッド45に取り付けられ、中央軸19とは垂直な軸44周囲を回転で
きる。それはポンプ圧縮ストローク中の圧縮でローディングされた所定量の別支
持部43’を含んでいる。これらはシール手段40、41とローディング(スプ
リング)手段42の周囲に設置される。支持手段43はスプリング46によって
ローディングされる。チャンバー2の壁と支持手段43の間には角β1が存在す
る。ピストンロッド45はインレットもバルブも具えてはいない。支持リング及
び/又はローディングリングはスプリングの形態でスプリング42(図示せず)
の代用としてOリングに搭載できる。シールエッジ48がさらに図示されている
。
’、41’はストローク開始部でのシール手段40、41よりも厚い。スプリン
グ46’がさらに図示されている。壁5とストローク終了部での支持手段43の
間は角β2である。シールエッジ48とチャンバーの中央軸19の間の距離a'は
、この断面のストロークの開始部での距離aの約22%である。短い距離、例え
ば15%、10%、5%は可能であり、ピストンロッド上のピストンの懸垂の構
造にのみ依存する。従って、これも全ての他の実施例に対して有効である。
断面図である。
の2ポジションを図示している。
過性材料のスキン110と繊維111を含んでいる。繊維体は内圧を受けるとド
ーム状となる。この形状はピストン移動を安定させる。代案として、シール手段
はライナー、繊維及びカバー(図示せず)を含むことができる。ライナーがタイ
トでなければ、不透過性スキンを加えることができる(図示せず)。ピストンの
圧縮側の全材料はチャンバーの特定の環境による要求を満たす。スキンはシール
部112内に搭載される。スキンとシール部内にスプリング式リング113が搭
載され、弾性的に変形する。それはリング114のローディングを補強する。シ
ールエッジ117がさらに図示されている。
ームはまだ過圧状態であれば形状115に圧縮される。
補強材、例えば繊維材が巻き付けられたゴム管を含んでいる。補強材の接線とホ
ースとの間の中立角(所謂、紐角)は数学的に54°44’である。補給材が伸
びない限り、内圧を受けるホースは寸法(長さ、直径)を変えない。この実施例
ではピストン手段の直径は、圧力の増加に伴うチャンバーの断面の直径の増加に
対して減少する。紐角は中立角よりも大きくあるべきである。チャンバーの縦断
面の主要部の形状はピストン手段の作用のために錐形である。ポンプストローク
の終了部での圧縮封入体がチャンバーから取り除かれるとき、ピストン手段はそ
の直径を増加させ、長さは減少する。直径の増加は問題を提起しない。ピストン
とチャンバーの壁とのシール力は圧力の増加で増大する。このことは紐角の選択
で可能である。ピストンの直径をチャンバーの横断面の直径の減少よりも多少小
さく減少させる。従って、紐角は中立よりも小さくなるように、及び/又は中立
となるように選択できる。一般的に、紐角の選択は設計仕様に依存する。紐角を
ピストンの部位によって変えることもできる。別の可能性は、ピストンの断面で
、いくつかの補強層に同一及び/又は異なる紐角を提供することである。いかな
るタイプの補強材及び/補強パターンでも利用できる。補強層の場所はピストン
の縦断面のどこでもよい。ライニング及び/又はカバーの数は複数でもよい。カ
バーは無くても構わない。ピストン手段はローディング手段と支持手段を含むこ
ともできる。チャンバーの断面積の大きな変化に対応するため、ピストン手段の
多少異なる構造が必要となる。錐体は引っ張られた状態の繊維を含んでいる。繊
維はピストンロッドの近くで錐体のトップとピストンロッドのボトムの錐体の開
口側に巻き付けられている。ピストンロッド自体に固定されてもよい。繊維のパ
ターンは圧力の形態に対応させるように決定する。繊維をライナー上に緩く提供
することも、ライナーとカバーの間のチャンネルに緩く提供することもできる。
あるいは一方あるいは両方と一体化させることもできる。錐体の下に圧力が存在
しないときには壁への適当なシール状態を得るためにローディング手段が必要で
ある。このローディング部、例えば、リング形態、プレート形のスプリング部材
を、例えば成型工法でスキン内に提供することができる。ピストンロッド上の錐
体の懸垂は前述の実施例に勝る。なぜなら、ピストンはテンションを有してロー
ディングできるからである。よって、バランスがよくなり、使用材料も少なくて
済む。ピストンのスキンとカバーは弾性変形材料で提供される。繊維は適当な材
料製の弾性または剛性である。
3、64、65は円筒状61、65と錐形62、63、64である。ピストン間
の移行部は66、67、68、69である。ポンプストローク開始部でのピスト
ンは59であり、終了部でのピストンは59’である。
ンプ52等でピストンロッドに固定されている。ピストン6はリブ56、57を
有している。リブ56はピストン手段50がピストンロッド6に対してキャップ
7側に移動することを防止する。ホースの外側で突起53がチャンバー60の壁
61にシール状態を提供している。補強体51とは別に、ホースはライニング5
5を含んでいる。例としてカバー54も図示されている。ピストン手段の縦断面
の図示形状はほんの1例である。さらにシールエッジ58が図示されている。
は液体封入体は圧力を受けている。ピストン手段は放射状での直径の変化のみが
発生するように設計できる。
ンバーのポンプストロークの開始部と終了部での状態で図示している。
。チャンバー側は過圧状態ではない。それはピストンロッド180のトップに搭
載されている。円錐体はピストンの圧力側で開いている。カバー181はシール
エッジ188を具えた突起182として図示されるシール部と、挿入されたスプ
リング部材183と、支持手段としての繊維と、ライナー185とを含んでいる
。スプリング部材183はカバーをローディングし、突起182はチャンバー側
に過圧が存在しなければチャンバー壁をシールする。繊維184はチャンネル1
86内に存在でき、カバー181とライナー185との間に提供されている。ラ
イナー185は不透過性である。もしそうでなければ、圧力側で別体の層209
(図示せず)がライナー185に搭載される。繊維は円錐体の頂部でピストンロ
ッド180に搭載される。ピストンロッド180のボトムでも同様である。
であり、シールエッジ188とチャンバーの中央軸19との間の距離a'は、その
断面のストローク開始部での距離aの約44%である。
ポンプは、別のコンポジット構造を有したピストンを具えており、弾性である基
礎材料を含んでいる。自身でタイトな状態とならなければ、例えば、ピストン手
段の圧力側のフレキシブルな膜体でタイトな状態とされる。軸方向の剛性はいく
つかの一体スティッフナーで提供される。ピストンの縦断面でスティッフナーは
ピストン手段の軸方向と平面方向との間でいくつかの角度に提供される。圧力比
が高ければ高いほど、これらの角度は減少し、軸方向に近づく。力は支持手段、
例えば座金に伝達される。座金はピストンロッドに接続されている。ピストン手
段は安価に大量生産できる。スティッフナーとフレキシブルな膜体のシール手段
は基礎材料にて1工程でインジェクション成型できる。スティッフナーはトップ
に接着できる。膜体をモールド工程中あるいはその後に基礎材料内で“バーニン
グ”処理して製造することもできる。これは基礎材料が熱可塑性の場合に好都合
である。ヒンジは“バーニング“処理すべきではない。
、チャンバーにフィットするピストンの第6実施例を図示している。ピストンの
第6実施例は図7A、7B、7C、7D、7Eの変形である。移動方向の2つの
ポジション間のピストン及び/又はチャンバーの横断面積の変化を連続的とし、
変化が大きくて漏出につながれば、断面の他のパラメータの変更を最小にするこ
とは有利である。これは、例えば、円形断面(固定形状)を使用して説明できる
。この円形断面は周囲がπDであり、面積は1/4πD2(Dは直径)である。す
なわち、Dの減少は円周の一次形態の減少をもたらし、面積の二次形態減少をも
たらす。周囲の長さを維持して面積だけを減少させることも可能である。形状が
固定されていれば、所定の最小面積が存在する。形状がパラメータである高等数
学計算は以下に提供したフーリエ級数式で行うことができる。チャンバー及び/
又はピストンの横断面はどのような形状でもよく、少なくとも1本の曲線で定義
できる。曲線は閉鎖しており、2つのユニークなモジュラーパラメータ化フーリ
エ級数式で定義される。
示している。さらに多くの係数が使用されれば最良曲線を見つけることが可能で
ある。それらは他の重要な要求を満たす。例えば、曲線が最大半径及び/又は所
定の最大値を超えない前提で、シール部の最大張力を有している曲線移行部が得
られる。次の例を挙げる。図7L、7Mは最良化凸曲線と非凸曲線を図示してい
る。これらは規制下の平面の境界領域の可能な変形に使用される。規制条件とは
境界曲線の長さが固定されており、その曲率が最小となることである。開始面積
と開始境界長を使用することで、所定の望む目標面積に対する最小曲率を得るこ
とができる。
円形である場合に対するものである。すなわち、チャンバーが、例えば図7F、
7K、7L、7Mの非円形に従って横断面を有している場合には、ピストンの縦
断面は異なるであろう。
00223、図1A)。これら曲線の1つの特徴は、断面の線が数学極から引か
れると、その直線は曲線と少なくとも1回交わる。断面では曲線は直線に対して
対称であり、シングルフーリエ級数によって発生が可能である。ピストンまたは
チャンバーは横断面の曲線が、数学極を通過する断面に存在する直線に対して対
称であるときに容易に提供できる。このような通常の曲線はシングルフーリエ級
数で定義できる。
近く配置される。
ープラスチック成型法でアルミニウムシートを熱し、空気圧でプレスして成型さ
せることもできる。
部73への移行部72、円筒部75への別移行部74との縦断面で図示している
。ピストン手段76と76’はポンプストロークの終了部でのそれぞれの開始部
で図示されている。アウトレットチャンネル77の端部にはチェックバルブ78
(図示せず)が搭載できる。
トン手段76を図示している。ローディング材料79はローディング手段として
も機能する。ボトムはシール手段80を含んでいる。これは放射状に形状保持さ
れる。このシール手段80は部分的にローディング手段として機能する。主支持
手段はスティフナー81と82を含んでいる。スティフナー81はピストン手段
のシールエッジ83をチャンバー壁方向に支持する。スティフナー82はシール
手段80と基本材料79からロードを支持手段84に移動させる。支持手段は、
例えば、座金であり、自身はピストンロッド6で支持されている。シール手段8
0はピストン手段76のこのポジションで少々形状保持されており、フォールド
部85は高い圧力がチャンバー70内に存在するとシールエッジ83をローディ
ングする。スティフナー82はジョイント86でトップと結合される。ピストン
手段70がこのポジションにあるとき、スティフナー81と82は中央軸19と
の角度γとδを有する。δはチャンバー70の中央軸19と略平行であることを
示す。ピストン76と中央軸19との間は角度φである。
シール手段80は共に保持されている。弾性材料79は共に絞られており、ステ
ィフナー81、82は中央軸19と平行である。ピストン手段76’の表面と中
央軸19の間の角度φ2は正であるが、ほとんど0である。シールエッジ83と
中央軸19の距離a'はストローク開始部での距離の39%である。シール手段8
0’がさらに図示されている。
ナー81、82、シール手段80のフォールド部を図示している。弾性材料79
は絞られている。
である。これらは2つのユニークなモジュラーパラメータ化フーリエ級数式で定
義される。左上部はこの級数の開始断面である。使用されるパラメータセットは
図の底部に示されている。この級数は横断面の減少面積を示している。太字の数
字は異なる形状の減少する断面積を示す。断面底部右側の形状の面積は上部左の
約28%である。
周囲によって変化する。ピストンは163である。チャンバーは壁部分155、
156、157、158の横断面の異なる断面積の部分を有している。壁部分間
の移行部は159、160、161で示されている。G-G、H-H、I-I断面
も図示されている。H-H断面152はG-G断面の90〜70%の面積である。
を点線で図示している。断面H-Hは断面G-Gの約90〜70%の面積である。
滑らかな移行部151が提供されている。また、チャンバーの最小部分はG-G
断面積の約50%である。
る。I-I断面はG-G断面の約70%の面積である。移行部153は滑らかであ
る。チャンバーの最小部分も図示されている。
トンは弾性材料製であり、不透過性である。別体のシール手段は不要である。距
離cとdとは異なり、同じ横断面H-Hのピストンの変形が図示されている。
さは一定である。これらは2つのユニークなモジュラーパラメトリー化フーリエ
級数式で定義される。上部左は級数の開始断面である。使用されるパラメータセ
ットは図の底部に示されている。この級数は横断面の減少面積を示すが、周囲を
一定に保つことで面積を増加させることも可能である。太字の数字は異なる形状
の減少する断面積を示す。断面積は開始面積の約49%である。
示している。曲率の最小半径の一般式は図7Lの図に示す最大曲率に対応して次
のようになる。 長さyは次の式で決定される。
径30のディスクの面積と境界長に対応。この長さは定数。面積はA1に減少。
望む最終形状は面積A1=π(19/2)2=283.5。最小境界曲率を具えた凸曲
線は次のようになる。
さらに改善させることができる。
示している。図7Lに示す最大曲率に対応する最小曲率は次のものである。
ンプの第7実施例を図示している。このポンプは、空気等の気体封入体等の圧縮
可能な封入体(水等の非圧縮性液体や、液体と気体の混合物でも可)を閉鎖チャ
ンバー内に収容している。このチャンバーは補強ホース等である。ピストン手段
の圧力側のライニング、補強及びカバーが非圧力側と異なるものでもよい。スキ
ンをプレフォームスキンで提供し、ポンプストローク中にこの形状を保たせる。
スキンを複数のパーツで提供することもできる。これはプレフォームとし、1つ
をピストン手段の非圧力側に、1つを圧力側に提供する(図8BのX、Y+Z)
。ポンプストローク中に2つのパーツが互いにヒンジ作用を提供する(図8Bの
XYとZZ)。横断面でチャンバーに対するシールエッジの採用は、シールエッ
ジでのピストンの断面の変形をもたらすであろう。その結果、ピストン内側の容
積が変化する。この容積変化は圧縮性封入体の圧力変化をもたらし、シール力の
変化をもたらすであろう。さらに、圧縮性封入体はピストン上のロードをピスト
ンロッドに移す際に支持部として機能する。
的凸曲線91と、ポンプストロークの開始部でのピストン92と、終了部でのピ
ストン92’とを含んでいる。チャンバー90の高圧部分はアウトレットチャン
ネル93とインレットチャンネル94をチェックバルブ95と96(図示せず)
と共に含んでいる。低圧用にはチェックバルブ95は不要であろう。
る。これはライニング99内の圧縮性封入体103と、補強体100とカバー1
01とを含んでいる。スキン99、100、101のパーツXはプレフォームさ
れている。ピストン手段92の圧力パーツYとZも同様である。ヒンジXYはス
キンのパーツXとYの間に図示されている。Xはチャンバー90の中央軸19と
角η1を有している。YとZは相互に接続されており、内角κ1を有している。こ
の角度は力がピストンロッドに直接的に伝わるように選択されている。Y’とZ
’間の角λは、チャンバー内の力が高いほど中央軸へ垂直に近くなるように選択
されている。パーツZの半分間のヒンジZZとシールエッジ102がさらに図示
されている。
は中央軸とη2の角度を有しており、X’とY’は内角κ2を有している。Y’と
Z’の角度λはほぼ一定である。Zの半分間の角度はほぼ0である。シールエッ
ジ102とチャンバーの中央軸19との距離a'はストローク開始部での距離の約
40%である。シールエッジ102’と圧縮封入体103’がさらに図示されて
いる。
できるピストンの第8実施例を図示している。ピストンはチャンバーの横断面を
満たす膨張体である。ストローク中にピストンはシールエッジでコンスタントに
寸法を変化させる。材料は弾性変形ライナーや、繊維(ガラス、ボロン、カーボ
ン、アラミド等)、布地、フィラメント等の支持手段のコンポジット材料でよい
。繊維構造とピストンへの全体的なローディング状態によっては(ピストンは少
々過内圧を有している)、球状または楕円球状等となるであろう。チャンバーの
横断面積の減少はその方向で膨張体のサイズの減少をもたらし、立体的減少が可
能になる。これは繊維機構の“格子効果”による。カバーも適当な弾性変形材料
で提供されている。ライナーやカバーが非透過性でなければ、膨張体内に分離し
たブラダーを使用することができる。支持手段は内圧が外圧よりも大きい場合に
だけ力を提供する。この圧力条件は適当なシール状態を得るには好都合である。
チャンバー内の圧力をコンスタントに変化できるので、膨張体内の圧力も変化す
る。一定とするためにポンプストローク中の圧力は高くなる。最後の解決策は低
圧の場合にのみ利用する。さもないとピストンがチャンバー内でスタックするか
らである。チャンバー内が高圧の場合は、内圧がチャンバー内の圧力の変動によ
って変わるようにアレンジすることが必要であろう。このことはいくつかの方法
で達成される。例えば、ローディング制御であり、他の方法でもよい。シールエ
ッジの横断面積のサイズの変更でピストンの容積は変化する。なぜなら、移動方
向のピストンサイズは一定だからである。この変化で、非圧縮性封入体は中空ピ
ストンロッド内のスプリング式ピストン内へ入り、あるいはそこから流れ出る。
スプリング式ピストンは別の場所に存在することもできる。ピストンの容積の変
化により発生する圧力とスプリングによる圧力の変化の組み合わせでシール力が
提供される。スプリングはシール力のための微調整役を演じる。改善されたロー
ド制御は非圧縮封入体を圧縮性封入体と非圧縮性封入体との組合せと交換するこ
とで達成される。圧縮性封入体はロード制御手段として作用する。さらなる改善
はスプリングをチャンバーのピストンの作動力で交換することで提供される。低
いシール力と小さい摩擦によってピストンの戻りを容易にする。ピストン内部の
封入体の温度上昇は、素早く熱せられる封入体の選択で達成される。
ン146をストロークの開始部に有しており、ピストン146’をストロークの
終了部に有している。
トン146を図示している。この膨張体は球状となる。カバー131とライナー
132も図示されている。不透過性ブラダー133は球体の内部に存在する。球
体はピストンロッド120に直接的に搭載されている。それはキャップ121の
1端とキャップ122の他端でロックされている。ピストンロッド120の中空
チャンネル125は球体の内側にホール123を有しており、ローディング手段
は、例えば非圧縮性封入体124であり、球体内に収容されてピストンロッド1
20のチャンネル125と自由に出入りする。チャンネル125の他端はスプリ
ング127を具えた可動ピストン126によって閉鎖されている。このスプリン
グはピストンロッド128に搭載されている。スプリング127は球体内の圧力
とシール力を調整する。シール面129はチャンバーの隣接壁と接触する。繊維
は概略図で図示されている。
している。球体はチャンバーの隣接壁と形状一致する大きなシール面134を有
している。ピストン126は図9Bのピストンに対応して移動する。非圧縮性封
入体124’は変形した球体から絞り出される。摩擦力を最低とするため、シー
ル面でカバーにリブ(図示せず)を提供するか、低摩擦コーティングを施す(チ
ャンバー壁も同様に処理)。キャップ121と122はピストンロッド120に
沿って動けないので、格子効果はスキンの余剰材料部分のみである。残りは“シ
ョルダー125”として図示されており、使用寿命を減少させる要因となり得る
。また、摩擦を増加させる。シールエッジ129’も図示されている。シールエ
ッジ129’とチャンバーの中央軸との間の距離a'はストロークの開始部での距
離aの約48%である。
ることでシール力が改善される調整の様子を図示している。封入体の圧力はシー
ルリング139と、作動力に直接的に接続されたピストンロッド140を具えた
ピストン138で調整される。ピストン138は球体のシリンダー141内でス
ライドできる。ストップ145はピストンロッド140上で球体を固定する。
リースされる改善ピストンを図示している。そのために使用寿命が長くなり、摩
擦が低下する。この方法によって、ピストンロッド上のピストンの懸垂でピスト
ンロッド上にて平行移動及び/又は回転し、チャンバーの最大圧が存在するピス
トンの側部からさらに離れたポジションに移動させることができる。可動キャッ
プとピストンロッド上のストップとの間のスプリングは別なローディング調整手
段として機能する。
たピストンを図示している。ピストンの内部は非透過層172でもよい。封入体
は圧縮性封入体173と非圧縮性封入体174の組み合わせである。スキン17
0はピストンロッド176に固定されたキャップ175内のピストンロッドの端
部に搭載される。スキンの他端はピストンロッド176上をスライドできる可動
キャップ177にヒンジ固定されている。キャップ177は、ピストン176に
固定された座金(ストップ)179側の他端で絞られたスプリング178でチャ
ンバー169の圧力部方向にプレスされる。シールエッジ167が併せて図示さ
れている。
このことは非圧縮性封入体174’と圧縮性封入体173’に対しても同様であ
る。スキン170’は変形し、大きなシール面167’を提供する。シールエッ
ジ167とチャンバーの中央軸との間の距離a'はストロークの開始部での距離a
の約43%である。
ッド上の移動方向にて端部の両方に有しているピストンを図示している。これは
単方向ポンプのピストンの改善であるが、このピストンを双方向作動ポンプのピ
ストンに使用することも可能である。このポンプの場合は、全てのストロークは
ポンプ作用ストロークである。作動中のスキンの運動はピストンロッドのストッ
プによって間接的に規制されている。ストップはチャンバーの封入体の圧力がピ
ストンをピストンロッドから奪取することがないように配置される。
ン208’を具えたチャンバーの縦断面を図示している。
0のものに対応する。内部の非透過層190はトップのキャップ191とボトム
のキャップ192内に絞り入れられている。これらキャップの詳細は図示されて
いない。両キャップ191、192はピストンロッド195上で平行移動及び/
又は回転することができる。このことは様々な方法で可能であり、異なるタイプ
のベアリングを使用することもできる。キャップ191は下方にのみ移動するこ
とができる。なぜなら、ストップ197は上方への動きを妨害するからである。
シール力の調整は非圧縮性封入体205と圧縮性封入体206及びピストンロッ
ド195内のスプリング式ピストン126の組み合わせで提供される。封入体は
ホール199、200、201を通過してピストンロッドの壁207を通って自
由に流れる。Oリング202、203はキャップ191、192をピストンロッ
ドとシール状態とする。ピストンロッド195の端部のキャップ204はピスト
ンロッドを締め付ける。対応するストップはピストンロッドの別場所に配置する
ことが可能である。
上部のキャップ191はストップ196から距離xだけ移動し、底部キャップ1
92はストップ197にプレスされている。圧縮性封入体206’と非圧縮性封
入体205’が図示されている。
ィング調整手段によるシール力の調整改善と、小さなシール接触面、特に断面積
による摩擦力の低減である。改善調整は、ピストン内の圧力が同じピストンロッ
ド上のピストンペアによってチャンバー内の圧力に直接的に影響されることと、
ピストンロッド上の作動力の存在に対する独立性とに関与する。これは、もし作
動力が変化するなら、ポンプストロークのストップ中に特に有利である。なぜな
ら、シール力は一定であり、シールの消失は発生しないからである。チャンバー
の圧力が減少したときポンプストロークの終了部にて、ピストンの戻りは摩擦の
低下でさらに容易となる。双方向作動ポンプの場合には、ローディング調整手段
はピストンの両側で影響を受ける。例えば、このローディング調整手段(図示せ
ず)のダブルアレンジで影響を受ける。ピストンのアレンジは設計仕様に従う。
例えば、チャンバーの圧力の増加はピストンの圧力の増加をもたらすであろう。
他の仕様では他のアレンジができる。この関係は増加を一次増加とは異なるよう
に設計できる。構造はピストンペアとなり、それらはピストンロッドで接続され
る。ピストンは等しい面積、異なるサイズ及び/又は異なる面積を有することが
できる。
斜方形となる。この部分の2つの角部はシール面として作用し、チャンバーの小
さな横断面によって減少した接触面積となる。接触面のサイズはピストンのスキ
ンのリブ型外面の存在によって増加が可能である。チャンバーの壁及び/又はピ
ストンの外側はコーティング、例えば、ナイロンでコーティング処理したり、低
摩擦材料で提供することができる。
されている。これら別体ピストンは第1円形断面積(図7F)でそれぞれシール
されている。別ポイントのチャンバーの縦軸で、それぞれは3つの部分をシール
する(図7F)。
ピストンの第10実施例のピストンチャンバーの縦断面を図示している。
している。スキンは外側リブ210を含んでいる。スキンと内部の非透過性層1
90はネジで固定された内側部分211と外側部分212との間の上部で絞られ
ている。ピストンの内部には圧縮性封入体215と非圧縮性封入体219が存在
する。ピストン内圧はピストンアレンジで調整される。ピストンアレンジはチャ
ンバー216の圧力で直接的に作動される。チャンバー216に接続された底部
のピストン148はピストンロッド217に搭載されており、他方側では別のピ
ストン149が搭載されており、ピストン222の封入体に連結されている。ピ
ストンロッド217はスライドベアリング218でガイドされる。他のタイプの
ベアリングでも構わない。ピストンロッド217の両側のピストンは異なる直径
を有することができる。ピストンを収容するシリンダーを2つのチャンバーと交
換することもできる。シールエッジは220で示されている。ピストンロッドは
224である。ピストン148とオリフィス223の間の距離はd1で表されて
いる。
ンバー216には高圧が存在する。シールエッジは220’で示される。ロード
調整手段(可動ピストン)148’はチャンバー側にオリフィス223からの異
なる距離を有している。ピストン148’と149’は図12Bよりもオリフィ
スから長い距離d2に位置している。
図示している。これは異なる横断面積を有しており、さらに固定幾何形状のピス
トンを有している。固定幾何サイズの新リンダーとしてのハウジング内で膨張式
チャンバーが提供されている。このチャンバーは非圧縮性及び/又は圧縮性封入
体で膨張される。このハウジングの使用は必須ではない。この膨張壁を繊維コン
ポジットと不透過性スキンで裏打ちすることができる。ピストンのシール面の角
度は、移動方向に平行な軸に対してチャンバーの壁の対応角よりも多少大きい。
この角度の違いと、ピストンによる壁の瞬間変形が多少遅れて発生する事実から
、2つのピストン間の移動中のチャンバーの中央軸までの距離及び/又はチャン
バーポジションが変化することができるシールエッジが提供される。これでスト
ローク中に断面積の変化が提供され、計算できる作動力が提供される。移動方向
のピストンの断面は等しくなるかも知れない。または、チャンバーの壁の角度に
関して負の角度となるかも知れない。この場合、ピストンの“ノーズ”は丸くす
る。この場合、変化する断面積を提供することはさらに困難かも知れない。チャ
ンバーの壁に図12Bに示すようなロード調整手段を装着し、必要であれば、形
状調整手段も装着させる。ピストンの速度はシール効果を高めるであろう。
いる。膨張壁周囲には固定幾何サイズのハウジング234が存在する。この壁2
34内には圧縮性封入体232と非圧縮性封入体233が存在する。壁の膨張の
ためのバルブアレンジ(図示せず)が提供される。非圧縮側のピストンの形状は
シールエッジの原理を解説するための例示である。ストロークの終了部と開始部
でのシールエッジの距離には39%の開きがある。
5から中央軸236の距離はz1である。ピストンシールエッジ235とチャン
バーの中央軸236との間には角ξが存在する。チャンバーの壁と中央軸236
の間には角νが存在する。角νは角ξよりも小さい。シールエッジ235は角ν
が角ξと同じになるようにアレンジされる。
央軸236の距離はz2である。この距離はz1よりも小さい。
35と中央軸236の距離はz3である。この距離はz2よりも小さい。
ている。図13Aのチャンバーは非圧縮性封入体のみと、ストローク開始部での
ピストンを有して図示されている。ピストン222”はストロークの終了直前の
状態である。その他の可変寸法ピストンも利用できる。ピストンと封入体237
の速度の適性な選択によって優れた効果が提供される。図14のチャンバーの縦
断面は異なるものでも構わない。
トンポンプのインジケータ線図である。
はピストンが運動するものであり、Bはチャンバーが移動するものである。図2
Bは、本願発明のポンプのインジケータ線図であり、横断面は増加圧力のために
ポンプストロークの1点から増大している。
ンバーとピストンの固定された異なる横断面積を有したポンプの縦断面図であり
、ピストンアレンジはポンプストロークの開始部と終了部で示されている(実施
例1)。図3Bは、ストロークの開始部での図3Aのピストンアレンジの拡大図
である。図3Cは、ストロークの終了部での図3Aのピストンアレンジの拡大図
である。図3Dは、本願発明の床ポンプのチャンバーの縦断面図であり、作動力
をほぼ一定にする寸法で提供されており、従来の低圧シリンダーポンプ(点線)
と高圧シリンダーポンプ(破線)と比較されている。
ンバーとピストンの固定された異なる横断面積を有したポンプの縦断面図であり
、ピストンアレンジはポンプストロークの開始部と終了部で示されている(実施
例2)。図4Bは、ストロークの開始部での図4Aのピストンアレンジの拡大図
である。図4Cは、ストロークの終了部での図4Aの拡大図である。図4Dは、
図4BのA-A線の断面図である。図4Eは、図4CのB-B線の断面図である。
図4Fは、図4Dのローディング部分の別例である。
ンバーとピストンの固定された異なる横断面積を有したポンプの縦断面図であり
、ピストンアレンジはポンプストロークの開始部と終了部とで示されている(実
施例3)。図5Bは、ストロークの開始部での図5Aのピストンアレンジの拡大
図である。図5Cは、ストロークの終了部での図5Aの拡大図である。図5Dは
、図5AのC-C線の断面図である。図5Eは、図5AのD-D線の断面図である
。図5Fは、コンポジット材料で成るシール手段を具えたピストン手段を有した
図5Aのチャンバーを示している。図5Gは、ストローク中の図5Fのピストン
手段のピストン手段の拡大図である。図5Hは、ストローク終了部での図5Fの
ピストン手段の拡大図であり、圧力が加えられている場合と、圧力が加えられて
いない場合の両方を示している。
断面図であり、第4実施例による、ストローク中に放射-軸方向に変化する寸法
を具えたピストンのポンプストロークの開始部と終了部とを示している。図6B
は、ストロークの開始部での図6Aのピストンアレンジの拡大図である。図6C
は、ストロークの終了部での図6Aのピストンアレンジの拡大図である。図6D
は、図6Aのチャンバーを示しており、第5実施例による、ストローク中に放射
-軸方向に変化する寸法を具えたピストンのポンプストロークの開始部と終了部
とを示している。図6Eは、ストロークの開始部での図6Dのピストンアレンジ
の拡大図である。図6Fは、ストロークの終了部での図6Dのピストンアレンジ
の拡大図である。
縦断面図であり、第6実施例による、ストローク時に放射-軸方向に変化する寸
法を有したピストンのストロークの開始部と終了部でのピストンアレンジを示し
ている。図7Bは、ストロークの開始部での図5Aのピストンアレンジの拡大図
である。図7Cは、ストロークの終了部での図5Aのピストンアレンジの拡大図
である。図7Dは、図7BのE-E線の断面図である。 図7Eは、図7CのF-F線の断面図である。図7Fは、周囲サイズが一定で
あり、横断面積が減少するチャンバーのフーリエ級数拡大(Fourier Series Expa
nsion)による横断面の実施例を示している。図7Gは、図7Aのチャンバーの変
形例を示しており、これはポンプストローク中に周囲サイズはほぼ一定であるか
、少々減少するが、断面積は増加するように設計された固定横断面を具えた縦断
面を有したものである。図7Hは、図7Gの横断面G-G線(点線)と縦断面の
H-H線を示している。図7Iは、図7Hの横断面G-G線(点線)と縦断面のI
-I線を示している。図7Jは、図7HのH-H断面で図7Bのピストンの別例を
図示している。図7Kは、周囲サイズが一定であり、横断面積が減少するチャン
バーのフーリエ級数拡大による横断面の他の実施例を示している。図7Lは、規
制された条件下での横断面の好適凸形状の実施例を示している。図7Mは、規制
された条件下での横断面の好適非凸形状の実施例を示している。
縦断面図であり、第7実施例による、ストローク時に放射-軸方向に変化する寸
法を有したピストンのストロークの開始部と終了部でのピストンアレンジを示し
ている。図8Bは、ストロークの開始部でのピストンアレンジの拡大図である。
図8Cは、ストロークの終了部でのピストンアレンジの拡大図である。
縦断面図であり、ストローク中に放射-軸方向に変化する寸法を具えたピストン
の第8実施例を示している。図9Bは、ストロークの開始部での図9Aのピスト
ンアレンジの拡大図である。図9Cは、ストロークの終了部での図9Aのピスト
ンアレンジの拡大図である。図9Dは、異なるアレンジを有した図9Bのピスト
ンを示している。
の1つに類似したピストンの第9実施例を示している。図10Bは、ストローク
の開始部での図10Aのピストンの拡大図である。図10Cは、ストロークの終
了部での図10Aのピストンの拡大図である。
の縦断面を示しており、ストローク中に放射-軸方向の寸法が変化するピストン
の第10実施例のポンプストロークの開始部と終了部でのピストンアレンジを示
している。図11Bは、ストロークの開始部での図11Aのピストンの拡大図で
ある。図11Cは、ストロークの終了部での図11Aのピストンの拡大図である
。
の縦断面を示しており、ストローク中に放射-軸方向の寸法が変化するピストン
の第11実施例のポンプストロークの開始部と終了部でのピストンアレンジを示
している。図12Bは、ストロークの開始部での図12Aのピストンの拡大図で
ある。図12Cは、ストロークの終了部での図12Aのピストンの拡大図である
。
ある異なる断面積を有したポンプの縦断面を示しており、ポンプストロークの開
始部と終了部での組合せ構造体のアレンジが示されている。図13Bは、ポンプ
ストロークの開始部での組合せ構造体のアレンジの拡大図である。図13Cは、
ポンプストローク中の組合せ構造体のアレンジの拡大図である。図13Dは、ポ
ンプストロークの終了部での組合せ構造体のアレンジの拡大図である。
る異なる断面積有したポンプの縦断面を示しており、ポンプストロークの開始部
、ストローク中及びストロークの終了部での組合せ構造体のアレンジが示されて
いる。
Claims (74)
- 【請求項1】ピストンとチャンバーの組合せ構造体であって、 該チャンバーは長軸を具えた長形チャンバーであり、第1長手ポジションに
第1断面積を有し、第2長手ポジションに第2断面積を有しており、該第2断面
積は前記第1断面積の95%以下であり、前記チャンバーの断面積変化は実質的
に連続的であり、 前記ピストンは前記チャンバー内で前記第1長手ポジションから前記第2長
手ポジションへと移動する際に断面積の変化に即応するように提供されている、
ことを特徴とする構造体。 - 【請求項2】第2断面積は第1断面積の95%から15%の間であることを特
徴とする請求項1記載の構造体。 - 【請求項3】第2断面積は第1断面積の95%から70%であることを特徴と
する請求項1記載の構造体。 - 【請求項4】第2断面積は第1断面積の約50%であることを特徴とする請求
項1記載の構造体。 - 【請求項5】ピストンは、 共通部材に回転式に取り付けられた実質的に剛性である複数の支持部と、 該支持部によって支持されており、チャンバーの内壁に対するシール状態を
提供する弾性変形手段と、 を含んで成り、 前記支持部は長軸に対して10°から40°の範囲で回転できることを特徴
とする請求項1から4のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項6】支持部は長軸に対して略平行となるように回転できることを特徴
とする請求項5記載の構造体。 - 【請求項7】共通部材はユーザーが利用するハンドルに取り付けられており、
支持部はチャンバー内にて該ハンドルから離れる方向に延びていることを特徴と
する請求項5記載の構造体。 - 【請求項8】チャンバーの内壁に支持部を押し付けるバイアス手段をさらに含
んでいることを特徴とする請求項5または7に記載の構造体。 - 【請求項9】ピストンは可変形材料で成る弾性変形コンテナーを含んで成るこ
とを特徴とする請求項1から4のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項10】可変形材料は水、蒸気、及び/又は気体あるいはフォーム体のご
とき流体または流体の混合体であることを特徴とする請求項9記載の構造体。 - 【請求項11】コンテナーは長手方向の断面において、第1長手ポジションでは
第1形状を有し、第2長手ポジションでは第2形状を有しており、該第1形状は
該第2形状とは異なることを特徴とする請求項9または10に記載の構造体。 - 【請求項12】可変形材料の少なくとも一部は可圧縮性であり、第1形状は第2
形状よりも大きな面積を有していることを特徴とする請求項11記載の構造体。 - 【請求項13】可変形材料は少なくとも実質的に非圧縮性であることを特徴とす
る請求項12記載の構造体。 - 【請求項14】ピストンは弾性変形コンテナーと連通するチャンバーを含んで成
り、該チャンバーは可変容積を有していることを特徴とする請求項9から13の
いずれかに記載の構造体。 - 【請求項15】容積はユーザーが変動させることを特徴とする請求項14記載の
構造体。 - 【請求項16】チャンバーはスプリング式ピストンを含んでいることを特徴とす
る請求項14記載の構造体。 - 【請求項17】チャンバーの容積を決定し、該チャンバー内の流体圧力をピスト
ンとコンテナーの第2長手ポジションとの間の流体圧力に対応させる決定手段を
さらに含んで成ることを特徴とする請求項14から16のいずれかに記載の構造
体。 - 【請求項18】決定手段はチャンバー内の圧力をピストンとコンテナーの第2長
手ポジションとの間の圧力と実質的に同一とさせるように提供されていることを
特徴とする請求項17記載の構造体。 - 【請求項19】第1断面形状は第2断面形状とは異なり、チャンバーの断面形状
の変化は実質的に連続的であることを特徴とする請求項1から18のいずれかに
記載の構造体。 - 【請求項20】第1断面積は第2断面積の少なくとも5%、好適には少なくとも
10%、さらに好適には少なくとも20%、さらに好適には少なくとも30%、
さらに好適には少なくとも40%、さらに好適には少なくとも50%、さらに好
適には少なくとも60%、さらに好適には少なくとも70%、さらに好適には少
なくとも80%、さらに好適には少なくとも90%大きいことを特徴とする請求
項19記載の構造体。 - 【請求項21】第1断面形状は実質的に円形であり、第2断面形状は略楕円形で
あり、その第1寸法は第2寸法の少なくとも2倍、好適には少なくとも3倍、さ
らに好適には少なくとも4倍の長さであることを特徴とする請求項19または2
0に記載の構造体。 - 【請求項22】第1断面形状は実質的に円形であり、第2断面形状は複数の丸型
膨出部分を含んでいることを特徴とする請求項19、20または21に記載の構
造体。 - 【請求項23】第1長手ポジションの断面におけるチャンバーの第1周囲長は第
2長手ポジションの断面における第2周囲長の80から120%、好適には85
から115%、さらに好適には90から110%、さらに好適には95から10
5%、さらに好適には98から102%であることを特徴とする請求項19から
22のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項24】第1周囲長と第2周囲長は実質的に同一であることを特徴とする
請求項23記載の構造体。 - 【請求項25】ピストンは、 チャンバー内で第1長手ポジションから第2長手ポジションに移動する際に
該チャンバーの断面変化に即応できる弾性変形材料と、 長軸に沿った中央軸を有したコイル型平スプリングと、 を含んで成り、該スプリングは前記弾性変形材料に隣接して提供され、該材料を
長手方向に支持することを特徴とする請求項1から4のいずれかに記載の構造体
。 - 【請求項26】ピストンは、弾性変形材料とスプリングとの間に複数の平型支持
手段をさらに含んでおり、該支持手段は該スプリングと該弾性変形材料との間の
インターフェースに沿って回転できることを特徴とする請求項25記載の構造体
。 - 【請求項27】支持手段は第1ポジションから第2ポジションにまで回転でき、
該第1ポジションにおいては外側境界部は第1断面積内に存在し、該第2ポジシ
ョンにおいては外側境界部は第2断面積内に存在することを特徴とする請求項2
6記載の構造体。 - 【請求項28】ピストンとチャンバーの組合せ構造体であって、 該チャンバーは長軸を有した長形チャンバーであり、第1長手ポジションで
第1断面積を有し、第2長手ポジションで第2断面積を有しており、該第1断面
積は該第2断面積よりも大きく、前記チャンバーの断面積の変化は実質的に連続
的であり、 前記ピストンは前記第1長手ポジションから前記第2長手ポジションに移動
する際に前記チャンバーの断面積の変化に即応できるように提供されており、共
通部材に回転式に取り付けられた実質的に剛性である複数の支持部と、前記チャ
ンバーの内壁に対してシール状態を提供するように該支持部によって支持された
弾性変形手段とを含んで成り、該支持部は長軸に対して10°から40°の範囲
で回転できる、 ことを特徴とする構造体。 - 【請求項29】支持部は長軸と略平行となるように回転できることを特徴とする
請求項28記載の構造体。 - 【請求項30】共通部材はユーザーが利用するハンドルに取り付けられており、
支持部はチャンバー内で該ハンドルから離れる方向に延びていることを特徴とす
る請求項28記載の構造体。 - 【請求項31】支持部をチャンバーの内壁に押し付けるバイアス手段をさらに含
んでいることを特徴とする請求項28記載の構造体。 - 【請求項32】ピストンとチャンバーの組合せ構造体であって、 該チャンバーは長軸を具えた長形チャンバーであって、第1長手ポジション
で第1断面積を有し、第2長手ポジションで第2断面積を有しており、該第1断
面積は該第2断面積よりも大きく、前記チャンバー内の断面積の変化は実質的に
連続的であり、 前記ピストンは前記第1長手ポジションから前記第2長手ポジションに移動
する際に前記チャンバーの断面積の変化に即応できるように提供されており、可
変形材料で成る弾性変形コンテナーを含んでいる、 ことを特徴とする構造体。 - 【請求項33】可変形材料は水、蒸気、及び/又は気体あるいはフォーム体のご
とき流体または流体の混合体であることを特徴とする請求項32記載の構造体。 - 【請求項34】コンテナーは長手方向の断面において、第1長手ポジションでは
第1形状を有し、第2長手ポジションでは第2形状を有しており、該第1形状は
該第2形状とは異なることを特徴とする請求項32または33に記載の構造体。 - 【請求項35】可変形材料の少なくとも一部は可圧縮性であり、第1形状は第2
形状よりも大きな面積を有していることを特徴とする請求項34記載の構造体。 - 【請求項36】可変形材料は少なくとも実質的に非圧縮性であることを特徴とす
る請求項32から35のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項37】ピストンは弾性変形コンテナーと連通するチャンバーを含んで成
り、該チャンバーは可変容積を有していることを特徴とする請求項32から36
のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項38】容積はユーザーが変動させることを特徴とする請求項37記載の
構造体。 - 【請求項39】チャンバーはスプリング式ピストンを含んでいることを特徴とす
る請求項37記載の構造体。 - 【請求項40】チャンバーの容積を決定し、該チャンバー内の流体圧力をピスト
ンとコンテナーの第2長手ポジションとの間の流体圧力に対応させる決定手段を
さらに含んで成ることを特徴とする請求項37から39のいずれかに記載の構造
体。 - 【請求項41】決定手段はチャンバー内の圧力をピストンとコンテナーの第2長
手ポジションとの間の圧力と実質的に同一とさせるように提供されていることを
特徴とする請求項40記載の構造体。 - 【請求項42】コンテナーは補強手段を含んだ弾性変形材料を含んでいることを
特徴とする請求項32から39のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項43】補強手段は繊維を含んでいることを特徴とする請求項42記載の
構造体。 - 【請求項44】フォーム体または流体は、ピストンが第1長手ポジションと第2
長手ポジションとの間で移動するときコンテナー内に周囲外圧の最高値よりも大
きな圧力を提供することを特徴とする請求項32から42のいずれかに記載の構
造体。 - 【請求項45】ピストンとチャンバーの組合せ構造体であって、 該チャンバーは長軸を有した長形チャンバーであり、第1長手ポジションで
第1断面形状を有し、第2長手ポジションで第2断面形状を有しており、該第1
断面形状は該第2断面形状とは異なっており、前記チャンバーの断面形状の変化
は実質的に連続的であり、 前記ピストンは前記第1長手ポジションから前記第2長手ポジションに移動
する際に前記チャンバーの断面形状の変化に即応できるように提供されている、
ことを特徴とする構造体。 - 【請求項46】第1断面積は第2断面積の少なくとも5%、好適には少なくとも
10%、さらに好適には少なくとも20%、さらに好適には少なくとも30%、
さらに好適には少なくとも40%、さらに好適には少なくとも50%、さらに好
適には少なくとも60%、さらに好適には少なくとも70%、さらに好適には少
なくとも80%、さらに好適には少なくとも90%大きいことを特徴とする請求
項45記載の構造体。 - 【請求項47】第1断面形状は実質的に円形であり、第2断面形状は略楕円形で
あり、その第1寸法は第2寸法の少なくとも2倍、好適には少なくとも3倍、さ
らに好適には少なくとも4倍の長さであることを特徴とする請求項45または4
6に記載の構造体。 - 【請求項48】第1断面形状は実質的に円形であり、第2断面形状は複数の丸型
膨出部分を含んでいることを特徴とする請求項45または46に記載の構造体。 - 【請求項49】第1長手ポジションの断面におけるチャンバーの第1周囲長は第
2長手ポジションの断面における第2周囲長の80から120%、好適には85
から115%、さらに好適には90から110%、さらに好適には95から10
5%、さらに好適には98から102%であることを特徴とする請求項45から
48のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項50】第1周囲長と第2周囲長は実質的に同一であることを特徴とする
請求項49記載の構造体。 - 【請求項51】ピストンは、 共通部材に回転式に取り付けられた実質的に剛性である複数の支持部と、 該支持部によって支持されており、チャンバーの内壁に対してシール状態を
提供する弾性変形手段と、 を含んで成ることを特徴とする請求項45から50のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項52】ピストンは可変形材料を含んだ弾性変形コンテナーを含んでいる
ことを特徴とする請求項45から50のいずれかに記載の構造体。 - 【請求項53】ピストンとチャンバーの組合せ構造体であって、 該チャンバーは長軸を具えた長形チャンバーであって、第1長手ポジション
で第1断面積を有し、第2長手ポジションで第2断面積を有しており、該第1断
面積は該第2断面積よりも大きく、前記チャンバー内の断面積の変化は実質的に
連続的であり、 前記ピストンは前記第1長手ポジションから前記第2長手ポジションに移動
する際に前記チャンバーの断面積の変化に即応できるように提供された弾性変形
材料と、長軸に沿った中央軸を有したコイル型平スプリングとを含んで成り、該
スプリングは該弾性変形材料に隣接して提供されており、該弾性変形材料を長手
方向に支持している、 ことを特徴とする構造体。 - 【請求項54】ピストンは、弾性変形材料とスプリングとの間に複数の平型支持
手段をさらに含んでおり、該支持手段は該スプリングと該弾性変形材料との間の
インターフェースに沿って回転できることを特徴とする請求項53記載の構造体
。 - 【請求項55】支持手段は第1ポジションから第2ポジションにまで回転でき、
該第1ポジションにおいては外側境界部は第1断面積内に存在し、該第2ポジシ
ョンにおいては外側境界部は第2断面積内に存在することを特徴とする請求項5
4記載の構造体。 - 【請求項56】ピストンとチャンバーの組合せ構造体であって、 該チャンバーは長軸を有した長形チャンバーであり、 該ピストンは第1長手ポジションから第2長手ポジションへ移動することが
でき、 前記チャンバーは該第1長手ポジションと該第2長手ポジションとの間の該
チャンバーの内壁の少なくとも一部に沿って弾性変形する内壁を有しており、 該チャンバーは第1長手ポジションに前記ピストンが位置したときに第1断
面積を有し、第2長手ポジションに該ピストンが位置したときに第2断面積を有
し、該第1断面積は該第2断面積よりも大きく、前記ピストンが前記第1長手ポ
ジションから前記第2長手ポジションに移動するときに前記チャンバーの断面積
の変化は実質的に連続的である、 ことを特徴とする構造体。 - 【請求項57】ピストンは実質的に非圧縮性材料で提供されていることを特徴と
する請求項56記載の構造体。 - 【請求項58】ピストンは長軸に沿った断面で第2長手ポジションに向かってテ
ーパしている形状を有していることを特徴とする請求項56または57に記載の
構造体。 - 【請求項59】チャンバーは、 内壁を囲む外側支持構造体と、 該外側支持構造体と該内壁との間の空間に保持された流体と、 を含んでいることを特徴とする請求項56から58のいずれかに記載の構造体。
- 【請求項60】流体をポンプ排出させるポンプであって、 請求項1から59のいずれかに記載の構造体と、 チャンバーの外側のポジションからピストンと係合する係合手段と、 該チャンバーに連通しており、バルブ手段を含んだ流体インレットと、該チ
ャンバーに連通する流体アウトレットと、 を含んで成ることを特徴とするポンプ。 - 【請求項61】係合手段は、ピストンがその第1長手ポジションに存在する外側
ポジションと、その第2長手ポジションに存在する内側ポジションとを有してい
ることを特徴とする請求項60記載のポンプ。 - 【請求項62】係合手段は、ピストンがその第2長手ポジションに存在する外側
ポジションと、その第1長手ポジションに存在する内側ポジションとを有してい
ることを特徴とする請求項60記載のポンプ。 - 【請求項63】ショックアブソーバであって、 請求項1から59のいずれかに記載の構造体と、 チャンバーの外側のポジションからピストンと係合する係合手段と、 を含んで成り、該係合手段はピストンがその第1長手ポジションに存在する外側
ポジションと、その第2長手ポジションに存在する内側ポジションとを有してい
ることを特徴とするショックアブソーバ。 - 【請求項64】チャンバーに連通しており、バルブ手段を含んでいる流体インレ
ットをさらに含んでいることを特徴とする請求項63記載のショックアブソーバ
。 - 【請求項65】チャンバーに連通しており、バルブ手段を含んでいる流体アウト
レットをさらに含んでいることを特徴とする請求項63または64に記載のショ
ックアブソーバ。 - 【請求項66】チャンバーとピストンは流体を含んだ実質的にシール状態の凹部
を提供しており、該流体は該ピストンが第1長手ポジションから第2長手ポジシ
ョンに移動するときに圧縮されることを特徴とする請求項63から65のいずれ
かに記載のショックアブソーバ。 - 【請求項67】ピストンを第1長手ポジション側に押圧するバイアス手段をさら
に含んでいることを特徴とする請求項63から66のいずれかに記載のショック
アブソーバ。 - 【請求項68】アクチュエータであって、 請求項1から59のいずれかに記載の構造体と、 チャンバーの外側のポジションからピストンと係合する係合手段と、 該チャンバー内に流体を導入させ、該ピストンを第1長手ポジションと第2
長手ポジションとの間で移動させる導入手段と、 を含んで成ることを特徴とするアクチュエータ。 - 【請求項69】チャンバーと連通しており、バルブ手段を含んでいる流体インレ
ットをさらに含んでいることを特徴とする請求項68記載のアクチュエータ。 - 【請求項70】チャンバーと連通しており、バルブ手段を含んでいる流体アウト
レットをさらに含んでいることを特徴とする請求項68または69に記載のアク
チュエータ。 - 【請求項71】ピストンを第1長手ポジションまたは第2長手ポジション側に押
圧するバイアス手段をさらに含んでいることを特徴とする請求項68から70の
いずれかに記載のアクチュエータ。 - 【請求項72】導入手段はチャンバー内へ圧縮流体を導入する手段を含んでいる
ことを特徴とする請求項68から71のいずれかに記載のアクチュエータ。 - 【請求項73】導入手段はチャンバー内へガソリン等の燃焼性流体を導入させる
ように提供されており、該燃焼性流体を燃焼させる燃焼手段をさらに含んでいる
ことを特徴とする請求項68から72に記載のアクチュエータ。 - 【請求項74】クランクをさらに含んでおり、ピストンの平行移動を該クランク
の回転に変換させる手段をさらに含んでいることを特徴とする請求項68から7
3のいずれかに記載のアクチュエータ。
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