JP2002363709A - 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 - Google Patents
高Ｃｒフェライト系耐熱鋼Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高温長時間クリープ強度を維持したまま、高温
長時間クリープ延性を飛躍的に向上させた高Ｃｒフェラ
イト系耐熱鋼を提供する。 【解決手段】本発明の耐熱鋼は、C：0.05〜0.15％、S
i：1％以下、Mn：2％以下、P：0.03％以下、S：0.02％
以下、Cr：8〜15％、V：0.05〜0.5％、Nb：0.002〜0.18
％、W：0.1〜5％、Ni：0.01〜1.5％、Cu：0.01〜3％、
B：0.0001〜0.02％、sol.Al：0.0005〜0.05％、N：0.00
05〜0.1％を含み、さらに、Ca：0.0001〜0.02％および
Ｍｇ：0.0001〜0.02％のうちの１種以上、0.3％以下の
範囲内において下記(1)式と(2)式を同時に満たす量のNd
を含有し、残部Feおよび不純物であ る。 2(Nd/144)＞(S/32)/2＋(P/31)/30−(Ca/40)−(Mg/24)・・・(1) 3(Nd/144)＞(Ca/40)＋(Mg/24) ・・・・・・・・・・・・・(2)
長時間クリープ延性を飛躍的に向上させた高Ｃｒフェラ
イト系耐熱鋼を提供する。 【解決手段】本発明の耐熱鋼は、C：0.05〜0.15％、S
i：1％以下、Mn：2％以下、P：0.03％以下、S：0.02％
以下、Cr：8〜15％、V：0.05〜0.5％、Nb：0.002〜0.18
％、W：0.1〜5％、Ni：0.01〜1.5％、Cu：0.01〜3％、
B：0.0001〜0.02％、sol.Al：0.0005〜0.05％、N：0.00
05〜0.1％を含み、さらに、Ca：0.0001〜0.02％および
Ｍｇ：0.0001〜0.02％のうちの１種以上、0.3％以下の
範囲内において下記(1)式と(2)式を同時に満たす量のNd
を含有し、残部Feおよび不純物であ る。 2(Nd/144)＞(S/32)/2＋(P/31)/30−(Ca/40)−(Mg/24)・・・(1) 3(Nd/144)＞(Ca/40)＋(Mg/24) ・・・・・・・・・・・・・(2)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ボイラ、原子力発
電設備および化学工業設備等の高温、高圧環境下で使用
される熱交換用鋼管、圧力容器用鋼板およびタービン材
料等として使用して好適な高Ｃｒフェライト系耐熱鋼に
関する。
電設備および化学工業設備等の高温、高圧環境下で使用
される熱交換用鋼管、圧力容器用鋼板およびタービン材
料等として使用して好適な高Ｃｒフェライト系耐熱鋼に
関する。
【０００２】
【従来の技術】ボイラ、原子力発電設備および化学工業
設備等の高温、高圧環境で使用される耐熱鋼には、一般
に、高温における強度、延性、耐食性および耐酸化性等
が要求される。
設備等の高温、高圧環境で使用される耐熱鋼には、一般
に、高温における強度、延性、耐食性および耐酸化性等
が要求される。
【０００３】高Ｃｒフェライト鋼は、５００〜６５０℃
の温度において、強度および耐食性の点で低合金鋼より
も優れている。また、高Ｃｒフェライト鋼は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼に比べて安価であること、熱伝導
率が高く、かつ熱膨張率が小さいことから耐熱疲労特性
やスケール剥離が起こりにくいこと、さらには応力腐食
割れを起こさないこと等数々の利点がある。
の温度において、強度および耐食性の点で低合金鋼より
も優れている。また、高Ｃｒフェライト鋼は、オーステ
ナイト系ステンレス鋼に比べて安価であること、熱伝導
率が高く、かつ熱膨張率が小さいことから耐熱疲労特性
やスケール剥離が起こりにくいこと、さらには応力腐食
割れを起こさないこと等数々の利点がある。
【０００４】近年、高Ｃｒフェライト系耐熱鋼において
は、Ｖ、Ｎｂ、Ｗを積極的に添加することによる高強度
化が進められている（例えば、特開平５−３１１３４２
号、同６−２９３９４０号、同９−７１８４５号の各公
報等）。
は、Ｖ、Ｎｂ、Ｗを積極的に添加することによる高強度
化が進められている（例えば、特開平５−３１１３４２
号、同６−２９３９４０号、同９−７１８４５号の各公
報等）。
【０００５】すなわち、特開平５−３１１３４２号公報
に示される鋼は、Ｖ、Ｎｂ添加に加えてＷ含有量を高め
た鋼である。また、特開平６−２９３９４０号公報に示
される鋼は、Ｖ、Ｎｂ添加に加えてＷ含有量を高めると
ともに、Ｃｕを添加することによって耐水蒸気酸化性も
を向上させた鋼である。さらに、特開平９−７１８４５
号公報に示される鋼は、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ添加に加えてＮ
ｄ、Ｈｆを添加することにより溶接継手部のクリープ強
度を向上させた鋼である。
に示される鋼は、Ｖ、Ｎｂ添加に加えてＷ含有量を高め
た鋼である。また、特開平６−２９３９４０号公報に示
される鋼は、Ｖ、Ｎｂ添加に加えてＷ含有量を高めると
ともに、Ｃｕを添加することによって耐水蒸気酸化性も
を向上させた鋼である。さらに、特開平９−７１８４５
号公報に示される鋼は、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ添加に加えてＮ
ｄ、Ｈｆを添加することにより溶接継手部のクリープ強
度を向上させた鋼である。
【０００６】しかし、高強度化された高Ｃｒフェライト
系耐熱鋼では、高温長時間クリープ延性の低下が大きい
という問題がある。また、近年、クリープ延性の低下が
大きい場合、クリープ疲労寿命が低下する可能性も指摘
されている。
系耐熱鋼では、高温長時間クリープ延性の低下が大きい
という問題がある。また、近年、クリープ延性の低下が
大きい場合、クリープ疲労寿命が低下する可能性も指摘
されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、高温
長時間クリープ強度を維持したまま、高温長時間クリー
プ延性を飛躍的に向上させた高Ｃｒフェライト系耐熱鋼
を提供することにある。
長時間クリープ強度を維持したまま、高温長時間クリー
プ延性を飛躍的に向上させた高Ｃｒフェライト系耐熱鋼
を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を達成するために、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ添加によって高強度
化された高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の長時間クリープ延
性低下の発生原因とその防止策を見出すべく、鋭意実験
検討を重ね、以下のことを知見した。
題を達成するために、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ添加によって高強度
化された高Ｃｒフェライト系耐熱鋼の長時間クリープ延
性低下の発生原因とその防止策を見出すべく、鋭意実験
検討を重ね、以下のことを知見した。
【０００９】(a) 鋼中の不純物であるＰ、Ｓは、クリー
プ変形中に旧オーステナイト粒界（マルテンサイト変態
する前組織であるオーステナイト状態での結晶粒界）や
マルテンサイトのラス（マルテンサイト組織の最小単
位）、ブロック（前記ラスの集合体）、パケット（前記
ブロックの集合体）の界面等に偏析し、クリープ延性を
悪化させる。特に、それらの界面に沿って炭化物や金属
間化合物等の析出物が存在する場合には、析出物が高温
で凝集粗大化する過程で析出物と母相の界面にＰ、Ｓが
偏析してクリープ延性を著しく悪化させる。
プ変形中に旧オーステナイト粒界（マルテンサイト変態
する前組織であるオーステナイト状態での結晶粒界）や
マルテンサイトのラス（マルテンサイト組織の最小単
位）、ブロック（前記ラスの集合体）、パケット（前記
ブロックの集合体）の界面等に偏析し、クリープ延性を
悪化させる。特に、それらの界面に沿って炭化物や金属
間化合物等の析出物が存在する場合には、析出物が高温
で凝集粗大化する過程で析出物と母相の界面にＰ、Ｓが
偏析してクリープ延性を著しく悪化させる。
【００１０】(b) Ｐ、Ｓは、鋼中にＮｄ酸化物が存在す
ると、優先的にＮｄ酸化物の周囲に偏析するか、もしく
はＮｄ酸化物中に取り込まれ、Ｎｄ添加がＰ、Ｓの固定
に有効である。
ると、優先的にＮｄ酸化物の周囲に偏析するか、もしく
はＮｄ酸化物中に取り込まれ、Ｎｄ添加がＰ、Ｓの固定
に有効である。
【００１１】(c) Ｃａ、Ｍｇは、Ｎｄ酸化物の形成を促
進するとともに、Ｎｄとの複合酸化物を形成してＰ、Ｓ
の固定量を増加させ、ＮｄとＣａまたは／およびＭｇの
複合添加がＳ、Ｐの固定に極めて有効であり、Ｃａまた
は／およびＭｇの含有量をそれぞれ０．０００１〜０．
０２％としたうえで、Ｎｄ含有量を０．３％以下の範囲
内において下記の(1) 式を満たす量にすれば、クリープ
延性が飛躍的に向上する。
進するとともに、Ｎｄとの複合酸化物を形成してＰ、Ｓ
の固定量を増加させ、ＮｄとＣａまたは／およびＭｇの
複合添加がＳ、Ｐの固定に極めて有効であり、Ｃａまた
は／およびＭｇの含有量をそれぞれ０．０００１〜０．
０２％としたうえで、Ｎｄ含有量を０．３％以下の範囲
内において下記の(1) 式を満たす量にすれば、クリープ
延性が飛躍的に向上する。
【００１２】(d) ただし、Ｎｄに対するＣａまたは／お
よびＭｇの含有量が多すぎる場合には、Ｎｄ酸化物の粗
大化を招き、却ってクリープ延性が悪化する場合があ
る。しかし、Ｎｄ含有量を下記の(2) 式を満たす含有量
にすれば、Ｎｄ酸化物の粗大化は阻止される。
よびＭｇの含有量が多すぎる場合には、Ｎｄ酸化物の粗
大化を招き、却ってクリープ延性が悪化する場合があ
る。しかし、Ｎｄ含有量を下記の(2) 式を満たす含有量
にすれば、Ｎｄ酸化物の粗大化は阻止される。
【００１３】 2(Nd/144)＞(S/32)/2＋(P/31)/30−(Ca/40)−(Mg/24) ・・・ (1) 3(Nd/144)＞(Ca/40)＋(Mg/24) ・・・・・・・・・・・・・ (2) ここで、式中の元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含
有量（質量％）を意味する。
有量（質量％）を意味する。
【００１４】なお、上記の(1) 式と(2) 式は、数多くの
実験結果から本発明者らが初めて求めた経験式で、前述
したように、(1) 式はＳ、Ｐを固定するのに足りるＮｄ
酸化物等を形成させるのに必要なＮｄ並びにＣａまたは
／およびＭｇの最低含有量を表し、(2) 式はＮｄ酸化物
が粗大化するのを防ぐのに必要なＮｄの最低含有量、換
言すればＮｄ含有量に対するＣａまたは／およびＭｇの
最大含有量を表している。
実験結果から本発明者らが初めて求めた経験式で、前述
したように、(1) 式はＳ、Ｐを固定するのに足りるＮｄ
酸化物等を形成させるのに必要なＮｄ並びにＣａまたは
／およびＭｇの最低含有量を表し、(2) 式はＮｄ酸化物
が粗大化するのを防ぐのに必要なＮｄの最低含有量、換
言すればＮｄ含有量に対するＣａまたは／およびＭｇの
最大含有量を表している。
【００１５】上記の知見に基づいて完成された本発明の
要旨は、次のクリープ延性に優れた高Ｃｒフェライト系
耐熱鋼にある。
要旨は、次のクリープ延性に優れた高Ｃｒフェライト系
耐熱鋼にある。
【００１６】質量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ
ｉ：１％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ｃｒ：８〜１５％、Ｖ：０．０５
〜０．５％、Ｎｂ：０．００２〜０．１８％、Ｗ：０．
１〜５％、Ｎｉ：０．０１〜１．５％、Ｃｕ：０．０１
〜３％、Ｂ：０．０００１〜０．０２％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０００５〜０．０５％、Ｎ：０．０００５〜
０．１％を含み、さらに、Ｃａ：０．０００１％〜０．
０２％およびＭｇ：０．０００１％〜０．０２％のうち
の１種以上、０．３％以下の範囲内において下記の(1)
式と(2)式を同時に満たす量のＮｄを含有し、残部Ｆｅ
および不純物よりなる高Ｃｒフェライト系耐熱鋼。
ｉ：１％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ｃｒ：８〜１５％、Ｖ：０．０５
〜０．５％、Ｎｂ：０．００２〜０．１８％、Ｗ：０．
１〜５％、Ｎｉ：０．０１〜１．５％、Ｃｕ：０．０１
〜３％、Ｂ：０．０００１〜０．０２％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０００５〜０．０５％、Ｎ：０．０００５〜
０．１％を含み、さらに、Ｃａ：０．０００１％〜０．
０２％およびＭｇ：０．０００１％〜０．０２％のうち
の１種以上、０．３％以下の範囲内において下記の(1)
式と(2)式を同時に満たす量のＮｄを含有し、残部Ｆｅ
および不純物よりなる高Ｃｒフェライト系耐熱鋼。
【００１７】 2(Nd/144)＞(S/32)/2＋(P/31)/30−(Ca/40)−(Mg/24) ・・・ (1) 3(Nd/144)＞(Ca/40)＋(Mg/24) ・・・・・・・・・・・・・・ (2) ここで、両式中の元素記号は、鋼中に含まれる各元素の
含有量（質量％）を意味する。
含有量（質量％）を意味する。
【００１８】上記本発明のクリープ延性に優れた高Ｃｒ
フェライト系耐熱鋼は、Ｆｅの一部に代えて下記イ〜ニ
群のうちから選ばれた１群以上の元素を含むものであっ
てもよい。
フェライト系耐熱鋼は、Ｆｅの一部に代えて下記イ〜ニ
群のうちから選ばれた１群以上の元素を含むものであっ
てもよい。
【００１９】 イ群；質量％で、Ｃｏ：０．０１〜４．５％。 ロ群；質量％で、Ｍｏ：０．０１〜２．５％。 ハ群；質量％で、Ｔａ：０．００１〜０．３％およびＴ
ｉ：０．００１〜０．３％の１種以上。 ニ群；質量％で、Ｌａ：０．０００１〜０．１％、Ｃ
ｅ：０．０００１〜０．１％およびＹ：０．０００１〜
０．１％のうちの１種以上。
ｉ：０．００１〜０．３％の１種以上。 ニ群；質量％で、Ｌａ：０．０００１〜０．１％、Ｃ
ｅ：０．０００１〜０．１％およびＹ：０．０００１〜
０．１％のうちの１種以上。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の耐熱鋼の化学組成
を上記のように限定した理由について説明する。なお、
以下において、「％」は「質量％」を意味する。
を上記のように限定した理由について説明する。なお、
以下において、「％」は「質量％」を意味する。
【００２１】Ｃ：０．０５〜０．１５％ Ｃは、オーステナイト安定化元素として作用し、組織を
安定にする。また、Ｃは、ＭＣ型炭化物（この場合のＭ
はＣｒ、Ｍｏ、Ｗ等の金属元素）もしくはＭＸ型炭窒化
物（この場合のＭはＶ、Ｎｂ等の金属元素、Ｘは（Ｃ、
Ｎ））を形成し、クリープ強度の向上に寄与する。しか
し、その含有量が０．０５％未満では上記の効果が得ら
れないだけでなく、δフェライト量が多くなって高温ク
リープ強度および常温下の靭性が低下する場合がある。
一方、０．１５％を超えて含有させると、加工性や溶接
性が低下するとともに、使用初期から炭化物の凝集粗大
化が起こり、長時間クリープ強度の低下を招く。このた
め、Ｃ含有量は０．０５〜０．１５％とした。望ましい
範囲は０．０８〜０．１２％である。
安定にする。また、Ｃは、ＭＣ型炭化物（この場合のＭ
はＣｒ、Ｍｏ、Ｗ等の金属元素）もしくはＭＸ型炭窒化
物（この場合のＭはＶ、Ｎｂ等の金属元素、Ｘは（Ｃ、
Ｎ））を形成し、クリープ強度の向上に寄与する。しか
し、その含有量が０．０５％未満では上記の効果が得ら
れないだけでなく、δフェライト量が多くなって高温ク
リープ強度および常温下の靭性が低下する場合がある。
一方、０．１５％を超えて含有させると、加工性や溶接
性が低下するとともに、使用初期から炭化物の凝集粗大
化が起こり、長時間クリープ強度の低下を招く。このた
め、Ｃ含有量は０．０５〜０．１５％とした。望ましい
範囲は０．０８〜０．１２％である。
【００２２】Ｓｉ：１％以下 Ｓｉは、脱酸剤として添加される。また、Ｓｉは、耐水
蒸気酸化性能を高める元素でもある。しかし、その含有
量が１％を超えると、クリープ強度の著しい低下を招
く。このため、Ｓｉ含有量は１％以下とした。好ましい
上限は０．７５％、より好ましい上限は０．５０％であ
る。なお、下限は特に定めないが、良好な耐水蒸気酸化
性を確保する観点からは０．０１％以上含有させるのか
望ましい。
蒸気酸化性能を高める元素でもある。しかし、その含有
量が１％を超えると、クリープ強度の著しい低下を招
く。このため、Ｓｉ含有量は１％以下とした。好ましい
上限は０．７５％、より好ましい上限は０．５０％であ
る。なお、下限は特に定めないが、良好な耐水蒸気酸化
性を確保する観点からは０．０１％以上含有させるのか
望ましい。
【００２３】Ｍｎ：２％以下 Ｍｎは、上記のＳｉと同様に、脱酸剤として添加され
る。また、Ｍｎは、オーステナイト安定化元素として作
用し、組織の安定化にも寄与する。しかし、その含有量
が２％を超えると、クリープ強度の低下を招く。このた
め、Ｍｎ含有量は２％以下とした。好ましい上限は１．
２５％、より好ましい上限は１．０％である。なお、下
限は特に定めないが、Ｍｎによる十分な脱酸効果および
組織安定化効果を得るには０．０１％以上含有させるの
が望ましい。
る。また、Ｍｎは、オーステナイト安定化元素として作
用し、組織の安定化にも寄与する。しかし、その含有量
が２％を超えると、クリープ強度の低下を招く。このた
め、Ｍｎ含有量は２％以下とした。好ましい上限は１．
２５％、より好ましい上限は１．０％である。なお、下
限は特に定めないが、Ｍｎによる十分な脱酸効果および
組織安定化効果を得るには０．０１％以上含有させるの
が望ましい。
【００２４】Ｐ、Ｓ：それぞれ、０．０３％以下、０．
０２％以下 Ｐ、Ｓは不純物元素であり、これら元素の含有量が多す
ぎると、熱間加工性、溶接性およびクリープ強度の確保
が困難になる。しかし、Ｐについては０．０３％、Ｓに
ついては０．０２％までであれば特に問題ないことか
ら、その上限を、それぞれ、０．０３、０．０２％とし
た。なお、ＰとＳは、前述したように、クリープ変形中
に旧オーステナイト粒界やマルテンサイトのラス、ブロ
ック、パケットの界面等に偏析してクリープ延性を悪化
させる元素でもあるので、その含有量はいずも低ければ
低いほどよい。
０２％以下 Ｐ、Ｓは不純物元素であり、これら元素の含有量が多す
ぎると、熱間加工性、溶接性およびクリープ強度の確保
が困難になる。しかし、Ｐについては０．０３％、Ｓに
ついては０．０２％までであれば特に問題ないことか
ら、その上限を、それぞれ、０．０３、０．０２％とし
た。なお、ＰとＳは、前述したように、クリープ変形中
に旧オーステナイト粒界やマルテンサイトのラス、ブロ
ック、パケットの界面等に偏析してクリープ延性を悪化
させる元素でもあるので、その含有量はいずも低ければ
低いほどよい。
【００２５】Ｃｒ：８〜１５％ Ｃｒは、本発明鋼の高温における耐食性や耐酸化性、特
に耐水蒸気酸化特性を確保するために必要不可欠な元素
である。また、ＣｒはＭＣ型炭化物を形成してクリープ
強度を向上させる他、Ｃｒ主体の緻密な酸化被膜を形成
して耐食性や耐酸化性を向上させる作用がある。これら
の効果を得るためには８％以上の含有量が必要である。
しかし、１５％を超えて含有させると、靭性の劣化を招
くとともに、長時間クリープ強度の低下を招く。このた
め、Ｃｒ含有量は８〜１５％とした。好ましい範囲は９
〜１３％、より好ましい範囲は９〜１２％である。
に耐水蒸気酸化特性を確保するために必要不可欠な元素
である。また、ＣｒはＭＣ型炭化物を形成してクリープ
強度を向上させる他、Ｃｒ主体の緻密な酸化被膜を形成
して耐食性や耐酸化性を向上させる作用がある。これら
の効果を得るためには８％以上の含有量が必要である。
しかし、１５％を超えて含有させると、靭性の劣化を招
くとともに、長時間クリープ強度の低下を招く。このた
め、Ｃｒ含有量は８〜１５％とした。好ましい範囲は９
〜１３％、より好ましい範囲は９〜１２％である。
【００２６】Ｖ：０．０５〜０．５％ Ｖは、固溶強化および微細なＭＸ型炭窒化物を形成して
クリープ強度を向上させる元素である。この効果を得る
ためには０．０５％以上の含有量が必要である。しか
し、０．５％を超えて含有させると、δフェライト量が
多くなり、靱性を損なうとともに、クリープ強度も低下
する。このため、Ｖ含有量は０．０５〜０．５とした。
好ましい範囲は０．１〜０．４％、より好ましい範囲は
０．１５〜０．３％である。
クリープ強度を向上させる元素である。この効果を得る
ためには０．０５％以上の含有量が必要である。しか
し、０．５％を超えて含有させると、δフェライト量が
多くなり、靱性を損なうとともに、クリープ強度も低下
する。このため、Ｖ含有量は０．０５〜０．５とした。
好ましい範囲は０．１〜０．４％、より好ましい範囲は
０．１５〜０．３％である。
【００２７】Ｎｂ：０．００２〜０．１８％ Ｎｂは、微細な炭窒化物を形成して長時間クリープ強度
を向上させる元素である。その効果を得るためには０．
００２％以上の含有量が必要である。しかし、０．１８
％を超えて含有させると、δフェライトの生成を促進
し、長時間クリープ強度および靭性の低下を招く。この
ため、Ｎｂ含有量は０．００２〜０．１８％とした。好
ましい範囲は０．００５〜０．１％、より好ましい範囲
は０．０１〜０．０７％である。
を向上させる元素である。その効果を得るためには０．
００２％以上の含有量が必要である。しかし、０．１８
％を超えて含有させると、δフェライトの生成を促進
し、長時間クリープ強度および靭性の低下を招く。この
ため、Ｎｂ含有量は０．００２〜０．１８％とした。好
ましい範囲は０．００５〜０．１％、より好ましい範囲
は０．０１〜０．０７％である。
【００２８】Ｗ：０．１〜５％ Ｗは、固溶強化および金属間化合物となって析出してク
リープ強度を向上させるとともに、Ｃｒ炭化物中に一部
固溶して炭化物の凝集、粗大化を抑制し、クリープ強度
の維持にも寄与する元素である。これらの効果を得るた
めには０．１％以上の含有量が必要である。しかし、５
％を超えて含有させると、δフェライトの生成を促進
し、長時間クリープ強度および靭性の低下を招く。この
ため、Ｗ含有量は０．１〜５％とした。好ましい範囲は
１〜３．５％、より好ましい範囲は１．５〜３％であ
る。
リープ強度を向上させるとともに、Ｃｒ炭化物中に一部
固溶して炭化物の凝集、粗大化を抑制し、クリープ強度
の維持にも寄与する元素である。これらの効果を得るた
めには０．１％以上の含有量が必要である。しかし、５
％を超えて含有させると、δフェライトの生成を促進
し、長時間クリープ強度および靭性の低下を招く。この
ため、Ｗ含有量は０．１〜５％とした。好ましい範囲は
１〜３．５％、より好ましい範囲は１．５〜３％であ
る。
【００２９】Ｎｉ：０．０１〜１．５％、 Ｎｉは、オーステナイト安定化元素として組織を安定に
する。その効果を得るためには０．０１％以上の含有量
が必要である。しかし、１．５％を超えて含有させる
と、ＡＣ１変態点の低下が著しくなり、クリープ強度の
低下を招く。このため、Ｎｉ含有量は０．０１〜１．５
％とした。好ましい範囲は０．０５〜１％、より好まし
い範囲は０．１〜０．８％である。
する。その効果を得るためには０．０１％以上の含有量
が必要である。しかし、１．５％を超えて含有させる
と、ＡＣ１変態点の低下が著しくなり、クリープ強度の
低下を招く。このため、Ｎｉ含有量は０．０１〜１．５
％とした。好ましい範囲は０．０５〜１％、より好まし
い範囲は０．１〜０．８％である。
【００３０】Ｃｕ：０．０１〜３％ Ｃｕは、上記のＮｉと同様に、オーステナイト安定化元
素として組織を安定にする。その効果を得るためには
０．０１％以上の含有量が必要である。しかし、３％を
超えて含有させると、ＡＣ１変態点の低下が著しくな
り、クリープ強度の低下を招く。このため、Ｃｕ含有量
は０．０１〜３％とした。好ましい範囲は０．０５〜
２．５％、より好ましい範囲は０．１〜２％である。
素として組織を安定にする。その効果を得るためには
０．０１％以上の含有量が必要である。しかし、３％を
超えて含有させると、ＡＣ１変態点の低下が著しくな
り、クリープ強度の低下を招く。このため、Ｃｕ含有量
は０．０１〜３％とした。好ましい範囲は０．０５〜
２．５％、より好ましい範囲は０．１〜２％である。
【００３１】Ｂ：０．０００１〜０．０２％ Ｂは、焼入性を高め、クリープ強度の確保に重要な役割
を果たす元素である。その効果を得るためには０．００
０１％以上の含有量が必要である。しかし、０．０２％
を超えて含有させると、溶接性および長時間クリープ強
度の低下を招く。このため、Ｂ含有量は０．０００１〜
０．０２％とした。好ましい範囲は０．０００５〜０．
０１５％、より好ましい範囲は０．００１〜０．０１５
％である。
を果たす元素である。その効果を得るためには０．００
０１％以上の含有量が必要である。しかし、０．０２％
を超えて含有させると、溶接性および長時間クリープ強
度の低下を招く。このため、Ｂ含有量は０．０００１〜
０．０２％とした。好ましい範囲は０．０００５〜０．
０１５％、より好ましい範囲は０．００１〜０．０１５
％である。
【００３２】ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００５〜０．０５％ Ａｌは、脱酸剤として添加される。その効果を得るため
には、ｓｏｌ．Ａｌ含有量で０．０００５％以上が必要
である。しかし、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．０５％を超
えると、クリープ強度の低下を招く。このため、ｓｏ
ｌ．Ａｌ含有量は０．０００５〜０．０５％とした。好
ましい範囲は０．０００８〜０．０３％、より好ましい
範囲は０．００１〜０．０２％である。
には、ｓｏｌ．Ａｌ含有量で０．０００５％以上が必要
である。しかし、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．０５％を超
えると、クリープ強度の低下を招く。このため、ｓｏ
ｌ．Ａｌ含有量は０．０００５〜０．０５％とした。好
ましい範囲は０．０００８〜０．０３％、より好ましい
範囲は０．００１〜０．０２％である。
【００３３】Ｎ：０．０００５〜０．１％ Ｎは、前述したＣと同様に、オーステナイト安定化元素
として組織を安定にするとともに、ＶＮ、ＮｂＮ、Ｃｒ
２Ｎ 等の窒化物またはＭＸ型炭窒化物を形成してクリ
ープ強度を向上させる元素である。その効果を得るため
には０．０００５％以上の含有量が必要である。しか
し、０．１％を超えて含有させると、製造時にブローホ
ールを生成したり、溶接欠陥の発生原因になる他、粗大
な窒化物および炭窒化物を形成し、クリープ強度の低下
をもたらす。このため、Ｎ含有量は０．０００５〜０．
１％とした。好ましい範囲は０．０１〜０．０８％、よ
り好ましい範囲は０．０２〜０．０７％である。
として組織を安定にするとともに、ＶＮ、ＮｂＮ、Ｃｒ
２Ｎ 等の窒化物またはＭＸ型炭窒化物を形成してクリ
ープ強度を向上させる元素である。その効果を得るため
には０．０００５％以上の含有量が必要である。しか
し、０．１％を超えて含有させると、製造時にブローホ
ールを生成したり、溶接欠陥の発生原因になる他、粗大
な窒化物および炭窒化物を形成し、クリープ強度の低下
をもたらす。このため、Ｎ含有量は０．０００５〜０．
１％とした。好ましい範囲は０．０１〜０．０８％、よ
り好ましい範囲は０．０２〜０．０７％である。
【００３４】Ｃａ、Ｍｇ：いずれも、０．０００１％〜
０．０２％ これらの元素は、本発明鋼を特徴付ける最も重要な元素
の一つで、いずれも、次に述べるＮｄ酸化物の形成を促
進させるとともに、Ｎｄとの複合酸化物を形成してＰ、
Ｓを固定する作用を有する元素であり、いずれか一方ま
たは両方をＮｄと複合添加した場合にクリープ延性を飛
躍的に向上する。しかし、いずれの元素も、その含有量
が０．０００１％未満では上記の効果が得られない。ま
た、いずれの元素も、０．０２％を超えて含有させる
と、Ｎｄ酸化物に代わってＣａおよびＭｇの酸化物が優
先して形成され、クリープ延性の改善がみられないだけ
でなく、熱間加工性が低下する。このため、その含有量
は、いずれの元素も、０．０００１〜０．０２％とし
た。
０．０２％ これらの元素は、本発明鋼を特徴付ける最も重要な元素
の一つで、いずれも、次に述べるＮｄ酸化物の形成を促
進させるとともに、Ｎｄとの複合酸化物を形成してＰ、
Ｓを固定する作用を有する元素であり、いずれか一方ま
たは両方をＮｄと複合添加した場合にクリープ延性を飛
躍的に向上する。しかし、いずれの元素も、その含有量
が０．０００１％未満では上記の効果が得られない。ま
た、いずれの元素も、０．０２％を超えて含有させる
と、Ｎｄ酸化物に代わってＣａおよびＭｇの酸化物が優
先して形成され、クリープ延性の改善がみられないだけ
でなく、熱間加工性が低下する。このため、その含有量
は、いずれの元素も、０．０００１〜０．０２％とし
た。
【００３５】Ｎｄ：下記の(1) 式と(2) 式を同時に満た
す量以上、０．３％以下 Ｎｄは、上記のＣａ、Ｍｇとともに、本発明鋼を特徴付
ける最も重要な元素の他方で、Ｎｄ酸化物やＮｄとＣａ
または／およびＭｇとの複合酸化物を形成し、その周囲
にクリープ延性に悪影響を及ぼすＳ、Ｐを優先的に偏析
させるとともに、その一部をＮｄ酸化物中に取り込み、
Ｐ、Ｓが旧オーステナイト粒界やマルテンサイトのラ
ス、ブロック、パケットの界面等に偏析するのを阻止
し、クリープ延性を向上させる。しかし、その含有量が
前記の(1) 式と(2) 式を同時に満たす量未満では、上記
の効果が得られない。逆に、その含有量が０．３％を超
えると、粗大なＮｄ窒化物を形成し、かえってクリープ
強度の低下を招く。このため、Ｎｄ含有量は前記の(1)
式と(2) 式を同時に満たす量以上、０．３％以下と定め
た。
す量以上、０．３％以下 Ｎｄは、上記のＣａ、Ｍｇとともに、本発明鋼を特徴付
ける最も重要な元素の他方で、Ｎｄ酸化物やＮｄとＣａ
または／およびＭｇとの複合酸化物を形成し、その周囲
にクリープ延性に悪影響を及ぼすＳ、Ｐを優先的に偏析
させるとともに、その一部をＮｄ酸化物中に取り込み、
Ｐ、Ｓが旧オーステナイト粒界やマルテンサイトのラ
ス、ブロック、パケットの界面等に偏析するのを阻止
し、クリープ延性を向上させる。しかし、その含有量が
前記の(1) 式と(2) 式を同時に満たす量未満では、上記
の効果が得られない。逆に、その含有量が０．３％を超
えると、粗大なＮｄ窒化物を形成し、かえってクリープ
強度の低下を招く。このため、Ｎｄ含有量は前記の(1)
式と(2) 式を同時に満たす量以上、０．３％以下と定め
た。
【００３６】なお、前記の(1) 式と(2) 式は、Ｎｄの最
低含有量を表すが、Ｎｄ含有量を一定とした場合には、
Ｐ、Ｓ並びにＣａまたは／およびＭｇの含有量を前記の
許容範囲内においては適宜調整してよいこと表す式でも
あることはいうまでもない。
低含有量を表すが、Ｎｄ含有量を一定とした場合には、
Ｐ、Ｓ並びにＣａまたは／およびＭｇの含有量を前記の
許容範囲内においては適宜調整してよいこと表す式でも
あることはいうまでもない。
【００３７】Ｃｏ：Ｃｏは、オーステナイト安定化元素
として有効であるので、必要に応じて添加含有させる。
しかし、その含有量が０．０１％未満では前記の効果が
得られず、４．５％を超えて含有させると、クリープ強
度の低下を招く。このため、添加含有させる場合のＣｏ
含有量は０．０１〜４．５％とするのがよい。
として有効であるので、必要に応じて添加含有させる。
しかし、その含有量が０．０１％未満では前記の効果が
得られず、４．５％を超えて含有させると、クリープ強
度の低下を招く。このため、添加含有させる場合のＣｏ
含有量は０．０１〜４．５％とするのがよい。
【００３８】Ｍｏ：Ｍｏは、固溶強化元素としてクリー
プ強度の向上に寄与するので、必要に応じて添加含有さ
せる。しかし、その含有量が０．０１％未満では前記の
効果が得られず、２．５％を超えて含有させると、金属
間化合物が粗大に析出し、靭性およびクリープ強度の低
下を招く。このため、添加含有させる場合のＭｏ含有量
は０．０１〜２．５％とするのがよい。
プ強度の向上に寄与するので、必要に応じて添加含有さ
せる。しかし、その含有量が０．０１％未満では前記の
効果が得られず、２．５％を超えて含有させると、金属
間化合物が粗大に析出し、靭性およびクリープ強度の低
下を招く。このため、添加含有させる場合のＭｏ含有量
は０．０１〜２．５％とするのがよい。
【００３９】Ｔａ、Ｔｉ：これらの元素は、いずれも、
微細な炭窒化物を形成してクリープ強度の向上に寄与す
る元素であるので、必要に応じていずれか一方または両
方を添加含有させる。しかし、いずれの元素も、その含
有量が０．００１％未満では前記の効果が得られず、
０．３％を超えて含有させると、靭性およびクリープ強
度の低下を招く。このため、添加含有させる場合のこれ
ら元素の含有量は、いずれも、０．００１〜０．３％と
するのがよい。
微細な炭窒化物を形成してクリープ強度の向上に寄与す
る元素であるので、必要に応じていずれか一方または両
方を添加含有させる。しかし、いずれの元素も、その含
有量が０．００１％未満では前記の効果が得られず、
０．３％を超えて含有させると、靭性およびクリープ強
度の低下を招く。このため、添加含有させる場合のこれ
ら元素の含有量は、いずれも、０．００１〜０．３％と
するのがよい。
【００４０】Ｌａ、Ｃｅ、Ｙ：これらの元素は、いずれ
も、結晶粒界を強化してクリープ強度の向上に寄与する
他、熱間加工性の向上にも寄与する元素であるので、必
要に応じて１種以上を添加含有させる。しかし、いずれ
の元素も、その含有量が０．０００１％未満では前記の
効果が得られず、０．１％を超えて含有させると、熱間
加工性が低下する。このため、添加含有させる場合のこ
れら元素の含有量は、いずれも、０．０００１〜０．１
％とするのがよい。
も、結晶粒界を強化してクリープ強度の向上に寄与する
他、熱間加工性の向上にも寄与する元素であるので、必
要に応じて１種以上を添加含有させる。しかし、いずれ
の元素も、その含有量が０．０００１％未満では前記の
効果が得られず、０．１％を超えて含有させると、熱間
加工性が低下する。このため、添加含有させる場合のこ
れら元素の含有量は、いずれも、０．０００１〜０．１
％とするのがよい。
【００４１】以上に説明した化学組成を有する本発明鋼
は、通常工業的に用いられている製造設備および製造プ
ロセスによって製造することができる。すなわち、本発
明で規定する化学組成の鋼を得るには、電気炉、転炉等
の炉によって精錬し、脱酸および合金元素の添加によっ
て成分調整すればよい。特に厳密な成分調整を必要とす
る場合には、合金元素を添加する前に、溶鋼に真空処理
等の適宜な処理を施す方法を採ってもよい。
は、通常工業的に用いられている製造設備および製造プ
ロセスによって製造することができる。すなわち、本発
明で規定する化学組成の鋼を得るには、電気炉、転炉等
の炉によって精錬し、脱酸および合金元素の添加によっ
て成分調整すればよい。特に厳密な成分調整を必要とす
る場合には、合金元素を添加する前に、溶鋼に真空処理
等の適宜な処理を施す方法を採ってもよい。
【００４２】所定の化学組成に調整された溶鋼は、連続
鋳造法または造塊法によって、スラブやビレットまたは
鋼塊に鋳造され、これらのスラブや鋼塊等から、鋼管や
鋼板等を製造する。継目無鋼管を製造する場合には、例
えば、ビレットを押し出し製管したり傾斜ロール式のピ
アサで圧延製管したり、さらにはエルハルト製管法によ
り大径の鍛造管とすればよい。また、鋼板を製造する場
合には、スラブを熱間圧延することによって熱延鋼板を
得ることができ、この熱延鋼板を冷間圧延すれば冷延鋼
板をえることができる。
鋳造法または造塊法によって、スラブやビレットまたは
鋼塊に鋳造され、これらのスラブや鋼塊等から、鋼管や
鋼板等を製造する。継目無鋼管を製造する場合には、例
えば、ビレットを押し出し製管したり傾斜ロール式のピ
アサで圧延製管したり、さらにはエルハルト製管法によ
り大径の鍛造管とすればよい。また、鋼板を製造する場
合には、スラブを熱間圧延することによって熱延鋼板を
得ることができ、この熱延鋼板を冷間圧延すれば冷延鋼
板をえることができる。
【００４３】
【実施例】真空誘導溶解炉を用いて表１と表２に示す化
学組成を有する４４種類の鋼を溶製し、平均外径１４４
ｍｍ、質量５０ｋｇの鋼塊とした。
学組成を有する４４種類の鋼を溶製し、平均外径１４４
ｍｍ、質量５０ｋｇの鋼塊とした。
【００４４】
【表１】
【表２】 得られた各鋼塊は、熱間鍛造、熱間圧延して板厚１５ｍ
ｍの鋼板とした。次いで１０４０〜１１００℃に１時間
保持した後空冷する焼きならし処理後、７５０〜７８０
℃に１．５〜６時間保持後空冷する焼戻しの熱処理をお
こなった。
ｍの鋼板とした。次いで１０４０〜１１００℃に１時間
保持した後空冷する焼きならし処理後、７５０〜７８０
℃に１．５〜６時間保持後空冷する焼戻しの熱処理をお
こなった。
【００４５】そして、熱処理後の各鋼板から、平行部の
直径が６ｍｍ、標点間距離が３０ｍｍの長さ方向が圧延
方向であるクリープ試験片を採取し、試験温度６７５
℃、負荷応力１００ＭＰａの条件でクリープ破断試験を
おこない、破断に至るまでの時間（ｈ）と破断時の絞り
値（％）を測定した。
直径が６ｍｍ、標点間距離が３０ｍｍの長さ方向が圧延
方向であるクリープ試験片を採取し、試験温度６７５
℃、負荷応力１００ＭＰａの条件でクリープ破断試験を
おこない、破断に至るまでの時間（ｈ）と破断時の絞り
値（％）を測定した。
【００４６】また、熱処理後の各鋼板からは、ＪＩＳ
Ｚ ２２０２に規定されるフルサイズのＶノッチ試験片
を採取し、試験温度０℃でシャルピー衝撃試験をおこな
い、シャルピー衝撃値（Ｊ／ｃｍ２ ）を測定した。
Ｚ ２２０２に規定されるフルサイズのＶノッチ試験片
を採取し、試験温度０℃でシャルピー衝撃試験をおこな
い、シャルピー衝撃値（Ｊ／ｃｍ２ ）を測定した。
【００４７】以上の結果を、前述した(3) 式の左辺と
(4) 式の左辺による計算結果と熱処理条件とともに表３
に示した。なお、(3) 式の左辺と(4) 式の左辺による計
算結果は、いずれの場合も、計算値が正の場合を
「＋」、負の場合を「−」として示してある。
(4) 式の左辺による計算結果と熱処理条件とともに表３
に示した。なお、(3) 式の左辺と(4) 式の左辺による計
算結果は、いずれの場合も、計算値が正の場合を
「＋」、負の場合を「−」として示してある。
【００４８】
【表３】 表３に示すように、本発明で規定する条件を満たす化学
組成を有する代符ａ〜ｑの本発明例鋼は、破断時間が１
４１４．７時間以上、破断時の絞り値が７５．０％以上
と高温長時間のクリープ強度およびクリープ延性ともに
良好であり、またシャルピー衝撃値も１４１Ｊ／ｃｍ２
以上と靭性も良好である。
組成を有する代符ａ〜ｑの本発明例鋼は、破断時間が１
４１４．７時間以上、破断時の絞り値が７５．０％以上
と高温長時間のクリープ強度およびクリープ延性ともに
良好であり、またシャルピー衝撃値も１４１Ｊ／ｃｍ２
以上と靭性も良好である。
【００４９】これに対して、本発明で規定する条件を満
たさない化学組成を有する代符１〜２７の比較例鋼は、
クリープ破断時間、クリープ延性および靭性のいずれか
が代符ａ〜ｑの本発明例鋼に比べて劣っている。特に、
Ｎｄ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｐ、Ｓの関係または／およびＮｄ、
Ｃａ、Ｍｇの関係が本発明で規定する条件を満たしてい
ない代符１６〜２７の比較例鋼のクリープ破断時の絞り
率は４４．７％以下で、代符ａ〜ｑの本発明例鋼に比べ
て著しく低く、クリープ延性が不芳である。
たさない化学組成を有する代符１〜２７の比較例鋼は、
クリープ破断時間、クリープ延性および靭性のいずれか
が代符ａ〜ｑの本発明例鋼に比べて劣っている。特に、
Ｎｄ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｐ、Ｓの関係または／およびＮｄ、
Ｃａ、Ｍｇの関係が本発明で規定する条件を満たしてい
ない代符１６〜２７の比較例鋼のクリープ破断時の絞り
率は４４．７％以下で、代符ａ〜ｑの本発明例鋼に比べ
て著しく低く、クリープ延性が不芳である。
【００５０】
【発明の効果】本発明の高Ｃｒフェライト系耐熱鋼は、
６２５℃以上の高温下での高温長時間クリープ強度とク
リープ延性に優れている。このため、原子力発電や化学
工業等の分野で用いられる熱交換用鋼管、圧力容器用鋼
板、タービン用材料として使用して優れた効果を発揮
し、産業上極めて有益である。
６２５℃以上の高温下での高温長時間クリープ強度とク
リープ延性に優れている。このため、原子力発電や化学
工業等の分野で用いられる熱交換用鋼管、圧力容器用鋼
板、タービン用材料として使用して優れた効果を発揮
し、産業上極めて有益である。
Claims (5)
- 【請求項１】質量％で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ
ｉ：１％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０３％以下、
Ｓ：０．０２％以下、Ｃｒ：８〜１５％、Ｖ：０．０５
〜０．５％、Ｎｂ：０．００２〜０．１８％、Ｗ：０．
１〜５％、Ｎｉ：０．０１〜１．５％、Ｃｕ：０．０１
〜３％、Ｂ：０．０００１〜０．０２％、ｓｏｌ．Ａ
ｌ：０．０００５〜０．０５％、Ｎ：０．０００５〜
０．１％を含み、さらに、Ｃａ：０．０００１％〜０．
０２％およびＭｇ：０．０００１％〜０．０２％のうち
の１種以上、０．３％以下の範囲内において下記の(1)
式と(2)式を同時に満たす量のＮｄを含有し、残部Ｆｅ
および不純物よりなる高Ｃｒフェライト系耐熱鋼。 2(Nd/144)＞(S/32)/2＋(P/31)/30−(Ca/40)−(Mg/24) ・・・ (1) 3(Nd/144)＞(Ca/40)＋(Mg/24) ・・・・・・・・・・・・・・ (2) ここで、両式中の元素記号は、鋼中に含まれる各元素の
含有量（質量％）を意味する。 - 【請求項２】Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｃｏ：
０．０１〜４．５％を含有することを特徴とする請求項
１に記載の高Ｃｒフェライト系耐熱鋼。 - 【請求項３】Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｍｏ：
０．０１〜２．５％を含有することを特徴とする請求項
１または２に記載の高Ｃｒフェライト系耐熱鋼。 - 【請求項４】Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｔａ：
０．００１〜０．３％およびＴｉ：０．００１〜０．３
％のうちの１種以上を含有することを特徴とする請求項
１〜３のいずれかに記載の高Ｃｒフェライト系耐熱鋼。 - 【請求項５】Ｆｅの一部に代えて、質量％で、Ｌａ：
０．０００１〜０．１％、Ｃｅ：０．０００１〜０．１
％およびＹ：０．０００１〜０．１％のうちの１種以上
を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに
記載の高Ｃｒフェライト系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001168005A JP3591486B2 (ja) | 2001-06-04 | 2001-06-04 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001168005A JP3591486B2 (ja) | 2001-06-04 | 2001-06-04 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002363709A true JP2002363709A (ja) | 2002-12-18 |
| JP3591486B2 JP3591486B2 (ja) | 2004-11-17 |
Family
ID=19010303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001168005A Expired - Fee Related JP3591486B2 (ja) | 2001-06-04 | 2001-06-04 | 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3591486B2 (ja) |
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
| WO2006109664A1 (ja) * | 2005-04-07 | 2006-10-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | フェライト系耐熱鋼 |
| CN104060191A (zh) * | 2014-06-27 | 2014-09-24 | 南京赛达机械制造有限公司 | 一种可提高冲击韧度的汽轮机叶片及其生产工艺 |
| CN105400983A (zh) * | 2015-11-13 | 2016-03-16 | 太仓旺美模具有限公司 | 一种高韧性模具钢材料的配方 |
| CN110079742A (zh) * | 2019-04-25 | 2019-08-02 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种高塑性热轧核电用钢板及其生产方法 |
| JPWO2020189789A1 (ja) * | 2019-03-19 | 2020-09-24 |
-
2001
- 2001-06-04 JP JP2001168005A patent/JP3591486B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| EP1867745A1 (en) * | 2005-04-07 | 2007-12-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ferritic heat-resistant steel |
| JPWO2006109664A1 (ja) * | 2005-04-07 | 2008-11-13 | 住友金属工業株式会社 | フェライト系耐熱鋼 |
| KR100933114B1 (ko) * | 2005-04-07 | 2009-12-21 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 페라이트계 내열강 |
| JP4609491B2 (ja) * | 2005-04-07 | 2011-01-12 | 住友金属工業株式会社 | フェライト系耐熱鋼 |
| EP1867745A4 (en) * | 2005-04-07 | 2011-08-24 | Sumitomo Metal Ind | HEAT-RESISTANT FERRITIC STEEL |
| CN104060191A (zh) * | 2014-06-27 | 2014-09-24 | 南京赛达机械制造有限公司 | 一种可提高冲击韧度的汽轮机叶片及其生产工艺 |
| CN105400983A (zh) * | 2015-11-13 | 2016-03-16 | 太仓旺美模具有限公司 | 一种高韧性模具钢材料的配方 |
| JPWO2020189789A1 (ja) * | 2019-03-19 | 2020-09-24 | ||
| WO2020189789A1 (ja) * | 2019-03-19 | 2020-09-24 | 日本製鉄株式会社 | フェライト系耐熱鋼 |
| CN113574198A (zh) * | 2019-03-19 | 2021-10-29 | 日本制铁株式会社 | 铁素体系耐热钢 |
| KR20210137184A (ko) | 2019-03-19 | 2021-11-17 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 페라이트계 내열강 |
| JP7136325B2 (ja) | 2019-03-19 | 2022-09-13 | 日本製鉄株式会社 | フェライト系耐熱鋼 |
| CN113574198B (zh) * | 2019-03-19 | 2023-06-09 | 日本制铁株式会社 | 铁素体系耐热钢 |
| CN110079742A (zh) * | 2019-04-25 | 2019-08-02 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种高塑性热轧核电用钢板及其生产方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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