JP2002321958A - セメントコンクリート、急結性セメントコンクリート、及び施工方法 - Google Patents
セメントコンクリート、急結性セメントコンクリート、及び施工方法Info
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- JP2002321958A JP2002321958A JP2001127082A JP2001127082A JP2002321958A JP 2002321958 A JP2002321958 A JP 2002321958A JP 2001127082 A JP2001127082 A JP 2001127082A JP 2001127082 A JP2001127082 A JP 2001127082A JP 2002321958 A JP2002321958 A JP 2002321958A
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- Preparation Of Clay, And Manufacture Of Mixtures Containing Clay Or Cement (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 配管内に所定時間放置しても十分な流動性が
あり、ポンプ圧送が可能であり、圧送性が良いので、配
管内のセメントコンクリートを無駄にしないで済む、セ
メントコンクリートの提供。 【解決手段】 消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤
を含む凝結調整剤、セメント、並びに水を含有し、か
つ、配管内に放置したセメントコンクリート。セメント
コンクリートは配管内に１〜１０時間放置してもよい。
該セメントコンクリートと急結剤を含有する急結性セメ
ントコンクリート。
あり、ポンプ圧送が可能であり、圧送性が良いので、配
管内のセメントコンクリートを無駄にしないで済む、セ
メントコンクリートの提供。 【解決手段】 消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤
を含む凝結調整剤、セメント、並びに水を含有し、か
つ、配管内に放置したセメントコンクリート。セメント
コンクリートは配管内に１〜１０時間放置してもよい。
該セメントコンクリートと急結剤を含有する急結性セメ
ントコンクリート。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、道路、鉄道、及び
導水路等のトンネル掘削工事において露出した地山面や
地山が露出した法面において、崩落を防止するための吹
付材料に関する。尚、本発明でいうセメントコンクリー
トとは、ペースト、モルタル、及びコンクリートを総称
するものをいう。
導水路等のトンネル掘削工事において露出した地山面や
地山が露出した法面において、崩落を防止するための吹
付材料に関する。尚、本発明でいうセメントコンクリー
トとは、ペースト、モルタル、及びコンクリートを総称
するものをいう。
【０００２】
【従来の技術】従来、トンネル掘削等露出した地山面の
崩落を防止するために、エアー圧送又はポンプ圧送され
たセメントコンクリートと、エアー圧送された急結剤と
を、Ｙ字管等で混合し、急結性セメントコンクリートと
して吹付ける吹付工法が行われている。
崩落を防止するために、エアー圧送又はポンプ圧送され
たセメントコンクリートと、エアー圧送された急結剤と
を、Ｙ字管等で混合し、急結性セメントコンクリートと
して吹付ける吹付工法が行われている。
【０００３】自動車トンネルや鉄道トンネル等の大断面
トンネル施工時には、コンクリートポンプや吹付ロボッ
ト等を切羽付近まで運搬し、吹付施工を行うが、導水路
や排水路トンネル等の小断面トンネル施工時には、コン
クリートポンプを坑口に設置したまま切羽付近まで鉄配
管を繋いだ後、セメントコンクリートを圧送し、吹付施
工を行っている。
トンネル施工時には、コンクリートポンプや吹付ロボッ
ト等を切羽付近まで運搬し、吹付施工を行うが、導水路
や排水路トンネル等の小断面トンネル施工時には、コン
クリートポンプを坑口に設置したまま切羽付近まで鉄配
管を繋いだ後、セメントコンクリートを圧送し、吹付施
工を行っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、吹付施
工後に配管内に残ったセメントコンクリートは再利用で
きないので廃棄しなければならなかった。小断面トンネ
ルの距離を延長すると、配管内に残るセメントコンクリ
ートの量も多くなり、経済的に好ましくないという課題
があった。
工後に配管内に残ったセメントコンクリートは再利用で
きないので廃棄しなければならなかった。小断面トンネ
ルの距離を延長すると、配管内に残るセメントコンクリ
ートの量も多くなり、経済的に好ましくないという課題
があった。
【０００５】本発明者は前期課題を解消すべく種々検討
した結果、セメントコンクリート中に特定の凝結調整剤
を添加したものを配管内に所定時間放置し、次の吹付施
工時に配管内のセメントコンクリートを圧送し、急結剤
と混合すると短時間で凝結硬化できる急結性セメントコ
ンクリートが得られるので、配管内のセメントコンクリ
ートを無駄にしないで済むことを見出し、本発明を完成
するに至った。
した結果、セメントコンクリート中に特定の凝結調整剤
を添加したものを配管内に所定時間放置し、次の吹付施
工時に配管内のセメントコンクリートを圧送し、急結剤
と混合すると短時間で凝結硬化できる急結性セメントコ
ンクリートが得られるので、配管内のセメントコンクリ
ートを無駄にしないで済むことを見出し、本発明を完成
するに至った。
【０００６】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、消石灰
類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含む凝結調整剤、セ
メント、並びに水を含有してなり、かつ、配管内に放置
してなるセメントコンクリートであり、配管内に１〜１
０時間放置してなる該セメントコンクリートであり、該
セメントコンクリートと急結剤を含有してなる急結性セ
メントコンクリートである。そして、消石灰類、有機酸
類、石膏、及び減水剤を含む凝結調整剤、セメント、並
びに水を含有してなるセメントコンクリートを配管内に
放置した後、圧送してなるセメントコンクリートの施工
方法であり、消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を
含む凝結調整剤、セメント、並びに水を含有してなるセ
メントコンクリートを配管内に放置した後、圧送し、急
結剤と混合してなることを特徴とする急結性セメントコ
ンクリートの施工方法である。
類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含む凝結調整剤、セ
メント、並びに水を含有してなり、かつ、配管内に放置
してなるセメントコンクリートであり、配管内に１〜１
０時間放置してなる該セメントコンクリートであり、該
セメントコンクリートと急結剤を含有してなる急結性セ
メントコンクリートである。そして、消石灰類、有機酸
類、石膏、及び減水剤を含む凝結調整剤、セメント、並
びに水を含有してなるセメントコンクリートを配管内に
放置した後、圧送してなるセメントコンクリートの施工
方法であり、消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を
含む凝結調整剤、セメント、並びに水を含有してなるセ
メントコンクリートを配管内に放置した後、圧送し、急
結剤と混合してなることを特徴とする急結性セメントコ
ンクリートの施工方法である。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明をさらに詳細に説明
する。
する。
【０００８】本発明に係る配管内に放置してなるセメン
トコンクリートとは、吹付施工等の後に配管内に残存す
るセメントコンクリートをいい、消石灰類、有機酸類、
石膏、及び減水剤を含む凝結調整剤、セメント、並びに
水を含有するものである。本発明では、吹付施工等の後
に、セメントコンクリートを配管内に所定時間放置し、
次の吹付施工時に配管内のセメントコンクリートを圧送
し、急結剤と混合することにより、短時間で凝結硬化で
きる急結性セメントコンクリートが得られるものであ
る。
トコンクリートとは、吹付施工等の後に配管内に残存す
るセメントコンクリートをいい、消石灰類、有機酸類、
石膏、及び減水剤を含む凝結調整剤、セメント、並びに
水を含有するものである。本発明では、吹付施工等の後
に、セメントコンクリートを配管内に所定時間放置し、
次の吹付施工時に配管内のセメントコンクリートを圧送
し、急結剤と混合することにより、短時間で凝結硬化で
きる急結性セメントコンクリートが得られるものであ
る。
【０００９】本発明に係るセメントとしては、市販され
ている普通、早強、中庸熱、及び超早強等の各種ポルト
ランドセメント、並びにこれらのポルトランドセメント
にフライアッシュや高炉スラグ等を混合した各種混合セ
メントが挙げられる。セメントとしては、低リバウンド
率、粉塵量の低減、圧送性、強度発現性、及び施工容易
性等、吹付施工に要求される性能に適したセメントを選
択できる。これらの中では、安価で一般的に使用できる
点で、普通ポルトランドセメント及び／又は早強ポルト
ランドセメントが好ましい。
ている普通、早強、中庸熱、及び超早強等の各種ポルト
ランドセメント、並びにこれらのポルトランドセメント
にフライアッシュや高炉スラグ等を混合した各種混合セ
メントが挙げられる。セメントとしては、低リバウンド
率、粉塵量の低減、圧送性、強度発現性、及び施工容易
性等、吹付施工に要求される性能に適したセメントを選
択できる。これらの中では、安価で一般的に使用できる
点で、普通ポルトランドセメント及び／又は早強ポルト
ランドセメントが好ましい。
【００１０】本発明に係る骨材は細骨材と粗骨材のいず
れも使用できる。細骨材としては、天然砂、珪砂、及び
石灰砂等が挙げられる。モルタルを用いた場合、細骨材
の最大粒径は２．５ｍｍ以下が好ましい。２．５ｍｍを
越えると圧送性が低下し、吹付時の跳ね返りが多くなる
おそれがある。粗骨材を使用する場合、粗骨材として
は、川砂利、山砂利、及び石灰砂利等が挙げられる。粗
骨材の最大粒径は５〜１５ｍｍが好ましい。１５ｍｍを
越えると吹付時の跳ね返りが多くなるおそれがある。
れも使用できる。細骨材としては、天然砂、珪砂、及び
石灰砂等が挙げられる。モルタルを用いた場合、細骨材
の最大粒径は２．５ｍｍ以下が好ましい。２．５ｍｍを
越えると圧送性が低下し、吹付時の跳ね返りが多くなる
おそれがある。粗骨材を使用する場合、粗骨材として
は、川砂利、山砂利、及び石灰砂利等が挙げられる。粗
骨材の最大粒径は５〜１５ｍｍが好ましい。１５ｍｍを
越えると吹付時の跳ね返りが多くなるおそれがある。
【００１１】本発明に係る凝結調整剤は、急結剤を配合
していないセメントコンクリートと混合する材料であ
り、消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含有する
ものである。
していないセメントコンクリートと混合する材料であ
り、消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤を含有する
ものである。
【００１２】本発明に係る消石灰類は、急結剤を配合し
ていないセメントコンクリートが長時間凝結硬化しない
という効果を有する。
ていないセメントコンクリートが長時間凝結硬化しない
という効果を有する。
【００１３】さらに、有機酸類等を多く使用しても、
又、予定より早く急結剤を混合しても、急結剤と併存す
ることにより急結性セメントコンクリートの急結硬化を
促進するという効果を有するものである。
又、予定より早く急結剤を混合しても、急結剤と併存す
ることにより急結性セメントコンクリートの急結硬化を
促進するという効果を有するものである。
【００１４】具体的には、消石灰や、カルシウムカーバ
イトからアセチレンを発生させる際副生するカーバイド
滓等が挙げられる。これらの中では、急結剤と混合した
後の強度発現性が最もよく、しかも、副生品のため安価
で経済的である点で、カーバイド滓が好ましい。
イトからアセチレンを発生させる際副生するカーバイド
滓等が挙げられる。これらの中では、急結剤と混合した
後の強度発現性が最もよく、しかも、副生品のため安価
で経済的である点で、カーバイド滓が好ましい。
【００１５】消石灰類の粒子径は、特に限定されるもの
ではないが、１００μｍ以下が好ましく、６０μｍ以下
がより好ましい。
ではないが、１００μｍ以下が好ましく、６０μｍ以下
がより好ましい。
【００１６】本発明に係る有機酸類としては、クエン
酸、グルコン酸、酒石酸、及びリンゴ酸等の各種水溶性
カルボン酸やこれらの塩の一種又は二種以上の使用が可
能である。塩としては、ナトリウム塩やカリウム塩が好
ましい。これらの中では、使用量と正比例して凝結時間
が長くなり、コントロールがしやすい点で、有機酸塩が
好ましく、クエン酸ナトリウムがより好ましい。
酸、グルコン酸、酒石酸、及びリンゴ酸等の各種水溶性
カルボン酸やこれらの塩の一種又は二種以上の使用が可
能である。塩としては、ナトリウム塩やカリウム塩が好
ましい。これらの中では、使用量と正比例して凝結時間
が長くなり、コントロールがしやすい点で、有機酸塩が
好ましく、クエン酸ナトリウムがより好ましい。
【００１７】有機酸類の使用量は、消石灰類１００質量
部に対して、１〜４００質量部が好ましく、４〜２００
質量部がより好ましく、６〜５０質量部が最も好まし
い。１質量部未満だと凝結遅延効果が小さくなり、配管
内に放置すると流動性が低下するおそれがあり、４００
質量部を越えると急結剤と混合しても凝結硬化しにくく
なるおそれがある。
部に対して、１〜４００質量部が好ましく、４〜２００
質量部がより好ましく、６〜５０質量部が最も好まし
い。１質量部未満だと凝結遅延効果が小さくなり、配管
内に放置すると流動性が低下するおそれがあり、４００
質量部を越えると急結剤と混合しても凝結硬化しにくく
なるおそれがある。
【００１８】本発明に係る石膏は市販のいずれの石膏も
使用できるが、強度発現性の点で、ＩＩ型無水石膏及び
／又は天然無水石膏が好ましい。
使用できるが、強度発現性の点で、ＩＩ型無水石膏及び
／又は天然無水石膏が好ましい。
【００１９】石膏の粒度はブレーン値で３０００ｃｍ2
／ｇ以上が好ましく、４０００〜７０００ｃｍ2／ｇが
より好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満だと初期強度発
現性が低下するおそれがある。
／ｇ以上が好ましく、４０００〜７０００ｃｍ2／ｇが
より好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満だと初期強度発
現性が低下するおそれがある。
【００２０】石膏の使用量は、消石灰類１００質量部に
対して、１０〜５００質量部が好ましく、２０〜２００
質量部がより好ましい。１０質量部未満だと強度発現性
が小さいおそれがあり、５００質量部を越えると初期凝
結しにくいおそれがある。
対して、１０〜５００質量部が好ましく、２０〜２００
質量部がより好ましい。１０質量部未満だと強度発現性
が小さいおそれがあり、５００質量部を越えると初期凝
結しにくいおそれがある。
【００２１】本発明に係る減水剤は、凝結遅延効果や流
動性を持続させるものであり、液体や粉体いずれも使用
できる。
動性を持続させるものであり、液体や粉体いずれも使用
できる。
【００２２】減水剤としては、リグニンスルホン酸塩や
その誘導体、及び高性能減水剤等が挙げられ、これらの
一種又は二種以上が使用できる。これらの中では、凝結
遅延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、高性能減
水剤が好ましい。
その誘導体、及び高性能減水剤等が挙げられ、これらの
一種又は二種以上が使用できる。これらの中では、凝結
遅延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、高性能減
水剤が好ましい。
【００２３】高性能減水剤としては、ポリエチレングリ
コール等のポリオール誘導体、芳香族スルホン酸系高性
能減水剤、ポリカルボン酸系高性能減水剤、メラミン系
高性能減水剤、及びこれらの混合物等が挙げられる。こ
れらの中では、凝結遅延効果、流動性、及び圧送性が大
きい点で、芳香族スルホン酸系高性能減水剤が好まし
い。
コール等のポリオール誘導体、芳香族スルホン酸系高性
能減水剤、ポリカルボン酸系高性能減水剤、メラミン系
高性能減水剤、及びこれらの混合物等が挙げられる。こ
れらの中では、凝結遅延効果、流動性、及び圧送性が大
きい点で、芳香族スルホン酸系高性能減水剤が好まし
い。
【００２４】芳香族スルホン酸系高性能減水剤の芳香族
スルホン酸系としては、芳香族スルホン酸及び／又は芳
香族スルホン酸ホルマリン縮合物が挙げられる。
スルホン酸系としては、芳香族スルホン酸及び／又は芳
香族スルホン酸ホルマリン縮合物が挙げられる。
【００２５】芳香族スルホン酸としては、ナフタレンス
ルホン酸、アルキルナフタレンスルホン酸、ビスフェノ
ールＡスルホン酸、フェノールスルホン酸、トリスフェ
ノールスルホン酸、４−フェノキシベンゼン−４’−ス
ルホン酸、メチルジフェニルエーテルスルホン酸、及び
アントラセンスルホン酸等が挙げられる。又、芳香族環
がアルキル基を有してもよい。芳香族スルホン酸ホルマ
リン縮合物としては、これらの芳香族スルホン酸のホル
マリン縮合物等が挙げられる。これらの中では、凝結遅
延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、芳香族スル
ホン酸ホルマリン縮合物が好ましく、ナフタレンスルホ
ン酸ホルマリン縮合物、アルキルナフタレンスルホン酸
ホルマリン縮合物、及びビスフェノールＡスルホン酸ホ
ルマリン縮合物からなる群のうちの１種以上がより好ま
しく、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物（以
下β−ＮＳという）が最も好ましい。
ルホン酸、アルキルナフタレンスルホン酸、ビスフェノ
ールＡスルホン酸、フェノールスルホン酸、トリスフェ
ノールスルホン酸、４−フェノキシベンゼン−４’−ス
ルホン酸、メチルジフェニルエーテルスルホン酸、及び
アントラセンスルホン酸等が挙げられる。又、芳香族環
がアルキル基を有してもよい。芳香族スルホン酸ホルマ
リン縮合物としては、これらの芳香族スルホン酸のホル
マリン縮合物等が挙げられる。これらの中では、凝結遅
延効果、流動性、及び圧送性が大きい点で、芳香族スル
ホン酸ホルマリン縮合物が好ましく、ナフタレンスルホ
ン酸ホルマリン縮合物、アルキルナフタレンスルホン酸
ホルマリン縮合物、及びビスフェノールＡスルホン酸ホ
ルマリン縮合物からなる群のうちの１種以上がより好ま
しく、β−ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物（以
下β−ＮＳという）が最も好ましい。
【００２６】減水剤の使用量は、消石灰類１００質量部
に対して、１〜１０質量部が好ましく、３〜７質量部が
より好ましい。１質量部未満だと凝結遅延効果と圧送性
が小さく、配管内に放置すると流動性が低下するおそれ
があり、１０質量部を越えるとセメントコンクリートが
分離するおそれがある。
に対して、１〜１０質量部が好ましく、３〜７質量部が
より好ましい。１質量部未満だと凝結遅延効果と圧送性
が小さく、配管内に放置すると流動性が低下するおそれ
があり、１０質量部を越えるとセメントコンクリートが
分離するおそれがある。
【００２７】本発明に係る凝結調整剤は、粉体や液体い
ずれでもよいが、セメントコンクリートが分離しにくい
点で、粉体を使用することが好ましい。
ずれでもよいが、セメントコンクリートが分離しにくい
点で、粉体を使用することが好ましい。
【００２８】凝結調整剤の使用量は、セメント１００質
量部に対して、０．５〜１５質量部が好ましく、１〜１
０質量部がより好ましい。０．５質量部未満だと凝結遅
延効果が劣り、配管内に放置すると流動性が低下して圧
送できなくなり、急結剤と混合しても凝結硬化しにく
く、初期強度発現性が悪くなり、跳ね返りや粉塵が多く
なるおそれがあり、１５質量部を越えると急結剤と混合
しても凝結硬化しにくく、初期強度発現性が悪くなり、
跳ね返りが多くなるおそれがある。
量部に対して、０．５〜１５質量部が好ましく、１〜１
０質量部がより好ましい。０．５質量部未満だと凝結遅
延効果が劣り、配管内に放置すると流動性が低下して圧
送できなくなり、急結剤と混合しても凝結硬化しにく
く、初期強度発現性が悪くなり、跳ね返りや粉塵が多く
なるおそれがあり、１５質量部を越えると急結剤と混合
しても凝結硬化しにくく、初期強度発現性が悪くなり、
跳ね返りが多くなるおそれがある。
【００２９】本発明に係る急結剤は、吹付セメントコン
クリートに混入できるものであれば特に制限はなく、急
結剤としては、アルミン酸ナトリウムやケイ酸ナトリウ
ム等の無機塩系や、カルシウムアルミネート類等のセメ
ント鉱物系等が挙げられる。これらの中では、セメント
コンクリートの凝結硬化が早い等の凝結性状が優れ、強
度発現性が良好な点で、セメント鉱物系急結剤の使用が
好ましく、カルシウムアルミネート類がより好ましい。
クリートに混入できるものであれば特に制限はなく、急
結剤としては、アルミン酸ナトリウムやケイ酸ナトリウ
ム等の無機塩系や、カルシウムアルミネート類等のセメ
ント鉱物系等が挙げられる。これらの中では、セメント
コンクリートの凝結硬化が早い等の凝結性状が優れ、強
度発現性が良好な点で、セメント鉱物系急結剤の使用が
好ましく、カルシウムアルミネート類がより好ましい。
【００３０】本発明で使用するカルシウムアルミネート
類とは、カルシアを含む原料と、アルミナを含む原料等
とを混合して、キルンでの焼成や、電気炉での溶融等の
熱処理をして得られる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3 とを主たる
成分とし、水和活性を有する物質の総称であり、ＣａＯ
及び／又はＡｌ2Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、ア
ルカリ土類金属酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化
鉄、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロ
ゲン化物、アルカリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属
硫酸塩等と置換した物質、あるいは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3
とを主成分とするものに、これらが少量固溶した物質で
ある。鉱物形態としては、結晶質、非晶質いずれであっ
てもよい。
類とは、カルシアを含む原料と、アルミナを含む原料等
とを混合して、キルンでの焼成や、電気炉での溶融等の
熱処理をして得られる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3 とを主たる
成分とし、水和活性を有する物質の総称であり、ＣａＯ
及び／又はＡｌ2Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、ア
ルカリ土類金属酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化
鉄、アルカリ金属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロ
ゲン化物、アルカリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属
硫酸塩等と置換した物質、あるいは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3
とを主成分とするものに、これらが少量固溶した物質で
ある。鉱物形態としては、結晶質、非晶質いずれであっ
てもよい。
【００３１】カルシウムアルミネート類の中では、反応
活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7（ＣはＣａＯの略、ＡはＡ
ｌ2Ｏ3の略）が好ましく、非晶質のＣ12Ａ7がより好ま
しい。
活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7（ＣはＣａＯの略、ＡはＡ
ｌ2Ｏ3の略）が好ましく、非晶質のＣ12Ａ7がより好ま
しい。
【００３２】カルシウムアルミネート類の粒度は、ブレ
ーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上が好ましく、５０００
ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満
だと初期強度発現性が低下するおそれがある。
ーン値で３０００ｃｍ2／ｇ以上が好ましく、５０００
ｃｍ2／ｇ以上がより好ましい。３０００ｃｍ2／ｇ未満
だと初期強度発現性が低下するおそれがある。
【００３３】急結剤の使用量は、セメント１００重量部
に対し、３〜２５質量部が好ましく、５〜１５質量部が
より好ましい。３質量部未満だと凝結性状や初期強度発
現性が小さいおそれがあり、２５質量部を越えると、粉
塵や跳ね返りが増加し、配管内に放置したセメントコン
クリートと急結剤を混合した場合、圧送性が低下するお
それがある。
に対し、３〜２５質量部が好ましく、５〜１５質量部が
より好ましい。３質量部未満だと凝結性状や初期強度発
現性が小さいおそれがあり、２５質量部を越えると、粉
塵や跳ね返りが増加し、配管内に放置したセメントコン
クリートと急結剤を混合した場合、圧送性が低下するお
それがある。
【００３４】本発明に係る水セメント比（Ｗ／Ｃ）は３
０〜７５％が好ましく、３５〜７０％がより好ましく、
３５〜６５％が最も好ましい。３０％未満だとセメント
コンクリートの粘性が大きく吹付作業性が低下し、７５
％を越えると強度発現性や凝結性に悪影響を与えるおそ
れがある。
０〜７５％が好ましく、３５〜７０％がより好ましく、
３５〜６５％が最も好ましい。３０％未満だとセメント
コンクリートの粘性が大きく吹付作業性が低下し、７５
％を越えると強度発現性や凝結性に悪影響を与えるおそ
れがある。
【００３５】本発明は、例えば、急結剤を配合していな
いセメントコンクリートに凝結調整剤を混合した後、配
管内にセメントコンクリートを圧送して吹付施工を行
い、吹付施工終了時にセメントコンクリートの圧送を中
止して配管内にセメントコンクリートを放置し、その後
吹付施工再開時に配管内のセメントコンクリートを圧送
するものである。尚、配管内に放置されたセメントコン
クリートは圧送再開後、急結剤と混合し、速やかに凝結
硬化するものである。
いセメントコンクリートに凝結調整剤を混合した後、配
管内にセメントコンクリートを圧送して吹付施工を行
い、吹付施工終了時にセメントコンクリートの圧送を中
止して配管内にセメントコンクリートを放置し、その後
吹付施工再開時に配管内のセメントコンクリートを圧送
するものである。尚、配管内に放置されたセメントコン
クリートは圧送再開後、急結剤と混合し、速やかに凝結
硬化するものである。
【００３６】配管内にセメントコンクリートを放置でき
る時間はセメントコンクリートの圧送を中止してから１
０時間以内が好ましく、１〜１０時間がより好ましく、
２〜６時間が最も好ましい。１０時間を越えて配管内に
放置すると配管が閉塞して圧送性が低下するおそれがあ
る。
る時間はセメントコンクリートの圧送を中止してから１
０時間以内が好ましく、１〜１０時間がより好ましく、
２〜６時間が最も好ましい。１０時間を越えて配管内に
放置すると配管が閉塞して圧送性が低下するおそれがあ
る。
【００３７】本発明の吹付工法については、従来使用の
吹付設備等が使用できる。吹付設備は吹付が十分に行わ
れれば、特に限定するものではなく、例えば、セメント
コンクリートの圧送にはピストン式のコンクリートポン
プ「１６０−４０−８」（シンテック社製）等が使用で
きる。急結剤の圧送には急結剤圧送装置「ナトムクリー
ト」等が使用できる。
吹付設備等が使用できる。吹付設備は吹付が十分に行わ
れれば、特に限定するものではなく、例えば、セメント
コンクリートの圧送にはピストン式のコンクリートポン
プ「１６０−４０−８」（シンテック社製）等が使用で
きる。急結剤の圧送には急結剤圧送装置「ナトムクリー
ト」等が使用できる。
【００３８】
【実施例】以下、実験例に基づき詳細に説明する。尚、
試験温度は２０℃とした。
試験温度は２０℃とした。
【００３９】実験例１ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製した。このモルタルに、消石灰類１
００質量部、表１に示す量の有機酸類、石膏１００質量
部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤を、セ
メント１００質量部に対して５質量部添加し、表１に示
す時間放置した。粉体凝結調整剤を添加したモルタルに
つき、フロー値を測定した。結果を表１に示す。
３のモルタルを調製した。このモルタルに、消石灰類１
００質量部、表１に示す量の有機酸類、石膏１００質量
部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤を、セ
メント１００質量部に対して５質量部添加し、表１に示
す時間放置した。粉体凝結調整剤を添加したモルタルに
つき、フロー値を測定した。結果を表１に示す。
【００４０】（使用材料） セメント：市販品、普通ポルトランドセメント、比重
３．１６ 細骨材：新潟県姫川産天然砂、骨材の最大粒径２．５ｍ
ｍ以下、比重２．６２ 消石灰類：カーバイト滓、粒子径６０μｍ以下 有機酸類：市販品、クエン酸ナトリウム 石膏：市販品、天然無水石膏、ブレーン値４０００ｃｍ
2／ｇ 減水剤：β−ＮＳ、粉状、市販品
３．１６ 細骨材：新潟県姫川産天然砂、骨材の最大粒径２．５ｍ
ｍ以下、比重２．６２ 消石灰類：カーバイト滓、粒子径６０μｍ以下 有機酸類：市販品、クエン酸ナトリウム 石膏：市販品、天然無水石膏、ブレーン値４０００ｃｍ
2／ｇ 減水剤：β−ＮＳ、粉状、市販品
【００４１】（測定方法） フロー値：粉体凝結調整剤を添加してから、所定時間経
過後の急結剤を添加しないモルタルにつき、フロー値を
測定した。測定方法はＪＩＳ Ａ １１０１に準じた。
尚、２時間経過後以降はブリージング水をスポイトで吸
い取ったモルタルにつき、測定した。
過後の急結剤を添加しないモルタルにつき、フロー値を
測定した。測定方法はＪＩＳ Ａ １１０１に準じた。
尚、２時間経過後以降はブリージング水をスポイトで吸
い取ったモルタルにつき、測定した。
【００４２】
【表１】
【００４３】実験例２ Ｗ／Ｃ=６０％、セメント／細骨材比（Ｃ／Ｓ）＝１／
３のモルタルを調製した。このモルタルに、消石灰類１
００質量部、表１に示す量の有機酸類、石膏１００質量
部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤を、セ
メント１００質量部に対して５質量部添加し、４時間放
置した。その後、ブリージング水をスポイドで吸い取っ
たのち、急結剤をセメント１００質量部に対して７質量
部添加し、急結性モルタルを調製した。急結性モルタル
につき、プロクター貫入抵抗値を測定した。結果を表２
に示す。
３のモルタルを調製した。このモルタルに、消石灰類１
００質量部、表１に示す量の有機酸類、石膏１００質量
部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤を、セ
メント１００質量部に対して５質量部添加し、４時間放
置した。その後、ブリージング水をスポイドで吸い取っ
たのち、急結剤をセメント１００質量部に対して７質量
部添加し、急結性モルタルを調製した。急結性モルタル
につき、プロクター貫入抵抗値を測定した。結果を表２
に示す。
【００４４】（使用材料） 急結剤：カルシウムアルミネート系粉体急結剤、カルシ
ウムアルミネート類として、非晶質、Ｃ12Ａ7、ブレー
ン値６０５０ｃｍ2／ｇのものを使用
ウムアルミネート類として、非晶質、Ｃ12Ａ7、ブレー
ン値６０５０ｃｍ2／ｇのものを使用
【００４５】（測定方法） プロクター貫入抵抗値：急結性モルタルにつき、土木学
会基準「吹付けコンクリート用急結剤品質規格（ＪＳＣ
ＥＤ−１０２）」に準じて測定した。
会基準「吹付けコンクリート用急結剤品質規格（ＪＳＣ
ＥＤ−１０２）」に準じて測定した。
【００４６】
【表２】
【００４７】実験例３ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、表３に示
す量の石膏、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整
剤を、セメント１００質量部に対して５質量部添加して
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度とプロクター貫入抵抗値を測定したこと以
外は、実験例２と同様に行った。結果を表３に示す。
す量の石膏、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整
剤を、セメント１００質量部に対して５質量部添加して
４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度とプロクター貫入抵抗値を測定したこと以
外は、実験例２と同様に行った。結果を表３に示す。
【００４８】（測定方法） 圧縮強度：急結性モルタルにつき、ＪＩＳ Ｒ ５２０
１に準じて、所定の材齢で測定した。
１に準じて、所定の材齢で測定した。
【００４９】
【表３】
【００５０】実験例４ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１０
０質量部、及び表４に示す量の減水剤からなる粉体凝結
調整剤を、セメント１００質量部に対して５質量部添加
して表４に示す時間放置し、粉体凝結調整剤を添加した
モルタルにつき、フロー値を測定したこと以外は、実験
例１と同様に行った。結果を表４に示す。
０質量部、及び表４に示す量の減水剤からなる粉体凝結
調整剤を、セメント１００質量部に対して５質量部添加
して表４に示す時間放置し、粉体凝結調整剤を添加した
モルタルにつき、フロー値を測定したこと以外は、実験
例１と同様に行った。結果を表４に示す。
【００５１】
【表４】
【００５２】実験例５ セメント３６０ｋｇ／ｍ3、粗骨材７０８ｋｇ／ｍ3、細
骨材１０１３ｋｇ／ｍ 3、及び水２１６ｋｇ／ｍ3とし、
プレーンスランプ１０ｃｍのコンクリートを調製した。
このコンクリートに、消石灰類１００質量部、有機酸類
２５質量部、石膏１００質量部、及び表５に示す量の減
水剤からなる粉体凝結調整剤を、セメント１００質量部
に対して５質量部添加し、コンクリートポンプ「１６０
−４０−８」（シンテック社製）によりホース（長さ１
５ｍ）へ圧送した。その後圧送を中止し、ホースにコン
クリートを残したまま４時間放置した。４時間放置後圧
送を再開し、ホース圧送されたコンクリートにつき、圧
送性と分離性を測定した。結果を表５に示す。
骨材１０１３ｋｇ／ｍ 3、及び水２１６ｋｇ／ｍ3とし、
プレーンスランプ１０ｃｍのコンクリートを調製した。
このコンクリートに、消石灰類１００質量部、有機酸類
２５質量部、石膏１００質量部、及び表５に示す量の減
水剤からなる粉体凝結調整剤を、セメント１００質量部
に対して５質量部添加し、コンクリートポンプ「１６０
−４０−８」（シンテック社製）によりホース（長さ１
５ｍ）へ圧送した。その後圧送を中止し、ホースにコン
クリートを残したまま４時間放置した。４時間放置後圧
送を再開し、ホース圧送されたコンクリートにつき、圧
送性と分離性を測定した。結果を表５に示す。
【００５３】（使用材料） 粗骨材：新潟県姫川産砂利、骨材の最大粒径１５ｍｍ、
比重２．６５
比重２．６５
【００５４】（測定方法） 圧送性：圧送再開後の急結剤を添加しないコンクリート
の圧送状況を観察した。コンクリートが硬化・分離して
圧送できなかった場合を×とし、圧送できたもののホー
スが詰まり気味の場合を△、コンクリートが硬化・分離
せず、速やかに圧送できた場合を○とした。 分離性：急結剤を添加しないコンクリートの分離性を測
定した。２０００ｍｌのメスシリンダーにコンクリート
２０００ｍｌを投入し、１０分間放置した。その後、メ
スシリンダー１０００ｍｌのラインより上のコンクリー
トを採取し、目開き５ｍｍの篩でふるい、篩上に残った
ものの質量を測定した。
の圧送状況を観察した。コンクリートが硬化・分離して
圧送できなかった場合を×とし、圧送できたもののホー
スが詰まり気味の場合を△、コンクリートが硬化・分離
せず、速やかに圧送できた場合を○とした。 分離性：急結剤を添加しないコンクリートの分離性を測
定した。２０００ｍｌのメスシリンダーにコンクリート
２０００ｍｌを投入し、１０分間放置した。その後、メ
スシリンダー１０００ｍｌのラインより上のコンクリー
トを採取し、目開き５ｍｍの篩でふるい、篩上に残った
ものの質量を測定した。
【００５５】
【表５】
【００５６】実験例６ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１０
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して表６に示す量添加し
て表６に示す時間放置し、粉体凝結調整剤を添加したモ
ルタルにつき、フロー値を測定したこと以外は、実験例
１と同様に行った。結果を表６に示す。
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して表６に示す量添加し
て表６に示す時間放置し、粉体凝結調整剤を添加したモ
ルタルにつき、フロー値を測定したこと以外は、実験例
１と同様に行った。結果を表６に示す。
【００５７】
【表６】
【００５８】実験例７ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１０
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して表７に示す量添加し
て４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度とプロクター貫入抵抗値を測定したこと以
外は、実験例２と同様に行った。結果を表７に示す。
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して表７に示す量添加し
て４時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタルにつ
き、圧縮強度とプロクター貫入抵抗値を測定したこと以
外は、実験例２と同様に行った。結果を表７に示す。
【００５９】
【表７】
【００６０】実験例８ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１０
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して表８に示す量添加
し、ホースへ圧送し、４時間放置後圧送を再開し、ホー
ス圧送されたコンクリートにつき、圧送性を測定したこ
と以外は、実験例５と同様に行った。結果を表８に示
す。
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して表８に示す量添加
し、ホースへ圧送し、４時間放置後圧送を再開し、ホー
ス圧送されたコンクリートにつき、圧送性を測定したこ
と以外は、実験例５と同様に行った。結果を表８に示
す。
【００６１】
【表８】
【００６２】実験例９ セメント３６０ｋｇ／ｍ3、粗骨材７０８ｋｇ／ｍ3、細
骨材１０１３ｋｇ／ｍ 3、及び水２１６ｋｇ／ｍ3とし、
プレーンスランプ１０ｃｍのコンクリートを調製した。
このコンクリートに、消石灰類１００質量部、有機酸類
２５質量部、石膏１００質量部、及び減水剤５質量部か
らなる粉体凝結調整剤を、セメント１００質量部に対し
て表９に示す量添加し、コンクリートポンプによりホー
ス（長さ１５ｍ）へ圧送した。その後圧送を中止し、ホ
ースにコンクリートを残したまま４時間放置した。４時
間放置後圧送を再開し、ホース圧送されたコンクリート
に、セメント１００質量部に対して７質量部の急結剤を
添加して急結性コンクリートを調製し、吹付を行った。
急結性コンクリートにつき、跳ね返り率と粉塵量を測定
した。結果を表９に示す。
骨材１０１３ｋｇ／ｍ 3、及び水２１６ｋｇ／ｍ3とし、
プレーンスランプ１０ｃｍのコンクリートを調製した。
このコンクリートに、消石灰類１００質量部、有機酸類
２５質量部、石膏１００質量部、及び減水剤５質量部か
らなる粉体凝結調整剤を、セメント１００質量部に対し
て表９に示す量添加し、コンクリートポンプによりホー
ス（長さ１５ｍ）へ圧送した。その後圧送を中止し、ホ
ースにコンクリートを残したまま４時間放置した。４時
間放置後圧送を再開し、ホース圧送されたコンクリート
に、セメント１００質量部に対して７質量部の急結剤を
添加して急結性コンクリートを調製し、吹付を行った。
急結性コンクリートにつき、跳ね返り率と粉塵量を測定
した。結果を表９に示す。
【００６３】（測定方法） 跳ね返り率：幅５．５ｍ×高さ５．５ｍの馬蹄径のトン
ネルに急結性コンクリートを吹付け、（跳ね返り落下し
た急結性コンクリートの量）／（吹付に使用した急結性
コンクリート全体の量）×１００（％）で示した。 粉塵量：急結性コンクリートを４ｍ3／ｈの圧送速度で
１０分間、鉄板でアーチ状に制作した高さ３．５ｍ、幅
２．５ｍ、長さ２０ｍの模擬トンネルに、吹付ノズル先
端から吹付けた。その後、吹付ノズル先端から３ｍ手前
の定位置で粉塵量を測定し、得られた測定値の平均値で
示した。
ネルに急結性コンクリートを吹付け、（跳ね返り落下し
た急結性コンクリートの量）／（吹付に使用した急結性
コンクリート全体の量）×１００（％）で示した。 粉塵量：急結性コンクリートを４ｍ3／ｈの圧送速度で
１０分間、鉄板でアーチ状に制作した高さ３．５ｍ、幅
２．５ｍ、長さ２０ｍの模擬トンネルに、吹付ノズル先
端から吹付けた。その後、吹付ノズル先端から３ｍ手前
の定位置で粉塵量を測定し、得られた測定値の平均値で
示した。
【００６４】
【表９】
【００６５】実験例１０ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１０
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して５質量部添加して表
１０に示す時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタ
ルにつき、プロクター貫入抵抗値を測定したこと以外
は、実験例２と同様に行った。結果を表１０に示す。
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して５質量部添加して表
１０に示す時間放置し、急結剤を添加した急結性モルタ
ルにつき、プロクター貫入抵抗値を測定したこと以外
は、実験例２と同様に行った。結果を表１０に示す。
【００６６】
【表１０】
【００６７】実験例１１ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１０
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して５質量部添加し、ホ
ースへ圧送し、表１１に示す時間放置後圧送を再開し、
ホース圧送されたコンクリートにつき、圧送性を測定し
たこと以外は、実験例５と同様に行った。結果を表１１
に示す。
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して５質量部添加し、ホ
ースへ圧送し、表１１に示す時間放置後圧送を再開し、
ホース圧送されたコンクリートにつき、圧送性を測定し
たこと以外は、実験例５と同様に行った。結果を表１１
に示す。
【００６８】
【表１１】
【００６９】実験例１２ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１０
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して５質量部添加して４
時間放置し、急結剤をセメント１００質量部に対して表
１２に示す量添加した急結性モルタルにつき、圧縮強度
とプロクター貫入抵抗値を測定したこと以外は、実験例
２と同様に行った。結果を表１２に示す。
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して５質量部添加して４
時間放置し、急結剤をセメント１００質量部に対して表
１２に示す量添加した急結性モルタルにつき、圧縮強度
とプロクター貫入抵抗値を測定したこと以外は、実験例
２と同様に行った。結果を表１２に示す。
【００７０】
【表１２】
【００７１】実験例１３ 消石灰類１００質量部、有機酸類２５質量部、石膏１０
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して５質量部添加し、急
結剤をセメント１００質量部に対して表１３に示す量添
加した急結性コンクリートにつき、跳ね返り率と粉塵量
を測定したこと以外は、実験例９と同様に行った。結果
を表１３に示す。。結果を表９に示す。
０質量部、及び減水剤５質量部からなる粉体凝結調整剤
を、セメント１００質量部に対して５質量部添加し、急
結剤をセメント１００質量部に対して表１３に示す量添
加した急結性コンクリートにつき、跳ね返り率と粉塵量
を測定したこと以外は、実験例９と同様に行った。結果
を表１３に示す。。結果を表９に示す。
【００７２】
【表１３】
【００７３】
【発明の効果】本発明のセメントコンクリートは、配管
内に所定時間放置しても十分な流動性があり、ポンプ圧
送が可能であり、圧送性が良い。そして、急結剤を添加
すると直ちに凝結硬化し、強度発現性が良くなり、粉塵
や跳ね返りを少なくできる。よって、配管内のセメント
コンクリートを無駄にせず、配管の水洗い作業も節約で
きる為、極めて経済的な吹付施工方法を実施できる。そ
のため、導水路や排水路トンネル等の小断面トンネル施
工時において小断面トンネルの距離を延長した場合、コ
ンクリートポンプを坑口に設置したまま切羽付近まで鉄
配管を繋いでセメントコンクリートを圧送しても、良好
な吹付施工を行うことができる。
内に所定時間放置しても十分な流動性があり、ポンプ圧
送が可能であり、圧送性が良い。そして、急結剤を添加
すると直ちに凝結硬化し、強度発現性が良くなり、粉塵
や跳ね返りを少なくできる。よって、配管内のセメント
コンクリートを無駄にせず、配管の水洗い作業も節約で
きる為、極めて経済的な吹付施工方法を実施できる。そ
のため、導水路や排水路トンネル等の小断面トンネル施
工時において小断面トンネルの距離を延長した場合、コ
ンクリートポンプを坑口に設置したまま切羽付近まで鉄
配管を繋いでセメントコンクリートを圧送しても、良好
な吹付施工を行うことができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 24:22 Ｃ０４Ｂ 22:14 Ｂ 22:14 22:08 Ｚ 22:08） Ｆターム(参考） 2D055 BA05 DB00 DB03 KA08 LA10 4G012 PA04 PB03 PB05 PB11 PB16 PB24 PC03 PC04 PC06 PC11 PE01
Claims (5)
- 【請求項１】 消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤
を含む凝結調整剤、セメント、並びに水を含有してな
り、かつ、配管内に放置してなるセメントコンクリー
ト。 - 【請求項２】 配管内に１〜１０時間放置してなる請求
項１記載のセメントコンクリート。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載のセメントコンクリ
ートと急結剤を含有してなる急結性セメントコンクリー
ト。 - 【請求項４】 消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤
を含む凝結調整剤、セメント、並びに水を含有してなる
セメントコンクリートを配管内に放置した後、圧送して
なるセメントコンクリートの施工方法。 - 【請求項５】 消石灰類、有機酸類、石膏、及び減水剤
を含む凝結調整剤、セメント、並びに水を含有してなる
セメントコンクリートを配管内に放置した後、圧送し、
急結剤と混合してなることを特徴とする急結性セメント
コンクリートの施工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001127082A JP4832659B2 (ja) | 2001-04-25 | 2001-04-25 | 急結性セメントコンクリートの施工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001127082A JP4832659B2 (ja) | 2001-04-25 | 2001-04-25 | 急結性セメントコンクリートの施工方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002321958A true JP2002321958A (ja) | 2002-11-08 |
| JP4832659B2 JP4832659B2 (ja) | 2011-12-07 |
Family
ID=18976014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001127082A Expired - Lifetime JP4832659B2 (ja) | 2001-04-25 | 2001-04-25 | 急結性セメントコンクリートの施工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4832659B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013189353A (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Ube Industries Ltd | モルタルの施工方法 |
| JP2017122307A (ja) * | 2016-01-04 | 2017-07-13 | 大成建設株式会社 | トンネル施工方法 |
| WO2018154890A1 (ja) | 2017-02-22 | 2018-08-30 | デンカ株式会社 | 生コン出荷型急硬コンクリート用起硬剤、生コン出荷型急硬コンクリート材料、生コン出荷型急硬コンクリート組成物及びその調製方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000239054A (ja) * | 1999-02-22 | 2000-09-05 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 凝結調整材、凝結調整材スラリー、及びそれを用いた吹付セメントコンクリートの施工方法 |
-
2001
- 2001-04-25 JP JP2001127082A patent/JP4832659B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000239054A (ja) * | 1999-02-22 | 2000-09-05 | Denki Kagaku Kogyo Kk | 凝結調整材、凝結調整材スラリー、及びそれを用いた吹付セメントコンクリートの施工方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013189353A (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Ube Industries Ltd | モルタルの施工方法 |
| JP2017122307A (ja) * | 2016-01-04 | 2017-07-13 | 大成建設株式会社 | トンネル施工方法 |
| WO2018154890A1 (ja) | 2017-02-22 | 2018-08-30 | デンカ株式会社 | 生コン出荷型急硬コンクリート用起硬剤、生コン出荷型急硬コンクリート材料、生コン出荷型急硬コンクリート組成物及びその調製方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP4832659B2 (ja) | 2011-12-07 |
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