JP2002290205A - 弾性表面波フィルタ装置 - Google Patents
弾性表面波フィルタ装置Info
- Publication number
- JP2002290205A JP2002290205A JP2001085138A JP2001085138A JP2002290205A JP 2002290205 A JP2002290205 A JP 2002290205A JP 2001085138 A JP2001085138 A JP 2001085138A JP 2001085138 A JP2001085138 A JP 2001085138A JP 2002290205 A JP2002290205 A JP 2002290205A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- surface acoustic
- acoustic wave
- wave filter
- idt
- filter element
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/46—Filters
- H03H9/64—Filters using surface acoustic waves
- H03H9/6423—Means for obtaining a particular transfer characteristic
- H03H9/6433—Coupled resonator filters
- H03H9/6436—Coupled resonator filters having one acoustic track only
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/46—Filters
- H03H9/64—Filters using surface acoustic waves
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/0023—Balance-unbalance or balance-balance networks
- H03H9/0028—Balance-unbalance or balance-balance networks using surface acoustic wave devices
- H03H9/0047—Balance-unbalance or balance-balance networks using surface acoustic wave devices having two acoustic tracks
- H03H9/0066—Balance-unbalance or balance-balance networks using surface acoustic wave devices having two acoustic tracks being electrically parallel
- H03H9/0071—Balance-unbalance or balance-balance networks using surface acoustic wave devices having two acoustic tracks being electrically parallel the balanced terminals being on the same side of the tracks
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/0023—Balance-unbalance or balance-balance networks
- H03H9/0028—Balance-unbalance or balance-balance networks using surface acoustic wave devices
- H03H9/0085—Balance-unbalance or balance-balance networks using surface acoustic wave devices having four acoustic tracks
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/02—Details
- H03H9/125—Driving means, e.g. electrodes, coils
- H03H9/145—Driving means, e.g. electrodes, coils for networks using surface acoustic waves
- H03H9/14544—Transducers of particular shape or position
- H03H9/14576—Transducers whereby only the last fingers have different characteristics with respect to the other fingers, e.g. different shape, thickness or material, split finger
- H03H9/14582—Transducers whereby only the last fingers have different characteristics with respect to the other fingers, e.g. different shape, thickness or material, split finger the last fingers having a different pitch
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Surface Acoustic Wave Elements And Circuit Networks Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 平衡−不平衡変換機能を有し、入出力インピ
ーダンスが異なり、帯域内平衡度が良好な弾性表面波フ
ィルタ装置を得る。 【解決手段】 第１の弾性表面波フィルタ素子１０１に
比べて、第２の弾性表面波フィルタ素子１０２の入出力
ＩＤＴ間の中心間隔が弾性表面波の約０．５波長分だけ
大きくされて位相反転されており、平衡−不平衡変換機
能を有する弾性表面波フィルタ装置であって、第２の弾
性表面波フィルタ素子１０２の複数のＩＤＴの静電容量
値の総和が、第１の弾性表面波フィルタ素子の１０１の
複数のＩＤＴの静電容量値の総和よりも大きくされてい
る、弾性表面波フィルタ装置１００。
ーダンスが異なり、帯域内平衡度が良好な弾性表面波フ
ィルタ装置を得る。 【解決手段】 第１の弾性表面波フィルタ素子１０１に
比べて、第２の弾性表面波フィルタ素子１０２の入出力
ＩＤＴ間の中心間隔が弾性表面波の約０．５波長分だけ
大きくされて位相反転されており、平衡−不平衡変換機
能を有する弾性表面波フィルタ装置であって、第２の弾
性表面波フィルタ素子１０２の複数のＩＤＴの静電容量
値の総和が、第１の弾性表面波フィルタ素子の１０１の
複数のＩＤＴの静電容量値の総和よりも大きくされてい
る、弾性表面波フィルタ装置１００。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば携帯電話機
等においてバンドパスフィルタとして用いられる弾性表
面波フィルタ装置に関し、特に、入力側の特性インピー
ダンスと出力側の特性インピーダンスとが異なってお
り、かつ不平衡−平衡変換機能を有する弾性表面波フィ
ルタ装置に関する。
等においてバンドパスフィルタとして用いられる弾性表
面波フィルタ装置に関し、特に、入力側の特性インピー
ダンスと出力側の特性インピーダンスとが異なってお
り、かつ不平衡−平衡変換機能を有する弾性表面波フィ
ルタ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、携帯電話機の小型化及び軽量化を
図るために、構成部品点数の削減、部品の小型化及び複
数の機能を有する複合部品の開発が進んでいる。
図るために、構成部品点数の削減、部品の小型化及び複
数の機能を有する複合部品の開発が進んでいる。
【０００３】上記のような状況のもとに、携帯電話機の
ＲＦ段に使用される弾性表面波フィルタとして、平衡−
不平衡変換機能、いわゆるバラン機能を有するものが用
いられてきている。
ＲＦ段に使用される弾性表面波フィルタとして、平衡−
不平衡変換機能、いわゆるバラン機能を有するものが用
いられてきている。
【０００４】携帯電話機において、アンテナからバンド
パスフィルタとしての弾性表面波フィルタまでの部分は
不平衡回路で構成され、５０Ωの特性インピーダンスを
有するのが一般的であり、他方、弾性表面波フィルタの
後段に使用される増幅器は平衡端子を有し、１５０〜２
００Ωのインピーダンスを有することが多い。従って、
平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波フィルタとし
て、５０Ω不平衡入力を、１５０〜２００Ω平衡出力に
変換する機能を有するものが用いられている。
パスフィルタとしての弾性表面波フィルタまでの部分は
不平衡回路で構成され、５０Ωの特性インピーダンスを
有するのが一般的であり、他方、弾性表面波フィルタの
後段に使用される増幅器は平衡端子を有し、１５０〜２
００Ωのインピーダンスを有することが多い。従って、
平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波フィルタとし
て、５０Ω不平衡入力を、１５０〜２００Ω平衡出力に
変換する機能を有するものが用いられている。
【０００５】この種の弾性表面波フィルタの一例が、特
開平１０−１１７１２３号公報に開示されている。図１
９を参照して、この従来の弾性表面波フィルタ装置を説
明する。弾性表面波フィルタ装置５００では、不平衡入
力端子５００ａに、弾性表面波フィルタ５１１，５１２
が接続されている。弾性表面波フィルタ５１１は、弾性
表面波フィルタ素子５１１ａ，５１１ｂを２段縦続接続
した構造を有する。同様に、弾性表面波フィルタ５１２
は、２個の弾性表面波フィルタ素子５１２ａ，５１２ｂ
を２段縦続接続した構造を有する。弾性表面波フィルタ
５１１，５１２の出力端が、それぞれ、平衡出力端子５
００ｂ，５００ｃとされている。
開平１０−１１７１２３号公報に開示されている。図１
９を参照して、この従来の弾性表面波フィルタ装置を説
明する。弾性表面波フィルタ装置５００では、不平衡入
力端子５００ａに、弾性表面波フィルタ５１１，５１２
が接続されている。弾性表面波フィルタ５１１は、弾性
表面波フィルタ素子５１１ａ，５１１ｂを２段縦続接続
した構造を有する。同様に、弾性表面波フィルタ５１２
は、２個の弾性表面波フィルタ素子５１２ａ，５１２ｂ
を２段縦続接続した構造を有する。弾性表面波フィルタ
５１１，５１２の出力端が、それぞれ、平衡出力端子５
００ｂ，５００ｃとされている。
【０００６】平衡−不平衡変換機能を有するフィルタに
おいては、不平衡端子と一方の平衡端子との間の通過帯
域内における伝送特性が、不平衡端子と他方の平衡端子
との間の通過帯域における伝送特性に対し、振幅が等し
く、かつ位相が１８０°反転していることが要求され
る。このような２個の伝送特性間の振幅及び位相の関係
を、それぞれ、振幅平衡度及び位相平衡度と呼んでい
る。
おいては、不平衡端子と一方の平衡端子との間の通過帯
域内における伝送特性が、不平衡端子と他方の平衡端子
との間の通過帯域における伝送特性に対し、振幅が等し
く、かつ位相が１８０°反転していることが要求され
る。このような２個の伝送特性間の振幅及び位相の関係
を、それぞれ、振幅平衡度及び位相平衡度と呼んでい
る。
【０００７】上記振幅平衡度及び位相平衡度は、平衡−
不平衡入出力を有するフィルタ装置を３ポートのデバイ
スと考え、不平衡入力端子をポート１、平衡出力端子の
それぞれをポート２及びポート３としたとき、以下の式
で表される。
不平衡入出力を有するフィルタ装置を３ポートのデバイ
スと考え、不平衡入力端子をポート１、平衡出力端子の
それぞれをポート２及びポート３としたとき、以下の式
で表される。
【０００８】振幅平衡度＝｜Ａ｜、但し、Ａ＝｜２０×
ｌｏｇＳ２１｜−｜２０×ｌｏｇＳ３１｜ 但し、Ｓ２１は、ポート１とポート２との間の伝送特性
の振幅を、Ｓ３１は、ポート１とポート３との間の伝送
特性における振幅を示す。
ｌｏｇＳ２１｜−｜２０×ｌｏｇＳ３１｜ 但し、Ｓ２１は、ポート１とポート２との間の伝送特性
の振幅を、Ｓ３１は、ポート１とポート３との間の伝送
特性における振幅を示す。
【０００９】位相平衡度＝｜Ｂ−１８０｜、但し、Ｂ＝
｜∠Ｓ２１−∠Ｓ３１｜ 但し、∠Ｓ２１は、ポート１とポート２との間の伝送特
性の位相を、∠Ｓ３１は、ポート１とポート３との間の
伝送特性における位相を示す。
｜∠Ｓ２１−∠Ｓ３１｜ 但し、∠Ｓ２１は、ポート１とポート２との間の伝送特
性の位相を、∠Ｓ３１は、ポート１とポート３との間の
伝送特性における位相を示す。
【００１０】理想的には、フィルタの通過帯域内におい
て、上記振幅平衡度が０ｄＢ、位相平衡度は０度であ
る。しかしながら、実際には、振幅平衡度が１．５ｄＢ
以下であり、位相平衡度が２０度以下であればよいとさ
れており、望ましくは、振幅平衡度が１．０ｄＢ以下、
位相平衡度が１０度以下であることが求められている。
て、上記振幅平衡度が０ｄＢ、位相平衡度は０度であ
る。しかしながら、実際には、振幅平衡度が１．５ｄＢ
以下であり、位相平衡度が２０度以下であればよいとさ
れており、望ましくは、振幅平衡度が１．０ｄＢ以下、
位相平衡度が１０度以下であることが求められている。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】上述した特開平１０−
１１７１２３号公報に開示されているような、従来の平
衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波フィルタでは、
不平衡端子と一方の平衡端子との間の伝送特性に対し
て、不平衡端子と他方の平衡端子との間の伝送特性の位
相を反転させるために、ＩＤＴ（インターデジタルトラ
ンスデューサ）の極性を反転させる方法、あるいはＩＤ
Ｔ−ＩＤＴ間隔を表面波の波長をλとした場合、０．５
λ広げる方法などが用いられている。従って、不平衡端
子と一方の平衡端子との間の構造と、不平衡端子と他方
の平衡端子との間の構造の差により、電気的特性に差が
生じざるを得なかった。そのため、通過帯域内における
振幅平衡度及び位相平衡度が悪化しがちであった。
１１７１２３号公報に開示されているような、従来の平
衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波フィルタでは、
不平衡端子と一方の平衡端子との間の伝送特性に対し
て、不平衡端子と他方の平衡端子との間の伝送特性の位
相を反転させるために、ＩＤＴ（インターデジタルトラ
ンスデューサ）の極性を反転させる方法、あるいはＩＤ
Ｔ−ＩＤＴ間隔を表面波の波長をλとした場合、０．５
λ広げる方法などが用いられている。従って、不平衡端
子と一方の平衡端子との間の構造と、不平衡端子と他方
の平衡端子との間の構造の差により、電気的特性に差が
生じざるを得なかった。そのため、通過帯域内における
振幅平衡度及び位相平衡度が悪化しがちであった。
【００１２】また、特開平１０−１１７１２３号公報に
開示されている弾性表面波フィルタ装置では、上述した
平衡度の劣化を抑制するために、４個の弾性表面波フィ
ルタ素子５１１ａ，５１１ｂ，５１２ａ，５１２ｂが用
いられており、各弾性表面波フィルタ５１１，５１２が
２段構成を有する。そのため、弾性表面波フィルタ装置
５００のサイズが大型にならざるを得ず、小型化が困難
であった。また、１枚のウェハーから製造し得る弾性表
面波フィルタ装置の数が少なくなるため、コストが高く
つくという問題もあった。
開示されている弾性表面波フィルタ装置では、上述した
平衡度の劣化を抑制するために、４個の弾性表面波フィ
ルタ素子５１１ａ，５１１ｂ，５１２ａ，５１２ｂが用
いられており、各弾性表面波フィルタ５１１，５１２が
２段構成を有する。そのため、弾性表面波フィルタ装置
５００のサイズが大型にならざるを得ず、小型化が困難
であった。また、１枚のウェハーから製造し得る弾性表
面波フィルタ装置の数が少なくなるため、コストが高く
つくという問題もあった。
【００１３】本発明の目的は、入出力インピーダンスが
異なる平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波フィル
タ装置であって、振幅平衡度及び位相平衡度が良好であ
り、小型化を進めることができ、さらにコストを低減す
ることができる弾性表面波フィルタ装置を提供すること
にある。
異なる平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波フィル
タ装置であって、振幅平衡度及び位相平衡度が良好であ
り、小型化を進めることができ、さらにコストを低減す
ることができる弾性表面波フィルタ装置を提供すること
にある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本願の第１の発明は、圧
電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って形成された複
数のＩＤＴを有し、かつ第１，第２の端子を有する第１
の弾性表面波フィルタ素子と、圧電基板上に弾性表面波
の伝搬方向に沿って形成された複数のＩＤＴを有し、第
１の弾性表面波フィルタ素子に比べて、入出力ＩＤＴ間
の中心間隔が弾性表面波の約０．５波長分だけ大きくさ
れており、第１，第２の端子を有する第２の弾性表面波
フィルタ素子とを備え、第１，第２の弾性表面波フィル
タ素子の各第１の端子が共通接続されて不平衡端子に接
続されており、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子の
各第２の端子が平衡端子に接続されている弾性表面波フ
ィルタ装置において、第２の弾性表面波フィルタ素子の
複数のＩＤＴの静電容量値の総和が、第１の弾性表面波
フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和よりも
大きくされていることを特徴とする。
電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って形成された複
数のＩＤＴを有し、かつ第１，第２の端子を有する第１
の弾性表面波フィルタ素子と、圧電基板上に弾性表面波
の伝搬方向に沿って形成された複数のＩＤＴを有し、第
１の弾性表面波フィルタ素子に比べて、入出力ＩＤＴ間
の中心間隔が弾性表面波の約０．５波長分だけ大きくさ
れており、第１，第２の端子を有する第２の弾性表面波
フィルタ素子とを備え、第１，第２の弾性表面波フィル
タ素子の各第１の端子が共通接続されて不平衡端子に接
続されており、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子の
各第２の端子が平衡端子に接続されている弾性表面波フ
ィルタ装置において、第２の弾性表面波フィルタ素子の
複数のＩＤＴの静電容量値の総和が、第１の弾性表面波
フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和よりも
大きくされていることを特徴とする。
【００１５】第１の発明に係る弾性表面波フィルタ装置
の特定の局面では、第２の弾性表面波フィルタ素子の複
数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ２、第１の弾性表面
波フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ
１としたとき、Ｃ１＜Ｃ２＜１．２０Ｃ１とされてい
る。
の特定の局面では、第２の弾性表面波フィルタ素子の複
数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ２、第１の弾性表面
波フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ
１としたとき、Ｃ１＜Ｃ２＜１．２０Ｃ１とされてい
る。
【００１６】第１の発明に係る弾性表面波フィルタ装置
のさらに他の特定の局面では、第１の弾性表面波フィル
タ素子の複数のＩＤＴにおける電極被覆率をＭ１、電極
指交叉幅をＷ１、複数のＩＤＴの電極指の総対数をＮ１
とし、第２の弾性表面波フィルタ素子の複数のＩＤＴに
おける電極被覆率をＭ２、電極指交叉幅をＷ２、複数の
ＩＤＴの電極指の総対数をＮ２としたときに、Ｍ１×Ｗ
１×Ｎ１＜Ｍ２×Ｗ２×Ｎ２＜１．２０×Ｍ１×Ｗ１×
Ｎ１とされており、より好ましくは０．９３×Ｍ１＜Ｍ
２＜１．０５×Ｍ１とされている。
のさらに他の特定の局面では、第１の弾性表面波フィル
タ素子の複数のＩＤＴにおける電極被覆率をＭ１、電極
指交叉幅をＷ１、複数のＩＤＴの電極指の総対数をＮ１
とし、第２の弾性表面波フィルタ素子の複数のＩＤＴに
おける電極被覆率をＭ２、電極指交叉幅をＷ２、複数の
ＩＤＴの電極指の総対数をＮ２としたときに、Ｍ１×Ｗ
１×Ｎ１＜Ｍ２×Ｗ２×Ｎ２＜１．２０×Ｍ１×Ｗ１×
Ｎ１とされており、より好ましくは０．９３×Ｍ１＜Ｍ
２＜１．０５×Ｍ１とされている。
【００１７】第１の発明の別の特定の局面では、第１，
第２の弾性表面波フィルタ素子が、複数のＩＤＴが設け
られている領域の両側に反射器を有し、第１の弾性表面
波フィルタ素子の反射器と該反射器と隣り合うＩＤＴと
の間の間隔をＧＲ１、第２の弾性表面波フィルタ素子に
おける反射器と、該反射器に隣り合うＩＤＴとの間の間
隔をＧＲ２としたとき、０．９６ＧＲ１＜ＧＲ２＜１．
０２ＧＲ１とされている。
第２の弾性表面波フィルタ素子が、複数のＩＤＴが設け
られている領域の両側に反射器を有し、第１の弾性表面
波フィルタ素子の反射器と該反射器と隣り合うＩＤＴと
の間の間隔をＧＲ１、第２の弾性表面波フィルタ素子に
おける反射器と、該反射器に隣り合うＩＤＴとの間の間
隔をＧＲ２としたとき、０．９６ＧＲ１＜ＧＲ２＜１．
０２ＧＲ１とされている。
【００１８】本願の第２の発明は、圧電基板上に弾性表
面波の伝搬方向に沿って形成された複数のＩＤＴを有
し、かつ第１，第２の端子を有する第１の弾性表面波フ
ィルタ素子と、圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿
って形成された複数のＩＤＴを有し、第１の弾性表面波
フィルタ素子に比べて、入出力ＩＤＴ間の中心間隔が弾
性表面波の約０．５波長分だけ大きくされており、第
１，第２の端子を有する第２の弾性表面波フィルタ素子
とを備え、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子の各第
１の端子が共通接続されて不平衡端子に接続されてお
り、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子の各第２の端
子が平衡端子に接続されている弾性表面波フィルタ装置
において、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子のうち
少なくとも一方において、少なくとも１つのＩＤＴ−Ｉ
ＤＴ間隔が、他のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔に対して、弾性表
面波の波長の整数倍だけ異ならされていることを特徴と
する。
面波の伝搬方向に沿って形成された複数のＩＤＴを有
し、かつ第１，第２の端子を有する第１の弾性表面波フ
ィルタ素子と、圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿
って形成された複数のＩＤＴを有し、第１の弾性表面波
フィルタ素子に比べて、入出力ＩＤＴ間の中心間隔が弾
性表面波の約０．５波長分だけ大きくされており、第
１，第２の端子を有する第２の弾性表面波フィルタ素子
とを備え、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子の各第
１の端子が共通接続されて不平衡端子に接続されてお
り、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子の各第２の端
子が平衡端子に接続されている弾性表面波フィルタ装置
において、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子のうち
少なくとも一方において、少なくとも１つのＩＤＴ−Ｉ
ＤＴ間隔が、他のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔に対して、弾性表
面波の波長の整数倍だけ異ならされていることを特徴と
する。
【００１９】第２の発明の特定の局面では、第１の弾性
表面波フィルタ素子において、少なくとも１つのＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔が、他のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔に比べて弾性
表面波の波長の整数倍だけ異なっており、第２の弾性表
面波フィルタ素子において、複数のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔
が、第１の弾性表面波フィルタ素子の最も小さいＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔よりも大きく、かつ第１の弾性表面波フィ
ルタ素子の最も大きいＩＤＴ−ＩＤＴ間隔よりも小さく
されている。
表面波フィルタ素子において、少なくとも１つのＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔が、他のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔に比べて弾性
表面波の波長の整数倍だけ異なっており、第２の弾性表
面波フィルタ素子において、複数のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔
が、第１の弾性表面波フィルタ素子の最も小さいＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔よりも大きく、かつ第１の弾性表面波フィ
ルタ素子の最も大きいＩＤＴ−ＩＤＴ間隔よりも小さく
されている。
【００２０】第２の発明のさらに他の特定の局面では、
第１の弾性表面波フィルタ素子において、少なくとも１
つのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が他のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔に比
べて弾性表面波の約１波長分だけ異なっており、第２の
弾性表面波フィルタ素子において、複数のＩＤＴ−ＩＤ
Ｔ間隔がほぼ同じ値を有し、第１の弾性表面波フィルタ
素子の最も小さいＩＤＴ−ＩＤＴ間隔よりも弾性表面波
の約０．５波長分大きくされている。
第１の弾性表面波フィルタ素子において、少なくとも１
つのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が他のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔に比
べて弾性表面波の約１波長分だけ異なっており、第２の
弾性表面波フィルタ素子において、複数のＩＤＴ−ＩＤ
Ｔ間隔がほぼ同じ値を有し、第１の弾性表面波フィルタ
素子の最も小さいＩＤＴ−ＩＤＴ間隔よりも弾性表面波
の約０．５波長分大きくされている。
【００２１】第１，第２の発明に係る弾性表面波フィル
タ装置の他の特定の局面では、前記平衡端子側及び不平
衡端子側のうち少なくとも一方に並列または直列に接続
されている弾性表面波共振子がさらに備えられる。
タ装置の他の特定の局面では、前記平衡端子側及び不平
衡端子側のうち少なくとも一方に並列または直列に接続
されている弾性表面波共振子がさらに備えられる。
【００２２】本発明に係る弾性表面波フィルタ装置のさ
らに別の特定の局面では、前記平衡端子側及び不平衡端
子側のうち少なくとも一方に縦続接続された弾性表面波
共振子型フィルタがさらに備えられる。
らに別の特定の局面では、前記平衡端子側及び不平衡端
子側のうち少なくとも一方に縦続接続された弾性表面波
共振子型フィルタがさらに備えられる。
【００２３】本発明に係る通信機は、本発明に係る弾性
表面波フィルタ装置を有することを特徴とする。
表面波フィルタ装置を有することを特徴とする。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照しつつ、本発明
に係る弾性表面波フィルタ装置の具体的な実施例を説明
することにより、本発明を明らかにする。
に係る弾性表面波フィルタ装置の具体的な実施例を説明
することにより、本発明を明らかにする。
【００２５】（第１の実施例）図１は、本発明の第１の
実施例の弾性表面波フィルタ装置の模式的平面図であ
る。
実施例の弾性表面波フィルタ装置の模式的平面図であ
る。
【００２６】弾性表面波フィルタ装置１００では、圧電
基板１００ａ上に、図１に示した電極構造を形成するこ
とにより、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子１０
１，１０２が構成されている。第１，第２の弾性表面波
フィルタ素子１０１，１０２は、本実施例では、それぞ
れ、表面波伝搬方向に沿って配置された第１〜第３のＩ
ＤＴ１１１〜１１３及び１１４〜１１６を有する。ま
た、各弾性表面波フィルタ素子１０１，１０２では、３
個のＩＤＴが配置されている領域の表面波伝搬方向両側
に、反射器１０１ａ，１０１ｂ，１０２ａ，１０２ｂが
配置されている。
基板１００ａ上に、図１に示した電極構造を形成するこ
とにより、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子１０
１，１０２が構成されている。第１，第２の弾性表面波
フィルタ素子１０１，１０２は、本実施例では、それぞ
れ、表面波伝搬方向に沿って配置された第１〜第３のＩ
ＤＴ１１１〜１１３及び１１４〜１１６を有する。ま
た、各弾性表面波フィルタ素子１０１，１０２では、３
個のＩＤＴが配置されている領域の表面波伝搬方向両側
に、反射器１０１ａ，１０１ｂ，１０２ａ，１０２ｂが
配置されている。
【００２７】第１の弾性表面波フィルタ素子１０１の中
央のＩＤＴ１１２と、第２の弾性表面波フィルタ素子１
０２の中央のＩＤＴ１１５の各一端である各第１の端子
が、共通接続されており、不平衡入力端子１２１に電気
的に接続されている。
央のＩＤＴ１１２と、第２の弾性表面波フィルタ素子１
０２の中央のＩＤＴ１１５の各一端である各第１の端子
が、共通接続されており、不平衡入力端子１２１に電気
的に接続されている。
【００２８】また、第１の弾性表面波フィルタ素子１０
１のＩＤＴ１１１，１１３の一端が、共通接続されて第
２の端子を構成しており、該第２の端子が第１の平衡出
力端子１２２に接続されている。また、第２の弾性表面
波フィルタ素子１０２のＩＤＴ１１４，１１６の出力端
が共通接続されて第２の端子を構成しており、該第２の
端子が第２の平衡出力端子１２３に電気的に接続されて
いる。
１のＩＤＴ１１１，１１３の一端が、共通接続されて第
２の端子を構成しており、該第２の端子が第１の平衡出
力端子１２２に接続されている。また、第２の弾性表面
波フィルタ素子１０２のＩＤＴ１１４，１１６の出力端
が共通接続されて第２の端子を構成しており、該第２の
端子が第２の平衡出力端子１２３に電気的に接続されて
いる。
【００２９】本実施例の特徴は、弾性表面波フィルタ素
子１０２におけるＩＤＴ１１４〜１１６の静電容量値の
総和が、弾性表面波フィルタ素子１０１のＩＤＴ１１１
〜１１３の静電容量値の総和よりも大きくされているこ
とにあり、それによって、平衡−不平衡変換機能を有す
る弾性表面波フィルタ装置１００において、振幅平衡度
及び位相平衡度が改善されている。これを、具体的な実
験例に基づき説明する。
子１０２におけるＩＤＴ１１４〜１１６の静電容量値の
総和が、弾性表面波フィルタ素子１０１のＩＤＴ１１１
〜１１３の静電容量値の総和よりも大きくされているこ
とにあり、それによって、平衡−不平衡変換機能を有す
る弾性表面波フィルタ装置１００において、振幅平衡度
及び位相平衡度が改善されている。これを、具体的な実
験例に基づき説明する。
【００３０】圧電基板として、ＬｉＴａＯ3 基板を用い
た。なお、圧電基板は、他の圧電単結晶または圧電セラ
ミックスにより構成されていてもよい。上記圧電基板上
に、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子１０１，１０
２を以下のように構成した。
た。なお、圧電基板は、他の圧電単結晶または圧電セラ
ミックスにより構成されていてもよい。上記圧電基板上
に、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子１０１，１０
２を以下のように構成した。
【００３１】なお、図１においては、各弾性表面波フィ
ルタ素子１０１，１０２における電極指の数及び反射器
の電極指の数は、図示を容易とするために実際よりも少
なく図示されていることを指摘しておく。
ルタ素子１０１，１０２における電極指の数及び反射器
の電極指の数は、図示を容易とするために実際よりも少
なく図示されていることを指摘しておく。
【００３２】（１）第１の弾性表面波フィルタ素子１０
１ 電極指交叉幅Ｗ１＝１２８μｍ ＩＤＴにおける電極指の対数…中央のＩＤＴ１１２の電
極指の対数＝１７、両側の各ＩＤＴ１１１，１１３にお
ける電極指の対数＝１１ ＩＤＴ１１１〜１１３における電極指ピッチＰ１＝２．
１０μｍ ＩＤＴにおける電極被覆率Ｌ１／Ｐ１＝０．７２ （Ｌ
１は電極指幅） 反射器１０１ａ，１０１ｂの電極指の本数ＮＲ＝１２０
本 反射器１０１ａ，１０１ｂの電極指ピッチＰＲ＝２．１
５μｍ ＩＤＴ１１１〜１１３におけるＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ
１＝１．２７λ、なお、λは表面波の波長を示す。ま
た、本明細書において、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔とは、図１
のＧＩ１で示されているように、隣り合うＩＤＴの最も
近接している信号電極側の電極指中心間距離をいうもの
とする。ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ１＝０．５００λ、な
お、ＩＤＴと反射器との間隔とは、両者の隣り合う電極
指中心間距離をいうものとする。
１ 電極指交叉幅Ｗ１＝１２８μｍ ＩＤＴにおける電極指の対数…中央のＩＤＴ１１２の電
極指の対数＝１７、両側の各ＩＤＴ１１１，１１３にお
ける電極指の対数＝１１ ＩＤＴ１１１〜１１３における電極指ピッチＰ１＝２．
１０μｍ ＩＤＴにおける電極被覆率Ｌ１／Ｐ１＝０．７２ （Ｌ
１は電極指幅） 反射器１０１ａ，１０１ｂの電極指の本数ＮＲ＝１２０
本 反射器１０１ａ，１０１ｂの電極指ピッチＰＲ＝２．１
５μｍ ＩＤＴ１１１〜１１３におけるＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ
１＝１．２７λ、なお、λは表面波の波長を示す。ま
た、本明細書において、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔とは、図１
のＧＩ１で示されているように、隣り合うＩＤＴの最も
近接している信号電極側の電極指中心間距離をいうもの
とする。ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ１＝０．５００λ、な
お、ＩＤＴと反射器との間隔とは、両者の隣り合う電極
指中心間距離をいうものとする。
【００３３】（２）第２の弾性表面波フィルタ素子１０
２ 交叉幅Ｗ２＝１４５μｍ ＩＤＴ１１４〜１１６における電極指の対数：中央のＩ
ＤＴ１１５の電極指の対数＝１７、両側の各ＩＤＴ１１
４，１１６の電極指の対数＝１１ ＩＤＴ１１４〜１１６の電極指ピッチＰ２＝２．１０μ
ｍ ＩＤＴにおける電極被覆率Ｌ２／Ｐ２＝０．７０ （Ｌ
２は電極指幅） 反射器１０２ａ，１０２ｂの電極指の本数ＮＲ＝１２０
本 反射器１０２ａ，１０２ｂの電極指ピッチＰＲ＝２．１
５μｍ ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ２＝１．７７λ ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２＝０．４９４λ 本実施例の弾性表面波フィルタ装置１００では、弾性表
面波フィルタ素子１０１におけるＩＤＴ１１１〜１１３
の静電容量値の総和は３．０ｐＦであり、弾性表面波フ
ィルタ素子１０２のＩＤＴ１１４〜１１６の静電容量値
の総和が３．４ｐＦとされている。
２ 交叉幅Ｗ２＝１４５μｍ ＩＤＴ１１４〜１１６における電極指の対数：中央のＩ
ＤＴ１１５の電極指の対数＝１７、両側の各ＩＤＴ１１
４，１１６の電極指の対数＝１１ ＩＤＴ１１４〜１１６の電極指ピッチＰ２＝２．１０μ
ｍ ＩＤＴにおける電極被覆率Ｌ２／Ｐ２＝０．７０ （Ｌ
２は電極指幅） 反射器１０２ａ，１０２ｂの電極指の本数ＮＲ＝１２０
本 反射器１０２ａ，１０２ｂの電極指ピッチＰＲ＝２．１
５μｍ ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ２＝１．７７λ ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２＝０．４９４λ 本実施例の弾性表面波フィルタ装置１００では、弾性表
面波フィルタ素子１０１におけるＩＤＴ１１１〜１１３
の静電容量値の総和は３．０ｐＦであり、弾性表面波フ
ィルタ素子１０２のＩＤＴ１１４〜１１６の静電容量値
の総和が３．４ｐＦとされている。
【００３４】本実施例の弾性表面波フィルタ装置１００
においては、第１の弾性表面波フィルタ素子１０１と第
２の弾性表面波フィルタ素子１０２とにおいて、ＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔が上記のように異ならされている。すなわ
ち、弾性表面波フィルタ素子１０１に比べて、弾性表面
波フィルタ素子１０２におけるＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が
０．５波長分大きくされているので、不平衡入力端子１
２１−平衡出力端子１２２間の伝送位相特性と、不平衡
入力端子１２１−平衡出力端子１２３間の伝送位相特性
は約１８０°異なっている。
においては、第１の弾性表面波フィルタ素子１０１と第
２の弾性表面波フィルタ素子１０２とにおいて、ＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔が上記のように異ならされている。すなわ
ち、弾性表面波フィルタ素子１０１に比べて、弾性表面
波フィルタ素子１０２におけるＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が
０．５波長分大きくされているので、不平衡入力端子１
２１−平衡出力端子１２２間の伝送位相特性と、不平衡
入力端子１２１−平衡出力端子１２３間の伝送位相特性
は約１８０°異なっている。
【００３５】本実施例の弾性表面波フィルタ装置１００
の振幅平衡度及び位相平衡度の周波数特性を図２及び図
３に示す。比較のために、図１９に示した従来の弾性表
面波フィルタ装置５００における振幅平衡度及び位相平
衡度の周波数特性を図２０及び図２１に示す。図２及び
図３を、図２０及び図２１と比較すれば明らかなよう
に、本実施例では、帯域内における振幅平衡度が０．５
ｄＢ以下であり、位相平衡度が４．９度以下であり、平
衡度が良好であることがわかる。
の振幅平衡度及び位相平衡度の周波数特性を図２及び図
３に示す。比較のために、図１９に示した従来の弾性表
面波フィルタ装置５００における振幅平衡度及び位相平
衡度の周波数特性を図２０及び図２１に示す。図２及び
図３を、図２０及び図２１と比較すれば明らかなよう
に、本実施例では、帯域内における振幅平衡度が０．５
ｄＢ以下であり、位相平衡度が４．９度以下であり、平
衡度が良好であることがわかる。
【００３６】本実施例において、上記のように平衡度が
改善される理由を、以下において詳細に説明する。弾性
表面波フィルタ装置１００では、不平衡入力端子１２１
に電気信号が入力され、弾性表面波フィルタ素子１０
１，１０２においてそれぞれフィルタリングされ、平衡
出力端子１２２，１２３から出力が取り出される。ここ
で、弾性表面波フィルタ素子１０１と弾性表面波フィル
タ素子１０２とは、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が、上述したよ
うに表面波の０．５波長分異なっている。よって、フィ
ルタリングされる振幅特性はほぼ同じであり、伝送位相
特性は反転されている。従って、平衡出力端子１２２，
１２３に導出される電気信号の振幅特性はほぼ同じであ
り、伝送位相特性は反転されている。
改善される理由を、以下において詳細に説明する。弾性
表面波フィルタ装置１００では、不平衡入力端子１２１
に電気信号が入力され、弾性表面波フィルタ素子１０
１，１０２においてそれぞれフィルタリングされ、平衡
出力端子１２２，１２３から出力が取り出される。ここ
で、弾性表面波フィルタ素子１０１と弾性表面波フィル
タ素子１０２とは、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が、上述したよ
うに表面波の０．５波長分異なっている。よって、フィ
ルタリングされる振幅特性はほぼ同じであり、伝送位相
特性は反転されている。従って、平衡出力端子１２２，
１２３に導出される電気信号の振幅特性はほぼ同じであ
り、伝送位相特性は反転されている。
【００３７】本実施例のような３ＩＤＴ型の縦結合共振
子型弾性表面波フィルタでは、通常、通過帯域を形成す
るために、図４（ａ）に示す３つの共振モードが用いら
れている。図４（ａ）では、共振モードをわかり易くす
るために、故意に入出力インピーダンスを不整合状態に
して測定した周波数特性が示されている。矢印Ａ〜Ｃで
示す部分が各共振モードの共振周波数である。
子型弾性表面波フィルタでは、通常、通過帯域を形成す
るために、図４（ａ）に示す３つの共振モードが用いら
れている。図４（ａ）では、共振モードをわかり易くす
るために、故意に入出力インピーダンスを不整合状態に
して測定した周波数特性が示されている。矢印Ａ〜Ｃで
示す部分が各共振モードの共振周波数である。
【００３８】それぞれの共振モードの有効電流の強度分
布を図４（ｂ）に示す。矢印Ｂで示される最も周波数の
低いレスポンスは２次モードと呼ばれており、有効電流
強度分布において２つの節を持つ共振モードである。
布を図４（ｂ）に示す。矢印Ｂで示される最も周波数の
低いレスポンスは２次モードと呼ばれており、有効電流
強度分布において２つの節を持つ共振モードである。
【００３９】矢印Ａで示される中央のレスポンスは、０
次モードと呼ばれており、有効電流強度分布において節
を持たない共振モードである。矢印Ｃで示される最も高
い周波数のレスポンスは、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔部に表面
波の強度分布のピークを有する定在波共振モードであ
る。
次モードと呼ばれており、有効電流強度分布において節
を持たない共振モードである。矢印Ｃで示される最も高
い周波数のレスポンスは、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔部に表面
波の強度分布のピークを有する定在波共振モードであ
る。
【００４０】上記３つの共振モードのうち、帯域中央に
見られる共振モードＡと、帯域高域側に見られる共振モ
ードＣでは、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔部における弾性表面波
の有効電流の強度が大きいので、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が
大きくされることにより、弾性表面波を励振・受波を行
わない領域が広くなる影響を非常に受け易い。
見られる共振モードＡと、帯域高域側に見られる共振モ
ードＣでは、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔部における弾性表面波
の有効電流の強度が大きいので、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が
大きくされることにより、弾性表面波を励振・受波を行
わない領域が広くなる影響を非常に受け易い。
【００４１】その結果、定在波の励振及び受波を効率良
く行い難くなるため、高インピーダンスな特性となる。
図５は、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を弾性表面波の波長の１．
２７倍とした場合を基本とし、０．５波長ずつＩＤＴ−
ＩＤＴ間隔を大きくしていった場合の１つの弾性表面波
フィルタ素子のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔とインピーダンス特
性との関係を示す。図５から明らかなように、ＩＤＴ−
ＩＤＴ間隔を大きくすることにより、弾性表面波フィル
タ素子のインピーダンス特性が高インピーダンスとなる
ことがわかる。
く行い難くなるため、高インピーダンスな特性となる。
図５は、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を弾性表面波の波長の１．
２７倍とした場合を基本とし、０．５波長ずつＩＤＴ−
ＩＤＴ間隔を大きくしていった場合の１つの弾性表面波
フィルタ素子のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔とインピーダンス特
性との関係を示す。図５から明らかなように、ＩＤＴ−
ＩＤＴ間隔を大きくすることにより、弾性表面波フィル
タ素子のインピーダンス特性が高インピーダンスとなる
ことがわかる。
【００４２】インピーダンス特性の不一致は、接続点に
おける反射特性に与える影響が大きく、特に振幅の平衡
度の劣化をもたらす。よりインピーダンスの高い素子に
は信号が伝送され難く、その分の信号が、よりインピー
ダンスの低い素子へ伝送される。従って、インピーダン
ス特性の不一致は、振幅平衡度の劣化をもたらす。
おける反射特性に与える影響が大きく、特に振幅の平衡
度の劣化をもたらす。よりインピーダンスの高い素子に
は信号が伝送され難く、その分の信号が、よりインピー
ダンスの低い素子へ伝送される。従って、インピーダン
ス特性の不一致は、振幅平衡度の劣化をもたらす。
【００４３】よって、弾性表面波フィルタ素子１０２を
構成する際に、伝送位相特性を弾性表面波フィルタ素子
１０１に対して１８０°異ならせるために、ＩＤＴ−Ｉ
ＤＴ間隔を表面波の０．５波長分大きくする手法を用い
た場合には、第２の弾性表面波フィルタ素子１０２の持
つインピーダンス特性が第１の弾性表面波フィルタ素子
１０１の持つインピーダンス特性に比べて高インピーダ
ンス側に変動し、振幅平衡度の悪化を招く。
構成する際に、伝送位相特性を弾性表面波フィルタ素子
１０１に対して１８０°異ならせるために、ＩＤＴ−Ｉ
ＤＴ間隔を表面波の０．５波長分大きくする手法を用い
た場合には、第２の弾性表面波フィルタ素子１０２の持
つインピーダンス特性が第１の弾性表面波フィルタ素子
１０１の持つインピーダンス特性に比べて高インピーダ
ンス側に変動し、振幅平衡度の悪化を招く。
【００４４】そこで、本発明では、弾性表面波フィルタ
素子１０１，１０２のインピーダンス特性が、ＩＤＴの
静電容量値の総和に依存することに着目し、弾性表面波
フィルタ素子１０２の複数のＩＤＴ１１４〜１１６の静
電容量値の総和を、大きくすることにより、弾性表面波
フィルタ素子１０２のインピーダンス特性を低インピー
ダンス側にシフトさせ、弾性表面波フィルタ素子１０
１，１０２間のインピーダンス特性の不一致をなくすよ
うに構成されている。
素子１０１，１０２のインピーダンス特性が、ＩＤＴの
静電容量値の総和に依存することに着目し、弾性表面波
フィルタ素子１０２の複数のＩＤＴ１１４〜１１６の静
電容量値の総和を、大きくすることにより、弾性表面波
フィルタ素子１０２のインピーダンス特性を低インピー
ダンス側にシフトさせ、弾性表面波フィルタ素子１０
１，１０２間のインピーダンス特性の不一致をなくすよ
うに構成されている。
【００４５】弾性表面波フィルタ素子１０２のＩＤＴの
静電容量値の総和Ｃ２と、弾性表面波フィルタ素子１０
１のＩＤＴの静電容量値の総和Ｃ１との比Ｃ２／Ｃ１に
ついて、弾性表面波フィルタ素子１０１のＩＤＴの静電
容量値の総和Ｃ１を基準として、弾性表面波フィルタ素
子１０２のＩＤＴの静電容量値の総和Ｃ２を変化させた
場合の容量値の比Ｃ２／Ｃ１と平衡度との関係を求め
た。
静電容量値の総和Ｃ２と、弾性表面波フィルタ素子１０
１のＩＤＴの静電容量値の総和Ｃ１との比Ｃ２／Ｃ１に
ついて、弾性表面波フィルタ素子１０１のＩＤＴの静電
容量値の総和Ｃ１を基準として、弾性表面波フィルタ素
子１０２のＩＤＴの静電容量値の総和Ｃ２を変化させた
場合の容量値の比Ｃ２／Ｃ１と平衡度との関係を求め
た。
【００４６】図６及び図７は、弾性表面波フィルタ素子
１０１のＩＤＴ１１１〜１１３の静電容量値の総和Ｃ１
を一定とし、第２の弾性表面波フィルタ素子１０２のＩ
ＤＴ１１４〜１１６の静電容量値の総和Ｃ２を変化させ
た場合の、静電容量値の総和の比Ｃ２／Ｃ１と、平衡度
との関係を示す。図６から明らかなように、比Ｃ２／Ｃ
１が１．１０の場合、振幅平衡度が最小となり、１．０
〜１．２０の範囲で振幅平衡度が１．０ｄＢ以下を満足
することがわかる。
１０１のＩＤＴ１１１〜１１３の静電容量値の総和Ｃ１
を一定とし、第２の弾性表面波フィルタ素子１０２のＩ
ＤＴ１１４〜１１６の静電容量値の総和Ｃ２を変化させ
た場合の、静電容量値の総和の比Ｃ２／Ｃ１と、平衡度
との関係を示す。図６から明らかなように、比Ｃ２／Ｃ
１が１．１０の場合、振幅平衡度が最小となり、１．０
〜１．２０の範囲で振幅平衡度が１．０ｄＢ以下を満足
することがわかる。
【００４７】従って、Ｃ２／Ｃ１＝１．１０で振幅平衡
度が最小となり、１．００＜Ｃ２／Ｃ１＜１．２０の範
囲で振幅平衡度が１．０ｄＢ以下とし得ることがわか
る。ＩＤＴの静電容量値は、電極被覆率、電極指交叉幅
及びＩＤＴにおける電極指の対数のそれぞれに比例す
る。
度が最小となり、１．００＜Ｃ２／Ｃ１＜１．２０の範
囲で振幅平衡度が１．０ｄＢ以下とし得ることがわか
る。ＩＤＴの静電容量値は、電極被覆率、電極指交叉幅
及びＩＤＴにおける電極指の対数のそれぞれに比例す
る。
【００４８】従って、弾性表面波フィルタ素子１０２の
ＩＤＴの電極被覆率Ｍ２と、電極指交叉幅Ｗ２と、ＩＤ
Ｔの総対数Ｎ２とが、弾性表面波フィルタ素子１０１の
ＩＤＴの電極被覆率Ｍ１と、電極指交叉幅Ｗ１と、ＩＤ
Ｔの総対数Ｎ１に対し、Ｍ１×Ｗ１×Ｎ１＜Ｍ２×Ｗ２
×Ｎ２＜１．２０×Ｍ１×Ｗ１×Ｎ１の範囲とすれば、
ＩＤＴの静電容量値の総和を前述した好ましい範囲とす
ることができ、振幅平衡度及び位相平衡度を改善し得る
ことがわかる。
ＩＤＴの電極被覆率Ｍ２と、電極指交叉幅Ｗ２と、ＩＤ
Ｔの総対数Ｎ２とが、弾性表面波フィルタ素子１０１の
ＩＤＴの電極被覆率Ｍ１と、電極指交叉幅Ｗ１と、ＩＤ
Ｔの総対数Ｎ１に対し、Ｍ１×Ｗ１×Ｎ１＜Ｍ２×Ｗ２
×Ｎ２＜１．２０×Ｍ１×Ｗ１×Ｎ１の範囲とすれば、
ＩＤＴの静電容量値の総和を前述した好ましい範囲とす
ることができ、振幅平衡度及び位相平衡度を改善し得る
ことがわかる。
【００４９】ＩＤＴの電極被覆率は、表面波の伝搬特
性、例えば音速等に影響を与えるため、位相平衡度への
影響が大きい。弾性表面波フィルタ素子１０１と弾性表
面波フィルタ素子１０２の電極被覆率を異ならせ、位相
平衡度の変化を調べた。図１０は、弾性表面波フィルタ
素子１０２の電極被覆率Ｍ２と、弾性表面波フィルタ素
子１０１の電極被覆率Ｍ１との比Ｍ２／Ｍ１に対する位
相平衡度の変化を示す。ここでは、電極指交叉幅は、Ｉ
ＤＴの静電容量値の総和の比Ｃ２／Ｃ１が上記適正範囲
となるように設定されている。
性、例えば音速等に影響を与えるため、位相平衡度への
影響が大きい。弾性表面波フィルタ素子１０１と弾性表
面波フィルタ素子１０２の電極被覆率を異ならせ、位相
平衡度の変化を調べた。図１０は、弾性表面波フィルタ
素子１０２の電極被覆率Ｍ２と、弾性表面波フィルタ素
子１０１の電極被覆率Ｍ１との比Ｍ２／Ｍ１に対する位
相平衡度の変化を示す。ここでは、電極指交叉幅は、Ｉ
ＤＴの静電容量値の総和の比Ｃ２／Ｃ１が上記適正範囲
となるように設定されている。
【００５０】図１０から明らかなように、Ｍ２／Ｍ１
が、約０．９７〜約１．０の範囲で位相平衡度が最小と
なることがわかる。また、位相平衡度が１０度以下を満
たす範囲は、０．９３＜Ｍ２／Ｍ１＜１．０５の範囲で
あることがわかる。
が、約０．９７〜約１．０の範囲で位相平衡度が最小と
なることがわかる。また、位相平衡度が１０度以下を満
たす範囲は、０．９３＜Ｍ２／Ｍ１＜１．０５の範囲で
あることがわかる。
【００５１】他方、図４（ａ）に示す通過帯域低域側に
見られる共振モードＢでは、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔部が有
効電流の強度分布の節にあたるため、ＩＤＴ−ＩＤＴ間
隔を大きくした影響を受け難い。しかしながら、ＩＤＴ
の静電容量値を変化させた場合の影響は、他の２つの共
振モードＡ，Ｃの場合と同様である。
見られる共振モードＢでは、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔部が有
効電流の強度分布の節にあたるため、ＩＤＴ−ＩＤＴ間
隔を大きくした影響を受け難い。しかしながら、ＩＤＴ
の静電容量値を変化させた場合の影響は、他の２つの共
振モードＡ，Ｃの場合と同様である。
【００５２】また、ＩＤＴ−反射器間隔を変化させる
と、通過帯域の低域側における共振モードが最も影響を
受ける。従って、上述した静電容量値の総和の比Ｃ２／
Ｃ１を最適化すると同時に、弾性表面波フィルタ素子１
０１のＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ１と弾性表面波フィルタ
素子１０２のＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２についても最適
化することにより、平衡度をより効果的に改善し得るこ
とがわかる。
と、通過帯域の低域側における共振モードが最も影響を
受ける。従って、上述した静電容量値の総和の比Ｃ２／
Ｃ１を最適化すると同時に、弾性表面波フィルタ素子１
０１のＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ１と弾性表面波フィルタ
素子１０２のＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２についても最適
化することにより、平衡度をより効果的に改善し得るこ
とがわかる。
【００５３】図８及び図９は、ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ
１に対してＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２を変化させた場合
の比ＧＲ２／ＧＲ１と、振幅平衡度及び位相平衡度との
関係をそれぞれ示す。
１に対してＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２を変化させた場合
の比ＧＲ２／ＧＲ１と、振幅平衡度及び位相平衡度との
関係をそれぞれ示す。
【００５４】図８から明らかなように、ＧＲ２／ＧＲ１
が０．９９付近で振幅平衡度が最小となり、振幅平衡度
が１．０ｄＢ以下を満足する範囲は、０．９６＜ＧＲ２
／ＧＲ１＜１．０２の範囲であることがわかる。また、
図９から、ＧＲ２／ＧＲ１がこの範囲であれば、位相平
衡度１０度以下を満足し得ることがわかる。
が０．９９付近で振幅平衡度が最小となり、振幅平衡度
が１．０ｄＢ以下を満足する範囲は、０．９６＜ＧＲ２
／ＧＲ１＜１．０２の範囲であることがわかる。また、
図９から、ＧＲ２／ＧＲ１がこの範囲であれば、位相平
衡度１０度以下を満足し得ることがわかる。
【００５５】ここでは、反射器として、グレーティング
型反射器を用いているが、グレーティング反射器に限ら
ず、チップ端面における反射を用いたものであってもよ
い。上記のように、弾性表面波フィルタ素子１０２のＩ
ＤＴの静電容量値の総和Ｃ２の弾性表面波フィルタ素子
１０１のＩＤＴの静電容量値の総和Ｃ１に対する比、Ｃ
２／Ｃ１と、ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２のＩＤＴ−反射
器間隔ＧＲ１に対する比を上記特定の範囲とすることに
より、不平衡−平衡変換機能を有する弾性表面波フィル
タ装置１００において、平衡度が効果的に改善されるこ
とがわかる。
型反射器を用いているが、グレーティング反射器に限ら
ず、チップ端面における反射を用いたものであってもよ
い。上記のように、弾性表面波フィルタ素子１０２のＩ
ＤＴの静電容量値の総和Ｃ２の弾性表面波フィルタ素子
１０１のＩＤＴの静電容量値の総和Ｃ１に対する比、Ｃ
２／Ｃ１と、ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２のＩＤＴ−反射
器間隔ＧＲ１に対する比を上記特定の範囲とすることに
より、不平衡−平衡変換機能を有する弾性表面波フィル
タ装置１００において、平衡度が効果的に改善されるこ
とがわかる。
【００５６】なお、本実施例では、３ＩＤＴ型の縦結合
共振子型弾性表面波フィルタ素子１０１，１０２を用い
たが、本発明では、第１，第２の弾性表面波フィルタ素
子のＩＤＴの数についてはこれに限定されるものではな
く、また、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が多数存在する多電極型
縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用いてもよい。
共振子型弾性表面波フィルタ素子１０１，１０２を用い
たが、本発明では、第１，第２の弾性表面波フィルタ素
子のＩＤＴの数についてはこれに限定されるものではな
く、また、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が多数存在する多電極型
縦結合共振子型弾性表面波フィルタを用いてもよい。
【００５７】（第２の実施例）図１１は、本発明の第２
の実施例の弾性表面波フィルタ装置の電極構造を示す模
式的平面図である。
の実施例の弾性表面波フィルタ装置の電極構造を示す模
式的平面図である。
【００５８】本実施例においても、第１の実施例と同様
にＬｉＴａＯ3 基板からなる圧電基板上に図示の電極構
造が構成されている。なお、圧電基板としては、第１の
実施例と同様に、他の圧電単結晶または圧電セラミック
スからなるものを用いてもよい。
にＬｉＴａＯ3 基板からなる圧電基板上に図示の電極構
造が構成されている。なお、圧電基板としては、第１の
実施例と同様に、他の圧電単結晶または圧電セラミック
スからなるものを用いてもよい。
【００５９】本実施例では、不平衡入力端子２２１に第
１，第２の弾性表面波フィルタ素子２０１，２０２の各
第１の端子が接続されている。また、第１，第２の弾性
表面波フィルタ素子２０１，２０２の出力端である各第
２の端子が、それぞれ、平衡出力端子２２２，２２３に
接続されている。また、弾性表面波フィルタ素子２０
１，２０２は、基本的には、第１の実施例の弾性表面波
フィルタ素子１０１，１０２と同様に構成されている。
すなわち、各弾性表面波フィルタ素子２０１，２０２
は、表面波伝搬方向に沿って配置されたＩＤＴ２１１〜
２１３，２１４〜２１６を有する。また、ＩＤＴが設け
られている領域の表面波伝搬方向両側に、反射器２０１
ａ，２０１ｂ，２０２ａ，２０２ｂが形成されている。
１，第２の弾性表面波フィルタ素子２０１，２０２の各
第１の端子が接続されている。また、第１，第２の弾性
表面波フィルタ素子２０１，２０２の出力端である各第
２の端子が、それぞれ、平衡出力端子２２２，２２３に
接続されている。また、弾性表面波フィルタ素子２０
１，２０２は、基本的には、第１の実施例の弾性表面波
フィルタ素子１０１，１０２と同様に構成されている。
すなわち、各弾性表面波フィルタ素子２０１，２０２
は、表面波伝搬方向に沿って配置されたＩＤＴ２１１〜
２１３，２１４〜２１６を有する。また、ＩＤＴが設け
られている領域の表面波伝搬方向両側に、反射器２０１
ａ，２０１ｂ，２０２ａ，２０２ｂが形成されている。
【００６０】そして、不平衡入力端子２２１は、中央の
ＩＤＴ２１２，２１５に接続されている。平衡出力端子
２２２はＩＤＴ２１１，２１３に接続されており、平衡
出力端子２２３はＩＤＴ２１４，２１６に接続されてい
る。
ＩＤＴ２１２，２１５に接続されている。平衡出力端子
２２２はＩＤＴ２１１，２１３に接続されており、平衡
出力端子２２３はＩＤＴ２１４，２１６に接続されてい
る。
【００６１】第２の実施例では、第１，第２の弾性表面
波フィルタ素子２０１，２０２の少なくとも一方におい
て、少なくとも１つのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が、他のＩＤ
Ｔ−ＩＤＴ間隔に対して、弾性表面波の波長の整数倍だ
け異ならされており、それによって平衡度が改善されて
いる。これを、具体的な実験例に基づき説明する。
波フィルタ素子２０１，２０２の少なくとも一方におい
て、少なくとも１つのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が、他のＩＤ
Ｔ−ＩＤＴ間隔に対して、弾性表面波の波長の整数倍だ
け異ならされており、それによって平衡度が改善されて
いる。これを、具体的な実験例に基づき説明する。
【００６２】第１，第２の弾性表面波フィルタ素子２０
１，２０２の構成は以下の通りである。 （１）第１の弾性表面波フィルタ素子２０１ 電極指交叉幅Ｗ１＝１２５μｍ ＩＤＴの電極指対数：中央のＩＤＴ２１２の電極指の対
数＝１７、両側のＩＤＴ２１１，２１３の電極指の対数
＝１１ ＩＤＴの電極指ピッチＰ１＝２．１μｍ 電極被覆率Ｌ１／Ｐ１＝０．７０ （Ｌ１は電極指幅） 反射器の電極指の本数ＮＲ＝１２０本 反射器の電極指のピッチＰＲ＝２．１５μｍ ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔…図１１のＧＩ１１＝１．２７λ、
ＧＩ１２＝２．２７λ ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ１＝０．５００λ
１，２０２の構成は以下の通りである。 （１）第１の弾性表面波フィルタ素子２０１ 電極指交叉幅Ｗ１＝１２５μｍ ＩＤＴの電極指対数：中央のＩＤＴ２１２の電極指の対
数＝１７、両側のＩＤＴ２１１，２１３の電極指の対数
＝１１ ＩＤＴの電極指ピッチＰ１＝２．１μｍ 電極被覆率Ｌ１／Ｐ１＝０．７０ （Ｌ１は電極指幅） 反射器の電極指の本数ＮＲ＝１２０本 反射器の電極指のピッチＰＲ＝２．１５μｍ ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔…図１１のＧＩ１１＝１．２７λ、
ＧＩ１２＝２．２７λ ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ１＝０．５００λ
【００６３】（２）第２の弾性表面波フィルタ素子２０
２ 電極指交叉幅Ｗ２＝１２８μｍ ＩＤＴの電極指の対数：中央のＩＤＴ２１５の電極指対
数＝１７、両側のＩＤＴ２１４，２１６の電極指の対数
＝１１ ＩＤＴの電極指ピッチＰ２＝２．１μｍ 電極被覆率Ｌ２／Ｐ２＝０．７０ （Ｌ２は電極指幅） 反射器の電極指の本数ＮＲ＝１２０本 反射器の電極指のピッチλＲ＝２．１５μｍ ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔…図１１のＧＩ２１＝１．７７λ、
ＧＩ２２＝１．７７λ ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２＝０．４９８λ なお、λは、励振される弾性表面波の波長を示す。
２ 電極指交叉幅Ｗ２＝１２８μｍ ＩＤＴの電極指の対数：中央のＩＤＴ２１５の電極指対
数＝１７、両側のＩＤＴ２１４，２１６の電極指の対数
＝１１ ＩＤＴの電極指ピッチＰ２＝２．１μｍ 電極被覆率Ｌ２／Ｐ２＝０．７０ （Ｌ２は電極指幅） 反射器の電極指の本数ＮＲ＝１２０本 反射器の電極指のピッチλＲ＝２．１５μｍ ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔…図１１のＧＩ２１＝１．７７λ、
ＧＩ２２＝１．７７λ ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ２＝０．４９８λ なお、λは、励振される弾性表面波の波長を示す。
【００６４】本実施例の弾性表面波フィルタ装置２００
の振幅平衡度及び位相平衡度の周波数特性を図１２及び
図１３に示す。図１２及び図１３を、前述した従来例の
特性を示す図２０及び図２１と比較すれば明らかなよう
に、従来法では帯域内の位相平衡度が４．４度以下であ
るのに対し、本実施例では５．０度以下であり、ほぼ変
わらない。しかしながら、振幅平衡度を比較すると、従
来法では、０．９６ｄＢまで大きくなっているのに対
し、本実施例では、０．１９ｄＢ以下と非常に小さくさ
れていることがわかる。
の振幅平衡度及び位相平衡度の周波数特性を図１２及び
図１３に示す。図１２及び図１３を、前述した従来例の
特性を示す図２０及び図２１と比較すれば明らかなよう
に、従来法では帯域内の位相平衡度が４．４度以下であ
るのに対し、本実施例では５．０度以下であり、ほぼ変
わらない。しかしながら、振幅平衡度を比較すると、従
来法では、０．９６ｄＢまで大きくなっているのに対
し、本実施例では、０．１９ｄＢ以下と非常に小さくさ
れていることがわかる。
【００６５】この理由を以下において、より詳細に説明
する。弾性表面波フィルタ装置２００においても、不平
衡入力端子２２１に入力された電気信号が、弾性表面波
フィルタ素子２０１，２０２においてフィルタリングさ
れ、出力が平衡出力端子２２２，２２３に与えられる。
この場合、弾性表面波フィルタ素子２０２に入力された
電気信号は、ＩＤＴ２１５により弾性表面波に変換さ
れ、定在波が励振される。励振された定在波は、ＩＤＴ
２１４，２１６により再び電気信号に変換される。励振
される定在波の共振モードの周波数特性により、伝送さ
れる信号の取捨選択が行われ、上記フィルタリングが行
われる。
する。弾性表面波フィルタ装置２００においても、不平
衡入力端子２２１に入力された電気信号が、弾性表面波
フィルタ素子２０１，２０２においてフィルタリングさ
れ、出力が平衡出力端子２２２，２２３に与えられる。
この場合、弾性表面波フィルタ素子２０２に入力された
電気信号は、ＩＤＴ２１５により弾性表面波に変換さ
れ、定在波が励振される。励振された定在波は、ＩＤＴ
２１４，２１６により再び電気信号に変換される。励振
される定在波の共振モードの周波数特性により、伝送さ
れる信号の取捨選択が行われ、上記フィルタリングが行
われる。
【００６６】同様に、弾性表面波フィルタ素子２０１に
入力された電気信号は、ＩＤＴ２１２により弾性表面波
に変換され、定在波が励振される。励振された定在波
は、ＩＤＴ２１１，２１３により再び電気信号に変換さ
れる。このとき、励振される定在波の共振モードの周波
数特性により、伝送される信号の取捨選択が行われ、フ
ィルタリングが行われる。
入力された電気信号は、ＩＤＴ２１２により弾性表面波
に変換され、定在波が励振される。励振された定在波
は、ＩＤＴ２１１，２１３により再び電気信号に変換さ
れる。このとき、励振される定在波の共振モードの周波
数特性により、伝送される信号の取捨選択が行われ、フ
ィルタリングが行われる。
【００６７】弾性表面波フィルタ素子２０１で、ＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔ＧＩ１１と、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ１２
とが異なっているが、この差は弾性表面波の１波長分で
ある。従って、ＩＤＴ２１１，２１３に導出される信号
の伝送位相特性はほぼ等しい。
−ＩＤＴ間隔ＧＩ１１と、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ１２
とが異なっているが、この差は弾性表面波の１波長分で
ある。従って、ＩＤＴ２１１，２１３に導出される信号
の伝送位相特性はほぼ等しい。
【００６８】また、前述したように、ＩＤＴ−ＩＤＴ間
隔を大きくすると、インピーダンス特性が高くなるとい
う性質がある。複数のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔の一部のみの
ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を大きくした場合にもインピーダン
スが高くなるが、全てのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を大きくし
た場合ほどインピーダンス特性の変動はない。
隔を大きくすると、インピーダンス特性が高くなるとい
う性質がある。複数のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔の一部のみの
ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を大きくした場合にもインピーダン
スが高くなるが、全てのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を大きくし
た場合ほどインピーダンス特性の変動はない。
【００６９】本実施例の弾性表面波フィルタ装置２００
では、弾性表面波フィルタ素子２０１において、ＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔が２つしか存在しない。従って、インピー
ダンス特性は、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を、いずれも小さい
値、すなわち１．２７λにしたときのインピーダンス特
性と、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を共に大きくした場合、すな
わち２．２７λにした場合のインピーダンス特性の中間
的な値となる。この中間的な値とは、図５から推測され
得るように、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を共に１．７７λとし
たときのインピーダンス特性に相当し、弾性表面波フィ
ルタ素子２０２のインピーダンス特性と一致すると考え
られる。
では、弾性表面波フィルタ素子２０１において、ＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔が２つしか存在しない。従って、インピー
ダンス特性は、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を、いずれも小さい
値、すなわち１．２７λにしたときのインピーダンス特
性と、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を共に大きくした場合、すな
わち２．２７λにした場合のインピーダンス特性の中間
的な値となる。この中間的な値とは、図５から推測され
得るように、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を共に１．７７λとし
たときのインピーダンス特性に相当し、弾性表面波フィ
ルタ素子２０２のインピーダンス特性と一致すると考え
られる。
【００７０】また、弾性表面波フィルタ素子２０１にお
けるＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ１１，ＧＩ１２は、それぞ
れ、弾性表面波フィルタ素子２０２のＩＤＴ−ＩＤＴ間
隔ＧＩ２１，ＧＩ２２に対して、弾性表面波の０．５波
長分異なる。従って、平衡出力端子２２２に導出される
信号の伝送位相特性は、平衡出力端子２２３に導出され
る信号の伝送位相特性と、位相が１８０度異なってい
る。
けるＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ１１，ＧＩ１２は、それぞ
れ、弾性表面波フィルタ素子２０２のＩＤＴ−ＩＤＴ間
隔ＧＩ２１，ＧＩ２２に対して、弾性表面波の０．５波
長分異なる。従って、平衡出力端子２２２に導出される
信号の伝送位相特性は、平衡出力端子２２３に導出され
る信号の伝送位相特性と、位相が１８０度異なってい
る。
【００７１】よって、弾性表面波フィルタ素子２０１，
２０２は、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が０．５波長分異なって
いることにより、伝送位相特性が１８０度異なる性質を
有する。さらに、弾性表面波フィルタ素子２０１，２０
２が同じインピーダンス特性を有するので、平衡出力端
子２２２に導出される信号と、平衡出力端子２２３に導
出される信号の振幅特性の差が小さくされ得る。
２０２は、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が０．５波長分異なって
いることにより、伝送位相特性が１８０度異なる性質を
有する。さらに、弾性表面波フィルタ素子２０１，２０
２が同じインピーダンス特性を有するので、平衡出力端
子２２２に導出される信号と、平衡出力端子２２３に導
出される信号の振幅特性の差が小さくされ得る。
【００７２】（第３の実施例）第３の実施例は、第１の
実施例の弾性表面波フィルタ装置１００の変形に相当
し、図１４に示すように、不平衡入力端子１２１側に、
弾性表面波共振子３０４，３０４が、不平衡出力端子１
２２，１２３側に弾性表面波共振子３０６，３０６が接
続されている。その他の構成については、第１の実施例
と同様であるため、第１の実施例の説明を援用すること
により省略する。
実施例の弾性表面波フィルタ装置１００の変形に相当
し、図１４に示すように、不平衡入力端子１２１側に、
弾性表面波共振子３０４，３０４が、不平衡出力端子１
２２，１２３側に弾性表面波共振子３０６，３０６が接
続されている。その他の構成については、第１の実施例
と同様であるため、第１の実施例の説明を援用すること
により省略する。
【００７３】すなわち、不平衡入力端子１１１と、第
１，第２の弾性表面波フィルタ素子１０１，１０２の各
第１の端子との間に、それぞれ、弾性表面波共振子３０
４，３０４が接続されている。また、第１，第２の弾性
表面波フィルタ素子１０１，１０２の各第２の端子と平
衡出力端子１１２，１１３との間に、それぞれ、弾性表
面波共振子３０６，３０６が接続されている。
１，第２の弾性表面波フィルタ素子１０１，１０２の各
第１の端子との間に、それぞれ、弾性表面波共振子３０
４，３０４が接続されている。また、第１，第２の弾性
表面波フィルタ素子１０１，１０２の各第２の端子と平
衡出力端子１１２，１１３との間に、それぞれ、弾性表
面波共振子３０６，３０６が接続されている。
【００７４】弾性表面波共振子３０４，３０６の構成は
以下の通りである。 （１）弾性表面波共振子３０４ 電極指交叉幅Ｗ＝８８μｍ ＩＤＴの電極指の対数Ｎ＝８０ ＩＤＴの電極指のピッチＰＩ＝２．１０μｍ 反射器の電極指の本数ＮＲ＝１２０ 基板…ＬｉＴａＯ3
以下の通りである。 （１）弾性表面波共振子３０４ 電極指交叉幅Ｗ＝８８μｍ ＩＤＴの電極指の対数Ｎ＝８０ ＩＤＴの電極指のピッチＰＩ＝２．１０μｍ 反射器の電極指の本数ＮＲ＝１２０ 基板…ＬｉＴａＯ3
【００７５】（２）弾性表面波共振子３０６ 電極指交叉幅Ｗ＝８０μｍ ＩＤＴの電極指の対数Ｎ＝８０ ＩＤＴの電極指のピッチＰＩ＝２．１２μｍ 反射器の電極指の本数ＮＲ＝１２０ 基板…ＬｉＴａＯ3 第３の実施例の弾性表面波フィルタ装置３００の減衰量
周波数特性を図１５に実線で示す。また、比較のため
に、第１の実施例の減衰量周波数特性を図１５に破線で
併せて示す。図１５から明らかなように、不平衡入力端
子１２１側及び平衡出力端子１２２，１２３側にそれぞ
れ弾性表面波共振子３０４，３０６を直列に接続するこ
とにより、帯域外減衰量を、特に通過帯域の高域側にお
ける減衰量を大きくし得ることがわかる。
周波数特性を図１５に実線で示す。また、比較のため
に、第１の実施例の減衰量周波数特性を図１５に破線で
併せて示す。図１５から明らかなように、不平衡入力端
子１２１側及び平衡出力端子１２２，１２３側にそれぞ
れ弾性表面波共振子３０４，３０６を直列に接続するこ
とにより、帯域外減衰量を、特に通過帯域の高域側にお
ける減衰量を大きくし得ることがわかる。
【００７６】（第４の実施例）図１６は、第４の実施例
の弾性表面波フィルタ装置の電極構造を示す模式的平面
図である。
の弾性表面波フィルタ装置の電極構造を示す模式的平面
図である。
【００７７】第４の実施例の弾性表面波フィルタ装置で
は、第２の実施例の弾性表面波フィルタ装置２００の不
平衡入力端子側に、３個のＩＤＴ４０３ａ〜４０３ｃ
と、反射器４０３ｄ，４０３ｅとを有する弾性表面波共
振子型フィルタ４０３が接続されている。その他の構成
については第２の実施例と同様である。
は、第２の実施例の弾性表面波フィルタ装置２００の不
平衡入力端子側に、３個のＩＤＴ４０３ａ〜４０３ｃ
と、反射器４０３ｄ，４０３ｅとを有する弾性表面波共
振子型フィルタ４０３が接続されている。その他の構成
については第２の実施例と同様である。
【００７８】第４の実施例では、上記弾性表面波共振子
型フィルタ４０３が不平衡入力端子２２１側に接続され
ているため、通過帯域高域側における減衰量を大きくす
ることができる。これを具体的な実験例に基づき説明す
る。
型フィルタ４０３が不平衡入力端子２２１側に接続され
ているため、通過帯域高域側における減衰量を大きくす
ることができる。これを具体的な実験例に基づき説明す
る。
【００７９】第２の実施例と同様に構成し、但し、弾性
表面波共振子型フィルタ４０３を以下のように設計し
た。 電極指交叉幅Ｗ３＝２４０μｍ ＩＤＴの対数…中央のＩＤＴ４０３ｂの電極指の対数が
１７、両側のＩＤＴ４０３ａ，４０３ｃの電極指の対数
がそれぞれ１１ ＩＤＴ４０３ａ〜４０３ｃの電極指ピッチＰ３＝２．１
μｍ 電極被覆率Ｌ３／Ｐ３＝０．７２ （Ｌ３は電極指幅） 反射器４０３ｄ，４０３ｅの電極指の本数ＮＲ＝１２０ 反射器４０３ｄ，４０３ｅの電極指ピッチＰＲ＝２．１
５μｍ ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ＝１．２７λ ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ＝０．５００λ 基板…ＬｉＴａＯ3 上記のような仕様の弾性表面波共振子型フィルタ４０３
を接続した第４の実施例の弾性表面波フィルタ装置の減
衰量周波数特性を図１７に実線で示す。比較のために、
第２の実施例の弾性表面波フィルタ装置の減衰量周波数
特性を図１７に破線で示す。図１７から明らかなよう
に、第４の実施例によれば、第２の実施例に比べて、通
過帯域高域側の減衰量を大きくし得ることがわかる。
表面波共振子型フィルタ４０３を以下のように設計し
た。 電極指交叉幅Ｗ３＝２４０μｍ ＩＤＴの対数…中央のＩＤＴ４０３ｂの電極指の対数が
１７、両側のＩＤＴ４０３ａ，４０３ｃの電極指の対数
がそれぞれ１１ ＩＤＴ４０３ａ〜４０３ｃの電極指ピッチＰ３＝２．１
μｍ 電極被覆率Ｌ３／Ｐ３＝０．７２ （Ｌ３は電極指幅） 反射器４０３ｄ，４０３ｅの電極指の本数ＮＲ＝１２０ 反射器４０３ｄ，４０３ｅの電極指ピッチＰＲ＝２．１
５μｍ ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔ＧＩ＝１．２７λ ＩＤＴ−反射器間隔ＧＲ＝０．５００λ 基板…ＬｉＴａＯ3 上記のような仕様の弾性表面波共振子型フィルタ４０３
を接続した第４の実施例の弾性表面波フィルタ装置の減
衰量周波数特性を図１７に実線で示す。比較のために、
第２の実施例の弾性表面波フィルタ装置の減衰量周波数
特性を図１７に破線で示す。図１７から明らかなよう
に、第４の実施例によれば、第２の実施例に比べて、通
過帯域高域側の減衰量を大きくし得ることがわかる。
【００８０】図１８は、本発明に係る弾性表面波フィル
タ装置を用いた通信機１６０を説明するための各概略ブ
ロック図である。図１８において、アンテナ１６１に、
デュプレクサ１６２が接続されている。デュプレクサ１
６２と受信側ミキサ１６３との間に、ＲＦ段を構成する
弾性表面波フィルタ１６４及び増幅器１６５が接続され
ている。さらにミキサ１６３にＩＦ段の表面波フィルタ
１６９が接続されている。また、デュプレクサ１６２と
送信側のミキサ１６６との間には、ＲＦ段を構成する増
幅器１６７及び弾性表面波フィルタ１６８が接続されて
いる。
タ装置を用いた通信機１６０を説明するための各概略ブ
ロック図である。図１８において、アンテナ１６１に、
デュプレクサ１６２が接続されている。デュプレクサ１
６２と受信側ミキサ１６３との間に、ＲＦ段を構成する
弾性表面波フィルタ１６４及び増幅器１６５が接続され
ている。さらにミキサ１６３にＩＦ段の表面波フィルタ
１６９が接続されている。また、デュプレクサ１６２と
送信側のミキサ１６６との間には、ＲＦ段を構成する増
幅器１６７及び弾性表面波フィルタ１６８が接続されて
いる。
【００８１】上記通信機１６０における表面波フィルタ
１６４，１６８として本発明に従って構成された弾性表
面波フィルタ装置を好適に用いることができる。
１６４，１６８として本発明に従って構成された弾性表
面波フィルタ装置を好適に用いることができる。
【００８２】
【発明の効果】第１の発明に係る弾性表面波フィルタ装
置では、第１の弾性表面波フィルタ素子に比べて、入出
力ＩＤＴ間の中心間隔が弾性表面波の約０．５波長分だ
け大きくされているように第２の弾性表面波フィルタ素
子が構成されて位相特性が反転されている構造におい
て、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を異ならせたことに起因するイ
ンピーダンス特性の差が、第２の弾性表面波フィルタ素
子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和を、第１の弾性表
面波フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和よ
りも大きくすることにより補正されている。
置では、第１の弾性表面波フィルタ素子に比べて、入出
力ＩＤＴ間の中心間隔が弾性表面波の約０．５波長分だ
け大きくされているように第２の弾性表面波フィルタ素
子が構成されて位相特性が反転されている構造におい
て、ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔を異ならせたことに起因するイ
ンピーダンス特性の差が、第２の弾性表面波フィルタ素
子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和を、第１の弾性表
面波フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和よ
りも大きくすることにより補正されている。
【００８３】従って、帯域内における振幅平衡度が良好
である平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波フィル
タ装置を提供することができる。よって、平衡度が良好
であり、入出力インピーダンスが異なる平衡−不平衡変
換機能を有する弾性表面波フィルタ装置を提供すること
が可能となる。
である平衡−不平衡変換機能を有する弾性表面波フィル
タ装置を提供することができる。よって、平衡度が良好
であり、入出力インピーダンスが異なる平衡−不平衡変
換機能を有する弾性表面波フィルタ装置を提供すること
が可能となる。
【００８４】特に、第２の弾性表面波フィルタ素子の複
数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ２、第１の弾性表面
波フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ
１としたときに、Ｃ１＜Ｃ２＜１．２０Ｃ１とされてい
る場合、振幅平衡度を効果的に改善することができ、同
様に、第１の弾性表面波フィルタ素子の複数のＩＤＴに
おける電極被覆率をＭ１、電極指交叉幅をＷ１、電極指
の総対数をＮ１、第２の弾性表面波フィルタ素子の複数
のＩＤＴにおける電極被覆率をＭ２、電極指交叉幅をＷ
２、電極指の総対数をＮ２としたとき、Ｍ１×Ｗ１×Ｎ
１＜Ｍ２×Ｗ２×Ｎ２＜１．２０×Ｍ１×Ｗ１×Ｎ１と
した場合、同様に平衡度を効果的に改善することがで
き、０．９３×Ｍ１＜Ｍ２＜１．０５×Ｍ１とした場合
には、より一層平衡度を改善することができる。
数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ２、第１の弾性表面
波フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ
１としたときに、Ｃ１＜Ｃ２＜１．２０Ｃ１とされてい
る場合、振幅平衡度を効果的に改善することができ、同
様に、第１の弾性表面波フィルタ素子の複数のＩＤＴに
おける電極被覆率をＭ１、電極指交叉幅をＷ１、電極指
の総対数をＮ１、第２の弾性表面波フィルタ素子の複数
のＩＤＴにおける電極被覆率をＭ２、電極指交叉幅をＷ
２、電極指の総対数をＮ２としたとき、Ｍ１×Ｗ１×Ｎ
１＜Ｍ２×Ｗ２×Ｎ２＜１．２０×Ｍ１×Ｗ１×Ｎ１と
した場合、同様に平衡度を効果的に改善することがで
き、０．９３×Ｍ１＜Ｍ２＜１．０５×Ｍ１とした場合
には、より一層平衡度を改善することができる。
【００８５】さらに、第１，第２の弾性表面波フィルタ
素子における反射器と反射器と隣り合うＩＤＴとの間隔
ＧＲ１，ＧＲ２が、０．９６ＧＲ１＜ＧＲ２＜１．０２
ＧＲ１とした場合には、位相平衡度も効果的に改善され
る。
素子における反射器と反射器と隣り合うＩＤＴとの間隔
ＧＲ１，ＧＲ２が、０．９６ＧＲ１＜ＧＲ２＜１．０２
ＧＲ１とした場合には、位相平衡度も効果的に改善され
る。
【００８６】第２の発明に係る弾性表面波フィルタ装置
では、第１の弾性表面波フィルタ素子のＩＤＴ−ＩＤＴ
間隔が左右で１波長異なっており、第２の弾性表面波フ
ィルタ素子のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が左右で第１の弾性表
面波フィルタ素子のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔の小さい方より
も０．５波長分大きい値とされているので、ＩＤＴ−Ｉ
ＤＴ間隔によるインピーダンス特性の差が平均化され
る。従って、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子のイ
ンピーダンス特性がほぼ一致され、振幅平衡度が良好に
保たれる。よって、第２の発明によっても、平衡度が良
好であり、入出力インピーダンスが異なる平衡−不平衡
変換機能を有する弾性表面波フィルタ装置を提供するこ
とができる。
では、第１の弾性表面波フィルタ素子のＩＤＴ−ＩＤＴ
間隔が左右で１波長異なっており、第２の弾性表面波フ
ィルタ素子のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が左右で第１の弾性表
面波フィルタ素子のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔の小さい方より
も０．５波長分大きい値とされているので、ＩＤＴ−Ｉ
ＤＴ間隔によるインピーダンス特性の差が平均化され
る。従って、第１，第２の弾性表面波フィルタ素子のイ
ンピーダンス特性がほぼ一致され、振幅平衡度が良好に
保たれる。よって、第２の発明によっても、平衡度が良
好であり、入出力インピーダンスが異なる平衡−不平衡
変換機能を有する弾性表面波フィルタ装置を提供するこ
とができる。
【００８７】本発明において、平衡端子側及び不平衡端
子側のうち少なくとも一方に並列または直列に弾性表面
波共振子を接続した場合には、帯域内挿入損失を悪化さ
せることなく、通過帯域外の減衰量を大きくすることが
できる。同様に、平衡端子側及び不平衡端子側のうち少
なくとも一方に弾性表面波共振子型フィルタを接続した
場合においても、通過帯域外の減衰量を大きくすること
ができる。
子側のうち少なくとも一方に並列または直列に弾性表面
波共振子を接続した場合には、帯域内挿入損失を悪化さ
せることなく、通過帯域外の減衰量を大きくすることが
できる。同様に、平衡端子側及び不平衡端子側のうち少
なくとも一方に弾性表面波共振子型フィルタを接続した
場合においても、通過帯域外の減衰量を大きくすること
ができる。
【図１】本発明の第１の実施例に係る弾性表面波フィル
タ装置の模式的平面図。
タ装置の模式的平面図。
【図２】第１の実施例の弾性表面波フィルタ装置の帯域
内振幅平衡度を示す図。
内振幅平衡度を示す図。
【図３】第１の実施例の弾性表面波フィルタ装置の帯域
内位相平衡度を示す図。
内位相平衡度を示す図。
【図４】（ａ）は、第１の実施例で用いられている弾性
表面波フィルタ素子の動作原理を説明するための図であ
り、（ａ）は共振モードの周波数関係を示す図、（ｂ）
は各共振モードの有効電流分布を示す図。
表面波フィルタ素子の動作原理を説明するための図であ
り、（ａ）は共振モードの周波数関係を示す図、（ｂ）
は各共振モードの有効電流分布を示す図。
【図５】ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔と弾性表面波フィルタ素子
の入出力インピーダンスとの関係を示す図。
の入出力インピーダンスとの関係を示す図。
【図６】ＩＤＴの静電容量値の総和の比Ｃ２／Ｃ１と振
幅平衡度との関係を示す図。
幅平衡度との関係を示す図。
【図７】ＩＤＴの静電容量値の総和の比Ｃ２／Ｃ１と位
相平衡度との関係を示す図。
相平衡度との関係を示す図。
【図８】ＩＤＴ−反射器間隔の比ＧＲ２／ＧＲ１と振幅
平衡度との関係を示す図。
平衡度との関係を示す図。
【図９】ＩＤＴ−反射器間隔の比ＧＲ２／ＧＲ１と位相
平衡度との関係を示す図。
平衡度との関係を示す図。
【図１０】電極被覆率の比Ｍ２／Ｍ１と位相平衡度との
関係を示す図。
関係を示す図。
【図１１】第２の実施例の弾性表面波フィルタ装置を説
明するための模式的平面図。
明するための模式的平面図。
【図１２】第２の実施例の弾性表面波フィルタ装置にお
ける帯域内振幅平衡度を示す図。
ける帯域内振幅平衡度を示す図。
【図１３】第２の実施例の弾性表面波フィルタ装置にお
ける帯域内位相平衡度を示す図。
ける帯域内位相平衡度を示す図。
【図１４】第３の実施例の弾性表面波フィルタ装置の電
極構造を示す模式的平面図。
極構造を示す模式的平面図。
【図１５】第３の実施例の弾性表面波フィルタ装置及び
第１の実施例の弾性表面波フィルタ装置の減衰量周波数
特性を示す図。
第１の実施例の弾性表面波フィルタ装置の減衰量周波数
特性を示す図。
【図１６】第４の実施例の弾性表面波フィルタ装置を説
明するための模式的平面図。
明するための模式的平面図。
【図１７】第４の実施例及び第２の実施例の弾性表面波
フィルタ装置の減衰量周波数特性を示す図。
フィルタ装置の減衰量周波数特性を示す図。
【図１８】本発明に係る弾性表面波フィルタ装置が用い
られている通信機を説明するための概略ブロック図。
られている通信機を説明するための概略ブロック図。
【図１９】従来の弾性表面波フィルタ装置の一例を示す
模式的平面図。
模式的平面図。
【図２０】図１９に示した従来の弾性表面波フィルタ装
置の帯域内振幅平衡度を示す図。
置の帯域内振幅平衡度を示す図。
【図２１】図１９に示した従来の弾性表面波フィルタ装
置の帯域内位相平衡度を示す図。
置の帯域内位相平衡度を示す図。
１００…弾性表面波フィルタ装置 １０１，１０２…第１，第２の弾性表面波フィルタ素子 １０１ａ，１０１ｂ，１０２ａ，１０２ｂ…反射器 １１１〜１１３…ＩＤＴ １１４〜１１６…ＩＤＴ １２１…不平衡入力端子 １２２，１２３…平衡出力端子 １６０…通信機 １６１…アンテナ １６２デュプレクサ １６３，１６６…ミキサ １６５…増幅器 １６７…増幅器 １６８…弾性表面波フィルタ １６９…表面波フィルタ ＧＩ１，ＧＩ２…ＩＤＴ−ＩＤＴ間隔 ＧＲ１，ＧＲ２…ＩＤＴ−反射器間隔 ２００…弾性表面波フィルタ装置 ２０１，２０２…第１，第２の弾性表面波フィルタ素子 ２０１ａ，２０１ｂ，２０２ａ，２０２ｂ…反射器 ２１１〜２１３…ＩＤＴ ２１４〜２１６…ＩＤＴ ２２１…不平衡入力端子 ２２２，２２３…平衡出力端子 ３００…弾性表面波フィルタ装置 ３０４，３０６…弾性表面波共振子 ４００…弾性表面波フィルタ装置 ４０３…弾性表面波共振子型フィルタ ４０３ａ〜４０３ｃ…ＩＤＴ ４０３ｄ，４０３ｅ…反射器
Claims (11)
- 【請求項１】 圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿
って形成された複数のＩＤＴを有し、かつ第１，第２の
端子を有する第１の弾性表面波フィルタ素子と、 圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って形成された
複数のＩＤＴを有し、第１の弾性表面波フィルタ素子に
比べて、入出力ＩＤＴ間の中心間隔が弾性表面波の約
０．５波長分だけ大きくされており、第１，第２の端子
を有する第２の弾性表面波フィルタ素子とを備え、 第１，第２の弾性表面波フィルタ素子の各第１の端子が
共通接続されて不平衡端子に接続されており、第１，第
２の弾性表面波フィルタ素子の各第２の端子が平衡端子
に接続されている弾性表面波フィルタ装置において、 第２の弾性表面波フィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容
量値の総和が、第１の弾性表面波フィルタ素子の複数の
ＩＤＴの静電容量値の総和よりも大きくされていること
を特徴とする、弾性表面波フィルタ装置。 - 【請求項２】 第２の弾性表面波フィルタ素子の複数の
ＩＤＴの静電容量値の総和をＣ２、第１の弾性表面波フ
ィルタ素子の複数のＩＤＴの静電容量値の総和をＣ１と
したとき、Ｃ１＜Ｃ２＜１．２０Ｃ１とされている、請
求項１に記載の弾性表面波フィルタ装置。 - 【請求項３】 第１の弾性表面波フィルタ素子の複数の
ＩＤＴにおける電極被覆率をＭ１、電極指交叉幅をＷ
１、複数のＩＤＴの電極指の総対数をＮ１とし、第２の
弾性表面波フィルタ素子の複数のＩＤＴにおける電極被
覆率をＭ２、電極指交叉幅をＷ２、複数のＩＤＴの電極
指の総対数をＮ２としたときに、 Ｍ１×Ｗ１×Ｎ１＜Ｍ２×Ｗ２×Ｎ２＜１．２０×Ｍ１
×Ｗ１×Ｎ１とされている、請求項１または２に記載の
弾性表面波フィルタ装置。 - 【請求項４】 ０．９３×Ｍ１＜Ｍ２＜１．０５×Ｍ１
とされている、請求項３に記載の弾性表面波フィルタ装
置。 - 【請求項５】 第１，第２の弾性表面波フィルタ素子
が、複数のＩＤＴが設けられている領域の両側に反射器
を有し、第１の弾性表面波フィルタ素子の反射器と該反
射器と隣り合うＩＤＴとの間の間隔をＧＲ１、第２の弾
性表面波フィルタ素子における反射器と、該反射器に隣
り合うＩＤＴとの間の間隔をＧＲ２としたとき、 ０．９６ＧＲ１＜ＧＲ２＜１．０２ＧＲ１とされている
ことを特徴とする、請求項１〜４のいずれかに記載の弾
性表面波フィルタ装置。 - 【請求項６】 圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿
って形成された複数のＩＤＴを有し、かつ第１，第２の
端子を有する第１の弾性表面波フィルタ素子と、 圧電基板上に弾性表面波の伝搬方向に沿って形成された
複数のＩＤＴを有し、第１の弾性表面波フィルタ素子に
比べて、入出力ＩＤＴ間の中心間隔が弾性表面波の約
０．５波長分だけ大きくされており、第１，第２の端子
を有する第２の弾性表面波フィルタ素子とを備え、 第１，第２の弾性表面波フィルタ素子の各第１の端子が
共通接続されて不平衡端子に接続されており、第１，第
２の弾性表面波フィルタ素子の各第２の端子が平衡端子
に接続されている弾性表面波フィルタ装置において、 第１，第２の弾性表面波フィルタ素子のうち少なくとも
一方において、少なくとも１つのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔
が、他のＩＤＴ−ＩＤＴ間隔に対して、弾性表面波の波
長の整数倍だけ異ならされていることを特徴とする、弾
性表面波フィルタ装置。 - 【請求項７】 第１の弾性表面波フィルタ素子におい
て、少なくとも１つのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が、他のＩＤ
Ｔ−ＩＤＴ間隔に比べて弾性表面波の波長の整数倍だけ
異なっており、 第２の弾性表面波フィルタ素子において、複数のＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔が、第１の弾性表面波フィルタ素子の最も
小さいＩＤＴ−ＩＤＴ間隔よりも大きく、かつ第１の弾
性表面波フィルタ素子の最も大きいＩＤＴ−ＩＤＴ間隔
よりも小さくされている、請求項６に記載の弾性表面波
フィルタ装置。 - 【請求項８】 第１の弾性表面波フィルタ素子におい
て、少なくとも１つのＩＤＴ−ＩＤＴ間隔が他のＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔に比べて弾性表面波の約１波長分だけ異な
っており、 第２の弾性表面波フィルタ素子において、複数のＩＤＴ
−ＩＤＴ間隔がほぼ同じ値を有し、第１の弾性表面波フ
ィルタ素子の最も小さいＩＤＴ−ＩＤＴ間隔よりも弾性
表面波の約０．５波長分大きくされている、請求項６に
記載の弾性表面波フィルタ装置。 - 【請求項９】 前記平衡端子側及び不平衡端子側のうち
少なくとも一方に並列または直列に接続されている弾性
表面波共振子をさらに備える、請求項１〜８のいずれか
に記載の弾性表面波フィルタ装置。 - 【請求項１０】 前記平衡端子側及び不平衡端子側のう
ち少なくとも一方に縦続接続された弾性表面波共振子型
フィルタをさらに備える、請求項１〜８のいずれかに記
載の弾性表面波フィルタ装置。 - 【請求項１１】 請求項１〜１０のいずれかに記載の弾
性表面波フィルタ装置を有する通信機。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001085138A JP3534080B2 (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | 弾性表面波フィルタ装置 |
| US10/087,800 US6731188B2 (en) | 2001-03-23 | 2002-03-05 | Surface acoustic wave filter device with an unbalanced-to-balanced conversion function |
| EP02290698A EP1249933B1 (en) | 2001-03-23 | 2002-03-20 | Surface acoustic wave filter device |
| CNB021079544A CN1171384C (zh) | 2001-03-23 | 2002-03-22 | 声表面波滤波器件 |
| KR10-2002-0015842A KR100435167B1 (ko) | 2001-03-23 | 2002-03-23 | 탄성 표면파 필터 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001085138A JP3534080B2 (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | 弾性表面波フィルタ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002290205A true JP2002290205A (ja) | 2002-10-04 |
| JP3534080B2 JP3534080B2 (ja) | 2004-06-07 |
Family
ID=18940700
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001085138A Expired - Lifetime JP3534080B2 (ja) | 2001-03-23 | 2001-03-23 | 弾性表面波フィルタ装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6731188B2 (ja) |
| EP (1) | EP1249933B1 (ja) |
| JP (1) | JP3534080B2 (ja) |
| KR (1) | KR100435167B1 (ja) |
| CN (1) | CN1171384C (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100485734B1 (ko) * | 2001-10-12 | 2005-04-28 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 탄성표면파 장치 및 통신 장치 |
| US7330089B2 (en) | 2005-02-16 | 2008-02-12 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Balanced acoustic wave filter device |
| WO2009060594A1 (ja) * | 2007-11-06 | 2009-05-14 | Panasonic Corporation | 弾性波共振器、弾性波フィルタおよびこれを用いたアンテナ共用器 |
| JP2010287966A (ja) * | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Fujitsu Media Device Kk | 弾性表面波デバイス |
| JP2012533252A (ja) * | 2009-07-13 | 2012-12-20 | エプコス アーゲー | Ｅｓｄ耐性を高めたｓａｗフィルタ回路 |
| US8476991B2 (en) | 2007-11-06 | 2013-07-02 | Panasonic Corporation | Elastic wave resonator, elastic wave filter, and antenna sharing device using the same |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3509771B2 (ja) * | 2001-04-18 | 2004-03-22 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波フィルタ装置、通信装置 |
| JP3826877B2 (ja) * | 2002-01-22 | 2006-09-27 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波装置およびそれを有する通信装置 |
| JP4062154B2 (ja) * | 2002-05-16 | 2008-03-19 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波装置および通信装置 |
| JP4273935B2 (ja) * | 2003-01-24 | 2009-06-03 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波装置、通信装置 |
| JP4100249B2 (ja) * | 2003-05-19 | 2008-06-11 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波装置、通信機 |
| JP2006222562A (ja) * | 2005-02-08 | 2006-08-24 | Sony Corp | 微小共振器、バンドパスフィルタ、半導体装置、及び通信装置 |
| EP1903676A4 (en) * | 2005-07-13 | 2012-08-22 | Murata Manufacturing Co | ELASTIC WAVE FILTER |
| CN101473534B (zh) * | 2006-06-21 | 2013-04-17 | 株式会社村田制作所 | 弹性波滤波装置及双工器 |
| JP2008035007A (ja) | 2006-07-27 | 2008-02-14 | Fujitsu Media Device Kk | フィルタ |
| EP2091146B1 (en) * | 2006-11-08 | 2015-07-22 | Skyworks Panasonic Filter Solutions Japan Co., Ltd. | Surface acoustic wave resonator |
| CN101971496B (zh) * | 2008-03-14 | 2013-11-06 | 松下电器产业株式会社 | 弹性波滤波器、使用其的双工器以及电子设备 |
| JP5018894B2 (ja) * | 2008-11-25 | 2012-09-05 | 株式会社村田製作所 | 弾性波フィルタ装置 |
| JP5418091B2 (ja) * | 2009-09-11 | 2014-02-19 | パナソニック株式会社 | 弾性波フィルタ装置及びこれを用いたデュプレクサ及び電子機器 |
| CN102484467B (zh) * | 2009-11-02 | 2015-01-21 | 天工松下滤波方案日本有限公司 | 弹性波元件、和其使用的双工器及电子设备 |
| DE102010046794B4 (de) * | 2010-09-28 | 2015-07-16 | Epcos Ag | Mit akustischen Wellen arbeitendes Filter mit verringerten Nichtlinearitäten |
| WO2015151705A1 (ja) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波フィルタ |
| CN116707486A (zh) * | 2022-02-28 | 2023-09-05 | 锐石创芯(重庆)科技有限公司 | 一种滤波器、多工器和射频前端 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0600705B1 (en) * | 1992-12-01 | 1999-01-20 | Japan Radio Co., Ltd | Surface acoustic wave filter and mobile communication system using same |
| EP0782255B1 (en) * | 1995-12-28 | 2002-03-27 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Longitudinal coupling type surface acoustic wave resonator filter |
| JP3239064B2 (ja) * | 1996-05-28 | 2001-12-17 | 富士通株式会社 | 弾性表面波装置 |
| JP3186604B2 (ja) | 1996-10-09 | 2001-07-11 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波フィルタ装置 |
| JP3224202B2 (ja) * | 1996-11-28 | 2001-10-29 | 富士通株式会社 | 弾性表面波装置 |
| JPH10190394A (ja) * | 1996-12-25 | 1998-07-21 | Murata Mfg Co Ltd | 弾性表面波共振子フィルタ |
| JP3869919B2 (ja) * | 1997-11-05 | 2007-01-17 | Ｔｄｋ株式会社 | 弾性表面波装置 |
| US6255915B1 (en) * | 1999-05-10 | 2001-07-03 | Research In Motion Limited | Differential surface acoustic wave filter having balanced outputs |
| JP3607833B2 (ja) * | 1999-05-28 | 2005-01-05 | 沖電気工業株式会社 | 差動弾性表面波フィルタ |
| US6720842B2 (en) * | 2000-02-14 | 2004-04-13 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave filter device having first through third surface acoustic wave filter elements |
| JP2001267885A (ja) * | 2000-03-17 | 2001-09-28 | Fujitsu Media Device Kk | 弾性表面波装置 |
| JP3435640B2 (ja) * | 2000-05-22 | 2003-08-11 | 株式会社村田製作所 | 縦結合共振子型弾性表面波フィルタ |
| JP3391347B2 (ja) * | 2000-06-26 | 2003-03-31 | 株式会社村田製作所 | 縦結合共振子型弾性表面波フィルタ |
| JP3454239B2 (ja) * | 2000-08-31 | 2003-10-06 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波フィルタ |
| JP2002359541A (ja) | 2000-10-27 | 2002-12-13 | Toyo Commun Equip Co Ltd | 共振子型弾性表面波フィルタ |
-
2001
- 2001-03-23 JP JP2001085138A patent/JP3534080B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-03-05 US US10/087,800 patent/US6731188B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-20 EP EP02290698A patent/EP1249933B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-22 CN CNB021079544A patent/CN1171384C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-03-23 KR KR10-2002-0015842A patent/KR100435167B1/ko active IP Right Grant
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100485734B1 (ko) * | 2001-10-12 | 2005-04-28 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 탄성표면파 장치 및 통신 장치 |
| US7330089B2 (en) | 2005-02-16 | 2008-02-12 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Balanced acoustic wave filter device |
| WO2009060594A1 (ja) * | 2007-11-06 | 2009-05-14 | Panasonic Corporation | 弾性波共振器、弾性波フィルタおよびこれを用いたアンテナ共用器 |
| JP4569713B2 (ja) * | 2007-11-06 | 2010-10-27 | パナソニック株式会社 | 弾性波共振器、弾性波フィルタおよびこれを用いたアンテナ共用器 |
| JP2010252359A (ja) * | 2007-11-06 | 2010-11-04 | Panasonic Corp | 弾性波フィルタおよびこれを用いたアンテナ共用器 |
| JPWO2009060594A1 (ja) * | 2007-11-06 | 2011-03-17 | パナソニック株式会社 | 弾性波共振器、弾性波フィルタおよびこれを用いたアンテナ共用器 |
| US8476991B2 (en) | 2007-11-06 | 2013-07-02 | Panasonic Corporation | Elastic wave resonator, elastic wave filter, and antenna sharing device using the same |
| JP2010287966A (ja) * | 2009-06-09 | 2010-12-24 | Fujitsu Media Device Kk | 弾性表面波デバイス |
| US8461942B2 (en) | 2009-06-09 | 2013-06-11 | Taiyo Yuden Co., Ltd. | Surface acoustic wave device |
| JP2012533252A (ja) * | 2009-07-13 | 2012-12-20 | エプコス アーゲー | Ｅｓｄ耐性を高めたｓａｗフィルタ回路 |
| US9035726B2 (en) | 2009-07-13 | 2015-05-19 | Epcos Ag | SAW filter circuit having improved ESD resistance |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1249933A2 (en) | 2002-10-16 |
| EP1249933A3 (en) | 2010-02-03 |
| CN1171384C (zh) | 2004-10-13 |
| EP1249933B1 (en) | 2012-07-04 |
| JP3534080B2 (ja) | 2004-06-07 |
| CN1377135A (zh) | 2002-10-30 |
| US20020163403A1 (en) | 2002-11-07 |
| US6731188B2 (en) | 2004-05-04 |
| KR20020075306A (ko) | 2002-10-04 |
| KR100435167B1 (ko) | 2004-06-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3534080B2 (ja) | 弾性表面波フィルタ装置 | |
| EP1158672B1 (en) | Longitudinally coupled resonator type surface acoustic wave filter | |
| US6781478B2 (en) | Longitudinally coupled resonator type surface acoustic wave filter and communication apparatus incorporating the same | |
| US6815868B2 (en) | Surface acoustic wave apparatus and communication unit | |
| US7902940B2 (en) | Duplexer | |
| US7683735B2 (en) | Balanced acoustic wave filter | |
| US7425879B2 (en) | Surface acoustic wave filter apparatus and branching filter | |
| US6717489B2 (en) | Longitudinally connected resonator type surface acoustic wave filter | |
| US6710676B2 (en) | Surface acoustic wave filter device | |
| JP2001308672A (ja) | 弾性表面波フィルタ装置 | |
| JP3826816B2 (ja) | 弾性表面波装置 | |
| KR100493215B1 (ko) | 탄성 표면파 필터 | |
| US7042313B2 (en) | Surface acoustic wave device and communication device using the same | |
| KR20020070868A (ko) | 탄성 표면파 장치 및 통신 장치 | |
| JP2004343573A (ja) | 弾性表面波装置、通信機 | |
| US6768397B2 (en) | Surface acoustic wave filter with balanced and unbalanced terminals | |
| KR100626973B1 (ko) | 탄성 표면파 필터와 이를 사용한 탄성 표면파 장치 및 이필터 또는 이 장치를 사용한 통신 장치 | |
| US6720847B2 (en) | Longitudinally-coupled resonator surface acoustic wave filter and communication apparatus using the same | |
| JP2004048675A (ja) | 弾性表面波装置及びそれを有する通信装置 | |
| JP3855758B2 (ja) | 弾性表面波装置、通信装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20031216 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040113 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20040119 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20040217 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20040301 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3534080 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090319 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090319 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100319 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110319 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110319 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120319 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120319 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130319 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130319 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140319 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |