JP2002257424A - 空調装置及び空調方法 - Google Patents
空調装置及び空調方法Info
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- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/70—Efficient control or regulation technologies, e.g. for control of refrigerant flow, motor or heating
Abstract
(57)【要約】
【課題】 最小限用いられる２台の圧縮機の稼動状態に
よって流動的に膨脹部が作動するようにすることによっ
て、圧縮機が円滑に作動できるようにして装置作動の全
般的な性能を向上させた空調装置及び空調方法を提供す
る。 【解決手段】 最小限２台の圧縮機を採用した圧縮部１
０と、圧縮部１０で圧縮された高温高圧の気体冷媒を中
温高圧の液体冷媒に変換させる凝縮部２０と、凝縮部２
０で変換された中温高圧の液体冷媒を膨張させて低温低
圧の液体冷媒に変換する膨張部３０と、膨張部３０で変
換された低温低圧の液体冷媒を低温低圧の気体冷媒に変
換させる蒸発部４０と、前記圧縮部１０の入口と前記蒸
発部４０の出口に設けられて温度を測定する温度測定セ
ンサと、前記温度測定センサの測定値の入力を受けて処
理した結果によって前記膨張部３０の電子膨張バルブを
制御する制御部５０とを含んで成るように構成する。
よって流動的に膨脹部が作動するようにすることによっ
て、圧縮機が円滑に作動できるようにして装置作動の全
般的な性能を向上させた空調装置及び空調方法を提供す
る。 【解決手段】 最小限２台の圧縮機を採用した圧縮部１
０と、圧縮部１０で圧縮された高温高圧の気体冷媒を中
温高圧の液体冷媒に変換させる凝縮部２０と、凝縮部２
０で変換された中温高圧の液体冷媒を膨張させて低温低
圧の液体冷媒に変換する膨張部３０と、膨張部３０で変
換された低温低圧の液体冷媒を低温低圧の気体冷媒に変
換させる蒸発部４０と、前記圧縮部１０の入口と前記蒸
発部４０の出口に設けられて温度を測定する温度測定セ
ンサと、前記温度測定センサの測定値の入力を受けて処
理した結果によって前記膨張部３０の電子膨張バルブを
制御する制御部５０とを含んで成るように構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は蒸発現像を利用する
空調装置及び空調方法に関するものであり、より詳細に
説明すると冷房効率を高めるために最小限２台の圧縮機
を用いる場合において、冷房負荷による圧縮機の使用状
態によって膨脹部での冷媒膨脹を制御して全般的な装置
の性能を向上させることができる空調装置及び空調方法
に関するものである。
空調装置及び空調方法に関するものであり、より詳細に
説明すると冷房効率を高めるために最小限２台の圧縮機
を用いる場合において、冷房負荷による圧縮機の使用状
態によって膨脹部での冷媒膨脹を制御して全般的な装置
の性能を向上させることができる空調装置及び空調方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】空調機を主要部分に分けて見れば圧縮
機、蒸発器、膨脹バルブ、凝縮機に分けることができる
が、冷却の効果を高めるために数個の圧縮機を用いる場
合が増加している。現在は２台を超過する圧縮機を用い
る場合性能対比生産費がよくない問題があって主に２台
の圧縮機を用いる空調方式が多く使われている。図４
は、従来の２台の圧縮機を用いた空調装置の構造を示し
た概略図である。図４を参照すると、従来の２台の圧縮
機を用いた空調装置は低温低圧の気体冷媒が２台の圧縮
機で圧縮されて高温高圧の気体冷媒になる圧縮部１０
と、前記圧縮部１０で生成した高温高圧の気体が冷却さ
れて中温高圧の液体冷媒になる凝縮部２０と、前記凝縮
部２０で生成した中温高圧の液体冷媒が減圧されて低温
低圧の液体冷媒になる膨脹部３０と、前記膨脹部３０で
生成した低温低圧の液体冷媒が周囲の熱を吸収して低温
低圧の気体冷媒になる蒸発部４０で構成されている。
機、蒸発器、膨脹バルブ、凝縮機に分けることができる
が、冷却の効果を高めるために数個の圧縮機を用いる場
合が増加している。現在は２台を超過する圧縮機を用い
る場合性能対比生産費がよくない問題があって主に２台
の圧縮機を用いる空調方式が多く使われている。図４
は、従来の２台の圧縮機を用いた空調装置の構造を示し
た概略図である。図４を参照すると、従来の２台の圧縮
機を用いた空調装置は低温低圧の気体冷媒が２台の圧縮
機で圧縮されて高温高圧の気体冷媒になる圧縮部１０
と、前記圧縮部１０で生成した高温高圧の気体が冷却さ
れて中温高圧の液体冷媒になる凝縮部２０と、前記凝縮
部２０で生成した中温高圧の液体冷媒が減圧されて低温
低圧の液体冷媒になる膨脹部３０と、前記膨脹部３０で
生成した低温低圧の液体冷媒が周囲の熱を吸収して低温
低圧の気体冷媒になる蒸発部４０で構成されている。
【０００３】より詳細に説明すると、前記圧縮部１０は
低温低圧の気体冷媒を吸入、圧縮して比較的高い温度で
も液化できる状態に作るだけでなく、冷媒に循環力を付
与する役割をする部分として、圧縮効率を高めるために
２台の圧縮機を用いる場合が増加している。また、前記
凝縮部２０は、前記圧縮部１０で生成した高温高圧の冷
媒をファンによって凝縮機に加えられる室外空気を利用
して冷却液化する部分であり、前記高温高圧の気体冷媒
は凝縮部２０を経ながら中温高圧の液体冷媒になる。ま
た、前記膨脹部３０は、主に膨脹バルブを利用して前記
凝縮部２０で生成した中温高圧の液体冷媒を低温低圧の
液体冷媒に作る部分である。また、前記蒸発部４０は、
前記膨脹部３０で生成した低温低圧の液体冷媒が蒸発器
を経ながら周囲の熱を奪って気化する部分であり、この
ようにして冷たくなった周囲空気は前記蒸発器の後に位
置するファンの回転によって室内に送られるようにな
る。
低温低圧の気体冷媒を吸入、圧縮して比較的高い温度で
も液化できる状態に作るだけでなく、冷媒に循環力を付
与する役割をする部分として、圧縮効率を高めるために
２台の圧縮機を用いる場合が増加している。また、前記
凝縮部２０は、前記圧縮部１０で生成した高温高圧の冷
媒をファンによって凝縮機に加えられる室外空気を利用
して冷却液化する部分であり、前記高温高圧の気体冷媒
は凝縮部２０を経ながら中温高圧の液体冷媒になる。ま
た、前記膨脹部３０は、主に膨脹バルブを利用して前記
凝縮部２０で生成した中温高圧の液体冷媒を低温低圧の
液体冷媒に作る部分である。また、前記蒸発部４０は、
前記膨脹部３０で生成した低温低圧の液体冷媒が蒸発器
を経ながら周囲の熱を奪って気化する部分であり、この
ようにして冷たくなった周囲空気は前記蒸発器の後に位
置するファンの回転によって室内に送られるようにな
る。
【０００４】このような構成を有する従来の２台の圧縮
機を用いた空調装置は一台の圧縮機のみを用いた空調装
置の膨脹部をそのまま用いている。前記膨脹部は一般に
毛細管である膨脹バルブで構成されているが、二つの圧
縮機が用いられた空調装置においては前記膨脹バルブが
前記２台の圧縮機の稼動状態によって変わる冷媒の圧力
と流量に迅速に対処できなくて圧縮機内に冷媒が逆に流
入する問題が生じる場合があり、蒸発部を経て前記圧縮
機に流入する冷媒の温度が甚だしい流量変動によって上
昇するようになって圧縮機内部圧力をさらに増やして装
置の安定した稼動を阻害する問題点がある。言い換えれ
ば、従来の膨脹バルブは２台の圧縮機が用いられた空調
装置の圧縮機に多くの負荷を加えて圧縮部の円滑な作動
を阻害していて、装置の全般的な性能を低下させてい
る。
機を用いた空調装置は一台の圧縮機のみを用いた空調装
置の膨脹部をそのまま用いている。前記膨脹部は一般に
毛細管である膨脹バルブで構成されているが、二つの圧
縮機が用いられた空調装置においては前記膨脹バルブが
前記２台の圧縮機の稼動状態によって変わる冷媒の圧力
と流量に迅速に対処できなくて圧縮機内に冷媒が逆に流
入する問題が生じる場合があり、蒸発部を経て前記圧縮
機に流入する冷媒の温度が甚だしい流量変動によって上
昇するようになって圧縮機内部圧力をさらに増やして装
置の安定した稼動を阻害する問題点がある。言い換えれ
ば、従来の膨脹バルブは２台の圧縮機が用いられた空調
装置の圧縮機に多くの負荷を加えて圧縮部の円滑な作動
を阻害していて、装置の全般的な性能を低下させてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記のような
問題点を改善するために創出されたものであり、本発明
の目的は、最小限に用いられる２台の圧縮機の稼動状態
によって流動的に膨脹部が作動するようにすることによ
って、前記圧縮機が円滑に作動できるようにして装置作
動の全般的な性能を向上させることができる空調装置及
び空調方法を提供することにある。
問題点を改善するために創出されたものであり、本発明
の目的は、最小限に用いられる２台の圧縮機の稼動状態
によって流動的に膨脹部が作動するようにすることによ
って、前記圧縮機が円滑に作動できるようにして装置作
動の全般的な性能を向上させることができる空調装置及
び空調方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記のような目的を達成
するための本発明による空調装置は、低温低圧の気体冷
媒を高温高圧の液体冷媒に変換させる圧縮機を最小限２
台採用して冷房負荷によって運転容量の変更が可能な圧
縮部と、前記圧縮部で圧縮された高温高圧の気体冷媒を
中温高圧の液体冷媒に変換させる凝縮部と、前記凝縮部
で変換された中温高圧の液体冷媒を適正に膨脹させて低
温低圧の液体冷媒に変換させる電子膨脹バルブによって
駆動される膨脹部と、前記膨脹部で変換された低温低圧
の液体冷媒を低温低圧の気体冷媒に変換させる蒸発部
と、前記圧縮部の入口と前記蒸発部の出口に設けられて
温度を測定する温度測定センサと、前記温度測定センサ
の測定値を入力受けて処理した結果によって前記膨脹部
の電子膨脹バルブを制御する制御部が含まれて構成さ
れ、空調方法は圧縮部入口温度から蒸発部出口温度を減
算した値を示す過熱度を算出するために前記圧縮部の入
口と蒸発器の出口に各々温度測定センサを設けて温度を
測定する温度差測定段階と、前記算出された過熱度を目
標過熱度と比較する過熱度比較段階、及び前記比較結果
算出過熱度が目標過熱度と相異なった場合過熱度誤差を
補正する過熱度補正段階が含まれることを特徴とする。
するための本発明による空調装置は、低温低圧の気体冷
媒を高温高圧の液体冷媒に変換させる圧縮機を最小限２
台採用して冷房負荷によって運転容量の変更が可能な圧
縮部と、前記圧縮部で圧縮された高温高圧の気体冷媒を
中温高圧の液体冷媒に変換させる凝縮部と、前記凝縮部
で変換された中温高圧の液体冷媒を適正に膨脹させて低
温低圧の液体冷媒に変換させる電子膨脹バルブによって
駆動される膨脹部と、前記膨脹部で変換された低温低圧
の液体冷媒を低温低圧の気体冷媒に変換させる蒸発部
と、前記圧縮部の入口と前記蒸発部の出口に設けられて
温度を測定する温度測定センサと、前記温度測定センサ
の測定値を入力受けて処理した結果によって前記膨脹部
の電子膨脹バルブを制御する制御部が含まれて構成さ
れ、空調方法は圧縮部入口温度から蒸発部出口温度を減
算した値を示す過熱度を算出するために前記圧縮部の入
口と蒸発器の出口に各々温度測定センサを設けて温度を
測定する温度差測定段階と、前記算出された過熱度を目
標過熱度と比較する過熱度比較段階、及び前記比較結果
算出過熱度が目標過熱度と相異なった場合過熱度誤差を
補正する過熱度補正段階が含まれることを特徴とする。
【０００７】
【発明の実施の形態】前記のような本発明による空調装
置及び空調方法を二つの圧縮機が含まれて圧縮部が構成
される空調装置を例に挙げて具体的な実施形態を説明す
ると次のようである。図１は、本発明の望ましい一実施
形態による空調装置の構造を示した概略図である。図１
を参照すると、本発明による空調装置は、低温低圧の気
体冷媒を高温高圧の液体冷媒に変換させる圧縮機を２台
採用して冷房負荷によって運転容量の変更が可能な圧縮
部１０′と、前記圧縮部１０′で圧縮された高温高圧の
気体冷媒を中温高圧の液体冷媒に変換させる凝縮部２
０′と、前記凝縮部２０′で変換された中温高圧の液体
冷媒を適正に膨脹させて低温低圧の液体冷媒に変換させ
る電子膨脹バルブを採用した膨脹部３０′と、前記膨脹
部３０′で変換された低温低圧の液体冷媒を低温低圧の
気体冷媒に変換させる蒸発部４０′と、前記圧縮部の入
口と前記蒸発部の出口に設けられて温度を測定する温度
測定センサと、前記温度センサの測定値を入力受けて処
理した結果によって前記凝縮部の電子膨脹バルブを制御
する制御部５０で構成されている。
置及び空調方法を二つの圧縮機が含まれて圧縮部が構成
される空調装置を例に挙げて具体的な実施形態を説明す
ると次のようである。図１は、本発明の望ましい一実施
形態による空調装置の構造を示した概略図である。図１
を参照すると、本発明による空調装置は、低温低圧の気
体冷媒を高温高圧の液体冷媒に変換させる圧縮機を２台
採用して冷房負荷によって運転容量の変更が可能な圧縮
部１０′と、前記圧縮部１０′で圧縮された高温高圧の
気体冷媒を中温高圧の液体冷媒に変換させる凝縮部２
０′と、前記凝縮部２０′で変換された中温高圧の液体
冷媒を適正に膨脹させて低温低圧の液体冷媒に変換させ
る電子膨脹バルブを採用した膨脹部３０′と、前記膨脹
部３０′で変換された低温低圧の液体冷媒を低温低圧の
気体冷媒に変換させる蒸発部４０′と、前記圧縮部の入
口と前記蒸発部の出口に設けられて温度を測定する温度
測定センサと、前記温度センサの測定値を入力受けて処
理した結果によって前記凝縮部の電子膨脹バルブを制御
する制御部５０で構成されている。
【０００８】より詳細に説明すると、前記圧縮部１０′
は前記蒸発部４０′から生成した低温低圧の気体冷媒の
みを通過させるアキュムレータ１１と、前記アキュムレ
ータ１１を通過した低温低圧の気体冷媒を圧縮する２台
の圧縮機１２ａ、１２ｂと、前記圧縮機１２ａ、１２ｂ
の吐出口に設けられて冷媒が逆に流入することを防止す
るチェックバルブ１３ａ、１３ｂとで構成されている。
ここで、前記アキュムレータ１１は、気体冷媒のみを通
過させて液状の冷媒が流入する場合に発生する前記圧縮
機１２ａ、１２ｂの誤作動を未然に防止する装置であ
る。前記圧縮機１２ａ、１２ｂは、冷房負荷による効率
を向上させるために２台を用いているが、２台すべて稼
動する場合を１００％とした時、各々の容量は６０％の
ものと４０％のものとで構成されることが望ましい。
は前記蒸発部４０′から生成した低温低圧の気体冷媒の
みを通過させるアキュムレータ１１と、前記アキュムレ
ータ１１を通過した低温低圧の気体冷媒を圧縮する２台
の圧縮機１２ａ、１２ｂと、前記圧縮機１２ａ、１２ｂ
の吐出口に設けられて冷媒が逆に流入することを防止す
るチェックバルブ１３ａ、１３ｂとで構成されている。
ここで、前記アキュムレータ１１は、気体冷媒のみを通
過させて液状の冷媒が流入する場合に発生する前記圧縮
機１２ａ、１２ｂの誤作動を未然に防止する装置であ
る。前記圧縮機１２ａ、１２ｂは、冷房負荷による効率
を向上させるために２台を用いているが、２台すべて稼
動する場合を１００％とした時、各々の容量は６０％の
ものと４０％のものとで構成されることが望ましい。
【０００９】前記チェックバルブ１３ａ、１３ｂは、前
記圧縮機１２ａ、１２ｂ中いずれか一つのみ稼動される
場合前記凝縮部２０′から稼動されない圧縮機に冷媒が
逆流入されることを防止する役割をする。また、前記凝
縮部２０′は、前記圧縮部１０′で生成した高温高圧の
気体冷媒が冷却されて中温高圧の液体冷媒に変換される
凝縮機２１と、前記凝縮機２１に室外の空気を供給する
ファンモータ２２と、前記ファンモータ２２の回転軸に
連結されて実質的に室外の空気を前記凝縮機に供給して
冷却作用を発生させるファン２３で構成されている。
記圧縮機１２ａ、１２ｂ中いずれか一つのみ稼動される
場合前記凝縮部２０′から稼動されない圧縮機に冷媒が
逆流入されることを防止する役割をする。また、前記凝
縮部２０′は、前記圧縮部１０′で生成した高温高圧の
気体冷媒が冷却されて中温高圧の液体冷媒に変換される
凝縮機２１と、前記凝縮機２１に室外の空気を供給する
ファンモータ２２と、前記ファンモータ２２の回転軸に
連結されて実質的に室外の空気を前記凝縮機に供給して
冷却作用を発生させるファン２３で構成されている。
【００１０】ここで、前記凝縮機２１はジグザグに配列
されているパイプとして前記圧縮部１０′を経た高温高
圧の気体冷媒は前記凝縮機２１をすぎながら冷却されて
中温高圧の液体冷媒に変換される。前記ファンモータ２
２とファン２３とは、前記凝縮機２１に室外の空気を供
給して冷却作用を起こす装置である。また、前記膨脹部
３０′は、前記制御部５０の制御を受けて前記凝縮部２
０′を経た中温高圧の液体冷媒を低温低圧の気体冷媒に
変換させる電子膨脹バルブとして、毛細管である膨脹バ
ルブ３１とモータ３２とで構成されるが、前記膨脹バル
ブ３１の開閉は前記モータ３２によって行われ前記モー
タ３２はステッピングモーターを用いることが望まし
い。
されているパイプとして前記圧縮部１０′を経た高温高
圧の気体冷媒は前記凝縮機２１をすぎながら冷却されて
中温高圧の液体冷媒に変換される。前記ファンモータ２
２とファン２３とは、前記凝縮機２１に室外の空気を供
給して冷却作用を起こす装置である。また、前記膨脹部
３０′は、前記制御部５０の制御を受けて前記凝縮部２
０′を経た中温高圧の液体冷媒を低温低圧の気体冷媒に
変換させる電子膨脹バルブとして、毛細管である膨脹バ
ルブ３１とモータ３２とで構成されるが、前記膨脹バル
ブ３１の開閉は前記モータ３２によって行われ前記モー
タ３２はステッピングモーターを用いることが望まし
い。
【００１１】また、前記蒸発部４０′は、前記膨脹部３
０′で生成した低温低圧の液体冷媒が周囲の熱を吸収し
て低温低圧の気体冷媒になる蒸発器４１と、前記蒸発器
４１後側に位置して冷たくなった周囲の空気を外部に供
給する室内ファン４２で構成されている。また、前記蒸
発器４１の出口とアキュムレータ１１の入口に装置され
る温度測定センサ１４、４３は前記蒸発器４１の出口と
アキュムレータ１１の入口の温度を測定する機器であ
る。ここで、前記温度測定センサ１４、４３はサーミス
タを用いることが望ましいが、前記サーミスタはマンガ
ン、ニッケル、銅、コバルト、クロム、鉄などの酸化物
を組合せさせ混合焼結した半導体素子として温度による
電気抵抗の変化が甚だしく温度が上昇すれば抵抗値は減
少する性質を有している。
０′で生成した低温低圧の液体冷媒が周囲の熱を吸収し
て低温低圧の気体冷媒になる蒸発器４１と、前記蒸発器
４１後側に位置して冷たくなった周囲の空気を外部に供
給する室内ファン４２で構成されている。また、前記蒸
発器４１の出口とアキュムレータ１１の入口に装置され
る温度測定センサ１４、４３は前記蒸発器４１の出口と
アキュムレータ１１の入口の温度を測定する機器であ
る。ここで、前記温度測定センサ１４、４３はサーミス
タを用いることが望ましいが、前記サーミスタはマンガ
ン、ニッケル、銅、コバルト、クロム、鉄などの酸化物
を組合せさせ混合焼結した半導体素子として温度による
電気抵抗の変化が甚だしく温度が上昇すれば抵抗値は減
少する性質を有している。
【００１２】また、前記制御部５０は、前記温度測定セ
ンサ１４、４３から値を検出する検出部５１と、前記検
出部５１で検出された測定値を処理する制御アルゴリズ
ム処理部５２と、前記制御アルゴリズム処理部５２で処
理された結果値によって制御信号を発生させる信号発生
部５３とで構成されている。このような構成を有する本
発明による空調装置は、２台の圧縮機を用いる空調装置
で稼動される圧縮機の状態によって変動が甚だしい流量
と圧力によって逆に前記圧縮機の作動が妨害される問題
点を改善するために膨脹部が適切に開閉できるように制
御することによって、流量変動と圧力変化を低減させて
前記圧縮機が円滑に稼動できるようにする。ここで前記
膨脹部の開閉制御のために前記流量変動と圧力変化を測
定する必要があるが、これは前記流量変動と圧力の変化
によって変化する前記蒸発部の出口と前記圧縮部の入口
の温度差を測定することによって達成できる。
ンサ１４、４３から値を検出する検出部５１と、前記検
出部５１で検出された測定値を処理する制御アルゴリズ
ム処理部５２と、前記制御アルゴリズム処理部５２で処
理された結果値によって制御信号を発生させる信号発生
部５３とで構成されている。このような構成を有する本
発明による空調装置は、２台の圧縮機を用いる空調装置
で稼動される圧縮機の状態によって変動が甚だしい流量
と圧力によって逆に前記圧縮機の作動が妨害される問題
点を改善するために膨脹部が適切に開閉できるように制
御することによって、流量変動と圧力変化を低減させて
前記圧縮機が円滑に稼動できるようにする。ここで前記
膨脹部の開閉制御のために前記流量変動と圧力変化を測
定する必要があるが、これは前記流量変動と圧力の変化
によって変化する前記蒸発部の出口と前記圧縮部の入口
の温度差を測定することによって達成できる。
【００１３】すなわち、本発明による空調装置は、圧縮
機に加えられる否定的な負荷を蒸発部出口と圧縮部入口
の温度差を通して算出した次に前記負荷に対応する前記
温度差が適正に維持できるように膨脹部を制御して、結
果的に圧縮機に加えられる否定的な負荷を低減させて装
置の全般的な性能が向上できるようにする。前記の装置
での空調方法を図面を参照しながら説明する。図２は、
本発明の望ましい一実施形態による空調過程を示した流
れ図である。図２を参照すると、本発明による空調方法
は圧縮部入口温度から蒸発部出口温度を減算した値を示
す過熱度を算出するために前記圧縮部の入口と蒸発器の
出口に各々温度測定センサを設けて温度を測定する温度
差測定段階(Ｓ１００)と、前記算出された過熱度を目標
過熱度と比較する過熱度比較段階(Ｓ２００)と、前記比
較結果算出過熱度が目標過熱度と相異なった場合過熱度
誤差を補正する過熱度補正段階(Ｓ３００)で構成されて
いる。
機に加えられる否定的な負荷を蒸発部出口と圧縮部入口
の温度差を通して算出した次に前記負荷に対応する前記
温度差が適正に維持できるように膨脹部を制御して、結
果的に圧縮機に加えられる否定的な負荷を低減させて装
置の全般的な性能が向上できるようにする。前記の装置
での空調方法を図面を参照しながら説明する。図２は、
本発明の望ましい一実施形態による空調過程を示した流
れ図である。図２を参照すると、本発明による空調方法
は圧縮部入口温度から蒸発部出口温度を減算した値を示
す過熱度を算出するために前記圧縮部の入口と蒸発器の
出口に各々温度測定センサを設けて温度を測定する温度
差測定段階(Ｓ１００)と、前記算出された過熱度を目標
過熱度と比較する過熱度比較段階(Ｓ２００)と、前記比
較結果算出過熱度が目標過熱度と相異なった場合過熱度
誤差を補正する過熱度補正段階(Ｓ３００)で構成されて
いる。
【００１４】より詳細に説明すると、前記温度差測定段
階(Ｓ１００）は前記圧縮部のアキュムレータ１１入口
と前記蒸発部の蒸発器４１出口に設けられる温度測定セ
ンサ１４、４３で温度を測定する段階である。一般に前
記アキュムレータ１１入口の温度が蒸発器４１出口の温
度より高いが、これは前記蒸発器４１から排出された気
体冷媒が高速で狭い管を通過する時生じる摩擦と圧力に
よることであり、ある程度の温度差は前記蒸発器４１を
経ながらも気化しないで残っている液状冷媒の温度をあ
る程度上昇させることによって、前記蒸発器４１から排
出される冷媒がより完全な気体状態で前記アキュムレー
タ１１に流入するようにする役割をする。
階(Ｓ１００）は前記圧縮部のアキュムレータ１１入口
と前記蒸発部の蒸発器４１出口に設けられる温度測定セ
ンサ１４、４３で温度を測定する段階である。一般に前
記アキュムレータ１１入口の温度が蒸発器４１出口の温
度より高いが、これは前記蒸発器４１から排出された気
体冷媒が高速で狭い管を通過する時生じる摩擦と圧力に
よることであり、ある程度の温度差は前記蒸発器４１を
経ながらも気化しないで残っている液状冷媒の温度をあ
る程度上昇させることによって、前記蒸発器４１から排
出される冷媒がより完全な気体状態で前記アキュムレー
タ１１に流入するようにする役割をする。
【００１５】しかし、温度差が甚だしくなれば、圧縮機
１２ａ、１３ｂ内の温度をさらに上昇させるようになっ
て、このような温度上昇は圧力を増やして前記圧縮機に
過負荷を与えることができ、また温度差があまりに小さ
ければ前記蒸発器４１を経ながらも気化しないで残って
いる液状冷媒が前記圧縮機に流入して圧縮機が誤作動を
起こすおそれがある。もちろん前記アキュムレータ１１
が大部分の液体冷媒をろ過するが、完全に信頼はできな
い。したがって、このような理由で前記アキュムレータ
１１の入口と蒸発器４１の出口の温度差を折衝した後に
これを適切に維持してこそ装置がより安定的に作動でき
る。言い換えれば、前記２ケ所の温度差を適正に維持す
れば流量と圧力変化を低減させることができるようにな
ることである。
１２ａ、１３ｂ内の温度をさらに上昇させるようになっ
て、このような温度上昇は圧力を増やして前記圧縮機に
過負荷を与えることができ、また温度差があまりに小さ
ければ前記蒸発器４１を経ながらも気化しないで残って
いる液状冷媒が前記圧縮機に流入して圧縮機が誤作動を
起こすおそれがある。もちろん前記アキュムレータ１１
が大部分の液体冷媒をろ過するが、完全に信頼はできな
い。したがって、このような理由で前記アキュムレータ
１１の入口と蒸発器４１の出口の温度差を折衝した後に
これを適切に維持してこそ装置がより安定的に作動でき
る。言い換えれば、前記２ケ所の温度差を適正に維持す
れば流量と圧力変化を低減させることができるようにな
ることである。
【００１６】以下前記圧縮部(アキュムレータ)入口温度
から蒸発部(蒸発器)出口温度を減算した値を‘過熱度'
と称するようにする。また、目標にしようとする過熱度
値を‘目標過熱度'と称して、前記測定した過熱度値か
ら目標過熱度を減算した値を‘過熱度誤差'と称するよ
うにする。一方、前記過熱度比較段階(Ｓ２００）は、
前記温度差測定段階(Ｓ１００)で測定された過熱度値と
目標過熱度値を比較する段階であり、その結果値は過熱
度誤差になる。
から蒸発部(蒸発器)出口温度を減算した値を‘過熱度'
と称するようにする。また、目標にしようとする過熱度
値を‘目標過熱度'と称して、前記測定した過熱度値か
ら目標過熱度を減算した値を‘過熱度誤差'と称するよ
うにする。一方、前記過熱度比較段階(Ｓ２００）は、
前記温度差測定段階(Ｓ１００)で測定された過熱度値と
目標過熱度値を比較する段階であり、その結果値は過熱
度誤差になる。
【００１７】前記目標過熱度は、１００％、６０％、４
０％の容量に関係なく常温では５から７間であることが
望ましく、室外温度が４０℃以上の場合には容量に関係
なく２から４間であることが望ましいが、４０℃以上の
場合目標過熱度を低めた理由は過熱度が５から７間とし
でも室外温度自体が高いために圧縮部に加えられる圧力
がさらに増加するようになるのでこれを防止するためで
ある。もちろん、目標過熱度を低めるによって蒸発部か
ら排出されたある程度の液体冷媒を含んだ排出ガスが小
さい過熱度によって完全に気化できないままで圧縮部に
流入して否定的な影響を及ぼすがこれは温度上昇による
圧力増加の影響よりは微小である。
０％の容量に関係なく常温では５から７間であることが
望ましく、室外温度が４０℃以上の場合には容量に関係
なく２から４間であることが望ましいが、４０℃以上の
場合目標過熱度を低めた理由は過熱度が５から７間とし
でも室外温度自体が高いために圧縮部に加えられる圧力
がさらに増加するようになるのでこれを防止するためで
ある。もちろん、目標過熱度を低めるによって蒸発部か
ら排出されたある程度の液体冷媒を含んだ排出ガスが小
さい過熱度によって完全に気化できないままで圧縮部に
流入して否定的な影響を及ぼすがこれは温度上昇による
圧力増加の影響よりは微小である。
【００１８】また、２台の圧縮機をすべて用いる時より
一台の圧縮機のみ用いる時の過熱度が大きく現れる場合
が多いが、これは一台の圧縮機のみを用いる場合には冷
媒が流れる流路が前記稼動される圧縮機を通した流路の
みで移動するためである。したがって、一台の圧縮機の
み稼動される時は過熱度が大きくなって圧縮部に加えら
れる圧力が増加することは増加するが全体的な流量が少
ないために特別な問題にはならない。前記過熱度補正段
階(Ｓ３００）は、前記過熱度誤差が０と異なる場合、
すなわち測定した現在の過熱度値が目標過熱度値と異な
る場合補正をする段階として、稼動される圧縮機の数を
検査する稼動圧縮機検査段階(Ｓ３１０)と、前記検査結
果どの一台の圧縮機のみ稼動される場合の開度変更値を
算出して全体開度値を補正する第１過熱度補正段階(Ｓ
３２０)と、前記検査結果稼動される圧縮機が２台すべ
ての場合の開度変更値を算出して全体開度値を補正する
第２過熱度補正段階(Ｓ３３０)とでなっている。
一台の圧縮機のみ用いる時の過熱度が大きく現れる場合
が多いが、これは一台の圧縮機のみを用いる場合には冷
媒が流れる流路が前記稼動される圧縮機を通した流路の
みで移動するためである。したがって、一台の圧縮機の
み稼動される時は過熱度が大きくなって圧縮部に加えら
れる圧力が増加することは増加するが全体的な流量が少
ないために特別な問題にはならない。前記過熱度補正段
階(Ｓ３００）は、前記過熱度誤差が０と異なる場合、
すなわち測定した現在の過熱度値が目標過熱度値と異な
る場合補正をする段階として、稼動される圧縮機の数を
検査する稼動圧縮機検査段階(Ｓ３１０)と、前記検査結
果どの一台の圧縮機のみ稼動される場合の開度変更値を
算出して全体開度値を補正する第１過熱度補正段階(Ｓ
３２０)と、前記検査結果稼動される圧縮機が２台すべ
ての場合の開度変更値を算出して全体開度値を補正する
第２過熱度補正段階(Ｓ３３０)とでなっている。
【００１９】ここで全体開度値は、前記膨脹バルブの開
閉程度を示す値であり、０の場合は完全閉鎖を意味し
て、数字が大きくなるほど開き程度が増加することを意
味する。前記第１過熱度補正段階(Ｓ３２０）は、前記
圧縮機の容量が２台をすべて用いる場合を１００％とし
た場合、各々の容量が６０％と４０％の場合において、
算出される開度変更値は下の数学式４によって決定され
る。
閉程度を示す値であり、０の場合は完全閉鎖を意味し
て、数字が大きくなるほど開き程度が増加することを意
味する。前記第１過熱度補正段階(Ｓ３２０）は、前記
圧縮機の容量が２台をすべて用いる場合を１００％とし
た場合、各々の容量が６０％と４０％の場合において、
算出される開度変更値は下の数学式４によって決定され
る。
【００２０】
【数４】 ここで、ΔＬＥＶは開度変更値、Δは開度増減値、Ｅｐ
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。開度増減値Δは、実験によって求め
られた値であり下の表１と同じである。
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。開度増減値Δは、実験によって求め
られた値であり下の表１と同じである。
【００２１】
【表１】
【００２２】すなわち、２台の圧縮機中いずれか一つの
みを稼動する場合においては従前の全体開度値に前記数
学式４によって算出された開度変更値が追加されて全体
開度値が変更される。２台の圧縮機がすべて稼動される
時適用される前記第２過熱度補正段階(Ｓ３３０）は、
過熱度誤差を０と比較する過熱度誤差検査段階(Ｓ３３
１)と、前記検査結果前記過熱度誤差が０より大きい場
合への開度変更値が算出される第２−１過熱度補正段階
(Ｓ３３２)と、前記検査結果前記過熱度誤差が０より小
さい場合への開度変更値が算出される第２−２過熱度補
正段階(Ｓ３３３)とでなっているが、前記第２−１過熱
度補正段階(Ｓ３３２)で算出される開度変更値は下の数
学式２によって決定される。
みを稼動する場合においては従前の全体開度値に前記数
学式４によって算出された開度変更値が追加されて全体
開度値が変更される。２台の圧縮機がすべて稼動される
時適用される前記第２過熱度補正段階(Ｓ３３０）は、
過熱度誤差を０と比較する過熱度誤差検査段階(Ｓ３３
１)と、前記検査結果前記過熱度誤差が０より大きい場
合への開度変更値が算出される第２−１過熱度補正段階
(Ｓ３３２)と、前記検査結果前記過熱度誤差が０より小
さい場合への開度変更値が算出される第２−２過熱度補
正段階(Ｓ３３３)とでなっているが、前記第２−１過熱
度補正段階(Ｓ３３２)で算出される開度変更値は下の数
学式２によって決定される。
【００２３】
【数５】 ここで、ΔＬＥＶは開度変更値、Δは開度増減値、Ｅｐ
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。開度増減値Δは表１と同じである。
また、前記２−２過熱度補正段階(Ｓ３３３)で算出され
る開度変更値は下の数学式６によって決定される。
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。開度増減値Δは表１と同じである。
また、前記２−２過熱度補正段階(Ｓ３３３)で算出され
る開度変更値は下の数学式６によって決定される。
【００２４】
【数６】 ここで、ΔＬＥＶは開度変更値、Δは開度増減値、Ｅｐ
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。開度増減値Δは表１と同じである。
すなわち、２台の圧縮機がすべて稼動される場合におい
ては従前の全体開度値に前記数学式２或いは数学式３に
よって算出された開度変更値が追加されて全体開度値が
変更される。
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。開度増減値Δは表１と同じである。
すなわち、２台の圧縮機がすべて稼動される場合におい
ては従前の全体開度値に前記数学式２或いは数学式３に
よって算出された開度変更値が追加されて全体開度値が
変更される。
【００２５】このように数学式４、５、６によって算出
された開度変更値によって全体開度値が変更されること
によって、膨脹部を調節できるようになって、前記膨脹
部の影響を受ける蒸発部の出力温度と圧縮部の入力温度
とを制御できるようになる。ここで前記開度変更値によ
って補正される全体開度値の範囲は完全に閉められた状
態を０といって数字が増加するほど開かれる比率が大き
くなるという時１００から３００間であることが望まし
い。一方、このような制御は、前記温度差測定段階での
温度差測定時間を３０秒以内として全体制御間隔も３０
秒以内とすることが望ましく、装置が安定状態に立ち入
る時間帯が稼動後５分程度であることを勘案して装置制
御後５分経過時前記温度差測定時間を６０秒以内として
全体制御間隔も６０秒以内とすることが望ましい。
された開度変更値によって全体開度値が変更されること
によって、膨脹部を調節できるようになって、前記膨脹
部の影響を受ける蒸発部の出力温度と圧縮部の入力温度
とを制御できるようになる。ここで前記開度変更値によ
って補正される全体開度値の範囲は完全に閉められた状
態を０といって数字が増加するほど開かれる比率が大き
くなるという時１００から３００間であることが望まし
い。一方、このような制御は、前記温度差測定段階での
温度差測定時間を３０秒以内として全体制御間隔も３０
秒以内とすることが望ましく、装置が安定状態に立ち入
る時間帯が稼動後５分程度であることを勘案して装置制
御後５分経過時前記温度差測定時間を６０秒以内として
全体制御間隔も６０秒以内とすることが望ましい。
【００２６】図３は、本発明による空調装置及び空調方
法によって制御される空調装置の過熱度変化を示した状
態図である。図３を参照すると、２台の圧縮機がすべて
稼動される場合常温である場合と４０℃以上の場合の状
態が図示されているので、常温では過熱度を５程度に維
持しており、室外温度が４０℃以上の場合は過熱度を２
程度に維持している。また、圧縮機を一台のみ稼動する
場合には２台の圧縮機が稼動される時の過熱度５よりは
高いが、目標過熱度である５から７間内で過熱度が維持
されていることがわかる。
法によって制御される空調装置の過熱度変化を示した状
態図である。図３を参照すると、２台の圧縮機がすべて
稼動される場合常温である場合と４０℃以上の場合の状
態が図示されているので、常温では過熱度を５程度に維
持しており、室外温度が４０℃以上の場合は過熱度を２
程度に維持している。また、圧縮機を一台のみ稼動する
場合には２台の圧縮機が稼動される時の過熱度５よりは
高いが、目標過熱度である５から７間内で過熱度が維持
されていることがわかる。
【００２７】
【発明の効果】以上で説明したように本発明による空調
装置及び空調方法は冷房効率の向上のために二つの圧縮
機を用いる空調装置において、稼動される圧縮機の状態
によって変化する冷媒の流量とそれによる圧力変化によ
る前記圧縮機に加えられる否定的な負荷を低減させるた
めに、前記圧縮機の稼動状態に合わせて膨脹部の開き状
態を調節して流量と圧力の変化を制御して圧縮機に加え
られる負荷を低減させて全体的な装置の性能を向上させ
ることができる長所がある。ただし、本発明の思想が２
台圧縮機の圧縮部で構成された空調装置に制限されるこ
とではない。
装置及び空調方法は冷房効率の向上のために二つの圧縮
機を用いる空調装置において、稼動される圧縮機の状態
によって変化する冷媒の流量とそれによる圧力変化によ
る前記圧縮機に加えられる否定的な負荷を低減させるた
めに、前記圧縮機の稼動状態に合わせて膨脹部の開き状
態を調節して流量と圧力の変化を制御して圧縮機に加え
られる負荷を低減させて全体的な装置の性能を向上させ
ることができる長所がある。ただし、本発明の思想が２
台圧縮機の圧縮部で構成された空調装置に制限されるこ
とではない。
【００２８】ここで前記膨脹部の開き状態制御のために
必要な流量と圧力変化の測定は前記冷媒の流量と圧力に
よって温度差を見せる蒸発部の出口と圧縮部の入口の温
度を測定した後、これを比較することで解決して簡便に
構成が可能であって組立てがやさしくて、生産原価を低
めることができる長所がある。一方、本発明は前記実施
例に限らず、多くの変形が本発明の思想内で当分野で通
常の知識を有する者によって可能なことはもちろんであ
り、特に最小限２台以上の圧縮機で圧縮部が構成された
あらゆる空調機に適用できる。
必要な流量と圧力変化の測定は前記冷媒の流量と圧力に
よって温度差を見せる蒸発部の出口と圧縮部の入口の温
度を測定した後、これを比較することで解決して簡便に
構成が可能であって組立てがやさしくて、生産原価を低
めることができる長所がある。一方、本発明は前記実施
例に限らず、多くの変形が本発明の思想内で当分野で通
常の知識を有する者によって可能なことはもちろんであ
り、特に最小限２台以上の圧縮機で圧縮部が構成された
あらゆる空調機に適用できる。
【図１】本発明の望ましい一実施形態による空調装置の
構造を示した概略図である。
構造を示した概略図である。
【図２】本発明の望ましい一実施形態による空調過程を
示した流れ図である。
示した流れ図である。
【図３】本発明による空調システム及び方法によって制
御される空調システムの過熱度変化を示した状態図であ
る。
御される空調システムの過熱度変化を示した状態図であ
る。
【図４】従来の２台の圧縮機を用いた空調装置の構造を
示した概略図である。
示した概略図である。
１０、１０′…圧縮部 １１…アキュムレータ １２ａ、１２ｂ…圧縮機 １３ａ、１３ｂ…チェックバルブ １４、４３…温度測定センサ ２０、２０′…凝縮部 ２１…凝縮機 ２２…ファンモータ ２３…ファン ３０、３０′…膨脹部 ３１…膨脹バルブ ３２…モータ ４０、４０′…蒸発部 ４１…蒸発器 ４２…室内ファン ５０…制御部 ５１…検出部 ５２…制御アルゴリズム処理部 ５３…信号発生部
Claims (22)
- 【請求項１】 低温低圧の気体冷媒を高温高圧の液体冷
媒に変換させる圧縮機を最小限２台採用して冷房負荷に
よって運転容量の変更が可能な圧縮部と、 前記圧縮部で圧縮された高温高圧の気体冷媒を中温高圧
の液体冷媒に変換させる凝縮部と、 前記凝縮部で変換された中温高圧の液体冷媒を適正に膨
脹させて低温低圧の液体冷媒に変換されるようにするた
めに電子膨脹バルブが用いられる膨脹部と、 前記膨脹部で変換された低温低圧の液体冷媒を低温低圧
の気体冷媒に変換させる蒸発部と、 前記圧縮部の入口と前記蒸発部の出口に設けられて温度
を測定する温度測定センサと、 前記温度測定センサの測定値を入力受けて処理した結果
によって前記電子膨脹バルブを制御する制御部が含まれ
ることを特徴とする空調装置。 - 【請求項２】 前記圧縮部は、前記蒸発部で生成した低
温低圧の気体冷媒のみを通過させるアキュムレータと、 前記アキュムレータを通過した低温低圧の気体冷媒を圧
縮する最小限二つの圧縮機と、 前記圧縮機の吐出口に設けられて冷媒が逆に流入するこ
とを防止するチェックバルブが含まれることを特徴とす
る請求項１に記載の空調装置。 - 【請求項３】 前記圧縮部は、多数の圧縮容量に圧縮さ
れることができるようにするために容量が同じか異なる
最小限２台の圧縮機が含まれることを特徴とする請求項
１に記載の空調装置。 - 【請求項４】 前記圧縮部に２台の圧縮機が含まれる場
合２台の圧縮機をすべて用いる場合を１００％とした
時、前記２台の圧縮容量は６０％と４０％であることを
特徴とする請求項１に記載の空調装置。 - 【請求項５】 前記凝縮部は、前記圧縮部で生成した高
温高圧の気体冷媒が冷却されて中温高圧の液体冷媒に変
換される凝縮機と、 前記凝縮機に室外の空気を供給するファンモータと、 前記ファンモータの回転軸に連結されて実質的に室外の
空気を前記凝縮機に供給して冷却作用を発生させるファ
ンが含まれることを特徴とする請求項１に記載の空調装
置。 - 【請求項６】 前記電子膨脹バルブの開閉が決定される
ようにするステッピングモーターが含まれることを特徴
とする請求項１に記載の空調装置。 - 【請求項７】 前記蒸発部は、前記膨脹部で生成した低
温低圧の液体冷媒が周囲の熱を吸収して低温低圧の気体
冷媒になる蒸発器と、 前記蒸発器後側に位置して冷たくなった周囲空気を外部
に供給する室内ファンが含まれることを特徴とする請求
項１に記載の空調装置。 - 【請求項８】 前記温度測定センサは、前記圧縮部のア
キュムレータ入口と前記蒸発部の蒸発器出口に設けられ
ることを特徴とする請求項１に記載の空調装置。 - 【請求項９】 前記温度測定センサは、サーミスタであ
ることを特徴とする請求項８に記載の空調装置。 - 【請求項１０】 前記制御部は、前記温度測定センサか
ら値を検出する検出部と、 前記検出部で検出された測定値を処理する制御アルゴリ
ズム処理部と、 前記制御アルゴリズム処理部で処理された結果値によっ
て制御信号を発生させる信号発生部が含まれることを特
徴とする請求項１に記載の空調装置。 - 【請求項１１】 圧縮部入口温度から蒸発部出口温度を
減算した値を示す過熱度を算出するために前記圧縮部の
入口と蒸発器の出口に各々温度測定センサを設けて温度
を測定する温度差測定段階と、 前記算出された過熱度を目標過熱度と比較する過熱度比
較段階、及び前記比較結果算出過熱度が目標過熱度と相
異なった場合過熱度誤差を補正する過熱度補正段階が含
まれることを特徴とする空調方法。 - 【請求項１２】 前記目標過熱度は、５から７であるこ
とを特徴とする請求項１１に記載の空調方法。 - 【請求項１３】 前記目標過熱度は、室外温度が圧力部
の圧力に影響を及ぼす一定温度以上の場合には２から４
であることを特徴とする請求項１１に記載の空調方法。 - 【請求項１４】 前記一定温度は、４０℃以下であるこ
とを特徴とする請求項１３に記載の空調方法。 - 【請求項１５】 前記温度差測定段階での温度差測定時
間間隔は３０秒以内であることを特徴とする請求項１１
に記載の空調方法。 - 【請求項１６】 前記温度差測定段階での温度差測定時
間間隔は空調システム稼動後５分後には１分以内とする
ことを特徴とする請求項１１に記載の空調方法。 - 【請求項１７】 圧縮部入口温度から蒸発部出口温度を
減算した値を示す過熱度を算出するために前記圧縮部の
入口と蒸発器の出口に各々温度測定センサを設けて温度
を測定する温度差測定段階と、 前記算出された過熱度を目標過熱度と比較する過熱度比
較段階と、 前記比較結果算出過熱度が目標過熱度と相異なった場合
稼動される圧縮機の数を検査する稼動圧縮機検査段階、
前記検査結果二つ中いずれか一台の圧縮機のみ稼動され
る場合の開度変更値を算出して全体開度値を補正する第
１過熱度補正段階及び、前記検査結果稼動される圧縮機
が２台すべての場合の開度変更値を算出して全体開度値
を補正する第２過熱度補正段階で過熱度誤差を補正する
過熱度補正段階を含むことを特徴とする空調方法。 - 【請求項１８】 前記全体開度値は完全に閉鎖された状
態を０といった時、１００から３００間であることを特
徴とする請求項１７に記載の空調方法。 - 【請求項１９】 前記圧縮機の容量が２台をすべて用い
る場合を１００％とした場合、各々の容量が６０％と４
０％の場合に前記第１過熱度補正段階で算出される開度
変更値は下の数学式によって決定されることを特徴とす
る請求項１７に記載の空調方法。 【数１】 ここで、ΔＬＥＶは開度変更値、Δは開度増減値、Ｅｐ
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。 - 【請求項２０】 前記第２過熱度補正段階は、過熱度誤
差を０と比較する過熱度誤差検査段階と、 前記検査結果前記過熱度誤差が０より大きい場合への開
度変更値が算出される第２−１過熱度補正段階と、 前記検査結果前記過熱度誤差が０より小さい場合への開
度変更値が算出される第２−２過熱度補正段階を含むこ
とを特徴とする請求項１７に記載の空調方法。 - 【請求項２１】 前記第２−１過熱度補正段階で算出さ
れる開度変更値は下の数学式によって決定されることを
特徴とする請求項２０に記載の空調方法。 【数２】 ここで、ΔＬＥＶは開度変更値、Δは開度増減値、Ｅｐ
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。 - 【請求項２２】 前記第２−２過熱度補正段階で算出さ
れる開度変更値は下の数学式によって決定されることを
特徴とする請求項２０に記載の空調方法。 【数３】 ここで、ΔＬＥＶは開度変更値、Δは開度増減値、Ｅｐ
(ｔ）は現在の過熱度誤差、Ｅｐ(ｔ−１）は前段階での
過熱度誤差である。
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