JP2002195084A

JP2002195084A - ディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置

Info

Publication number: JP2002195084A
Application number: JP2000392842A
Authority: JP
Inventors: Takehiro Tanaka; 武裕田中; Hitoshi Shibata; 仁柴田; Akikazu Kojima; 昭和小島
Original assignee: Denso Corp; Nippon Soken Inc
Current assignee: Denso Corp; Soken Inc
Priority date: 2000-12-25
Filing date: 2000-12-25
Publication date: 2002-07-10

Abstract

(57)【要約】【課題】燃焼騒音を抑制し、且つ排気エミッションを改
善すること。【解決手段】コモンレール式燃料噴射装置において、コ
モンレール１１内の高圧燃料は気筒毎のインジェクタ１
５に供給される。また、ＥＣＵ２０は、各気筒の燃料噴
射に際し、メイン噴射とそれに先立つパイロット噴射と
を実施するようインジェクタ１５の駆動を制御する。こ
の際、ＥＣＵ２０は、パイロット噴射以前において、パ
イロット噴射後にその噴射燃料が実際に着火するまでの
着火遅れ期間を算出する。また、前記算出した着火遅れ
期間に基づき、メイン噴射時期に合わせてパイロット噴
射による燃料が着火されるようパイロット噴射時期を設
定する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、メイン噴射とそれ
に先立つ予備噴射とが実施可能な燃料噴射装置を用い、
そのメイン噴射と予備噴射とを好適に実施するためのデ
ィーゼルエンジンの燃料噴射制御装置に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】この種の従来技術として、燃焼騒音の低
減を図るべくメイン噴射直前にパイロット噴射等の予備
噴射を実施し、メイン噴射による燃焼時の予混合燃焼量
を抑制する手法がある。この場合、燃焼騒音を最小に制
御するためには、パイロット噴射とメイン噴射との間の
噴射間隔を環境条件やエンジン条件等により最適に制御
する必要があった。また、特開平１１−２４７７０３号
公報では、燃焼圧力センサにより燃焼圧力を検出すると
共に、検出した燃焼圧力の二階時間微分値を算出し、そ
の燃焼圧力の二階時間微分値に基づいてパイロット噴射
時期やメイン噴射時期等を最適に制御することとしてい
た。そしてこれにより、経時劣化や製作バラツキ或いは
環境変化があっても、燃焼騒音が悪化しないよう制御す
ることとしていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術では、騒音低減の効果は得られるものの、排気エ
ミッション（特にパティキュレート；ＰＭ）の低減効果
は十分に得られるものではなかった。すなわち、従来一
般のパイロット噴射では、該パイロット噴射による燃焼
の既燃ガスが存在する領域に後続のメイン噴射が行われ
る。そのため、局所的な酸素不足が生じ、メイン噴射に
よる燃焼時にパティキュレートが発生する。

【０００４】本発明は、上記問題に着目してなされたも
のであって、その目的とするところは、燃焼騒音を抑制
し、且つ排気エミッションを改善することができるディ
ーゼルエンジンの燃料噴射制御装置を提供することであ
る。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明に
よれば、予備噴射以前において、予備噴射後にその噴射
燃料が実際に着火するまでの着火遅れ期間が算出される
（着火遅れ期間算出手段）。また、前記算出した着火遅
れ期間に基づき、メイン噴射時期に合わせて予備噴射に
よる燃料が着火されるよう予備噴射時期が設定される
（予備噴射時期設定手段）。要するに、予備噴射の着火
遅れ期間が事前に推測される。また、メイン噴射よりも
前記着火遅れ期間だけ早い時期に予備噴射が実施され、
それにより予備噴射による燃料の着火時期（燃焼開始）
とメイン噴射時期とがほぼ一致する。この場合、メイン
噴射時には予備噴射による既燃ガスが発生していないた
めに局所的な酸素不足が生じることはなく、メイン噴射
による燃料が適正に燃焼される。従って、パティキュレ
ート（ＰＭ）やＨＣの排出が共に抑制される。その結
果、燃焼騒音を抑制し、且つ排気エミッションを改善す
るといった目的が達せられる。なお、パイロット噴射や
プレ噴射と一般に称される燃料噴射が本発明の「予備噴
射」に相当する。

【０００６】また、請求項２に記載の発明によれば、エ
ンジンシリンダ内温度の変動要因に応じて予備噴射の着
火遅れ期間が算出される。つまり一般に、シリンダ内温
度が上昇すると燃料着火が早まり、逆にシリンダ内温度
が低下すると燃料着火が遅れる。故に、シリンダ内温度
の変動要因を把握すれば、予備噴射の着火遅れ時期が予
測できる。

【０００７】より具体的には、請求項３に記載したよう
に、エンジン回転数が高いほど又はエンジン負荷が高い
ほど、着火遅れ期間を短くすると良い。また、請求項４
に記載したように、エンジン水温が高いほど又は吸気温
が高いほど、着火遅れ期間を短くすると良い。更に、請
求項５に記載したように、コモンレール内の燃料圧力が
高いほど、着火遅れ期間を短くすると良い。つまり、高
回転数、高負荷である場合やエンジン水温、吸気温が高
い場合には、シリンダ内温度が上昇して燃料着火が早ま
ることから着火遅れ期間を短くする。また、コモンレー
ル圧（すなわち、燃料の噴射圧）が高い場合には燃料噴
霧の微粒化が向上することから着火遅れ期間を短くす
る。

【０００８】また、請求項６に記載の発明によれば、予
備噴射に伴う燃料の燃焼状態に基づき、当該予備噴射に
よる着火時期が検出される。そして、事前の燃焼サイク
ルにおける予備噴射の開始時期と、前記検出した予備噴
射の着火時期との時間差により予備噴射の着火遅れ期間
が算出される。この場合、事前の燃焼サイクルにおける
予備噴射の着火遅れ期間が実測され、それが予備噴射時
期に反映される。

【０００９】前記請求項６の発明では、請求項７に記載
したように、予備噴射による燃料の燃焼圧力、又は予備
噴射による燃料燃焼時に発生するイオン電流を計測し、
その計測結果から着火時期を検出すると良い。

【００１０】請求項８に記載の発明では、同一気筒の前
回の燃焼サイクルについて予備噴射の着火遅れ期間を算
出する。この場合、気筒間の個体差等を反映しつつ着火
遅れ期間を算出することができる。それ故、予備噴射時
期をより一層高精度に設定することができるようにな
る。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、この発明を具体化した一実
施の形態を図面に従って説明する。本実施の形態では、
車載用４気筒ディーゼルエンジンのコモンレール式燃料
噴射装置として本発明を具体化する。コモンレールには
高圧燃料が所定の燃料圧力にて蓄えられ、この高圧燃料
が電磁駆動式のインジェクタより気筒毎に噴射供給され
るようになっている。但し、本発明を実現するための燃
料噴射系は、１燃焼サイクルにつき２回以上の燃料噴射
が可能なものであればその形式は問わず、ディーゼルエ
ンジンにおいて一般的に使用されている分配型ポンプに
よる噴射系や、ユニットインジェクタを使用した噴射系
などが適用できる。

【００１２】先ずは図１を用い、本実施の形態における
コモンレール式燃料噴射装置の概要を説明する。図１に
おいて、コモンレール１１には、燃料配管１２を介して
高圧燃料ポンプ１３が接続されており、コモンレール１
１は高圧燃料ポンプ１３より高圧燃料を吸入し蓄える。
また、コモンレール１１には、気筒毎に配管１４を介し
てインジェクタ１５が接続されている。インジェクタ１
５はそれぞれエンジンの各シリンダ１６に配設されてお
り、このインジェクタ１５の駆動により燃焼室１７内に
燃料噴霧が供給される。

【００１３】電子制御ユニット（以下、ＥＣＵという）
２０はマイクロコンピュータを主体に構成され、圧力セ
ンサ２１からコモンレール圧の検出信号が入力される
他、図示しない各種センサからエンジン回転数、エンジ
ン水温、吸気温、アクセル開度等のエンジン運転情報が
入力される。ＥＣＵ２０は、コモンレール圧が最適値に
なるよう高圧燃料ポンプ１３の吐出量を決定し、それに
応じて当該ポンプ１３の駆動を制御する。また、ＥＣＵ
２０は、エンジン運転状態に基づいて最適な噴射時期及
び噴射量を決定し、それに応じてインジェクタ１５によ
る燃料噴射を制御する。特に本実施の形態のＥＣＵ２０
は、各気筒の燃料噴射に際し、メイン噴射とそれに先立
つパイロット噴射（予備噴射）とを実施することとして
いる。

【００１４】ここで、燃料の噴射率と熱発生率との関係
を図５を用いて説明する。図５において、噴射率Ａ（二
点鎖線）で示すものは、パイロット噴射を実施せずメイ
ン噴射のみを単独で実施する場合の噴射率であり、その
時の熱発生率は、二点鎖線で示す（Ａ）のように推移す
る。この場合、メイン噴射による燃料の着火時期が遅く
且つ予混合燃焼量が多いため、着火後に急激に燃焼が進
み燃焼騒音が発生する。また、予混合燃焼を抑制するた
めには、メイン噴射前にパイロット噴射を実施すること
が既に実施されており、その時の噴射率は噴射率Ｂ（点
線）となり、熱発生率は点線で示す（Ｂ）のように推移
する。この場合、メイン噴射による燃料の着火時期が早
くなり初期の予混合燃焼が抑制されるため、燃焼騒音が
低減される。

【００１５】ところが、従来一般のパイロット噴射で
は、該パイロット噴射による燃焼の既燃ガスがメイン噴
射による燃料噴霧中に取り込まれる。そのため、局所的
な酸素不足が生じ、パティキュレート（ＰＭ）の発生要
因となる。この場合、図６（ａ）のＤ１に示すように、
パイロット噴射時期を進角側に移行させ、それによりパ
イロット噴射による既燃ガスの影響を少なくすることが
考えられるが、これでは図６（ｂ）のＤ２に示すよう
に、ＨＣの増加を招いてしまう。

【００１６】そこで本実施の形態では、図５に噴射率Ｃ
（実線）で示すように、パイロット噴射による燃料の着
火時期ｔａ（パイロット燃焼開始）と同時期にメイン噴
射を実施させるようにする。この場合、メイン噴射時に
はパイロット噴射による既燃ガスが発生していないた
め、パイロット噴射による既燃ガスを取り込まずにメイ
ン噴射による燃料噴霧が燃焼に供される。従って、図６
（ａ），（ｂ）のＤ３，Ｄ４に示すように、ＰＭ、ＨＣ
の排出が共に抑制される。またこの場合、熱発生率は実
線で示す（Ｃ）のように推移する。つまり、メイン噴射
による燃焼の立ち上がり速度が大きく、且つ燃焼後の収
束が早くなり、燃焼効率が上がる。言い換えれば、燃焼
が活発に行われるようになる。

【００１７】要するに、パイロット噴射時期から実際の
着火時期までの遅れを着火遅れ期間ΔＴとする場合、メ
イン噴射時期よりも着火遅れ期間ΔＴだけ早めてパイロ
ット噴射時期を設定する。これにより、パイロット噴射
による燃料の着火時期とメイン噴射時期とがほぼ一致す
る。従って、パイロット噴射による既燃ガスの影響を受
けずにメイン噴射による燃料が燃焼され、ＰＭの排出量
が減少する。また同時に、ＨＣの排出量も減少する。因
みに、パイロット噴射の着火時期とメイン噴射時期とは
一致することが望ましいが、多少ずれた場合であっても
騒音、エミッション等への影響は少ないと考えられる。

【００１８】次に、ＥＣＵ２０により実施される燃料噴
射の制御手順を図２のフローチャートを用いて説明す
る。なおこの処理は、例えば各気筒の燃料噴射毎（４気
筒エンジンであれば、１８０°ＣＡ毎）に実施される。

【００１９】図２において、先ずステップ１０１では、
エンジン回転数、水温、吸気温、アクセル開度等の各種
パラメータを読み込む。また、続くステップ１０２で
は、前記読み込んだ各種パラメータに基づいて、目標と
するコモンレール圧（噴射圧）を設定すると共に、メイ
ン噴射の噴射時期及び噴射量を設定する。

【００２０】その後、ステップ１０３では、パイロット
噴射に関して着火遅れ期間のベース値ΔＴ１と補正値Δ
Ｔ２とを算出する。このとき、ΔＴ１は図３の関係を用
いて算出され、ΔＴ２は図４の関係を用いて算出され
る。すなわち、図３では、エンジン回転数と噴射量（エ
ンジン負荷）とをパラメータとしてΔＴ１が設定され、
このとき、エンジン回転数が高く、また噴射量が多くな
るほどΔＴ１が短くなる。これは、エンジン回転数が高
くなると圧縮行程時間が短くなるため、燃料噴射時のシ
リンダ内温度が上昇し、着火遅れ期間が短くなるためで
ある。また、噴射量が多くなるとシリンダ内での熱発生
量が増加し、シリンダ壁やピストンの温度が上昇するた
め、同様にシリンダ内温度が上昇し、着火遅れ期間が短
くなるためである。

【００２１】また、図４では、（ａ），（ｂ），（ｃ）
の関係を用いてΔＴ２１，ΔＴ２２，ΔＴ２３がそれぞ
れ設定される。詳しくは、図４（ａ）では、その時々の
コモンレール圧に応じてΔＴ２１が設定され、コモンレ
ール圧が高いとΔＴ２１が小さい値（負の値）に、コモ
ンレール圧が低いとΔＴ２１が大きい値（正の値）に設
定される。また、図４（ｂ）では、水温に応じてΔＴ２
２が設定され、水温が高いとΔＴ２２が小さい値（負の
値）に、水温が低いとΔＴ２２が大きい値（正の値）に
設定される。更に、図４（ｃ）では、吸気温に応じてΔ
Ｔ２３が設定され、吸気温が高いとΔＴ２３が小さい値
（負の値）に、吸気温が低いとΔＴ２３が大きい値（正
の値）に設定される。つまり、コモンレール圧が高いと
燃料噴霧の微粒化が向上することからΔＴ２１を短くす
る。また、水温や吸気温が高いとシリンダ内温度が上昇
することからΔＴ２２，ΔＴ２３を短くする。そして、
これらΔＴ２１，ΔＴ２２，ΔＴ２３を加算して補正値
ΔＴ２が求められるようになっている（ΔＴ２＝ΔＴ２
１＋ΔＴ２２＋ΔＴ２３）。

【００２２】その後、ステップ１０４では、前記算出し
たΔＴ１，ΔＴ２を加算してパイロット噴射の着火遅れ
期間ΔＴを算出する（ΔＴ＝ΔＴ１＋ΔＴ２）。そし
て、続くステップ１０５では、着火遅れ期間ΔＴに基づ
いてパイロット噴射時期を決定する。このとき、メイン
噴射時期よりも着火遅れ期間ΔＴだけ早い時期にパイロ
ット噴射時期を設定する。これにより、パイロット噴射
による燃料の着火時期とメイン噴射時期とがほぼ一致す
ることとなる。

【００２３】最後に、ステップ１０６では噴射信号をイ
ンジェクタ１５に出力し、その後本処理を一旦終了す
る。このとき、パイロット噴射用の噴射パルスとメイン
噴射用の噴射パルスとを各々生成し、それらを合成して
噴射信号として出力する。

【００２４】なお本実施の形態では、図２のステップ１
０３，１０４が特許請求の範囲に記載の「着火遅れ期間
算出手段」に相当し、ステップ１０５が同「予備噴射時
期設定手段」に相当する。

【００２５】以上詳述した本実施の形態によれば、以下
に示す効果が得られる。パイロット噴射の着火遅れ期間
ΔＴに基づき、メイン噴射時期に合わせてパイロット噴
射による燃料が着火するようパイロット噴射時期が設定
されるので、パイロット噴射による既燃ガスに起因して
局所的な酸素不足が生じることはなく、メイン噴射によ
る燃料が適正に燃焼される。従って、パティキュレート
（ＰＭ）やＨＣの排出が共に抑制される。その結果、燃
焼騒音を抑制し、且つ排気エミッションを改善するとい
った目的が達せられる。

【００２６】またこの場合、エンジン回転数、噴射量
（エンジン負荷）といった、シリンダ内温度の主たる変
動要因に応じて着火遅れ期間のベース値ΔＴ１を設定す
ると共に、エンジン水温、吸気温、コモンレール圧に応
じて補正値ΔＴ２を設定し、それらΔＴ１，ΔＴ２を加
算して着火遅れ期間ΔＴを算出した。よって、着火遅れ
期間ΔＴが適正に求められ、パイロット噴射時期が高精
度に制御できるようになる。

【００２７】（第２の実施の形態）次に、本発明におけ
る第２の実施の形態について、上述した第１の実施の形
態との相違点を中心に説明する。本実施の形態では、前
サイクルにおけるパイロット噴射の着火時期をセンサ等
にて検出し、その検出結果に基づいてパイロット噴射の
着火遅れ期間ΔＴを求めることとしている。第１の実施
の形態との構成上の違いとしては、エンジン燃焼室内で
の燃焼状態をモニタするために着火時期検出手段として
の燃焼圧力センサを設け、該センサの検出結果をＥＣＵ
２０に取り込むようにしている（但し図示は略す）。

【００２８】図７は、本実施の形態における燃料噴射の
制御手順を示すフローチャートであり、これは、前述の
図２のフローチャートに置き換えてＥＣＵ２０により実
施される。

【００２９】図７において、先ずステップ２０１では、
エンジン回転数、水温、吸気温、アクセル開度等の各種
パラメータを読み込む。また、続くステップ２０２で
は、前記読み込んだ各種パラメータに基づいて、目標と
するコモンレール圧（噴射圧）を設定すると共に、メイ
ン噴射の噴射時期及び噴射量を設定する。

【００３０】その後、ステップ２０３では、前サイクル
でのパイロット噴射時期を読み込む。また、ステップ２
０４では、前サイクルにおける燃焼圧力センサの出力を
読み込み、続くステップ２０５では、該センサ出力に基
づいて、前サイクルでのパイロット噴射による燃料の着
火時期を算出する。なおここで、「前サイクル」とは、
同一気筒の前回の燃焼サイクル（７２０°ＣＡ前のサイ
クル）であっても良いし、直前の燃焼サイクル（１８０
°ＣＡ前のサイクル）であっても良い。但し、前者の場
合には、今回の制御と同一の気筒のデータが使われ、気
筒間の個体差等が制御に反映できるため、異なる気筒の
データを使うよりは高精度な制御が可能となる。

【００３１】その後、ステップ２０６では、前サイクル
のパイロット噴射時期と着火時期とから着火遅れ期間Δ
Ｔを算出する。そして、続くステップ２０７では、着火
遅れ期間ΔＴに基づいてパイロット噴射時期を決定す
る。このとき、前記図２と同様に、メイン噴射時期より
も着火遅れ期間ΔＴだけ早い時期にパイロット噴射時期
を設定する。最後に、ステップ２０８では噴射信号をイ
ンジェクタ１５に出力し、その後本処理を一旦終了す
る。

【００３２】なお本実施の形態では、図７のステップ２
０３〜２０６が特許請求の範囲に記載の「着火遅れ期間
算出手段」に相当し、ステップ２０７が同「予備噴射時
期設定手段」に相当する。

【００３３】以上第２の実施の形態によれば、事前の燃
焼サイクルにおけるパイロット噴射の着火遅れ期間ΔＴ
が実測され、それがパイロット噴射時期に反映される。
この場合にも前記第１の実施の形態と同様に、燃焼騒音
を抑制し、且つ排気エミッションを改善するといった目
的が達せられる。

【００３４】なお本発明は、上記以外に次の形態にて具
体化できる。上記第１の実施の形態では、ベース値ΔＴ
１と補正値ΔＴ２を求めた後、着火遅れ期間ΔＴを算出
したが、これを変更する。すなわち、パイロット噴射の
着火時期とメイン噴射時期とは多少ずれても問題ないた
め、補正値ΔＴ２の算出を止め、ベース値ΔＴ１をその
まま着火遅れ期間ΔＴとする。又は、補正値ΔＴ２を算
出する際、図４（ａ），（ｂ），（ｃ）の関係を全て使
わず、少なくとも何れか一つを使ってΔＴ２を算出する
ようにしても良い。

【００３５】上記第２の実施の形態では、燃料圧力セン
サを用いてパイロット噴射の着火時期を検出したが、こ
れに代えて、燃焼時に発生するイオン電流を計測し、そ
の結果からパイロット噴射の着火時期を検出することも
可能である。実際には、燃焼室内に一対の対向電極を設
け、その対向電極間に電圧を印加して燃焼イオンの流れ
を計測する。この場合にも、パイロット噴射の着火時期
が適正に検出でき、ひいては着火遅れ期間ΔＴが正しく
求められる。

【００３６】上記各実施の形態では、パイロット噴射の
着火遅れ期間ΔＴを燃料噴射制御時に毎回算出したが、
これを変更する。つまり、エンジン運転状態が不変であ
れば、着火遅れ期間ΔＴは殆ど変化しない。そのため、
エンジン運転状態の変化がある規定範囲を超えなけれ
ば、着火遅れ期間ΔＴの算出を行わず、前回の算出値を
そのまま使ってパイロット噴射時期を設定する。この場
合、演算負荷が軽減されるようになる。

【００３７】また、エンジン運転状態毎に複数の着火遅
れ期間ΔＴを予め用意しておき、その着火遅れ期間ΔＴ
を選択的に使うようにしても良い。例えば、時間長の異
なる５つ程度の着火遅れ期間ΔＴを用意しておき、それ
をその時々のエンジン運転状態に応じて択一的に用い
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】発明の実施の形態におけるコモンレール式燃料
噴射装置の概要を示す構成図。

【図２】燃料噴射の制御手順を示すフローチャート。

【図３】着火遅れ期間のベース値ΔＴ１を算出するため
の図。

【図４】着火遅れ期間の補正値ΔＴ２を算出するための
図。

【図５】噴射率及び熱発生率の推移を示すタイムチャー
ト。

【図６】パイロット噴射時期とＰＭ，ＨＣの排出量との
関係を示す図。

【図７】第２の実施の形態における燃料噴射の制御手順
を示すフローチャート。

【符号の説明】１１…コモンレール、１５…インジェクタ、２０…ＥＣ
Ｕ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｆ０２Ｄ 45/00 ３６４Ｆ０２Ｄ 45/00 ３６４ＫＦ０２Ｐ 17/12 Ｆ０２Ｐ 17/00 Ｅ (72)発明者柴田仁愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地株式会社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者小島昭和愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地株式会社デンソー内Ｆターム(参考） 3G019 AA01 GA05 GA09 GA11 GA13 GA15 LA05 3G084 AA01 BA13 BA14 BA15 DA10 DA25 DA39 EA04 EC02 FA02 FA13 FA19 FA20 FA21 FA22 FA33 FA35 3G301 HA02 JA26 JA37 MA11 MA18 MA23 MA26 MA27 PA10Z PA17Z PB03Z PB08A PB08Z PC00Z PC01Z PC05Z PE01Z PE08Z PE09Z PF03Z

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】メイン噴射とそれに先立つ予備噴射とを実
施するディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置におい
て、予備噴射以前に、予備噴射後にその噴射燃料が実際に着
火するまでの着火遅れ期間を算出する着火遅れ期間算出
手段と、前記算出した着火遅れ期間に基づき、メイン噴射時期に
合わせて予備噴射による燃料が着火されるよう予備噴射
時期を設定する予備噴射時期設定手段と、を備えること
を特徴とするディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置。
【請求項２】前記着火遅れ期間算出手段は、エンジンシ
リンダ内温度の変動要因に応じて予備噴射の着火遅れ期
間を算出する請求項１に記載のディーゼルエンジンの燃
料噴射制御装置。
【請求項３】前記着火遅れ期間算出手段は、エンジン回
転数が高いほど又はエンジン負荷が高いほど、着火遅れ
期間を短くする請求項２に記載のディーゼルエンジンの
燃料噴射制御装置。
【請求項４】前記着火遅れ期間算出手段は、エンジン水
温が高いほど又は吸気温が高いほど、着火遅れ期間を短
くする請求項２に記載のディーゼルエンジンの燃料噴射
制御装置。
【請求項５】コモンレール式燃料噴射装置に適用され、
前記着火遅れ期間算出手段は、コモンレール内の燃料圧
力が高いほど、着火遅れ期間を短くする請求項２に記載
のディーゼルエンジンの燃料噴射制御装置。
【請求項６】予備噴射に伴う燃料の燃焼状態に基づき、
当該予備噴射による着火時期を検出するための着火時期
検出手段を更に備え、前記着火遅れ期間算出手段は、事
前の燃焼サイクルにおける予備噴射の開始時期と、前記着火時期検出手段により検出した予備噴射の
着火時期との時間差に応じて予備噴射の着火遅れ期間を
算出する請求項１に記載のディーゼルエンジンの燃料噴
射制御装置。
【請求項７】請求項６に記載のディーゼルエンジンの燃
料噴射制御装置において、前記着火時期検出手段は、予
備噴射による燃料の燃焼圧力、又は予備噴射による燃料
燃焼時に発生するイオン電流を計測するものであり、そ
の計測結果から着火時期を検出するディーゼルエンジン
の燃料噴射制御装置。
【請求項８】請求項６又は７に記載のディーゼルエンジ
ンの燃料噴射制御装置において、前記着火遅れ期間算出
手段は、同一気筒の前回の燃焼サイクルについて予備噴
射の着火遅れ期間を算出するディーゼルエンジンの燃料
噴射制御装置。