JP2002188431A - 内燃機関の排気ガス浄化装置 - Google Patents
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Abstract
おいても浄化効率を向上させた内燃機関の排気ガス浄化
装置を得る。 【解決手段】 内燃機関1の排気系3に設けられた電気
化学触媒5を備え、電気化学触媒5は、電子伝導性物質
およびイオン伝導性物質を含み、イオンおよび電子の伝
導により酸化反応および還元反応を促進し、排気系内の
排気ガスGを電気化学的に浄化する。
Description
x)の浄化触媒として電気化学触媒を用いることによ
り、燃費を悪化させることなく、リーン運転状態におい
てもNOx浄化効率を向上させた内燃機関の排気ガス浄
化装置にするものである。
には、排気ガスに含まれる有害ガス(NOx、HC、C
Oなど)を浄化するために、排気ガス浄化装置が設けら
れている。
空燃比ストイキモード運転状態で発生するNOx(酸化
窒素)と、未燃の燃料成分であるHC(炭化水素)と、
不完全燃焼成分であるCO(一酸化炭素)とを同時に反
応させて浄化することにより、NOx、HCおよびCO
の排出量を低減させている。
状態がストイキ(空燃比フィードバック)モードの場合
に機能するものの、リーンモード(O2過剰状態)また
はリッチモード(O2不足状態)では十分に機能しな
い。
て、リーンモードで運転することが一般的となってお
り、リーン運転状態での効率的な排気ガス浄化が要求さ
れている。
化を目的として、三元触媒の下流側にNOx吸蔵型の触
媒(NOx吸蔵触媒)を配設し、三元触媒で還元しきれ
なかったNOxを吸蔵させることも提案されている。
Ox吸蔵触媒に吸蔵されたNOxは、還元剤(HC、C
O)により還元させる必要があるので、NOx吸蔵後に
エンジン運転状態をリッチモードから強制的にリッチモ
ードに制御する必要があり、燃費の低下を招くことにな
る。
るために、三元触媒に加えて選択型NOx浄化触媒(選
択還元触媒)を併用することも提案されている。
ード中のNOx浄化機能を具備しているものの、浄化効
率が悪く、NOx浄化用に多くの還元剤を必要とするう
え、還元剤を吸着する還元剤吸着機能も有していない。
流側に設置した場合には、リーンモード中に三元触媒の
下流側にNOx還元剤が流出しないので、還元剤不足に
より選択還元触媒は十分に機能せず、NOxの排出量を
低減することが困難になる。
媒にNOx還元剤(HC)を供給する装置(燃料の蒸散
ガス供給装置)を設ける必要があるが、選択還元触媒が
還元剤吸着機能を有していないことから、NOx還元剤
を連続的に供給し続けなければならず、大量の燃料を必
要とし、燃費の悪化を招くことになる。
加したとしても、吸着された還元剤の大部分は空気中の
酸素と反応してしまうので、未反応の還元剤のみがNO
x浄化に用いられることになり、還元剤の使用効率が悪
くなってしまう。
設置した場合、リーンモードにおいては、選択還元触媒
によるNOx浄化機能は確保されるものの、エンジン始
動直後(リッチモード)においては、下流側の三元触媒
が活性化温度に達するまでに長い時間がかかるので、三
元触媒が十分に機能しなくなり、HC、COの排出量を
低減することが困難になる。
制をクリアするためには、始動直後での三元触媒の活性
化を促進する必要があり、三元触媒をエンジンの直下に
おく必要がある。
触媒の下流側に設置されることになり、リーン運転状態
では、選択還元触媒に必要なNOx還元剤(HC、C
O)が十分に供給されない可能性がある。
ガス浄化装置は以上のように、三元触媒のみを用いた場
合にはリーン運転状態でNOxを十分に浄化することが
できず、NOx吸蔵触媒を併用した場合には、吸蔵され
たNOxを還元させるためにリッチ運転状態を繰り返す
必要があり、燃費の低下を招くという問題点があった。
設置した場合には、選択還元触媒の浄化効率が悪いこと
から、還元剤供給装置を用いる必要があるうえ、燃費の
低下を招くという問題点があった。
設置した場合には、三元触媒が活性化温度に達するのに
時間がかかり、始動時において三元触媒の浄化機能を確
保することができないという問題点があった。
ためになされたもので、三元触媒の下流側に電気化学触
媒を設置することにより、燃費の悪化を招くことなくリ
ーン運転状態においても浄化効率を向上させた内燃機関
の排気ガス浄化装置を得ることを目的とする。
る内燃機関の排気ガス浄化装置は、内燃機関の排気系に
設けられた電気化学触媒を備え、電気化学触媒は、電子
伝導性物質およびイオン伝導性物質を含み、イオンおよ
び電子の伝導により酸化反応および還元反応を促進し、
排気系内の排気ガスを電気化学的に浄化するものであ
る。
の排気ガス浄化装置は、請求項1において、電気化学触
媒は、NOx吸蔵材およびHC吸着材の少なくとも一方
を含むものである。
の排気ガス浄化装置は、請求項2において、内燃機関の
排気系に設けられた還元剤供給装置を備え、還元剤供給
装置は、電気化学触媒の直前の上流側に配置されて、排
気系にNOx還元剤を供給するものである。
の排気ガス浄化装置は、請求項3において、還元剤供給
装置は、燃料タンクからの燃料蒸散ガスをNOx還元剤
として供給するものである。
の排気ガス浄化装置は、請求項4において、還元剤供給
装置は、燃料蒸散ガスを吸着するキャニスタと、キャニ
スタに吸着された燃料蒸散ガスをNOx還元剤として内
燃機関の排気系に供給する還元剤供給制御弁とを含み、
還元剤供給制御弁の開弁時間は、電気化学触媒で要求さ
れるNOx還元剤の量に応じて制御されるものである。
の排気ガス浄化装置は、請求項3において、還元剤供給
装置は、燃料タンク内の燃料をNOx還元剤として供給
するものである。
の排気ガス浄化装置は、請求項6において、還元剤供給
装置は、燃料タンク内の燃料を一定圧力に調整して供給
する燃料ポンプと、燃料ポンプから供給される燃料をN
Ox還元剤として内燃機関の排気系に供給する還元剤供
給用インジェクタとを含み、還元剤供給用インジェクタ
駆動時間は、電気化学触媒で要求されるNOx還元剤の
量に応じて制御されるものである。
の排気ガス浄化装置は、請求項3において、還元剤供給
装置は、燃料を改質後にNOx還元剤として供給するも
のである。
の排気ガス浄化装置は、請求項8において、還元剤供給
装置は、燃料タンク内の燃料を一定圧力に調整して供給
する燃料ポンプと、燃料ポンプから供給される燃料をH
2に改質する燃料改質装置と、H2をNOx還元剤として
内燃機関の排気系に供給する供給量制御装置とを含み、
供給量制御装置によるNOx還元剤の供給量は、電気化
学触媒で要求されるNOx還元剤の量に応じて制御され
るものである。
関の排気ガス浄化装置は、請求項3から請求項9までの
いずれかにおいて、内燃機関の排気系に排出されるNO
x、HCおよびCOを含む排出ガスの量を推定する排出
ガス量推定手段と、電気化学触媒の温度情報に基づいて
電気化学触媒の活性状態を判定する電気化学触媒状態判
定手段と、電気化学触媒の活性状態および反応速度と電
気化学触媒による排出ガスの貯蔵状態とに基づいて電気
化学触媒とNOxとの反応状態を推定するとともに、排
出ガス量推定手段による各推定値に基づいてNOx還元
剤の供給の要否を判定する還元剤供給判定手段とを備
え、還元剤供給判定手段は、NOx還元剤の供給が必要
と判定された場合に還元剤供給装置を駆動させるもので
ある。
関の排気ガス浄化装置は、請求項10において、内燃機
関の回転数、負荷状態および冷却水温度の少なくとも1
つの運転状態を検出するセンサ手段を備え、排出ガス量
推定手段は、内燃機関の運転状態に応じて排気ガスの量
を推定するものである。
関の排気ガス浄化装置は、請求項1から請求項11まで
のいずれかにおいて、内燃機関の排気系に設けられた第
1および第2の三元触媒を備え、第1の三元触媒は、電
気化学触媒の上流側に配置され、第2の三元触媒は、電
気化学触媒の下流側に配置されたものである。
関の排気ガス浄化装置は、請求項1から請求項12まで
のいずれかにおいて、内燃機関はリーンモードで運転制
御されるものである。
しながら、この発明の実施の形態1について詳細に説明
する。図1はこの発明の実施の形態1を示すブロック構
成図である。
1には、空気を取り込む吸気管2と、燃焼後の排気ガス
を排出する排気管3とが設けられている。
吸気量Qaを調節するスロットルバルブと、燃料を噴射
するインジェクタとが設けられ、エンジン1には、混合
気を圧縮する燃焼室と、燃焼室内の混合気を爆発させる
点火プラグと、爆発出力を車両の駆動輪に伝達するクラ
ンク軸とが設けられている。
化学触媒5の周辺には、エンジン1の運転状態を示す情
報を取得するための周知の各種センサ手段(クランク角
センサ、回転センサ、エアフローセンサ、筒内圧セン
サ、冷却水温度センサ、空燃比センサ、触媒温度センサ
など)が設けられており、各種センサ情報は、図示され
ない電子制御ユニット(ECU)に入力されている。
スGを浄化するための三元触媒4が設けられており、三
元触媒4の下流側には、排気ガスGに含まれるNOxを
浄化する電気化学触媒5が設けられている。
C吸着材の少なくとも一方と、電子伝導性物質およびイ
オン伝導性物質とを含み、イオンおよび電子の伝導によ
り酸化反応および還元反応を促進し、排気系内の排気ガ
スを電気化学的に浄化する。
空燃比運転状態(ストイキモード)での排気ガスG中の
NOx、HCおよびCOの三成分を大量に浄化するため
の別の三元触媒6が設けられている。
電気化学触媒5の直前の上流側に位置するように還元剤
供給装置7が設けられている。還元剤供給装置7は、還
元剤供給判定手段10(後述する)からの制御指令に応
じて、NOx浄化に必要な還元剤を電気化学触媒5の上
流側から供給する。
転状態に応じて、排気管3に排出される排気ガスGに含
まれる排出ガス(NOx、HC、CO)の各成分毎の排
出量(NOx排出量GNOx、HC排出量GHC、CO
排出量GCO)を推定演算する。
推定演算に用いられる運転状態情報としては、エンジン
回転数Ne、負荷状態を示す筒内圧Peおよび吸着量Q
a、ならびに、冷却水温度Twなどの少なくとも1つの
センサ情報が含まれる。
触媒5の温度情報(触媒温度Tcatおよび活性化温度
Trect)に基づいて電気化学触媒の活性状態Hを判
定する。
5の活性状態Hおよび反応速度と電気化学触媒5による
排出ガスの貯蔵状態とに基づいて電気化学触媒5とNO
xとの反応状態を推定するとともに、排出ガス量推定手
段8による各推定値GNOx、GHCおよびGCOに基
づいてNOx還元剤HCの供給の要否を判定する。
気化学触媒5の活性状態Hに応じて、電気化学触媒5の
吸蔵および吸着性能(NOx最大吸着量SNOxおよび
HC最大吸着量SHC)から、電気化学触媒5における
NOxおよびHCの貯蔵状態、ならびに、電気化学触媒
5のNOx浄化反応速度(反応状態)を推定演算する。
学触媒5の活性状態Hと、排出ガス量の各推定値(NO
x排出量GNOx、GHCおよびGCO)とに基づい
て、NOx浄化用の還元剤HCの供給が必要か否かを判
定する。
x還元剤の供給が必要であると判定された場合に、必要
な還元剤供給量を算出して、所要供給量に応じて還元剤
供給装置7を駆動制御する。
媒状態判定手段9および還元剤供給判定手段10は、エ
ンジン制御手段と同様に、マイクロコンピュータからな
るECUにより構成されている。
を介したイオン移動と、電子伝導物質を介した電子移動
とに基づく酸化還元反応の原理について具体的に説明す
る。
的に吸蔵されている貴金属表面と、NOx還元剤(H
C、CO)が選択的に吸着されている貴金属表面とが、
固体電解質および電子伝導物質でそれぞれ接合されてお
り、これにより、各貴金属間にイオンおよび電子が伝導
して酸化還元反応が促進される。
は、別々の貴金属表面上にNOxとNOx還元剤HCと
を選択的に吸蔵および吸着させる必要があり、これを実
現するためには、NOx吸蔵材およびHC吸着材の両方
を設ける必要がある。
述のNOx吸蔵型およびNOx選択還元型の各触媒との
制御上および性能上の相違点を明確化しながら説明す
る。
比較すると、電気化学触媒5は、酸素過剰雰囲気(リー
ンモード)下において、NOx吸蔵触媒よりも高いNO
x浄化性能を維持することができる。
蔵触媒のようにNOxを空燃比リーン状態で吸蔵し且つ
リッチ状態で脱離して還元浄化する必要がなく、空燃比
を大きくリッチ側に制御にする必要がない。
触媒によるNOx浄化時のように頻繁に空燃比リッチ制
御する必要がないので、燃費の悪化を抑制することがで
きる。
比較すると、電気化学触媒5は、浄化効率が選択還元触
媒よりも高いうえ、還元剤吸着機能を付加することがで
きるので、リーン雰囲気下での還元剤供給量が少量で済
み、燃費を悪化させることがない。
面でなくても、電子およびイオンの伝導によりNOx還
元剤を供給することができるので、選択還元触媒よりも
低濃度の還元ガスであっても、十分にNOxを還元する
ことができる。
の下流側に設置されても十分に機能し、還元剤供給装置
7も簡便な構成で済む。
始動直後からの運転状態に応じて変化するNOx浄化処
理を例にとって、図1に示したこの発明の実施の形態1
による具体的な動作について説明する。
変化および排出ガス成分の排出量変化を示すタイミング
チャートであり、図2内の横軸はエンジン1の始動から
の経過時間tを示す。
x、HC、CO)の各成分毎の濃度CNOxおよびCH
C(CCO)の時間変化と、エンジン1の空燃比A/F
(エンジン1に供給される吸気量Qaと燃料量との重量
比)の時間変化とを、それぞれ示している。
暖機(燃焼温度の上昇)が進むにつれて増加し、HC排
出濃度CHCおよびCO排出濃度CCOは、ほぼ同等の
傾向を示し、始動直後に急増した後に減少する。
では、エンジン1の始動性能を確保しつつ安定した燃焼
を実現するために、ドライバビリティを悪化させないよ
うに空燃比リッチモードで運転が行われる。
ス中に含まれるHCおよびCOの排出濃度CHCおよび
CCOが高く、NOxの排出濃度CNOxは低い状態と
なる。
はNOx浄化反応が始まる活性化温度Trectまで昇
温されておらず、電気化学触媒5に添加されたHC吸着
材には、HCが吸着されているのみであり、電気化学反
応によるNOx浄化反応は起こらない。
域の状態では、NOx排出量は極めて少ないので、特に
問題にならないレベルである。
比が理論空燃比(ストイキモード)までリーン化される
と、活性領域に入り、電気化学触媒5は活性化された状
態となる。
完了しているので、NOxの排出濃度CNOxが高くな
るが、始動領域で貯蔵されたHCが還元剤として使用さ
れ、NOxの還元浄化反応が行われる。
貯蔵された還元剤HCがNOx浄化反応にすべて消費さ
れ、且つエンジン1からの排出ガス(HC、CO)の排
出量GHCおよびGCOがNOx浄化に不足する場合に
は、還元剤供給装置7を駆動することにより、HCなど
のNOx還元剤を電気化学触媒5に追加供給する。
ーン運転領域に入ると、エンジン1から排出されたNO
xは、電気化学触媒5に添加されたNOx吸蔵材に吸蔵
され、排出ガス中に含まれるNOx還元剤(HC、C
O)により、電気化学的に浄化還元される。
ン運転領域においても、エンジン1から排出されるNO
x還元剤(HC、CO)の排出量GHCおよびGCOが
NOx浄化に不足する場合には、還元剤供給装置7を駆
動することにより、HCなどのNOx還元剤を電気化学
触媒5に追加供給する。
に、三元触媒4および6のみならず、NOx浄化専用の
電気化学触媒5を装着することにより、以下のような利
点を奏する。
な浄化メカニズムでNOxを還元するので、リーン運転
状態でのNOx浄化(還元)ができるうえ、HCおよび
COを効率的にNOx還元剤として使用することができ
るので、NOx吸蔵触媒を用いた場合のようなリーン/
リッチの繰り返し制御を必要とせず、燃費の悪化を招く
ことがない。
還元触媒を用いた場合と同様に還元剤供給装置7を必要
とするが、浄化効率が高いことから、少量のNOx還元
剤を供給すればよいので、燃費の悪化を抑制することが
できる。
この発明の実施の形態1による動作について、さらに具
体的に説明する。
供給装置7の制御動作を示すフローチャートであり、排
出ガス量推定手段8、電気化学触媒状態判定手段9およ
び還元剤供給判定手段10による処理手順を示してい
る。
ために、電気化学触媒5に添加される排出ガス吸収材の
うち、代表的に、NOx還元剤HC(未燃燃料)を吸着
するためのHC吸着材の性能のみに注目した場合を示し
ている。
量推定手段8は、エンジン1の運転状態として、各種セ
ンサ手段からエンジン回転数Ne、筒内平均有効圧P
e、冷却水温度Twおよび吸気量Qaなどを取り込む
(ステップ101)。
態を示す入力情報から、たとえば排出ガス濃度マップを
参照して、NOx排出濃度CNOx、HC排出濃度CH
CおよびCO排出濃度CCOを検索演算する(ステップ
102)。
を排出ガス流量(質量)に変換し、それぞれ、NOx排
出量GNOx、HC排出量GHCおよびCO排出量GC
Oとして推定演算する(ステップ103)。
段9および還元剤供給判定手段10は、電気化学触媒5
の活性状態Hを判定して浄化反応状態を推定演算するた
めに、電気化学触媒5の浄化性能を示す情報を取り込む
(ステップ104)。
は、電気化学触媒5の温度情報(触媒温度Tcat、活
性化温度Trect)を取り込む。
学触媒5内の排出ガス吸収材による各排出ガスの脱離温
度(NOx吸蔵材のNOx脱離温度TNOx、SHC吸
着材のHC脱離温度THCS)および最大吸収量(NO
x吸蔵材によるNOx最大吸蔵量SNOx、HC吸着材
によるHC最大吸着量SHC)、ならびに、変換係数C
rect、反応速度係数f(Tcat)および脱離速度
Gevなどを取り込む。
触媒温度Tcatと活性化判定温度Trectとを比較
し、触媒温度Tcatが活性化温度Trectに達した
か否か(電気化学触媒5が活性状態か否か)を判定する
(ステップ105)。
105において、Tcat<Trect(すなわち、N
O)と判定されれば、電気化学触媒5が活性化していな
いので、活性状態Hの信号レベルを「L」とし、Tca
t≧Trect(すなわち、YES)と判定されれば、
電気化学触媒5が活性化しているので、活性状態Hの信
号レベルを「H」とする。
学触媒状態判定手段9から出力される活性状態HがLレ
ベル)を示す場合、続いて、還元剤供給判定手段10
は、触媒温度TcatをHC吸着材の脱離温度THCS
(<Trect)と比較し、触媒温度Tcatが脱離温
度THCSよりも高いか否かを判定する(ステップ10
6)。
CS(すなわち、YES)と判定されれば、電気化学触
媒5内のHC吸着材がHCを脱離する状態にあるので、
還元剤供給判定手段10は、脱離演算ステップ117
(後述する)の処理を実行して、図3の処理ルーチンを
抜け出る。
≦THCS(すなわち、NO)と判定されれば、HC吸
着材がHCを吸着する状態にあるので、還元剤供給判定
手段10は、前回までのHC吸着量GSHCに今回推定
されたHC排出量GHCを加算し、今回推定演算された
HC吸着量GSHCとして更新する(ステップ10
7)。
ップ107により更新されたHC吸着量GSHCがHC
最大吸着量SHCを越えたか否かを判定し(ステップ1
08)、GSHC≦SHC(すなわち、NO)と判定さ
れれば、図3の処理ルーチンを抜け出る。
>SHC(すなわち、YES)と判定されれば、還元剤
供給判定手段10は、HC吸着量GSHCをHC最大吸
着量SHCに制限して(ステップ109)、図3の処理
ルーチンを抜け出る。
(活性状態HがHレベル)を示す場合には、電気化学触
媒5が活性化しているので、還元剤供給判定手段10
は、電気化学触媒5においてNOxを還元するのに要す
る還元剤の量Rを、排気ガス中のNOx排出量GNOx
に応じて、以下の(1)式により算出する(ステップ1
11)。
必要な還元剤量を求めるための変換係数、f(Tca
t)は触媒温度Tcatの関数で表される反応速度係数
である。
って、同一の触媒表面のみならず離れた触媒表面間でも
還元浄化反応が起こるので、通常の表面反応型の触媒と
比べて変換係数Crectが小さくなる。したがって、
(1)式から求められる還元剤必要量Rは、通常の触媒
を用いた場合よりも低減させることができる。
必要量Rが、排出ガス中に含まれるHC排出量GHCお
よびCO排出量GCOよりも多い(排出ガス量が不足)
か否かを判定する(ステップ112)。
CO(すなわち、NO)と判定されれば、排出ガス量の
みで還元浄化が可能なので、還元剤供給判定手段10
は、脱離演算ステップ117(後述する)の処理を実行
して、図3の処理ルーチンを抜け出る。
CO(すなわち、YES)と判定されれば、排出ガス量
のみでは還元浄化が不可能な状態なので、続いて、還元
剤供給判定手段10は、HC吸着量GSHCが存在する
か否かを判定する(ステップ113)。
(すなわち、NO)と判定されれば、脱離すべきHCが
存在しないので、還元剤供給判定手段10は、脱離演算
ステップ117(後述する)の処理を実行して、図3の
処理ルーチンを抜け出る。
>0(すなわち、YES)と判定されれば、脱離可能な
HCが存在するので、続いて、還元剤供給判定手段10
は、還元剤必要量Rが、HC脱離後のNOx還元剤量よ
りも多い(HC脱離量を加えても、まだ還元剤不足)か
否かを判定する(ステップ114)。
れたHCを排出ガス量に加えた値と、還元剤必要量Rと
を比較して、以下の(2)式を満たすか否かを判定す
る。
HC吸着材からの単位時間Δt毎のHCの脱離速度であ
る。
CO+Gev・Δt(すなわち、NO)と判定されれ
ば、排出ガス量およびHC脱離量のみで還元浄化が可能
なので、還元剤供給判定手段10は、脱離演算ステップ
117(後述する)の処理を実行して、図3の処理ルー
チンを抜け出る。
C+GCO+Gev・Δt(すなわち、YES)と判定
されれば、排出ガス量にHC脱離量を加えても還元浄化
が不可能な状態なので、還元剤供給判定手段10は、以
下の(3)式により、還元剤供給装置7からのHC追加
供給量PHCを求める(ステップ115)。
Cに応じて還元剤供給装置7を駆動し、電気化学触媒5
の上流側からHC追加供給量PHCを供給して還元剤不
足量を補償する(ステップ116)。
Oxは、NOx排出量GNOxによらず過不足なく還元
浄化される。
SHCから、NOx還元剤として脱離消費されたHC量
(=Gev・Δt)を減算して、HC吸着量GSHCを
更新演算し(ステップ117)、図3の処理ルーチンを
抜け出る。
は、還元剤供給装置7の具体的構成について言及しなか
ったが、燃料タンクからの燃料蒸散ガスをNOx還元剤
として排気系に供給してもよい。
用いたこの発明の実施の形態2による還元剤供給装置7
の周辺を示す構成図であり、前述と同様のものについて
は、同一符号を付して詳述を省略する。
は、電気化学触媒5の直前の上流側に位置するように還
元剤供給口70が設けられている。
リン)の主成分HCを吸着するキャニスタ72が設けら
れている。
を介して還元剤供給口70に連通されており、燃料タン
ク71からの蒸散燃料HCを、還元剤供給制御弁73の
制御下で、NOx還元剤として排気管3に供給するよう
になっている。
制御弁73の開弁時間を、HC追加供給量PHC(図3
内のステップ115参照)に応じて制御することにより
調節される。
は、燃料タンク71からの燃料蒸散ガスHCをNOx還
元剤として用いたが、燃料タンク71内の燃料そのもの
をNOx還元剤としてもよい。
用いたこの発明の実施の形態3による還元剤供給装置7
の周辺を示す構成図であり、前述と同様のものについて
は、同一符号を付して詳述を省略する。
たは、内部)には、燃料ポンプ74が設置されており、
燃料ポンプ74は、一定圧力に調整された燃料を供給す
る。
ェクタ75が連通されており、還元剤供給用インジェク
タ75は、電気化学触媒5の直前の上流側に位置するよ
うに、排気管3に設けられている。
れた燃料HCを、NOx還元剤として電気化学触媒5の
上流側から供給するようになっている。
の場合、還元剤供給量は、還元剤供給用インジェクタ7
5の駆動時間を、HC追加供給量PHC(図3内のステ
ップ115参照)に応じて制御することにより調節され
る。
は、燃料タンク71内の燃料そのものをNOx還元剤と
して用いたが、燃料HCをH2に改質した後にNOx還
元剤として用いてもよい。
用いたこの発明の実施の形態4による還元剤供給装置7
の周辺を示す構成図であり、前述と同様のものについて
は、同一符号を付して、または符号の後に「A」を付し
て詳述を省略する。
たは、内部)に設置された燃料ポンプ74Aは、一定圧
力に調整された燃料を燃料改質装置76に供給する。
をH2に改質してNOx還元剤とし、供給量制御装置7
7を介して還元剤供給口70に供給する。
元剤H2の供給量を、HC追加供給量(図3内のステッ
プ115参照)に応じて調節する。
実施の形態1と同様に、エンジン1のリーンモード運転
時にNOx排出量を効率的に低減させることができる。
れば、内燃機関の排気系に設けられた電気化学触媒を備
え、電気化学触媒は、電子伝導性物質およびイオン伝導
性物質を含み、イオンおよび電子の伝導により酸化反応
および還元反応を促進し、排気系内の排気ガスを電気化
学的に浄化するようにしたので、燃費の悪化を招くこと
なくリーン運転状態においても浄化効率を向上させた内
燃機関の排気ガス浄化装置が得られる効果がある。
項1において、電気化学触媒は、NOx吸蔵材およびH
C吸着材の少なくとも一方を含むので、燃費の悪化を招
くことなくリーン運転状態においても浄化効率を向上さ
せた内燃機関の排気ガス浄化装置が得られる効果があ
る。
項2において、内燃機関の排気系に設けられた還元剤供
給装置を備え、還元剤供給装置は、電気化学触媒の直前
の上流側に配置されて、排気系にNOx還元剤を供給す
るようにしたので、燃費の悪化を招くことなくリーン運
転状態においても浄化効率を向上させた内燃機関の排気
ガス浄化装置が得られる効果がある。
項3において、還元剤供給装置は、燃料タンクからの燃
料蒸散ガスをNOx還元剤として供給するようにしたの
で、燃費の悪化を招くことなくリーン運転状態において
も浄化効率を向上させた内燃機関の排気ガス浄化装置が
得られる効果がある。
項4において、還元剤供給装置は、燃料蒸散ガスを吸着
するキャニスタと、キャニスタに吸着された燃料蒸散ガ
スをNOx還元剤として内燃機関の排気系に供給する還
元剤供給制御弁とを含み、還元剤供給制御弁の開弁時間
は、電気化学触媒で要求されるNOx還元剤の量に応じ
て制御されるようにしたので、燃費の悪化を招くことな
くリーン運転状態においても浄化効率を向上させた内燃
機関の排気ガス浄化装置が得られる効果がある。
項3において、還元剤供給装置は、燃料タンク内の燃料
をNOx還元剤として供給するようにしたので、燃費の
悪化を招くことなくリーン運転状態においても浄化効率
を向上させた内燃機関の排気ガス浄化装置が得られる効
果がある。
項6において、還元剤供給装置は、燃料タンク内の燃料
を一定圧力に調整して供給する燃料ポンプと、燃料ポン
プから供給される燃料をNOx還元剤として内燃機関の
排気系に供給する還元剤供給用インジェクタとを含み、
還元剤供給用インジェクタ駆動時間は、電気化学触媒で
要求されるNOx還元剤の量に応じて制御されるように
したので、燃費の悪化を招くことなくリーン運転状態に
おいても浄化効率を向上させた内燃機関の排気ガス浄化
装置が得られる効果がある。
項3において、還元剤供給装置は、燃料を改質後にNO
x還元剤として供給するようにしたので、燃費の悪化を
招くことなくリーン運転状態においても浄化効率を向上
させた内燃機関の排気ガス浄化装置が得られる効果があ
る。
項8において、還元剤供給装置は、燃料タンク内の燃料
を一定圧力に調整して供給する燃料ポンプと、燃料ポン
プから供給される燃料をH2に改質する燃料改質装置
と、H2をNOx還元剤として内燃機関の排気系に供給
する供給量制御装置とを含み、供給量制御装置によるN
Ox還元剤の供給量は、電気化学触媒で要求されるNO
x還元剤の量に応じて制御されるようにしたので、燃費
の悪化を招くことなくリーン運転状態においても浄化効
率を向上させた内燃機関の排気ガス浄化装置が得られる
効果がある。
求項3から請求項9までのいずれかにおいて、内燃機関
の排気系に排出されるNOx、HCおよびCOを含む排
出ガスの量を推定する排出ガス量推定手段と、電気化学
触媒の温度情報に基づいて電気化学触媒の活性状態を判
定する電気化学触媒状態判定手段と、電気化学触媒の活
性状態および反応速度と電気化学触媒による排出ガスの
貯蔵状態とに基づいて電気化学触媒とNOxとの反応状
態を推定するとともに、排出ガス量推定手段による各推
定値に基づいてNOx還元剤の供給の要否を判定する還
元剤供給判定手段とを備え、還元剤供給判定手段は、N
Ox還元剤の供給が必要と判定された場合に還元剤供給
装置を駆動させるようにしたので、燃費の悪化を招くこ
となくリーン運転状態においても浄化効率を向上させた
内燃機関の排気ガス浄化装置が得られる効果がある。
求項10において、内燃機関の回転数、負荷状態および
冷却水温度の少なくとも1つの運転状態を検出するセン
サ手段を備え、排出ガス量推定手段は、内燃機関の運転
状態に応じて排気ガスの量を推定するようにしたので、
燃費の悪化を招くことなくリーン運転状態においても浄
化効率を向上させた内燃機関の排気ガス浄化装置が得ら
れる効果がある。
求項1から請求項11までのいずれかにおいて、内燃機
関の排気系に設けられた第1および第2の三元触媒を備
え、第1の三元触媒は、電気化学触媒の上流側に配置さ
れ、第2の三元触媒は、電気化学触媒の下流側に配置さ
れたので、燃費の悪化を招くことなくリーン運転状態に
おいても浄化効率を向上させた内燃機関の排気ガス浄化
装置が得られる効果がある。
求項1から請求項12までのいずれかにおいて、内燃機
関はリーンモードで運転制御されるようにしたので、燃
費の悪化を招くことなくリーン運転状態においても浄化
効率を向上させた内燃機関の排気ガス浄化装置が得られ
る効果がある。
図である。
出ガス成分の排出量変化を示すタイミングチャートであ
る。
すタイミングチャートである。
置を示す構成図である。
置を示す構成図である。
置を示す構成図である。
触媒、5 電気化学触媒、7 還元剤供給装置、8 排
出ガス量推定手段、9 電気化学触媒状態判定手段、1
0 還元剤供給判定手段、71 燃料タンク、72 キ
ャニスタ、73還元剤供給制御弁、74、74A 燃料
ポンプ、75 還元剤供給用インジェクタ、76 燃料
改質装置、77 供給量制御装置、Crect 還元剤
変換係数、f(Tcat) 反応速度係数、Gev 還
元剤脱離速度、H 活性状態、G 排気ガス、GNOx
NOx排出量、GHC HC排出量、GCO CO排
出量、Ne エンジン回転数、Pe 筒内圧、Qa 吸
気量、Tw 冷却水温度、Tcat 触媒温度、Tca
t 活性化温度、SNOx NOx最大吸蔵量、SHC
HC最大吸着量、TNOxS NOx脱離温度、TH
CS HC脱離温度。
Claims (13)
- 【請求項1】 内燃機関の排気系に設けられた電気化学
触媒を備え、 前記電気化学触媒は、電子伝導性物質およびイオン伝導
性物質を含み、イオンおよび電子の伝導により酸化反応
および還元反応を促進し、前記排気系内の排気ガスを電
気化学的に浄化することを特徴とする内燃機関の排気ガ
ス浄化装置。 - 【請求項2】 前記電気化学触媒は、NOx吸蔵材およ
びHC吸着材の少なくとも一方を含むことを特徴とする
請求項1に記載の内燃機関の排気ガス浄化装置。 - 【請求項3】 前記内燃機関の排気系に設けられた還元
剤供給装置を備え、 前記還元剤供給装置は、前記電気化学触媒の直前の上流
側に配置されて、前記排気系にNOx還元剤を供給する
ことを特徴とする請求項2に記載の内燃機関の排気ガス
浄化装置。 - 【請求項4】 前記還元剤供給装置は、燃料タンクから
の燃料蒸散ガスを前記NOx還元剤として供給すること
を特徴とする請求項3に記載の内燃機関の排気ガス浄化
装置。 - 【請求項5】 前記還元剤供給装置は、 前記燃料蒸散ガスを吸着するキャニスタと、 前記キャニスタに吸着された燃料蒸散ガスを前記NOx
還元剤として前記内燃機関の排気系に供給する還元剤供
給制御弁とを含み、 還元剤供給制御弁の開弁時間は、前記電気化学触媒で要
求されるNOx還元剤の量に応じて制御されることを特
徴とする請求項4に記載の内燃機関の排気ガス浄化装
置。 - 【請求項6】 前記還元剤供給装置は、燃料タンク内の
燃料を前記NOx還元剤として供給することを特徴とす
る請求項3に記載の内燃機関の排気ガス浄化装置。 - 【請求項7】 前記還元剤供給装置は、 前記燃料タンク内の燃料を一定圧力に調整して供給する
燃料ポンプと、 前記燃料ポンプから供給される燃料を前記NOx還元剤
として前記内燃機関の排気系に供給する還元剤供給用イ
ンジェクタとを含み、 前記還元剤供給用インジェクタ駆動時間は、前記電気化
学触媒で要求されるNOx還元剤の量に応じて制御され
ることを特徴とする請求項6に記載の内燃機関の排気ガ
ス浄化装置。 - 【請求項8】 前記還元剤供給装置は、燃料を改質後に
前記NOx還元剤として供給することを特徴とする請求
項3に記載の内燃機関の排気ガス浄化装置。 - 【請求項9】 前記還元剤供給装置は、 前記燃料タンク内の燃料を一定圧力に調整して供給する
燃料ポンプと、 前記燃料ポンプから供給される燃料をH2に改質する燃
料改質装置と、 前記H2を前記NOx還元剤として前記内燃機関の排気
系に供給する供給量制御装置とを含み、 前記供給量制御装置によるNOx還元剤の供給量は、前
記電気化学触媒で要求されるNOx還元剤の量に応じて
制御されることを特徴とする請求項8に記載の内燃機関
の排気ガス浄化装置。 - 【請求項10】 前記内燃機関の排気系に排出されるN
Ox、HCおよびCOを含む排出ガスの量を推定する排
出ガス量推定手段と、 前記電気化学触媒の温度情報に基づいて前記電気化学触
媒の活性状態を判定する電気化学触媒状態判定手段と、 前記電気化学触媒の活性状態および反応速度と前記電気
化学触媒による前記排出ガスの貯蔵状態とに基づいて前
記電気化学触媒と前記NOxとの反応状態を推定すると
ともに、前記排出ガス量推定手段による各推定値に基づ
いて前記NOx還元剤の供給の要否を判定する還元剤供
給判定手段とを備え、 前記還元剤供給判定手段は、前記NOx還元剤の供給が
必要と判定された場合に前記還元剤供給装置を駆動させ
ることを特徴とする請求項3から請求項9までのいずれ
かに記載の内燃機関の排気ガス浄化装置。 - 【請求項11】 前記内燃機関の回転数、負荷状態およ
び冷却水温度の少なくとも1つの運転状態を検出するセ
ンサ手段を備え、 前記排出ガス量推定手段は、前記内燃機関の運転状態に
応じて前記排気ガスの量を推定することを特徴とする請
求項10に記載の内燃機関の排気ガス浄化装置。 - 【請求項12】 前記内燃機関の排気系に設けられた第
1および第2の三元触媒を備え、 前記第1の三元触媒は、前記電気化学触媒の上流側に配
置され、 前記第2の三元触媒は、前記電気化学触媒の下流側に配
置されたことを特徴とする請求項1から請求項11まで
のいずれかに記載の内燃機関の排気ガス浄化装置。 - 【請求項13】 前記内燃機関はリーンモードで運転制
御されることを特徴とする請求項1から請求項12まで
のいずれかに記載の内燃機関の排気ガス浄化装置。
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