JP2002138979A - 複数シリンダロータリ圧縮機 - Google Patents
複数シリンダロータリ圧縮機Info
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- F04C18/3564—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member the inner and outer member being in contact along one line or continuous surfaces substantially parallel to the axis of rotation the surfaces of the inner and outer member, forming the working space, being surfaces of revolution
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- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C23/001—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle
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Abstract
(57)【要約】
【課題】複数シリンダロータリ圧縮機における、クラン
クピン間の中間軸部の曲がり変形を低減し、各軸受とピ
ストン端面部の摩擦損失を低減すると共に、圧縮ガスの
漏れ損失を低減する。 【解決手段】複数シリンダロータリ圧縮機におけるクラ
ンクピン間の中間軸部の断面を、一方のクランクピンの
回転軸に対して垂直な面に写像して重なる部分に含ま
れ、かつ、他方のクランクピンの回転軸に対して垂直な
面に写像して重なる部分に含まれない部分に拡張した構
造とする。
クピン間の中間軸部の曲がり変形を低減し、各軸受とピ
ストン端面部の摩擦損失を低減すると共に、圧縮ガスの
漏れ損失を低減する。 【解決手段】複数シリンダロータリ圧縮機におけるクラ
ンクピン間の中間軸部の断面を、一方のクランクピンの
回転軸に対して垂直な面に写像して重なる部分に含ま
れ、かつ、他方のクランクピンの回転軸に対して垂直な
面に写像して重なる部分に含まれない部分に拡張した構
造とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば冷蔵庫や空
調機等の冷凍サイクルに使用される複数シリンダロータ
リ圧縮機に係り、クランク軸の曲がり変形を低減し、効
率を高めた複数シリンダロータリ圧縮機に関する。
調機等の冷凍サイクルに使用される複数シリンダロータ
リ圧縮機に係り、クランク軸の曲がり変形を低減し、効
率を高めた複数シリンダロータリ圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】空気調和機や冷蔵庫用の圧縮機として
は、レシプロ型、ロータリ型、スクロール型、スクリュ
ー型等が使用されている。これらの圧縮機には、従来、
ＨＣＦＣ系の冷媒が使用されていた。しかし昨今、ＨＣ
ＦＣ系冷媒も太陽光中の紫外線により分解し、発生した
塩素が成層圏中のオゾン層を破壊することが明らかとな
り、国連環境計画主導により、１９８７年「オゾン層を
破壊する物質に関するモントリオール議定書」が締結さ
れ、２００４年から段階的にＨＣＦＣ系冷媒が規制され
ることとなった。
は、レシプロ型、ロータリ型、スクロール型、スクリュ
ー型等が使用されている。これらの圧縮機には、従来、
ＨＣＦＣ系の冷媒が使用されていた。しかし昨今、ＨＣ
ＦＣ系冷媒も太陽光中の紫外線により分解し、発生した
塩素が成層圏中のオゾン層を破壊することが明らかとな
り、国連環境計画主導により、１９８７年「オゾン層を
破壊する物質に関するモントリオール議定書」が締結さ
れ、２００４年から段階的にＨＣＦＣ系冷媒が規制され
ることとなった。
【０００３】以上の理由から、代替冷媒としてＨＦＣ系
冷媒や構成分子にフロンを含まない自然系冷媒を使用し
た圧縮機の開発が取り組まれている。圧縮機にＨＦＣ系
冷媒や二酸化炭素等の自然冷媒を使用した場合、作動ガ
スの圧力が高くなるものがあるため、圧縮室の摺動部隙
間からの冷媒ガスの漏れが従来のＨＣＦＣ系の冷媒より
も増える。そのため、隙間からの漏れを小さく設定する
ことが可能なロータリ圧縮機を代替冷媒用に使用する場
合がある。
冷媒や構成分子にフロンを含まない自然系冷媒を使用し
た圧縮機の開発が取り組まれている。圧縮機にＨＦＣ系
冷媒や二酸化炭素等の自然冷媒を使用した場合、作動ガ
スの圧力が高くなるものがあるため、圧縮室の摺動部隙
間からの冷媒ガスの漏れが従来のＨＣＦＣ系の冷媒より
も増える。そのため、隙間からの漏れを小さく設定する
ことが可能なロータリ圧縮機を代替冷媒用に使用する場
合がある。
【０００４】ところで、代替冷媒を１シリンダのロータ
リ圧縮機に使用した場合、作動ガスの吸込み圧力と吐出
し圧力の差が大きいため、圧縮に伴うトルク変動幅が大
きくなり、特に２〜３馬力程度の圧縮機の場合には、振
動が大きくなるといった問題があった。そのために、複
数シリンダのロータリ圧縮機を採用することがある。
リ圧縮機に使用した場合、作動ガスの吸込み圧力と吐出
し圧力の差が大きいため、圧縮に伴うトルク変動幅が大
きくなり、特に２〜３馬力程度の圧縮機の場合には、振
動が大きくなるといった問題があった。そのために、複
数シリンダのロータリ圧縮機を採用することがある。
【０００５】一方、一般的にロータリ圧縮機を設計する
場合は、軸受部に発生するクランク軸と軸受との摩擦に
よる回転動力の機械的損失すなわち摩擦損失を低減する
ことを目的として、クランク軸と軸受との接触面積を縮
小し、さらに慣性モーメントを小さくするためにクラン
ク軸径を可能な限り小さく設計することが望ましい。ま
た、クランク軸径を小さくすることによりクランク軸と
ともに構成されるピストン回転体の重量が軽くなり、駆
動のためのモータ消費電力を小さくできる。また、さら
にクランク軸径が小さくなる分、全体の圧縮機の外径も
小さくでき、小スペース化にも有効であるという利点が
ある。
場合は、軸受部に発生するクランク軸と軸受との摩擦に
よる回転動力の機械的損失すなわち摩擦損失を低減する
ことを目的として、クランク軸と軸受との接触面積を縮
小し、さらに慣性モーメントを小さくするためにクラン
ク軸径を可能な限り小さく設計することが望ましい。ま
た、クランク軸径を小さくすることによりクランク軸と
ともに構成されるピストン回転体の重量が軽くなり、駆
動のためのモータ消費電力を小さくできる。また、さら
にクランク軸径が小さくなる分、全体の圧縮機の外径も
小さくでき、小スペース化にも有効であるという利点が
ある。
【０００６】他方、圧縮機に代替冷媒として凝縮圧力が
高いＨＦＣ系冷媒を使用した場合、従来のＨＣＦＣ冷媒
に比べ蒸発潜熱が大きく、蒸発ガス密度が大きいため、
圧縮機の押し除け容積あたりの能力が大きくなる。この
ような代替冷媒に適した圧縮室のディメンジョンを提案
する２シリンダのロータリ圧縮機として、特開平８−１
４４９７６公報に、シリンダ高さをシリンダ内径をクラ
ンク偏心量で除した値が０．０７〜０．１３の範囲の値
になることが記載されている。
高いＨＦＣ系冷媒を使用した場合、従来のＨＣＦＣ冷媒
に比べ蒸発潜熱が大きく、蒸発ガス密度が大きいため、
圧縮機の押し除け容積あたりの能力が大きくなる。この
ような代替冷媒に適した圧縮室のディメンジョンを提案
する２シリンダのロータリ圧縮機として、特開平８−１
４４９７６公報に、シリンダ高さをシリンダ内径をクラ
ンク偏心量で除した値が０．０７〜０．１３の範囲の値
になることが記載されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記のように、従来の
方式で製作した複数シリンダのロータリ圧縮機に代替冷
媒を使用した場合、作動ガスの吸込み圧力と吐出し圧力
との差が大きくなる冷媒があることと、複数シリンダに
することにより、シリンダの両側に設置されている軸受
同士の間隔が１シリンダの場合よりも大きくなること、
すなわちガス荷重を受ける支点が長くなることと、さら
に、クランク軸径を小さく設計すること志向されること
から、シリンダの両側に配置された軸受の間におけるク
ランク軸の曲がり変形が大きくなる。クランク軸の曲が
り変形が大きくなると、軸受に対するクランク軸の傾き
が大きくなり、片当たりが生じる。この片当たりによ
り、クランク軸は軸受から押し付け反力を受け摩擦損失
となり、駆動力のロスになるという問題がある。さら
に、２つの軸受の間で曲がり変形が起こることにより、
ピストンも傾くため、各シリンダを密閉する部材端面お
よび仕切板端面と各ピストン端面との間に片当たりが生
じ、各ピストン端面は相対する端面から反力を受けて摩
擦損失が大きくなるとなるという問題がある。
方式で製作した複数シリンダのロータリ圧縮機に代替冷
媒を使用した場合、作動ガスの吸込み圧力と吐出し圧力
との差が大きくなる冷媒があることと、複数シリンダに
することにより、シリンダの両側に設置されている軸受
同士の間隔が１シリンダの場合よりも大きくなること、
すなわちガス荷重を受ける支点が長くなることと、さら
に、クランク軸径を小さく設計すること志向されること
から、シリンダの両側に配置された軸受の間におけるク
ランク軸の曲がり変形が大きくなる。クランク軸の曲が
り変形が大きくなると、軸受に対するクランク軸の傾き
が大きくなり、片当たりが生じる。この片当たりによ
り、クランク軸は軸受から押し付け反力を受け摩擦損失
となり、駆動力のロスになるという問題がある。さら
に、２つの軸受の間で曲がり変形が起こることにより、
ピストンも傾くため、各シリンダを密閉する部材端面お
よび仕切板端面と各ピストン端面との間に片当たりが生
じ、各ピストン端面は相対する端面から反力を受けて摩
擦損失が大きくなるとなるという問題がある。
【０００８】上記の２つの問題となる摩擦損失は、クラ
ンク軸の曲がり変形量が大きくなると圧縮機の性能に対
して無視できなくなる。これらの摩擦損失は、いずれも
片当たりによるものであって、クランク軸が曲がろうと
しているにもかかわらず、２つの軸受や、仕切板および
上下の端面によって拘束されることによる生じる反力で
あり、接触面積が小さく、接触面圧が高くなるために、
機械的なエネルギー損失が発生する。他方、軸受部に生
じる摩擦損失は、平均的にクランク軸と軸受とに働くた
め、前記の曲がり変形によって生じる摩擦損失よりも小
さい。したがって、クランク軸径を小さくすることは、
クランク軸と軸受との摩擦損失を低減し、性能に対する
効果があるが、曲がり変形が大きくなることによって増
加する摩擦損失の圧縮機性能への影響が大きくなるた
め、クランク軸径の縮小には限りがある。
ンク軸の曲がり変形量が大きくなると圧縮機の性能に対
して無視できなくなる。これらの摩擦損失は、いずれも
片当たりによるものであって、クランク軸が曲がろうと
しているにもかかわらず、２つの軸受や、仕切板および
上下の端面によって拘束されることによる生じる反力で
あり、接触面積が小さく、接触面圧が高くなるために、
機械的なエネルギー損失が発生する。他方、軸受部に生
じる摩擦損失は、平均的にクランク軸と軸受とに働くた
め、前記の曲がり変形によって生じる摩擦損失よりも小
さい。したがって、クランク軸径を小さくすることは、
クランク軸と軸受との摩擦損失を低減し、性能に対する
効果があるが、曲がり変形が大きくなることによって増
加する摩擦損失の圧縮機性能への影響が大きくなるた
め、クランク軸径の縮小には限りがある。
【０００９】また、クランク軸の曲りによって生じるピ
ストンの傾きが生じることを考慮すると、ピストン端面
と仕切板並びに端板との隙間を、生じるピストンの傾き
に応じて大きく設定する必要があり、これらの隙間の増
大により、圧縮ガスの漏れ量が増え、圧縮室の体積効率
が低下するといった問題がある。
ストンの傾きが生じることを考慮すると、ピストン端面
と仕切板並びに端板との隙間を、生じるピストンの傾き
に応じて大きく設定する必要があり、これらの隙間の増
大により、圧縮ガスの漏れ量が増え、圧縮室の体積効率
が低下するといった問題がある。
【００１０】一方、代替冷媒として作動圧力が高くない
ＨＦＣ系混合冷媒や炭素系自然冷媒を用いた場合におい
ても、軸受間距離が大きくなることにより前述したクラ
ンク軸の曲りが生じ、これによってピストンが傾くこと
になり、軸受や端板面に片当りが生じる。代替冷媒は、
従来のＨＣＦＣ系冷媒のように極圧抑制作用のある塩素
分子がないため、接触部分において摩擦損失が増加し、
エネルギ損失や摩耗が増加する問題がある。
ＨＦＣ系混合冷媒や炭素系自然冷媒を用いた場合におい
ても、軸受間距離が大きくなることにより前述したクラ
ンク軸の曲りが生じ、これによってピストンが傾くこと
になり、軸受や端板面に片当りが生じる。代替冷媒は、
従来のＨＣＦＣ系冷媒のように極圧抑制作用のある塩素
分子がないため、接触部分において摩擦損失が増加し、
エネルギ損失や摩耗が増加する問題がある。
【００１１】上記２つの問題を解決することは代替冷媒
を用いた複数シリンダのロータリ圧縮機を設計する上で
課題となる。
を用いた複数シリンダのロータリ圧縮機を設計する上で
課題となる。
【００１２】特開平８−１４４９７６公報に記載された
技術は、冷媒ガスの排除効率を最適にするための設計基
準は記載されているが、クランク軸の曲がり変形による
摩擦損失や体積効率の低下に関して記載されておらず、
これらを解決することが重要な課題となる。
技術は、冷媒ガスの排除効率を最適にするための設計基
準は記載されているが、クランク軸の曲がり変形による
摩擦損失や体積効率の低下に関して記載されておらず、
これらを解決することが重要な課題となる。
【００１３】本発明の目的は、クランク軸の曲がり変形
を低減する複数シリンダロータリ圧縮機を提供すること
にある。
を低減する複数シリンダロータリ圧縮機を提供すること
にある。
【００１４】また、本発明のその他の目的は、組み立て
性を維持しつつクランク軸の曲がり変形を低減する複数
シリンダロータリ圧縮機を提供することにある。
性を維持しつつクランク軸の曲がり変形を低減する複数
シリンダロータリ圧縮機を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的は、密閉容器内
に電動機部と圧縮機部とがクランク軸によって連結さ
れ、前記クランク軸が回転軸に対して偏心した第１のク
ランクピンと第２のクランクピンを備え、前記圧縮機部
が、前記クランク軸を支持する主及び副軸受と、前記主
および副軸受間に設けられ、前記第１もしくは第２のク
ランクピンの外径より大きい内径の貫通孔を有する仕切
板によって仕切られた第１、第２のシリンダと、前記第
１、第２のシリンダ内で前記クランク軸の回転に伴って
偏心運動する第１、第２のピストンと、前記クランク軸
を備えた複数シリンダロータリ圧縮機において、前記第
１及び第２のクランクピン間を接続する中間軸に設けら
れ、これらクランクピンの偏心方向に張り出し、かつそ
れぞれのクランクピンに一体に形成された接続部を備え
ることによって達成される。
に電動機部と圧縮機部とがクランク軸によって連結さ
れ、前記クランク軸が回転軸に対して偏心した第１のク
ランクピンと第２のクランクピンを備え、前記圧縮機部
が、前記クランク軸を支持する主及び副軸受と、前記主
および副軸受間に設けられ、前記第１もしくは第２のク
ランクピンの外径より大きい内径の貫通孔を有する仕切
板によって仕切られた第１、第２のシリンダと、前記第
１、第２のシリンダ内で前記クランク軸の回転に伴って
偏心運動する第１、第２のピストンと、前記クランク軸
を備えた複数シリンダロータリ圧縮機において、前記第
１及び第２のクランクピン間を接続する中間軸に設けら
れ、これらクランクピンの偏心方向に張り出し、かつそ
れぞれのクランクピンに一体に形成された接続部を備え
ることによって達成される。
【００１６】また、上記目的は、密閉容器内に電動機部
と圧縮機部とがクランク軸によって連結され、前記クラ
ンク軸が回転軸に対して偏心した第１のクランクピンと
第２のクランクピンを備え、前記圧縮機部が、前記クラ
ンク軸を支持する主及び副軸受と、前記主および副軸受
間に設けられ、前記第１もしくは第２のクランクピンの
外径より大きい内径の貫通孔を有する仕切板によって仕
切られた第１、第２のシリンダと、前記第１、第２のシ
リンダ内で前記クランク軸の回転に伴って偏心運動する
第１、第２のピストンと、前記クランク軸を備えた複数
シリンダロータリ圧縮機において、前記第１及び第２の
クランクピン間を接続する中間軸に設けられ、これらク
ランクピンの偏心方向に張り出し、かつそれぞれのクラ
ンクピンに一体に形成された接続部を備え、この接続部
の最外径の回転軌跡は前記仕切板の貫通孔の内径よりも
小さく設定することによって達成される。
と圧縮機部とがクランク軸によって連結され、前記クラ
ンク軸が回転軸に対して偏心した第１のクランクピンと
第２のクランクピンを備え、前記圧縮機部が、前記クラ
ンク軸を支持する主及び副軸受と、前記主および副軸受
間に設けられ、前記第１もしくは第２のクランクピンの
外径より大きい内径の貫通孔を有する仕切板によって仕
切られた第１、第２のシリンダと、前記第１、第２のシ
リンダ内で前記クランク軸の回転に伴って偏心運動する
第１、第２のピストンと、前記クランク軸を備えた複数
シリンダロータリ圧縮機において、前記第１及び第２の
クランクピン間を接続する中間軸に設けられ、これらク
ランクピンの偏心方向に張り出し、かつそれぞれのクラ
ンクピンに一体に形成された接続部を備え、この接続部
の最外径の回転軌跡は前記仕切板の貫通孔の内径よりも
小さく設定することによって達成される。
【００１７】上記他の目的は、密閉容器内に電動機部と
圧縮機部とがクランク軸によって連結され、前記クラン
ク軸が回転軸に対して偏心した第１のクランクピンと第
２のクランクピンを備え、前記圧縮機部が、前記クラン
ク軸を支持する主及び副軸受と、前記主および副軸受間
に設けられ、前記第１もしくは第２のクランクピンの外
径より大きい内径の貫通孔を有する仕切板によって仕切
られた第１、第２のシリンダと、前記第１、第２のシリ
ンダ内で前記クランク軸の回転に伴って偏心運動する第
１、第２のピストンと、前記クランク軸を備えた複数シ
リンダロータリ圧縮機において、前記第１及び第２のク
ランクピン間を接続する中間軸に設けられ、これらクラ
ンクピンの偏心方向に張り出し、かつそれぞれのクラン
クピンに一体に形成された接続部を備え、一方のクラン
クピン側に形成された接続部のこのクランクピンとの反
対面と、他方のクランクピンの前記仕切板に対向する面
の基準線との距離よりも、前記仕切板の厚さを薄く設定
することによって達成される。
圧縮機部とがクランク軸によって連結され、前記クラン
ク軸が回転軸に対して偏心した第１のクランクピンと第
２のクランクピンを備え、前記圧縮機部が、前記クラン
ク軸を支持する主及び副軸受と、前記主および副軸受間
に設けられ、前記第１もしくは第２のクランクピンの外
径より大きい内径の貫通孔を有する仕切板によって仕切
られた第１、第２のシリンダと、前記第１、第２のシリ
ンダ内で前記クランク軸の回転に伴って偏心運動する第
１、第２のピストンと、前記クランク軸を備えた複数シ
リンダロータリ圧縮機において、前記第１及び第２のク
ランクピン間を接続する中間軸に設けられ、これらクラ
ンクピンの偏心方向に張り出し、かつそれぞれのクラン
クピンに一体に形成された接続部を備え、一方のクラン
クピン側に形成された接続部のこのクランクピンとの反
対面と、他方のクランクピンの前記仕切板に対向する面
の基準線との距離よりも、前記仕切板の厚さを薄く設定
することによって達成される。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
より説明する。図１は本発明による複数シリンダロータ
リ圧縮機の一実施形態を示す縦断図面であり、図２は複
数シリンダロータリ圧縮機のクランク軸の形状を示す側
面図、図３は図２のクランク軸の断面形状を示す断面図
である。
より説明する。図１は本発明による複数シリンダロータ
リ圧縮機の一実施形態を示す縦断図面であり、図２は複
数シリンダロータリ圧縮機のクランク軸の形状を示す側
面図、図３は図２のクランク軸の断面形状を示す断面図
である。
【００１９】図１ないし図３において、１は密閉容器、
２は電動機部で、２ａは電動機のロータ、２ｂはステー
タ、４０、４１はロータ２ａに設けたバランス重量、３
はクランク軸、４は主軸受、５は圧縮機構部、６ａは第
１のシリンダ、６ｂは第２のシリンダ、５０は仕切板、
８は副軸受、９はカバー、１０ａは第１のピストン、１
０ｂは第２のピストン、１１はカバー、１２ａ、１２ｂ
はベーン、１３は第１のクランクピン、１４は第２のク
ランクピン、１５は吐出室、１６は吐出ガス通路、１７
は吐出室、１８は吐出パイプ、１９ａ、１９ｂは吸込パ
イプである。この実施形態は、２個のシリンダを備えた
２シリンダロータリ圧縮機を対象にしている。
２は電動機部で、２ａは電動機のロータ、２ｂはステー
タ、４０、４１はロータ２ａに設けたバランス重量、３
はクランク軸、４は主軸受、５は圧縮機構部、６ａは第
１のシリンダ、６ｂは第２のシリンダ、５０は仕切板、
８は副軸受、９はカバー、１０ａは第１のピストン、１
０ｂは第２のピストン、１１はカバー、１２ａ、１２ｂ
はベーン、１３は第１のクランクピン、１４は第２のク
ランクピン、１５は吐出室、１６は吐出ガス通路、１７
は吐出室、１８は吐出パイプ、１９ａ、１９ｂは吸込パ
イプである。この実施形態は、２個のシリンダを備えた
２シリンダロータリ圧縮機を対象にしている。
【００２０】クランク軸３を支持する主軸受４が密閉容
器１の内壁に溶接などによって固定されている。そし
て、この主軸受４の一方の空間には、電動機２が収納さ
れ、他方には、圧縮機構部５が収納されている。電動機
２は、クランク軸３が嵌着されたロータ２ａとこれに対
向かつ同軸のステータ２ｂとからなり、ステータ２ｂは
密閉容器１に固定されている。
器１の内壁に溶接などによって固定されている。そし
て、この主軸受４の一方の空間には、電動機２が収納さ
れ、他方には、圧縮機構部５が収納されている。電動機
２は、クランク軸３が嵌着されたロータ２ａとこれに対
向かつ同軸のステータ２ｂとからなり、ステータ２ｂは
密閉容器１に固定されている。
【００２１】圧縮機構部５では、クランク軸３が主軸受
４からさらに続いており、その先端部が副軸受８によっ
て支持されている。これら主軸受４と副軸受８との間に
は、２つのシリンダ６ａ、６ｂと仕切板５０によって仕
切られ、2組の圧縮室が形成されており、これらシリン
ダ６ａ、６ｂ内で夫々クランク軸３にクランクピン部１
３、１４が形成されている。すなわち、仕切板５０は、
２つのシリンダ６ａ、６ｂ間に挟まれる構造をなしてい
る。また、これらシリンダ６ａ、６ｂ内に夫々ピストン
１０ａ、１０ｂが収納されており、これらピストン１０
ａ、１０ｂは夫々クランクピン部１３、１４に嵌入され
ている。電動機部２によってクランク軸３が回転駆動さ
れると、クランクピン部１３、１４にしたがってピスト
ン１０ａ、１０ｂが互いに１８０゜の位相差で回転す
る。
４からさらに続いており、その先端部が副軸受８によっ
て支持されている。これら主軸受４と副軸受８との間に
は、２つのシリンダ６ａ、６ｂと仕切板５０によって仕
切られ、2組の圧縮室が形成されており、これらシリン
ダ６ａ、６ｂ内で夫々クランク軸３にクランクピン部１
３、１４が形成されている。すなわち、仕切板５０は、
２つのシリンダ６ａ、６ｂ間に挟まれる構造をなしてい
る。また、これらシリンダ６ａ、６ｂ内に夫々ピストン
１０ａ、１０ｂが収納されており、これらピストン１０
ａ、１０ｂは夫々クランクピン部１３、１４に嵌入され
ている。電動機部２によってクランク軸３が回転駆動さ
れると、クランクピン部１３、１４にしたがってピスト
ン１０ａ、１０ｂが互いに１８０゜の位相差で回転す
る。
【００２２】これらピストン１０ａ、１０ｂには、バネ
部材によってベーン１２ａ、１２ｂが常に圧接されてお
り、シリンダ６ａではピストン１０ａとベーン１２ａと
により、また、シリンダ６ｂではピストン１０ｂとベー
ン１２ｂとにより、夫々圧縮室が形成されるが、クラン
ク軸３の回転によるピストン１０ａ、１０ｂの偏心回転
により、シリンダ６ａ、６ｂ内の圧縮室は縮小と拡大を
繰り返す。そこで、シリンダ６ａ、６ｂには、そこでの
圧縮室が拡大したとき、吸込パイプ１９ａ、１９ｂから
供給される冷媒ガスがこれら圧縮室に吸い込まれ、クラ
ンク軸３の回転とともに圧縮室が縮小することにより、
冷媒ガスは圧縮され、これらの圧力がある大きさになる
と（吐出圧力）、シリンダ６ａ内の圧縮冷媒ガスは主軸
受４とそのカバー１１によって形成される吐出室１７
に、シリンダ６ｂ内の圧縮冷媒ガスは副軸受８とそのカ
バー９によって形成される吐出室１５にそれぞれ吐出さ
れる。冷媒ガスは、シリンダ６ａ、６ｂによって交互に
圧縮され、密閉容器１から吐出パイプ１８を通って冷凍
サイクルへ吐出される。
部材によってベーン１２ａ、１２ｂが常に圧接されてお
り、シリンダ６ａではピストン１０ａとベーン１２ａと
により、また、シリンダ６ｂではピストン１０ｂとベー
ン１２ｂとにより、夫々圧縮室が形成されるが、クラン
ク軸３の回転によるピストン１０ａ、１０ｂの偏心回転
により、シリンダ６ａ、６ｂ内の圧縮室は縮小と拡大を
繰り返す。そこで、シリンダ６ａ、６ｂには、そこでの
圧縮室が拡大したとき、吸込パイプ１９ａ、１９ｂから
供給される冷媒ガスがこれら圧縮室に吸い込まれ、クラ
ンク軸３の回転とともに圧縮室が縮小することにより、
冷媒ガスは圧縮され、これらの圧力がある大きさになる
と（吐出圧力）、シリンダ６ａ内の圧縮冷媒ガスは主軸
受４とそのカバー１１によって形成される吐出室１７
に、シリンダ６ｂ内の圧縮冷媒ガスは副軸受８とそのカ
バー９によって形成される吐出室１５にそれぞれ吐出さ
れる。冷媒ガスは、シリンダ６ａ、６ｂによって交互に
圧縮され、密閉容器１から吐出パイプ１８を通って冷凍
サイクルへ吐出される。
【００２３】図２は、本発明の一実施例を示した２シリ
ンダロータリ圧縮機のクランク軸３の一部分を抜き出し
た図である。３０は、回転軸に対し互いに偏心した第１
のクランクピン１３及び第２のクランクピン１４を接続
する中間軸、５１は仕切板５０に開けた貫通孔、３１及
び３２は中間軸３０であって仕切板５０の貫通孔５１内
に収納される第1及び第2の接続部である。第１のクラン
クピン１３、第２のクランクピン１４、中間軸３０、第
1の接続部３２及び第2の接続部３１を含むクランク軸３
０は、鋳造により一体に成形されている。
ンダロータリ圧縮機のクランク軸３の一部分を抜き出し
た図である。３０は、回転軸に対し互いに偏心した第１
のクランクピン１３及び第２のクランクピン１４を接続
する中間軸、５１は仕切板５０に開けた貫通孔、３１及
び３２は中間軸３０であって仕切板５０の貫通孔５１内
に収納される第1及び第2の接続部である。第１のクラン
クピン１３、第２のクランクピン１４、中間軸３０、第
1の接続部３２及び第2の接続部３１を含むクランク軸３
０は、鋳造により一体に成形されている。
【００２４】第１のクランクピン１３及び第２のクラン
クピン１４には、図２には図示しない、第１のピストン
１０ａ及び第２のピストン１０ｂの運動によって冷媒が
圧縮され、この圧縮荷重がかかる。この圧縮荷重の方向
は、それぞれのクランクピンの偏心方向である。すなわ
ち、図２においてクランク軸３を左方向（反時計回り）
に回転させる傾転モーメントが働く。また、その大きさ
は、両クランクピンに働く圧縮圧力の和は、クランク軸
３の回転位置によっては大きく変化はしないものの、一
方のピストン１０の外壁面シリンダ６の内壁面によって
形成される作動室の圧力が吐出圧になったときに最も大
きな値となる。
クピン１４には、図２には図示しない、第１のピストン
１０ａ及び第２のピストン１０ｂの運動によって冷媒が
圧縮され、この圧縮荷重がかかる。この圧縮荷重の方向
は、それぞれのクランクピンの偏心方向である。すなわ
ち、図２においてクランク軸３を左方向（反時計回り）
に回転させる傾転モーメントが働く。また、その大きさ
は、両クランクピンに働く圧縮圧力の和は、クランク軸
３の回転位置によっては大きく変化はしないものの、一
方のピストン１０の外壁面シリンダ６の内壁面によって
形成される作動室の圧力が吐出圧になったときに最も大
きな値となる。
【００２５】この圧縮荷重があるため、それぞれのクラ
ンクピンによって、中間軸３０には、その偏心部側は中
間軸３０を圧縮する方向に、また反偏心部側は中間軸３
０を引き離す方向に作用する応力が加わる。このため、
クランク軸３と同径の従来の中間軸では、この応力によ
って中間軸部が変形し主軸受４や副軸受８の片当たりと
いった問題があった。
ンクピンによって、中間軸３０には、その偏心部側は中
間軸３０を圧縮する方向に、また反偏心部側は中間軸３
０を引き離す方向に作用する応力が加わる。このため、
クランク軸３と同径の従来の中間軸では、この応力によ
って中間軸部が変形し主軸受４や副軸受８の片当たりと
いった問題があった。
【００２６】このような問題を解決するため、図２に示
した実施の形態では、クランク軸３とほぼ同径である中
間軸３０をそれぞれのクランクピンの偏心方向に拡張し
た接続部を設けた。すなわち、第１のクランクピン１３
と接する中間軸３０にはクランクピン１３の偏心方向に
拡張した第１接続部３２を、第２のクランクピン１４と
接する中間軸３０にはクランクピン１４の偏心方向に拡
張した第２接続部３１を設けた。
した実施の形態では、クランク軸３とほぼ同径である中
間軸３０をそれぞれのクランクピンの偏心方向に拡張し
た接続部を設けた。すなわち、第１のクランクピン１３
と接する中間軸３０にはクランクピン１３の偏心方向に
拡張した第１接続部３２を、第２のクランクピン１４と
接する中間軸３０にはクランクピン１４の偏心方向に拡
張した第２接続部３１を設けた。
【００２７】このとおり、中間軸３０に設けられた第２
接続部３１はクランクピン１４の偏心方向に拡張されて
いる。すなわち、中間軸３０に形成された接続部３１の
クランク軸３に対して垂直な断面（例えばＡＡ断面）は
第２のクランクピン１４の断面に含まれるているが、第
１のクランクピン１３の断面には含まれない部分に拡張
している。同様に、中間軸３０に設けられた第１接続部
３２はクランクピン１３の偏心方向に拡張されている。
すなわち、中間軸３０に形成された接続部３２のクラン
ク軸３に対して垂直な断面は第１のクランクピン１３の
断面に含まれるているが、第２のクランクピン１４の断
面には含まれない部分に拡張している。
接続部３１はクランクピン１４の偏心方向に拡張されて
いる。すなわち、中間軸３０に形成された接続部３１の
クランク軸３に対して垂直な断面（例えばＡＡ断面）は
第２のクランクピン１４の断面に含まれるているが、第
１のクランクピン１３の断面には含まれない部分に拡張
している。同様に、中間軸３０に設けられた第１接続部
３２はクランクピン１３の偏心方向に拡張されている。
すなわち、中間軸３０に形成された接続部３２のクラン
ク軸３に対して垂直な断面は第１のクランクピン１３の
断面に含まれるているが、第２のクランクピン１４の断
面には含まれない部分に拡張している。
【００２８】このように、拡張された接続部３１及び３
２を中間軸３０に形成することにより、図２において、
クランクピンが中間軸３０に与える荷重を支えることが
可能になり、中間軸３０の変形が緩和され、各軸受の片
当たりが抑制される。
２を中間軸３０に形成することにより、図２において、
クランクピンが中間軸３０に与える荷重を支えることが
可能になり、中間軸３０の変形が緩和され、各軸受の片
当たりが抑制される。
【００２９】次に組み立て法について簡単に説明する。
図１において、電動機部２及び主軸受４は既に密閉容器
１内に組み込まれているものとする。第１のクランクピ
ン１３、第２のクランクピン１４、中間軸３０、第1の
接続部３２及び第2の接続部３１を含むクランク軸３０
に、圧縮機構部５を形成する各部品の組み込みに付き説
明する。第１クランクピン１３に第１ピストン１０ａを
組み込み、その周囲にを覆う第１シリンダ６ａを配置す
る。次に、仕切番５０を配置する。仕切番５０の貫通孔
５１をクランク軸３に挿入し、第２クランクピン１４を
通す。この貫通孔５１の内径は、第２クランクピン１４
の外径よりも若干大きく形成されている。そして、仕切
板５０が第２クランクピン１４を通過したところで、仕
切板５０を第２クランクピン１４の反偏心方向に移動さ
せる。すなわち、仕切板５０の貫通孔５１の中心がクラ
ンク軸３の中心と一致する方向に仕切板５０を移動す
る。続いて、第２クランクピン１４に第２ピストン１０
ｂを嵌め込んでその周囲に第２シリンダを配置し、副軸
受８を取り付けてネジ止めすることにより圧縮機構部５
の組み立てが完成する。
図１において、電動機部２及び主軸受４は既に密閉容器
１内に組み込まれているものとする。第１のクランクピ
ン１３、第２のクランクピン１４、中間軸３０、第1の
接続部３２及び第2の接続部３１を含むクランク軸３０
に、圧縮機構部５を形成する各部品の組み込みに付き説
明する。第１クランクピン１３に第１ピストン１０ａを
組み込み、その周囲にを覆う第１シリンダ６ａを配置す
る。次に、仕切番５０を配置する。仕切番５０の貫通孔
５１をクランク軸３に挿入し、第２クランクピン１４を
通す。この貫通孔５１の内径は、第２クランクピン１４
の外径よりも若干大きく形成されている。そして、仕切
板５０が第２クランクピン１４を通過したところで、仕
切板５０を第２クランクピン１４の反偏心方向に移動さ
せる。すなわち、仕切板５０の貫通孔５１の中心がクラ
ンク軸３の中心と一致する方向に仕切板５０を移動す
る。続いて、第２クランクピン１４に第２ピストン１０
ｂを嵌め込んでその周囲に第２シリンダを配置し、副軸
受８を取り付けてネジ止めすることにより圧縮機構部５
の組み立てが完成する。
【００３０】この組み立てに関しての留意点を以下に示
す。まず第１に、仕切板５０の貫通孔５１が第２クラン
クピン１４を通過可能である径であること。第２に、貫
通孔５１の内径内に中間軸５０が配置されるのである
が、中間軸５０に設けられた各接続部がクランク軸３が
回転しても、貫通孔５１の内壁に当接しないこと。第３
に、第１接続部３２、第２接続部３１及び仕切板５０の
厚さの関係が、第２のクランク軸１４を通過した仕切板
５０が中間軸３０近傍で、貫通孔５１の中心がクランク
軸３の中心に一致するように仕切板５０が移動可能であ
るような関係となっていること。
す。まず第１に、仕切板５０の貫通孔５１が第２クラン
クピン１４を通過可能である径であること。第２に、貫
通孔５１の内径内に中間軸５０が配置されるのである
が、中間軸５０に設けられた各接続部がクランク軸３が
回転しても、貫通孔５１の内壁に当接しないこと。第３
に、第１接続部３２、第２接続部３１及び仕切板５０の
厚さの関係が、第２のクランク軸１４を通過した仕切板
５０が中間軸３０近傍で、貫通孔５１の中心がクランク
軸３の中心に一致するように仕切板５０が移動可能であ
るような関係となっていること。
【００３１】第１については、貫通孔５１の内径を第２
クランクピン１４の外径よりも大きくすることで解決さ
れる。複数シリンダロータリ圧縮機では、ピストン端面
と仕切板端面との間は圧縮室を仕切る密閉要素になって
いる。偏心運動するピストンの外径の軌跡と仕切板の貫
通孔内径の距離が大きいほど、密閉性が高くなるため、
この貫通孔内径は小さい方が望ましい。一方、クランク
ピン間に仕切板を組込むためには、仕切板の貫通孔の内
径は、少なくとも一方のクランクピンの外径より大きく
なければならないが、その差はクランクピンが通過可能
な最小限にすることが望ましい。
クランクピン１４の外径よりも大きくすることで解決さ
れる。複数シリンダロータリ圧縮機では、ピストン端面
と仕切板端面との間は圧縮室を仕切る密閉要素になって
いる。偏心運動するピストンの外径の軌跡と仕切板の貫
通孔内径の距離が大きいほど、密閉性が高くなるため、
この貫通孔内径は小さい方が望ましい。一方、クランク
ピン間に仕切板を組込むためには、仕切板の貫通孔の内
径は、少なくとも一方のクランクピンの外径より大きく
なければならないが、その差はクランクピンが通過可能
な最小限にすることが望ましい。
【００３２】第２について、図３を用いて説明する。こ
の図は、図２のクランク軸３の接続部３１の断面形状を
示すＡＡ断面図である。図３において、ＲＰ２は第２の
クランクピン１４（実線）の中心軸を中心とした外半
径、ＲＨは仕切板５０の貫通孔５１（点線）の内半径、
ＲＪはクランク軸３を回転させたとき、クランク軸３の
中心から最も離れた中間軸３０の接続部３１の軌跡を示
す円（２点鎖線部が１個所ある円）の外半径で、ＲＨよ
り小さい。なお２点鎖線部が２個所ある円はクランクピ
ン１３である。
の図は、図２のクランク軸３の接続部３１の断面形状を
示すＡＡ断面図である。図３において、ＲＰ２は第２の
クランクピン１４（実線）の中心軸を中心とした外半
径、ＲＨは仕切板５０の貫通孔５１（点線）の内半径、
ＲＪはクランク軸３を回転させたとき、クランク軸３の
中心から最も離れた中間軸３０の接続部３１の軌跡を示
す円（２点鎖線部が１個所ある円）の外半径で、ＲＨよ
り小さい。なお２点鎖線部が２個所ある円はクランクピ
ン１３である。
【００３３】すなわち、２つの接続部のうち最も中間軸
３０の中心から離れている部分の回転軌跡が貫通孔５１
内径よりも内部にあれば両者は接触しない。本実施の形
態では図３に示すごとく、接続部の最外径の回転軌跡が
貫通孔５１の内径よりも小さく設定してあるので、支障
なくクランク軸３を回転させることができる。
３０の中心から離れている部分の回転軌跡が貫通孔５１
内径よりも内部にあれば両者は接触しない。本実施の形
態では図３に示すごとく、接続部の最外径の回転軌跡が
貫通孔５１の内径よりも小さく設定してあるので、支障
なくクランク軸３を回転させることができる。
【００３４】第３について説明する。ここで、もし、第
１の接続部３２の厚さと第２の接続部３１の厚さが同じ
であり、かつ中間軸の高さの半分であり、さらに仕切板
５０の厚さが第１の接続部３２及び第２の接続部３１の
厚さよりも厚いと仮定する。クランクピン１４を通過し
た仕切板５０は、第２の接続部３２に当接する。この
時、貫通孔５１はまだ第２のクランクピン１４を抜けて
いないので、第２のクランクピン１４によって横方向の
移動が規制されてしまう。このため、中間軸３０の位置
に貫通孔５１を配置することはできない。本実施形態で
は、組み立て時に仕切板５０の貫通孔５１を通過させな
いクランクピン（本例では第１のクランクピン１３）側
の接続部（本例では第１接続部３２）のクランクピン
（第１のクランクピン１３）とは反対の面と、貫通孔５
１を通過させるクランクピン（本例では第２クランクピ
ン１４）の仕切板５０に対向する面の基準線迄の距離
を、仕切板５０の厚さよりも大きくした（この時、貫通
孔５１を通過させるクランクピン（本例では第２クラン
クピン１４）側の接続部（本例では第２接続部３１）の
厚さは自由に設定可能）。この構成によって、貫通孔５
１を第２クランクピン１４を通過させた後、予定の位置
に仕切板５０を移動させることが可能となる。
１の接続部３２の厚さと第２の接続部３１の厚さが同じ
であり、かつ中間軸の高さの半分であり、さらに仕切板
５０の厚さが第１の接続部３２及び第２の接続部３１の
厚さよりも厚いと仮定する。クランクピン１４を通過し
た仕切板５０は、第２の接続部３２に当接する。この
時、貫通孔５１はまだ第２のクランクピン１４を抜けて
いないので、第２のクランクピン１４によって横方向の
移動が規制されてしまう。このため、中間軸３０の位置
に貫通孔５１を配置することはできない。本実施形態で
は、組み立て時に仕切板５０の貫通孔５１を通過させな
いクランクピン（本例では第１のクランクピン１３）側
の接続部（本例では第１接続部３２）のクランクピン
（第１のクランクピン１３）とは反対の面と、貫通孔５
１を通過させるクランクピン（本例では第２クランクピ
ン１４）の仕切板５０に対向する面の基準線迄の距離
を、仕切板５０の厚さよりも大きくした（この時、貫通
孔５１を通過させるクランクピン（本例では第２クラン
クピン１４）側の接続部（本例では第２接続部３１）の
厚さは自由に設定可能）。この構成によって、貫通孔５
１を第２クランクピン１４を通過させた後、予定の位置
に仕切板５０を移動させることが可能となる。
【００３５】本実施の形態によれば、中間軸３０の接続
部３１の断面形状は、第２のクランクピン１４と仕切板
５０の貫通孔５１が重なった範囲にあり、かつ、第１の
クランクピン１３の断面とは重ならない部分がある構成
である。したがって、組立て時、第２のクランクピン１
４と中間軸３０の接続部３１を仕切板５０の貫通孔５１
が通過可能であり、運転中は接触せずに回転できる。ま
た、中間軸３０の大部分を占める接続部３１の断面形状
を、組立て時仕切板５０の貫通孔５１が通過しない第１
のクランクピン１３の断面に含まれない部分に拡張して
いるため、この部分の断面積を増加し、中間軸３０の曲
がり変形が小さくなる。
部３１の断面形状は、第２のクランクピン１４と仕切板
５０の貫通孔５１が重なった範囲にあり、かつ、第１の
クランクピン１３の断面とは重ならない部分がある構成
である。したがって、組立て時、第２のクランクピン１
４と中間軸３０の接続部３１を仕切板５０の貫通孔５１
が通過可能であり、運転中は接触せずに回転できる。ま
た、中間軸３０の大部分を占める接続部３１の断面形状
を、組立て時仕切板５０の貫通孔５１が通過しない第１
のクランクピン１３の断面に含まれない部分に拡張して
いるため、この部分の断面積を増加し、中間軸３０の曲
がり変形が小さくなる。
【００３６】図４は、他の変形例を示す図である。図５
は、図４の中間軸３００の仕切板５０の貫通孔５１に収
納される第１接続部３１０の断面形状を示すＢＢ断面図
である。クランク軸３の中間軸３００の第１接続部３１
０の回転軸に対する垂直断面の形状は、２つのクランク
ピンのうち電動機２に近い第１のクランクピン１３の断
面に含まれ、かつ、第２のクランクピン１４の断面に含
まれない部分があるように拡大している。図５におい
て、ＲＰ１は第１のクランクピン１３の中心軸を中心と
する外半径、ＲＨは仕切板５０の貫通孔５１の内半径、
ＲＪは中間軸３００の第１接続部３１０の外半径で、Ｒ
Ｈより小さい。
は、図４の中間軸３００の仕切板５０の貫通孔５１に収
納される第１接続部３１０の断面形状を示すＢＢ断面図
である。クランク軸３の中間軸３００の第１接続部３１
０の回転軸に対する垂直断面の形状は、２つのクランク
ピンのうち電動機２に近い第１のクランクピン１３の断
面に含まれ、かつ、第２のクランクピン１４の断面に含
まれない部分があるように拡大している。図５におい
て、ＲＰ１は第１のクランクピン１３の中心軸を中心と
する外半径、ＲＨは仕切板５０の貫通孔５１の内半径、
ＲＪは中間軸３００の第１接続部３１０の外半径で、Ｒ
Ｈより小さい。
【００３７】第１の実施の形態と同様に、中間軸３００
の第１接続部３１０の断面積を仕切板５０が組立可能な
範囲で最大に拡大することにより、剛性を大きくでき、
軸の曲がり変形が小さい構造とすることができる。ま
た、第１接続部３１０は回転軸に対し偏心アンバランス
重量を有している。二つのクランクピンとピストンによ
るアンバランス重量を電動機２のロータ２ａ上下に設け
たバランス重量４０、４１で平衡させる構造において、
電動機２に近い方に偏心重量を設けることにより、ロー
タ２ａの下部に設けるバランス重量４０を小さくでき
る。これによりバランス重量の材料の低減、必要スペー
スの縮小、さらには、バランス重量の遠心力による軸の
曲り変形を低減しすることができるため、軸受摩擦損失
の低減、振動の低減に対する効果がある。
の第１接続部３１０の断面積を仕切板５０が組立可能な
範囲で最大に拡大することにより、剛性を大きくでき、
軸の曲がり変形が小さい構造とすることができる。ま
た、第１接続部３１０は回転軸に対し偏心アンバランス
重量を有している。二つのクランクピンとピストンによ
るアンバランス重量を電動機２のロータ２ａ上下に設け
たバランス重量４０、４１で平衡させる構造において、
電動機２に近い方に偏心重量を設けることにより、ロー
タ２ａの下部に設けるバランス重量４０を小さくでき
る。これによりバランス重量の材料の低減、必要スペー
スの縮小、さらには、バランス重量の遠心力による軸の
曲り変形を低減しすることができるため、軸受摩擦損失
の低減、振動の低減に対する効果がある。
【００３８】なお、この場合の組み立ては、第１クラン
クピン１３が貫通孔５１を通過させるクランクピンとな
る。
クピン１３が貫通孔５１を通過させるクランクピンとな
る。
【００３９】図６は、他の変形例を示し、第７図は、第
６図の中間軸３００の第1のクランクピン１３に接続す
る第1の接続部３１１と第2のクランクピン１４に接続す
る第２の接続部３１２の接続部の断面形状を示すＤＤ断
面図である。第1のクランクピン１３と第２の接続部３
１２との最小距離ＬＰ１は仕切板５０の厚さＢＳよりも
大きい。第１、第2の接続部３１１、３１２の回転軸に
対する垂直断面はそれぞれ接続しているクランクピンの
回転軸に対する垂直断面に含まれ、かつ、他方のクラン
クピンの回転軸に対する垂直断面に含まれない部分に拡
張している。
６図の中間軸３００の第1のクランクピン１３に接続す
る第1の接続部３１１と第2のクランクピン１４に接続す
る第２の接続部３１２の接続部の断面形状を示すＤＤ断
面図である。第1のクランクピン１３と第２の接続部３
１２との最小距離ＬＰ１は仕切板５０の厚さＢＳよりも
大きい。第１、第2の接続部３１１、３１２の回転軸に
対する垂直断面はそれぞれ接続しているクランクピンの
回転軸に対する垂直断面に含まれ、かつ、他方のクラン
クピンの回転軸に対する垂直断面に含まれない部分に拡
張している。
【００４０】さらに、前記二つの接続部の接続部の断面
形状を同心の同外径の円とすればこの部分を含め両者の
接続部の断面形状を最大かつ加工容易に形成できる。
形状を同心の同外径の円とすればこの部分を含め両者の
接続部の断面形状を最大かつ加工容易に形成できる。
【００４１】本実施の形態によれば、図２に示したもの
に比べて、貫通孔が通過しない側のクランクピン（本例
では第２クランクピン１４）側の接続部（本例では第２
接続部３１２）の厚さを大きくすることができる。中間
軸３００の接続部３１１、３１２の断面形状は、一方の
クランクピンと仕切板５０の貫通孔５１が重なった範囲
にあり、かつ、他方のクランクピンの断面とは重ならな
い部分がある構成である。したがって、組立て時、クラ
ンクピンとの距離が仕切板５０の厚さより大きい一方の
接続部に対し、他方の接続部とこの接続部が接続してい
るクランクピンを仕切板５０の貫通孔５１が通過可能で
あり、かつ、両者の接続部は運転中貫通孔５１とは接触
せずに回転できる。したがって、接続部の断面形状は、
仕切板５０の組立て可能な範囲で拡張しているため、こ
の部分の断面積を増加し、中間軸３００の曲がり変形を
小さくした構造である。
に比べて、貫通孔が通過しない側のクランクピン（本例
では第２クランクピン１４）側の接続部（本例では第２
接続部３１２）の厚さを大きくすることができる。中間
軸３００の接続部３１１、３１２の断面形状は、一方の
クランクピンと仕切板５０の貫通孔５１が重なった範囲
にあり、かつ、他方のクランクピンの断面とは重ならな
い部分がある構成である。したがって、組立て時、クラ
ンクピンとの距離が仕切板５０の厚さより大きい一方の
接続部に対し、他方の接続部とこの接続部が接続してい
るクランクピンを仕切板５０の貫通孔５１が通過可能で
あり、かつ、両者の接続部は運転中貫通孔５１とは接触
せずに回転できる。したがって、接続部の断面形状は、
仕切板５０の組立て可能な範囲で拡張しているため、こ
の部分の断面積を増加し、中間軸３００の曲がり変形を
小さくした構造である。
【００４２】
【発明の効果】以上本発明によれば、複数シリンダを有
するロータリ圧縮機において、クランク軸径を小さく設
計することを志向するなかで、クランクピン間の曲がり
変形を低減でき、クランク軸と軸受、クランクピンとピ
ストン内面あるいは各シリンダを密閉する端板および仕
切板端面とピストン端面の片当たりが少なくなるため、
摩擦損失が小さくなり、機械効率の損失が低減する。さ
らに、クランク軸と軸受、ピストンと端板や仕切板端面
との余分な隙間も小さくできるため、漏れが少なくな
り、体積効率の低減を抑えられる。これらの効果によ
り、クランク軸の変形による性能の低下を抑えられる。
するロータリ圧縮機において、クランク軸径を小さく設
計することを志向するなかで、クランクピン間の曲がり
変形を低減でき、クランク軸と軸受、クランクピンとピ
ストン内面あるいは各シリンダを密閉する端板および仕
切板端面とピストン端面の片当たりが少なくなるため、
摩擦損失が小さくなり、機械効率の損失が低減する。さ
らに、クランク軸と軸受、ピストンと端板や仕切板端面
との余分な隙間も小さくできるため、漏れが少なくな
り、体積効率の低減を抑えられる。これらの効果によ
り、クランク軸の変形による性能の低下を抑えられる。
【図１】本発明の一実施の形態を示した２シリンダロー
タリ圧縮機の圧縮機部と電動機部を示す縦断面図。
タリ圧縮機の圧縮機部と電動機部を示す縦断面図。
【図２】図１における２シリンダロータリ圧縮機のクラ
ンク軸３の一部分を抜き出した図。
ンク軸３の一部分を抜き出した図。
【図３】図２のクランク軸３の中間軸３０の接続部３１
を、回転軸に垂直な平面に投影した断面図。
を、回転軸に垂直な平面に投影した断面図。
【図４】図２に示した例の変形例を示した２シリンダロ
ータリ圧縮機のクランク軸３の一部分を抜き出した図。
ータリ圧縮機のクランク軸３の一部分を抜き出した図。
【図５】図４のクランク軸３の中間軸３００の接続部３
１０を、回転軸に垂直な平面に投影した断面図。
１０を、回転軸に垂直な平面に投影した断面図。
【図６】図２に示した例の変形例を示した２シリンダロ
ータリ圧縮機のクランク軸３の一部分を抜き出した図。
ータリ圧縮機のクランク軸３の一部分を抜き出した図。
【図７】図６のクランク軸３の中間軸３００の第１の接
続部３１１と第２の接続部３１２の接続部を、回転軸に
垂直な平面に投影した断面図。
続部３１１と第２の接続部３１２の接続部を、回転軸に
垂直な平面に投影した断面図。
１…密閉容器、２…電動機部、２ａ…ロータ、２ｂ…ス
テータ、３…クランク軸、３０、３００…中間軸、３
１、３１０…接続部、３１１…第1の接続部、３１２…
第2の接続部、４…主軸受、５…圧縮機構部、６ａ、６
ｂ…シリンダ、５０…仕切板、５１…貫通孔、８…副軸
受、９…カバー、１０ａ、１０ｂ…ピストン、１１…カ
バー、１２ａ、１２ｂ…ベーン、１３…第１のクランク
ピン、１４…第２のクランクピン、１５…吐出室、１６
…吐出ガス通路、１７…吐出室、…吐出パイプ、１９
ａ、１９ｂ…吸込みパイプ。
テータ、３…クランク軸、３０、３００…中間軸、３
１、３１０…接続部、３１１…第1の接続部、３１２…
第2の接続部、４…主軸受、５…圧縮機構部、６ａ、６
ｂ…シリンダ、５０…仕切板、５１…貫通孔、８…副軸
受、９…カバー、１０ａ、１０ｂ…ピストン、１１…カ
バー、１２ａ、１２ｂ…ベーン、１３…第１のクランク
ピン、１４…第２のクランクピン、１５…吐出室、１６
…吐出ガス通路、１７…吐出室、…吐出パイプ、１９
ａ、１９ｂ…吸込みパイプ。
Claims (7)
- 【請求項１】密閉容器内に電動機部と圧縮機部とがクラ
ンク軸によって連結され、前記クランク軸が回転軸に対
して偏心した第１のクランクピンと第２のクランクピン
を備え、前記圧縮機部が、前記クランク軸を支持する主
及び副軸受と、前記主および副軸受間に設けられ、前記
第１もしくは第２のクランクピンの外径より大きい内径
の貫通孔を有する仕切板によって仕切られた第１、第２
のシリンダと、前記第１、第２のシリンダ内で前記クラ
ンク軸の回転に伴って偏心運動する第１、第２のピスト
ンと、前記クランク軸を備えた複数シリンダロータリ圧
縮機において、前記第１及び第２のクランクピン間を接
続する中間軸に設けられ、これらクランクピンの偏心方
向に張り出し、かつそれぞれのクランクピンに一体に形
成された接続部を備えた複数シリンダロータリ圧縮機。 - 【請求項２】密閉容器内に電動機部と圧縮機部とがクラ
ンク軸によって連結され、前記クランク軸が回転軸に対
して偏心した第１のクランクピンと第２のクランクピン
を備え、前記圧縮機部が、前記クランク軸を支持する主
及び副軸受と、前記主および副軸受間に設けられ、前記
第１もしくは第２のクランクピンの外径より大きい内径
の貫通孔を有する仕切板によって仕切られた第１、第２
のシリンダと、前記第１、第２のシリンダ内で前記クラ
ンク軸の回転に伴って偏心運動する第１、第２のピスト
ンと、前記クランク軸を備えた複数シリンダロータリ圧
縮機において、前記第１及び第２のクランクピン間を接
続する中間軸に設けられ、これらクランクピンの偏心方
向に張り出し、かつそれぞれのクランクピンに一体に形
成された接続部を備え、この接続部の最外径の回転軌跡
は前記仕切板の貫通孔の内径よりも小さく設定した複数
シリンダロータリ圧縮機。 - 【請求項３】密閉容器内に電動機部と圧縮機部とがクラ
ンク軸によって連結され、前記クランク軸が回転軸に対
して偏心した第１のクランクピンと第２のクランクピン
を備え、前記圧縮機部が、前記クランク軸を支持する主
及び副軸受と、前記主および副軸受間に設けられ、前記
第１もしくは第２のクランクピンの外径より大きい内径
の貫通孔を有する仕切板によって仕切られた第１、第２
のシリンダと、前記第１、第２のシリンダ内で前記クラ
ンク軸の回転に伴って偏心運動する第１、第２のピスト
ンと、前記クランク軸を備えた複数シリンダロータリ圧
縮機において、前記第１及び第２のクランクピン間を接
続する中間軸に設けられ、これらクランクピンの偏心方
向に張り出し、かつそれぞれのクランクピンに一体に形
成された接続部を備え、一方のクランクピン側に形成さ
れた接続部のこのクランクピンとの反対面と、他方のク
ランクピンの前記仕切板に対向する面の基準線との距離
よりも、前記仕切板の厚さを薄く設定した複数シリンダ
ロータリ圧縮機。 - 【請求項４】密閉容器内に電動機部と圧縮機部とがクラ
ンク軸によって連結され、前記クランク軸が回転軸に対
して偏心した第１のクランクピンと第２のクランクピン
を備え、前記圧縮機部が、前記クランク軸を支持する主
及び副軸受と、前記主および副軸受間に設けられ、前記
第１もしくは第２のクランクピンの外径より大きい内径
の貫通孔を有する仕切板によって仕切られた第１、第２
のシリンダと、前記第１、第２のシリンダ内で前記クラ
ンク軸の回転に伴って偏心運動する第１、第２のピスト
ンと、前記クランク軸を備えた複数シリンダロータリ圧
縮機において、前記第１のクランクピンと前記第２のク
ランクピンとの間に構成された中間軸のうち、前記仕切
板の貫通孔内に収納される部分の回転軸に対する垂直断
面が、前記第１のクランクピンもしくは前記第２のクラ
ンクピンのうち、一方のクランクピンの回転軸に対する
垂直断面に含まれ、かつ、他方のクランクピンの回転軸
に対する垂直断面の部分に含まれない部分あり、かつ、
外形と回転軸心からの距離の最大値が、前記仕切板の貫
通孔の内半径よりも小さい接続部を備えた複数シリンダ
ロータリ圧縮機。 - 【請求項５】請求項４において、前記第１のクランクピ
ンと前記第２のクランクピンとの間に構成された中間軸
において、前記第1のクランクピンに接続し、回転軸に
対する垂直断面が、この第1のクランクピンの回転軸に
対する垂直断面に含まれ、かつ第2のクランクピンの回
転軸に対する垂直断面に含まれない部分を有し、かつ、
外形と回転軸心からの距離の最大値が、前記仕切板の貫
通孔の内半径よりも小さい第1の接続部と、前記第２の
クランクピンに接続し、回転軸に対する垂直断面が、該
第2ののクランクピンの回転軸に対する垂直断面に含ま
れ、かつ、第1のクランクピンの回転軸に対する垂直断
面の部分に含まれない部分あり、かつ、外形と回転軸心
からの距離の最大値が、前記仕切板の貫通孔の内半径よ
りも小さい第２の接続部とを備え、前記第１の接続部と
前記第2のクランクピンの最小距離もしくは、前記第２
の接続部と前記第1のクランクピンの最小距離のうち、
少なくとも一方の最小距離が前記仕切板の厚さより大き
く設定した複数シリンダロータリ圧縮機。 - 【請求項６】請求項５において、前記第1の接続部と前
記第2の接続部は同心かつ同外径の円である複数シリン
ダロータリ圧縮機。 - 【請求項７】請求項５において、前記中間軸の前記仕切
板の貫通孔内に収納される部分の断面形状は、回転軸心
を中心とした円弧と、一方のクランクピンの中心軸を中
心とした円弧によって構成された複数シリンダロータリ
圧縮機。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000334912A JP4065654B2 (ja) | 2000-10-30 | 2000-10-30 | 複数シリンダロータリ圧縮機 |
| KR10-2001-0066612A KR100432115B1 (ko) | 2000-10-30 | 2001-10-29 | 복수 실린더 로터리 압축기 |
| MYPI20055755A MY141515A (en) | 2000-10-30 | 2001-10-30 | Multi-cylinder rotary compressor |
| CNB011456574A CN100465449C (zh) | 2000-10-30 | 2001-10-30 | 多气缸旋转压缩机 |
| MYPI20015011A MY124954A (en) | 2000-10-30 | 2001-10-30 | Multi-cylinder rotary compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000334912A JP4065654B2 (ja) | 2000-10-30 | 2000-10-30 | 複数シリンダロータリ圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002138979A true JP2002138979A (ja) | 2002-05-17 |
| JP4065654B2 JP4065654B2 (ja) | 2008-03-26 |
Family
ID=18810744
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000334912A Expired - Lifetime JP4065654B2 (ja) | 2000-10-30 | 2000-10-30 | 複数シリンダロータリ圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4065654B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100383393C (zh) * | 2004-08-10 | 2008-04-23 | 三星电子株式会社 | 可变容量旋转压缩机 |
| WO2014020983A1 (ja) * | 2012-07-31 | 2014-02-06 | 三菱重工業株式会社 | ロータリ流体機械及びその組立方法 |
| WO2015198539A1 (ja) * | 2014-06-24 | 2015-12-30 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | ２つのシリンダを持ったロータリ圧縮機 |
| EP3677784A4 (en) * | 2017-10-18 | 2020-09-09 | Mitsubishi Heavy Industries Thermal Systems, Ltd. | ROTARY SHAFT OF A ROTARY COMPRESSOR AND ROTARY COMPRESSOR |
| CN112253463A (zh) * | 2020-10-26 | 2021-01-22 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 压缩机 |
| CN112460021A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-03-09 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 泵体组件、转子压缩机及空调 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8507279B2 (en) | 2009-06-02 | 2013-08-13 | Accuri Cytometers, Inc. | System and method of verification of a prepared sample for a flow cytometer |
| WO2011159708A1 (en) | 2010-06-14 | 2011-12-22 | Accuri Cytometers, Inc. | System and method for creating a flow cytometer network |
| JP5671623B2 (ja) | 2010-10-25 | 2015-02-18 | アキュリ サイトメーターズ, インコーポレイテッドAccuri Cytometers, Inc. | フローサイトメータのデータセットを収集するシステム及びユーザインターフェース |
-
2000
- 2000-10-30 JP JP2000334912A patent/JP4065654B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100383393C (zh) * | 2004-08-10 | 2008-04-23 | 三星电子株式会社 | 可变容量旋转压缩机 |
| WO2014020983A1 (ja) * | 2012-07-31 | 2014-02-06 | 三菱重工業株式会社 | ロータリ流体機械及びその組立方法 |
| JP2014029135A (ja) * | 2012-07-31 | 2014-02-13 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ロータリ流体機械及びその組立方法 |
| WO2015198539A1 (ja) * | 2014-06-24 | 2015-12-30 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | ２つのシリンダを持ったロータリ圧縮機 |
| JPWO2015198539A1 (ja) * | 2014-06-24 | 2017-04-20 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | ２つのシリンダを持ったロータリ圧縮機 |
| EP3677784A4 (en) * | 2017-10-18 | 2020-09-09 | Mitsubishi Heavy Industries Thermal Systems, Ltd. | ROTARY SHAFT OF A ROTARY COMPRESSOR AND ROTARY COMPRESSOR |
| AU2018352907B2 (en) * | 2017-10-18 | 2021-06-10 | Mitsubishi Heavy Industries Thermal Systems, Ltd. | Rotating shaft of rotary compressor and rotary compressor |
| CN112253463A (zh) * | 2020-10-26 | 2021-01-22 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 压缩机 |
| CN112460021A (zh) * | 2020-12-03 | 2021-03-09 | 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 | 泵体组件、转子压缩机及空调 |
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|---|---|
| JP4065654B2 (ja) | 2008-03-26 |
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