JP2002129201A - 粉末成形用ダイスおよびそれを用いた粉末成形方法 - Google Patents
粉末成形用ダイスおよびそれを用いた粉末成形方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】粉末成形ダイスの耐摩耗性の向上およびダイス
表面の低摩擦化を図ることにより、高密度の圧粉体を一
層低い圧力で抜き出し、高密度焼結製品を効率よく成形
可能にする。 【解決手段】成形体の外側形状を形成するための内孔を
有し硬質材料からなるダイスをダイホルダの内孔に嵌合
させた粉末成形用ダイスを対象とし、前記ダイスの内孔
が圧粉体抜き出し側へ拡大する１／５０００〜１／１０
００のテーパを有すること、前記ダイスの表面がＴｉ
Ｃ，ＴｉＮ，Ａｌ2Ｏ3 ，ＴｉＣＮ，ＨｆＮ，ＣｒＮ，
Ｗ2Ｃおよび ＤＬＣのうち、少なくとも１種以上の単層
もしくは複層のコーティング層を形成すること、 前記
ダイホルダの材質として通常用いられる焼戻し温度が前
記コーティング処理温度より高い温度である鋼材で構成
するようにした。
表面の低摩擦化を図ることにより、高密度の圧粉体を一
層低い圧力で抜き出し、高密度焼結製品を効率よく成形
可能にする。 【解決手段】成形体の外側形状を形成するための内孔を
有し硬質材料からなるダイスをダイホルダの内孔に嵌合
させた粉末成形用ダイスを対象とし、前記ダイスの内孔
が圧粉体抜き出し側へ拡大する１／５０００〜１／１０
００のテーパを有すること、前記ダイスの表面がＴｉ
Ｃ，ＴｉＮ，Ａｌ2Ｏ3 ，ＴｉＣＮ，ＨｆＮ，ＣｒＮ，
Ｗ2Ｃおよび ＤＬＣのうち、少なくとも１種以上の単層
もしくは複層のコーティング層を形成すること、 前記
ダイホルダの材質として通常用いられる焼戻し温度が前
記コーティング処理温度より高い温度である鋼材で構成
するようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、粉末冶金におけ
る粉末成形用金型のダイス、およびそのダイスを用いた
粉末成形方法に関するものであり、特に高密度の成形体
を得る場合、磁性合金粉末等の硬質な粉末を成形する場
合、アルミ粉末等の軟質で金型にくい付きやすい粉末の
成形などに好適に利用できるものである。
る粉末成形用金型のダイス、およびそのダイスを用いた
粉末成形方法に関するものであり、特に高密度の成形体
を得る場合、磁性合金粉末等の硬質な粉末を成形する場
合、アルミ粉末等の軟質で金型にくい付きやすい粉末の
成形などに好適に利用できるものである。
【０００２】
【従来の技術】粉末成形用金型は、成形体の外形に対応
した内孔を持つダイスと、上下のパンチからなり、必要
に応じコアロッドを備えたもので、プレス装置に組み込
まれて粉末成形装置として構成される。そして、前記内
孔と下パンチで形成されるダイキャビティに粉末を充填
し、金型の各部材を相対的に移動して、上下のパンチで
粉末を圧縮したのち、該圧粉体が粉末充填側に押し出し
離型される。成粉体の密度は成形圧力により決定される
が、高強度を必要とする機械要素では高い密度が要求さ
れるものが多く、成形圧力が高いのに対応して金型強度
への配慮も必要である。また、急冷凝固法により作られ
た磁性合金粉末の成形のように、硬質の粉末を高い密度
に成形する場合は、更に粉末成形が困難である。また、
粉末成形を繰り返すうちに、粉末圧縮される部位のダイ
ス内孔が少しずつ摩耗し、ダイス内孔がいわゆる中膨ら
み状態となり、圧粉体の抜き出し抵抗が増加し、圧粉体
に傷が付いたり割れを生じる虞が内在している。更に、
アルミ粉末のように、金型にくい付きやすい粉末材料の
成形では、高密度のものを奇麗な外観でばらつきを少な
く製作するのに困難を伴う。
した内孔を持つダイスと、上下のパンチからなり、必要
に応じコアロッドを備えたもので、プレス装置に組み込
まれて粉末成形装置として構成される。そして、前記内
孔と下パンチで形成されるダイキャビティに粉末を充填
し、金型の各部材を相対的に移動して、上下のパンチで
粉末を圧縮したのち、該圧粉体が粉末充填側に押し出し
離型される。成粉体の密度は成形圧力により決定される
が、高強度を必要とする機械要素では高い密度が要求さ
れるものが多く、成形圧力が高いのに対応して金型強度
への配慮も必要である。また、急冷凝固法により作られ
た磁性合金粉末の成形のように、硬質の粉末を高い密度
に成形する場合は、更に粉末成形が困難である。また、
粉末成形を繰り返すうちに、粉末圧縮される部位のダイ
ス内孔が少しずつ摩耗し、ダイス内孔がいわゆる中膨ら
み状態となり、圧粉体の抜き出し抵抗が増加し、圧粉体
に傷が付いたり割れを生じる虞が内在している。更に、
アルミ粉末のように、金型にくい付きやすい粉末材料の
成形では、高密度のものを奇麗な外観でばらつきを少な
く製作するのに困難を伴う。
【０００３】なお、本出願人はこのような従来の状況を
基に、特開平５−３２０７０５号公報において、高い密
度の圧粉体をより低い圧力で抜き出し性良く成形する粉
末成形ダイスと該ダイスを用いた成形方法を開示し、ま
た、特開平１１−１４０５０５号公報において、高密度
焼結製品を効率よく成形する成形方法を開示してきた。
前者の粉末成形ダイスは、成形体抜き出し側へ拡大する
１／５０００〜１／１０００のテーパを有することを骨
子とし、前記ダイスを用いた成形方法は該ダイスの内孔
と嵌合する上下パンチを用い、圧縮過程の大部分、また
は少なくとも圧縮の最終段階はダイス内孔の大きい側の
パンチで積極的に押圧することを骨子とする。後者の粉
末成形方法は、外型内面に潤滑剤の被膜を形成する押型
潤滑法と、粉末潤滑剤の添加量を０．３％以下，好まし
くは０．０５〜０．３％に抑制した混入潤滑法とを併用
することを骨子としている。
基に、特開平５−３２０７０５号公報において、高い密
度の圧粉体をより低い圧力で抜き出し性良く成形する粉
末成形ダイスと該ダイスを用いた成形方法を開示し、ま
た、特開平１１−１４０５０５号公報において、高密度
焼結製品を効率よく成形する成形方法を開示してきた。
前者の粉末成形ダイスは、成形体抜き出し側へ拡大する
１／５０００〜１／１０００のテーパを有することを骨
子とし、前記ダイスを用いた成形方法は該ダイスの内孔
と嵌合する上下パンチを用い、圧縮過程の大部分、また
は少なくとも圧縮の最終段階はダイス内孔の大きい側の
パンチで積極的に押圧することを骨子とする。後者の粉
末成形方法は、外型内面に潤滑剤の被膜を形成する押型
潤滑法と、粉末潤滑剤の添加量を０．３％以下，好まし
くは０．０５〜０．３％に抑制した混入潤滑法とを併用
することを骨子としている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記した粉
末成形時、圧粉体はパンチ加圧力により圧縮されるがダ
イス壁面においてはダイス壁面と圧粉体の間の摩擦が生
じ、パンチ加圧力による圧粉体を圧縮する力が減じられ
る。また、加圧成形後の圧粉体をダイスから抜き出すた
めに必要な力は、ダイス壁面と圧粉体の間の摩擦に比例
することから、圧粉体の摩擦を低くすることができれ
ば、より低い抜き出し力での抜き出しが可能となり、よ
り高密度な圧粉体を歩留まり良く得られことになる。そ
して、従来からダイス表面の低摩擦化を図る手段とし
て、ダイスの表面処理が有効であることが知られてい
る。また、粉末成形用のダイス構造としては、一般に、
ダイス補強のため、ダイス外周に構造用合金鋼のリング
（ダイホルダ）を焼き嵌めした焼き嵌めダイスが広く用
いられている。ところが、現在ダイスの表面処理として
広く適用されているＣＶＤ等の処理は高温で処理される
ため、焼き嵌めダイス構造では焼き嵌め力が低下すると
いう問題が生じている。一方、ダイスに上記表面処理を
施した後に前記リングを焼き嵌めした場合、焼き嵌め時
の熱影響によってダイス内孔の寸法変化が生じ、寸法精
度が悪化するという問題が生じる。
末成形時、圧粉体はパンチ加圧力により圧縮されるがダ
イス壁面においてはダイス壁面と圧粉体の間の摩擦が生
じ、パンチ加圧力による圧粉体を圧縮する力が減じられ
る。また、加圧成形後の圧粉体をダイスから抜き出すた
めに必要な力は、ダイス壁面と圧粉体の間の摩擦に比例
することから、圧粉体の摩擦を低くすることができれ
ば、より低い抜き出し力での抜き出しが可能となり、よ
り高密度な圧粉体を歩留まり良く得られことになる。そ
して、従来からダイス表面の低摩擦化を図る手段とし
て、ダイスの表面処理が有効であることが知られてい
る。また、粉末成形用のダイス構造としては、一般に、
ダイス補強のため、ダイス外周に構造用合金鋼のリング
（ダイホルダ）を焼き嵌めした焼き嵌めダイスが広く用
いられている。ところが、現在ダイスの表面処理として
広く適用されているＣＶＤ等の処理は高温で処理される
ため、焼き嵌めダイス構造では焼き嵌め力が低下すると
いう問題が生じている。一方、ダイスに上記表面処理を
施した後に前記リングを焼き嵌めした場合、焼き嵌め時
の熱影響によってダイス内孔の寸法変化が生じ、寸法精
度が悪化するという問題が生じる。
【０００５】本発明は、以上の課題を解消して粉末成形
ダイスの耐摩耗性の向上およびダイス表面の低摩擦化を
図り、上記特開平５−３２０７０５号および特開平１１
−１４０５０５号公報で開示の技術よりも高密度の圧粉
体を一層低い圧力で抜き出し、高密度焼結製品を効率よ
く成形可能にすることを目的としている。
ダイスの耐摩耗性の向上およびダイス表面の低摩擦化を
図り、上記特開平５−３２０７０５号および特開平１１
−１４０５０５号公報で開示の技術よりも高密度の圧粉
体を一層低い圧力で抜き出し、高密度焼結製品を効率よ
く成形可能にすることを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明の粉末成形用ダイスは、成形体の外側形状を形成
するための内孔を有し硬質材料からなるダイスをダイホ
ルダの内孔に嵌合させた粉末成形用ダイスにおいて、前
記ダイスの内孔が圧粉体抜き出し側へ拡大する１／５０
００〜１／１０００のテーパを有し、かつ前記ダイスの
表面がＴｉＣ，ＴｉＮ，Ａｌ2Ｏ3 ，ＴｉＣＮ，Ｈｆ
Ｎ，ＣｒＮ，Ｗ2Ｃおよび ＤＬＣ（Diamondlike Carbo
n）のうち、少なくとも１種以上の単層もしくは複層の
コーティング層を形成するとともに、前記ダイホルダの
材質は、通常用いられる焼戻し温度が前記コーティング
処理温度より高い温度である鋼材で構成したことを特徴
としている。より好ましくは、前記ダイスの内孔が粉末
体抜き出し側へ拡大する１／５０００〜１／１０００の
テーパを有し、かつ前記ダイスの表面がＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，Ａｌ2Ｏ3 ，ＴｉＣＮ，ＨｆＮ，ＣｒＮ，Ｗ2Ｃお
よびＤＬＣのうち、少なくとも１種以上の単層もしくは
複層のコーティング層をＰＶＤ処理もしくはプラズマＣ
ＶＤ処理により形成するとともに、前記ダイホルダの材
質は通常用いられる焼き戻し温度が前記ＰＶＤ処理もし
くはプラズマＣＶＤ処理温度より高い温度である鋼材で
構成することである。
本発明の粉末成形用ダイスは、成形体の外側形状を形成
するための内孔を有し硬質材料からなるダイスをダイホ
ルダの内孔に嵌合させた粉末成形用ダイスにおいて、前
記ダイスの内孔が圧粉体抜き出し側へ拡大する１／５０
００〜１／１０００のテーパを有し、かつ前記ダイスの
表面がＴｉＣ，ＴｉＮ，Ａｌ2Ｏ3 ，ＴｉＣＮ，Ｈｆ
Ｎ，ＣｒＮ，Ｗ2Ｃおよび ＤＬＣ（Diamondlike Carbo
n）のうち、少なくとも１種以上の単層もしくは複層の
コーティング層を形成するとともに、前記ダイホルダの
材質は、通常用いられる焼戻し温度が前記コーティング
処理温度より高い温度である鋼材で構成したことを特徴
としている。より好ましくは、前記ダイスの内孔が粉末
体抜き出し側へ拡大する１／５０００〜１／１０００の
テーパを有し、かつ前記ダイスの表面がＴｉＣ，Ｔｉ
Ｎ，Ａｌ2Ｏ3 ，ＴｉＣＮ，ＨｆＮ，ＣｒＮ，Ｗ2Ｃお
よびＤＬＣのうち、少なくとも１種以上の単層もしくは
複層のコーティング層をＰＶＤ処理もしくはプラズマＣ
ＶＤ処理により形成するとともに、前記ダイホルダの材
質は通常用いられる焼き戻し温度が前記ＰＶＤ処理もし
くはプラズマＣＶＤ処理温度より高い温度である鋼材で
構成することである。
【０００７】ここで、粉末成形では、ダイス内孔に圧粉
体抜き出し側へ拡大するテーパを設けると粉末とダイス
内壁面との摩擦抵抗が通常の場合とさほど変わらずに、
テーパ比の量だけ圧粉体の横断面積が減少するので、パ
ンチ加圧方向の圧縮に加え、それと直角方向からも圧縮
されることによりテーパを持たないダイスの場合に比べ
て高い密度が得られる。また、ダイキャビティ内の圧粉
体を離型する場合の抜き出し荷重は、圧粉体とダイス内
壁面との摩擦抵抗であり、ダイス内孔にテーパがある
と、圧粉体の移動に伴い、圧粉体が順次開放されるの
で、離型抵抗が小さくなる。このテーパの効果は試験結
果から１／５０００未満では効果がない。逆に、テーパ
を大きくすると圧粉体にテーパが生じ、寸法精度が悪化
するため上限を１／１０００と定めた。また、ダイホル
ダの組成を質量比にて、Ｃ：０．２〜０．６％、Ｓｉ：
０．１５〜１．２％、Ｍｎ：１．２％以下、Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：０．４〜５．５
％、およびＮｉ：０．２５〜３．５％、Ｍｏ：０．２〜
３．０％、Ｗ：１．０〜１０％、Ｖ：２．２％以下、Ｃ
ｏ：３．８〜４．５％のうち少なくとも１種以上、残部
Ｆｅ及び不可避不純物の鋼材とすることにより、通常用
いられる焼き戻し温度が５５０℃以上とすることが可能
となる。
体抜き出し側へ拡大するテーパを設けると粉末とダイス
内壁面との摩擦抵抗が通常の場合とさほど変わらずに、
テーパ比の量だけ圧粉体の横断面積が減少するので、パ
ンチ加圧方向の圧縮に加え、それと直角方向からも圧縮
されることによりテーパを持たないダイスの場合に比べ
て高い密度が得られる。また、ダイキャビティ内の圧粉
体を離型する場合の抜き出し荷重は、圧粉体とダイス内
壁面との摩擦抵抗であり、ダイス内孔にテーパがある
と、圧粉体の移動に伴い、圧粉体が順次開放されるの
で、離型抵抗が小さくなる。このテーパの効果は試験結
果から１／５０００未満では効果がない。逆に、テーパ
を大きくすると圧粉体にテーパが生じ、寸法精度が悪化
するため上限を１／１０００と定めた。また、ダイホル
ダの組成を質量比にて、Ｃ：０．２〜０．６％、Ｓｉ：
０．１５〜１．２％、Ｍｎ：１．２％以下、Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｃｒ：０．４〜５．５
％、およびＮｉ：０．２５〜３．５％、Ｍｏ：０．２〜
３．０％、Ｗ：１．０〜１０％、Ｖ：２．２％以下、Ｃ
ｏ：３．８〜４．５％のうち少なくとも１種以上、残部
Ｆｅ及び不可避不純物の鋼材とすることにより、通常用
いられる焼き戻し温度が５５０℃以上とすることが可能
となる。
【０００８】コーティング層は、５５０℃以下のＰＶＤ
（physical vapor deposition）処理やプラズマＣＶＤ
（chemical vapor deposition）処理されたものである
ことが好ましい。すなわち、ＰＶＤやプラズマＣＶＤは
処理温度が５００〜５５０℃と低いため、ダイス外周に
補強のため、焼き嵌めするダイホルダを、通常用いられ
る焼き戻し温度が５５０℃以上の鋼材とすることで、焼
き嵌めダイスにプラズマＣＶＤ表面処理を施しても機材
の軟化が生じず、焼き嵌め力の低下を防止して、コーテ
ィング層を形成でき、ダイスの耐摩耗性向上、ダイス表
面の低摩擦化が図れる。また、ダイスと圧粉体との間の
親和力を低減して凝着を防止することも可能となる。な
お、コーティング層はＴｉＣ，ＴｉＮ，Ａｌ2Ｏ3 ，Ｔ
ｉＣＮ，ＨｆＮ，ＣｒＮ，Ｗ2Ｃ，ＤＬＣ等の単層、Ｔ
ｉＣ−ＴｉＮ，ＴｉＣ−ＴｉＣＮ等の二僧、ＴｉＣ−Ｔ
ｉＣＮ−ＴｉＮ等の三層、その他これらの多層の何れで
あっもよく、ダイスの材質や成形条件に応じて選択され
る。
（physical vapor deposition）処理やプラズマＣＶＤ
（chemical vapor deposition）処理されたものである
ことが好ましい。すなわち、ＰＶＤやプラズマＣＶＤは
処理温度が５００〜５５０℃と低いため、ダイス外周に
補強のため、焼き嵌めするダイホルダを、通常用いられ
る焼き戻し温度が５５０℃以上の鋼材とすることで、焼
き嵌めダイスにプラズマＣＶＤ表面処理を施しても機材
の軟化が生じず、焼き嵌め力の低下を防止して、コーテ
ィング層を形成でき、ダイスの耐摩耗性向上、ダイス表
面の低摩擦化が図れる。また、ダイスと圧粉体との間の
親和力を低減して凝着を防止することも可能となる。な
お、コーティング層はＴｉＣ，ＴｉＮ，Ａｌ2Ｏ3 ，Ｔ
ｉＣＮ，ＨｆＮ，ＣｒＮ，Ｗ2Ｃ，ＤＬＣ等の単層、Ｔ
ｉＣ−ＴｉＮ，ＴｉＣ−ＴｉＣＮ等の二僧、ＴｉＣ−Ｔ
ｉＣＮ−ＴｉＮ等の三層、その他これらの多層の何れで
あっもよく、ダイスの材質や成形条件に応じて選択され
る。
【０００９】上記のダイホルダの組成としては、質量比
で、Ｃ：０．２〜０．６％、Ｓｉ：０．１５〜１．２
％、Ｍｎ：１．２％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｃｒ：０．４〜５．５％、およびＮ
ｉ：０．２５〜３．５％、Ｍｏ：０．２〜３．０％、
Ｗ：１．０〜１０％、Ｖ：２．２％以下、Ｃｏ：３．８
〜４．５％のうち少なくとも１種以上、残部Ｆｅおよび
不可避不純物よりなる鋼材が、強度が高く、必要な焼き
戻し温度が５３０℃以上となるため適している。この組
成範囲内の鋼材としては、熱間金型用工具鋼としてＪＩ
Ｓ規格に定められているＳＫＤ４，ＳＫＤ５，ＳＫＤ
６，ＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２，ＳＫＤ７，ＳＫＤ８，Ｓ
ＫＴ３およびＳＫＴ４が含まれ、強度が高く、通常用い
られる焼き戻し温度も５３０℃以上であるため適してい
る。また、構造用鋼ではＪＩＳ規格のＳＮＣＭ４３１，
ＳＮＣＭ６２５，ＳＮＣＭ６３０，ＳＮＣＭ２４０，Ｓ
ＮＣＭ４３９，ＳＮＣＭ４４７等も焼き戻し温度が高
く、強度も高いためダイホルダとして適用が可能であ
る。
で、Ｃ：０．２〜０．６％、Ｓｉ：０．１５〜１．２
％、Ｍｎ：１．２％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３％以下、Ｃｒ：０．４〜５．５％、およびＮ
ｉ：０．２５〜３．５％、Ｍｏ：０．２〜３．０％、
Ｗ：１．０〜１０％、Ｖ：２．２％以下、Ｃｏ：３．８
〜４．５％のうち少なくとも１種以上、残部Ｆｅおよび
不可避不純物よりなる鋼材が、強度が高く、必要な焼き
戻し温度が５３０℃以上となるため適している。この組
成範囲内の鋼材としては、熱間金型用工具鋼としてＪＩ
Ｓ規格に定められているＳＫＤ４，ＳＫＤ５，ＳＫＤ
６，ＳＫＤ６１，ＳＫＤ６２，ＳＫＤ７，ＳＫＤ８，Ｓ
ＫＴ３およびＳＫＴ４が含まれ、強度が高く、通常用い
られる焼き戻し温度も５３０℃以上であるため適してい
る。また、構造用鋼ではＪＩＳ規格のＳＮＣＭ４３１，
ＳＮＣＭ６２５，ＳＮＣＭ６３０，ＳＮＣＭ２４０，Ｓ
ＮＣＭ４３９，ＳＮＣＭ４４７等も焼き戻し温度が高
く、強度も高いためダイホルダとして適用が可能であ
る。
【００１０】また、本発明の粉末成形方法としては、上
記した粉末成形ダイスを用いて、該ダイス内孔と下パン
チで形成するキャビティ内に充填した原料粉末を上下の
パンチ間に圧縮成形し、得られた圧粉体を下パンチで前
記ダイス内孔から押し出す粉末成形方法において、前記
ダイスの内孔表面に押型潤滑剤の潤滑被膜を形成すると
ともに、原料粉末に重量比で、０．３％以下の粉末潤滑
剤を添加しておくことを特徴とする。以上の粉末成形方
法では、原料粉末に０．３％以下，好ましくは０．０５
〜０．２％の粉末潤滑剤を添加すると、成形体の圧粉密
度には殆ど影響せずに原料粉末の流動性を著しく向上さ
せると共に、圧粉体内部の粉末同士の摩擦を低減し、押
し型潤滑法を併用することでダイス壁面と圧粉体の摩擦
を低減でき、上記した本発明の粉末成形用ダイスの作用
も加わって、より一層の高密度の圧粉体の成形および一
層の低い圧力での圧粉体の抜き出しが可能となる。
記した粉末成形ダイスを用いて、該ダイス内孔と下パン
チで形成するキャビティ内に充填した原料粉末を上下の
パンチ間に圧縮成形し、得られた圧粉体を下パンチで前
記ダイス内孔から押し出す粉末成形方法において、前記
ダイスの内孔表面に押型潤滑剤の潤滑被膜を形成すると
ともに、原料粉末に重量比で、０．３％以下の粉末潤滑
剤を添加しておくことを特徴とする。以上の粉末成形方
法では、原料粉末に０．３％以下，好ましくは０．０５
〜０．２％の粉末潤滑剤を添加すると、成形体の圧粉密
度には殆ど影響せずに原料粉末の流動性を著しく向上さ
せると共に、圧粉体内部の粉末同士の摩擦を低減し、押
し型潤滑法を併用することでダイス壁面と圧粉体の摩擦
を低減でき、上記した本発明の粉末成形用ダイスの作用
も加わって、より一層の高密度の圧粉体の成形および一
層の低い圧力での圧粉体の抜き出しが可能となる。
【００１１】
【実施例】（実施例１）この実施例は、焼き嵌めダイス
において、ダイスとダイホルダの材質およびプラズマＣ
ＶＤ処理の有無による焼き嵌め力の影響を調べたときの
一例である。試験方法は、下記の表１に示すように、粉
末成形型を構成するダイスおよびダイホルダとして同表
のＪＩＳ規格相当材質（ダイスはＳＫＨ５１、ＳＫＤ−
４の２種類、ダイホルダはＳＮＣＭ４４７、ＳＫＤ６
１、ＳＫＨ５１、ＳＫＤ１、ＳＮＣＭ４４７の６種類）
を用い各組み合わせた試験片（ダイにダイホルダを焼き
嵌めした図１の焼き嵌めダイス、つまり番号１〜９の試
験片）を作製した。また、該試験片のうち、番号２，
３，５，６，７，８，９の試験片には後処理としてプラ
ズマＣＶＤ処理（温度が５３０℃での処理）した。番号
１，４の試験片はプラズマＣＶＤ処理しないものであ
る。そして、各試験片１〜９について、図２の要領でダ
イス抜き力（ｋN）を測定し、同表に一覧表示した。な
お、図１の焼き嵌めダイスは長さが５ｍｍであり、ダイ
ス１（内径４ｍｍ、外径１０ｍｍ）とダンホルダ２（内
径１０ｍｍ、外径２６ｍｍ）の焼き嵌め代が０．０３
（０．３％）に設定されている。
において、ダイスとダイホルダの材質およびプラズマＣ
ＶＤ処理の有無による焼き嵌め力の影響を調べたときの
一例である。試験方法は、下記の表１に示すように、粉
末成形型を構成するダイスおよびダイホルダとして同表
のＪＩＳ規格相当材質（ダイスはＳＫＨ５１、ＳＫＤ−
４の２種類、ダイホルダはＳＮＣＭ４４７、ＳＫＤ６
１、ＳＫＨ５１、ＳＫＤ１、ＳＮＣＭ４４７の６種類）
を用い各組み合わせた試験片（ダイにダイホルダを焼き
嵌めした図１の焼き嵌めダイス、つまり番号１〜９の試
験片）を作製した。また、該試験片のうち、番号２，
３，５，６，７，８，９の試験片には後処理としてプラ
ズマＣＶＤ処理（温度が５３０℃での処理）した。番号
１，４の試験片はプラズマＣＶＤ処理しないものであ
る。そして、各試験片１〜９について、図２の要領でダ
イス抜き力（ｋN）を測定し、同表に一覧表示した。な
お、図１の焼き嵌めダイスは長さが５ｍｍであり、ダイ
ス１（内径４ｍｍ、外径１０ｍｍ）とダンホルダ２（内
径１０ｍｍ、外径２６ｍｍ）の焼き嵌め代が０．０３
（０．３％）に設定されている。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１よりダイホルダ材質の焼戻し温度が低
い（約１８０℃）試験片番号５はプラズマＣＶＤ処理に
より材質の軟化が生じ抜き荷重の低下が認められるが、
ダイホルダ材質の焼戻し温度が高い（約５８０℃）試験
片番号２，３，６〜９の試験片では抜き荷重は高く、プ
ラズマＣＶＤ処理しても抜き荷重の低下が生じないこと
が判明した。
い（約１８０℃）試験片番号５はプラズマＣＶＤ処理に
より材質の軟化が生じ抜き荷重の低下が認められるが、
ダイホルダ材質の焼戻し温度が高い（約５８０℃）試験
片番号２，３，６〜９の試験片では抜き荷重は高く、プ
ラズマＣＶＤ処理しても抜き荷重の低下が生じないこと
が判明した。
【００１４】（実施例２）この実施例２は、所定の焼き
嵌めダイスについて、テーパ、コーティング、押型潤滑
剤、粉末潤滑剤等の条件による抜き出し荷重と寸法ばら
つきを調べたときの一例である。試験では、ダイス材質
がＪＩＳ規格ＳＫＨ相当材、ダイスホルダ材質がＪＩＳ
規格ＳＫＤ６１材で、直径２５ｍｍの内孔を有する焼き
嵌めダイスを用意し、また、下記の表２に示すようにダ
イス内孔にテーパ（圧粉体の抜き出し側へ拡大するテー
パ）を付けないもの（試料番号１〜３、１９）と、テー
パを１／１００００，１／５０００，１／２５００，１
／１０００，１／５００に形成したもの（試料番号４〜
１８）、更にＴｉＮ−ＴｉＣＮ多層コーティングをプラ
ズマＣＶＤで形成したものを作成した。また、原料粉末
として、銅粉１．５質量％、黒鉛粉１．０質量％および
残部が純鉄粉の混合粉を用意し、この混合粉末に粉末潤
滑剤としてステアリン酸亜鉛粉を０．１質量％、０．３
質量％および０．８質量％配合した粉末を準備した。以
上の焼き嵌めダイスと配合粉を用い、ダイス内孔に押型
潤滑を施したものと施さないものを表２に示す組合せ
で、圧粉成形体である試験片形状がφ２５×φ１０×１
５Ｌで、成形密度６．８ｇ／ｃｍ3 に成形した際の成形
圧力（MPa）、圧粉体を抜き出すときの抜き出し荷重
（表では抜き荷重、ｋN）、作成した試験片の密度と寸
法ばらつき（表では寸法ハ゛ラツキ、±σ）について測定し
た。その結果を表２に併せて示すとともに、テーパ量と
成形圧力の関係をまとめたものを図３に、テーパ量と抜
き出し荷重の関係をまとめたものを図４に示す。
嵌めダイスについて、テーパ、コーティング、押型潤滑
剤、粉末潤滑剤等の条件による抜き出し荷重と寸法ばら
つきを調べたときの一例である。試験では、ダイス材質
がＪＩＳ規格ＳＫＨ相当材、ダイスホルダ材質がＪＩＳ
規格ＳＫＤ６１材で、直径２５ｍｍの内孔を有する焼き
嵌めダイスを用意し、また、下記の表２に示すようにダ
イス内孔にテーパ（圧粉体の抜き出し側へ拡大するテー
パ）を付けないもの（試料番号１〜３、１９）と、テー
パを１／１００００，１／５０００，１／２５００，１
／１０００，１／５００に形成したもの（試料番号４〜
１８）、更にＴｉＮ−ＴｉＣＮ多層コーティングをプラ
ズマＣＶＤで形成したものを作成した。また、原料粉末
として、銅粉１．５質量％、黒鉛粉１．０質量％および
残部が純鉄粉の混合粉を用意し、この混合粉末に粉末潤
滑剤としてステアリン酸亜鉛粉を０．１質量％、０．３
質量％および０．８質量％配合した粉末を準備した。以
上の焼き嵌めダイスと配合粉を用い、ダイス内孔に押型
潤滑を施したものと施さないものを表２に示す組合せ
で、圧粉成形体である試験片形状がφ２５×φ１０×１
５Ｌで、成形密度６．８ｇ／ｃｍ3 に成形した際の成形
圧力（MPa）、圧粉体を抜き出すときの抜き出し荷重
（表では抜き荷重、ｋN）、作成した試験片の密度と寸
法ばらつき（表では寸法ハ゛ラツキ、±σ）について測定し
た。その結果を表２に併せて示すとともに、テーパ量と
成形圧力の関係をまとめたものを図３に、テーパ量と抜
き出し荷重の関係をまとめたものを図４に示す。
【００１５】
【表２】
【００１６】表２及び図３，４より、コーティングを施
したダイス（試料番号１，４，７，１０，１４，１７）
は、コーティングを施さないダイス（試料番号２，５，
８，１１，１５）と比較すると、同じテーパ角度で、寸
法ばらつきは同じであるがより低い成形圧力で成形でき
抜き出し荷重も小さくてすむことが分かる。また、粉末
潤滑剤の添加量を０．３質量％に抑制し押し型潤滑を併
用した場合（試料番号３，６，９，１２，１６，１８，
１９）には、より一層これらの効果が顕著であることも
分かる。
したダイス（試料番号１，４，７，１０，１４，１７）
は、コーティングを施さないダイス（試料番号２，５，
８，１１，１５）と比較すると、同じテーパ角度で、寸
法ばらつきは同じであるがより低い成形圧力で成形でき
抜き出し荷重も小さくてすむことが分かる。また、粉末
潤滑剤の添加量を０．３質量％に抑制し押し型潤滑を併
用した場合（試料番号３，６，９，１２，１６，１８，
１９）には、より一層これらの効果が顕著であることも
分かる。
【００１７】また、従来のテーパを有しコーティングを
施さないダイス（試料番号５，８，１１，１５）、本発
明に係るテーパを有しコーティングを施したダイス（試
料番号４，７，１０，１４，１７）、および更に粉末潤
滑剤の添加量を抑制し押し型潤滑を併用した場合におい
て、何れの条件でもテーパ角度が１／１００００のダイ
スはテーパのないダイスと等しいが、テーパ角度が１／
５０００よりテーパによる成形圧力および抜き出し荷重
が小さくなる効果が認められ、テーパ角度の増加に伴い
より一層の効果が認められる。一方、何れの条件でもテ
ーパ角度が１／２５００までは寸法ばらつきが等しい
が、それ以上ではテーパが大きくなるにつれて寸法ばら
つきが大きくなることが分かる。以上により、テーパ角
度は１／５０００〜１／１０００の範囲で、寸法精度の
悪化を防止しつつ密度向上および抜き出し荷重（圧力）
低減の効果が得られることが判明した。更に、表２の試
料番号１１〜１３より、粉末潤滑剤の添加量については
０．８質量％の添加より０．３質量％もしくは０．１質
量％の添加にとどめて押型潤滑を併用した方が成形圧力
および抜き出し荷重（圧力）が少なくすむことが判明し
た。
施さないダイス（試料番号５，８，１１，１５）、本発
明に係るテーパを有しコーティングを施したダイス（試
料番号４，７，１０，１４，１７）、および更に粉末潤
滑剤の添加量を抑制し押し型潤滑を併用した場合におい
て、何れの条件でもテーパ角度が１／１００００のダイ
スはテーパのないダイスと等しいが、テーパ角度が１／
５０００よりテーパによる成形圧力および抜き出し荷重
が小さくなる効果が認められ、テーパ角度の増加に伴い
より一層の効果が認められる。一方、何れの条件でもテ
ーパ角度が１／２５００までは寸法ばらつきが等しい
が、それ以上ではテーパが大きくなるにつれて寸法ばら
つきが大きくなることが分かる。以上により、テーパ角
度は１／５０００〜１／１０００の範囲で、寸法精度の
悪化を防止しつつ密度向上および抜き出し荷重（圧力）
低減の効果が得られることが判明した。更に、表２の試
料番号１１〜１３より、粉末潤滑剤の添加量については
０．８質量％の添加より０．３質量％もしくは０．１質
量％の添加にとどめて押型潤滑を併用した方が成形圧力
および抜き出し荷重（圧力）が少なくすむことが判明し
た。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、この発明に係る粉
末成形用ダイスおよびそれを用いた粉末成形方法は、内
孔にテーパを設け、更に摩擦・擬着低減のためのコーテ
ィング層を被覆したものであるから、粉末圧縮時および
圧粉体抜き出し時の摩擦抵抗が少なく、密度の高い成形
体を能率良く成形できる。特に、ダイスと擬着し易い材
料の成形において効果がある。
末成形用ダイスおよびそれを用いた粉末成形方法は、内
孔にテーパを設け、更に摩擦・擬着低減のためのコーテ
ィング層を被覆したものであるから、粉末圧縮時および
圧粉体抜き出し時の摩擦抵抗が少なく、密度の高い成形
体を能率良く成形できる。特に、ダイスと擬着し易い材
料の成形において効果がある。
【図１】 実施例１で用いた試験片の形状を示す図であ
る。
る。
【図２】 実施例１のダイス抜き荷重の測定方法を示す
概略図である。
概略図である。
【図３】 実施例２のテーパ量と成形圧力の関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図４】 実施例２のテーパ量と抜き出し荷重の関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
１はダイス ２はダイスホルダ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/52 Ｃ２２Ｃ 38/52 Ｃ２３Ｃ 14/06 Ｃ２３Ｃ 14/06 Ｐ 16/30 16/30 Ｆターム(参考） 4K018 CA07 CA16 4K029 AA02 BA34 BA44 BA54 BA55 BA57 BA58 BA60 BC02 BD05 EA08 4K030 BA06 BA10 BA18 BA20 BA28 BA36 BA38 BA41 BA43 BB12 CA02 JA10 LA21
Claims (4)
- 【請求項１】 成形体の外側形状を形成するための内孔
を有し硬質材料からなるダイスをダイホルダの内孔に嵌
合させた粉末成形用ダイスにおいて、 前記ダイスの内孔が圧粉体抜き出し側へ拡大する１／５
０００〜１／１０００のテーパを有し、かつ前記ダイス
の表面がＴｉＣ，ＴｉＮ，Ａｌ2Ｏ3 ，ＴｉＣＮ，Ｈｆ
Ｎ，ＣｒＮ，Ｗ2Ｃおよび ＤＬＣのうち、少なくとも１
種以上の単層もしくは複層のコーティング層を形成する
とともに、 前記ダイホルダの材質は、通常用いられる焼戻し温度が
前記コーティング処理温度より高い温度である鋼材で構
成したことを特徴とする粉末成形用ダイス。 - 【請求項２】 前記コーティング層は、５５０℃以下の
ＰＶＤ処理もしくはプラズマＣＶＤ処理されている請求
項１に記載の粉末成形用ダイス。 - 【請求項３】 前記ダイホルダの組成が、質量比で、
Ｃ：０．２〜０．６％、Ｓｉ：０．１５〜１．２％、Ｍ
ｎ：１．２％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３
％以下、Ｃｒ：０．４〜５．５％、およびＮｉ：０．２
５〜３．５％、Ｍｏ：０．２〜３．０％、Ｗ：１．０〜
１０％、Ｖ：２．２％以下、Ｃｏ：３．８〜４．５％の
うち少なくとも１種以上、残部Ｆｅおよび不可避不純物
よりなる請求項１または２に記載の粉末成形用ダイス。 - 【請求項４】 成形体の外側形状を形状するための内孔
を有する粉末成形用ダイスと下パンチで形成するキャビ
ティ内に充填した原料粉末を上下のパンチ間に圧縮成形
し、得られた圧粉体を下パンチで前記ダイス内孔から押
し出す粉末成型方法において、 請求項１〜３の何れかに記載の粉末成形用ダイスを用
い、前記ダイスの内孔表面に押型潤滑剤の潤滑被膜を形
成するとともに、原料粉末に重量比で０．３％以下の粉
末潤滑剤を添加しておくことを特徴とする粉末冶金にお
ける粉末成型方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000322890A JP3644591B2 (ja) | 2000-10-23 | 2000-10-23 | 粉末成形用ダイスおよびそれを用いた粉末成形方法 |
| US10/037,062 US6758662B2 (en) | 2000-10-23 | 2001-10-19 | Die for die compacting of powdered material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000322890A JP3644591B2 (ja) | 2000-10-23 | 2000-10-23 | 粉末成形用ダイスおよびそれを用いた粉末成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002129201A true JP2002129201A (ja) | 2002-05-09 |
| JP3644591B2 JP3644591B2 (ja) | 2005-04-27 |
Family
ID=18800685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000322890A Expired - Lifetime JP3644591B2 (ja) | 2000-10-23 | 2000-10-23 | 粉末成形用ダイスおよびそれを用いた粉末成形方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6758662B2 (ja) |
| JP (1) | JP3644591B2 (ja) |
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2000
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