JP2002072091A - ズームレンズ - Google Patents

ズームレンズ

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JP2002072091A
JP2002072091A JP2000258389A JP2000258389A JP2002072091A JP 2002072091 A JP2002072091 A JP 2002072091A JP 2000258389 A JP2000258389 A JP 2000258389A JP 2000258389 A JP2000258389 A JP 2000258389A JP 2002072091 A JP2002072091 A JP 2002072091A
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lens
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refractive power
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zoom lens
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Naoki Hirose
直樹 広瀬
Hiroyuki Matsumoto
博之 松本
Hitoshi Hagimori
仁 萩森
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Minolta Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 高い光学性能を保持しながら全長の短縮化と
低コスト化が達成された変倍比2.8倍程度の標準ズーム
レンズを提供する。 【解決手段】 負・正・正の３群ズームレンズであっ
て、各群(Gr1〜Gr3)にプラスチックレンズ(G2,G7,G8)と
非球面(*)を有し、条件式：1＜bfW／fW＜1.5{bfW：広角
端(W)でのバックフォーカス、fW：広角端(W)での全系の
焦点距離}を満足する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はズームレンズに関す
るものであり、例えば35mmカメラやビデオカメラ等に用
いられる、負の屈折力が先行するタイプのズームレンズ
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、負の屈折力が先行するタイプ
(いわゆるマイナスリード型)の標準ズームレンズが知ら
れている。このマイナスリード型では、構成枚数を比較
的増やさずに広角から望遠までを包含することが可能で
ある。しかし、正の屈折力が先行するタイプ(いわゆる
プラスリード型)ほどの小型化は望めない。そのため、
マイナスリード型で小型化を狙ったものが、特開平１−
２８４８１９号公報，特開平７−７７６５５号公報，及
び特開平３−１５５５１３号公報で提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】特開平１−２８４８１
９号公報で提案されているズームレンズは、負・正・負
の３群から成り、第１群と第３群に非球面を使用するこ
とにより、コンパクト化を図っている。しかし、変倍比
が2.2倍程度しかなく、現在主流となっている標準ズー
ムとしては不足である。特開平７−７７６５５号公報で
提案されているズームレンズは、負・正・負の３群から
成り、第３群にプラスチックレンズを使用している。し
かし、プラスチックレンズの枚数が少ないため低コスト
化には不十分であり、そのうえ非球面を効果的に使用し
ていないためコンパクト化も不十分である。また、特開
平３−１５５５１３号公報で提案されているズームレン
ズは、負・正の２群から成り、プラスチックレンズを多
用することにより低コスト化を図っている。しかし、変
倍比，コンパクト性ともに十分ではない。
【０００４】一般に、コンパクトで安価な標準ズームレ
ンズには２群又は３群のズーム構成が採用され、近年の
高変倍率化にあっては３群のズーム構成が主流になりつ
つある。そのようなズームレンズにおいてコンパクト性
を損なわずに高変倍率化を達成しようとすると、各レン
ズ群の屈折力を強くする必要性が生じる。屈折力を強く
すると変倍に伴う諸収差の変動を抑えきれなくなり、良
好な光学性能を維持することが困難になる。また、マイ
ナスリード型で構成群数を増やしたり、プラスリード型
でコンパクト化を図っても、鏡胴構成が複雑化してくる
等の問題が生じてコストアップを招くことになる。
【０００５】本発明はこのような状況に鑑みてなされた
ものであって、高い光学性能を保持しながら全長の短縮
化と低コスト化が達成された、2.8倍程度の変倍比を有
する標準ズームレンズを提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、第１の発明のズームレンズは、物体側より順に、負
の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ第２群と、
正又は負の屈折力を持つ第３群とから成り、各群の間隔
を変化させることにより焦点距離を変化させるズームレ
ンズにおいて、各群にプラスチックレンズを有し、以下
の条件式(1)を満足することを特徴とする。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【０００７】第２の発明のズームレンズは、上記第１の
発明の構成において、さらに以下の条件式(2)を満足す
ることを特徴とする。 ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
3,...)、 である。
【０００８】第３の発明のズームレンズは、物体側より
順に、負の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ第
２群と、正又は負の屈折力を持つ第３群とから成り、各
群の間隔を変化させることにより焦点距離を変化させる
ズームレンズにおいて、前記第１群と第２群にプラスチ
ックレンズを有し、以下の条件式(1)を満足することを
特徴とする。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【０００９】第４の発明のズームレンズは、上記第３の
発明の構成において、さらに以下の条件式(2)を満足す
ることを特徴とする。 ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
3,...)、 である。
【００１０】第５の発明のズームレンズは、物体側より
順に、負の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ第
２群と、正又は負の屈折力を持つ第３群とから成り、各
群の間隔を変化させることにより焦点距離を変化させる
ズームレンズにおいて、前記第２群と第３群にプラスチ
ックレンズを有し、以下の条件式(1)を満足することを
特徴とする。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【００１１】第６の発明のズームレンズは、上記第５の
発明の構成において、さらに以下の条件式(2)を満足す
ることを特徴とする。 ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
3,...)、 である。
【００１２】第７の発明のズームレンズは、物体側より
順に、負の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ第
２群と、正又は負の屈折力を持つ第３群とから成り、各
群の間隔を変化させることにより焦点距離を変化させる
ズームレンズにおいて、前記第１群にプラスチックレン
ズを有し、以下の条件式(1)を満足することを特徴とす
る。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【００１３】第８の発明のズームレンズは、上記第７の
発明の構成において、さらに以下の条件式(2)を満足す
ることを特徴とする。 ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
3,...)、 である。
【００１４】第９の発明のズームレンズは、物体側より
順に、負の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ第
２群と、正又は負の屈折力を持つ第３群とから成り、各
群の間隔を変化させることにより焦点距離を変化させる
ズームレンズにおいて、前記第２群にプラスチックレン
ズを有し、以下の条件式(1)を満足することを特徴とす
る。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【００１５】第１０の発明のズームレンズは、上記第９
の発明の構成において、さらに以下の条件式(2)を満足
することを特徴とする。 ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
3,...)、 である。
【００１６】第１１の発明のズームレンズは、物体側よ
り順に、負の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ
第２群と、正の屈折力を持つ第３群とから成り、各群の
間隔を変化させることにより焦点距離を変化させるズー
ムレンズにおいて、前記第１群と第３群にプラスチック
レンズを有し、以下の条件式(1)を満足することを特徴
とする。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【００１７】第１２の発明のズームレンズは、上記第１
１の発明の構成において、前記第１群中に以下の条件式
(3)を満足する両面非球面のプラスチックレンズを有す
ることを特徴とする。 ｜Δa｜＜7×10-6 …(3) ただし、 Δa：両面非球面の４次の非球面係数の差、 である。
【００１８】第１３の発明のズームレンズは、上記第１
２の発明の構成において、前記両面非球面のプラスチッ
クレンズの物体側面が以下の条件式(4)を満足すること
を特徴とする。 3＜(x-x0)max／(n'-n)＜10 …(4) ただし、 (x-x0)max：有効径内における(x-x0)の最大値、 x：非球面の面形状(mm)、 x0：非球面の参照球面形状(mm)、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} y：光軸に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
【００１９】第１４の発明のズームレンズは、物体側よ
り順に、負の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ
第２群と、正の屈折力を持つ第３群とから成り、各群の
間隔を変化させることにより焦点距離を変化させるズー
ムレンズにおいて、前記第３群にプラスチックレンズを
有し、以下の条件式(1)を満足することを特徴とする。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【００２０】第１５の発明のズームレンズは、上記第１
４の発明の構成において、さらに以下の条件式(2)を満
足することを特徴とする。 ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
3,...)、 である。
【００２１】第１６の発明のズームレンズは、物体側よ
り順に、負の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ
第２群と、正の屈折力を持つ第３群とから成り、各群の
間隔を変化させることにより焦点距離を変化させるズー
ムレンズにおいて、各群に非球面を有し、以下の条件式
(1)を満足することを特徴とする。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【００２２】第１７の発明のズームレンズは、上記第１
６の発明の構成において、前記各群内の非球面レンズの
少なくとも１面が以下の条件式(5)〜(7)を満足すること
を特徴とする。 0＜(x-x0)1／(n'-n)＜10 …(5) -0.5＜(x-x0)2／(n'-n)＜0 …(6) -1.5＜(x-x0)3／(n'-n)＜0 …(7) ただし、 (x-x0)i：第i群の該当非球面での(x-x0)の値(i=1,2,
3)、 x：非球面の面形状(mm)、 x0：非球面の参照球面形状(mm)、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} y：光軸に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
【００２３】第１８の発明のズームレンズは、物体側よ
り順に、負の屈折力を持つ第１群と、正の屈折力を持つ
第２群と、負の屈折力を持つ第３群とから成り、各群の
間隔を変化させることにより焦点距離を変化させるズー
ムレンズにおいて、各群に非球面を有し、以下の条件式
(1)を満足することを特徴とする。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
【００２４】第１９の発明のズームレンズは、上記第１
８の発明の構成において、前記各群内の非球面レンズの
少なくとも１面が以下の条件式(8)〜(10)を満足するこ
とを特徴とする。 0＜(x-x0)1／(n'-n)＜3 …(8) -0.6＜(x-x0)2／(n'-n)＜0 …(9) 0＜(x-x0)3／(n'-n)＜0.2 …(10) ただし、 (x-x0)i：第i群の該当非球面での(x-x0)の値(i=1,2,
3)、 x：非球面の面形状(mm)、 x0：非球面の参照球面形状(mm)、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} y：光軸に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
【００２５】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施したズームレ
ンズを、図面を参照しつつ説明する。図１〜図１３は、
第１〜第１３の実施の形態のズームレンズにそれぞれ対
応するレンズ構成図であり、広角端(W)でのレンズ配置
を光学断面で示している。各レンズ構成図中の矢印m1,m
2,m3は、広角端(W)から望遠端(T)へのズーミングにおけ
る第１群(Gr1)，第２群(Gr2)，第３群(Gr3)の光軸(AX)
に沿った移動をそれぞれ模式的に示している。ただし、
いずれの実施の形態においても第３群(Gr3)はズーミン
グにおいて位置固定であり、第２群(Gr2)中の絞り(ST)
は第２群(Gr2)と共にズーム移動する構成になってい
る。また、各レンズ構成図中、ri(i=1,2,3,...)が付さ
れた面は物体(被写体)側から数えてi番目の面であり、r
iに*印が付された面は非球面である。そして、di(i=1,
2,3,...)が付された軸上面間隔は、物体側から数えてi
番目の軸上面間隔のうち、ズーミングにおいて変化する
可変間隔である。
【００２６】第１〜第１３の実施の形態はいずれも、物
体側より順に、負の屈折力を持つ第１群(Gr1)と、正の
屈折力を持つ第２群(Gr2)と、正又は負の屈折力を持つ
第３群(Gr3)とから成り、各群(Gr1〜Gr3)の間隔を変化
させることにより焦点距離を変化させる３群構成のズー
ムレンズである。そしてその特徴は、負・正・(正又は
負)の３群ズーム構成において、プラスチックレンズや
非球面を効果的に使用した点にある。各実施の形態にお
いて、プラスチックレンズ(Gi;i=1,2,3,...)は以下の表
１に示す群(Gr1〜Gr3)に用いられており、非球面(*)は
各群(Gr1〜Gr3)に用いられている(図１〜図１３)。
【００２７】
【表１】
【００２８】一般にプラスチックレンズは、温度変化に
よる屈折率変化及び線膨張係数の影響による形状変化が
ガラスレンズに比べて大きく、それによってバックフォ
ーカスの変動が生じる。したがって、通常、使用が考え
られる環境下では、この変動を抑える必要が生じる。従
来は、焦点距離の絶対値がほぼ等しい(負・正)又は(正
・負)のプラスチックレンズを各群内で対にして用いる
ことにより、バックフォーカスの変動を相殺する方法が
とられていた。しかし、各群にプラスチックレンズを使
用すると、レンズ枚数が増加するため、コンパクト化と
いう観点からは不利になる。
【００２９】各実施の形態では、負・正・(正又は負)の
３群ズームレンズに１枚乃至複数枚のプラスチックレン
ズを用いるとともに、後述する条件式を満たすことによ
り、各々で発生するバックフォーカス変動量の総和を抑
えて小さくしている。それにより、群内でのプラスチッ
クレンズの配置に自由度を持たせることが可能となり、
さらに非球面を有するプラスチックレンズを非球面の効
果のある位置に配置することで、軽量・コンパクト・低
コストでありながら諸収差が良好に補正され、かつ、高
い変倍率を有するズームレンズを達成している。
【００３０】上記観点から負・正・(正又は負)タイプの
ズームレンズが満足すべき条件式を以下に説明する。な
お、各実施の形態が以下に示す全ての条件式を同時に満
たす必要はなく、個々の条件式を各光学構成に応じてそ
れぞれ単独に満足すれば、対応する作用・効果を達成す
ることは可能である。もちろん、複数の条件式を満足す
る方が、光学性能，高変倍率化，小型化等の観点からよ
り望ましいことはいうまでもない。
【００３１】以下の条件式(1)を満足することが望まし
い。 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端(W)でのバックフォーカス、 fW：広角端(W)での全系の焦点距離、 である。
【００３２】条件式(1)は、広角端(W)でのバックフォー
カスと焦点距離との比を規定している。条件式(1)の上
限を超えると、コンパクトになりえず、逆に条件式(1)
の下限を超えると、十分なバックフォーカスが確保でき
なくなる。
【００３３】以下の条件式(2)を満足することが望まし
い。 ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端(T)における第１面(つまり最も物体側の面)
での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端(T)における第i番目のプラスチックレンズの
物体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
3,...)、 である。
【００３４】条件式(2)は、温度変化によるバックフォ
ーカスの変動を抑えるための条件を規定している。条件
式(2)の上限を超えると、使用環境下でのバックフォー
カスの変動量が大きくなって、性能劣化が著しくなる。
逆に条件式(2)の下限を超えると、各プラスチックレン
ズが効果的に働かなくなるため、良好な収差補正ができ
なくなる。
【００３５】第７，第８の実施の形態のように第１群(G
r1)中に両面非球面のプラスチックレンズ(G2)を有する
ことが望ましく、第１群(Gr1)中に以下の条件式(3)を満
足する両面非球面のプラスチックレンズを有することが
更に望ましい。 ｜Δa｜＜7×10-6 …(3) ただし、 Δa：両面非球面の４次の非球面係数の差、 である。
【００３６】条件式(3)は、使用環境下での性能劣化を
抑えるための条件を規定している。条件式(3)の上限を
超えると、非球面形状の変化により、使用環境下での広
角端(W)における軸外のピークが低下するとともに、像
面性の悪化を招くことになる。
【００３７】上記のように第１群(Gr1)中に両面非球面
のプラスチックレンズを有するとともに、その両面非球
面のプラスチックレンズの物体側面が以下の条件式(4)
を満足することが望ましい。 3＜(x-x0)max／(n'-n)＜10 …(4) ただし、 (x-x0)max：有効径内における(x-x0)の最大値、 x：非球面の面形状{非球面の光軸(AX)に対して垂直方向
の高さyの位置での光軸(AX)方向の変位量；mm}、 x0：非球面の参照球面形状{参照球面の光軸(AX)に対し
て垂直方向の高さyの位置での光軸(AX)方向の変位量；m
m}、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) …(AS) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} …(RE) y：光軸(AX)に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
【００３８】条件式(4)の上限を超えると、広角端(W)に
おける像面湾曲がアンダー側に増大するため好ましくな
い。逆に条件式(4)の下限を超えると、広角端(W)におけ
る負の歪曲収差が大きくなってしまう。
【００３９】第１の実施の形態等のように負・正・正タ
イプのズームレンズにおいては、各群(Gr1〜Gr3)に非球
面を有するとともに、各群(Gr1〜Gr3)内の非球面レンズ
の少なくとも１面が以下の条件式(5)〜(7)を満足するこ
とが望ましい。 0＜(x-x0)1／(n'-n)＜10 …(5) -0.5＜(x-x0)2／(n'-n)＜0 …(6) -1.5＜(x-x0)3／(n'-n)＜0 …(7) ただし、 (x-x0)i：第i群(Gri)の該当非球面での(x-x0)の値(i=1,
2,3)、 x：非球面の面形状{非球面の光軸(AX)に対して垂直方向
の高さyの位置での光軸(AX)方向の変位量；mm}、 x0：非球面の参照球面形状{参照球面の光軸(AX)に対し
て垂直方向の高さyの位置での光軸(AX)方向の変位量；m
m}、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) …(AS) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} …(RE) y：光軸(AX)に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
【００４０】条件式(5)は、第１群(Gr1)の非球面の効果
を規定している。条件式(5)の上限を超えると、広角端
(W)における像面湾曲がアンダー側に増大するため好ま
しくない。逆に条件式(5)の下限を超えると、負の歪曲
収差が増大してしまう。条件式(6),(7)は、それぞれ第
２群(Gr2)，第３群(Gr3)中の非球面の効果を規定してい
る。条件式(6),(7)の上限を超えると、望遠端(T)での球
面収差が著しくアンダー側に倒れてしまう。逆に条件式
(6),(7)の下限を超えると、広角端(W)での像面湾曲がオ
ーバー側に増大するため好ましくない。
【００４１】第２の実施の形態等のように負・正・負タ
イプのズームレンズにおいては、各群(Gr1〜Gr3)に非球
面を有するとともに、各群(Gr1〜Gr3)内の非球面レンズ
の少なくとも１面が以下の条件式(8)〜(10)を満足する
ことが望ましい。 0＜(x-x0)1／(n'-n)＜3 …(8) -0.6＜(x-x0)2／(n'-n)＜0 …(9) 0＜(x-x0)3／(n'-n)＜0.2 …(10) ただし、 (x-x0)i：第i群(Gri)の該当非球面での(x-x0)の値(i=1,
2,3)、 x：非球面の面形状{非球面の光軸(AX)に対して垂直方向
の高さyの位置での光軸(AX)方向の変位量；mm}、 x0：非球面の参照球面形状{参照球面の光軸(AX)に対し
て垂直方向の高さyの位置での光軸(AX)方向の変位量；m
m}、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) …(AS) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} …(RE) y：光軸(AX)に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
【００４２】条件式(8)は、第１群(Gr1)の非球面の効果
を規定している。条件式(8)の上限を超えると、望遠端
(T)での像面湾曲が大きくアンダー側に倒れ、逆に条件
式(8)の下限を超えると、広角端(W)での負の歪曲収差が
増大する。条件式(9)は、第２群(Gr2)の非球面の効果を
規定している。条件式(9)の上限を超えると、望遠端(T)
での球面収差が大きくアンダー側に倒れ、逆に条件式
(9)の下限を超えると、広角端(W)での像面湾曲が大きく
オーバー側に倒れて許容できなくなるおそれがある。条
件式(10)は、第３群(Gr3)の非球面の効果を規定してい
る。条件式(9)の上限を超えると、望遠端(T)での像面湾
曲がアンダー側に倒れ、逆に条件式(9)の下限を超える
と、望遠端(T)での像面湾曲がオーバー側に倒れてしま
う。
【００４３】
【実施例】以下、本発明を実施したズームレンズの構成
等を、コンストラクションデータ，収差図等を挙げて、
更に具体的に説明する。ここで例として挙げる実施例１
〜１３は、前述した第１〜第１３の実施の形態にそれぞ
れ対応しており、第１〜第１３の実施の形態を表すレン
ズ構成図(図１〜図１３)は、対応する実施例１〜１３の
レンズ構成をそれぞれ示している。
【００４４】各実施例のコンストラクションデータにお
いて、ri(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目の面の
曲率半径(mm)、di(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番
目の軸上面間隔(mm)を示しており、Ni(i=1,2,3,...),ν
i(i=1,2,3,...)は物体側から数えてi番目のレンズ(Gi)
のｄ線に対する屈折率(Nd),アッベ数(νd)を示してい
る。曲率半径riに*印が付された面は、非球面で構成さ
れた面であることを示し、非球面の面形状を表わす前記
式(AS)で定義されるものとする。また、コンストラクシ
ョンデータ中、ズーミングにおいて変化する軸上面間隔
は、広角端(短焦点距離端,W)〜ミドル(中間焦点距離状
態,M)〜望遠端(長焦点距離端,T)での可変空気間隔であ
る。各焦点距離状態(W),(M),(T)に対応する全系の焦点
距離(f,mm)及びＦナンバー(FNO)、並びに非球面データ
を他のデータと併せて示し、また、条件式対応値を表２
〜表８に示す。ただし、条件式(5)〜(10)に関する高さy
は最大有効径を１としたときの値である。
【００４５】図１４〜図２６は実施例１〜実施例１３の
収差図であり、(W)は広角端，(M)はミドル，(T)は望遠
端における諸収差{左から順に、球面収差等，非点収
差，歪曲収差である。Y':最大像高(mm)}を示している。
球面収差図において、実線(d)はｄ線に対する球面収
差、一点鎖線(g)はｇ線に対する球面収差、破線(SC)は
正弦条件を表している。非点収差図において、破線(DM)
はメリディオナル面でのｄ線に対する非点収差を表して
おり、実線(DS)はサジタル面でのｄ線に対する非点収差
を表わしている。また、歪曲収差図において実線はｄ線
に対する歪曲％を表している。
【００４６】 《実施例１》 f=28.8(W)〜44.8(M)〜78.0(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 113.934 d1= 1.400 N1=1.80500 ν1=40.97 …G1 r2= 17.731 d2= 6.309 r3= 44.115 d3= 2.000 N2=1.52200 ν2=52.20 …G2 r4*= 38.355 d4= 0.800 r5= 37.878 d5= 3.287 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 103.853 d6= 33.954〜15.430〜1.200 r7= 15.596 d7= 5.529 N4=1.48749 ν4=70.44 …G4 r8= -808.564 d8= 1.145 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 22.173 d10= 2.520 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= 47.836 d11= 2.168 r12=-100.537 d12= 1.393 N6=1.84666 ν6=23.82 …G6 r13= 46.672 d13= 2.000 r14*=359.372 d14= 2.000 N7=1.58340 ν7=30.23 …G7 r15*=380.777 d15= 3.000〜15.719〜42.179 r16*=-15.702 d16= 2.500 N8=1.52200 ν8=52.20 …G8 r17= -15.521
【００４７】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.14926×10-4,A6= 0.22227×10-7,A8=-0.66838×10-9, A10= 0.33659×10-11,A12=-0.77444×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.59048×10-5,A6=-0.69946×10-7,A8=-0.13694×10-8, A10=-0.12009×10-9,A12= 0.59753×10-12 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.82676×10-4,A6= 0.32959×10-6,A8=-0.50920×10-9, A10=-0.38223×10-10,A12=-0.14976×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.83744×10-5,A6= 0.80774×10-8,A8=-0.55409×10-9, A10= 0.34923×10-11,A12=-0.16327×10-13
【００４８】 《実施例２》 f=28.8(W)〜45.8(M)〜78.1(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 60.670 d1= 1.800 N1=1.80500 ν1=40.97 …G1 r2= 18.358 d2= 7.800 r3= 131.642 d3= 2.000 N2=1.53048 ν2=55.72 …G2 r4*= 54.095 d4= 1.005 r5= 31.139 d5= 3.605 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 56.393 d6= 38.868〜16.702〜1.200 r7= 21.931 d7= 4.111 N4=1.60311 ν4=60.74 …G4 r8= 437.855 d8= 2.510 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 22.246 d10= 4.956 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= -43.277 d11= 0.010 N6=1.51400 ν6=42.83 …G6 r12= -43.277 d12= 3.230 N7=1.80741 ν7=31.59 …G7 r13= 23.492 d13= 3.441 r14*=-73.645 d14= 2.000 N8=1.58340 ν8=30.23 …G8 r15*=-42.295 d15= 2.000〜14.002〜36.737 r16*=-70.102 d16= 2.000 N9=1.58340 ν9=30.23 …G9 r17= -88.661
【００４９】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.58817×10-5,A6=-0.14209×10-7,A8=-0.72402×10-11, A10=-0.20722×10-12,A12=-0.30705×10-16 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.30430×10-4,A6= 0.11239×10-5,A8=-0.87333×10-8, A10= 0.14099×10-9,A12=-0.15807×10-11 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.16263×10-4,A6= 0.98485×10-6,A8= 0.57243×10-8, A10=-0.13550×10-9,A12= 0.54235×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.72313×10-6,A6= 0.67900×10-8,A8=-0.40093×10-10, A10= 0.46105×10-12,A12=-0.17613×10-14
【００５０】 《実施例３》 f=28.8(W)〜44.4(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 110.979 d1= 1.400 N1=1.78831 ν1=47.32 …G1 r2= 17.816 d2= 7.753 r3= 57.139 d3= 2.000 N2=1.52200 ν2=52.20 …G2 r4*= 55.908 d4= 0.500 r5= 46.532 d5= 2.980 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 124.567 d6= 35.188〜16.140〜1.200 r7= 17.373 d7= 5.143 N4=1.48749 ν4=70.44 …G4 r8= 1158.453 d8= 1.240 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 24.087 d10= 2.857 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= 103.890 d11= 1.801 r12= -127.823 d12= 4.913 N6=1.84666 ν6=23.82 …G6 r13= 44.553 d13= 2.000 r14*=-227.287 d14= 2.000 N7=1.58340 ν7=30.23 …G7 r15*=-621.918 d15= 2.442〜14.472〜39.766 r16*= -19.893 d16= 2.000 N8=1.75000 ν8=25.14 …G8 r17= -20.253
【００５１】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.13263×10-4,A6=-0.13455×10-8,A8=-0.35997×10-9, A10= 0.18683×10-11,A12=-0.47142×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.11156×10-4,A6=-0.57391×10-6,A8= 0.15284×10-7, A10=-0.23637×10-9,A12= 0.59827×10-12 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.87379×10-4,A6=-0.13224×10-6,A8= 0.12309×10-7, A10=-0.13547×10-9,A12=-0.14126×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.33494×10-6,A6=-0.57377×10-7,A8= 0.11018×10-8, A10=-0.82966×10-11,A12= 0.21915×10-13
【００５２】 《実施例４》 f=28.8(W)〜45.7(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 64.716 d1= 1.400 N1=1.80500 ν1=40.97 …G1 r2= 18.199 d2= 8.289 r3= 112.459 d3= 2.000 N2=1.53048 ν2=55.72 …G2 r4*= 48.430 d4= 0.800 r5= 34.164 d5= 3.500 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 75.616 d6= 38.136〜16.386〜1.200 r7= 22.473 d7= 3.921 N4=1.60311 ν4=60.74 …G4 r8= 1910.439 d8= 1.223 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 25.970 d10= 6.384 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= -31.774 d11= 0.010 N6=1.51400 ν6=42.83 …G6 r12= -31.774 d12= 5.000 N7=1.80741 ν7=31.59 …G7 r13= 25.068 d13= 2.000 r14*=-71.382 d14= 2.000 N8=1.58340 ν8=30.23 …G8 r15*=-37.031 d15= 2.000〜14.020〜36.516 r16*=-38.211 d16= 2.000 N9=1.48749 ν9=70.44 …G9 r17= -43.088
【００５３】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.83116×10-5,A6= 0.75252×10-8,A8=-0.30930×10-9, A10= 0.14069×10-11,A12=-0.31557×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.53202×10-5,A6= 0.11290×10-5,A8=-0.32634×10-8, A10= 0.10874×10-9,A12=-0.15752×10-11 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.47956×10-4,A6= 0.10546×10-5,A8= 0.84744×10-8, A10=-0.12746×10-9,A12= 0.53850×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.11325×10-5,A6=-0.49281×10-8,A8= 0.11353×10-9, A10=-0.14054×10-12,A12=-0.14785×10-14
【００５４】 《実施例５》 f=28.8(W)〜44.4(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 61.268 d1= 1.703 N1=1.85000 ν1=40.04 …G1 r2= 18.644 d2= 8.377 r3= 236.637 d3= 2.000 N2=1.48749 ν2=70.44 …G2 r4*= 54.382 d4= 0.500 r5= 32.970 d5= 3.375 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 70.308 d6= 34.219〜15.713〜1.200 r7= 16.250 d7= 5.452 N4=1.48749 ν4=70.44 …G4 r8= -359.984 d8= 1.078 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 24.704 d10= 2.663 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= 92.819 d11= 1.800 r12=-124.275 d12= 4.499 N6=1.84666 ν6=23.82 …G6 r13= 41.428 d13= 2.000 r14*=-18.358 d14= 2.000 N7=1.58340 ν7=30.23 …G7 r15*=-20.580 d15= 1.598〜13.812〜39.489 r16*=-17.266 d16= 2.227 N8=1.52200 ν8=52.20 …G8 r17= -17.151
【００５５】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.65089×10-5,A6= 0.21351×10-8,A8=-0.23742×10-9, A10= 0.11556×10-11,A12=-0.26752×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.41092×10-4,A6= 0.10864×10-5,A8= 0.19105×10-7, A10=-0.31224×10-9,A12= 0.59753×10-12 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.40475×10-4,A6= 0.13930×10-5,A8= 0.11844×10-7, A10=-0.12347×10-9,A12=-0.14976×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.33195×10-5,A6=-0.31515×10-7,A8= 0.64676×10-9, A10=-0.58232×10-11,A12= 0.15479×10-13
【００５６】 《実施例６》 f=28.8(W)〜46.3(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 51.029 d1= 1.400 N1=1.80500 ν1=40.97 …G1 r2= 18.426 d2= 8.994 r3= 180.815 d3= 2.000 N2=1.80420 ν2=46.50 …G2 r4*= 55.005 d4= 0.868 r5= 32.765 d5= 3.500 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 75.565 d6= 38.229〜15.898〜1.200 r7= 19.715 d7= 4.341 N4=1.60311 ν4=60.74 …G4 r8=80645.164 d8= 1.201 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 27.388 d10= 3.654 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= -42.830 d11= 0.010 N6=1.51400 ν6=42.83 …G6 r12= -42.830 d12= 6.120 N7=1.80741 ν7=31.59 …G7 r13= 25.953 d13= 2.000 r14*=-24.637 d14= 2.000 N8=1.58340 ν8=30.23 …G8 r15*=-22.998 d15= 2.000〜14.206〜35.739 r16*=-45.763 d16= 2.000 N9=1.58340 ν9=30.23 …G9 r17= -51.554
【００５７】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.33281×10-5,A6= 0.38401×10-8,A8=-0.15034×10-9, A10= 0.67435×10-12,A12=-0.14741×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.32137×10-4,A6= 0.17986×10-5,A8=-0.44796×10-8, A10= 0.94280×10-10,A12=-0.15807×10-11 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.30004×10-4,A6= 0.17355×10-5,A8= 0.38513×10-8, A10=-0.85156×10-10,A12= 0.54235×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.31434×10-6,A6= 0.27205×10-8,A8= 0.11123×10-9, A10=-0.88618×10-12,A12= 0.20170×10-14
【００５８】 《実施例７》 f=29.0(W)〜47.4(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜4.90(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 157.524 d1= 1.400 N1=1.80500 ν1=40.97 …G1 r2= 24.653 d2= 0.800 r3*= 26.615 d3= 3.000 N2=1.52510 ν2=56.38 …G2 r4*= 18.633 d4= 7.295 r5= 27.030 d5= 3.828 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 43.091 d6= 39.029〜16.473〜2.750 r7= 18.873 d7= 5.599 N4=1.58913 ν4=61.25 …G4 r8= 320.289 d8= 2.724 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 28.185 d10= 3.576 N5=1.62004 ν5=36.29 …G5 r11= -41.766 d11= 0.010 N6=1.51400 ν6=42.83 …G6 r12= -41.766 d12= 2.488 N7=1.84666 ν7=23.82 …G7 r13= 52.479 d13= 2.999 r14*=-35.560 d14= 2.000 N8=1.84666 ν8=23.82 …G8 r15*=-59.102 d15= 3.258〜17.383〜40.258 r16*=-19.000 d16= 3.000 N9=1.58340 ν9=30.23 …G9 r17*=-18.940
【００５９】 [第３面(r3)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.23872×10-4,A6=-0.74052×10-7,A8= 0.18841×10-9, A10= 0.57755×10-13,A12=-0.41282×10-15 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.17065×10-4,A6=-0.80452×10-7,A8=-0.17720×10-9, A10= 0.20983×10-11,A12=-0.51306×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.80197×10-4,A6= 0.28120×10-6,A8=-0.17101×10-8, A10=-0.11453×10-9,A12= 0.92917×10-12 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.11386×10-3,A6= 0.63362×10-6,A8=-0.76574×10-8, A10= 0.53350×10-10,A12=-0.48253×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.19464×10-6,A6= 0.96451×10-7,A8= 0.72691×10-10, A10=-0.27030×10-11,A12= 0.12207×10-13 [第１７面(r17)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.56982×10-5,A6= 0.23988×10-7,A8= 0.62071×10-9, A10=-0.43323×10-11,A12= 0.11683×10-13
【００６０】 《実施例８》 f=29.0(W)〜47.4(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜4.90(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 120.905 d1= 2.000 N1=1.78100 ν1=44.55 …G1 r2= 23.704 d2= 0.894 r3*= 32.306 d3= 3.000 N2=1.52510 ν2=56.38 …G2 r4*= 22.129 d4= 7.700 r5= 25.511 d5= 3.736 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 36.261 d6= 38.946〜16.540〜2.911 r7= 18.860 d7= 5.125 N4=1.58913 ν4=61.25 …G4 r8= 214.176 d8= 2.223 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 26.296 d10= 3.150 N5=1.54072 ν5=47.20 …G5 r11=-117.069 d11= 0.010 N6=1.51400 ν6=42.83 …G6 r12=-117.074 d12= 4.481 N7=1.84666 ν7=23.82 …G7 r13= 48.662 d13= 2.332 r14*=-40.238 d14= 2.000 N8=1.84666 ν8=23.82 …G8 r15*=-68.755 d15= 3.272〜17.347〜40.141 r16*=-20.067 d16= 2.262 N9=1.58340 ν9=30.23 …G9 r17*=-19.886
【００６１】 [第３面(r3)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.38642×10-4,A6=-0.10325×10-6,A8= 0.41132×10-9, A10=-0.68975×10-12,A12= 0.10029×10-14 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.39642×10-4,A6=-0.11594×10-6,A8= 0.41537×10-9, A10=-0.54337×10-12,A12= 0.14703×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.74452×10-4,A6= 0.33402×10-6,A8=-0.26916×10-8, A10=-0.10776×10-9,A12= 0.89041×10-12 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.11030×10-3,A6= 0.86405×10-6,A8=-0.11932×10-7, A10= 0.81354×10-10,A12=-0.43972×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.30533×10-4,A6= 0.87811×10-7,A8=-0.14851×10-9, A10=-0.73505×10-11,A12= 0.24026×10-13 [第１７面(r17)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.22734×10-4,A6= 0.42161×10-7,A8= 0.12520×10-9, A10=-0.51133×10-11,A12= 0.13257×10-13
【００６２】 《実施例９》 f=28.8(W)〜45.3(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 95.246 d1= 1.400 N1=1.78831 ν1=47.32 …G1 r2= 18.111 d2= 6.933 r3= 44.742 d3= 2.000 N2=1.52200 ν2=52.20 …G2 r4*= 40.014 d4= 2.003 r5= 38.036 d5= 3.082 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 77.610 d6= 36.389〜15.947〜1.200 r7= 17.651 d7= 5.238 N4=1.48749 ν4=70.44 …G4 r8= -966.193 d8= 1.153 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 26.166 d10= 2.853 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= 186.845 d11= 1.800 r12= -78.864 d12= 5.698 N6=1.84666 ν6=23.82 …G6 r13= 64.162 d13= 2.000 r14*= -69.534 d14= 2.000 N7=1.80741 ν7=31.59 …G7 r15*=-112.963 d15= 2.304〜14.823〜39.034 r16*= -21.022 d16= 2.271 N8=1.75000 ν8=25.14 …G8 r17= -21.477
【００６３】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.12042×10-4,A6= 0.22103×10-8,A8=-0.35340×10-9, A10= 0.17330×10-11,A12=-0.41169×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.50231×10-4,A6=-0.19611×10-6,A8= 0.68960×10-8, A10=-0.15988×10-9,A12= 0.59827×10-12 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.96846×10-4,A6= 0.28352×10-6,A8=-0.22864×10-10, A10=-0.31916×10-10,A12=-0.14126×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.50647×10-6,A6=-0.29042×10-7,A8= 0.70670×10-9, A10=-0.58128×10-11,A12= 0.16278×10-13
【００６４】 《実施例１０》 f=28.8(W)〜46.5(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 64.965 d1= 1.400 N1=1.78831 ν1=47.32 …G1 r2= 17.778 d2= 8.388 r3= 65.331 d3= 2.000 N2=1.53048 ν2=55.72 …G2 r4*= 52.390 d4= 0.800 r5= 34.205 d5= 3.500 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 57.441 d6= 38.807〜15.977〜1.200 r7= 21.368 d7= 4.043 N4=1.60311 ν4=60.74 …G4 r8=-2647.884 d8= 1.184 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 30.450 d10= 3.745 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= -37.364 d11= 0.010 N6=1.51400 ν6=42.83 …G6 r12= -37.364 d12= 6.588 N7=1.80741 ν7=31.59 …G7 r13= 38.341 d13= 3.041 r14*=-39.739 d14= 2.000 N8=1.58144 ν8=40.89 …G8 r15*=-43.595 d15= 2.000〜14.524〜36.255 r16*=-40.486 d16= 2.000 N9=1.48749 ν9=70.44 …G9 r17= -45.908
【００６５】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.95916×10-5,A6= 0.14032×10-8,A8=-0.31111×10-9, A10= 0.15073×10-11,A12=-0.36453×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.69140×10-4,A6= 0.11962×10-5,A8=-0.19592×10-7, A10= 0.20491×10-9,A12=-0.15752×10-11 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.11320×10-3,A6= 0.12842×10-5,A8=-0.80799×10-8, A10=-0.41354×10-10,A12= 0.53850×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.62442×10-6,A6= 0.15941×10-7,A8=-0.10848×10-9, A10= 0.61056×10-12,A12=-0.14785×10-14
【００６６】 《実施例１１》 f=28.8(W)〜44.5(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 55.002 d1= 1.800 N1=1.85000 ν1=40.04 …G1 r2= 18.634 d2= 8.801 r3= 542.853 d3= 2.000 N2=1.48749 ν2=70.44 …G2 r4*= 56.367 d4= 0.500 r5= 32.236 d5= 3.348 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 64.827 d6= 34.391〜15.723〜1.200 r7= 16.303 d7= 5.405 N4=1.48749 ν4=70.44 …G4 r8= -359.123 d8= 1.079 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 23.902 d10= 2.660 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= 82.361 d11= 1.800 r12=-140.299 d12= 4.325 N6=1.84666 ν6=23.82 …G6 r13= 39.723 d13= 2.000 r14*=-19.607 d14= 2.000 N7=1.58340 ν7=30.23 …G7 r15*=-21.772 d15= 1.592〜13.655〜38.812 r16*=-18.098 d16= 2.105 N8=1.58144 ν8=40.89 …G8 r17= -18.165
【００６７】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.54017×10-5,A6= 0.32952×10-8,A8=-0.22391×10-9, A10= 0.10695×10-11,A12=-0.23915×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.39623×10-4,A6= 0.10469×10-5,A8= 0.18855×10-7, A10=-0.31223×10-9,A12= 0.59753×10-12 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.42891×10-4,A6= 0.13833×10-5,A8= 0.11622×10-7, A10=-0.12419×10-9,A12=-0.14976×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.16812×10-5,A6=-0.26548×10-7,A8= 0.71478×10-9, A10=-0.65342×10-11,A12= 0.18813×10-13
【００６８】 《実施例１２》 f=28.8(W)〜46.3(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 46.604 d1= 1.400 N1=1.80500 ν1=40.97 …G1 r2= 18.284 d2= 9.000 r3= 163.000 d3= 2.000 N2=1.69100 ν2=54.75 …G2 r4*= 47.927 d4= 1.421 r5= 31.327 d5= 3.500 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 62.498 d6= 38.434〜15.986〜1.200 r7= 20.004 d7= 4.305 N4=1.60311 ν4=60.74 …G4 r8= -989.942 d8= 1.538 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 28.411 d10= 3.800 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= -33.907 d11= 0.010 N6=1.51400 ν6=42.83 …G6 r12= -33.907 d12= 5.985 N7=1.80741 ν7=31.59 …G7 r13= 28.226 d13= 2.000 r14*=-25.826 d14= 2.000 N8=1.58340 ν8=30.23 …G8 r15*=-24.283 d15= 2.000〜14.242〜35.858 r16*=-38.302 d16= 2.000 N9=1.48749 ν9=70.44 …G9 r17= -43.201
【００６９】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.37457×10-5,A6= 0.19197×10-8,A8=-0.14943×10-9, A10= 0.67153×10-12,A12=-0.15297×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.41493×10-5,A6= 0.19320×10-5,A8=-0.13190×10-7, A10= 0.15220×10-9,A12=-0.15752×10-11 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.50620×10-4,A6= 0.18646×10-5,A8=-0.30927×10-8, A10=-0.49533×10-10,A12= 0.53850×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.27428×10-6,A6= 0.20997×10-7,A8=-0.16756×10-9, A10= 0.82618×10-12,A12=-0.14785×10-14
【００７０】 《実施例１３》 f=28.8(W)〜45.4(M)〜77.2(T),FNO=3.64(W)〜5.20(M)〜5.80(T) [曲率半径] [軸上面間隔] [屈折率] [アッベ数] r1= 66.379 d1= 1.463 N1=1.85000 ν1=40.04 …G1 r2= 19.020 d2= 7.914 r3= 104.807 d3= 2.000 N2=1.48749 ν2=70.44 …G2 r4*= 47.722 d4= 1.235 r5= 32.664 d5= 3.291 N3=1.84666 ν3=23.82 …G3 r6= 64.285 d6= 36.038〜15.735〜1.200 r7= 16.175 d7= 5.417 N4=1.48749 ν4=70.44 …G4 r8=-1580.503 d8= 1.172 r9= ∞(ST) d9= 0.800 r10= 27.254 d10= 2.703 N5=1.62280 ν5=56.88 …G5 r11= 173.040 d11= 1.800 r12= -73.824 d12= 2.456 N6=1.84666 ν6=23.82 …G6 r13= 88.523 d13= 3.994 r14*=-16.863 d14= 2.000 N7=1.67339 ν7=29.25 …G7 r15*=-21.895 d15= 1.817〜14.747〜39.561 r16*=-16.496 d16= 2.274 N8=1.52200 ν8=52.20 …G8 r17= -16.522
【００７１】 [第４面(r4)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.73509×10-5,A6= 0.10790×10-7,A8=-0.32391×10-9, A10= 0.14945×10-11,A12=-0.30569×10-14 [第１４面(r14)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.56474×10-4,A6= 0.94352×10-6,A8=-0.15016×10-8, A10=-0.13089×10-9,A12= 0.59722×10-12 [第１５面(r15)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4= 0.10470×10-3,A6= 0.10851×10-5,A8=-0.23560×10-8, A10=-0.23117×10-10,A12=-0.14844×10-12 [第１６面(r16)の非球面データ] ε=0.10000×10,A4=-0.26194×10-5,A6=-0.53292×10-7,A8= 0.91124×10-9, A10=-0.73558×10-11,A12= 0.17731×10-13
【００７２】
【表２】
【００７３】
【表３】
【００７４】
【表４】
【００７５】
【表５】
【００７６】
【表６】
【００７７】
【表７】
【００７８】
【表８】
【００７９】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、マ
イナスリード型においてプラスチックレンズや非球面が
適切に配置される構成になっているため、高い光学性能
を保持しながら全長の短縮化と低コスト化が達成され
た、変倍比2.8倍程度の標準ズームレンズを実現するこ
とができる。そして、本発明に係るズームレンズを35mm
カメラやビデオカメラ等に用いれば、それらのコンパク
ト化，高変倍化及び高性能化に寄与することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施の形態(実施例１)のレンズ構成図。
【図２】第２の実施の形態(実施例２)のレンズ構成図。
【図３】第３の実施の形態(実施例３)のレンズ構成図。
【図４】第４の実施の形態(実施例４)のレンズ構成図。
【図５】第５の実施の形態(実施例５)のレンズ構成図。
【図６】第６の実施の形態(実施例６)のレンズ構成図。
【図７】第７の実施の形態(実施例７)のレンズ構成図。
【図８】第８の実施の形態(実施例８)のレンズ構成図。
【図９】第９の実施の形態(実施例９)のレンズ構成図。
【図１０】第１０の実施の形態(実施例１０)のレンズ構
成図。
【図１１】第１１の実施の形態(実施例１１)のレンズ構
成図。
【図１２】第１２の実施の形態(実施例１２)のレンズ構
成図。
【図１３】第１３の実施の形態(実施例１３)のレンズ構
成図。
【図１４】実施例１の収差図。
【図１５】実施例２の収差図。
【図１６】実施例３の収差図。
【図１７】実施例４の収差図。
【図１８】実施例５の収差図。
【図１９】実施例６の収差図。
【図２０】実施例７の収差図。
【図２１】実施例８の収差図。
【図２２】実施例９の収差図。
【図２３】実施例１０の収差図。
【図２４】実施例１１の収差図。
【図２５】実施例１２の収差図。
【図２６】実施例１３の収差図。
【符号の説明】
Gr1 …第１群 Gr2 …第２群 Gr3 …第３群
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 萩森 仁 大阪市中央区安土町二丁目３番13号 大阪 国際ビル ミノルタ株式会社内 Ｆターム(参考） 2H087 KA02 KA03 NA08 PA07 PA08 PA17 PA18 PB08 QA02 QA07 QA17 QA22 QA25 QA32 QA37 QA41 QA42 QA46 RA05 RA12 RA13 RA31 SA14 SA16 SA19 SA20 SA62 SA63 SA74 SB04 SB15 SB22 UA01

Claims (19)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第１
    群と、正の屈折力を持つ第２群と、正又は負の屈折力を
    持つ第３群とから成り、各群の間隔を変化させることに
    より焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、各群
    にプラスチックレンズを有し、以下の条件式(1)を満足
    することを特徴とするズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  2. 【請求項２】 さらに以下の条件式(2)を満足すること
    を特徴とする請求項１記載のズームレンズ； ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
    体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
    3,...)、 である。
  3. 【請求項３】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第１
    群と、正の屈折力を持つ第２群と、正又は負の屈折力を
    持つ第３群とから成り、各群の間隔を変化させることに
    より焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記
    第１群と第２群にプラスチックレンズを有し、以下の条
    件式(1)を満足することを特徴とするズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  4. 【請求項４】 さらに以下の条件式(2)を満足すること
    を特徴とする請求項３記載のズームレンズ； ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
    体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
    3,...)、 である。
  5. 【請求項５】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第１
    群と、正の屈折力を持つ第２群と、正又は負の屈折力を
    持つ第３群とから成り、各群の間隔を変化させることに
    より焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記
    第２群と第３群にプラスチックレンズを有し、以下の条
    件式(1)を満足することを特徴とするズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  6. 【請求項６】 さらに以下の条件式(2)を満足すること
    を特徴とする請求項５記載のズームレンズ； ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
    体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
    3,...)、 である。
  7. 【請求項７】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第１
    群と、正の屈折力を持つ第２群と、正又は負の屈折力を
    持つ第３群とから成り、各群の間隔を変化させることに
    より焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記
    第１群にプラスチックレンズを有し、以下の条件式(1)
    を満足することを特徴とするズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  8. 【請求項８】 さらに以下の条件式(2)を満足すること
    を特徴とする請求項７記載のズームレンズ； ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
    体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
    3,...)、 である。
  9. 【請求項９】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第１
    群と、正の屈折力を持つ第２群と、正又は負の屈折力を
    持つ第３群とから成り、各群の間隔を変化させることに
    より焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記
    第２群にプラスチックレンズを有し、以下の条件式(1)
    を満足することを特徴とするズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  10. 【請求項１０】 さらに以下の条件式(2)を満足するこ
    とを特徴とする請求項９記載のズームレンズ； ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
    体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
    3,...)、 である。
  11. 【請求項１１】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第
    １群と、正の屈折力を持つ第２群と、正の屈折力を持つ
    第３群とから成り、各群の間隔を変化させることにより
    焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記第１
    群と第３群にプラスチックレンズを有し、以下の条件式
    (1)を満足することを特徴とするズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  12. 【請求項１２】 前記第１群中に以下の条件式(3)を満
    足する両面非球面のプラスチックレンズを有することを
    特徴とする請求項１１記載のズームレンズ； ｜Δa｜＜7×10-6 …(3) ただし、 Δa：両面非球面の４次の非球面係数の差、 である。
  13. 【請求項１３】 前記両面非球面のプラスチックレンズ
    の物体側面が以下の条件式(4)を満足することを特徴と
    する請求項１２記載のズームレンズ； 3＜(x-x0)max／(n'-n)＜10 …(4) ただし、 (x-x0)max：有効径内における(x-x0)の最大値、 x：非球面の面形状(mm)、 x0：非球面の参照球面形状(mm)、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} y：光軸に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
  14. 【請求項１４】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第
    １群と、正の屈折力を持つ第２群と、正の屈折力を持つ
    第３群とから成り、各群の間隔を変化させることにより
    焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、前記第３
    群にプラスチックレンズを有し、以下の条件式(1)を満
    足することを特徴とするズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  15. 【請求項１５】 さらに以下の条件式(2)を満足するこ
    とを特徴とする請求項１４記載のズームレンズ； ｜Σ{(hi)2／fi}／(h0)2｜＜3.5×10-3 …(2) ただし、 h0：望遠端における第１面での近軸周辺光高さ、 hi：望遠端における第i番目のプラスチックレンズの物
    体側面での近軸周辺光高さ(i=1,2,3,...)、 fi：第i番目のプラスチックレンズの焦点距離(i=1,2,
    3,...)、 である。
  16. 【請求項１６】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第
    １群と、正の屈折力を持つ第２群と、正の屈折力を持つ
    第３群とから成り、各群の間隔を変化させることにより
    焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、各群に非
    球面を有し、以下の条件式(1)を満足することを特徴と
    するズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  17. 【請求項１７】 前記各群内の非球面レンズの少なくと
    も１面が以下の条件式(5)〜(7)を満足することを特徴と
    する請求項１６記載のズームレンズ； 0＜(x-x0)1／(n'-n)＜10 …(5) -0.5＜(x-x0)2／(n'-n)＜0 …(6) -1.5＜(x-x0)3／(n'-n)＜0 …(7) ただし、 (x-x0)i：第i群の該当非球面での(x-x0)の値(i=1,2,
    3)、 x：非球面の面形状(mm)、 x0：非球面の参照球面形状(mm)、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} y：光軸に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
  18. 【請求項１８】 物体側より順に、負の屈折力を持つ第
    １群と、正の屈折力を持つ第２群と、負の屈折力を持つ
    第３群とから成り、各群の間隔を変化させることにより
    焦点距離を変化させるズームレンズにおいて、各群に非
    球面を有し、以下の条件式(1)を満足することを特徴と
    するズームレンズ； 1＜bfW／fW＜1.5 …(1) ただし、 bfW：広角端でのバックフォーカス、 fW：広角端での全系の焦点距離、 である。
  19. 【請求項１９】 前記各群内の非球面レンズの少なくと
    も１面が以下の条件式(8)〜(10)を満足することを特徴
    とする請求項１８記載のズームレンズ； 0＜(x-x0)1／(n'-n)＜3 …(8) -0.6＜(x-x0)2／(n'-n)＜0 …(9) 0＜(x-x0)3／(n'-n)＜0.2 …(10) ただし、 (x-x0)i：第i群の該当非球面での(x-x0)の値(i=1,2,
    3)、 x：非球面の面形状(mm)、 x0：非球面の参照球面形状(mm)、 x＝{C0・y2}／{1+√(1-ε・C02・y2)}+Σ(Aj・yj) x0＝{C0・y2}／{1+√(1-C02・y2)} y：光軸に対して垂直方向の高さ、 C0：非球面の参照球面の曲率(mm-1)、 ε：２次曲面パラメータ、 Aj：j次の非球面係数、 n：非球面より物体側の媒質の屈折率、 n'：非球面より像側の媒質の屈折率、 である。
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