JP2002069555A - ＮｉＴｉ系合金ワイヤおよびその製造方法 - Google Patents
ＮｉＴｉ系合金ワイヤおよびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 プッシャビリティ、操縦性、形状回復性に優
れ、特にカテーテル用ガイドワイヤに適したＮｉＴｉ系
合金ワイヤおよびその製造方法を提供する。 【解決手段】 引張応力−ひずみ曲線に応力ステージ部
が無いうえ、見かけ上の弾性率が大きく、垂下法による
真直度が１０ｍｍ／２ｍ以下であり、室温で丸棒に半周
巻き付けて８．３％の曲げひずみを３０秒負荷したのち
の変形角度が８°以下のＮｉＴｉ系合金ワイヤ。酸化膜
の厚さが３μｍ以下の冷間伸線上がりのＮｉＴｉ系合金
線材に、その引張強さの２０〜７０％の張力を３００〜
４５０℃の温度で５秒以上１分以下負荷する熱処理を施
すＮｉＴｉ系合金ワイヤの製造方法。
れ、特にカテーテル用ガイドワイヤに適したＮｉＴｉ系
合金ワイヤおよびその製造方法を提供する。 【解決手段】 引張応力−ひずみ曲線に応力ステージ部
が無いうえ、見かけ上の弾性率が大きく、垂下法による
真直度が１０ｍｍ／２ｍ以下であり、室温で丸棒に半周
巻き付けて８．３％の曲げひずみを３０秒負荷したのち
の変形角度が８°以下のＮｉＴｉ系合金ワイヤ。酸化膜
の厚さが３μｍ以下の冷間伸線上がりのＮｉＴｉ系合金
線材に、その引張強さの２０〜７０％の張力を３００〜
４５０℃の温度で５秒以上１分以下負荷する熱処理を施
すＮｉＴｉ系合金ワイヤの製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、カテーテル（医
療）用ガイドワイヤなどに適したＮｉＴｉ系合金ワイヤ
およびその製造方法に関する。
療）用ガイドワイヤなどに適したＮｉＴｉ系合金ワイヤ
およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＮｉＴｉ系合金ワイヤは、その形状記憶
効果または超弾性効果を利用して、カテーテル用ガイド
ワイヤ、アクチュエータ用材料、アンテナ用芯線、バネ
材料などに広く使用されている。
効果または超弾性効果を利用して、カテーテル用ガイド
ワイヤ、アクチュエータ用材料、アンテナ用芯線、バネ
材料などに広く使用されている。
【０００３】前記カテーテル用ガイドワイヤには、
（ａ）血管の末端近くまでワイヤを送り込めるプッシャ
ビリティ（耐座屈性）を有すること、（ｂ）手元の回転
をワイヤ先端に伝える操縦性（トルク伝達性）に優れる
こと、（ｃ）きつく曲がった血管内を通しても曲がりぐ
せが残らずワイヤを血管の奧まで挿入できる形状回復性
に優れることが要求される。そして、（ａ）のプッシャ
ビリティは、引張応力−ひずみ曲線で降伏点が無く、か
つ見かけ上の弾性率が大きい場合に優れ、（ｂ）の操縦
性は、応力ヒステリシスＨが小さく、かつ熱処理（形状
記憶熱処理）で十分な真直度（直線性）が得られる場合
に優れ、（ｃ）の形状回復性は残留ひずみが小さい場合
に優れる。なお、前記熱処理は、通常、引張強さの５％
以下の張力を５００℃の温度で１〜２分間付与して施さ
れていた。
（ａ）血管の末端近くまでワイヤを送り込めるプッシャ
ビリティ（耐座屈性）を有すること、（ｂ）手元の回転
をワイヤ先端に伝える操縦性（トルク伝達性）に優れる
こと、（ｃ）きつく曲がった血管内を通しても曲がりぐ
せが残らずワイヤを血管の奧まで挿入できる形状回復性
に優れることが要求される。そして、（ａ）のプッシャ
ビリティは、引張応力−ひずみ曲線で降伏点が無く、か
つ見かけ上の弾性率が大きい場合に優れ、（ｂ）の操縦
性は、応力ヒステリシスＨが小さく、かつ熱処理（形状
記憶熱処理）で十分な真直度（直線性）が得られる場合
に優れ、（ｃ）の形状回復性は残留ひずみが小さい場合
に優れる。なお、前記熱処理は、通常、引張強さの５％
以下の張力を５００℃の温度で１〜２分間付与して施さ
れていた。
【０００４】ところで、前記カテーテル用ガイドワイヤ
には、ＮｉＴｉ系合金ワイヤを用いた（１）超弾性型ワ
イヤ（特公平２−２４５４８号公報、特公平４−６０６
７５号公報）、（２）加工硬化型ワイヤ（特公平６−８
３７２６号公報）、（３）広ひずみ範囲高弾性型ワイヤ
（特願平１０−３１６６９０号公報、特願平１１−２７
３４７０号公報）が知られているが、いずれにも欠点が
ある。即ち（１）の超弾性型ワイヤは、図５（イ）の引
張応力−ひずみ曲線から判るように降伏点Ｆを有するた
めプッシャビリティに劣り、応力ヒステリシスＨが大き
く、また熱処理で十分な真直度が得られないため操縦性
もやや劣る。（２）の加工硬化型ワイヤは、図５（ロ）
から判るように応力ヒステリシスＨが大きく、また熱処
理で十分な真直度が得られないため操縦性に劣る。さら
にひずみが４％を超えて大きくなると残留ひずみが大き
くなり（図示せず）形状回復性にも劣るようになる。
（３）の広ひずみ範囲高弾性型ワイヤは、実質的に応力
誘起マルテンサイト変態または逆変態を生じないもの
で、プッシャビリティやトルク伝達性は優れているが、
図５（ハ）から判るように残留ひずみＺが存在するため
形状回復性に劣る。
には、ＮｉＴｉ系合金ワイヤを用いた（１）超弾性型ワ
イヤ（特公平２−２４５４８号公報、特公平４−６０６
７５号公報）、（２）加工硬化型ワイヤ（特公平６−８
３７２６号公報）、（３）広ひずみ範囲高弾性型ワイヤ
（特願平１０−３１６６９０号公報、特願平１１−２７
３４７０号公報）が知られているが、いずれにも欠点が
ある。即ち（１）の超弾性型ワイヤは、図５（イ）の引
張応力−ひずみ曲線から判るように降伏点Ｆを有するた
めプッシャビリティに劣り、応力ヒステリシスＨが大き
く、また熱処理で十分な真直度が得られないため操縦性
もやや劣る。（２）の加工硬化型ワイヤは、図５（ロ）
から判るように応力ヒステリシスＨが大きく、また熱処
理で十分な真直度が得られないため操縦性に劣る。さら
にひずみが４％を超えて大きくなると残留ひずみが大き
くなり（図示せず）形状回復性にも劣るようになる。
（３）の広ひずみ範囲高弾性型ワイヤは、実質的に応力
誘起マルテンサイト変態または逆変態を生じないもの
で、プッシャビリティやトルク伝達性は優れているが、
図５（ハ）から判るように残留ひずみＺが存在するため
形状回復性に劣る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように、前記
（１）〜（３）型のガイドワイヤは、いずれも何らかの
欠点があるため、本発明者等は、前記（ａ）〜（ｃ）の
特性を全て満足する新しいタイプのカテーテル用ガイド
ワイヤの開発に向けて種々研究を行った。その結果、
（３）型のガイドワイヤの残留ひずみＺは、熱処理を所
定条件で施すことにより消滅することを見いだし、さら
に研究を重ねて本発明を完成させるに至った。本発明
は、プッシャビリティ、操縦性、形状回復性に優れ、カ
テーテル用ガイドワイヤなどに適したＮｉＴｉ系合金ワ
イヤおよびその製造方法の提供を目的とする。
（１）〜（３）型のガイドワイヤは、いずれも何らかの
欠点があるため、本発明者等は、前記（ａ）〜（ｃ）の
特性を全て満足する新しいタイプのカテーテル用ガイド
ワイヤの開発に向けて種々研究を行った。その結果、
（３）型のガイドワイヤの残留ひずみＺは、熱処理を所
定条件で施すことにより消滅することを見いだし、さら
に研究を重ねて本発明を完成させるに至った。本発明
は、プッシャビリティ、操縦性、形状回復性に優れ、カ
テーテル用ガイドワイヤなどに適したＮｉＴｉ系合金ワ
イヤおよびその製造方法の提供を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
引張応力−ひずみ曲線に応力ステージ部が無いうえ、見
かけ上の弾性率が大きく、垂下法による真直度が１０ｍ
ｍ／２ｍ以下であり、室温で丸棒に半周巻き付けて８．
３％の曲げひずみを３０秒負荷したのちの変形角度が８
°以下であることを特徴とするＮｉＴｉ系合金ワイヤで
ある。
引張応力−ひずみ曲線に応力ステージ部が無いうえ、見
かけ上の弾性率が大きく、垂下法による真直度が１０ｍ
ｍ／２ｍ以下であり、室温で丸棒に半周巻き付けて８．
３％の曲げひずみを３０秒負荷したのちの変形角度が８
°以下であることを特徴とするＮｉＴｉ系合金ワイヤで
ある。
【０００７】請求項２記載の発明は、酸化膜の厚さが３
μｍ以下の冷間伸線上がりのＮｉＴｉ系合金線材に、そ
の引張強さの２０〜７０％の張力を３００〜４５０℃の
温度で５秒以上１分以下負荷する熱処理を施すことを特
徴とする請求項１記載のＮｉＴｉ系合金ワイヤの製造方
法である。
μｍ以下の冷間伸線上がりのＮｉＴｉ系合金線材に、そ
の引張強さの２０〜７０％の張力を３００〜４５０℃の
温度で５秒以上１分以下負荷する熱処理を施すことを特
徴とする請求項１記載のＮｉＴｉ系合金ワイヤの製造方
法である。
【０００８】請求項３記載の発明は、前記ＮｉＴｉ系合
金線材に張力とともに５〜３０％のねじり剪断ひずみを
負荷する熱処理を施すことを特徴とする請求項２記載の
ＮｉＴｉ系合金ワイヤの製造方法である。
金線材に張力とともに５〜３０％のねじり剪断ひずみを
負荷する熱処理を施すことを特徴とする請求項２記載の
ＮｉＴｉ系合金ワイヤの製造方法である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明のＮｉＴｉ系合金ワイヤ
は、図１にその引張応力−ひずみ曲線を示すように、応
力ステージ部（図５イ参照）が無く、かつ見かけ上の弾
性率が大きいためプッシャビリティに優れる。また垂下
法による真直度は１０ｍｍ／２ｍ以下であり操縦性に優
れる。さらに室温で丸棒に半周巻き付けて８．３％の曲
げひずみを３０秒負荷したのちの変形角度は８°以下で
あり形状回復性に優れる。上記本発明のＮｉＴｉ系合金
ワイヤの特長を従来のものと比較して示すと、表１のよ
うになる。即ち、カテーテル用ガイドワイヤに要求され
るプッシャビリティ、操縦性、形状回復性の全てを満足
するのは、本発明のＮｉＴｉ系合金ワイヤのみであり、
本発明のＮｉＴｉ系合金ワイヤが、カテーテル用ガイド
ワイヤとして極めて有用であることが明瞭に判る。
は、図１にその引張応力−ひずみ曲線を示すように、応
力ステージ部（図５イ参照）が無く、かつ見かけ上の弾
性率が大きいためプッシャビリティに優れる。また垂下
法による真直度は１０ｍｍ／２ｍ以下であり操縦性に優
れる。さらに室温で丸棒に半周巻き付けて８．３％の曲
げひずみを３０秒負荷したのちの変形角度は８°以下で
あり形状回復性に優れる。上記本発明のＮｉＴｉ系合金
ワイヤの特長を従来のものと比較して示すと、表１のよ
うになる。即ち、カテーテル用ガイドワイヤに要求され
るプッシャビリティ、操縦性、形状回復性の全てを満足
するのは、本発明のＮｉＴｉ系合金ワイヤのみであり、
本発明のＮｉＴｉ系合金ワイヤが、カテーテル用ガイド
ワイヤとして極めて有用であることが明瞭に判る。
【００１０】
【表１】
【００１１】この発明において、前記垂下法による真直
度の測定は、図２に示すように、長さ方向が床面に垂直
になるように配置したＳＵＳ製チューブ（内径０．３８
ｍｍ、外径０．５ｍｍ、長さ５０ｍｍ）１に所定長さの
試験ワイヤ２の一端を固定し、試験ワイヤ２の先端の位
置と、完全に真直な基準ワイヤ３の先端の位置との床面
に平行な距離ｂ（ｍｍ）を測定して求める。変形角度
は、図３（イ）に示すように、試験ワイヤ２を室温で直
径Ｄの丸棒４に半周巻付けて８．３％の曲げひずみを３
０秒間負荷したのち、巻付け部分（Ｄπ／２）を切り取
り、その一端側を、図３（ロ）に示すように水平面上に
配置し、他端側が水平面から最大に離れるときの角度θ
を測定して求める。なお、丸棒４の直径Ｄ（ｍｍ）は、
Ｄ＝１００ｄ／δの式（但し、ｄはワイヤの直径ｍｍ）
に、δ＝８．３を代入して求める。
度の測定は、図２に示すように、長さ方向が床面に垂直
になるように配置したＳＵＳ製チューブ（内径０．３８
ｍｍ、外径０．５ｍｍ、長さ５０ｍｍ）１に所定長さの
試験ワイヤ２の一端を固定し、試験ワイヤ２の先端の位
置と、完全に真直な基準ワイヤ３の先端の位置との床面
に平行な距離ｂ（ｍｍ）を測定して求める。変形角度
は、図３（イ）に示すように、試験ワイヤ２を室温で直
径Ｄの丸棒４に半周巻付けて８．３％の曲げひずみを３
０秒間負荷したのち、巻付け部分（Ｄπ／２）を切り取
り、その一端側を、図３（ロ）に示すように水平面上に
配置し、他端側が水平面から最大に離れるときの角度θ
を測定して求める。なお、丸棒４の直径Ｄ（ｍｍ）は、
Ｄ＝１００ｄ／δの式（但し、ｄはワイヤの直径ｍｍ）
に、δ＝８．３を代入して求める。
【００１２】請求項２記載のＮｉＴｉ系合金ワイヤの製
造方法は、酸化膜の薄いＮｉＴｉ系合金線材に熱処理を
低温短時間で施すことに特徴があり、引張応力−ひずみ
曲線で降伏点が無く、見かけ上の弾性率が大きく、応力
ヒステリシスＨが小さく、熱処理で十分な真直度が得ら
れ、残留ひずみの無いＮｉＴｉ系合金ワイヤが得られ
る。
造方法は、酸化膜の薄いＮｉＴｉ系合金線材に熱処理を
低温短時間で施すことに特徴があり、引張応力−ひずみ
曲線で降伏点が無く、見かけ上の弾性率が大きく、応力
ヒステリシスＨが小さく、熱処理で十分な真直度が得ら
れ、残留ひずみの無いＮｉＴｉ系合金ワイヤが得られ
る。
【００１３】この発明で、熱処理時の張力を線材の引張
強さの２０〜７０％に、温度を３００〜４５０℃に、時
間を５秒〜１分にそれぞれ規定する理由は、いずれが下
限値未満でも、十分な真直度、十分小さな応力ヒステリ
シスＨ、８°以下の変形角度が得られないためである。
一方、張力が７０％を超えると線細りや断線が生じたり
し、温度が４５０℃を超えるとワイヤの変形抵抗が小さ
くなって線細りが生じ、得られるワイヤは降伏点が現
れ、弾性率が小さくなり、時間が１分を超えても同じく
降伏点が現れ、弾性率が小さくなるためである。特に熱
処理温度が３００〜３７０℃では弾性率が殆ど低下せ
ず、良好なプッシャビリティが得られる。
強さの２０〜７０％に、温度を３００〜４５０℃に、時
間を５秒〜１分にそれぞれ規定する理由は、いずれが下
限値未満でも、十分な真直度、十分小さな応力ヒステリ
シスＨ、８°以下の変形角度が得られないためである。
一方、張力が７０％を超えると線細りや断線が生じたり
し、温度が４５０℃を超えるとワイヤの変形抵抗が小さ
くなって線細りが生じ、得られるワイヤは降伏点が現
れ、弾性率が小さくなり、時間が１分を超えても同じく
降伏点が現れ、弾性率が小さくなるためである。特に熱
処理温度が３００〜３７０℃では弾性率が殆ど低下せ
ず、良好なプッシャビリティが得られる。
【００１４】この発明において、冷間伸線上がりの線材
の酸化膜厚さを３μｍ以下に規定する理由は、酸化膜厚
さが３μｍを超えると、応力−ひずみ曲線での応力ステ
ージ部を無くそうとすると、変形角度が８°以上にな
り、変形角度を８°以下にしようとすると応力ステージ
部が出現するからである。この原因は、酸化膜が熱伝導
或いは変形拘束の面で影響を与えているものと推定され
る。
の酸化膜厚さを３μｍ以下に規定する理由は、酸化膜厚
さが３μｍを超えると、応力−ひずみ曲線での応力ステ
ージ部を無くそうとすると、変形角度が８°以上にな
り、変形角度を８°以下にしようとすると応力ステージ
部が出現するからである。この原因は、酸化膜が熱伝導
或いは変形拘束の面で影響を与えているものと推定され
る。
【００１５】この発明において、ＮｉＴｉ系合金線材
は、例えば、ＮｉＴｉ系合金鋳塊を熱間加工し、次いで
冷間伸線加工して製造される。前記冷間伸線加工では適
宜中間焼鈍が施されるが、最終中間焼鈍後の冷間伸線加
工率は１５〜６０％が適当である。線材表面の酸化膜厚
さは、中間焼鈍を無酸化雰囲気で施すなどの方法により
３μｍ以下にできる。
は、例えば、ＮｉＴｉ系合金鋳塊を熱間加工し、次いで
冷間伸線加工して製造される。前記冷間伸線加工では適
宜中間焼鈍が施されるが、最終中間焼鈍後の冷間伸線加
工率は１５〜６０％が適当である。線材表面の酸化膜厚
さは、中間焼鈍を無酸化雰囲気で施すなどの方法により
３μｍ以下にできる。
【００１６】この発明では、熱処理を低温短時間で施す
ため、得られるＮｉＴｉ系合金ワイヤは従来のものより
強度が高くなり、線径を細くできる。従って、直線性が
要求されるアンテナ用芯線、ガスケット用棒材、メガネ
材等に用いて原料費、或いは装飾性の改善が図れる。
ため、得られるＮｉＴｉ系合金ワイヤは従来のものより
強度が高くなり、線径を細くできる。従って、直線性が
要求されるアンテナ用芯線、ガスケット用棒材、メガネ
材等に用いて原料費、或いは装飾性の改善が図れる。
【００１７】請求項３記載の発明は、張力とともに、ね
じり剪断ひずみを負荷して熱処理する製造方法で、ねじ
り剪断ひずみを負荷することにより線材の残留応力が均
一に分布するようになり、単に張力を負荷するよりも真
直度が向上する。この発明で、前記ねじり剪断ひずみを
５〜３０％に規定する理由は、５％未満ではその効果が
十分に得られず、３０％を超えるとねじ切れが起き易く
なるためである。
じり剪断ひずみを負荷して熱処理する製造方法で、ねじ
り剪断ひずみを負荷することにより線材の残留応力が均
一に分布するようになり、単に張力を負荷するよりも真
直度が向上する。この発明で、前記ねじり剪断ひずみを
５〜３０％に規定する理由は、５％未満ではその効果が
十分に得られず、３０％を超えるとねじ切れが起き易く
なるためである。
【００１８】本発明のＮｉＴｉ系合金ワイヤには、Ｎｉ
を５０．２〜５１．５at％含有し残部がＴｉからなるＮ
ｉＴｉ系合金、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、
さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中か
ら１種または２種以上を０．１〜２．０at％含有し残部
がＴｉからなるＮｉＴｉ系合金、Ｔｉを４９．０〜５
１．０at％、Ｃｕを５〜１２at％含有し残部がＮｉから
なるＮｉＴｉ系合金などが用いられる。
を５０．２〜５１．５at％含有し残部がＴｉからなるＮ
ｉＴｉ系合金、Ｎｉを４９．８〜５１．５at％含有し、
さらにＣｒ、Ｆｅ、Ｖ、Ａｌ、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｍｏの中か
ら１種または２種以上を０．１〜２．０at％含有し残部
がＴｉからなるＮｉＴｉ系合金、Ｔｉを４９．０〜５
１．０at％、Ｃｕを５〜１２at％含有し残部がＮｉから
なるＮｉＴｉ系合金などが用いられる。
【００１９】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。 （実施例１）Ｎｉを５１at％含有し残部がＴｉからなる
ＮｉＴｉ系合金鋳塊に熱間加工および冷間伸線加工（中
間焼鈍を含む）を施し、前記冷間伸線加工における最終
中間焼鈍後の伸線加工率を４０％として直径０．５ｍｍ
の線材を得た。次に、前記線材を矯正機により表２に示
す条件で直線状に熱処理してＮｉＴｉ系合金ワイヤを製
造した。なお、前記中間焼鈍はすべてＡｒガス雰囲気中
で施した。前記伸線加工上がりの線材の引張強さは１７
００Ｎ／ｍｍ2 であった。前記熱処理は本発明の規定条
件内で施した。
る。 （実施例１）Ｎｉを５１at％含有し残部がＴｉからなる
ＮｉＴｉ系合金鋳塊に熱間加工および冷間伸線加工（中
間焼鈍を含む）を施し、前記冷間伸線加工における最終
中間焼鈍後の伸線加工率を４０％として直径０．５ｍｍ
の線材を得た。次に、前記線材を矯正機により表２に示
す条件で直線状に熱処理してＮｉＴｉ系合金ワイヤを製
造した。なお、前記中間焼鈍はすべてＡｒガス雰囲気中
で施した。前記伸線加工上がりの線材の引張強さは１７
００Ｎ／ｍｍ2 であった。前記熱処理は本発明の規定条
件内で施した。
【００２０】（実施例２）張力とねじり剪断ひずみを負
荷しながら熱処理した他は、実施例１と同じ方法により
ＮｉＴｉ系合金ワイヤを製造した。
荷しながら熱処理した他は、実施例１と同じ方法により
ＮｉＴｉ系合金ワイヤを製造した。
【００２１】（比較例１）中間焼鈍を大気中で施した他
は、実施例１と同じ方法によりＮｉＴｉ系合金ワイヤを
製造した。伸線加工上がりの線材の酸化膜厚さは６．７
μｍであった。
は、実施例１と同じ方法によりＮｉＴｉ系合金ワイヤを
製造した。伸線加工上がりの線材の酸化膜厚さは６．７
μｍであった。
【００２２】（比較例２）熱処理を本発明規定条件外で
施した他は、実施例１と同じ方法によりＮｉＴｉ系合金
ワイヤを製造した。
施した他は、実施例１と同じ方法によりＮｉＴｉ系合金
ワイヤを製造した。
【００２３】実施例１、２、比較例１、および比較例２
で製造した各々のＮｉＴｉ系合金ワイヤについて、引張
応力−ひずみ曲線から応力ステージ部の有無、および見
かけ上の弾性率の大小を調べた。また示差走査熱測定
（ＤＳＣ）を高感度装置を用いて精密に行った。また真
直度は図２に示した方法により測定し、変形角度βは図
３（イ）、（ロ）に示した方法（丸棒の径は６．０ｍ
ｍ）により測定した。伸線加工上がりの線材の酸化膜厚
さは、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で酸素の濃度分布を測
定する方法により求めた。結果を表２に示す。
で製造した各々のＮｉＴｉ系合金ワイヤについて、引張
応力−ひずみ曲線から応力ステージ部の有無、および見
かけ上の弾性率の大小を調べた。また示差走査熱測定
（ＤＳＣ）を高感度装置を用いて精密に行った。また真
直度は図２に示した方法により測定し、変形角度βは図
３（イ）、（ロ）に示した方法（丸棒の径は６．０ｍ
ｍ）により測定した。伸線加工上がりの線材の酸化膜厚
さは、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）で酸素の濃度分布を測
定する方法により求めた。結果を表２に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】表２に示すように、本発明例のＮｏ．１〜
１０は、いずれも応力ステージ部が無く、見かけ上の弾
性率も大きく（表示せず）、プッシャビリティに優れる
ものであった。特に熱処理温度が３２０〜３７０℃のも
のは弾性率が低くなることもなくより良好なプッシャビ
リティが得られた。ＤＳＣを測定した結果では、いずれ
にもマルテンサイト相と母相間の変態を示す吸熱または
発熱のピークがブロードではあるが認められ（図４参
照）、このことから本発明例のワイヤは応力誘起マルテ
ンサイト変態を起こすものと考えられる。また本発明例
のワイヤは真直度および変形角度が、本発明規定値を満
足し操縦性および形状回復性に優れるものである。熱処
理時に張力とともにねじり剪断ひずみを負荷したＮｏ．
７、８は真直度が特に良好であった。なお、本発明例の
ＮｉＴｉ系合金ワイヤをカテーテル用ガイドワイヤとし
て用いたところ、プッシャビリティ、操縦性、形状回復
性に優れ、良好に用いることができた。これに対し、比
較例のＮｏ．１１〜１４は、線材の酸化膜が厚かったた
め、Ｎｏ．１５は熱処理時の温度が低かったため、いず
れも真直度と変形角度が本発明規定値を外れた。Ｎｏ．
１６は、熱処理時の温度が高かったため、Ｎｏ．１７は
熱処理時間が長かったため、いずれも応力ステージ部が
現れた。Ｎｏ．１８は熱処理時の張力が低かったため真
直度が低下した。Ｎｏ．１９は前記張力が高かったため
熱処理中に断線が生じた。
１０は、いずれも応力ステージ部が無く、見かけ上の弾
性率も大きく（表示せず）、プッシャビリティに優れる
ものであった。特に熱処理温度が３２０〜３７０℃のも
のは弾性率が低くなることもなくより良好なプッシャビ
リティが得られた。ＤＳＣを測定した結果では、いずれ
にもマルテンサイト相と母相間の変態を示す吸熱または
発熱のピークがブロードではあるが認められ（図４参
照）、このことから本発明例のワイヤは応力誘起マルテ
ンサイト変態を起こすものと考えられる。また本発明例
のワイヤは真直度および変形角度が、本発明規定値を満
足し操縦性および形状回復性に優れるものである。熱処
理時に張力とともにねじり剪断ひずみを負荷したＮｏ．
７、８は真直度が特に良好であった。なお、本発明例の
ＮｉＴｉ系合金ワイヤをカテーテル用ガイドワイヤとし
て用いたところ、プッシャビリティ、操縦性、形状回復
性に優れ、良好に用いることができた。これに対し、比
較例のＮｏ．１１〜１４は、線材の酸化膜が厚かったた
め、Ｎｏ．１５は熱処理時の温度が低かったため、いず
れも真直度と変形角度が本発明規定値を外れた。Ｎｏ．
１６は、熱処理時の温度が高かったため、Ｎｏ．１７は
熱処理時間が長かったため、いずれも応力ステージ部が
現れた。Ｎｏ．１８は熱処理時の張力が低かったため真
直度が低下した。Ｎｏ．１９は前記張力が高かったため
熱処理中に断線が生じた。
【００２６】
【発明の効果】以上に述べたように、本発明のＮｉＴｉ
系合金ワイヤは、引張応力−ひずみ曲線において応力ス
テージ部が無いうえ、見かけ上の弾性率が大きく、また
垂下法による真直度が１０ｍｍ／２ｍ以下、曲げひずみ
負荷後の変形角度が８°以下といずれも小さいので、プ
ッシャビリティ、操縦性、形状回復性に優れ、カテーテ
ル用ガイドワイヤなどに好適である。前記ＮｉＴｉ系合
金ワイヤは、酸化膜厚さの薄い線材に張力、温度、時間
を規定して熱処理を施すことにより容易に製造できる。
前記熱処理では張力とともにねじり剪断ひずみを負荷す
ることにより特性が向上する。依って、工業上顕著な効
果を奏する。
系合金ワイヤは、引張応力−ひずみ曲線において応力ス
テージ部が無いうえ、見かけ上の弾性率が大きく、また
垂下法による真直度が１０ｍｍ／２ｍ以下、曲げひずみ
負荷後の変形角度が８°以下といずれも小さいので、プ
ッシャビリティ、操縦性、形状回復性に優れ、カテーテ
ル用ガイドワイヤなどに好適である。前記ＮｉＴｉ系合
金ワイヤは、酸化膜厚さの薄い線材に張力、温度、時間
を規定して熱処理を施すことにより容易に製造できる。
前記熱処理では張力とともにねじり剪断ひずみを負荷す
ることにより特性が向上する。依って、工業上顕著な効
果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のＮｉＴｉ系合金ワイヤの引張応力−ひ
ずみ曲線の実施形態を示す説明図である。
ずみ曲線の実施形態を示す説明図である。
【図２】真直度を測定する方法の説明図である。
【図３】（イ）、（ロ）は変形角度を測定する方法の説
明図である。
明図である。
【図４】本発明のＮｉＴｉ系合金ワイヤの（イ）降温時
および（ロ）昇温時の熱量変化図である。
および（ロ）昇温時の熱量変化図である。
【図５】従来のＮｉＴｉ系合金ワイヤの引張応力−ひず
み曲線の説明図で、（イ）は超弾性型ワイヤ、（ロ）は
加工硬化型ワイヤ、（ハ）は広ひずみ範囲高弾性型ワイ
ヤである。
み曲線の説明図で、（イ）は超弾性型ワイヤ、（ロ）は
加工硬化型ワイヤ、（ハ）は広ひずみ範囲高弾性型ワイ
ヤである。
１ ＳＵＳ製チューブ ２ 試験ワイヤ ３ 完全に真直な基準ワイヤ ４ 丸棒
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６９４Ｚ ６９４ 1/10 Ａ 1/10 Ｇ Ａ６１Ｍ 25/00 ４５０Ｂ (72)発明者 城山 魁助 神奈川県平塚市東八幡５丁目１番８号 株 式会社古河テクノマテリアル内 (72)発明者 水戸瀬 賢悟 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 引張応力−ひずみ曲線に応力ステージ部
が無いうえ、見かけ上の弾性率が大きく、垂下法による
真直度が１０ｍｍ／２ｍ以下であり、室温で丸棒に半周
巻き付けて８．３％の曲げひずみを３０秒負荷したのち
の変形角度が８°以下であることを特徴とするＮｉＴｉ
系合金ワイヤ。 - 【請求項２】 酸化膜の厚さが３μｍ以下の冷間伸線上
がりのＮｉＴｉ系合金線材に、その引張強さの２０〜７
０％の張力を３００〜４５０℃の温度で５秒以上１分以
下負荷する熱処理を施すことを特徴とする請求項１記載
のＮｉＴｉ系合金ワイヤの製造方法。 - 【請求項３】 前記ＮｉＴｉ系合金線材に張力とともに
５〜３０％のねじり剪断ひずみを負荷する熱処理を施す
ことを特徴とする請求項２記載のＮｉＴｉ系合金ワイヤ
の製造方法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP2000268535A JP3560907B2 (ja) | 2000-09-05 | 2000-09-05 | ＮｉＴｉ系合金ワイヤ、その製造方法および前記ＮｉＴｉ系合金ワイヤを用いたカテーテル用ガイドワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP2000268535A JP3560907B2 (ja) | 2000-09-05 | 2000-09-05 | ＮｉＴｉ系合金ワイヤ、その製造方法および前記ＮｉＴｉ系合金ワイヤを用いたカテーテル用ガイドワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002069555A true JP2002069555A (ja) | 2002-03-08 |
| JP3560907B2 JP3560907B2 (ja) | 2004-09-02 |
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ID=18755305
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP2000268535A Expired - Lifetime JP3560907B2 (ja) | 2000-09-05 | 2000-09-05 | ＮｉＴｉ系合金ワイヤ、その製造方法および前記ＮｉＴｉ系合金ワイヤを用いたカテーテル用ガイドワイヤ |
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| JP (1) | JP3560907B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014058710A (ja) * | 2012-09-14 | 2014-04-03 | Oita Univ | Ｔｉ−Ｎｉ系形状記憶合金の形状記憶処理方法 |
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| EP2810683A1 (en) | 2013-05-31 | 2014-12-10 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire |
| JP2016512287A (ja) * | 2013-03-15 | 2016-04-25 | エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド | ニッケル−チタン合金の熱機械処理 |
| EP3061486A1 (en) | 2015-02-24 | 2016-08-31 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire |
| WO2016158671A1 (ja) * | 2015-03-31 | 2016-10-06 | 東レ・メディカル株式会社 | カテーテル用ガイドワイヤ |
| EP3097940A1 (en) | 2015-05-29 | 2016-11-30 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire |
| EP3300763A1 (en) | 2016-08-02 | 2018-04-04 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire and manufacturing method of medical guide wire |
| EP3300764A1 (en) | 2016-09-30 | 2018-04-04 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire |
| US11779477B2 (en) | 2010-11-17 | 2023-10-10 | Abbott Cardiovascular Systems, Inc. | Radiopaque intraluminal stents |
-
2000
- 2000-09-05 JP JP2000268535A patent/JP3560907B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|---|---|---|
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| US11806488B2 (en) | 2011-06-29 | 2023-11-07 | Abbott Cardiovascular Systems, Inc. | Medical device including a solderable linear elastic nickel-titanium distal end section and methods of preparation therefor |
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| EP2810683A1 (en) | 2013-05-31 | 2014-12-10 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire |
| EP3061486A1 (en) | 2015-02-24 | 2016-08-31 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire |
| JP2016189998A (ja) * | 2015-03-31 | 2016-11-10 | 東レ・メディカル株式会社 | カテーテル用ガイドワイヤ |
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| EP3097940A1 (en) | 2015-05-29 | 2016-11-30 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire |
| EP3300763A1 (en) | 2016-08-02 | 2018-04-04 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire and manufacturing method of medical guide wire |
| EP3300764A1 (en) | 2016-09-30 | 2018-04-04 | FMD Co., Ltd. | Medical guide wire |
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