JPH05295498A - NiTi系超弾性材料の製造方法 - Google Patents
NiTi系超弾性材料の製造方法Info
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Abstract
−用ワイヤ等に好適な成形加工性に優れ、かつ狭い応力
ヒステリシスと小さい残留歪みを有するNiTi系超弾
性材料が得られる製造方法を提供すること。 【構成】 原子%でNi50.5〜51.5%残部T
i、又はNi49.5〜51.5%とFe,Co,C
r,V,Pd,Al,Cu,Nbのうち1種又は2種以
上を合計で1.8%以下含み残部TiからなるNiTi
系合金を、冷間加工後、600〜800℃の温度で3〜
60分焼鈍し、これを必要な形状に成形し、次に250
〜320℃の温度で20〜200分の熱処理を施すこと
を特徴とする。
Description
鏡フレ−ム、ブラジャ−用ワイヤ等に適した成形加工が
容易で、狭い応力ヒステリシスと小さい残留歪みを有す
るNiTi系超弾性材料の製造方法に関するものであ
る。
Ti系合金は、高温相の母相状態で立方晶構造をとり、
これを冷却するとマルテンサイト変態温度で変態して単
斜晶構造のマルテンサイト相となる。この合金を加熱す
ると逆変態温度を介して、逆変態して母相に戻る。この
結晶構造の変化を利用したものに形状記憶効果がある。
また、この材料を逆変態温度より高い温度で変形させる
と、ゴムの挙動に似た超弾性現象を現す。この超弾性を
利用して種々の素子が開発されており、歯列矯正用ワイ
ヤ,眼鏡フレ−ム,ブラジャ−用ワイヤ等が実用化され
ている。超弾性材料の製造方法としては、冷間伸線を施
し、これを成形した後に固定し、熱処理を施す方法がと
られている。しかしこの場合、冷間加工後の塑性歪みが
大量に導入された材料を成形するため、成形加工時に破
断したり、破壊することが多かった。
性材料の特性としては、図1のように応力ー歪み曲線で
示され、応力ヒステリシスは35kgf/mm2 以下と狭く、
また残留歪みは0.5%以下と小さいものが良いとされ
ている。しかしながら、従来の製造方法ではこのような
特性が得られなかった。特に歯列矯正用ワイヤは、張力
を与えて歯の並びを矯正するため、与える張力と、固定
しているときの張力が小さい方が、与える張力のロスが
少ないため、応力ヒステリシスが狭く、残留歪みの小さ
い超弾性材料が有効である。また、眼鏡フレ−ムは、プ
レス成形およびスエ−ジャ−加工により、丸線を複雑な
形状に加工するため、さらにブラジャ−用ワイヤにおい
ては、角線を所定の形状に合わせてU字加工するため
に、いずれも成形加工性の良好な超弾性材料が望まれ
る。本発明は前記の問題について検討の結果、成形加工
が容易で、かつ狭い応力ヒステリシスと小さい残留歪み
を有するNiTi系超弾性材料が得られる製造方法を開
発したものである。
50.5〜51.5%残部Ti、又はNi49.5〜5
1.5%とFe,Co,Cr,V,Pd,Al,Cu,
Nbのうち1種又は2種以上を合計で1.8%以下含み
残部TiからなるNiTi系合金を、冷間加工後、60
0〜800℃の温度で3〜60分焼鈍し、これを必要な
形状に成形し、次に250〜320℃の温度で20〜2
00分の熱処理を施すことを特徴とするNiTi系超弾
性材料の製造方法を請求項1とし、前記の焼鈍を、張力
を付与しながら走間焼鈍を行うことを特徴とする請求項
1に記載のNiTi系超弾性材料の製造方法を請求項2
とするものである。
原子%でNi50.5〜51.5%としたのは、Niが
50.5%未満では、応力ヒステリシスおよび残留歪み
が大きくなり、また51.5%を超えると良好な超弾性
を示さないからである。また、第三元素のFe,Co,
Cr,V,Pd,Al,Cu,Nbのうち1種又は2種
以上を、Niまたは/およびTiと置換すると、材料の
加工性,強度,耐食性のいずれかを向上させるが、この
場合はNiの最低量を49.5%とすることができる。
また製造工程において、冷間加工後600〜800℃の
温度で焼鈍するのは、材料の成形加工性を向上させるた
めであり、600℃未満では効果がなく、800℃を超
えると効果が飽和する。また焼鈍時間は3〜60分が好
ましく、これ未満では焼鈍が不十分であり、これ以上長
時間ではコストアップになる。前記の焼鈍については、
バッチ式でもよいが、張力を与えながら走間焼鈍を行う
と、線材が直線状に記憶されるので、成形機のワイヤの
送り出しが非常に容易になる利点がある。
な形状に成形された後、250〜320℃の温度で20
〜200分の熱処理を施す。この熱処理により、応力ヒ
ステリシスを狭く、かつ残留歪みを小さくすることがで
きる。熱処理温度が250℃未満では応力ヒステリシ
ス、残留歪みとも改善されず、320℃を越えると応力
ヒステリシスは小さくなるものの、残留歪みが大きくな
り、好ましくない。熱処理時間は、20分未満では応力
ヒステリシス,残留歪みともに小さくならず、200分
より長い時間の焼鈍は、特性を1時間と同等に改善する
が、コストがかかり有効とは言えない。
焼鈍と冷間加工を繰り返し、線径1.0mmの合金線を作
製した。合金A及びCの上記線材を、表2に示す条件
(バッチ式では30分、走間式では、長さ5mの管状炉
の中を張力を与えながら、線速1.5m/min で走らせ
た)で焼鈍した。この線材を、ばね成形機を用いて直径
5mmのリングに成形し、10本中の折れ本数をみて成形
加工性を調べた。この結果を表2に併記した。
の焼鈍温度によるものは、いずれも折れ本数が少なく成
形加工が容易である。一方、焼鈍温度が低い場合と高い
場合は、いずれも折れ本数が多くなり成形加工性が劣
る。
℃で施した線材を直線状に固定し、表3に示す条件で熱
処理を行った後、引張試験機を用いて、図1に示すよう
な応力ー歪み曲線を求め、図中の応力ヒステリシスと残
留歪み量を評価した。この結果を表3に示す。
o.1〜No.4は、いずれも応力ヒステリシスが35
kgf/mm2 以下、残留歪みも0.5%以内で優れた超弾性
を示す。一方、比較例のNo.5は、熱処理時間が短い
ため応力ヒステリシス、残留歪みのいずれも大きい。N
o.6は熱処理温度が高いため、残留歪みが大きい。ま
た、No.7は熱処理温度が低いため、応力ヒステリシ
スと残留歪みが大きい。
にして710℃で焼鈍を施した後、直線状に固定し、2
90℃で60分の熱処理を行い、実施例2と同様にして
応力ヒステリシスおよび残留歪みを求め、その結果を表
4に併せて示した。
による合金A〜Eはいずれも応力ヒステリシスが狭く、
残留歪みが小さい。一方比較例の合金FとGは、Niが
少ないために応力ヒステリシスと残留歪みが大きい。ま
た、合金Hは第三元素のVが多いため、Iは同じくCr
が多いため、それぞれ加工性が悪く測定不可能であっ
た。
2.5mmの丸線を平面の厚さが1.2mmになるまでプレ
スし、焼鈍条件と割れの有無の関係を調べた。この結果
を表5に示す。
による合金A,C,Dは、いずれも割れは発生せず成形
加工性が優れている。一方比較例の合金Iは、第三元素
のCrが多いため、また合金Cは焼鈍温度が低いため、
端面割れが発生し成形加工性が劣る。
力ヒステリシスが狭く、かつ残留歪みの小さい良好なN
iTi系超弾性材料が得られるもので、工業上顕著な効
果を奏する。
図である。
Claims (2)
- 【請求項1】 原子%でNi50.5〜51.5%残部
Ti、又はNi49.5〜51.5%とFe,Co,C
r,V,Pd,Al,Cu,Nbのうち1種又は2種以
上を合計で1.8%以下含み残部TiからなるNiTi
系合金を、冷間加工後、600〜800℃の温度で3〜
60分焼鈍し、これを必要な形状に成形し、次に250
〜320℃の温度で20〜200分の熱処理を施すこと
を特徴とするNiTi系超弾性材料の製造方法。 - 【請求項2】 前記の焼鈍を、張力を付与しながら走間
焼鈍を行うことを特徴とする請求項1に記載のNiTi
系超弾性材料の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12422692A JP3379767B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | NiTi系超弾性材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
JP12422692A JP3379767B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | NiTi系超弾性材料の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH05295498A true JPH05295498A (ja) | 1993-11-09 |
JP3379767B2 JP3379767B2 (ja) | 2003-02-24 |
Family
ID=14880118
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12422692A Expired - Fee Related JP3379767B2 (ja) | 1992-04-17 | 1992-04-17 | NiTi系超弾性材料の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1352979A1 (en) * | 2002-04-04 | 2003-10-15 | Furukawa Techno Material Co., Ltd | Super-elastic titanium alloy for medical uses |
WO2006126515A1 (ja) * | 2005-05-23 | 2006-11-30 | Nec Tokin Corporation | Ti-Ni-Nb合金素子 |
US8652199B2 (en) | 2005-05-23 | 2014-02-18 | Nec Tokin Corporation | Stent with autonomic function |
CN114908265A (zh) * | 2022-06-02 | 2022-08-16 | 西安斯塔克材料科技有限公司 | 一种TiNiAlV四元合金细丝的制备方法 |
-
1992
- 1992-04-17 JP JP12422692A patent/JP3379767B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1352979A1 (en) * | 2002-04-04 | 2003-10-15 | Furukawa Techno Material Co., Ltd | Super-elastic titanium alloy for medical uses |
US6921441B2 (en) | 2002-04-04 | 2005-07-26 | Furukawa Techno Material Co., Ltd. | Super-elastic titanium alloy for medical uses |
EP1614759A2 (en) * | 2002-04-04 | 2006-01-11 | Furukawa Techno Material Co., Ltd | Super-elastic titanium alloy for medical uses |
EP1614759A3 (en) * | 2002-04-04 | 2006-01-25 | Furukawa Techno Material Co., Ltd | Super-elastic titanium alloy for medical uses |
US7083687B2 (en) | 2002-04-04 | 2006-08-01 | Furukawa Techno Material Co., Ltd. | Super-elastic titanium alloy for medical uses |
WO2006126515A1 (ja) * | 2005-05-23 | 2006-11-30 | Nec Tokin Corporation | Ti-Ni-Nb合金素子 |
US8652199B2 (en) | 2005-05-23 | 2014-02-18 | Nec Tokin Corporation | Stent with autonomic function |
US9205178B2 (en) | 2005-05-23 | 2015-12-08 | Nec Tokin Corporation | Ti-Ni-Nb alloy device |
CN114908265A (zh) * | 2022-06-02 | 2022-08-16 | 西安斯塔克材料科技有限公司 | 一种TiNiAlV四元合金细丝的制备方法 |
CN114908265B (zh) * | 2022-06-02 | 2023-10-27 | 西安斯塔克材料科技有限公司 | 一种TiNiAlV四元合金细丝的制备方法 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JP3379767B2 (ja) | 2003-02-24 |
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