JP2781713B2 - 超弾性ＮｉＴｉ合金メガネフレーム部材の製造法 - Google Patents
超弾性ＮｉＴｉ合金メガネフレーム部材の製造法Info
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- JP2781713B2 JP2781713B2 JP11070293A JP11070293A JP2781713B2 JP 2781713 B2 JP2781713 B2 JP 2781713B2 JP 11070293 A JP11070293 A JP 11070293A JP 11070293 A JP11070293 A JP 11070293A JP 2781713 B2 JP2781713 B2 JP 2781713B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた超弾性を有する
ＮｉＴｉ基合金を主体とするメガネフレーム部材を短時
間熱処理により効率的に安価に製造する方法に関するも
のである。
ＮｉＴｉ基合金を主体とするメガネフレーム部材を短時
間熱処理により効率的に安価に製造する方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】金属メガネフレームの素材としては、洋
白、Ｎｉ−Ｃｒ合金、チタンおよびチタン合金などが一
般的であるが、いずれも弾性限界が１％未満であり、長
期間装着していると何らかの原因で変形してしまう欠点
がある。そこで、最大８％もの弾性限界を持つ超弾性材
として知られているＮｉＴｉ合金をメガネフレームに使
用する多数の先行技術が公開されている。
白、Ｎｉ−Ｃｒ合金、チタンおよびチタン合金などが一
般的であるが、いずれも弾性限界が１％未満であり、長
期間装着していると何らかの原因で変形してしまう欠点
がある。そこで、最大８％もの弾性限界を持つ超弾性材
として知られているＮｉＴｉ合金をメガネフレームに使
用する多数の先行技術が公開されている。
【０００３】ＮｉＴｉ合金は形状記憶合金として知られ
ており、高温相の母相状態で立方晶構造（オーステナイ
ト相：以下Ａ相）をとり、これをある温度以下に冷却す
ると単斜晶構造のマルテンサイト相（以下Ｍ相）に変態
する。この変態は熱弾性型Ｍ変態と呼ばれ、８％以下の
変形であれば転位を生ずることなしに歪を変態でまかな
ってしまう特徴がある。したがって、温度を上げ、元の
母相に逆変態させると変形が回復するいわゆる形状記憶
効果を示す。また、Ａ相の状態で応力を加え、変形させ
た場合でもＡ相→Ｍ相への応力誘起Ｍ変態が起こり、応
力を除去すると大きな歪を回復するいわゆる超弾性を示
すことになる。
ており、高温相の母相状態で立方晶構造（オーステナイ
ト相：以下Ａ相）をとり、これをある温度以下に冷却す
ると単斜晶構造のマルテンサイト相（以下Ｍ相）に変態
する。この変態は熱弾性型Ｍ変態と呼ばれ、８％以下の
変形であれば転位を生ずることなしに歪を変態でまかな
ってしまう特徴がある。したがって、温度を上げ、元の
母相に逆変態させると変形が回復するいわゆる形状記憶
効果を示す。また、Ａ相の状態で応力を加え、変形させ
た場合でもＡ相→Ｍ相への応力誘起Ｍ変態が起こり、応
力を除去すると大きな歪を回復するいわゆる超弾性を示
すことになる。
【０００４】このＮｉＴｉ合金の超弾性という強力なバ
ネ性を応用した先行技術は数多く、特公昭５６−８９７
１５、特公昭５６−９５２１４、特公昭５６−９９３１
７、特公昭５８−１８６７１９、特公昭６１−５００６
３９、特公平２−５０００５０などがある。使用する部
分は図１に示すようにテンプル、ブリッジ（わたり）、
あし、やま、アイリムなどのメガネフレーム部材など多
岐にわたっている。
ネ性を応用した先行技術は数多く、特公昭５６−８９７
１５、特公昭５６−９５２１４、特公昭５６−９９３１
７、特公昭５８−１８６７１９、特公昭６１−５００６
３９、特公平２−５０００５０などがある。使用する部
分は図１に示すようにテンプル、ブリッジ（わたり）、
あし、やま、アイリムなどのメガネフレーム部材など多
岐にわたっている。
【０００５】しかし、ＮｉＴｉ合金は金属間化合物であ
るため、難加工材であり、特に冷間での加工性が極めて
悪いことが知られている。加工途中で何度も焼き鈍し熱
処理を繰り返し、冷間加工歪を取り除き、軟化させるこ
とが必要である。また最終形状に冷間加工後に形状を記
憶させる熱処理（以下記憶熱処理と呼ぶ）を行う必要が
ある。この記憶熱処理とは、冷間加工の転位により破壊
された結晶格子を加熱により再配列する目的で行われる
ものであり、この熱処理により、超弾性もしくは形状記
憶効果が生ずることになる重要な処理である。
るため、難加工材であり、特に冷間での加工性が極めて
悪いことが知られている。加工途中で何度も焼き鈍し熱
処理を繰り返し、冷間加工歪を取り除き、軟化させるこ
とが必要である。また最終形状に冷間加工後に形状を記
憶させる熱処理（以下記憶熱処理と呼ぶ）を行う必要が
ある。この記憶熱処理とは、冷間加工の転位により破壊
された結晶格子を加熱により再配列する目的で行われる
ものであり、この熱処理により、超弾性もしくは形状記
憶効果が生ずることになる重要な処理である。
【０００６】通常のメガネ材料では加工性の良い材料が
用いられており、加工途中での焼き鈍し処理は頻繁に行
われることはなく、また加工硬化によりバネ弾性を得る
ため、当然記憶熱処理などは不要である。したがって、
これらの熱処理は加工コストの増加となるため、ＮｉＴ
ｉ合金メガネフレームの製造上の大きな問題点となって
いる。通常これらの熱処理は、バッチ式の電気炉で行わ
れる。焼き鈍し熱処理はＮｉＴｉ合金の再結晶温度以上
の６５０℃〜７５０℃で３０分〜６０分の高温処理とな
り、また再結晶温度以下で行われる記憶熱処理の場合も
３００℃〜５００℃で３０分〜１２０分の熱処理が一般
的である。これらの熱処理を大気電気炉で行った場合、
表面に厚い酸化スケールが生成し、後工程の鏡面研磨作
業に多大な工数を必要とする。そのため、引用例特公昭
５６−９５２１４および特公昭５６−８９７１５に記載
があるように真空電気炉が使用されるが、ＮｉＴｉ合金
は酸素との親和力が強いため高真空が不可欠であり、装
置が高価であると同時に熱処理作業に長時間を必要とす
るなど、処理費用が大きい欠点がある。
用いられており、加工途中での焼き鈍し処理は頻繁に行
われることはなく、また加工硬化によりバネ弾性を得る
ため、当然記憶熱処理などは不要である。したがって、
これらの熱処理は加工コストの増加となるため、ＮｉＴ
ｉ合金メガネフレームの製造上の大きな問題点となって
いる。通常これらの熱処理は、バッチ式の電気炉で行わ
れる。焼き鈍し熱処理はＮｉＴｉ合金の再結晶温度以上
の６５０℃〜７５０℃で３０分〜６０分の高温処理とな
り、また再結晶温度以下で行われる記憶熱処理の場合も
３００℃〜５００℃で３０分〜１２０分の熱処理が一般
的である。これらの熱処理を大気電気炉で行った場合、
表面に厚い酸化スケールが生成し、後工程の鏡面研磨作
業に多大な工数を必要とする。そのため、引用例特公昭
５６−９５２１４および特公昭５６−８９７１５に記載
があるように真空電気炉が使用されるが、ＮｉＴｉ合金
は酸素との親和力が強いため高真空が不可欠であり、装
置が高価であると同時に熱処理作業に長時間を必要とす
るなど、処理費用が大きい欠点がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は従来の
焼き鈍し熱処理および記憶熱処理の問題点を解決するた
め、安価な大気電気炉でも表面酸化が少なく、後工程の
研磨作業に支障をきたすことのないＮｉＴｉ合金メガネ
フレーム部材の製造法を提供することにある。
焼き鈍し熱処理および記憶熱処理の問題点を解決するた
め、安価な大気電気炉でも表面酸化が少なく、後工程の
研磨作業に支障をきたすことのないＮｉＴｉ合金メガネ
フレーム部材の製造法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明はＮｉＴｉ合金メ
ガネフレーム部材の焼き鈍し熱処理および記憶熱処理に
関し、焼き鈍し熱処理は大気電気炉で８００℃〜１００
０℃で１０秒〜１２０秒、記憶熱処理については７５０
℃〜９００℃で１０秒〜１２０秒の短時間処理を行うこ
とを特徴としている。メガネフレーム部材は、テンプ
ル、ブリッジ（わたり）、あし、やま、アイリムなどで
ある。
ガネフレーム部材の焼き鈍し熱処理および記憶熱処理に
関し、焼き鈍し熱処理は大気電気炉で８００℃〜１００
０℃で１０秒〜１２０秒、記憶熱処理については７５０
℃〜９００℃で１０秒〜１２０秒の短時間処理を行うこ
とを特徴としている。メガネフレーム部材は、テンプ
ル、ブリッジ（わたり）、あし、やま、アイリムなどで
ある。
【０００９】短時間熱処理により大気電気炉で熱処理し
ても表面酸化を極力抑えることができ、後工程である鏡
面研磨作業に支障をきたすことのない焼き鈍しおよび記
憶熱処理を行うことが可能となる。
ても表面酸化を極力抑えることができ、後工程である鏡
面研磨作業に支障をきたすことのない焼き鈍しおよび記
憶熱処理を行うことが可能となる。
【００１０】
【作用】本発明の一つは焼き鈍し熱処理法に関するもの
であり、あと一つは記憶熱処理に関するものである。
であり、あと一つは記憶熱処理に関するものである。
【００１１】まず、焼き鈍し熱処理に関しては、温度条
件を８００℃以上１０００℃以下とし、処理時間を１０
秒以上１２０秒以下とした。熱処理時間の上限を１２０
秒とした理由は長時間処理となり生産効率が落ちるとと
もに、表面酸化が激しく後工程である仕上げ研磨に多大
な負荷を与えることになるためである。また下限を１０
秒とした理由としては、１０秒未満では極めて熱処理が
短時間となり、品質を安定させるためには高度の時間管
理が必要であり、作業が困難となるためである。温度条
件を８００℃以上１０００℃以下とした理由は、下限温
度未満では短時間処理とした場合、焼き鈍しの効果が充
分ではなく、上限温度を超えると焼き鈍し効果が最大と
なる処理時間が１０秒以下となり、１０秒以上の熱処理
時間では逆にＮｉＴｉ合金の延性値が低下するためであ
る。冷間加工された線径２mmの丸線における焼き鈍し熱
処理時間と引張試験にて調査した絞り値との関係を図２
に示す。図２より高温処理ほど絞り値の最大値が短時間
側に移行していることがわかり、略６０％を超える焼き
鈍し処理条件を上記発明の範囲とした。
件を８００℃以上１０００℃以下とし、処理時間を１０
秒以上１２０秒以下とした。熱処理時間の上限を１２０
秒とした理由は長時間処理となり生産効率が落ちるとと
もに、表面酸化が激しく後工程である仕上げ研磨に多大
な負荷を与えることになるためである。また下限を１０
秒とした理由としては、１０秒未満では極めて熱処理が
短時間となり、品質を安定させるためには高度の時間管
理が必要であり、作業が困難となるためである。温度条
件を８００℃以上１０００℃以下とした理由は、下限温
度未満では短時間処理とした場合、焼き鈍しの効果が充
分ではなく、上限温度を超えると焼き鈍し効果が最大と
なる処理時間が１０秒以下となり、１０秒以上の熱処理
時間では逆にＮｉＴｉ合金の延性値が低下するためであ
る。冷間加工された線径２mmの丸線における焼き鈍し熱
処理時間と引張試験にて調査した絞り値との関係を図２
に示す。図２より高温処理ほど絞り値の最大値が短時間
側に移行していることがわかり、略６０％を超える焼き
鈍し処理条件を上記発明の範囲とした。
【００１２】次に、記憶熱処理条件に関しては、温度条
件を７５０℃以上９００℃以下とし、処理時間を１０秒
以上１２０秒以下とした。熱処理時間の上限および下限
の設定は上述の焼き鈍し熱処理と同様の理由にて行っ
た。温度条件を７５０℃以上９００℃以下とした理由
は、下限温度未満では短時間処理とした場合、熱処理の
効果が充分でなく４％以上の超弾性が得られず、上限温
度を超えると冷間加工による加工歪が除去され焼き鈍し
状態となって超弾性特性が低下するためである。焼き鈍
し後１５％の減面率で冷間加工された線径２mmの丸線に
おける記憶熱処理時間と引張試験にて調査した残留歪量
の関係を図３に示す。超弾性特性の定量的把握は室温で
４％の伸びを与えた後応力を除去した際の残留歪量を測
定して行い、残留歪量が０．２％以下のものを良好な超
弾性を有するＮｉＴｉ合金とした。１０秒〜１２０秒の
処理において０．２％以下の残留歪を示す記憶熱処理温
度を本発明の熱処理条件とした。
件を７５０℃以上９００℃以下とし、処理時間を１０秒
以上１２０秒以下とした。熱処理時間の上限および下限
の設定は上述の焼き鈍し熱処理と同様の理由にて行っ
た。温度条件を７５０℃以上９００℃以下とした理由
は、下限温度未満では短時間処理とした場合、熱処理の
効果が充分でなく４％以上の超弾性が得られず、上限温
度を超えると冷間加工による加工歪が除去され焼き鈍し
状態となって超弾性特性が低下するためである。焼き鈍
し後１５％の減面率で冷間加工された線径２mmの丸線に
おける記憶熱処理時間と引張試験にて調査した残留歪量
の関係を図３に示す。超弾性特性の定量的把握は室温で
４％の伸びを与えた後応力を除去した際の残留歪量を測
定して行い、残留歪量が０．２％以下のものを良好な超
弾性を有するＮｉＴｉ合金とした。１０秒〜１２０秒の
処理において０．２％以下の残留歪を示す記憶熱処理温
度を本発明の熱処理条件とした。
【００１３】熱処理装置は通常の大気電気炉でも良く、
望ましくは連続熱処理炉を使用することが理想的であ
る。またソルトバス、鉛浴、流動層炉なども使用可能で
ある。連続熱処理炉を使用した場合、バッチ炉の問題点
である炉内温度分布のばらつきも解消され、品質の安定
化が図れる。
望ましくは連続熱処理炉を使用することが理想的であ
る。またソルトバス、鉛浴、流動層炉なども使用可能で
ある。連続熱処理炉を使用した場合、バッチ炉の問題点
である炉内温度分布のばらつきも解消され、品質の安定
化が図れる。
【００１４】また、ＮｉＴｉ合金組成としては５０．５
〜５１．５at％Ｎｉ、残部Ｔｉからなる第２元合金、も
しくはＴｉとＮｉの原子％の比率が１：０．９０〜１．
１０で、第３元素としてＦｅ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｖのうち１
種類を３at％以下含むＮｉＴｉ基３元合金が室温以下で
超弾性効果が出現する組成として推奨でき、メガネフレ
ーム部材として望ましい。
〜５１．５at％Ｎｉ、残部Ｔｉからなる第２元合金、も
しくはＴｉとＮｉの原子％の比率が１：０．９０〜１．
１０で、第３元素としてＦｅ，Ｃｏ，Ｃｒ，Ｖのうち１
種類を３at％以下含むＮｉＴｉ基３元合金が室温以下で
超弾性効果が出現する組成として推奨でき、メガネフレ
ーム部材として望ましい。
【００１５】
（実施例１）実施例１はメガネフレーム用ＮｉＴｉ合金
素線の加工例であり、焼き鈍し熱処理法に関する実施例
である。成分組成が５０．５原子％−１．５原子％Ｃｏ
−残部ＴｉからなるＮｉＴｉ基合金を真空アーク溶解に
て溶製し、熱間鍛造後、熱間および温間圧延にて直径５
mmの丸線を作製した。次に冷間穴ダイス伸線により減面
率５０％での冷間引き抜きと焼き鈍し熱処理を繰り返
し、直径２．０mmの線材に加工した。次に冷間加工され
た直径２．０mmの線材を沸硝酸水溶液中で酸洗し、表面
の酸化スケールを除去した上で、大気中で長さ２ｍのト
ンネル状電気加熱炉を張力をかけながら通過させ、焼き
鈍し熱処理を行い、同時に直線化処理を行った。次にこ
の線径２mmのＮｉＴｉ合金線をセンタレスグラインダー
により表面研磨を行い超弾性メガネフレーム用ＮｉＴｉ
合金素線を製造した。
素線の加工例であり、焼き鈍し熱処理法に関する実施例
である。成分組成が５０．５原子％−１．５原子％Ｃｏ
−残部ＴｉからなるＮｉＴｉ基合金を真空アーク溶解に
て溶製し、熱間鍛造後、熱間および温間圧延にて直径５
mmの丸線を作製した。次に冷間穴ダイス伸線により減面
率５０％での冷間引き抜きと焼き鈍し熱処理を繰り返
し、直径２．０mmの線材に加工した。次に冷間加工され
た直径２．０mmの線材を沸硝酸水溶液中で酸洗し、表面
の酸化スケールを除去した上で、大気中で長さ２ｍのト
ンネル状電気加熱炉を張力をかけながら通過させ、焼き
鈍し熱処理を行い、同時に直線化処理を行った。次にこ
の線径２mmのＮｉＴｉ合金線をセンタレスグラインダー
により表面研磨を行い超弾性メガネフレーム用ＮｉＴｉ
合金素線を製造した。
【００１６】表１には焼き鈍し熱処理条件と冷間加工性
の評価およびセンタレスグラインダーによる研磨性の評
価結果を示した。冷間加工性の評価は断線せずに伸線加
工ができたものを良好とし、断線などのトラブルのあっ
たものを不適と判断した。また、センタレスグラインダ
ーによる研磨性の評価は、線径で５０μｍの取代で完全
にスケールが除去できたものを良好とし、取りきれなか
ったものを不適とした。備考欄に記載のある焼き鈍し熱
処理条件が本発明の処理範囲に入るものであり、冷間加
工性および研磨性の評価は良好である。本発明の範囲を
外れる焼き鈍し熱処理条件では７００℃の場合１２０秒
以下の熱処理では充分な焼き鈍し効果が得られず冷間加
工が不可能であった。また、１０５０℃では１０秒以上
の熱処理を行った場合、過熱処理となり、やはり冷間加
工性が悪化し、また研磨性も低下している。
の評価およびセンタレスグラインダーによる研磨性の評
価結果を示した。冷間加工性の評価は断線せずに伸線加
工ができたものを良好とし、断線などのトラブルのあっ
たものを不適と判断した。また、センタレスグラインダ
ーによる研磨性の評価は、線径で５０μｍの取代で完全
にスケールが除去できたものを良好とし、取りきれなか
ったものを不適とした。備考欄に記載のある焼き鈍し熱
処理条件が本発明の処理範囲に入るものであり、冷間加
工性および研磨性の評価は良好である。本発明の範囲を
外れる焼き鈍し熱処理条件では７００℃の場合１２０秒
以下の熱処理では充分な焼き鈍し効果が得られず冷間加
工が不可能であった。また、１０５０℃では１０秒以上
の熱処理を行った場合、過熱処理となり、やはり冷間加
工性が悪化し、また研磨性も低下している。
【００１７】
【表１】
【００１８】（実施例２）実施例２はメガネフレーム用
テンプルの加工時のスウェージング加工後の焼き鈍し熱
処理法に関する実施例である。実施例１で作製した線径
２mmのメガネフレーム用ＮｉＴｉ基合金素線のうち表１
に示した試料Ｂ３（８００℃×６０秒焼き鈍し処理材）
を長さ１５０mmに切断した後、スウェージングマシーン
にて図４に示す形状（一端Ａ−Ａが直径２mmで片端Ｂ−
Ｂが直径１．４mm）に冷間で段付きテーパー加工を施し
た。その後、加工硬化された線材の軟化を目的に搬送型
のトンネル状電気炉で表２に示した焼き鈍し熱処理条件
にて焼き鈍し熱処理を行い、冷間加工性の向上を図り、
ＮｉＴｉ合金超弾性テンプル素材を作製した。次に図４
のＣ−Ｃで示された線径２mmの部分のみ冷間プレス加工
により、厚みが１．４mmとなるように平打ち加工を行い
テンプルの形状に成型し、ＮｉＴｉ合金超弾性テンプル
素材を作製した。
テンプルの加工時のスウェージング加工後の焼き鈍し熱
処理法に関する実施例である。実施例１で作製した線径
２mmのメガネフレーム用ＮｉＴｉ基合金素線のうち表１
に示した試料Ｂ３（８００℃×６０秒焼き鈍し処理材）
を長さ１５０mmに切断した後、スウェージングマシーン
にて図４に示す形状（一端Ａ−Ａが直径２mmで片端Ｂ−
Ｂが直径１．４mm）に冷間で段付きテーパー加工を施し
た。その後、加工硬化された線材の軟化を目的に搬送型
のトンネル状電気炉で表２に示した焼き鈍し熱処理条件
にて焼き鈍し熱処理を行い、冷間加工性の向上を図り、
ＮｉＴｉ合金超弾性テンプル素材を作製した。次に図４
のＣ−Ｃで示された線径２mmの部分のみ冷間プレス加工
により、厚みが１．４mmとなるように平打ち加工を行い
テンプルの形状に成型し、ＮｉＴｉ合金超弾性テンプル
素材を作製した。
【００１９】表２には焼き鈍し熱処理条件とプレス加工
性の評価およびバレル研磨性の評価結果を示している。
プレス加工性の評価は割れ、疵などが発生せずに加工が
できたものを良好とし、トラブルのあったものを不適と
判断した。また、バレル研磨による研磨性の評価は、バ
レル研磨にて完全にスケールが除去できたものを良好と
し、取りきれなかったものを不適とした。表２より明ら
かなように本発明による焼き鈍し熱処理法は実施例１で
示した冷間引き抜き法と同様、スウェージング加工およ
びプレス加工においてもその効果が確認された。
性の評価およびバレル研磨性の評価結果を示している。
プレス加工性の評価は割れ、疵などが発生せずに加工が
できたものを良好とし、トラブルのあったものを不適と
判断した。また、バレル研磨による研磨性の評価は、バ
レル研磨にて完全にスケールが除去できたものを良好と
し、取りきれなかったものを不適とした。表２より明ら
かなように本発明による焼き鈍し熱処理法は実施例１で
示した冷間引き抜き法と同様、スウェージング加工およ
びプレス加工においてもその効果が確認された。
【００２０】
【表２】
【００２１】（実施例３）実施例３はテンプルの記憶熱
処理に関する実施例である。実施例２で作製した表２の
プレス加工されたテンプル素材のうち、Ｂ３試料を表３
に示した種々の記憶熱処理条件にて熱処理を施した後、
バレル研磨機にて鏡面研磨を行いメガネフレーム用Ｎｉ
Ｔｉ合金テンプルを完成させた。
処理に関する実施例である。実施例２で作製した表２の
プレス加工されたテンプル素材のうち、Ｂ３試料を表３
に示した種々の記憶熱処理条件にて熱処理を施した後、
バレル研磨機にて鏡面研磨を行いメガネフレーム用Ｎｉ
Ｔｉ合金テンプルを完成させた。
【００２２】表３には作製したＮｉＴｉ合金テンプルの
記憶熱処理条件と４％引張歪負荷試験における残留歪、
超弾性評価およびバレル研磨性の評価結果を示した。備
考欄に記載のある記憶熱処理条件が本発明の処理範囲に
入るものであり、超弾性および研磨性の評価は良好であ
る。本発明の範囲を外れる記憶熱処理条件では６５０℃
の場合１２０秒以下の熱処理では充分な熱処理効果が得
られず超弾性特性は良くない。また、９５０℃では１０
秒以上の熱処理を行った場合、過熱処理となり冷間加工
歪が完全に除去され超弾性効果がなくなることがわか
る。
記憶熱処理条件と４％引張歪負荷試験における残留歪、
超弾性評価およびバレル研磨性の評価結果を示した。備
考欄に記載のある記憶熱処理条件が本発明の処理範囲に
入るものであり、超弾性および研磨性の評価は良好であ
る。本発明の範囲を外れる記憶熱処理条件では６５０℃
の場合１２０秒以下の熱処理では充分な熱処理効果が得
られず超弾性特性は良くない。また、９５０℃では１０
秒以上の熱処理を行った場合、過熱処理となり冷間加工
歪が完全に除去され超弾性効果がなくなることがわか
る。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明はＮｉＴｉ
合金超弾性メガネフレーム部材を製造する上で極めて短
時間で効率よい熱処理法を提供するものであり、本発明
によりＮｉＴｉ合金超弾性メガネフレーム部材を真空加
熱炉を用いずして低コストで簡便に製造することが可能
となった。
合金超弾性メガネフレーム部材を製造する上で極めて短
時間で効率よい熱処理法を提供するものであり、本発明
によりＮｉＴｉ合金超弾性メガネフレーム部材を真空加
熱炉を用いずして低コストで簡便に製造することが可能
となった。
【図１】メガネフレームの構造を示す斜視図である。
【図２】焼き鈍し熱処理における熱処理時間と絞り値の
関係を示す線図である。
関係を示す線図である。
【図３】記憶熱処理における熱処理時間と残留歪量の関
係を示す線図である。
係を示す線図である。
【図４】テンプル加工時のスウェージング成形の形状を
示す図面である。
示す図面である。
１ テンプル ２ アイリム ３ やま ４ わたり ５ あし
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高島 昌樹 栃木県下都賀郡野木町野木1985番地 株 式会社三洋特殊合金内 (72)発明者 中筋 和行 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭59−83735（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−41824（ＪＰ，Ａ) 実開 平５−79528（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G02C 5/00 - 5/22 G02C 13/00 C22F 1/00 - 1/10
Claims (3)
- 【請求項１】 ＮｉＴｉ基合金製メガネフレーム部材の
製造において、加工硬化の歪取り焼き鈍し熱処理を８０
０℃〜１０００℃、１０秒〜１２０秒で行い、冷間加工
性を向上させることを特徴とする超弾性ＮｉＴｉ合金メ
ガネフレーム部材の製造法。 - 【請求項２】 ＮｉＴｉ基合金製メガネフレーム部材の
製造において、冷間加工後、記憶熱処理を７５０℃〜９
００℃、１０秒〜１２０秒で行い、室温で４％以上の超
弾性を得ることを特徴とする超弾性ＮｉＴｉ合金メガネ
フレーム部材の製造法。 - 【請求項３】 ＮｉＴｉ基合金製メガネフレーム部材の
製造において、冷間加工後、８００℃〜１０００℃、１
０秒〜１２０秒で焼き鈍し熱処理を行った後、再び冷間
加工を施した上、さらに７５０℃〜９００℃、１０秒〜
１２０秒で記憶熱処理を行い室温で４％以上の超弾性を
得ることを特徴とする超弾性ＮｉＴｉ合金メガネフレー
ム部材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11070293A JP2781713B2 (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 超弾性ＮｉＴｉ合金メガネフレーム部材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11070293A JP2781713B2 (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 超弾性ＮｉＴｉ合金メガネフレーム部材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07104219A JPH07104219A (ja) | 1995-04-21 |
| JP2781713B2 true JP2781713B2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=14542296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11070293A Expired - Lifetime JP2781713B2 (ja) | 1993-05-12 | 1993-05-12 | 超弾性ＮｉＴｉ合金メガネフレーム部材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2781713B2 (ja) |
-
1993
- 1993-05-12 JP JP11070293A patent/JP2781713B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07104219A (ja) | 1995-04-21 |
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