JP2002060748A

JP2002060748A - 地盤固結材および地盤固結工法

Info

Publication number: JP2002060748A
Application number: JP2000245923A
Authority: JP
Inventors: Kenji Kashiwabara; 健二栢原; Motomu Miwa; 求三輪
Original assignee: Kyokado Engineering Co Ltd
Current assignee: Kyokado Engineering Co Ltd
Priority date: 2000-08-14
Filing date: 2000-08-14
Publication date: 2002-02-26
Anticipated expiration: 2020-08-14
Also published as: JP3545322B2

Abstract

(57)【要約】【課題】セメントを一切使用せず、よって六価クロム
による公害も発生せず、複合注入工法で使用される溶液
型注入材への影響も極めて少ない、耐久性と環境保全性
に優れた懸濁型地盤固結材および地盤固結工法を提供す
る。【解決手段】カルシウムアルミネートとスラグとを主
成分とし、セメント類を実質的に含まない。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、環境保全性に優れ
た懸濁型地盤固結材および地盤固結工法に関し、特に弱
アルカリ性である懸濁型地盤固結材と、溶液型シリカ地
盤固結材とを併用して軟弱地盤等の対象地盤を固結す
る、耐久性と環境保全性に優れた懸濁型地盤固結材およ
び地盤固結工法に関する。

【０００２】即ち、懸濁型地盤固結材としてカルシウム
アルミネートを主成分とする懸濁型地盤固結材を使用す
ることにより、併用する溶液型シリカ固結材の硬化性、
耐久性に与える影響が極めて少ない地盤固結工法に関す
る。さらに、本発明の懸濁型地盤固結材を使用すること
により、地盤のアルカリ公害が少なく、六価クロム等の
重金属による汚染がないこと、さらに軽量であるため浸
透、混合性が優れていることを特徴とする。

【０００３】

【従来の技術】軟弱地盤等の対象地盤の固結のための注
入材の主成分としてセメントを使用する場合には、この
セメント中に微量の六価クロムが含有されており、固化
するまでにこれらの重金属が溶出して環境を汚染する危
険性が指摘されている。しかしながら、カルシウムアル
ミネートはセメントの急結材として使用されるため、カ
ルシウムアルミネートと同量あるいはそれ以上のセメン
トを使用するのが通例である。

【０００４】また、セメントを主成分とする懸濁型注入
材と、水ガラス系溶液型注入材とを併用する、いわゆる
複合注入工法も従来より知られているが、かかる水ガラ
ス系溶液型注入材の固結体がセメントのアルカリによっ
て劣化する等の問題があった。これは、注入目的が仮設
である場合には、それほどの問題もなかったが、注入材
にも次第に耐久性が要求されるようになってきたことか
ら、今日では、溶液型注入材ではシリカゾル系（水ガラ
スと酸の中和反応によりアルカリを除去した酸性〜弱ア
ルカリ性シリカ水溶液グラウト）、コロイダルシリカ
系、活性シリカ系（水ガラスをイオン交換樹脂またはイ
オン交換膜で脱アルカリした酸性〜弱アルカリ性シリカ
水溶液グラウト）注入材等、水ガラスグラウトの劣化の
要因であるアルカリを除去した注入材が使用されるよう
になった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな弱アルカリ性〜非アルカリ性シリカゾルグラウトで
あっても、アルカリ性の高い懸濁型注入材と併用する
と、弱アルカリ性〜非アルカリ性シリカグラウトのｐＨ
が変化するため、ゲル化時間が大きく変動し、また、懸
濁型注入材からのアルカリがゲル化物を溶解する等、固
結体の耐久性にも影響を受けた。

【０００６】具体的には、従来の複合注入工法では、一
次注入材であるスラグやセメントを主成分とする懸濁型
注入材と、二次注入材である水ガラス系注入材とが接触
すると、水ガラス系注入材にゲル化の遅延が起こり、場
合によっては、ゲル化しなかったり、一旦ゲル化したも
のが再溶解するということもあり、他方、懸濁型注入材
においても強度低下が起こることがあった。このよう
に、懸濁型注入材と水ガラス系溶液型注入材とを併用す
る地盤注入工法においては、懸濁型注入材がセメントを
主成分としアルカリ性が高い場合には、水ガラス系溶液
型地盤注入材のゲル化物を劣化させて耐久性に問題を生
じていた。また、水ガラスを使用し、アルカリ側でゲル
化させた場合には、アルカリが溶出するため、アルカリ
公害が懸念された。

【０００７】そこで本発明の目的は、セメントを一切使
用せず、よって六価クロムによる公害も発生せず、複合
注入工法で使用される溶液型注入材への影響も極めて少
ない、耐久性と環境保全性に優れた懸濁型地盤固結材お
よび地盤固結工法を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
解決すべく鋭意研究した結果、懸濁型注入材の主成分と
してカルシウムアルミネートを使用することにより、地
盤を確実にかつ強固に固結し、かつ、耐久性と環境保全
性にも良好であることを見出し、本発明を完成するに至
った。

【０００９】即ち、本発明の懸濁型地盤固結材は、カル
シウムアルミネートとスラグとを主成分とし、セメント
類を実質的に含まないことを特徴とするものである。

【００１０】また、本発明の地盤固結工法は、懸濁型地
盤固結材と溶液型シリカ固結材とを併用する地盤固結工
法において、懸濁型地盤固結材として、カルシウムアル
ミネート、またはカルシウムアルミネートとスラグとを
主成分とする懸濁型地盤固結材を用いることを特徴とす
るものである。

【００１１】本発明においては、使用する懸濁型地盤固
結材の固結体からアルカリの溶脱が殆どなく、また、セ
メントを使用せずにカルシウムアルミネートを主成分と
する懸濁型地盤固結材を使用するため、六価クロム等の
重金属の溶脱による公害も発生せず、さらには複合注入
工法で使用される溶液型固結材への影響も極力少なくす
ることができる。

【００１２】なお、本発明における固結材とは、注入工
法で使用される注入材、高圧噴射注入、裏込注入、土と
の混合による地盤改良、廃土の固化、掘削土の固化、気
泡や気泡ビーズを混ぜた軽量盛土材等に用いる固結材を
いうものとする。

【００１３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。本発明の懸濁型地盤固結材は、カルシウム
アルミネートとスラグとを主成分とし、セメント類を実
質的に含まない。従来は、一次注入材として一般的には
セメント−ベントナイト懸濁液が使用されており、この
調製液のｐＨは直ちに約１２．５となる。これに対し、
本発明者は、ｐＨがほぼ１０．８以下の弱アルカリ性懸
濁液を用いると、溶液型注入材への影響が極力抑制され
ることを見出した。また、カルシウムアルミネートはセ
メントの急結材として使用されており、それ単独では耐
久性の優れた固結体を得ることはできなかったが、カル
シウムアルミネートにスラグを併用することにより、高
強度で耐久性に優れた固結体を得ることができることも
見出した。

【００１４】ここに、カルシウムアルミネートを主成分
とする懸濁型地盤固結材とは、水和反応によって固結す
る能力を有するもので、セメントの急結材として通常使
用されるカルシウムアルミネート（１２ＣａＯ・７Ａｌ
₂Ｏ₃、ＣａＯ・２Ａｌ₂Ｏ₃、３ＣａＯ・Ａｌ₂Ｏ₃等、あ
るいはさらにこれらとハロゲン元素が固溶したカルシウ
ムハロアルミネート、例えば、１１ＣａＯ・７Ａｌ₂Ｏ₃
・ＣａＦ等）を主成分とする懸濁型地盤固結材を意味
し、さらに、このようなカルシウムアルミネートに石
膏、硫酸ナトリウムなどの無機硫酸塩を混合あるいは溶
融して得られたものも含むものとする。

【００１５】なお、かかるカルシウムアルミネートをセ
メントの急結材として用いた場合には、そのような固結
体からはアルカリが溶脱し、また重金属類も溶脱し、固
結体の耐久性や公害の問題が生ずることになる。

【００１６】カルシウムアルミネートの製法としては、
例えば、カルシウムアルミネート水和物を６００〜９０
０℃で焼成し急冷して無定形とするか、比較的純度の高
いアルミナと生石灰を１０００℃以上、好ましくは１５
００〜１６００℃の高温で、例えば、電気炉にて焼成
し、粉砕する方法が挙げられる。

【００１７】カルシウムアルミネートの比表面積は、２
０００ｃｍ²／ｇ以上が好ましく、３０００〜５０００
ｃｍ²／ｇがより好ましい。ただし、浸透性をそれ程要
求されない一次注入材として注入する場合には、２００
０〜４０００ｃｍ²／ｇ程度でもよい。

【００１８】また、本発明においては、上記のようにし
て得られたカルシウムアルミネートにスラグを併用する
が、さらに石膏、消石灰等を添加して、固結体の強度を
大きくしたり、凝結時間を調整することが好ましく、さ
らにはベントナイト等を添加することもできる。

【００１９】凝結時間を遅延するものとしては、クエン
酸、酒石酸、リンゴ酸、グルコン酸等の有機ヒドロキシ
カルボン酸や蔗糖、炭酸ナトリウムや炭酸カリウムのよ
うな無機炭酸塩等が挙げられる。

【００２０】本発明において使用するスラグとしては、
平均粒径１０ミクロン以下、あるいは比表面積６０００
ｃｍ²／ｇ以上の微粒子状のものが好ましい。このよう
な微粒子はカルシウムアルミネートとの反応性が良好と
なり、固結性の点から好ましい。

【００２１】カルシウムアルミネートに対するスラグ、
石膏の添加量は、１００：５〜１０００（重量部）が好
ましい。また、カルシウムアルミネートに対する遅延剤
の添加量は、１００：０〜１０（重量部）が好ましい。

【００２２】また、本発明の懸濁型地盤固結材を注入材
（二重管ダブルパッカ工法等注入管まわりの削孔孔壁の
空隙に填充する注入材を含む）として使用する場合に
は、配合液１ｍ³当たりカルシウムアルミネートおよび
スラグの合計量が１００〜３００ｋｇ、高圧噴射等の高
強度を要する配合液では、配合液１ｍ³当たり１５０〜
６００ｋｇが好ましい。なお、固結体の強度でみると、
一般注入工法の場合には、０．１〜５．０ＭＮ／ｍ²、
高圧噴射工法の場合には１．０〜１０．０ＭＮ／ｍ²と
なるように配合を決定するのが好ましい。

【００２３】また、懸濁型地盤固結材の可使時間（液調
製から増粘してほぼ送液不能となるまでの時間をここで
は可使時間とする）は、添加する遅延剤の種類と添加量
により異なる。その他、必要に応じて流動化剤等を添加
することもできるし、気泡剤を混入することもできる。

【００２４】本発明の地盤固結工法において、上述の懸
濁型地盤固結材とともに溶液型シリカ固結材とを併用す
る場合、溶液型シリカ固結材として水ガラス系注入材を
使用することができる。水ガラスをゲル化材として使用
すれば、ゲル化時間を短縮することができ、また、非ア
ルカリ性水ガラスや水ガラスと酸を混合、中和してアル
カリを除去したシリカゾルを使用すれば、弱アルカリ性
〜弱酸性でゲル化時間を短縮することができる。

【００２５】一次注入材（この場合、本発明における懸
濁型地盤固結材）の強度は、地盤への注入率によっても
異なるが、強度が大き過ぎると二次注入材を十分に注入
することができなくなることがあるため、１日強度で
０．２〜１．５ＭＮ／ｍ²程度が好ましい。

【００２６】溶液型シリカ固結材は、水ガラス系注入材
でもよいが、当然、耐久性の優れた固結材が好ましく、
水ガラスからイオン交換樹脂またはイオン交換膜により
脱アルカリ処理、または酸による中和処理によって得ら
れた水溶性シリカ化合物を主成分とする注入材が好まし
い。このような水溶性シリカ化合物を主成分とする注入
材としては、コロイダルシリカ系注入材（コロイダルシ
リカに無機塩等の硬化剤を添加してゲル化させる注入
材）、活性シリカ系注入材（活性シリカまたは弱アルカ
リ性シリカにｐＨ調整材および必要に応じて無機塩類を
添加してゲル化させる注入材）、およびシリカゾル系注
入材（弱アルカリ性〜中性、酸性）が好ましい。なお、
コロイダルシリカ系注入材の場合には、少量の酸類を添
加して固結体のｐＨを下げた方がより耐久性が良好とな
る。他方、酸性シリカゾルの場合、あるいはコロイダル
シリカ、活性シリカ系でも同様であるが、弱アルカリ性
懸濁型注入材のｐＨの影響によりゲル化時間が大幅に短
縮することがあるので、酸性シリカゾルに燐酸化合物お
よび／または金属封鎖剤を含有させたものを用いるのが
望ましい。このような化合物としては、燐酸、燐酸１ソ
ーダ、燐酸２ソーダ、燐酸３ソーダ、ピロ燐酸ソーダ、
酸性ピロ燐酸ソーダ、トリポリ燐酸ソーダ、テトラポリ
燐酸ソーダ、ヘキサメタ燐酸ソーダ、酸性メタ燐酸ソー
ダ等が挙げられる。

【００２７】溶液型シリカ固結材のゲル化時間は、対象
地盤が極めて粗であり、しかも一次注入材の注入量が少
ない場合には、瞬結でも構わないが、通常１〜６０分が
好ましく、大量注入する場合には、ゲル化時間が１日以
上のものも使用可能である。なお、このゲル化時間は土
中ゲル化時間に相当するものであり、溶液型シリカ固結
材の型により大きく異なる。例えば、活性シリカ系注入
材は、配合液単位でのゲル化時間が数日程度と長くて
も、地盤に注入するとゲル化時間が土との接触により１
日以内ともなり得る。

【００２８】本発明の懸濁型地盤固結材は、通常、一次
注入材として使用し、粗な部分を充填し、地盤の強度を
確保し、次いで、本発明の地盤固結工法に従い、溶液型
シリカ固結材を二次注入材として使用し、地盤の止水性
を向上させるが、地盤状況により懸濁型地盤固結材と溶
液型シリカ固結材とを交互に注入することもできる。

【００２９】溶液型シリカ固結材が懸濁型地盤固結材の
影響をより受けにくくするためには、懸濁型地盤固結材
を注入してから固結後に溶液型シリカ固結材を注入する
のが好ましく、例えば、懸濁型地盤固結材を注入して１
日以上経過後に溶液型シリカ固結材を注入することもで
きる。

【００３０】本発明の固結材を使用する場合、その注入
比率は、注入する地盤の状況により異なるが、懸濁型地
盤固結材１に対し、溶液型シリカ固結材１〜５（体積
比）の比率とするのが好ましい。

【００３１】本発明の注入工法の具体的な例として、二
重管ダブルパッカ工法の一次注入材として、あるいは二
重管複合注入工法の一次注入材として本発明の懸濁型地
盤固結材を使用したり、複数個の袋体を装着した注入管
を使用し、該袋体に本発明の懸濁型地盤固結材を充填、
膨張させ、これらをパッカとし、溶液型シリカ固結材を
二次注入材として地盤に注入し、注入管周囲から上部へ
の漏洩を防止すると同時に地盤に浸透させることができ
る。

【００３２】かかる注入工法を図面を用いて具体的に詳
述する。図１は、二重管ダブルパッカ注入装置Ａを削孔
に建て込んだ状態の一例であり、軸方向に複数の外管吐
出口３を有する外管１と、この外管１の管路１ａ内に挿
入され、先端部に内管吐出口５を有し、かつ、この内管
吐出口５の上下位置に間隔をあけて一対のパッカ６、６
を保持した内管２とを備えて構成される。内管２は一対
のパッカ６、６が外管１の内壁面７を慴動しながら上下
に移動自在である。

【００３３】図１の注入管を用いて地盤８中に固結材を
注入するに当たり、まず、軸方向に複数の外管吐出口３
を有する外管１を注入すべき地盤８の削孔１１に挿入
し、スリーブグラウト１０で固定する。次いで、先端部
に内管吐出口５を有し、かつ、この内管吐出口５の上下
位置に間隔をあけてパッカ６、６を保持した内管２を外
管管路１ａ内に挿入するとともに、一対のパッカ６、６
を外管１の内壁面７に慴動させながら、外管吐出口３が
一対のパッカ６、６間に位置するように上下する。この
状態で溶液型シリカ固結材を内管管路２ａ、内管吐出口
５、外管吐出口３および空間１０を通して地盤８中に注
入する。

【００３４】図２は、二重管ダブルパッカ注入装置を削
孔に建て込んだ他の例であり、外管には袋パッカ９が装
着されている。軸方向に複数の外管吐出口３および３ａ
を有する外管１と、この外管１の管路１ａ内に挿入さ
れ、先端部に内管吐出口５を有し、かつこの内管吐出口
５の上下位置に間隔をあけて一対のパッカ６、６を保持
した内管２とを備えて構成される。内管２は一対のパッ
カ６、６が外管１の内壁面７を慴動しながら上下に移動
自在である。

【００３５】図２の注入管を用いて地盤８中に固結材を
注入するに当たり、まず軸方向に複数の外管吐出口３お
よび３ａを有する外管１を注入すべき地盤８の削孔１１
に挿入する。次いで、先端部に内管吐出口５を有し、か
つ、この内管吐出口５の上下位置に間隔をあけてパッカ
６、６を保持した内管２を外管管路１ａ内に挿入すると
ともに、一対のパッカ６、６を外管１の内壁面７に慴動
させながら、袋パッカ９の箇所の外管吐出口３ａが一対
のパッカ６、６間に位置するように上下する。この状態
で懸濁型地盤固結材を内管管路２ａ、内管吐出口５およ
び外管吐出口３ａを通して袋パッカ９に送液して袋パッ
カ９を膨張させ、隣接する袋パッカ９、９に空間１２を
形成する。

【００３６】さらに、一対のパッカ６、６を外管１の内
壁面７に慴動させながら空間１２の箇所の外管吐出口３
が一対のパッカ６、６間に位置するように上下に移動
し、この状態で溶液型シリカ固結材を内管管路２ａ、内
管吐出口５、外管吐出口３および空間１２を通して地盤
８中に注入する。

【００３７】また、本発明の懸濁型地盤固結材は、注入
工法に限定されることなく、地盤改良工での粉体噴射撹
拌、高圧噴射撹拌、スラリー撹拌等の深層混合処理工
法、表層混合処理工、路床安定処理工、下層・上層路盤
等の舗装工、地中連続壁工、圧入による周辺地盤の圧密
強化等にも使用可能である。

【００３８】

【実施例】以下、本発明を実施例によって詳述するが、
本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。本
実施例において使用した材料は下記の通りである。（１）普通セメントブレーン比表面積３３００ｃｍ²／ｇの普通ポルトラン
ドセメント（比重：３．１７）（２）スラグブレーン比表面積１００００ｃｍ²／ｇの超微粒子スラ
グ（比重：２．９０）その主な成分（％）は下記の表１に示す通りである。

【００３９】

【表１】（３）石膏工業用半水石膏（４）水ガラスＪＩＳ３号水ガラス（５）コロイダルシリカシリカ濃度３０％、比重１．２０、粒径１０〜２０ミリ
ミクロンのコロイダルシリカ水溶液（６）弱アルカリ性シリカ水ガラスをイオン交換樹脂で脱アルカリし、少量の水ガ
ラスでｐＨ調整した、ｐＨ９．５、シリカ濃度４．５
％、比重１．０２５の弱アルカリ性シリカ

【００４０】（７）硬化剤あるいはｐＨ調整剤（イ）燐酸工業用比重（２０℃）１．５８（ロ）水酸化マグネシウム工業用（ハ）塩化ナトリウム工業用（８）金属イオン封鎖剤ヘキサメタ燐酸ソーダ工業用（９）カルシウムアルミネート１（以下、「ＣＡ１」と
表記する）比重２．８０ブレーン値５８００ｃｍ²／ｇ懸濁液のｐＨは約１０．３である。その主な成分（％）
は以下の表２に示す通りである。

【００４１】

【表２】（１０）カルシウムアルミネート２（以下、「ＣＡ２」
と表記する）非晶質の１２ＣａＯ・７Ａｌ₂Ｏ₃とＩＩ型無水石膏との
等重量混合物比重２．９０ブレーン値５５００〜６０００ｃｍ²／
ｇ懸濁液のｐＨは約１１．８である。（１１）遅延剤クエン酸工業用

【００４２】（１２）溶液型注入材（イ）酸性シリカゾル（１）水ガラスと粗硫酸を急速に混合してｐＨ１．９、シリカ
濃度８．１％の酸性液を調製した。（ロ）酸性シリカゾル（２）酸性シリカゾル（１）にヘキサメタ燐酸ソーダを２重量
％添加した。（ハ）酸性シリカゾル（３）酸性シリカゾル（１）に燐酸を１重量％添加した。（ニ）上記コロイダルシリカ（コロイダルシリカ
（１））にヘキサメタ燐酸ソーダを２重量％添加し、コ
ロイダルシリカ（２）とした。（ホ）上記弱アルカリ性シリカ（弱アルカリ性シリカ
（１））に燐酸を１重量％添加し、弱アルカリ性シリカ
（２）とした。

【００４３】上記主成分を使用した溶液型シリカ注入材
の配合について、Ａ液（表３）およびＢ液（表４）の合
計が４００ｍｌとなるように夫々調製した（配合例１〜
８）。得られた溶液型シリカ注入材のｐＨ、ゲル化時間
および強度を表４に併記する。なお、ｐＨは液の調製後
直ちに測定した。

【００４４】

【表３】

【００４５】

【表４】

【００４６】次に、本実施例の性能試験は以下の方法で
行った。（接触試験）懸濁型注入材と溶液型注入材が直接接触し
た時、どのような現象がみられるかを試験するため、懸
濁型注入材による固結体（直径５ｃｍ×高さ１０ｃｍ）
を１０００ｍｌの容器に入れ、そこへ固結体全体が浸漬
されるように溶液型注入材を５００ｍｌ注ぎこんで、ゲ
ル化時間およびゲルの状態を観察した。

【００４７】なお、ゲル化時間は直径０．８ｃｍ程度の
棒で液をゆっくりかき混ぜ、抵抗が急に大きくなった時
間をゲル化時間とした。ゲルの状態は溶液型注入材を注
ぎ込んでから７日後および２８日後に目視により確認し
た（７日後に変化のなかったものについては２８日後も
変化していなかった）。他方、固結体を浸漬しない場合
についてはカップ倒立法でゲル化時間を測定したが、両
者の間に大差はなかった。

【００４８】実施例１〜５および参考例カルシウムアルミネートとスラグとを主成分とする懸濁
型地盤固結材（注入材）の実施例１〜５と、カルシウム
アルミネートと石膏とを主成分とする懸濁型地盤固結材
の参考例を下記の表５に示す。これらについて、ゲル化
時間、配合液調製２分後のｐＨおよび密封養生１日およ
び２８日の一軸圧縮強度を表５に併記する。

【００４９】

【表５】

【００５０】実施例６〜１７および比較例１、２実施例１〜５および参考例の懸濁型注入材と、配合例１
〜８の溶液型注入材とで接触試験を行い、固結体の強度
および溶液型注入材の性状を測定した。その結果を下記
の表６に示す。なお、表６の内容を理解し易いように、
主成分をカッコ内に表示した。

【００５１】

【表６】

【００５２】実施例１８〜２１および比較例３上記表５記載の配合のうち代表的なものについて、固結
体浸漬水のｐＨを以下の方法により測定した。固結体１
００ｍｌを水５００ｍｌに浸漬し３日後に浸漬水のｐＨ
を測定した。その結果は下記の表７に示す通りである。
なお、配合の主成分のみを示した。また、実施例１８〜
２１の養生水について原子吸光法によりクロムを測定し
たが、未検出であった。

【００５３】

【表７】

【００５４】実施例２２砂質土地盤に、図１記載の注入管を使用した注入工法に
おいて、カルシウムアルミネート１を１ｍ³当たり１５
０ｋｇ使用して調製した懸濁液を建て込みに使用した。
懸濁液は約４０分で増粘した。建て込み１日後にその一
部をサンプリングし、強度を測定したところ、０．４５
ＭＮ／ｍ²であり、注入管の固定には何ら問題はなかっ
た。次いで、カルシウムアルミネート１を１ｍ³当たり
２００ｋｇ使用して調製した懸濁液を一次注入材として
地盤に注入した。注入圧約０．５ＭＰａで所定量が注入
された。１ケ月後、掘削したところ浸透注入されてお
り、固結体（サンドゲル）の強度を測定したところ０．
６３ＭＮ／ｍ²であった。

【００５５】

【発明の効果】以上説明してきたように、本発明によれ
ば主に以下の１〜３の効果が得られる。１．アルカリ公害が極めて少なく、水質保全性に優れて
いる。弱アルカリ性懸濁型地盤固結材を使用するため、アルカ
リ、特に水ガラスに起因するアルカリの溶脱がない。２．重金属の溶出がない。特に、六価クロムを含有していない材料を使用している
ため、その溶脱がない。３．溶液型固結材の耐久性が高い。アルカリに対して耐久性の高い溶液型シリカ固結材を使
用しており、懸濁型地盤固結材と併用した場合にも、固
結した溶液型固結材がアルカリによって溶解することが
ない。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の地盤固結工法の一具体例を示す注入管
装置および地盤の断面図である。

【図２】本発明の地盤固結工法の他の具体例を示す注入
管装置および地盤の断面図である。

【符号の説明】

Ａ注入管装置１外管１ａ外管管路２内管２ａ内管管路３外管吐出口３ａ外管吐出口４ゴムスリーブ５内管吐出口６パッカ７内壁面８地盤９袋パッカ１０スリーブグラウト１１削孔１２空間

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｅ０２Ｄ 3/12 １０１Ｅ０２Ｄ 3/12 １０１ //(Ｃ０４Ｂ 28/24 (Ｃ０４Ｂ 28/24 22:06 22:06 Ａ 22:14 22:14 Ｃ 18:14 18:14 Ｚ 22:16） 22:16）Ａ 103:14 103:14 111:70 111:70 Ｃ０９Ｋ 103:00 Ｃ０９Ｋ 103:00 Ｆターム(参考） 2D040 AA04 AA06 AB01 AC05 CA03 CA04 CA10 CB03 CC01 CC05 DA03 DA08 DA12 DC02 4G012 MB01 MB26 MB42 PA29 PB04 PB12 PB13 PC04 PC14 4H026 CA03 CA05 CA06 CB01 CB02 CC06

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】カルシウムアルミネートとスラグとを主
成分とし、セメント類を実質的に含まないことを特徴と
する懸濁型地盤固結材。
【請求項２】上記スラグが比表面積６０００ｃｍ²／
ｇ以上の微粒子である請求項１記載の懸濁型地盤固結
材。
【請求項３】懸濁型地盤固結材と溶液型シリカ固結材
とを併用する地盤固結工法において、懸濁型地盤固結材
として、カルシウムアルミネート、またはカルシウムア
ルミネートとスラグとを主成分とする懸濁型地盤固結材
を用いることを特徴とする地盤固結工法。
【請求項４】上記懸濁型地盤固結材を、注入管周囲の
空隙に填充するためのスリーブグラウトとして用いる請
求項３記載の地盤固結工法。
【請求項５】上記懸濁型地盤固結材を注入管周囲に填
充し、一次注入材として地盤に注入する請求項３記載の
地盤固結工法。
【請求項６】上記溶液型シリカ固結材が水ガラスの脱
アルカリ処理または中和処理によって得られた水溶性シ
リカ化合物を主成分とする請求項３記載の地盤固結工
法。
【請求項７】注入管に装着させた袋体に上記懸濁型地
盤固結材を充填して、袋体を膨張させる請求項３記載の
地盤固結工法。
【請求項８】水溶性シリカ化合物を主成分とする上記
溶液型シリカ固結材を上記袋体外の地盤に注入する請求
項７記載の地盤固結工法。
【請求項９】上記溶液型シリカ固結材が燐酸化合物お
よび／または金属イオン封鎖剤を含む請求項３記載の地
盤固結工法。