JP2002058173A - 車両用交流発電機の電圧制御装置 - Google Patents
車両用交流発電機の電圧制御装置Info
- Publication number
- JP2002058173A JP2002058173A JP2000238627A JP2000238627A JP2002058173A JP 2002058173 A JP2002058173 A JP 2002058173A JP 2000238627 A JP2000238627 A JP 2000238627A JP 2000238627 A JP2000238627 A JP 2000238627A JP 2002058173 A JP2002058173 A JP 2002058173A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power supply
- voltage
- circuit
- backflow prevention
- control device
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
- H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
- H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
- H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/145—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/155—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/1555—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only with control circuit
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J7/00—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
- H02J7/14—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries for charging batteries from dynamo-electric generators driven at varying speed, e.g. on vehicle
- H02J7/16—Regulation of the charging current or voltage by variation of field
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J2207/00—Indexing scheme relating to details of circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
- H02J2207/10—Control circuit supply, e.g. means for supplying power to the control circuit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Control Of Charge By Means Of Generators (AREA)
- Semiconductor Integrated Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】車載誘導負荷の開閉に伴う誤動作や動作特性の
変動を良好に防止可能な車両用交流発電機の電圧制御装
置を提供すること。 【解決手段】車両用交流発電機の電圧制御装置８内の電
源回路１０は逆流防止ダイオ−ド９を通じてバッテリ４
から給電され、更に、この逆流防止ダイオ−ド９は電源
回路とともに絶縁物分離集積回路素子に集積される。
変動を良好に防止可能な車両用交流発電機の電圧制御装
置を提供すること。 【解決手段】車両用交流発電機の電圧制御装置８内の電
源回路１０は逆流防止ダイオ−ド９を通じてバッテリ４
から給電され、更に、この逆流防止ダイオ−ド９は電源
回路とともに絶縁物分離集積回路素子に集積される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、半導体素子を用い
て発電機の励磁コイルの通電制御を行う車両用発電機の
電圧制御装置に関する。
て発電機の励磁コイルの通電制御を行う車両用発電機の
電圧制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、車両用交流発電機の電圧制御装置
の内部回路構成はますます複雑、高機能化されるととも
に、励磁電流スイッチング素子を除いてコンパレータな
どのオペアンプ回路や発振回路などが同一チップに集積
されるようになっている。
の内部回路構成はますます複雑、高機能化されるととも
に、励磁電流スイッチング素子を除いてコンパレータな
どのオペアンプ回路や発振回路などが同一チップに集積
されるようになっている。
【０００３】これらのオペアンプ回路や発振回路などに
バッテリ電圧のような変動が大きい電圧を電源電圧とし
て用いると特性のふらつきが生じるので、このレギュレ
ータチップに定電圧回路（以下、電源回路ともいう）を
集積し、この定電圧回路にバッテリからキースイッチを
通じてバッテリ電圧を印加し、形成した定電圧の内部電
源電圧を各回路に電源電圧として給電している。
バッテリ電圧のような変動が大きい電圧を電源電圧とし
て用いると特性のふらつきが生じるので、このレギュレ
ータチップに定電圧回路（以下、電源回路ともいう）を
集積し、この定電圧回路にバッテリからキースイッチを
通じてバッテリ電圧を印加し、形成した定電圧の内部電
源電圧を各回路に電源電圧として給電している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
車両に搭載する電磁アクチュエータの数が増大する傾向
にあり、これらの電磁アクチエータがまれに同時にター
ンオフする場合がある。すると、バッテリからこれら電
磁アクチエータに給電する外部電源ラインに大きな負サ
ージ電圧が発生し、この負サージ電圧が、この外部電源
ラインから給電される上記定電圧回路の高位入力端に印
加されることがある。
車両に搭載する電磁アクチュエータの数が増大する傾向
にあり、これらの電磁アクチエータがまれに同時にター
ンオフする場合がある。すると、バッテリからこれら電
磁アクチエータに給電する外部電源ラインに大きな負サ
ージ電圧が発生し、この負サージ電圧が、この外部電源
ラインから給電される上記定電圧回路の高位入力端に印
加されることがある。
【０００５】このような負サージ電圧が定電圧回路の高
位入力端に入力すると、定電圧回路の出力電圧すなわち
内部電源電圧ＶDDがが大幅に変動し、車両用交流発電機
の制御回路に内蔵されるコンパレータや発振回路などの
動作特性が大幅に変動するという問題があった。
位入力端に入力すると、定電圧回路の出力電圧すなわち
内部電源電圧ＶDDがが大幅に変動し、車両用交流発電機
の制御回路に内蔵されるコンパレータや発振回路などの
動作特性が大幅に変動するという問題があった。
【０００６】本発明は、上記問題点に鑑みなされたもの
であり、車載誘導負荷の開閉に伴う誤動作や動作特性の
変動を良好に防止可能な車両用交流発電機の電圧制御装
置を提供することをその目的としている。
であり、車載誘導負荷の開閉に伴う誤動作や動作特性の
変動を良好に防止可能な車両用交流発電機の電圧制御装
置を提供することをその目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１の車両用交流発
電機の電圧制御装置は、バッテリと前記バッテリを充電
する発電機の界磁巻線との間に接続されて前記界磁巻線
の励磁電流を断続するスイッチ素子と、前記バッテリの
電圧に応じて前記スイッチ素子の作動を制御する制御回
路と、高位入力端に入力される入力電圧から定電圧の内
部電源電圧を形成して前記制御回路の各部に内部電源電
圧として配電する電源回路とを有する車両用交流発電機
の電圧制御装置において、アノード電極が外部電源ライ
ンを通じて前記バッテリに接続され、カソード電極が前
記電源回路の前記高位入力端に接続される逆流防止ダイ
オ−ドを有することを特徴としている。
電機の電圧制御装置は、バッテリと前記バッテリを充電
する発電機の界磁巻線との間に接続されて前記界磁巻線
の励磁電流を断続するスイッチ素子と、前記バッテリの
電圧に応じて前記スイッチ素子の作動を制御する制御回
路と、高位入力端に入力される入力電圧から定電圧の内
部電源電圧を形成して前記制御回路の各部に内部電源電
圧として配電する電源回路とを有する車両用交流発電機
の電圧制御装置において、アノード電極が外部電源ライ
ンを通じて前記バッテリに接続され、カソード電極が前
記電源回路の前記高位入力端に接続される逆流防止ダイ
オ−ドを有することを特徴としている。
【０００８】本発明によれば、定電圧回路である電源回
路は逆流防止ダイオ−ドを通じてバッテリから給電され
るので、バッテリと逆流防止ダイオ−ドのアノード電極
とを接続する（正確にはキースイッチとＩＧ端子とを接
続する）外部電源ラインが、それに接続された複数の誘
導負荷の同時ターンオフなどにより大きな負サージ電圧
を発生しても、逆流防止ダイオ−ドが電源回路（定電圧
回路）へのその侵入を防止するので、制御回路内のコン
パレータや発振回路などが誤動作したり、特性変動した
りするのを防止することができる。なお、この種の負サ
ージ電圧の発生時間は誘導性負荷の短い遮断過渡期間に
限定されるので、上記逆流防止ダイオ−ドによる電源回
路へのバッテリ電流の給電停止にもかかわらず、電源回
路が出力する内部電源電圧ＶDDを制御回路内部に配電す
る内部電源線の浮遊容量や寄生容量や追加の容量などに
より、内部電源電圧ＶDDの低下を許容範囲に制限するこ
とができ、上記特性ばらつきを良好に防止することがで
きる。
路は逆流防止ダイオ−ドを通じてバッテリから給電され
るので、バッテリと逆流防止ダイオ−ドのアノード電極
とを接続する（正確にはキースイッチとＩＧ端子とを接
続する）外部電源ラインが、それに接続された複数の誘
導負荷の同時ターンオフなどにより大きな負サージ電圧
を発生しても、逆流防止ダイオ−ドが電源回路（定電圧
回路）へのその侵入を防止するので、制御回路内のコン
パレータや発振回路などが誤動作したり、特性変動した
りするのを防止することができる。なお、この種の負サ
ージ電圧の発生時間は誘導性負荷の短い遮断過渡期間に
限定されるので、上記逆流防止ダイオ−ドによる電源回
路へのバッテリ電流の給電停止にもかかわらず、電源回
路が出力する内部電源電圧ＶDDを制御回路内部に配電す
る内部電源線の浮遊容量や寄生容量や追加の容量などに
より、内部電源電圧ＶDDの低下を許容範囲に制限するこ
とができ、上記特性ばらつきを良好に防止することがで
きる。
【０００９】請求項２記載の構成によれば請求項１記載
の車両用交流発電機の電圧制御装置において更に、前記
制御回路の少なくとも一部、前記電源回路及び逆流防止
ダイオ−ドは、絶縁分離型集積回路により集積されてい
ることを特徴とするので、負サージ電圧が大きくなっ
て、逆流防止ダイオ−ドが形成される集積回路チップの
基板電位又は基板上に形成されたウエル領域の電位以下
となっても、この逆流防止ダイオ−ド領域がその上に形
成される基板や隣接する他の回路素子領域に電流リーク
が生じることがなく、回路の信頼性を向上することがで
きる。
の車両用交流発電機の電圧制御装置において更に、前記
制御回路の少なくとも一部、前記電源回路及び逆流防止
ダイオ−ドは、絶縁分離型集積回路により集積されてい
ることを特徴とするので、負サージ電圧が大きくなっ
て、逆流防止ダイオ−ドが形成される集積回路チップの
基板電位又は基板上に形成されたウエル領域の電位以下
となっても、この逆流防止ダイオ−ド領域がその上に形
成される基板や隣接する他の回路素子領域に電流リーク
が生じることがなく、回路の信頼性を向上することがで
きる。
【００１０】なお、従来の接合分離型集積回路構造で
は、負サージ電圧（図８参照）が生じると、素子分離用
のＰＮ接合が順バイアスして基板（又はウエル領域）や
隣接回路素子領域にリーク電流が流れ（図７参照）、回
路の信頼性を損なわれる可能性がある。
は、負サージ電圧（図８参照）が生じると、素子分離用
のＰＮ接合が順バイアスして基板（又はウエル領域）や
隣接回路素子領域にリーク電流が流れ（図７参照）、回
路の信頼性を損なわれる可能性がある。
【００１１】また、負サージ電流が電圧制御装置の回路
内を流れることが無いので、電源回路を簡素な構成とす
ることができ、逆流防止用のダイオ−ドの順方向の電圧
降下は０．７Ｖ程度とわずかなため、電圧制御装置の使
用時においては、電源回路に供給される電圧はスタータ
ー起動によるバッテリ電圧低下時においても、電圧制御
装置を構成する回路に十分な電圧を供給できるので、作
動が安定なものとなる。
内を流れることが無いので、電源回路を簡素な構成とす
ることができ、逆流防止用のダイオ−ドの順方向の電圧
降下は０．７Ｖ程度とわずかなため、電圧制御装置の使
用時においては、電源回路に供給される電圧はスタータ
ー起動によるバッテリ電圧低下時においても、電圧制御
装置を構成する回路に十分な電圧を供給できるので、作
動が安定なものとなる。
【００１２】請求項３記載の構成によれば請求項１記載
の車両用交流発電機の電圧制御装置において更に、前記
逆流防止ダイオ−ドは、前記制御回路の少なくとも一部
と前記電源回路とを集積した接合分離型集積回路に対し
て外付けされているので、電源回路や制御回路のその他
の部分を簡素な工程で集積回路構成とすることができ、
製造コストを押さえ、また、逆流防止ダイオ−ドとして
格別に高耐圧のものを用いることができる。
の車両用交流発電機の電圧制御装置において更に、前記
逆流防止ダイオ−ドは、前記制御回路の少なくとも一部
と前記電源回路とを集積した接合分離型集積回路に対し
て外付けされているので、電源回路や制御回路のその他
の部分を簡素な工程で集積回路構成とすることができ、
製造コストを押さえ、また、逆流防止ダイオ−ドとして
格別に高耐圧のものを用いることができる。
【００１３】請求項４記載の構成によれば請求項１記載
の車両用交流発電機の電圧制御装置において更に、前記
逆流防止ダイオ−ドが構成された半導体チップと、前記
制御回路の少なくとも一部と前記電源回路とを集積した
接合分離型集積回路チップとはハイブリッド集積回路素
子を構成しているので、すなわち、両チップを同一モジ
ュールに実装するので、配線作業の簡素化、冷却、回路
部品点数の削減が可能となる。たとえば、電圧制御装置
内のスイッチ素子作動に伴う自己発熱の影響が、逆流防
止ダイオ−ドに及ぶことが無い。従って、逆流防止ダイ
オ−ドの温度上昇を抑制することができるので、逆流防
止ダイオ−ドのＰＮ接合が逆バイアスされたときの温度
に依存する漏れ電流を小さくすることができ、確実に逆
流防止ダイオ−ドの効果を高めることができる。
の車両用交流発電機の電圧制御装置において更に、前記
逆流防止ダイオ−ドが構成された半導体チップと、前記
制御回路の少なくとも一部と前記電源回路とを集積した
接合分離型集積回路チップとはハイブリッド集積回路素
子を構成しているので、すなわち、両チップを同一モジ
ュールに実装するので、配線作業の簡素化、冷却、回路
部品点数の削減が可能となる。たとえば、電圧制御装置
内のスイッチ素子作動に伴う自己発熱の影響が、逆流防
止ダイオ−ドに及ぶことが無い。従って、逆流防止ダイ
オ−ドの温度上昇を抑制することができるので、逆流防
止ダイオ−ドのＰＮ接合が逆バイアスされたときの温度
に依存する漏れ電流を小さくすることができ、確実に逆
流防止ダイオ−ドの効果を高めることができる。
【００１４】請求項５記載の構成によれば請求項１記載
の車両用発電機の電圧制御装置において更に、前記逆流
防止ダイオ−ドと少なくとも前記電源回路とは異なる導
電性支持基板に別々に固定され、各前記導電性支持基板
は互いに電気的に絶縁され、かつ、熱的にも分離されて
いることを特徴とするすなわち、本構成によれば、たと
えば２チップ１樹脂モールドパッケージ構造を採用する
とともに、各チップを導電性支持基板に固定するので、
導電パターンを有する回路基板を必要とせず回路構成を
簡素化することができる。
の車両用発電機の電圧制御装置において更に、前記逆流
防止ダイオ−ドと少なくとも前記電源回路とは異なる導
電性支持基板に別々に固定され、各前記導電性支持基板
は互いに電気的に絶縁され、かつ、熱的にも分離されて
いることを特徴とするすなわち、本構成によれば、たと
えば２チップ１樹脂モールドパッケージ構造を採用する
とともに、各チップを導電性支持基板に固定するので、
導電パターンを有する回路基板を必要とせず回路構成を
簡素化することができる。
【００１５】また、逆流防止用ダイオ−ド及び、他の制
御回路が電気的に絶縁されているのみならず、熱的にも
分離され、かつ、電圧制御装置内のスイッチ素子作動に
伴う自己発熱の影響が、逆流防止ダイオ−ドに及ぶこと
が無い。
御回路が電気的に絶縁されているのみならず、熱的にも
分離され、かつ、電圧制御装置内のスイッチ素子作動に
伴う自己発熱の影響が、逆流防止ダイオ−ドに及ぶこと
が無い。
【００１６】請求項６記載の構成によれば請求項５記載
の車両用発電機の電圧制御装置において更に、前記導電
性支持基板は、リードフレーム構造のリードからなり、
前記逆流防止ダイオードのカソード電極と前記電源回路
の前記高位入力端とは、ボンディングワイヤで接続さ
れ、前記逆流防止ダイオ−ド、電源回路及びワイヤは樹
脂封止されていることを特徴とする。
の車両用発電機の電圧制御装置において更に、前記導電
性支持基板は、リードフレーム構造のリードからなり、
前記逆流防止ダイオードのカソード電極と前記電源回路
の前記高位入力端とは、ボンディングワイヤで接続さ
れ、前記逆流防止ダイオ−ド、電源回路及びワイヤは樹
脂封止されていることを特徴とする。
【００１７】これにより、モ−ルド樹脂にて一括封止さ
れているので、電圧制御装置を小型にすることができ好
都合である。また、逆流ダイオ−ドと電源回路とはボン
ディングワイヤにて接触しているので、５０μｍ程度以
下のボンディングワイヤを選択することで、電源回路に
過電流が流れるようなケースにいたっても、ボンディン
グワイヤが溶断し回路がオープン側で故障するので、フ
ェールセーフとして働き電圧制御回路はより安全なもの
となる。
れているので、電圧制御装置を小型にすることができ好
都合である。また、逆流ダイオ−ドと電源回路とはボン
ディングワイヤにて接触しているので、５０μｍ程度以
下のボンディングワイヤを選択することで、電源回路に
過電流が流れるようなケースにいたっても、ボンディン
グワイヤが溶断し回路がオープン側で故障するので、フ
ェールセーフとして働き電圧制御回路はより安全なもの
となる。
【００１８】更に、電圧制御装置内のスイッチ素子作動
に伴う自己発熱の影響が逆流ダイオ−ドに及ぶことが無
いので、電圧制御装置内において逆流ダイオ−ドの温度
を低くできる、従い、接合部の高温劣化特性を考慮した
場合、接合品質は他の接合部に較べ、逆流防止ダイオ−
ドの接合状態をより良くできる。この結果、接合劣化に
伴い、逆流防止ダイオ−ドが先にオープン故障すること
が無いので、逆流防止ダイオ−ドを付加しても、電圧制
御装置全体の寿命を低下させることが無いので良い。
に伴う自己発熱の影響が逆流ダイオ−ドに及ぶことが無
いので、電圧制御装置内において逆流ダイオ−ドの温度
を低くできる、従い、接合部の高温劣化特性を考慮した
場合、接合品質は他の接合部に較べ、逆流防止ダイオ−
ドの接合状態をより良くできる。この結果、接合劣化に
伴い、逆流防止ダイオ−ドが先にオープン故障すること
が無いので、逆流防止ダイオ−ドを付加しても、電圧制
御装置全体の寿命を低下させることが無いので良い。
【００１９】請求項７記載の構成によれば請求項６記載
の車両用発電機の電圧制御装置において更に、前記逆流
防止ダイオ−ド及び少なくとも前記電源回路は、同一の
導電性部材により異なる前記リードフレームに同時に固
着されているので、素子構成が簡素となり、更に逆流防
止ダイオ−ドの接合状態は、他の電圧制御装置内の回路
の接合状態と同等にできる。又、逆流防止ダイオ−ドを
接合している接合部材は、他の接合部と同一の材料特性
（例えば融点、熱分解温度）を有するので、発電機がエ
ンジンよりの輻射熱等で異常に温度が上がり、電圧制御
装置の温度も異常上昇するような過熱時は、逆流防止ダ
イオ−ドの接合材の誘導性が他の接合部と同じくオープ
ンモ−ドとなり、電圧制御装置の電源回路にバッテリか
らの電源供給が断たれるためスイッチ素子がオフし、発
電機は発電を停止するのでフェールセーフとして働き、
電圧制御回路はより安全なものとなる。なお、各実施例
の好適な態様において、電源回路の出力端に並列コンデ
ンサを接続される。これにより、上記逆流防止ダイオ−
ドによる電源電流断時の内部電源電圧ＶDDの低下を抑止
することができる。この並列コンデンサは、当然、集積
回路チップに集積してもよく、外付けしてもよい。外付
けの場合には集積回路チップと同一樹脂モールドで封止
してもよく、集積回路チップと同一基板に実装してもよ
く、リードフレームのリードに固定してもよい。
の車両用発電機の電圧制御装置において更に、前記逆流
防止ダイオ−ド及び少なくとも前記電源回路は、同一の
導電性部材により異なる前記リードフレームに同時に固
着されているので、素子構成が簡素となり、更に逆流防
止ダイオ−ドの接合状態は、他の電圧制御装置内の回路
の接合状態と同等にできる。又、逆流防止ダイオ−ドを
接合している接合部材は、他の接合部と同一の材料特性
（例えば融点、熱分解温度）を有するので、発電機がエ
ンジンよりの輻射熱等で異常に温度が上がり、電圧制御
装置の温度も異常上昇するような過熱時は、逆流防止ダ
イオ−ドの接合材の誘導性が他の接合部と同じくオープ
ンモ−ドとなり、電圧制御装置の電源回路にバッテリか
らの電源供給が断たれるためスイッチ素子がオフし、発
電機は発電を停止するのでフェールセーフとして働き、
電圧制御回路はより安全なものとなる。なお、各実施例
の好適な態様において、電源回路の出力端に並列コンデ
ンサを接続される。これにより、上記逆流防止ダイオ−
ドによる電源電流断時の内部電源電圧ＶDDの低下を抑止
することができる。この並列コンデンサは、当然、集積
回路チップに集積してもよく、外付けしてもよい。外付
けの場合には集積回路チップと同一樹脂モールドで封止
してもよく、集積回路チップと同一基板に実装してもよ
く、リードフレームのリードに固定してもよい。
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明の車両用交流発電機の電圧
制御装置の好適な態様を以下の実施例を参照して説明す
る。
制御装置の好適な態様を以下の実施例を参照して説明す
る。
【００２１】
【実施例１】この実施例の車両用発電機の電圧制御装置
を図１を参照して以下に説明する。図１は車両用交流発
電機の回路図である。
を図１を参照して以下に説明する。図１は車両用交流発
電機の回路図である。
【００２２】（全体構成）車両は、搭載された電気負荷
６へ、電力の供給を行うバッテリ４を備える。バッテリ
４は、エンジン（図示しない）によって駆動される発電
機によって充電される。
６へ、電力の供給を行うバッテリ４を備える。バッテリ
４は、エンジン（図示しない）によって駆動される発電
機によって充電される。
【００２３】この発電機は、充電されて磁界を形成する
励磁コイル２と、励磁コイル２の発生する磁界の変化に
よって起電力を発生する電機子コイル１とを有し、励磁
コイル２または電機子コイル１の一方が回転駆動され
る。電機子コイル１で発生した交流電流は、整流回路３
によって直流に変換された後、電気負荷６やバッテリ２
へ出力される。
励磁コイル２と、励磁コイル２の発生する磁界の変化に
よって起電力を発生する電機子コイル１とを有し、励磁
コイル２または電機子コイル１の一方が回転駆動され
る。電機子コイル１で発生した交流電流は、整流回路３
によって直流に変換された後、電気負荷６やバッテリ２
へ出力される。
【００２４】発電機の発電量、つまり電機子コイル１の
発電量は、発電機の駆動速度と、励磁コイル２の通電状
態とによって決定される。励磁コイル２の通電状態は、
制御回路８によって制御される。
発電量は、発電機の駆動速度と、励磁コイル２の通電状
態とによって決定される。励磁コイル２の通電状態は、
制御回路８によって制御される。
【００２５】（制御回路８の構成及び基本動作）制御回
路８は、励磁コイル２に供給される電流を断続するスイ
ッチ素子１１を備える。スイッチ素子１１はソースホロ
ワ接続のＮチャンネルＭＯＳＦＥＴで構成され、ゲ−ト
電極に印加される電圧値の制御状態に応じて、励磁コイ
ル２に供給される電流値を制御している。１２は励磁コ
イル２と並列に接続された還流素子としてのフライホイ
ールダイオ−ドである。スイッチ素子１１のゲ−ト電圧
は、チャージポンプ回路１４で必要な電位まで充電さ
れ、ゲ−ト放電トランジスタ１７にて放電される。
路８は、励磁コイル２に供給される電流を断続するスイ
ッチ素子１１を備える。スイッチ素子１１はソースホロ
ワ接続のＮチャンネルＭＯＳＦＥＴで構成され、ゲ−ト
電極に印加される電圧値の制御状態に応じて、励磁コイ
ル２に供給される電流値を制御している。１２は励磁コ
イル２と並列に接続された還流素子としてのフライホイ
ールダイオ−ドである。スイッチ素子１１のゲ−ト電圧
は、チャージポンプ回路１４で必要な電位まで充電さ
れ、ゲ−ト放電トランジスタ１７にて放電される。
【００２６】バッテリ電圧は、バッテリ接続端（Ｓ）よ
り制御回路８に入力され、分圧回路を構成する抵抗２
０、２１にて分圧された後、比較器１９の負入力端に入
力される。コンデンサ２２は、上記分圧回路の出力電圧
に流入するバッテリ電圧のリップル成分をバイパスして
いる。
り制御回路８に入力され、分圧回路を構成する抵抗２
０、２１にて分圧された後、比較器１９の負入力端に入
力される。コンデンサ２２は、上記分圧回路の出力電圧
に流入するバッテリ電圧のリップル成分をバイパスして
いる。
【００２７】上記分圧回路の出力電圧は、コンパレータ
１９にて基準電圧Ｖｒと比較され、コンパレータ１９
は、バッテリ電圧が所定電圧を下回る場合にアンド回路
１６及びインバータ１８にＨｉ信号を入力する。インバ
ータ１８は、Ｈｉ信号の入力によりゲ−ト放電トランジ
スタ１７をオフし、スイッチ素子１１のゲ−ト電荷の放
電を停止する。
１９にて基準電圧Ｖｒと比較され、コンパレータ１９
は、バッテリ電圧が所定電圧を下回る場合にアンド回路
１６及びインバータ１８にＨｉ信号を入力する。インバ
ータ１８は、Ｈｉ信号の入力によりゲ−ト放電トランジ
スタ１７をオフし、スイッチ素子１１のゲ−ト電荷の放
電を停止する。
【００２８】アンド回路１６は、入力された上記Ｈｉ信
号に基づき発振回路１５の出力をチャージポンプ回路１
４に入力してチャージポンプ回路１４を駆動し、あるい
は、チャージポンプ回路１４の出力を許可し、スイッチ
素子１１のゲ−ト電極が充電されて、必要なレベルまで
昇圧され、スイッチ素子１１がオンする。これにより、
励磁コイル２に通電される励磁電流が増加し、発電量が
増加する。
号に基づき発振回路１５の出力をチャージポンプ回路１
４に入力してチャージポンプ回路１４を駆動し、あるい
は、チャージポンプ回路１４の出力を許可し、スイッチ
素子１１のゲ−ト電極が充電されて、必要なレベルまで
昇圧され、スイッチ素子１１がオンする。これにより、
励磁コイル２に通電される励磁電流が増加し、発電量が
増加する。
【００２９】逆に、チャージポンプ回路１４は、バッテ
リ電圧が所定電圧を上回る場合にスイッチ素子１１のゲ
ート電極の充電を停止し、かつ同時にインバータ１８を
通じてゲ−ト放電トランジスタ１７がオンして、スイッ
チ素子１１をオフさせる。これにより、励磁コイル２に
通電される励磁電流が減少し、発電量が減少する。
リ電圧が所定電圧を上回る場合にスイッチ素子１１のゲ
ート電極の充電を停止し、かつ同時にインバータ１８を
通じてゲ−ト放電トランジスタ１７がオンして、スイッ
チ素子１１をオフさせる。これにより、励磁コイル２に
通電される励磁電流が減少し、発電量が減少する。
【００３０】上記コンパレータ１９の動作により、バッ
テリ４の電圧は、基準電圧Ｖｒと分圧回路の分圧比で定
まるレベルに収束することになる。
テリ４の電圧は、基準電圧Ｖｒと分圧回路の分圧比で定
まるレベルに収束することになる。
【００３１】次に、エンジン始動時の動作について説明
する。
する。
【００３２】エンジン停止時にキースイッチ５を投入し
てスイッチ素子１１を励磁しても、電機子コイル１は交
流発電電圧を発生しないので、電機子コイル１の一相電
圧を検出する発電検出回路３１は、ワーニングランプ４
０駆動用のスイッチ素子３０をオンして、ワーニングラ
ンプ４０を点灯させる。エンジンが始動して発電機が発
電を開始すると、発電検出回路３１が、電機子コイル１
に発生した交流発電電圧を検出してワーニングランプ４
０駆動用のスイッチ素子３０をオフし、ワーニングラン
プ４０を消灯させる。なお、ワーニングランプ４０の点
消灯制御は、スイッチ素子３０で直接駆動する他に、他
の機器に信号として出力し、この他の機器がワーニング
ランプ４０を点灯・消灯しても良いことはもちろんであ
る。
てスイッチ素子１１を励磁しても、電機子コイル１は交
流発電電圧を発生しないので、電機子コイル１の一相電
圧を検出する発電検出回路３１は、ワーニングランプ４
０駆動用のスイッチ素子３０をオンして、ワーニングラ
ンプ４０を点灯させる。エンジンが始動して発電機が発
電を開始すると、発電検出回路３１が、電機子コイル１
に発生した交流発電電圧を検出してワーニングランプ４
０駆動用のスイッチ素子３０をオフし、ワーニングラン
プ４０を消灯させる。なお、ワーニングランプ４０の点
消灯制御は、スイッチ素子３０で直接駆動する他に、他
の機器に信号として出力し、この他の機器がワーニング
ランプ４０を点灯・消灯しても良いことはもちろんであ
る。
【００３３】（電源回路１０の構成及び動作）次に、制
御回路８の内部電源電圧ＶDDを形成する電源回路１０に
ついて説明する。
御回路８の内部電源電圧ＶDDを形成する電源回路１０に
ついて説明する。
【００３４】この電源回路１０は、定電圧ダイオ−ド１
０１と、好適には抵抗素子からなる電流制限素子１０２
とを直列接続した周知の定電圧回路である。電源回路１
０は、逆流防止ダイオード９及びＩＧスイッチ５を通じ
てバッテリ４から給電され、制御回路８内の各部に定電
圧化された内部電源電圧ＶDDを給電している。
０１と、好適には抵抗素子からなる電流制限素子１０２
とを直列接続した周知の定電圧回路である。電源回路１
０は、逆流防止ダイオード９及びＩＧスイッチ５を通じ
てバッテリ４から給電され、制御回路８内の各部に定電
圧化された内部電源電圧ＶDDを給電している。
【００３５】ＩＧ端子から給電されてスイッチ７により
開閉される電気負荷６が誘導負荷である場合、スイッチ
７のオフにより電気負荷６は負サージ電圧を発生し、こ
の負サージ電圧はＩＧ端子の電位を一時的にではあるが
大きく低下させる。逆流防止ダイオ−ド９は、この負サ
ージ電圧が電源回路１０に印加されるのを阻止する。
開閉される電気負荷６が誘導負荷である場合、スイッチ
７のオフにより電気負荷６は負サージ電圧を発生し、こ
の負サージ電圧はＩＧ端子の電位を一時的にではあるが
大きく低下させる。逆流防止ダイオ−ド９は、この負サ
ージ電圧が電源回路１０に印加されるのを阻止する。
【００３６】（逆流防止ダイオ−ド９の構造及び作用）
次に、この逆流防止ダイオ−ド９の具体的な構造の一例
を図２を参照して説明する。
次に、この逆流防止ダイオ−ド９の具体的な構造の一例
を図２を参照して説明する。
【００３７】この逆流防止ダイオ−ドは絶縁分離型集積
回路に他の回路素子（電流制限抵抗１０２のみ図示）を
集積したものであり、２００は低濃度Ｐ型基板、２０
１、２０２は酸化膜絶縁領域、基板２００の表面に必要
個数のＮ型島領域を互い電気絶縁して形成している。各
島領域の底面には高濃度Ｎ型埋め込み層が形成され、そ
の上に低濃度Ｎ型エピタキシャル層が形成され、その表
面部には、高濃度Ｐ型アノード領域２０５、Ｐ型抵抗領
域２０６、高濃度Ｐ型コンタクト領域２０７、２０８、
高濃度Ｎ型コンタクト領域２０９が形成されている。図
２中、右側の島領域には逆流防止ダイオ−ドが９が形成
され、左側の島領域には電源回路１０の電流制限用の抵
抗１０２が形成されている。構造及び製造方法は知られ
ており、説明を省略する。
回路に他の回路素子（電流制限抵抗１０２のみ図示）を
集積したものであり、２００は低濃度Ｐ型基板、２０
１、２０２は酸化膜絶縁領域、基板２００の表面に必要
個数のＮ型島領域を互い電気絶縁して形成している。各
島領域の底面には高濃度Ｎ型埋め込み層が形成され、そ
の上に低濃度Ｎ型エピタキシャル層が形成され、その表
面部には、高濃度Ｐ型アノード領域２０５、Ｐ型抵抗領
域２０６、高濃度Ｐ型コンタクト領域２０７、２０８、
高濃度Ｎ型コンタクト領域２０９が形成されている。図
２中、右側の島領域には逆流防止ダイオ−ドが９が形成
され、左側の島領域には電源回路１０の電流制限用の抵
抗１０２が形成されている。構造及び製造方法は知られ
ており、説明を省略する。
【００３８】この絶縁分離型集積回路構造を採用すれ
ば、逆流防止ダイオ−ド９と制御回路８内の他の素子と
をワンチップに集積することができるので、電圧制御装
置をコンパクトにすることができ、小型化に寄与でき
る。
ば、逆流防止ダイオ−ド９と制御回路８内の他の素子と
をワンチップに集積することができるので、電圧制御装
置をコンパクトにすることができ、小型化に寄与でき
る。
【００３９】（変形態様１）定電圧回路１０の変形態様
を図３に示す。
を図３に示す。
【００４０】この変形態様において、１０５は並列コン
デンサ、１０３はエミッタホロワトランジスタ、１０４
はコレクタ抵抗である。この変形態様は、図１に示す定
電圧回路１０の出力電圧をエミッタホロワ回路で電流増
幅したものであり、また、並列コンデンサ１０５により
内部電源線３００の電位変動を抑止することができる。
デンサ、１０３はエミッタホロワトランジスタ、１０４
はコレクタ抵抗である。この変形態様は、図１に示す定
電圧回路１０の出力電圧をエミッタホロワ回路で電流増
幅したものであり、また、並列コンデンサ１０５により
内部電源線３００の電位変動を抑止することができる。
【００４１】（変形態様２）制御回路８の変形構造を図
４〜図６を参照して説明する。
４〜図６を参照して説明する。
【００４２】この実施態様は、逆流防止ダイオ−ド９を
リードフレームのリード５１０上に導電性の部材５４に
て固着したもので、逆流防止ダイオ−ド９は図６に模式
図示するように、Ｐ型基板９１にＮ型拡散をしたＰＮ接
合を持つダイオ−ドで構成されている。
リードフレームのリード５１０上に導電性の部材５４に
て固着したもので、逆流防止ダイオ−ド９は図６に模式
図示するように、Ｐ型基板９１にＮ型拡散をしたＰＮ接
合を持つダイオ−ドで構成されている。
【００４３】５０はヒートシンク、５２はボンディング
ワイヤ、５３はモールド樹脂、５４は導電性部材、１０
５はチップコンデンサ、５１０〜５１７はリードであ
る。８０は、制御回路８が集積された集積回路チップで
あり、１０ａはその電源回路１０が集積された部分であ
る。集積回路チップ８０はヒートシンク５０上に固着さ
れている。逆流防止ダイオ−ド９をなす半導体チップ
は、ｐ型基板９１の表面部にＮ型領域９２を設け、金属
電極９３をＮ型領域９２上に固着してなる。逆流防止ダ
イオ−ド９をなすチップはリード５１０上に固着されて
いる。
ワイヤ、５３はモールド樹脂、５４は導電性部材、１０
５はチップコンデンサ、５１０〜５１７はリードであ
る。８０は、制御回路８が集積された集積回路チップで
あり、１０ａはその電源回路１０が集積された部分であ
る。集積回路チップ８０はヒートシンク５０上に固着さ
れている。逆流防止ダイオ−ド９をなす半導体チップ
は、ｐ型基板９１の表面部にＮ型領域９２を設け、金属
電極９３をＮ型領域９２上に固着してなる。逆流防止ダ
イオ−ド９をなすチップはリード５１０上に固着されて
いる。
【００４４】金属電極９３はボンディングワイヤ５２の
材料組成の主成分を例えばアルミ等に揃えると、異なる
金属間の化合物を生成することが無いので、信頼性が高
く好ましい。
材料組成の主成分を例えばアルミ等に揃えると、異なる
金属間の化合物を生成することが無いので、信頼性が高
く好ましい。
【００４５】集積回路８０をヒートシンク５０に接続す
る部材と導電性の部材５４とは主成分を同一とすること
が好ましい。並列コンデンサ１０５をなすチップコンデ
ンサはリード５１６と５１７との間に配されており、コ
ンデンサ１０５の接合部材もやはり逆流防止ダイオ−ド
の接合部材９と同一種をもちいると材料が統一でき、コ
ストダウンに寄与でき、好ましい。しかしながら、コン
デンサの固着過程に付いては、逆流防止ダイオ−ド等と
同時に行う必要性は特に無い。
る部材と導電性の部材５４とは主成分を同一とすること
が好ましい。並列コンデンサ１０５をなすチップコンデ
ンサはリード５１６と５１７との間に配されており、コ
ンデンサ１０５の接合部材もやはり逆流防止ダイオ−ド
の接合部材９と同一種をもちいると材料が統一でき、コ
ストダウンに寄与でき、好ましい。しかしながら、コン
デンサの固着過程に付いては、逆流防止ダイオ−ド等と
同時に行う必要性は特に無い。
【００４６】これら部品をモ−ルド樹脂５３にて一括封
止することで、電圧制御装置を小型にすることができ
る。更に本例においては、逆流防止ダイオ−ド９とスイ
ッチング素子１１を含む制御回路８内の他の素子とをモ
−ルド樹脂により熱的にも分離することができる。ここ
で、スイッチング素子１１は制御回路８と別チップ構成
としてもよい。
止することで、電圧制御装置を小型にすることができ
る。更に本例においては、逆流防止ダイオ−ド９とスイ
ッチング素子１１を含む制御回路８内の他の素子とをモ
−ルド樹脂により熱的にも分離することができる。ここ
で、スイッチング素子１１は制御回路８と別チップ構成
としてもよい。
【００４７】モールド樹脂５３として熱伝導率が小さい
素材を選択することにより、スイッチング素子１１が励
磁電流を駆動して自己発熱しても、逆流防止ダイオ−ド
９に与える熱的影響を軽減できるので、逆流防止ダイオ
−ド９の漏れ電流を小さくすることができる。
素材を選択することにより、スイッチング素子１１が励
磁電流を駆動して自己発熱しても、逆流防止ダイオ−ド
９に与える熱的影響を軽減できるので、逆流防止ダイオ
−ド９の漏れ電流を小さくすることができる。
【００４８】また、逆流防止ダイオ−ド９の接合と、制
御回路８内の他の素子とを同一種の導電性の部材５４に
て同時に固着させると、接合状態を同等にできる。この
ため接合部の高温劣化特性を考慮した場合、接合品質は
他の接合部よりできる。従い、接合劣化に伴い、逆流ダ
イオ−ドが先にオープン故障することが無いので、逆流
ダイオ−ドを付加しても、電圧制御装置全体の寿命を低
下させることが無いので良い。
御回路８内の他の素子とを同一種の導電性の部材５４に
て同時に固着させると、接合状態を同等にできる。この
ため接合部の高温劣化特性を考慮した場合、接合品質は
他の接合部よりできる。従い、接合劣化に伴い、逆流ダ
イオ−ドが先にオープン故障することが無いので、逆流
ダイオ−ドを付加しても、電圧制御装置全体の寿命を低
下させることが無いので良い。
【００４９】また、逆流防止ダイオ−ド９を接合してい
る接合部材は、他の接合部と同一の材料特性を有するの
で、発電機がエンジンよりの輻射熱等で異常に温度が上
がり、電圧制御装置の温度も異常上昇するような過熱時
は、逆流ダイオ−ドの接合材の導電性が他の接合部と同
じくオープンモ−ドとなり、電圧制御装置の電源回路に
バッテリからの電源供給がたたれるためスイッチ素子が
オフし、フェールセーフとして働くので電圧制御回路は
より安全なものとなる。
る接合部材は、他の接合部と同一の材料特性を有するの
で、発電機がエンジンよりの輻射熱等で異常に温度が上
がり、電圧制御装置の温度も異常上昇するような過熱時
は、逆流ダイオ−ドの接合材の導電性が他の接合部と同
じくオープンモ−ドとなり、電圧制御装置の電源回路に
バッテリからの電源供給がたたれるためスイッチ素子が
オフし、フェールセーフとして働くので電圧制御回路は
より安全なものとなる。
【００５０】また、並列コンデンサ１０５をセラミック
コンデンサ等のチップ部品として、逆流防止ダイオ−ド
９と同様にリードフレーム上に同一の接合部材で接続
し、モ−ルド樹脂にて一括封止するので、大容量のコン
デンサを搭載でき、サージ電圧の時定数がより大きなサ
ージにも対応できるメリットがある。
コンデンサ等のチップ部品として、逆流防止ダイオ−ド
９と同様にリードフレーム上に同一の接合部材で接続
し、モ−ルド樹脂にて一括封止するので、大容量のコン
デンサを搭載でき、サージ電圧の時定数がより大きなサ
ージにも対応できるメリットがある。
【図１】本発明の車両用交流発電機の電圧制御装置の一
実施例を示す回路図である。
実施例を示す回路図である。
【図２】図１に示す制御回路８の一部を示す模式断面図
である。
である。
【図３】図１の電源回路の変形例を示す回路図である。
【図４】図１の制御回路の変形例を示す平面図である。
【図５】図４のＡ−Ａ線矢視断面図である。
【図６】図４、図５に示す逆流防止ダイオ−ド近傍の拡
大模式断面図である。
大模式断面図である。
【図７】従来の車両用交流発電機の電圧制御装置におけ
る負サージによるリーク電流を示す説明図である。
る負サージによるリーク電流を示す説明図である。
【図８】図７の負サージ電圧の波形を示す波形図であ
る。
る。
２……励磁コイル １……電機子コイル ８……制御回路 ９……逆流防止ダイオ−ド １０……電源回路 １１……スイッチング素子
Claims (7)
- 【請求項１】バッテリと前記バッテリを充電する発電機
の界磁巻線との間に接続されて前記界磁巻線の励磁電流
を断続するスイッチ素子と、 前記バッテリの電圧に応じて前記スイッチ素子の作動を
制御する制御回路と、 高位入力端に入力される入力電圧から定電圧の内部電源
電圧を形成して前記制御回路の各部に内部電源電圧とし
て配電する電源回路と、 を有する車両用交流発電機の電圧制御装置において、 アノード電極が外部電源ラインを通じて前記バッテリに
接続され、カソード電極が前記電源回路の前記高位入力
端に接続される逆流防止ダイオ−ドを有することを特徴
とする車両用交流発電機の電圧制御装置。 - 【請求項２】請求項１記載の車両用交流発電機の電圧制
御装置において、 前記制御回路の少なくとも一部、前記電源回路及び逆流
防止ダイオ−ドは、絶縁分離型集積回路により集積され
ていることを特徴とする車両用発電機の電圧制御装置。 - 【請求項３】請求項１記載の車両用交流発電機の電圧制
御装置において、 前記逆流防止ダイオ−ドは、前記制御回路の少なくとも
一部と前記電源回路とを集積した接合分離型集積回路に
対して外付けされていることを特徴とする車両用発電機
の電圧制御装置。 - 【請求項４】請求項１記載の車両用交流発電機の電圧制
御装置において、 前記逆流防止ダイオ−ドが構成された半導体チップと、
前記制御回路の少なくとも一部と前記電源回路とを集積
した接合分離型集積回路チップとはハイブリッド集積回
路素子を構成していることを特徴とする車両用発電機の
電圧制御装置。 - 【請求項５】前記逆流防止ダイオ−ドと少なくとも前記
電源回路とは異なる導電性支持基板に別々に固定され、
各前記導電性支持基板は互いに電気的に絶縁され、か
つ、熱的にも分離されていることを特徴とする請求項１
記載の車両用発電機の電圧制御装置。 - 【請求項６】前記導電性支持基板は、リードフレーム構
造のリードからなり、 前記逆流防止ダイオードのカソード電極と前記電源回路
の前記高位入力端とは、ボンディングワイヤで接続さ
れ、前記逆流防止ダイオ−ド、電源回路及びワイヤは樹
脂封止されていることを特徴とする請求項５記載の車両
用発電機の電圧制御装置。 - 【請求項７】前記逆流防止ダイオ−ド及び少なくとも前
記電源回路は、同一の導電性部材により異なる前記リー
ドフレームに同時に固着されていることを特徴とする請
求項６記載の車両用発電機の電圧制御装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000238627A JP4224932B2 (ja) | 2000-08-07 | 2000-08-07 | 車両用交流発電機の電圧制御装置 |
| US09/922,691 US6462517B2 (en) | 2000-08-07 | 2001-08-07 | Voltage regulator of vehicle AC generator |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000238627A JP4224932B2 (ja) | 2000-08-07 | 2000-08-07 | 車両用交流発電機の電圧制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002058173A true JP2002058173A (ja) | 2002-02-22 |
| JP4224932B2 JP4224932B2 (ja) | 2009-02-18 |
Family
ID=18730302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000238627A Expired - Fee Related JP4224932B2 (ja) | 2000-08-07 | 2000-08-07 | 車両用交流発電機の電圧制御装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6462517B2 (ja) |
| JP (1) | JP4224932B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006165322A (ja) * | 2004-12-08 | 2006-06-22 | Denso Corp | 半導体モジュール |
| JP2010088275A (ja) * | 2008-10-02 | 2010-04-15 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 車両用充電発電機の制御装置 |
| JP2010178577A (ja) * | 2009-02-02 | 2010-08-12 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 車両用充電発電機の制御装置 |
| KR20180101756A (ko) * | 2017-03-06 | 2018-09-14 | 주식회사 엘지화학 | 슬립 모드의 mcu 웨이크-업 장치 및 방법 |
Families Citing this family (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE60102759T2 (de) * | 2000-08-07 | 2005-03-31 | Denso Corp., Kariya | Spannungsregler eines Kraftfahrzeugwechselstromgenerators |
| JP4186432B2 (ja) * | 2000-08-08 | 2008-11-26 | 株式会社デンソー | 車両用交流発電機の電圧制御装置 |
| US6555993B2 (en) * | 2000-09-28 | 2003-04-29 | Denso Corporation | Voltage regulating system of a vehicle AC generator for charging a battery |
| JP4207402B2 (ja) * | 2000-10-13 | 2009-01-14 | 株式会社デンソー | 電圧制御装置 |
| US6541943B1 (en) * | 2001-03-02 | 2003-04-01 | Penntex Industries, Inc. | Regulator for boosting the output of an alternator |
| JP4547846B2 (ja) * | 2001-09-28 | 2010-09-22 | 株式会社デンソー | 車両用発電制御装置 |
| US6831445B2 (en) * | 2001-12-06 | 2004-12-14 | Denso Corporation | Automotive alternator having parallel connected circulating circuit to rapidly attenuate field current |
| JP3982247B2 (ja) * | 2001-12-06 | 2007-09-26 | 株式会社デンソー | 車両用発電機の制御装置 |
| DE10219819A1 (de) * | 2002-05-03 | 2003-11-20 | Bosch Gmbh Robert | Schaltungsanordnung für elektrische Maschinen |
| US6850043B1 (en) * | 2003-01-30 | 2005-02-01 | Hamilton Sundstrand Corporation | Excessive voltage protector for a variable frequency generating system |
| US6876177B2 (en) * | 2003-02-04 | 2005-04-05 | General Motors Corporation | Load dump transient voltage controller |
| JP4229013B2 (ja) * | 2003-09-01 | 2009-02-25 | 株式会社デンソー | 交流発電機 |
| JP4450613B2 (ja) * | 2003-12-17 | 2010-04-14 | 三菱電機株式会社 | 車両用交流発電機の制御装置 |
| JP4151604B2 (ja) * | 2004-04-23 | 2008-09-17 | 株式会社デンソー | 車両用発電制御装置 |
| US7154249B2 (en) * | 2005-02-17 | 2006-12-26 | Teleflex Canada Incorporated | Energy discharge apparatus |
| JP4179296B2 (ja) * | 2005-03-01 | 2008-11-12 | 株式会社デンソー | 発電制御装置 |
| US20070148542A1 (en) * | 2005-12-22 | 2007-06-28 | Joseph Szymborski | Battery electrode design and a flat stack battery cell design and methods of making same |
| US7944183B2 (en) * | 2006-03-07 | 2011-05-17 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Output voltage controller for AC vehicle generator |
| JP4442582B2 (ja) * | 2006-04-17 | 2010-03-31 | 株式会社デンソー | 車両用発電制御装置 |
| US7623331B2 (en) * | 2006-10-06 | 2009-11-24 | Remy International, Inc. | Method and system for improving voltage regulator accuracy in vehicle alternators |
| US7420353B2 (en) * | 2006-10-06 | 2008-09-02 | Remy International, Inc. | Method and system for communicating voltage regulator switching information to a vehicle computer |
| US7583062B2 (en) * | 2006-10-06 | 2009-09-01 | Reny International, Inc. | Method and system for protecting voltage regulator driver circuitry during field coil short circuit condition |
| US8040092B2 (en) * | 2008-11-24 | 2011-10-18 | GM Global Technology Operations LLC | Power supply topology for a multi-processor controller in an electric traction system |
| US8400778B2 (en) * | 2010-02-02 | 2013-03-19 | Monolithic Power Systems, Inc. | Layout schemes and apparatus for multi-phase power switch-mode voltage regulator |
| CN103365217A (zh) * | 2012-03-28 | 2013-10-23 | 鸿富锦精密工业（深圳）有限公司 | 电子装置及其电源控制电路 |
| JP5452654B2 (ja) * | 2012-04-11 | 2014-03-26 | 三菱電機株式会社 | 車両用交流発電機の制御装置 |
| TW201414559A (zh) * | 2012-10-08 | 2014-04-16 | Power Mate Technology Co Ltd | 金屬外罩與板體之焊接方法 |
| JP6565983B2 (ja) * | 2016-09-12 | 2019-08-28 | 株式会社デンソー | 回転電機の制御装置 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6034336B2 (ja) * | 1979-09-27 | 1985-08-08 | 株式会社デンソー | 車両用電圧制御装置 |
| DE3321134A1 (de) | 1982-06-11 | 1983-12-22 | Mitsubishi Denki K.K., Tokyo | Diagnoseeinrichtung fuer ein batterieladesystem |
| JPS6377333A (ja) | 1986-09-19 | 1988-04-07 | 株式会社日立製作所 | 充電発電機の制御装置 |
| JP2632869B2 (ja) | 1987-04-14 | 1997-07-23 | 澤藤電機株式会社 | オルタネータ装置 |
| KR910008548B1 (ko) | 1987-05-07 | 1991-10-18 | 가부시키가이샤 히타치세이사쿠쇼 | 충전발전기의 전압조정장치 |
| JPH01206848A (ja) * | 1988-02-12 | 1989-08-21 | Mitsubishi Electric Corp | 車両用交流発電機の制御装置 |
| JP2817183B2 (ja) | 1989-04-18 | 1998-10-27 | 株式会社デンソー | 車両用発電制御装置 |
| JP3632319B2 (ja) * | 1996-09-19 | 2005-03-23 | トヨタ自動車株式会社 | 電力供給切換スイッチの制御装置 |
| JP3932067B2 (ja) * | 1997-11-04 | 2007-06-20 | 株式会社デンソー | 車両用交流発電機の制御装置 |
| US6344734B1 (en) * | 1998-01-27 | 2002-02-05 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Controller of AC generator for use in vehicles |
| WO2000030236A1 (fr) * | 1998-11-18 | 2000-05-25 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Unite de commande de generateur de courant alternatif de vehicule |
-
2000
- 2000-08-07 JP JP2000238627A patent/JP4224932B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-08-07 US US09/922,691 patent/US6462517B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006165322A (ja) * | 2004-12-08 | 2006-06-22 | Denso Corp | 半導体モジュール |
| JP2010088275A (ja) * | 2008-10-02 | 2010-04-15 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 車両用充電発電機の制御装置 |
| JP2010178577A (ja) * | 2009-02-02 | 2010-08-12 | Hitachi Automotive Systems Ltd | 車両用充電発電機の制御装置 |
| KR20180101756A (ko) * | 2017-03-06 | 2018-09-14 | 주식회사 엘지화학 | 슬립 모드의 mcu 웨이크-업 장치 및 방법 |
| KR101989492B1 (ko) | 2017-03-06 | 2019-06-14 | 주식회사 엘지화학 | 슬립 모드의 mcu 웨이크-업 장치 및 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6462517B2 (en) | 2002-10-08 |
| US20020014881A1 (en) | 2002-02-07 |
| JP4224932B2 (ja) | 2009-02-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4224932B2 (ja) | 車両用交流発電機の電圧制御装置 | |
| US7420224B2 (en) | Active rectifier module for three-phase generators of vehicles | |
| CN103782380B (zh) | 半导体模块 | |
| US6595194B1 (en) | Ignition system for internal combustion engine | |
| US5731690A (en) | Electric power supply system for vehicle | |
| US7362001B2 (en) | Generator-motor | |
| US20050224909A1 (en) | Power semiconductor switching-device and semiconductor power module using the device | |
| US7910949B2 (en) | Power semiconductor device | |
| JP2004036438A (ja) | 点火装置等の内燃機関用の電子装置 | |
| JP3570595B2 (ja) | 誘導性負荷駆動装置 | |
| JP6061029B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| EP0757442A2 (en) | Ignition coil driver module | |
| JP4771172B2 (ja) | 車両用電力変換装置の平滑コンデンサ放電装置 | |
| JP2012500616A (ja) | Ｄｃ／ｄｃ変換器 | |
| US6414855B1 (en) | Power converter with power converter element and controller formed on different semiconductor substrates | |
| JP5413307B2 (ja) | インバータ回路 | |
| JP2010259209A (ja) | 車両用充電発電機の制御装置 | |
| Iwamoto et al. | New intelligent power modules for appliance motor control | |
| JP2006046255A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JP2004063687A (ja) | パワーモジュールのゲート駆動回路 | |
| JP2002260936A (ja) | 内燃機関の点火回路モジュール及び点火コイル装置 | |
| JP2001244463A (ja) | 半導体装置 | |
| US20240102438A1 (en) | Igniter and engine ignition device | |
| JP2003033038A (ja) | 車両用発電機の整流装置 | |
| JP2008309146A (ja) | 内燃機関用点火装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060829 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080515 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080520 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080619 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080729 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080910 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20081104 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20081117 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111205 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 4224932 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121205 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131205 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |