JP2002021788A - プロペラファンおよびプロペラファンの成形用金型ならびに流体送り装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 高効率で騒音の小さいプロペラファンを提供
する。 【解決手段】 プロペラファンの回転軸をｚ軸とする円
柱座標系における座標を（ｒ、θ、ｚ）としたときに、
ｒ座標値、θ座標値およびｚ座標値により規定される曲
面形状をプロペラファンの羽根表面のベース形状とし、
ベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少なくとも１方向に
拡大または縮小して得られる曲面により、プロペラファ
ンの羽根の表面を構成するプロペラファン。プロペラフ
ァンを成形するための金型であって、金型においてプロ
ペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、ベー
ス形状をｒ、θおよびｚ方向の少なくとも１方向に拡大
また縮小して得られる曲面により構成されることを特徴
とする、プロペラファン成形用の金型。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は駆動モータと共に送
風機を構成するプロペラファンと、該プロペラファンの
成形用の金型と、上記送風機を備えた空気調和機の室外
機、空気清浄機、加湿機、除湿機、ファンヒータ、冷却
装置、換気装置といった流体送り装置に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来より、送風機や冷却機にプロペラフ
ァンが使用されている。例えば、エアコンの室外機には
冷却用のプロペラファンが付設してある。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記の冷却用のプロペ
ラファンは従来にあっては、回転時の騒音が大きく、効
率が悪いという問題があった。そこで、騒音を低下させ
るには風量を少なくすればよいが、これだと、冷却効果
が充分に発揮できないという問題がある。

【０００４】本発明は上記従来例の問題点に鑑みてなさ
れたものであり、高風量、高効率、低騒音を実現できる
プロペラファン、その成形用の金型および高風量、高効
率、低騒音を実現できる流体送り装置を提供することを
目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明のプロペラファン
は、プロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系に
おける座標を（ｒ、θ、ｚ）としたときに、下記の表３
および表４に表されるｒ座標値、θ座標値およびｚ座標
値により規定される局面形状をプロペラファンの羽根表
面のベース形状とし、

【０００６】

【表３】

【０００７】

【表４】

【０００８】上記ベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少
なくとも１方向に拡大または縮小して得られる曲面によ
り、プロペラファンの羽根の表面を構成する。

【０００９】表３および表４において、ｒはプロペラフ
ァンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系の半径方向におけ
る無次元ｒ座標を示し、θはプロペラファンの回転軸を
ｚ軸とする円柱座標系の周方向における無次元θ座標を
示し、ｚはプロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座
標系の軸方向（高さ方向）における無次元ｚ座標を示し
ている。

【００１０】また、各列の上段（ｚ_u）はプロペラファ
ンの負圧面側（吸込み側）の座標値、下段（ｚ_d）は正
圧面側（吹出し側）の座標値である。表３はｒが0.4〜
0.95の範囲で且つθが0.042〜1の範囲におけるｚの無次
元座標値を示し、表４は羽根の外縁部のｒ、θ、ｚの無
次元座標値を示している。なお、表１は表３と同内容、
表２は表４と同内容である。

【００１１】さらに、本発明の変換式により算出された
座標値の±５％の範囲内の値は、誤差範囲のものとして
本発明の座標値と等価のものであると解釈されるべきで
ある。つまり、本発明の変換式により算出された座標値
の±５％の範囲内の座標値によって規定される形状は、
本発明の技術的範囲に属するものと解釈されるべきであ
る。

【００１２】また、表１〜４に示す各座標値を一律に変
換して得られる座標値で規定される形状も、本発明のベ
ース形状と均等の範囲内にあるものと解釈されるべきで
ある。

【００１３】本発明の１つの局面に係るプロペラファン
成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面
を形成する部分の表面が、上記ベース形状をｒ、θおよ
びｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小して得ら
れる曲面により構成される。

【００１４】本発明のプロペラファンの直径をＤ、軸方
向であるｚ方向の高さをｈ、前記羽根の展開角をλとし
たとき、羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、
θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し
側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）
は、表３および表４に示す３次元座標値を用いて下記の
変換式（７）により得られる。そして、プロペラファン
の羽根の表面は、座標（ｒ ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ
₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面により構成される。

【００１５】なお、このように変換式を用いてベース形
状の形態を変化させる場合にも、表３および表４に示す
３次元座標値を一律に変換して得られる座標値を用い
て、同一結果を得ることが可能である。よって、かかる
変換された座標値を用いて算出された座標値であって
も、下記の各変換式によって算出できる限り、本発明の
技術的範囲に属するものと解釈されるべきである。

【００１６】

【数７】

【００１７】本発明の他の局面に係るプロペラファン成
形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を
形成する部分の表面が、上記の変換式（７）により得ら
れた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）
により規定される曲面で構成される。

【００１８】プロペラファンの直径をＤ、軸方向である
ｚ方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、羽根にお
ける吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ
₁,ｚ _1u）および羽根における吹出し側の表面を規定する
ｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ _1d）は、表３および表４に
示す３次元座標値を用いて下記の変換式（８）により得
られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標
（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規
定される曲面で構成される。

【００１９】

【数８】

【００２０】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記の変換式（８）によ
り得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,
ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。

【００２１】プロペラファンの直径をＤ、軸方向である
ｚ方向の高さをｈとしたとき、羽根における吸込み側の
表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および
羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標
（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、上記表３および表４に示す３次元
座標値を用いて下記の変換式（９）により得られる。そ
して、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ₁,θ₁,
ｚ_1u）および座標（ｒ ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲
面で構成される。

【００２２】

【数９】

【００２３】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記変換式（９）により
得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ
_1d）により規定される曲面で構成される。

【００２４】プロペラファンの直径をＤ、プロペラファ
ンの径とボス部の径との比であるボス比をν、軸方向で
あるｚ方向の高さをｈ、羽根の展開角をλとしたとき、
羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標
（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を
規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表３およ
び表４に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（１
０）により得られる。そして、プロペラファンの羽根の
表面は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ
_1d）により規定される曲面で構成される。

【００２５】

【数１０】

【００２６】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１０）によ
り得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,
ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。

【００２７】プロペラファンの直径をＤ、プロペラファ
ンの径とボス部の径との比であるボス比をν、軸方向で
あるｚ方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、羽根
における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ
₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を規定
するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表３および表
４に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（１１）に
より得られる。そして、プロペラファンの羽根の表面
は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）
により規定される曲面で構成される。

【００２８】

【数１１】

【００２９】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１１）によ
り得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,
ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。

【００３０】プロペラファンの直径をＤ、プロペラファ
ンの径とボス部の径との比であるボス比をν、プロペラ
ファンの軸方向であるｚ方向の高さをｈとしたとき、羽
根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標
（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を
規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表３およ
び表４に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（１
２）により得られる。そして、プロペラファンの羽根の
表面は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ ₁,ｚ
_1d）により規定される曲面で構成される。

【００３１】

【数１２】

【００３２】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の
表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１２）によ
り得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,
ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。

【００３３】本発明の流体送り装置は、上述のいずれか
のプロペラファンと、該プロペラファンを駆動する駆動
モータとを有する送風機を備える。

【００３４】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係るプロペラファ
ン、プロペラファン成形用の金型および流体送り装置の
実施の形態について、図１から図１０を用いて説明す
る。

【００３５】図１に、本発明のプロペラファン１の前面
図を示す。本発明のプロペラファン１は例えばガラス繊
維入りＡＳ樹脂等の合成樹脂により一体成形されたもの
である。プロペラファン１の直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０度（deg）、ボス比ν＝０.
３５（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）であり、ボス部２の周
囲に３枚の羽根３を放射状に一体に設けている。

【００３６】そして、本発明においては、特定の座標値
により規定されるベース形状を基にしてプロペラファン
１の羽根３の表面形状を得ることを重要な特徴としてい
る。すなわち、ベース形状における各座標値をｒ,θ,ｚ
方向にそれぞれ所定の変換式により変換して得られる座
標値によって規定される曲面形状を、プロペラファン１
の羽根３の表面の形状とする。

【００３７】本発明のベース形状は、典型的には前述の
表３および表４に示す座標値により規定されるものであ
る。しかし、前述の表３および表４に示す座標値に所定
の係数を乗ずる等してこの座標値を一律に変換して得ら
れる座標値により規定される形状も、本発明のベース形
状と等価なものであると解釈されるべきである。

【００３８】プロペラファン１の回転軸をｚ軸とする円
柱座標系で表記するとき、羽根３の負圧面側表面の座標
（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根３の正圧面側表面の座標
（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）を、表３、表４に示す無次元表記され
た３次元座標値を下記の変換式１３で変換して得られる
座標値により規定される曲面、すなわち、表５、表６示
す座標値により特定される曲面で構成する。

【００３９】なお、該曲面は、各座標の座標値の±５％
の範囲内にある座標値により特定されるものであっても
よい。また、前述の表３および表４に示す座標値を一律
に変換して得られる座標値を用いて表５、表６に示す座
標値を得ることは可能であると考えられるが、この場合
には、変換式１３を若干変形するだけで対応できるの
で、本発明と均等の範囲内の変形であると解釈されるべ
きである。

【００４０】

【数１３】

【００４１】

【表５】

【００４２】

【表６】

【００４３】図１には円柱座標系ｒ、θを一点鎖線によ
り示してある。なお、ｚ軸は図１には図示していない
が、ｚ軸は図１においてプロペラファン１のボス部２の
回転中心Oを通り且つ紙面に対して垂直な線（つまりプ
ロペラファン１の回転軸芯と重なる線）である。

【００４４】図１には、プロペラファン１の羽根３に対
してｒ方向に80mm〜190mmの範囲を10mm間隔で分割した
線を引き、θ方向に0deg〜125degの範囲を5deg間隔で分
割した線を引き、各交点におけるｚの座標値を表５に示
している。但し、各列の上段はプロペラファンの負圧面
側（吸込み側）の値を示し、下段は正圧面側（吹出し
側）の値を示している。また、θが0deg〜125degの範囲
における羽根３の外縁部のｒ、θ、ｚのそれぞれの座標
値を表６に示している。

【００４５】なお、羽根３の肉厚は羽根３の付け根部分
で厚くなっている。また、羽根３の表面の形状は平滑な
形状であってもよく、溝や突起、ディンプル状などの凹
凸が設けてあってもよい。また、羽根３の後縁は鋸歯の
ような形状になっていてもよい。なお、各変換式におい
て、ｄ：任意、および、ｆ_u＝ｆ_d：任意とあるのは、ｄ
およびｆ_u＝ｆ_dをいくらに選んでも、プロペラファンの
形状は全く同一のものができる為である。

【００４６】また、本発明のプロペラファン１は、ＡＢ
Ｓ（acrylonitrile-butadiene-styrene）樹脂やポリプ
ロピレン（ＰＰ）等の合成樹脂により一体成形されてい
てもよく、マイカ等を含み、強度を増加させた合成樹脂
により一体成形されていてもよく、或いは一体成形され
ていなくてもよい。

【００４７】図７に、図１に示すプロペラファン１を形
成するためのプロペラファン成形用の金型４の一例を示
す。金型４は、図７に示されるように、プロペラファン
１を合成樹脂により成形するための金型であって、固定
側金型５と、可動側金型６とを有する。

【００４８】そして、両金型５，６により規定されるキ
ャビティ形状を、プロペラファン１の形状と略同一とす
る。上述の固定側金型５における羽根３の表面を形成す
る部分の金型表面の座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）、および可動
側金型６における羽根３の表面を形成する部分の金型表
面の座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表３、表４に示す無次元
表記された３次元座標値を下記の変換式１４で変換して
得られる。

【００４９】

【数１４】

【００５０】すなわち、固定側金型５および可動側金型
６は、それぞれ表５、表６に示す座標値により特定され
る曲面部分を有する。なお、この場合にも、各曲面は、
各座標値の±５％の範囲内にある座標値により特定され
てもよい。

【００５１】ここで、金型の上記曲面形状の寸法は、成
形収縮を考慮した上で決定してもよい。この場合には、
成形収縮後に上記表５、表６に示す３次元座標値の±５
％の範囲内の座標値で特定される３次元曲面の羽根３を
有するプロペラファン１が形成されるように、上記座標
データに、成形収縮、反り、変形を考慮した補正を行っ
て成形金型４を形成してもよく、本発明の成形金型には
これらが含まれるものである。

【００５２】また、本実施の形態におけるプロペラファ
ン成型用の金型４は、図７に示すようにプロペラファン
１の負圧面側表面を固定側金型５にて形成し、プロペラ
ファン１の正圧面側表面を可動側金型６にて形成するも
のであるが、プロペラファン１の正圧面側表面を固定側
金型５にて形成し、プロペラファン１の負圧面側表面を
可動側金型６にて形成しても良い。

【００５３】

【実施例】以下本発明の実施例と比較例について具体的
に説明する。 （実施例１）図１に示す、直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５（ボス
径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、羽根の表
面が上記表５、表６で示す３次元曲面となるように形成
した。なお、図２と図３に、本実施例１におけるプロペ
ラファン１の斜視図を示す。 （実施例２）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の
高さｈ＝１５４ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角
λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５（ボス径νＤ＝１４
０ｍｍ）のプロペラファン１の羽根表面を、表３、表４
により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を
下記の変換式１５により変換して成る曲面、すなわち、
表７および表８により特定される３次元曲面となるよう
に形成した。

【００５４】

【数１５】

【００５５】

【表７】

【００５６】

【表８】

【００５７】（実施例３）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４７ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５（ボス
径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表３、表
４により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式１６により変換して成る曲面、すなわ
ち、表９および表１０により特定される３次元曲面とな
るように形成した。

【００５８】

【数１６】

【００５９】

【表９】

【００６０】

【表１０】

【００６１】（実施例４）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１３３ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５（ボス
径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表３、表
４により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式１７により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１１、表１２により特定される３次元曲面となる
ように形成した。

【００６２】

【数１７】

【００６３】

【表１１】

【００６４】

【表１２】

【００６５】（実施例５）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１２６ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５（ボス
径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表３、表
４により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式１８により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１３、表１４により特定される３次元曲面となる
ように形成した。

【００６６】

【数１８】

【００６７】

【表１３】

【００６８】

【表１４】

【００６９】（実施例６）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５（ボス
径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表３、表
４により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式１９により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１５、表１６により特定される３次元曲面となる
ように形成した。

【００７０】

【数１９】

【００７１】

【表１５】

【００７２】

【表１６】

【００７３】（実施例７）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１２６ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１０８deg、ボス比ν＝０.３５（ボス
径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表３、表
４により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式２０により変換して成る曲面、すなわ
ち、表１７、表１８により特定される３次元曲面となる
ように形成した。

【００７４】

【数２０】

【００７５】

【表１７】

【００７６】

【表１８】

【００７７】（実施例８）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝９０deg、ボス比ν＝０.３５（ボス径
νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表３、表４
により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を
下記の変換式２１により変換して成る曲面、すなわち、
表１９、表２０により特定される３次元曲面となるよう
に形成した。

【００７８】

【数２１】

【００７９】

【表１９】

【００８０】

【表２０】

【００８１】（実施例９）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
羽根の展開角λ＝１３２deg、ボス比ν＝０.３５（ボス
径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表３、表
４により特定される無次元表記された３次元座標の曲面
を下記の変換式２２により変換して成る曲面、すなわ
ち、表２１、表２２により特定される３次元曲面となる
ように形成した。

【００８２】

【数２２】

【００８３】

【表２１】

【００８４】

【表２２】

【００８５】（実施例１０）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５
（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式２３により変換して成る曲面、す
なわち、表２３、表２４により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【００８６】

【数２３】

【００８７】

【表２３】

【００８８】

【表２４】

【００８９】（実施例１１）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５
（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式２４により変換して成る曲面、す
なわち、表２５、表２６により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【００９０】

【数２４】

【００９１】

【表２５】

【００９２】

【表２６】

【００９３】（実施例１２）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５
（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式２５により変換して成る曲面、す
なわち、表２７、表２８により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【００９４】

【数２５】

【００９５】

【表２７】

【００９６】

【表２８】

【００９７】（実施例１３）直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５
（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式２６により変換して成る曲面、す
なわち、表２９、表３０により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【００９８】

【数２６】

【００９９】

【表２９】

【０１００】

【表３０】

【０１０１】（実施例１４）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７２
（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式２７により変換して成る曲面、す
なわち、表３１、表３２により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【０１０２】

【数２７】

【０１０３】

【表３１】

【０１０４】

【表３２】

【０１０５】（実施例１５）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝４
枚、羽根の展開角λ＝９０deg、ボス比ν＝０.２７２
（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式２８により変換して成る曲面、す
なわち、表３３、表３４により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【０１０６】

【数２８】

【０１０７】

【表３３】

【０１０８】

【表３４】

【０１０９】（実施例１６）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５
枚、羽根の展開角λ＝７２deg、ボス比ν＝０.２７２
（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式２９により変換して成る曲面、す
なわち、表３５、表３６により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【０１１０】

【数２９】

【０１１１】

【表３５】

【０１１２】

【表３６】

【０１１３】（実施例１７）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５
枚、羽根の展開角λ＝１０８.５deg、ボス比ν＝０.２
７２（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、
表３、表４により特定される無次元表記された３次元座
標の曲面を下記の変換式３０により変換して成る曲面、
すなわち、表３７、表３８により特定される３次元曲面
となるように形成した。

【０１１４】

【数３０】

【０１１５】

【表３７】

【０１１６】

【表３８】

【０１１７】（実施例１８）直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１６１ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６
（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式３１により変換して成る曲面、す
なわち、表３９、表４０により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【０１１８】

【数３１】

【０１１９】

【表３９】

【０１２０】

【表４０】

【０１２１】（実施例１９）直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１６８ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６
（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式３２により変換して成る曲面、す
なわち、表４１、表４２により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【０１２２】

【数３２】

【０１２３】

【表４１】

【０１２４】

【表４２】

【０１２５】（実施例２０）直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方
向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３
枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６
（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表
３、表４により特定される無次元表記された３次元座標
の曲面を下記の変換式３３により変換して成る曲面、す
なわち、表４３、表４４により特定される３次元曲面と
なるように形成した。

【０１２６】

【数３３】

【０１２７】

【表４３】

【０１２８】

【表４４】

【０１２９】以下、本発明の比較例について図４〜図６
を用いて説明する。図４は、比較例１のプロペラファン
の正面図であり、図５および図６は、比較例１のプロペ
ラファンの斜視図である。 （比較例１）図４に示す、直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
ボス比ν＝０.３５（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロ
ペラファン１を、羽根３の表面が下記表４５により特定
される３次元曲面となるように形成した。図中２はボス
部である。尚、ｒ、θ、ｚは実施例１と同様にして設定
している。

【０１３０】

【表４５】

【０１３１】（比較例２）直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５枚、
ボス比ν＝０.２５３（ボス径νＤ＝８０ｍｍ）のプロ
ペラファン１を、羽根の表面が下記表４６により特定さ
れる３次元曲面となるように形成した。尚、ｒ、θ、ｚ
は実施例１と同様にして設定している。

【０１３２】

【表４６】

【０１３３】（比較例３）直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方向
（ｚ方向）の高さｈ＝１６８ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、
ボス比ν＝０.３５（ボス径νＤ＝１６１ｍｍ）のプロ
ペラファン１を、羽根の表面が下記表４７により特定さ
れる３次元曲面となるように形成した。尚、ｒ、θ、ｚ
は実施例１と同様にして設定している。

【０１３４】

【表４７】

【０１３５】上記のような実施例１乃至実施例２０、お
よび、比較例１乃至比較例３のプロペラファンをエアコ
ンの室外機に取付けて、風量、消費電力、騒音を計測し
た。

【０１３６】先ず、ファン直径がφ４００である、実施
例１乃至実施例１３、および、比較例１のファンを、冷
凍能力２８ｋＷクラスの室外機を用い、ＤＣモータにて
駆動した。結果を下記の表４８に示す。

【０１３７】

【表４８】

【０１３８】次に、ファン直径がφ３１６である、実施
例１４乃至実施例１７、および、比較例２のファンは、
ビルトインタイプの室外機を用い、ＡＣモータにて駆動
した。結果を下記の表４９に示す。

【０１３９】

【表４９】

【０１４０】次に、ファン直径がφ４６０である、実施
例１８乃至実施例２０、および、比較例３のファンは、
マルチタイプの大型室外機を用い、ＡＣモータにて駆動
した。結果を下記の表５０に示す。

【０１４１】

【表５０】

【０１４２】上記表４８から明らかなように、本発明の
実施例１乃至実施例１３に示すプロペラファンは同一直
径のプロペラファンである比較例１に比べ、同一風量時
の消費電力が４０％以上削減され、また、騒音が４〜６
dB低減できることが判明した。

【０１４３】また、上記表４９から明らかなように、本
発明の実施例１４乃至実施例１７に示すプロペラファン
は同一直径のプロペラファンである比較例２に比べ、同
一風量時の消費電力が１５〜３０％削減され、また、騒
音が３〜５dB低減できることが判明した。

【０１４４】さらに、上記表５０から明らかなように、
本発明の実施例１８乃至実施例２０に示すプロペラファ
ンは同一直径のプロペラファンである比較例３に比べ、
同一風量時の消費電力が４０〜４５％削減され、また、
騒音が３〜５dB低減できることが判明した。

【０１４５】また、上記表４８の実施例１乃至実施例６
について、同一直径Ｄ＝４００mm、同一展開角λ＝１２
０degの場合、下記の数式３４を満たす高さｈ、即ちｈ
＝１４０の実施例１が効率および騒音に関し、最も優位
性が見られた。

【０１４６】

【数３４】

【０１４７】また、上記表４８の実施例１、実施例８、
および実施例９について、同一直径Ｄ＝４００mm、同一
高さｈ＝１４０mmにおける羽根展開角λが、下記の数式
３５を満たす羽根展開角、即ちλ＝１２０の実施例１が
効率および騒音に関し、最も優位性が見られた。

【０１４８】

【数３５】

【０１４９】また、上記表４８の実施例５と実施例７に
ついて、同一直径Ｄ＝４００mm、同一高さｈ＝１２６mm
における羽根展開角λは、実施例５よりも実施例７にお
いて優位性が見られた。即ち、下記の数式３６におい
て、前者と後者が同一でない場合、後者に優位性が見ら
れた。

【０１５０】

【数３６】

【０１５１】また、上記表４８の実施例１と実施例１０
において、同一直径Ｄ＝４００mm、同一高さｈ＝１４０
mm、同一羽根展開角λ＝１２０degにおけるボス比νに
ついては、実施例１０は実施例１に対し下記の数式３７
を満たす変換を行なっている為、効率および騒音に関
し、実施例１０は実施例１と同様に優位性が見られるも
のとなった。

【０１５２】

【数３７】

【０１５３】また、上記表４８の実施例１、実施例６と
実施例１１乃至実施例１３において、同一直径Ｄ＝４０
０mm、同一高さｈ＝１１２mm、同一羽根展開角λ＝１２
０degにおけるｅ_u、ｅ_d、ｆ_u、ｆ_dの与え方について説
明する。

【０１５４】実施例６は実施例１よりもｈ／Ｄの比が小
さく、即ち翼の肉厚が薄くなっている。そのため、ファ
ン回転時に翼（羽根）にかかる遠心力で翼が大きく変形
し翼の高さが低くなり、そのため効率および騒音が劣化
している。

【０１５５】これを防ぐには、次の変換式３８に従って
ｅ_u、ｅ_d、ｆ_uおよびｆ_d間の関係を設定し、翼の肉厚を
厚くすればよく、実施例１１乃至実施例１３は、実施例
６に対し優位性が見られるものとなった。

【０１５６】

【数３８】

【０１５７】なお、ｅ_u＜ｅ_d、ｆ_u＞ｆ_dの場合、翼型形
状が大きくくずれる為、効率劣化、騒音増大を招き、ま
た、ｅ_u＝ｅ_d、ｆ_u＜ｆ_dの場合、ｅ_u＞ｅ_d、ｆ_u＜ｆ_dの
場合、ｅ_u＜ｅ_d、ｆ_u＜ｆ_dの場合、ｅ_u＜ｅ_d、ｆ_u＝ｆ_d
の場合、翼面形状が成り立たない。

【０１５８】また、上記表４９の実施例１４乃至実施例
１６について、同一直径Ｄ＝３１６mm、同一高さｈ＝１
００mm、羽根展開角λ＝３６０／ｎにおける羽根枚数ｎ
が下記の数式３９に示す値に最も近い値となるｎ＝３の
実施例１４が効率および騒音に関し、最も優位性が見ら
れた。

【０１５９】

【数３９】

【０１６０】また、上記表４９の実施例１６と実施例１
７を比較すると、実施例１６よりも実施例１７に優位性
が見られた。これは、同一直径Ｄ＝３１６mm、同一高さ
ｈ＝１００mm、同一羽根枚数ｎ＝５枚における羽根展開
角λを比較したことになる。即ち、下記の数式４０にお
いて、前者と後者が同一でない場合、後者に優位性が見
られた。

【０１６１】

【数４０】

【０１６２】また、上記表５０の実施例１８乃至実施例
２０については、実施例１９、実施例２０よりも実施例
１８に優位性が見られた。これは、同一直径Ｄ＝４６０
mm、同一羽根枚数ｎ＝３枚における羽根展開角λと高さ
ｈとの比較したことになる。即ち、羽根展開角λと高さ
ｈの選定を行なう場合、下記の数式４１における第１式
（上段の式）を満たすようにλを選ぶだけでなく、数式
４１における第２式（中段の式）を満たすように羽根枚
数ｎ、羽根展開角λおよび高さｈを選定することで更に
優位性が高いものとなる。つまり、本発明におけるプロ
ペラファンに関しては、下記の数式４１における第３式
（下段の式）が設計指針を決定する上で重要となる。

【０１６３】

【数４１】

【０１６４】次に、本発明に係る流体送り装置について
説明する。図８に示す流体送り装置７は、実施例１のプ
ロペラファン１と駆動モータ８から成る送風機９を備え
ており、この送風機９によって流体を送出する。

【０１６５】このような構成の流体送り装置としては、
例えば、空気調和機、空気清浄機、加湿機、扇風機、フ
ァンヒータ、冷却装置、換気装置などがあるが、本実施
形態の流体送り装置７は空気調和機の室外機１０であ
る。

【０１６６】この室外機内１０は、室外熱交換器１１を
備えており、上記送風機９により、効率的に熱交換を行
なう。このとき、送風機９はモータアングル１２により
室外機１０に設置されており、図９に示すように室外機
１０の吹出口１３はベルマウス１４となっている。

【０１６７】また、流体送り装置７に、図１０に示すよ
うなリング状のスプラッシャー１５をプロペラファン１
の周囲に設置した送風機９を設けていてもよい。この場
合、窓設置用等の室内機と室外機が一体型となっている
タイプの空気調和機において、ドレン水をかきあげて室
外熱交換器１１にドレン水を吹きつけ、更なる高効率化
を図ることができる。

【０１６８】本実施形態の室外機１０は、実施例１のプ
ロペラファン１を備えていることから、騒音が低減され
た静かな室外機となる。また、プロペラファン１はファ
ン効率が向上したものなので、省エネルギーを実現した
効率のよい室外機となる。なお、他の実施例のプロペラ
ファンを用いた場合も同様の結果が得られるものと推察
される。

【０１６９】以上のように本発明の実施の形態について
説明を行なったが、今回開示した実施の形態はすべての
点で例示であって制限的なものではないと考えられるべ
きである。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示さ
れ、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべ
ての変更が含まれる。

【０１７０】

【発明の効果】本発明のプロペラファンでは、たとえば
表１および表２に示す３次元座標値で規定されるベース
形状を適切に変形して羽根の表面形状を得ている。より
詳しくは、表１および表２に示す３次元座標値を所定の
変換式でｒ、θ、ｚ方向に変換して得られた座標値で規
定される曲面を、プロペラファンの羽根の表面形状とし
ている。プロペラファンの羽根の表面形状としてかかる
曲面形状を採用することにより、表４８〜表５０に示す
ように、プロペラファンの直径、高さ等によらずプロペ
ラファンを高効率化することができ、また、騒音を低減
することも可能となる。したがって、本発明のプロペラ
ファンによれば、同一の消費電力および同一の騒音値で
従来例よりも大風量を得ることができる。

【０１７１】本発明の１つの局面に係るプロペラファン
成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、
上記ベース形状をｒ、θ、ｚ方向の少なくとも１方向に
拡大または縮小して得られた曲面により構成されている
から、上述した本発明のプロペラファンを成形すること
ができる。

【０１７２】表１および表２に示す３次元座標値で規定
されるベース形状を変換式（１）によって変換した場合
にも、表４８（たとえば実施例１参照）に示すように、
プロペラファンの直径、高さ等によらずプロペラファン
を高効率化することができ、また、騒音を低減すること
も可能となる。したがって、どのような直径、高さ、羽
根枚数、羽根の展開角に選んだ場合でも、高効率で騒音
の小さいプロペラファンを得ることができる。なお、ｈ
＝ｅ_u≧ｅ_dおよびｆ_u≧ｆ_dを満たすことにより、Ｄを大
きく、ｈを小さくとった際に生ずる可能性のある、翼の
肉厚が極端に薄くなりファン回転時に翼が遠心力により
大きく変形し翼の高さが低くなり、そのため著しく性能
が劣化するという問題を解決できる。また、遠心力によ
って性能が劣化せず、高効率化および低騒音化において
最高の効果を得ることができる。即ち、遠心力によって
性能を劣化させることなく高効率化と低騒音化を同時に
達成でき、さらに成形性も最適に選ぶことができる。

【０１７３】本発明の他の局面に係るプロペラファン成
形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、表
１および表２に示す３次元座標値を変換式（１）によっ
て変換して得られた座標値で規定される曲面により構成
されているから、上述した本発明のプロペラファンを成
形することができる。

【０１７４】表１および表２に示す３次元座標値で規定
されるベース形状を変換式（２）によって変換した場合
にも、表４８（たとえば実施例２参照）に示すように、
プロペラファンの直径、高さ等によらずプロペラファン
を高効率化することができ、また、騒音を低減すること
も可能となる。また、高効率で騒音が小さいだけでな
く、羽根が重なり合わず、金型費用を低コストに抑える
ことができる羽根枚数ｎ枚のプロペラファンを簡単に得
ることができる。

【０１７５】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１および表２に示す３次元座標値を変換式（２）
によって変換して得られた座標値で規定される曲面によ
り構成されているから、上述した本発明のプロペラファ
ンを成形することができる。

【０１７６】表１および表２に示す３次元座標値で規定
されるベース形状を変換式（３）によって変換した場合
にも、表４８（たとえば実施例７参照）に示すように、
プロペラファンの直径、高さおよび羽根枚数によらずプ
ロペラファンを高効率化することができ、また、騒音を
低減することも可能となる。

【０１７７】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１および表２に示す３次元座標値を変換式（３）
によって変換して得られた座標値で規定される曲面によ
り構成されているから、上述した本発明のプロペラファ
ンを成形することができる。

【０１７８】表１および表２に示す３次元座標値で規定
されるベース形状を変換式（４）によって変換した場合
にも、表４８（たとえば実施例１０参照）に示すよう
に、プロペラファンの直径、高さ、羽根枚数およびファ
ン径とボス比によらずプロペラファンを高効率化するこ
とができ、また、騒音を低減することも可能となる。

【０１７９】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１および表２に示す３次元座標値を変換式（４）
によって変換して得られた座標値で規定される曲面によ
り構成されているから、上述した本発明のプロペラファ
ンを成形することができる。

【０１８０】表１および表２に示す３次元座標値で規定
されるベース形状を変換式（５）によって変換した場合
にも、表４９（たとえば実施例１４参照）に示すよう
に、プロペラファンの直径、高さ、羽根枚数およびボス
比によらずプロペラファンを高効率化することができ、
また、騒音を低減することも可能となる。

【０１８１】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１および表２に示す３次元座標値を変換式（５）
によって変換して得られた座標値で規定される曲面によ
り構成されているから、上述した本発明のプロペラファ
ンを成形することができる。

【０１８２】表１および表２に示す３次元座標値で規定
されるベース形状を変換式（６）によって変換した場合
にも、表４９（たとえば実施例１７参照）に示すよう
に、プロペラファンの直径、高さ、羽根枚数およびボス
比によらずプロペラファンを高効率化することができ、
また、騒音を低減することも可能となる。

【０１８３】本発明のさらに他の局面に係るプロペラフ
ァン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面
が、表１および表２に示す３次元座標値を変換式（６）
によって変換して得られた座標値で規定される曲面によ
り構成されているから、上述した本発明のプロペラファ
ンを成形することができる。

【０１８４】本発明に係る流体送り装置は、上述のいず
れかに記載のプロペラファンを備えた送風機を備えてい
ることから、効率が良好で省エネルギーが達成され騒音
の小さいものとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施例１のプロペラファンの前面図
である。

【図２】 本発明の実施例１のプロペラファン（負圧面
側）の斜視図である。

【図３】 本発明の実施例１のプロペラファン（正圧面
側）の斜視図である。

【図４】 比較例１のプロペラファンの前面図である。

【図５】 比較例１のプロペラファン（負圧面側）の斜
視図である。

【図６】 比較例１のプロペラファン（正圧面側）の斜
視図である。

【図７】 本発明のプロペラファン成型用の金型の部分
断面側面図である。

【図８】 （ａ）および（ｃ）は、本発明の流体送り装
置の側面図であり、（ｂ）は本発明の流体送り装置の正
面構成図である。

【図９】 本発明の流体送り装置の送風機の１実施形態
の斜視図である。

【図１０】 本発明の流体送り装置の送風機の１実施形
態の斜視図である。

【符号の説明】

１ プロペラファン、２ ボス部、３ 羽根、４ プロ
ペラファン成型用の金型、５ 固定側金型、６ 可動側
金型、７ 流体送り装置、８ 駆動モータ、９送風機、
１０ 室外機、１１ 室外熱交換器、１２ モータアン
グル、１３吹出口、１４ ベルマウス、１５ スプラッ
シャー。

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 プロペラファンの回転軸をｚ軸とする円
   柱座標系における座標を（ｒ、θ、ｚ）としたときに、 下記の表１および表２に表されるｒ座標値、θ座標値お
   よびｚ座標値により規定される曲面形状を前記プロペラ
   ファンの羽根表面のベース形状とし、 【表１】 【表２】 前記ベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少なくとも１方
   向に拡大または縮小して得られる曲面により、前記プロ
   ペラファンの羽根の表面を構成することを特徴とするプ
   ロペラファン。
2. 【請求項２】 プロペラファンを成形するための金型で
   あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
   する部分の表面が、請求項１に記載のベース形状をｒ、
   θおよびｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小し
   て得られる曲面により構成されることを特徴とする、プ
   ロペラファン成形用の金型。
3. 【請求項３】 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ
   方向の高さをｈ、前記羽根の展開角をλとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
   座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側
   の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ _1d）は、
   前記表１および表２に示す３次元座標値を用いて下記の
   変換式（１）により得られ、 【数１】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ
   _1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面
   により構成されることを特徴とする、請求項１記載のプ
   ロペラファン。
4. 【請求項４】 プロペラファンを成形するための金型で
   あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
   する部分の表面が、請求項３に記載の変換式（１）によ
   り得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,
   ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴と
   する、プロペラファン成形用の金型。
5. 【請求項５】 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ
   方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
   座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側
   の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ _1d）は、
   前記表１および表２に示す３次元座標値を用いて下記の
   変換式（２）により得られ、 【数２】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ
   _1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面
   で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
   ラファン。
6. 【請求項６】 プロペラファンを成形するための金型で
   あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
   する部分の表面が、請求項５に記載の変換式（２）によ
   り得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,
   ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴と
   する、プロペラファン成形用の金型。
7. 【請求項７】 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ
   方向の高さをｈとしたとき、前記羽根における吸込み側
   の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）およ
   び前記羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、
   ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、前記表１および表２に示す
   ３次元座標値を用いて下記の変換式（３）により得ら
   れ、 【数３】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ
   _1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面
   で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
   ラファン。
8. 【請求項８】 プロペラファンを成形するための金型で
   あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
   する部分の表面が、請求項７に記載の変換式（３）によ
   り得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,
   ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴と
   する、プロペラファン成形用の金型。
9. 【請求項９】 前記プロペラファンはボス部を備え、 前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの
   径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方
   向の高さをｈ、前記羽根の展開角をλとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
   座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側
   の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ _1d）は、
   前記表１および表２に示す３次元座標値を用いて下記の
   変換式（４）により得られ、 【数４】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ
   _1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面
   で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
   ラファン。
10. 【請求項１０】 プロペラファンを成形するための金型
    であって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
    する部分の表面が、請求項９に記載の変換式（４）によ
    り得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,
    ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴と
    する、プロペラファン成形用の金型。
11. 【請求項１１】 前記プロペラファンはボス部を備え、 前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの
    径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方
    向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
    座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側
    の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ _1d）は、
    前記表１および表２に示す３次元座標値を用いて下記の
    変換式（５）により得られ、 【数５】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ
    _1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面
    で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
    ラファン。
12. 【請求項１２】プロペラファンを成形するための金型で
    あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
    する部分の表面が、請求項１１に記載の変換式（５）に
    より得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ
    ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴
    とする、プロペラファン成形用の金型。
13. 【請求項１３】 前記プロペラファンはボス部を備え、 前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの
    径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方
    向の高さをｈとしたとき、 前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ
    座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側
    の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ _1d）は、
    前記表１および表２に示す３次元座標値を用いて下記の
    変換式（６）により得られ、 【数６】 前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ
    _1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面
    で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペ
    ラファン。
14. 【請求項１４】プロペラファンを成形するための金型で
    あって、 該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成
    する部分の表面が、請求項１３に記載の変換式（６）に
    より得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ
    ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴
    とする、プロペラファン成形用の金型。
15. 【請求項１５】 請求項１、請求項３、請求項５、請求
    項７、請求項９、請求項１１および請求項１３のいずれ
    かに記載のプロペラファンと、該プロペラファンを駆動
    する駆動モータとを有する送風機を備えたことを特徴と
    する流体送り装置。