JP3673156B2 - プロペラファンおよびプロペラファンの成形用金型ならびに流体送り装置 - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は駆動モータと共に送風機を構成するプロペラファンと、該プロペラファンの成形用の金型と、上記送風機を備えた空気調和機の室外機、空気清浄機、加湿機、除湿機、ファンヒータ、冷却装置、換気装置といった流体送り装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、送風機や冷却機にプロペラファンが使用されている。例えば、エアコンの室外機には冷却用のプロペラファンが付設してある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
上記の冷却用のプロペラファンは従来にあっては、回転時の騒音が大きく、効率が悪いという問題があった。そこで、騒音を低下させるには風量を少なくすればよいが、これだと、冷却効果が充分に発揮できないという問題がある。
【０００４】
また、重量が大きく、このため製作コストがかかるだけでなく、送風機起動時に駆動モータに大きな負荷がかかるという問題もあった。そこで、プロペラファンを軽量化するには、単純には羽根の厚みを薄くすれば良い。しかし、単純に羽根の厚みを薄くした場合、翼面から流れが剥離しやすくなり騒音が増加するだけでなく、羽根の剛性も低下し、送風機動作時に遠心力のため羽根が変形してファンの軸方向高さが減少し、風量が劣化するという問題が生じる。
【０００５】
また、羽根部根元付近の強度が小さく、このため送風機が突風にさらされた場合ファンが高速回転し、その遠心力によりファンが破損するという問題もあった。そこで、プロペラファンの強度を増加させるには、単純には羽根部根元の厚みを部分的に厚くすれば良い。しかし、単純に羽根部根元の厚みを部分的に厚くした場合、製作時の冷却時間が大幅に増加し、コストが上がるという問題が生じる。
【０００６】
本発明は上記従来例の問題点に鑑みてなされたものであり、高風量、高効率、低騒音、軽量低コスト、強度アップを実現できるプロペラファン、その成形用の金型および高風量、高効率、低騒音、軽量低コスト、強度アップを実現できる流体送り装置を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明のプロペラファンは、プロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系における座標を（ｒ、θ、ｚ）としたときに、下記の表２に表されるｒ座標値、θ座標値およびｚ座標値により規定される局面形状をプロペラファンの羽根表面のベース形状とし、
【０００８】
【表２】

【０００９】
上記ベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小して得られる曲面により、プロペラファンの羽根の表面を構成する。
【００１０】
表２において、ｒはプロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系の半径方向における無次元ｒ座標を示し、θはプロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系の周方向における無次元θ座標を示し、ｚはプロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系の軸方向（高さ方向）における無次元ｚ座標を示している。
【００１１】
また、各列の上段（ｚ_u）はプロペラファンの負圧面側（吸込み側）の座標値、下段（ｚ_d）は正圧面側（吹出し側）の座標値である。表２はｒが0.3〜0.95の範囲で且つθが0.042〜1の範囲におけるｚの無次元座標値を示している。なお、表１は表２と同内容である。
【００１４】
本発明の１つの局面に係るプロペラファン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、上記ベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小して得られる曲面により構成される。
【００１５】
本発明のプロペラファンの直径をＤ、軸方向であるｚ方向の高さをｈ、羽根の展開角をλとしたとき、羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表２に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（７）により得られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面により構成される。
【００１７】
【数７】

【００１８】
本発明の他の局面に係るプロペラファン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、上記の変換式（７）により得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００１９】
プロペラファンの直径をＤ、軸方向であるｚ方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表２に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（８）により得られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００２０】
【数８】

【００２１】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、上記の変換式（８）により得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００２２】
プロペラファンの直径をＤ、軸方向であるｚ方向の高さをｈとしたとき、羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、上記表２に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（９）により得られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００２３】
【数９】

【００２４】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、上記変換式（９）により得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００２５】
プロペラファンの直径をＤ、プロペラファンの径とボス部の径との比であるボス比をν、軸方向であるｚ方向の高さをｈ、羽根の展開角をλとしたとき、羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表２に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（１０）により得られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００２６】
【数１０】

【００２７】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１０）により得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００２８】
プロペラファンの直径をＤ、プロペラファンの径とボス部の径との比であるボス比をν、軸方向であるｚ方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表２に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（１１）により得られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００２９】
【数１１】

【００３０】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１１）により得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００３１】
プロペラファンの直径をＤ、プロペラファンの径とボス部の径との比であるボス比をν、プロペラファンの軸方向であるｚ方向の高さをｈとしたとき、羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表２に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（１２）により得られる。そして、プロペラファンの羽根の表面は、座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００３２】
【数１２】

【００３３】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用の金型においては、プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、上記変換式（１２）により得られた座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成される。
【００３４】
本発明の流体送り装置は、上述のいずれかのプロペラファンと、該プロペラファンを駆動する駆動モータとを有する送風機を備える。
【００３５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明に係るプロペラファン、プロペラファン成形用の金型および流体送り装置の実施の形態について、図１から図１０を用いて説明する。
【００３６】
図１に、本発明のプロペラファン１の前面図を示す。本発明のプロペラファン１は例えばガラス繊維入りＡＳ樹脂等の合成樹脂により一体成形されたものである。プロペラファン１の直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０度（deg）、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）であり、ボス部２の周囲に３枚の羽根３を放射状に一体に設けている。
【００３７】
そして、本発明においては、特定の座標値により規定されるベース形状を基にしてプロペラファン１の羽根３の表面形状を得ることを重要な特徴としている。すなわち、ベース形状における各座標値をｒ,θ,ｚ方向にそれぞれ所定の変換式により変換して得られる座標値によって規定される曲面形状を、プロペラファン１の羽根３の表面の形状とする。
【００３８】
本発明のベース形状は、典型的には前述の表２に示す座標値により規定されるものである。しかし、表２に示す座標値に所定の係数を乗ずる等してこの座標値を一律に変換して得られる座標値により規定される形状も、本発明のベース形状と等価なものであると解釈されるべきである。
【００３９】
プロペラファン１の回転軸をｚ軸とする円柱座標系で表記するとき、羽根３の負圧面側表面の座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および羽根３の正圧面側表面の座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）を、表２に示す無次元表記された３次元座標値を下記の変換式１３で変換して得られる座標値により規定される曲面、すなわち、表３に示す座標値により特定される曲面で構成する。
【００４１】
【数１３】

【００４２】
【表３】

【００４３】
図１には円柱座標系ｒ、θを一点鎖線により示してある。なお、ｚ軸は図１には図示していないが、ｚ軸は図１においてプロペラファン１のボス部２の回転中心Oを通り且つ紙面に対して垂直な線（つまりプロペラファン１の回転軸芯と重なる線）である。
【００４４】
図１には、プロペラファン１の羽根３に対してｒ方向に60mm〜190mmの範囲を10mm間隔で分割した線を引き、θ方向に0deg〜125degの範囲を5deg間隔で分割した線を引き、各交点におけるｚの座標値を表３に示している。但し、各列の上段はプロペラファンの負圧面側（吸込み側）の値を示し、下段は正圧面側（吹出し側）の値を示している。
【００４５】
なお、羽根３の肉厚は羽根３の付け根部分でやや厚くなっていてもよい。また、羽根３の縁は軽量化のためきわめて薄くなっているため、成形時の樹脂流動に不具合が生じる場合、表３に比べて部分的に厚みを増加させても良い。また、羽根３の表面の形状は平滑な形状であってもよく、溝や突起、ディンプル状などの凹凸が設けてあってもよい。また、羽根３の後縁は鋸歯のような形状になっていてもよい。なお、各変換式において、ｄ：任意、および、ｆ_u＝ｆ_d：任意とあるのは、ｄおよびｆ_u＝ｆ_dをいくらに選んでも、プロペラファンの形状は全く同一のものができる為である。
【００４６】
また、本発明のプロペラファン１は、ＡＢＳ（acrylonitrile-butadiene-styrene）樹脂やポリプロピレン（ＰＰ）等の合成樹脂により一体成形されていてもよく、マイカ等を含み、強度を増加させた合成樹脂により一体成形されていてもよく、或いは一体成形されていなくてもよい。
【００４７】
図７に、図１に示すプロペラファン１を形成するためのプロペラファン成形用の金型４の一例を示す。金型４は、図７に示されるように、プロペラファン１を合成樹脂により成形するための金型であって、固定側金型５と、可動側金型６とを有する。
【００４８】
そして、両金型５，６により規定されるキャビティ形状を、プロペラファン１の形状と略同一とする。上述の固定側金型５における羽根３の表面を形成する部分の金型表面の座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）、および可動側金型６における羽根３の表面を形成する部分の金型表面の座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、表２に示す無次元表記された３次元座標値を下記の変換式１４で変換して得られる。
【００４９】
【数１４】

【００５０】
すなわち、固定側金型５および可動側金型６は、それぞれ表３に示す座標値により特定される曲面部分を有する。なお、この場合にも、各曲面は、各座標値の±５％の範囲内にある座標値により特定されてもよい。
【００５１】
ここで、金型の上記曲面形状の寸法は、成形収縮を考慮した上で決定してもよい。この場合には、成形収縮後に上記表３に示す３次元座標値の±５％の範囲内の座標値で特定される３次元曲面の羽根３を有するプロペラファン１が形成されるように、上記座標データに、成形収縮、反り、変形を考慮した補正を行って成形金型４を形成してもよく、本発明の成形金型にはこれらが含まれるものである。
【００５２】
また、本実施の形態におけるプロペラファン成型用の金型４は、図７に示すようにプロペラファン１の負圧面側表面を固定側金型５にて形成し、プロペラファン１の正圧面側表面を可動側金型６にて形成するものであるが、プロペラファン１の正圧面側表面を固定側金型５にて形成し、プロペラファン１の負圧面側表面を可動側金型６にて形成しても良い。
［実施例］
以下本発明の実施例と比較例について具体的に説明する。
（実施例１）
図１に示す、直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、羽根の表面が上記表３で示す３次元曲面となるように形成した。なお、図２と図３に、本実施例１におけるプロペラファン１の斜視図を示す。
（実施例２）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１５４ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１の羽根表面を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式１５により変換して成る曲面、すなわち、表４により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００５３】
【数１５】

【００５４】
【表４】

【００５５】
（実施例３）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１４７ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式１６により変換して成る曲面、すなわち、表５により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００５６】
【数１６】

【００５７】
【表５】

【００５８】
（実施例４）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１３３ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式１７により変換して成る曲面、すなわち、表６により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００５９】
【数１７】

【００６０】
【表６】

【００６１】
（実施例５）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１２６ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式１８により変換して成る曲面、すなわち、表７により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００６２】
【数１８】

【００６３】
【表７】

【００６４】
（実施例６）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式１９により変換して成る曲面、すなわち、表８により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００６５】
【数１９】

【００６６】
【表８】

【００６７】
（実施例７）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１２６ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１０８deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２０により変換して成る曲面、すなわち、表９により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００６８】
【数２０】

【００６９】
【表９】

【００７０】
（実施例８）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝９０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２１により変換して成る曲面、すなわち、表１０により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００７１】
【数２１】

【００７２】
【表１０】

【００７３】
（実施例９）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１３２deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２２により変換して成る曲面、すなわち、表１１により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００７４】
【数２２】

【００７５】
【表１１】

【００７６】
（実施例１０）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３５（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２３により変換して成る曲面、すなわち、表１２により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００７７】
【数２３】

【００７８】
【表１２】

【００７９】
（実施例１１）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２４により変換して成る曲面、すなわち、表１３により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００８０】
【数２４】

【００８１】
【表１３】

【００８２】
（実施例１２）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２５により変換して成る曲面、すなわち、表１４により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００８３】
【数２５】

【００８４】
【表１４】

【００８５】
（実施例１３）
直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１１２ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７５（ボス径νＤ＝１１０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２６により変換して成る曲面、すなわち、表１５により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００８６】
【数２６】

【００８７】
【表１５】

【００８８】
（実施例１４）
直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.２７２（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２７により変換して成る曲面、すなわち、表１６により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００８９】
【数２７】

【００９０】
【表１６】

【００９１】
（実施例１５）
直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝４枚、羽根の展開角λ＝９０deg、ボス比ν＝０.２７２（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２８により変換して成る曲面、すなわち、表１７により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００９２】
【数２８】

【００９３】
【表１７】

【００９４】
（実施例１６）
直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５枚、羽根の展開角λ＝７２deg、ボス比ν＝０.２７２（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式２９により変換して成る曲面、すなわち、表１８により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００９５】
【数２９】

【００９６】
【表１８】

【００９７】
（実施例１７）
直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５枚、羽根の展開角λ＝１０８.５deg、ボス比ν＝０.２７２（ボス径νＤ＝８６ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式３０により変換して成る曲面、すなわち、表１９により特定される３次元曲面となるように形成した。
【００９８】
【数３０】

【００９９】
【表１９】

【０１００】
（実施例１８）
直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１６１ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式３１により変換して成る曲面、すなわち、表２０により特定される３次元曲面となるように形成した。
【０１０１】
【数３１】

【０１０２】
【表２０】

【０１０３】
（実施例１９）
直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１６８ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式３２により変換して成る曲面、すなわち、表２１により特定される３次元曲面となるように形成した。
【０１０４】
【数３２】

【０１０５】
【表２１】

【０１０６】
（実施例２０）
直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、羽根の展開角λ＝１２０deg、ボス比ν＝０.３２６（ボス径νＤ＝１５０ｍｍ）のプロペラファン１を、表２により特定される無次元表記された３次元座標の曲面を下記の変換式３３により変換して成る曲面、すなわち、表２２により特定される３次元曲面となるように形成した。
【０１０７】
【数３３】

【０１０８】
【表２２】

【０１０９】
以下、本発明の比較例について図４〜図６を用いて説明する。図４は、比較例１のプロペラファンの正面図であり、図５および図６は、比較例１のプロペラファンの斜視図である。
（比較例１）
図４に示す、直径Ｄ＝４００ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１４０ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、ボス比ν＝０.３５（ボス径νＤ＝１４０ｍｍ）のプロペラファン１を、羽根３の表面が下記表２３により特定される３次元曲面となるように形成した。図中２はボス部である。尚、ｒ、θ、ｚは実施例１と同様にして設定している。
【０１１０】
【表２３】

【０１１１】
（比較例２）
直径Ｄ＝３１６ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１００ｍｍ、羽根枚数ｎ＝５枚、ボス比ν＝０.２５３（ボス径νＤ＝８０ｍｍ）のプロペラファン１を、 羽根の表面が下記表２４により特定される３次元曲面となるように形成した。尚、ｒ、θ、ｚは実施例１と同様にして設定している。
【０１１２】
【表２４】

【０１１３】
（比較例３）
直径Ｄ＝４６０ｍｍ、軸方向（ｚ方向）の高さｈ＝１６８ｍｍ、羽根枚数ｎ＝３枚、ボス比ν＝０.３５（ボス径νＤ＝１６１ｍｍ）のプロペラファン１を、 羽根の表面が下記表２５により特定される３次元曲面となるように形成した。尚、ｒ、θ、ｚは実施例１と同様にして設定している。
【０１１４】
【表２５】

【０１１５】
上記のような実施例１乃至実施例２０、および、比較例１乃至比較例３のプロペラファンをエアコンの室外機に取付けて、風量、消費電力、騒音を計測した。
【０１１６】
先ず、ファン直径がφ４００である、実施例１乃至実施例１３、および、比較例１のファンを、冷凍能力２８ｋＷクラスの室外機を用い、ＤＣモータにて駆動した。結果を下記の表２６に示す。
【０１１７】
【表２６】

【０１１８】
次に、ファン直径がφ３１６である、実施例１４乃至実施例１７、および、比較例２のファンは、ビルトインタイプの室外機を用い、ＡＣモータにて駆動した。結果を下記の表２７に示す。
【０１１９】
【表２７】

【０１２０】
次に、ファン直径がφ４６０である、実施例１８乃至実施例２０、および、比較例３のファンは、マルチタイプの大型室外機を用い、ＡＣモータにて駆動した。結果を下記の表２８に示す。
【０１２１】
【表２８】

【０１２２】
上記表２６から明らかなように、本発明の実施例１乃至実施例１３に示すプロペラファンは同一直径のプロペラファンである比較例１に比べ、同一風量時の消費電力が４０％以上削減され、また、騒音が４.５〜７.５dB低減できることが判明した。なお、薄肉羽根に共通する問題である剥離騒音は発生しておらず、それによる騒音の増加はなかった。
【０１２３】
また、本発明の実施例１乃至実施例１３に示すプロペラファンは、比較例１に比べ、性能を劣化させることなく約２０％軽量化され、コストも低減された。さらに、約２０％の軽量化により、送風機起動時の起動トルクの低減も実現され、駆動モータのコストも低減できる。なお、薄肉羽根に共通する問題である羽根の変形は、比較例１よりも大幅に減少した。
【０１２４】
また、本発明の実施例１乃至実施例１３に示すプロペラファンは、比較例１に比べ回転破壊強度すなわち羽根が遠心力により破損する破壊回転数が１５％向上した。なお、製作時の冷却時間は比較例１よりも減少した。
【０１２５】
また、上記表２７から明らかなように、本発明の実施例１４乃至実施例１７に示すプロペラファンは同一直径のプロペラファンである比較例２に比べ、同一風量時の消費電力が１５〜３０％削減され、また、騒音が４.５〜６.５dB低減できることが判明した。なお、薄肉羽根に共通する問題である剥離騒音は発生しておらず、それによる騒音の増加はなかった。
【０１２６】
また、本発明の実施例１４乃至実施例１７に示すプロペラファンは、比較例２に比べ、性能を劣化させることなく約１５％軽量化され、コストも低減された。さらに、約１５％の軽量化により、送風機起動時の起動トルクの低減も実現され、駆動モータのコストも低減できる。なお、薄肉羽根に共通する問題である羽根の変形は、比較例２よりも大幅に減少した。
【０１２７】
また、本発明の実施例１４乃至実施例１７に示すプロペラファンは、比較例１に比べ回転破壊強度すなわち羽根が遠心力により破損する破壊回転数が１３％向上した。なお、製作時の冷却時間は比較例２よりも減少した。
【０１２８】
さらに、上記表２８から明らかなように、本発明の実施例１８乃至実施例２０に示すプロペラファンは同一直径のプロペラファンである比較例３に比べ、同一風量時の消費電力が４０〜４５％削減され、また、騒音が４.５〜６.５dB低減できることが判明した。なお、薄肉羽根に共通する問題である剥離騒音は発生しておらず、それによる騒音の増加はなかった。
【０１２９】
また、本発明の実施例１８乃至実施例２０に示すプロペラファンは、比較例３に比べ、性能を劣化させることなく約１７％軽量化され、コストも低減された。さらに、約１７％の軽量化により、送風機起動時の起動トルクの低減も実現され、駆動モータのコストも低減できる。なお、薄肉羽根に共通する問題である羽根の変形は、比較例１よりも大幅に減少した。
【０１３０】
また、本発明の実施例１８乃至実施例２０に示すプロペラファンは、比較例３に比べ回転破壊強度すなわち羽根が遠心力により破損する破壊回転数が１７％向上した。なお、製作時の冷却時間は比較例３よりも減少した。
【０１３１】
また、上記表２６の実施例１乃至実施例６について、同一直径Ｄ＝４００mm、同一展開角λ＝１２０degの場合、下記の数式３４を満たす高さｈ、即ちｈ＝１４０の実施例１が効率および騒音に関し、最も優位性が見られた。
【０１３２】
【数３４】

【０１３３】
また、上記表２６の実施例１、実施例８、および実施例９について、同一直径Ｄ＝４００mm、同一高さｈ＝１４０mmにおける羽根展開角λが、下記の数式３５を満たす羽根展開角、即ちλ＝１２０の実施例１が効率および騒音に関し、最も優位性が見られた。
【０１３４】
【数３５】

【０１３５】
また、上記表２６の実施例５と実施例７について、同一直径Ｄ＝４００mm、同一高さｈ＝１２６mmにおける羽根展開角λは、実施例５よりも実施例７において優位性が見られた。即ち、下記の数式３６において、前者と後者が同一でない場合、後者に優位性が見られた。
【０１３６】
【数３６】

【０１３７】
また、上記表２６の実施例１と実施例１０において、同一直径Ｄ＝４００mm、同一高さｈ＝１４０mm、同一羽根展開角λ＝１２０degにおけるボス比νについては、実施例１０は実施例１に対し下記の数式３７を満たす変換を行なっているため、効率および騒音に関し、実施例１０は実施例１と同様に優位性が見られるものとなった。
【０１３８】
【数３７】

【０１３９】
また、上記表２６の実施例１、実施例６と実施例１１乃至実施例１３において、同一直径Ｄ＝４００mm、同一高さｈ＝１１２mm、同一羽根展開角λ＝１２０degにおけるｅ_u、ｅ_d、ｆ_u、ｆ_dの与え方について説明する。
【０１４０】
実施例６は実施例１よりもｈ／Ｄの比が小さく、即ち翼の肉厚が薄くなっている。そのため、ファン回転時に翼（羽根）にかかる遠心力で翼が大きく変形し翼の高さが低くなり、そのため効率および騒音が劣化している。
【０１４１】
これを防ぐには、次の変換式３８に従ってｅ_u、ｅ_d、ｆ_uおよびｆ_d間の関係を設定し、翼の肉厚を厚くすればよく、実施例１１乃至実施例１３は、実施例６に対し優位性が見られるものとなった。
【０１４２】
【数３８】

【０１４３】
なお、ｅ_u＜ｅ_d、ｆ_u＞ｆ_dの場合、翼型形状が大きくくずれる為、効率劣化、騒音増大を招き、また、ｅ_u＝ｅ_d、ｆ_u＜ｆ_dの場合、ｅ_u＞ｅ_d、ｆ_u＜ｆ_dの場合、ｅ_u＜ｅ_d、ｆ_u＜ｆ_dの場合、ｅ_u＜ｅ_d、ｆ_u＝ｆ_dの場合、翼面形状が成り立たない。
【０１４４】
また、上記表２７の実施例１４乃至実施例１６について、同一直径Ｄ＝３１６mm、同一高さｈ＝１００mm、羽根展開角λ＝３６０／ｎにおける羽根枚数ｎが下記の数式３９に示す値に最も近い値となるｎ＝３の実施例１４が効率および騒音に関し、最も優位性が見られた。
【０１４５】
【数３９】

【０１４６】
また、上記表２７の実施例１６と実施例１７を比較すると、実施例１６よりも実施例１７に優位性が見られた。これは、同一直径Ｄ＝３１６mm、同一高さｈ＝１００mm、同一羽根枚数ｎ＝５枚における羽根展開角λを比較したことになる。即ち、下記の数式４０において、前者と後者が同一でない場合、後者に優位性が見られた。
【０１４７】
【数４０】

【０１４８】
また、上記表２８の実施例１８乃至実施例２０については、実施例１９、実施例２０よりも実施例１８に優位性が見られた。これは、同一直径Ｄ＝４６０mm、同一羽根枚数ｎ＝３枚における羽根展開角λと高さｈとの比較したことになる。即ち、羽根展開角λと高さｈの選定を行なう場合、下記の数式４１における第１式（上段の式）を満たすようにλを選ぶだけでなく、数式４１における第２式（中段の式）を満たすように羽根枚数ｎ、羽根展開角λおよび高さｈを選定することで更に優位性が高いものとなる。つまり、本発明におけるプロペラファンに関しては、下記の数式４１における第３式（下段の式）が設計指針を決定する上で重要となる。
【０１４９】
【数４１】

【０１５０】
次に、本発明に係る流体送り装置について説明する。図８に示す流体送り装置７は、実施例１のプロペラファン１と駆動モータ８から成る送風機９を備えており、この送風機９によって流体を送出する。
【０１５１】
このような構成の流体送り装置としては、例えば、空気調和機、空気清浄機、加湿機、除湿機、扇風機、ファンヒータ、冷却装置、換気装置などがあるが、本実施形態の流体送り装置７は空気調和機の室外機１０である。
【０１５２】
この室外機内１０は、室外熱交換器１１を備えており、上記送風機９により、効率的に熱交換を行なう。このとき、送風機９はモータアングル１２により室外機１０に設置されており、図９に示すように室外機１０の吹出口１３はベルマウス１４となっている。
【０１５３】
また、流体送り装置７に、図１０に示すようなリング状のスプラッシャー１５をプロペラファン１の周囲に設置した送風機９を設けていてもよい。この場合、窓設置用等の室内機と室外機が一体型となっているタイプの空気調和機において、ドレン水をかきあげて室外熱交換器１１にドレン水を吹きつけ、更なる高効率化を図ることができる。
【０１５４】
本実施形態の室外機１０は、実施例１のプロペラファン１を備えていることから、騒音が低減された静かな室外機となる。また、プロペラファン１はファン効率が向上したものなので、省エネルギーを実現した効率のよい室外機となる。さらに、プロペラファン１の軽量化を行なえるので、室外機１０の軽量化をも行なえる。さらに、プロペラファン１の回転破壊強度アップによりプロペラファン１の回転数を増加させることができ、室外機１０の能力アップをも行なえる。なお、他の実施例のプロペラファンを用いた場合も同様の結果が得られるものと推察される。
【０１５５】
以上のように本発明の実施の形態について説明を行なったが、今回開示した実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。
【０１５６】
【発明の効果】
本発明のプロペラファンでは、たとえば表１に示す３次元座標値で規定されるベース形状を適切に変形して羽根の表面形状を得ている。より詳しくは、表１に示す３次元座標値を所定の変換式でｒ、θ、ｚ方向にそれぞれ変換して得られた座標値で規定される曲面を、プロペラファンの羽根の表面形状としている。プロペラファンの羽根の表面形状としてかかる曲面形状を採用することにより、表２６〜表２８に示すように、プロペラファンの直径、高さ等によらずプロペラファンを高効率化することができ、また、騒音を低減することも可能となる。さらに、プロペラファンを軽量化でき、低コスト化を図ることもできる。したがって、本発明のプロペラファンによれば、同一の消費電力および同一の騒音値で従来例よりも大風量を得ることができ、かつ軽量低コスト化することもできる。さらに、遠心力による変形や回転破壊に対する強度にも優れ、したがって羽根部根元の厚みを部分的に厚くする必要もない。
【０１５７】
本発明の１つの局面に係るプロペラファン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、上記ベース形状をｒ、θ、ｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小して得られた曲面により構成されているから、上述した本発明のプロペラファンを成形することができる。
【０１５８】
表１に示す３次元座標値で規定されるベース形状を変換式（１）によって変換した場合にも、表２６（たとえば実施例１参照）に示すように、プロペラファンの直径、高さ等によらずプロペラファンを高効率化することができ、また、騒音を低減することも可能となる。さらに、軽量低コスト化することもできる。さらに、羽根部根元の厚みを部分的に厚くすることなくプロペラファンの強度をアップすることもできる。したがって、どのような直径、高さ、羽根枚数、羽根の展開角に選んだ場合でも、軽量かつ高強度かつ高効率で騒音の小さいプロペラファンを低コストで得ることができる。なお、ｈ＝ｅ_u≧ｅ_dおよびｆ_u≧ｆ_dを満たすことにより、Ｄを大きく、ｈを小さくとった際に生ずる可能性のある、翼の肉厚が極端に薄くなりファン回転時に翼が遠心力により大きく変形し翼の高さが低くなり、そのため著しく性能が劣化するという問題を解決できる。また、遠心力によって性能が劣化せず、高効率化、低騒音化、軽量低コスト化および強度アップにおいて最高の効果を得ることができる。即ち、遠心力によって性能を劣化させることなく高効率化と低騒音化と軽量低コスト化と強度アップを同時に達成でき、さらに成形性も最適に選ぶことができる。
【０１５９】
本発明の他の局面に係るプロペラファン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、表１に示す３次元座標値を変換式（１）によって変換して得られた座標値で規定される曲面により構成されているから、上述した本発明のプロペラファンを成形することができる。
【０１６０】
表１に示す３次元座標値で規定されるベース形状を変換式（２）によって変換した場合にも、表２６（たとえば実施例２参照）に示すように、プロペラファンの直径、高さ等によらずプロペラファンを高効率化することができ、また、騒音を低減することも可能となる。また、高効率で騒音が小さく軽量低コスト化および強度アップできるだけでなく、羽根が重なり合わず、金型費用を低コストに抑えることができる羽根枚数ｎ枚のプロペラファンを簡単に得ることができる。
【０１６１】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、表１に示す３次元座標値を変換式（２）によって変換して得られた座標値で規定される曲面により構成されているから、上述した本発明のプロペラファンを成形することができる。
【０１６２】
表１に示す３次元座標値で規定されるベース形状を変換式（３）によって変換した場合にも、表２６（たとえば実施例７参照）に示すように、プロペラファンの直径、高さおよび羽根枚数によらずプロペラファンを高効率化、軽量低コスト化および強度アップすることができ、また、騒音を低減することも可能となる。
【０１６３】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、表１に示す３次元座標値を変換式（３）によって変換して得られた座標値で規定される曲面により構成されているから、上述した本発明のプロペラファンを成形することができる。
【０１６４】
表１に示す３次元座標値で規定されるベース形状を変換式（４）によって変換した場合にも、表２６（たとえば実施例１０参照）に示すように、プロペラファンの直径、高さ、羽根枚数およびファン径とボス比によらずプロペラファンを高効率化、軽量低コスト化および強度アップすることができ、また、騒音を低減することも可能となる。
【０１６５】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、表１に示す３次元座標値を変換式（４）によって変換して得られた座標値で規定される曲面により構成されているから、上述した本発明のプロペラファンを成形することができる。
【０１６６】
表１に示す３次元座標値で規定されるベース形状を変換式（５）によって変換した場合にも、表２７（たとえば実施例１４参照）に示すように、プロペラファンの直径、高さ、羽根枚数およびボス比によらずプロペラファンを高効率化、軽量低コスト化および強度アップすることができ、また、騒音を低減することも可能となる。
【０１６７】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、表１に示す３次元座標値を変換式（５）によって変換して得られた座標値で規定される曲面により構成されているから、上述した本発明のプロペラファンを成形することができる。
【０１６８】
表１に示す３次元座標値で規定されるベース形状を変換式（６）によって変換した場合にも、表２７（たとえば実施例１７参照）に示すように、プロペラファンの直径、高さ、羽根枚数およびボス比によらずプロペラファンを高効率化、軽量低コスト化および強度アップすることができ、また、騒音を低減することも可能となる。
【０１６９】
本発明のさらに他の局面に係るプロペラファン成形用金型では、羽根の表面を形成する部分の表面が、表１に示す３次元座標値を変換式（６）によって変換して得られた座標値で規定される曲面により構成されているから、上述した本発明のプロペラファンを成形することができる。
【０１７０】
本発明に係る流体送り装置は、上述のいずれかに記載のプロペラファンを備えた送風機を備えていることから、効率が良好で省エネルギーが達成され騒音の小さく軽量化されかつ強度アップされたものとなる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施例１のプロペラファンの前面図である。
【図２】 本発明の実施例１のプロペラファン（負圧面側）の斜視図である。
【図３】 本発明の実施例１のプロペラファン（正圧面側）の斜視図である。
【図４】 比較例１のプロペラファンの前面図である。
【図５】 比較例１のプロペラファン（負圧面側）の斜視図である。
【図６】 比較例１のプロペラファン（正圧面側）の斜視図である。
【図７】 本発明のプロペラファン成型用の金型の部分断面側面図である。
【図８】 （ａ）および（ｃ）は、本発明の流体送り装置の側面図であり、（ｂ）は本発明の流体送り装置の正面構成図である。
【図９】 本発明の流体送り装置の送風機の１実施形態の斜視図である。
【図１０】 本発明の流体送り装置の送風機の１実施形態の斜視図である。
【符号の説明】
１ プロペラファン
２ ボス部
３ 羽根
４ プロペラファン成型用の金型
５ 固定側金型
６ 可動側金型
７ 流体送り装置
８ 駆動モータ
９ 送風機
１０ 室外機
１１ 室外熱交換器
１２ モータアングル
１３ 吹出口
１４ ベルマウス
１５ スプラッシャー

Claims (15)

1. プロペラファンの回転軸をｚ軸とする円柱座標系における座標を（ｒ、θ、ｚ）としたときに、
   下記の表１に表されるｒ座標値、θ座標値およびｚ座標値により規定される曲面形状を前記プロペラファンの羽根表面のベース形状とし、
   

   

   前記ベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小して得られる曲面により、前記プロペラファンの羽根の表面を構成することを特徴とするプロペラファン。
2. プロペラファンを成形するための金型であって、
   該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、請求項１に記載のベース形状をｒ、θおよびｚ方向の少なくとも１方向に拡大または縮小して得られる曲面により構成されることを特徴とする、プロペラファン成形用の金型。
3. 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ方向の高さをｈ、前記羽根の展開角をλとしたとき、
   前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（１）により得られ、
   

   

   前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面により構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペラファン。
4. プロペラファンを成形するための金型であって、
   該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、請求項３に記載の変換式（１）により得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、プロペラファン成形用の金型。
5. 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、
   前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（２）により得られ、
   

   

   前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペラファン。
6. プロペラファンを成形するための金型であって、
   該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、請求項５に記載の変換式（２）により得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、プロペラファン成形用の金型。
7. 前記プロペラファンの直径をＤ、前記ｚ方向の高さをｈとしたとき、前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（３）により得られ、
   

   

   前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペラファン。
8. プロペラファンを成形するための金型であって、
   該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、請求項７に記載の変換式（３）により得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、プロペラファン成形用の金型。
9. 前記プロペラファンはボス部を備え、
   前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方向の高さをｈ、前記羽根の展開角をλとしたとき、
   前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（４）により得られ、
   

   

   前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペラファン。
10. プロペラファンを成形するための金型であって、
    該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、請求項９に記載の変換式（４）により得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、プロペラファン成形用の金型。
11. 前記プロペラファンはボス部を備え、
    前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方向の高さをｈ、羽根枚数をｎとしたとき、
    前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（５）により得られ、
    

    

    前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペラファン。
12. プロペラファンを成形するための金型であって、
    該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、請求項１１に記載の変換式（５）により得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、プロペラファン成形用の金型。
13. 前記プロペラファンはボス部を備え、
    前記プロペラファンの直径をＤ、前記プロペラファンの径と前記ボス部の径との比であるボス比をν、前記ｚ方向の高さをｈとしたとき、
    前記羽根における吸込み側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記羽根における吹出し側の表面を規定するｒ、θ、ｚ座標（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）は、前記表１に示す３次元座標値を用いて下記の変換式（６）により得られ、
    

    

    前記プロペラファンの羽根の表面は、前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、請求項１記載のプロペラファン。
14. プロペラファンを成形するための金型であって、
    該金型において前記プロペラファンの羽根の表面を形成する部分の表面が、請求項１３に記載の変換式（６）により得られた前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1u）および前記（ｒ₁,θ₁,ｚ_1d）により規定される曲面で構成されることを特徴とする、プロペラファン成形用の金型。
15. 請求項１、請求項３、請求項５、請求項７、請求項９、請求項１１および請求項１３のいずれかに記載のプロペラファンと、該プロペラファンを駆動する駆動モータとを有する送風機を備えたことを特徴とする流体送り装置。

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