JP2001505176A - セラミック組成物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 スチールの取扱い又は鋳造に例えば内張材として、又は連続鋳造に使用されるノズル又はシュラウドを作るのに、とくに価値のあるセラミック組成物は、樹脂又はピッチのような有機結合剤の分解によって生じる炭素によって一体に結合された窒化硼素、二硼化ジルコニウム及び少なくとも１種の他の耐火材の混合物からなるものである。他の耐火材は、例えば耐火性金属、酸化物、炭化物、弗化物又は窒化物である。５−７０重量％の窒化硼素、５−６０重量％の二硼化ジルコニウム、５−８０重量％の酸化ジルコニウムからなる酸化ジルコニウム含有組成物は、溶融スチールの容器のスラグラインに位置するノズルの少なくともスラグライン部分を作るのに、とくに適している。５−７０重量％の窒化硼素、１５−５０重量％の二硼化ジルコニウム、及び１０−７０重量％の酸化アルミニウムからなる酸化アルミニウム含有組成物は、アルミナの堆積に抵抗し、ノズルの閉塞を防ぐので、ノズルの内側を作るのにとくに適している。

Description

【発明の詳細な説明】 セラミック組成物 この発明は、鉄又はスチールのような高融点金属の取扱い及び鋳造に、とくに 価値のあるセラミック組成物に関するものである。 スチールのような溶融金属の取扱い及び鋳造に用いられる製品は、炭素で結合 されたセラミック（これはまた黒色耐火材として知られている）で作ることが一 般の慣習である。そのような製品の例は、取鍋又はタンディッシュのような溶融 金属収容用容器の流出用ノズルや、１つの容器から他の容器へ流れる溶融金属の 流れを包囲するシュラウドである。これら炭素で結合されたセラミックは、黒鉛 と、アルミナ、マグネシア及びジルコニアのような１種又は２種以上の酸化物と 、分解して炭素結合を生じるフェノール系樹脂又はピッチのような結合剤との混 合物で作られている。 上述の炭素で結合されたセラミック材料は、多くの欠点を持っている。このセ ラミック材料は、熱衝撃抵抗に乏しくてクラックを生じ易いので、この材料で作 ったノズルやシュラウドのような製品は、高温まで急に加熱したときに起こる熱 衝撃を少なくするために、何等かの方法でその製品を処理しておくことが必要で ある。また、この材料は比較的高い割合の炭素を含み、炭素が主として黒鉛の形 をしているので、酸化に対する抵抗性が低い。また、この材料は特殊な用途では さらに別の欠点を持っている。例えば、ノズルの外面は、ノズルが浸漬されてい る溶融金属の表面に存在するスラグによって侵蝕され易く（これはスラグライン アタックとして知られている）、従ってアルミニウムキルド鋼を鋳造する場合に は、ノズルにあけられた孔が使用中にアルミナの堆積により詰まり易い。 窒化硼素、二硼化ジルコニウム及び少なくとも１種の他の耐火材との混合物か らなり、炭素で結合されたセラミック材料が、スチールのような溶融金属の取扱 い及び鋳造用製品の製造用にこれまで用いられてきた、黒鉛を含む炭素で結合さ れたセラミックに代わる物として、とくに有用であることがここに発見された。 この発明の第１の特徴によると、窒化硼素、二硼化ジルコニウム及び少なくと も１種の他の耐火材からなる混合物が、有機結合剤の分解によって生じた炭素に よって一体に結合されてなるセラミック組成物が提供される。 他の耐火材は、例えは耐火性金属、酸化物、炭化物、硼化物、又は窒化物とす ることができる。 適当な耐火性酸化物の例は、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化マグ ネシウム、酸化イットリウム、酸化カルシウム、酸化クロム及び酸化珪素を含ん でいる。２種以上の酸化物を用いることもでき、従って酸化物はムライトのよう な耐火性酸化物の混合物であってもよい。 適当な炭化物の例は、炭化珪素、炭化硼素、炭化アルミニウム、及び炭化ジル コニウムを含んでいる。２種以上の炭化物を用いることもできる。 適当な硼化物の例は、二硼化チタン、六硼化カルシウムを含み、また適当な窒 化物の例は、窒化珪素、窒化アルミニウム、窒化チタン、窒化ジルコニウム及び サイアロンを含んでいる。２種以上の硼化物を用いることもでき、また２種以上 の窒化物を用いることもできる。 この発明の好ましい１つの実施態様によると、セラミック組成物は、窒化硼素 、二硼化ジルコニウム及び酸化ジルコニウムからなり、またこのセラミック組成 物は、５−７０重量％の、さらに好ましくは１５−５０重量％の窒化硼素と、５ −６０重量％の、さらに好ましくは１５−５０重量％の二硼化ジルコニウムと、 ５−８０重量％の、さらに好ましくは１０−６０重量％の酸化ジルコニウムを含 むことが好ましい。 この発明の別の好ましい実施態様によると、セラミック組成物は、窒化硼素、 二硼化ジルコニウム、及び酸化アルミニウムの混合物からなり、このセラミック 組成物は、５−７０重量％の、さらに好ましくは１５−５０重量％の窒化硼素と 、５−６０重量％の、さらに好ましくは１５−５０重量％の二硼化ジルコニウム と、１０−７０重量％の、さらに好ましくは１５−６０重量％の酸化アルミニウ ムを含むことが好ましい。 上述の好まし実施態様では、セラミック組成物の各成分の割合は、炭素結合剤 を除いたセラミック組成物の全重量を基準として、重量１００分率として表され ている。 分解して炭素結合を生じる有機結合剤は、例えばノボラック型又はレゾール型 のフェノール・ホルムアルデヒド樹脂、尿素・ホルムアルデヒド樹脂、メラミン ・ホルムアルデヒド樹脂、エポキシ樹脂、フラン樹脂又はピッチの何れであって もよい。 有機結合剤はフェノール・ホルムアルデヒド樹脂であることが好ましく、その 樹脂は液の形で用いることが好ましい。粉末にされたフェノール系樹脂を用いる ことはできるが、粉末樹脂では、樹脂と他の成分とを混合し、セラミック組成物 を作るために、樹脂をフルフラールのような適当な溶剤に溶解することが必要で ある。使用する液状フェノール系樹脂の量は、他の成分の全量を基準にして約５ −２５重量％、好ましくは１０−１５重量％が普通であり、従ってこのセラミッ ク組成物を製品にしたあとでは、組成物は、組成物の全重量を基準として、樹脂 の分解によって生じる炭素を、普通は２−１２重量％、好ましくは約５重量％含 むことになる。 この発明のセラミック組成物は、まず窒化硼素、二硼化ジルコニウム、及び他 の耐火材の粒子を一緒にして混合し、その後に液状樹脂を加え、粒子と樹脂との 混合物が均一になるまで混合することによって作ることができる。混合物を加熱 し、樹脂の液体含有量を減らして混合物を成形に適したものにすることが必要な こともある。その後、混合物を所望の形に、好ましくは適当な型の中で混合物を 冷間アイソスタティックプレスして成形する。成形後に、成形物を例えば約１５ ０−３００℃に約１時間加熱して、樹脂を硬化させ橋かけ結合を生じさせ、その 後約７００−１２００℃に加熱して、樹脂を熱分解し炭素結合を生じさせる。 この発明に係るセラミック組成物は、他の用途、例えばガラスの溶融及び取扱 いに、又はアルミニウム及びその合金のような低融点金属の溶融、取扱い及び鋳 造に使用することができるが、この組成物は鉄又はスチールのような高融点金属 の取扱い及び鋳造にとくに有用である。 スチールのような金属の取扱い及び鋳造に使用される場合には、この発明に係 るセラミック組成物を構成する３成分の各々が、組成物に特定の特性を与える。 窒化硼素は、組成物を溶融スチール又は溶融スラグに濡れにくくし、従って例え ば鋳造ノズルに用いられる組成物ではアルミナの堆積によるノズル詰まりを防ぐ ことになる。さらに、窒化硼素は組成物を熱衝撃に強いものとし、組成物を酸化 から守るのに役立つ。二硼化ジルコニウムは侵蝕抵抗性を与え、窒化硼素が行う 酸化防止よりもより高い温度（約１２５０℃まで）で酸化されないように保護し 、組成物が溶融スラグにより侵蝕されるのに対する抵抗性を改良する。好ましい 具体例では、酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムとの両者が、溶融スチールに より組成物が侵蝕されるのに対する抵抗性を改良する。 例えば約１４００℃までの高温におけるこの組成物の酸化抵抗性を増すために は、組成物中に例えば組成物重量を基準として５−２０重量％の炭化珪素、及び ／又は二硼化チタンを少なくとも第３の耐火材の一部として含ませることが望ま しい。 この発明に係るセラミック組成物の応用例は、スチールの取扱い及び鋳造では 内張材であり、また連続鋳造で用いられるようなノズルとシュラウドである。上 に述べた酸化ジルコニウムを含有する組成物は、使用時に溶融スチール表面と、 そのスチールの上面上にある溶融スラグとの境界に位置するノズル部分を作るの に、とくに適している。上に述べた酸化アルミニウムを含有する組成物は、ノズ ルの内側を作るのにとくに適している。その理由は、その組成物がノズルのその 余の部分を構成しているアルミナ・黒鉛材料と容易に一緒に圧縮成形できるから であり、またその組成物がアルミナの堆積を防ぎ、従ってノズルの閉塞を防ぐか らである。これらの組成物は、必要ならばノズル全体を作るのに用いることがで きるが、上述のようにノズルの一部を作るだけに用いることが好ましい。その場 合、ノズルのその他の部分は、炭素で結合されたアルミナと黒鉛との混合物のよ うな、従来の炭素で結合されたセラミック材料で作られる。 次の実施例はこの発明を具体的に説明するに役立つものである。 実施例１ 下記の表１に示した一連の組成物を作った。各耐火材成分の量は、耐火材成分 全体に対する重量％として表されており、液状樹脂の量は耐火材成分全体に対す る重量％として表されている。 まず、粒子状の窒化硼素、粒子状の二硼化ジルコニウム、及びもし必要ならは 粒子状酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム及び炭化珪素を、大きな混合器内で 一緒に混合し、次いでこれに液状のフェノール・ホルムアルデヒド樹脂を加え、 粒子と樹脂との混合物が均一になるまで混合して、この発明に係るセラミック組 成物を作った。 窒化硼素は、７重量％までの酸素を含むグレードの耐火材であって、１０ミク ロン以下の粒子大を持っており、二硼化ジルコニウムは４５ミクロン以下の粒子 大を持っていた。酸化アルミニウムと酸化ジルコニウムは５００ミクロン以下の 粒子と５３ミクロン以下の粒子との５０／５０の重量比のものであった。炭化珪 素は１５０ミクロン以下の粒子大を持っていた。 樹脂は、固形分が６０重量％の液状のノボラック型フェノール・ホルムアルデ ヒド樹脂であった。 粒子と液状樹脂の混合物を加熱して樹脂の液体含有量を減らし、混合物を成形 に適するようにした。その後、混合物を型に入れ、冷間でアイソスタティックプ レスをして混合物をテスト試料に成形した。成形後に、試料を型から取り出し、 ２００℃に１時間加熱し、樹脂を硬化させ橋かけ結合を起こさせるために加熱し た。最後に、テスト試料を９００℃に加熱して樹脂を熱分解させ、炭素結合を生 じさせた。 実施例２ 実施例１で得られた組成物１、２、３及び４を、１６５０℃の溶融スチール中 に浸漬したときの腐食を測定することによって、従来の炭素で結合されたアルミ ナ・黒鉛材料と比較して、溶融スチールに対する組成物の抵抗性をテストし評価 した。 実施例１に記載した方法を使用し、アイソスタティックプレスによって、直径 が５０mmで長さが３００mmのロッドを作り、その直径を正確に測定した。その後 、ロッドをジグで保持し、誘導炉内の溶融スチールに１時間浸漬した。このテス トの最後に、ロッドの直径を測定した。 得られた結果を下記表２に示す。 実施例３ 実施例１で得られた組成物６、７及び８を、１５８０℃の溶融スラグの中に浸 漬したときの腐食を測定することによって、炭素で結合されたジルコニア黒鉛材 料と比較して、溶融スラグに対する組成物の抵抗性をテストし評価した。 実施例１に記載した方法を使用し、実施例１におけるロッドと同じ大きさのロ ッドを作り、その直径を正確に測定した。誘導炉内の溶融スチールの表面へ硼珪 酸ガラスを散布し、溶融させてスラグを形成させた。その後、ロッドをジグで保 持して、溶融スチール中に１時間浸漬した。このテストの終わりに、溶融スラグ に接触していた部分のロッドの直径を測定した。 得られた結果を下記表３に示す。 実施例４ 実施例１で得られた８種の組成物すべてについて、１２００℃で色々な時間間 隔で、それぞれの酸化割合を測定して、酸化に対する抵抗性をテストし、評価し た。 実施例１に記載した方法によって、直径が３０mmで高さが１０mmの円板状試料 を作った。この試料の重量を測り、電気炉内に色々な時間入れておき、その後取 り出し、冷却し、再び重量を測定した。 結果を下記表４に示すが、結果は試料の重量変化をmg／cm²／時間で示してい る。 結果として、表４では、酸化の割合は時間とともに実質的に減少し、１３０時 間後には事実上零になる。このことは、組成物に固有な不動酸化の現象によって 説明することができる。 実施例５ 溶融スチールが鋳造時に通るノズルの内面形成に組成物１と３とを用いた場合 に、アルミナ堆積による閉塞抑制能力を評価するために、組成物１と３とを従来 の炭素によって結合されたアルミナ・黒鉛材料と比較して、テストした。 実施例１に記載した方法を使用して、外径が５0mm、内径が１５mmで長さが３ ００ｍの管状ノズルを作った。このノズルをアルミニウム含有量が０．２重量％ のアルミニウムキルド鋼中に浸漬した。ノズルの浸漬後、酸素の泡をスチール中 に通し、ノズルを連続的に攪拌して酸素を分散させた。３０分後にテストを終了 し、ノズルを取り除いた。その後ノズルを切断し、検査してアルミナの堆積を評 価した。 アルミナ・黒鉛材料はひどく閉塞されていた。組成物３は閉塞を示さなかった し、組成物１は幾分閉塞を示したが、その材料はアルミナ・黒鉛材料よりも遥か に良好であった。 実施例６ 実施例１に記載した方法を使用して、下記表５のように、４種の組成物を作っ た。ここで用いられた窒化硼素、二硼化ジルコニウム、酸化アルミニウム及び酸 化ジルコニウムは、実施例１で用いられたものと同じであった。二硼化チタン、 硼素及び六硼化カルシウムは、５０ミクロン以下の粒子大の粉末であった。酸化 マグネシウムは、５３から５００ミクロンの粒子大を持っていた。各成分の量は 実施例１と同じ方法で示されている。 実施例３に記載した方法を使用して、これらの組成物をテストして溶融スラグ に対する抵抗性を評価し、また実施例４に記載した方法を使用して、これらの組 成物をテストし酸化に対する抵抗性を評価した。 得られた結果を下記表６に示す。酸化抵抗テストの結果は、試料の重量変化と してmg／cm²／時間で示している。 実施例７ 重量で下記組成の混合物を作った。 窒化硼素 ２０％ 二硼化ジルコニウム ２０％ 二酸化ジルコニウム ５５％ 炭化珪素 ５％ これらの４成分の各々は、実施例１に記載したと同じものであった。 これらセラミック４成分の全重量を基準として、６．５重量％の液状ノボラッ ク型フェノール・ホルムアルデヒド樹脂と、このセラミック成分混合物とを混合 したが、上記樹脂は、実施例１に記載したように、６０重量％の固形分を含んで いた。 その後、実施例１に記載した手順に従って、直径が４cmで長さが３０cmのロッ ド状のセラミックテスト試料を作り、ロッドの直径を正確に測定した。 ２５０kg容量の高周波誘導加熱炉内で１６５０℃に保持されている溶融スチー ル上で、７重量％の弗化物を含んだスラグを溶融した。 その後、上記ロッドをジグで保持し、ロッドを上記溶融スチール中に２時間浸 漬してテストし、熱衝撃に対する抵抗性、溶融スチール及びスラグの侵入度、及 びスラグ／材料界面における腐食の割合を評価した。炭素によって結合されたジ ルコニア・黒鉛材料で作った同様なロッドを同様な方法でテストした。これら２ つのタイプのロッドは、適当な熱衝撃抵抗と侵入抵抗を持っていたが、この発明 に係る組成物で作ったロッドは、スラグ／金属間の界面における腐食の割合の点 ですぐれていた。炭素により結合されたジルコニア・黒鉛ロッドは、スラグライ ンで１時間あたり３．０５mmの腐食割合を示したが、この発明に係る組成物で作 ったロッドは１時間あたり僅か０．９５mmの腐食割合を示すだけであった。 実施例８ 重量で下記組成の混合物を作った。 窒化硼素 ２５％ 二硼化ジルコニウム ２０％ 酸化アルミニウム ５５％ これら３成分の各々は実施例１に記載したと同じものであった。 これらセラミック３成分の全重量を基準として、７．５重量％の液状ノボラッ ク型フェノール・ホルムアルデヒド樹脂と、このセラミック成分混合物を混合し たが、上記樹脂は実施例１に記載したように６０重量％の固形分を含んでいた。 その後、実施例１に記載した手順に従って、直径が４cmで長さが３０cmのロッ ド状のセラミックテスト用試料を作った。 ロッドをジグで保持し、２５０kg容量の高周波誘導加熱炉内で、アルミニウム 含有量が０．０５ないし０．１重量％のアルミニウムキルドスチール中に、ロッ ドを浸漬した。テスト中にスチールが過度に酸化されるのを防ぐために、溶融ス チールの表面をもみ殻の層で覆い、またアルゴンを用いてスチールの表面を保護 した。溶融スチールの温度は１５７０ないし１５８０℃であり、浸漬時間は２時 間であった。炭素で結合されたアルミナ・黒鉛材料で作った同様なロッドを、同 様な方法でテストした。テストの終わりでは、この発明に係る組成物で作ったロ ッドは、炭素で結合されたアルミナ・黒鉛材料で作ったロッドよりも、表面にお けるアルミナの堆積が著しく少なかった。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】平成１０年７月１３日（１９９８．７．１３） 【補正内容】 実施例１に記載した方法によって、直径が３０mmで高さが１０mmの円板状試料 を作った。この試料の重量を測り、電気炉内に色々な時間入れておき、その後取 り出し、冷却し、再び重量を測定した。 結果を下記表４に示すが、結果は試料の重量変化をmg／cm²／時間で示してい る。 結果として、表４では、酸化の割合は時間とともに実質的に減少し、１３０時 間後には事実上零になる。このことは、組成物に固有な不動酸化の現象によって 説明することができる。 実施例５ 溶融スチールが鋳造時に通るノズルの内面形成に組成物１と３とを用いた場合 に、アルミナ堆積による閉塞抑制能力を評価するために、組成物１と３とを従来 の炭素によって結合されたアルミナ・黒鉛材料と比較して、テストした。 実施例３に記載した方法を使用して、これらの組成物をテストして溶融スラグ に対する抵抗性を評価し、また実施例４に記載した方法を使用して、これらの組 成物をテストし酸化に対する抵抗性を評価した。 得られた結果を下記表６に示す。酸化抵抗テストの結果は、試料の重量変化と してmg／cm²／時間で示している。 実施例７ 重量で下記組成の混合物を作った。 窒化硼素 ２０％ 二硼化ジルコニウム ２０％ 二酸化ジルコニウム ５５％ 炭化珪素 ５％ これらの４成分の各々は、実施例１に記載したと同じものであった。 これらセラミック４成分の全重量を基準として、６．５重量％の液状ノボラッ ク型フェノール・ホルムアルデヒド樹脂と、このセラミック成分混合物とを混合 したが、上記樹脂は、実施例１に記載したように、６０重量％の固形分を含んで いた。 その後、実施例１に記載した手順に従って、直径が４cmで長さが３０cmのロッ ド状のセラミックテスト試料を作り、ロッドの直径を正確に測定した。 ２５０kg容量の高周波誘導加熱炉内で１６５０℃に保持されている溶融スチー ル上で、７重量％の弗化物を含んだスラグを溶融した。 その後、上記ロッドをジグで保持し、ロッドを上記溶融スチール中に２時間浸 漬してテストし、熱衝撃に対する抵抗性、溶融スチール及びスラグの侵入度、及 びスラグ／材料界面における腐食の割合を評価した。炭素によって結合されたジ ルコニア・黒鉛材料で作った同様なロッドを同様な方法でテストした。これら２ つのタイプのロッドは、適当な熱衝撃抵抗と侵入抵抗を持っていたが、この発明 に係る組成物で作ったロッドは、スラグ／金属間の界面における腐食の割合の点 ですぐれていた。炭素により結合されたジルコニア・黒鉛ロッドは、スラグライ ンで１時間あたり３．０５mmの腐食割合を示したが、この発明に係る組成物で作 ったロッドは１時間あたり僅か０．９５mmの腐食割合を示すだけであった。 実施例８ 重量で下記組成の混合物を作った。 窒化硼素 ２５％ 二硼化ジルコニウム ２０％ 酸化アルミニウム ５５％ これら３成分の各々は実施例１に記載したと同じものであった。 これらセラミック３成分の全重量を基準として、７．５重量％の液状ノボラッ ク型フェノール・ホルムアルデヒド樹脂と、このセラミック成分混合物を混合し たが、上記樹脂は実施例１に記載したように６０重量％の固形分を含んでいた。 その後、実施例１に記載した手順に従って、直径が４cmで長さが３０cmのロッ ド状のセラミックテスト用試料を作った。 ロッドをジグで保持し、２５０kg容量の高周波誘導加熱炉内で、アルミニウム 含有量が０．０５ないし０．１重量％のアルミニウムキルドスチール中に、ロッ ドを浸漬した。テスト中にスチールが過度に酸化されるのを防ぐために、溶融ス チールの表面をもみ殻の層で覆い、またアルゴンを用いてスチールの表面を保護 した。溶融スチールの温度は１５７０ないし１５８０℃であり、浸漬時間は２時 間であった。炭素で結合されたアルミナ・黒鉛材料で作った同様なロッドを、同 様な方法でテストした。テストの終わりでは、この発明に係る組成物で作ったロ ッドは、炭素で結合されたアルミナ・黒鉛材料で作ったロッドよりも、表面にお けるアルミナの堆積が著しく少なかった。 補正した請求の範囲 1．窒化硼素、二硼化ジルコニウム及び少なくとも１種の他の耐火材の粒子の混 合物からなり、それら粒子が有機結合剤の分解によって生じた炭素によって一 体に結合されていることを特徴とする、セラミック組成物。 2．少なくとも１種の他の耐火材が耐火性金属、酸化物、炭化物、硼化物又は窒 化物であることを特徴とする、請求項１に記載のセラミック組成物。 3．耐火性金属が硼素であることを特徴とする、請求項２に記載のセラミック組 成物。 4．酸化物が、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化マグネシウム、酸化 イットリウム、酸化カルシウム、酸化クロム、及び酸化珪素のうちの１又は２ 種以上のものであることを特徴とする、請求項２に記載のセラミック組成物。 5．炭化物が、炭化珪素、炭化硼素、炭化アルミニウム及び炭化ジルコニウムの うちの１又は２種以上のものであることを特徴とする、請求項２に記載のセラ ミック組成物。 6．硼化物が、硼化チタン及び／又は六硼化カルシウムであることを特徴とする 、請求項２に記載のセラミック組成物。 7．窒化物が、窒化珪素、窒化アルミニウム、窒化チタン、窒化ジルコニウム及 びサイアロンのうちの１又は２種以上のものであることを特徴とする、請求項 ２に記載のセラミック組成物。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，Ｓ Ｄ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ， ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，Ｆ Ｉ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ， ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，Ｎ Ｏ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ， ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 栗田 澄彦 佐賀県844杵島郡山内町大字宮野91―114

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 1．組成物が有機結合剤の分解によって生じた炭素によって一体に結合された、 窒化硼素、二硼化ジルコニウム及び少なくとも１種の他の耐火材の粒子の混合 物からなることを特徴とする、セラミック組成物。 2．少なくとも１種の他の耐火材が耐火性金属、酸化物、炭化物、硼化物又は窒 化物であることを特徴とする、請求項１に記載のセラミック組成物。 3．耐火性金属が硼素であることを特徴とする、請求項２に記載のセラミック組 成物。 4．酸化物が、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化マグネシウム、酸化 イットリウム、酸化カルシウム、酸化クロム、及び酸化珪素のうちの１又は２ 種以上のものであることを特徴とする、請求項２に記載のセラミック組成物。 5．炭化物が、炭化珪素、炭化硼素、炭化アルミニウム及び炭化ジルコニウムの うちの１又は２種以上のものであることを特徴とする、請求項２に記載のセラ ミック組成物。 6．硼化物が、硼化チタン及び／又は六硼化カルシウムであることを特徴とする 、請求項２に記載のセラミック組成物。 7．窒化物が、窒化珪素、窒化アルミニウム、窒化チタン、窒化ジルコニウム及 びサイアロンのうちの１又は２種以上のものであることを特徴とする、請求項 ２に記載のセラミック組成物。 8．炭素結合を除いたセラミック組成物の全重量を基準として、組成物が５−７ ０重量％の窒化硼素と、５−６０重量％の二硼化ジルコニウムと、５−８０重 量％の酸化ジルコニウムとを含むことを特徴とする、請求項４に記載のセラミ ック組成物。 9．組成物が、１５−５０重量％の窒化硼素と、１５−５０重量％の二硼化ジル コニウムと、１０−６０重量％の酸化ジルコニウムとを含むことを特徴とする 、請求項８に記載のセラミック組成物。 10．炭素結合を除いたセラミック組成物の全重量を基準として、組成物が５−７ ０重量％の窒化硼素と、５−６０重量％の二硼化ジルコニウムと、１０−７０ 重量％の酸化アルミニウムとを含むことを特徴とする、請求項４に記載のセラ ミック組成物。 11．組成物が、１５−５０重量％の窒化硼素と、１５−５０重量％の二硼化ジル コニウムと、１５−６０重量％の酸化アルミニウムとを含むことを特徴とする 、請求項１０に記載のセラミック組成物。 12．有機結合剤が、ノボラック型フェノール・ホルムアルデヒド樹脂、レゾール 型フェノール・ホルムアルデヒド樹脂、尿素・ホルムアルデヒド樹脂、メラミ ン・ホルムアルデヒド樹脂、エポキシ樹脂又はピッチであることを特徴とする 、請求項１−１１の何れか１つの項に記載のセラミック組成物。 13．組成物が、有機結合剤の分解によって生じた２−１２重量％の炭素を含むこ とを特徴とする、請求項１−１２の何れか１つの項に記載のセラミック組成物 。 14．他の耐火材の少なくとも１部が、炭化珪素及び／又は二弗化チタンであるこ とを特徴とする、請求項１−１３の何れか１つの項に記載のセラミック組成物 。 15．組成物が、５−２０重量％の炭化珪素及び／又は二弗化チタンであることを 特徴とする、請求項１４に記載のセラミック組成物。