JP2001501132A - ダイヤモンドバック状の内部ジオメトリを有する鋳造用ノズルおよび変化する有効流出角を有する複数パート鋳造用ノズルならびにこれを通る液体金属の流動方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 鋳造用ノズル（１７０）を通って液体金属を流し込む方法および装置は、少なくとも１個の入口ポートと、少なくとも１個の上部出口ポート（１８２）と、少なくとも１個の下部出口ポート（１７６）とを有する長形孔を含む。そらせ板（１７８）は、上部出口ポート（１８２）近くに配置され、上部出口ポート（１８２）を通って流れる少なくとも１本の外側ストリームと、そらせ板（１７８）を越えて下部出口ポート（１７６）方向に流れる中央ストリームに、孔を通る液体金属の流れを分流する。そらせ板（１７８）は、上部出口ポートを通って流出する外側ストリームの有効流出角が、鋳造用ノズルを通る液体金属の流量処理量に基づいて変化するように、外側ストリームと中央ストリームの間で分流された液体金属の割合を割り当てるように適合される。

Description

【発明の詳細な説明】発明の名称 ダイヤモンドバック状の内部ジオメトリを有する鋳造用ノズルおよび変化する有 効流出角を有する複数パート鋳造用ノズルならびにこれを通る液体金属の流動方 法発明の背景 発明の分野 本発明は、鋳造用または浸漬流入ノズルに関し、より詳細には、鋳造用ノズル を通る液体金属の鋳型への導入に関連する流体挙動を向上させる鋳造用または浸 漬流入ノズルに関する。関連技術の説明 たとえば、厚さ５０〜６０ｍｍ、幅９７５〜１６２５ｍｍの鋼（たとえば、ス ラブ）の連続鋳造において、鋳造用または浸漬流入ノズルがしばしば利用される 。鋳造用ノズルは、液体鋼が鋳型に流れ込む際にこれを収容し、液体金属を浸漬 して鋳型に導入する。 鋳造用ノズルは、一般に、１個の流入口を一端に、他端またはその近くに１個 または２個の流出口を有する管である。流入口領域と流出口領域の間にある鋳造 用ノズルの内孔は、単に円筒状の軸対称管断面であることが多い。 鋳造用ノズルは、典型的には、幅２５〜４０ｍｍと長さ１５０〜２５０ｍｍの 出口寸法を有する。ノズルの流出口領域は、単に管断面の開口端部であってもよ い。ノズルは、反対向きの出口ポートを２個、閉じた管端部のあるノズルの側壁 に具えている。反対向きの出口ポートは、垂直軸に対して１０〜９０°の見掛け 角(apparent angle)で溶鋼を偏流する。ノズル流入口は、液体金属源と接続され る。連続鋳造プロセスにおいて液体金属源は、タンディッシュと呼ばれる。 鋳造用ノズルを使用する目的は、 （１）液体金属を空気に曝露せずに、液体金属をタンディッシュから鋳型へと 送ること、 （２）冷却(heat extraction)および凝固シェル形成を均一にするように、鋳 型において液体金属を一様に分布すること、 （３）特にメニスカスにおいて過度に乱れることなく、液体金属を鋳型に静か かつ滑らかに搬送し、それによって良好な潤滑を可能にし、表面偏向形成のポテ ンシャルを最小限にすることである。 タンディッシュから鋳造用ノズルへの液体金属の流量は、各種の方法で制御す ることができる。流量を制御するより一般的な２つの方法は、（１）ストッパー ロッドを用いるものと、（２）スライドゲート弁を用いるものである。いずれの 例においても、ノズルは、タンディッシュストッパーロッドまたはタンディッシ ュスライドゲートと嵌まり合う必要があり、鋳造用ノズルの流入口領域における ノズルの内孔は、通常、円筒形であり、アールを付けてもテーパを付けてもよい 。 従来、先行技術の鋳造用ノズルは、鋳型内の液体鋼において適切に浸漬されて 物理的な保全性を維持する場合に上述の第１の目的を達成する。 しかしながら、先行技術のノズルは、上述した第２および第３の目的を完全に は達成しない。たとえば、図１９および図２０には、端部が閉じた先行技術の２ ポート鋳造用ノズルの典型的なデザインを示す。このノズルは、流出流を２本の 対向する出口に分流しようとする。この種のノズルが有する第１の問題点は、孔 における流れの加速化および流出口の使用可能エリアを完全には活用できていな い頑丈な出口の形成である。第２の問題点は、ノズルの下部領域における突然の 流れの再配向による噴出振動および不安定な成形流れパターンである。これらの 問題により、鋳型における一様な流れ分布ができなくなり、過度の乱流をもたら す。 図２０には、分流器端部が尖った先行技術の２ポート鋳造用ノズルの代替的な デザインを示す。尖った分流器は、流出噴流の安定性を向上させようとする。し かしながら、このデザインは、図１８のデザインが遭遇したものと同じ問題に直 面する。いずれの場合においても、孔に沿ってノズルの出口ポート領域方向に進 む液体金属の慣性力が非常に大きいため、ポートの頂部において流れがはく離せ ずに出口ポートを満たすように偏向することができない可能性がある。したがっ て、流出噴流は不安定になり、振動を生み出し、乱流をもたらす。 さらに、見掛け偏向角は達成されない。実際の偏向角は、いくらか小さくなる 。さらに、出口ポートにおける流れプロフィールは非常に不均一であり、ポート の上部において流速が小さく、ポートの下部近くでは流速が大きい。これらのノ ズルは、メニスカス、または潤滑の目的で成形フラックス(mold flux)または成 形パウダー(mold powder)で被覆された溶鋼面において比較的大きな定常波を生 成する。さらに、これらのノズルは、一方の溶融端部に隣接するメニスカスが交 互に上昇降下し、他方の溶融端部に隣接するメニスカスが交互に降下上昇する振 動を定常波において生成する。先行技術のノズルは、また、表面渦も間欠的に生 成する。これらの影響は、すべて、スチールスラブの本体において成形フラック スのエントレインメントを引き起こし、その品質を低下させる傾向がある。定常 波の振動により、メニスカスにおいて、またはその近くにおいて鋳型を介して不 安定な熱伝達(heat transfer)が生じる。この影響は、スチールシェル形成の均 一性、すなわち成形パウダーの潤滑に有害に作用し、成形銅において応力を生じ る。これらの影響は、鋳造速度が増大するほどますます深刻になり、その結果、 所望の品質の鋼を製造するために鋳造速度を制限する必要が生じる。 次に図１７を参照すると、欧州出願第０４０３８０８号に記載のものと同様の ノズル３０が示されている。当該技術において公知のように、溶鋼は、タンディ ッシュから弁またはストッパーロッドを通って円形入口管断面３０ｂに流れ込む 。ノズル３０は、円形から矩形の主遷移３４を含む。ノズルは、垂直軸に対して プラスマイナス９０°の見掛け角で２本のストリームを配向する平板分流器３２ をさらに含む。しかしながら、実際、偏向角は、プラスマイナス４５°にすぎな い。さらに、出口ポート４６および４８における流速は一様ではない。遷移３４ の右側に広がる側壁３４Ｃ近くでは、ポート４８からの流速は、ベクトル６２７ によって示すように比較的小さい。ポート４８からの最大流速は、ベクトル６２ ２によって示すように分流器３２に非常に近いところで発生する。摩擦により、 分流器３２近くの流速は、ベクトル６２１によって示すようにわずかに小さい。 出口ポート４８からの不均一な流れは、乱流を起こす。さらに、ポート４６およ び４８からの流れは、２０〜６０秒間でプラスマイナス２０°の低周波数振動を 呈する。ポート４６において、最大流速は、ポート４８からのベクトル ６２２に対応するベクトル６０２によって示される。ベクトル６０２は２極間で 振動し、その一方が、垂直軸から６５°だけ変位されたベクトル６０２ａであり 、他方が、垂直軸から２５°だけ変位されたベクトル６０２ｂである。 図１７ａにおいて示すように、ポート４６および４８からの流れは、互いに対 して９０°の状態となりがちのため、ポート４６からの出力が、垂直軸から６５ °偏向したベクトル６０２ａによって表されるとき、ポート４８からの出力は、 垂直軸から２５°偏向したベクトル６２２ａによって表される。図１７ａにおい て示された振動の一極において、鋳型５４の左端部のメニスカスＭ１がかなり上 昇し、一方、右側の鋳型端におけるメニスカスＭ２はわずかに上昇するにすぎな い。わかりやすくする目的で、効果をかなり強調して示してきた。一般に、メニ スカスの最低レベルは、ノズル３０近くにおいて発生する。１分あたり３トンの 鋳造速度において、メニスカスは、一般に、高さが１８〜３０ｍｍの定常波を呈 する。図示された振動の極において、左側の鋳型端には、大きく浅い時計回りの 循環Ｃ１があり、右側の鋳型端には、これより小さく深い反時計回りの循環Ｃ２ がある。 図１７ａおよび図１７ｂにおいて示すように、ノズル３０近くには、鋳型の幅 を増加してノズルを収容する、典型的には厚さ１９ｍｍの耐火壁の成形バルジ領 域Ｂがある。図１７ａにおいて図示された振動の極には、左から右にバルジ領域 への大きな表面流Ｆ１がノズル３０の前後にある。また、右から左にバルジ領域 へ向かう小さな表面流Ｆ２もある。ノズル３０の右側近くにある成形バルジ領域 のメニスカスにおいては、表面渦Ｖが間欠的に発生する。ポート４６および４８ における非常に不均一な速度分布、メニスカスにおける大きな定常波、定常波に おける振動、および表面渦は、いずれも成形パウダーまたは成形フラックスのエ ントレインメントを引き起こして鋳造鋼の品質を低下させる傾向がある。さらに 、スチールシェル形成は、不安定かつ不均一である。潤滑に悪影響を及ぼし、メ ニスカスにおけるまたはその近くの成形銅において応力を発生させる。これらの 作用は、すべて、鋳造の高速化により悪影響を受ける。かかる従来技術のノズル では、鋳造速度を減少する必要がある。 ここで図１７を再び参照して、分流器は、前端が１５６°の角度の丸みを付け た三角形状の楔３２ｃを交互に備え、その両辺は、最初のドイツ出願第ＤＥ３７ ０９１８８号において示されるように水平軸から１２°の角度で配置され、プラ スマイナス７８°の見掛けの偏向角を与える。しかしながら、実際の偏向角は、 ふたたび約プラスマイナス４５°であって、ノズルは、従来と同様の不具合を呈 する。 次に図１８を参照して、ノズル３０は、見掛けの偏向角が１０〜２２°とされ る次のドイツ出願第ＤＥ４１４２４４７号において示されるものと同様である。 入口管３０ｂからの流れは、その広がった側壁３４ｃおよび３４ｆおよび三角形 状の分流器３２によって画定されるようにプラスマイナス２０°の見掛け偏向角 を有するものとして示される主遷移３４に流入する。分流器３２を省略する場合 には、出口ポート４６および４８近くで発生した流れの等価ポテンシャル(equip otential)は、５０で示される。等価ポテンシャル５０は、管３０ｂの軸Ｓ近く の中央領域において曲率がゼロであり、ノズルの左右両側面３４ｃおよび３４ｆ との直角交わりにおいて最大曲率を呈する。中心の流れの大部分は、ごくわずか な偏向を呈しており、両辺近くの流れのみがプラスマイナス２０°の偏向を呈す る。分流器をなくすと、ポート４６および４８における平均偏向は、プラスマイ ナス２０°の見掛け偏向の１／４を下回り、おそらく１／５すなわち２０％とな る。 ここで壁摩擦を無視すると、６４ａは、ノズルの左側３４ｆ近くの流れを表す 結合ベクトルおよび流線であり、６６ａは、ノズルの右側３４ｃ近くの流れを表 す結合べクトルおよび流線である。流線の初期点および方向は、ベクトルの初期 点および方向に相当し、流線の長さは、ベクトル長に相当する。流線６４ａおよ び６６ａは、言うまでもなく、鋳型における流体とノズル３０から由来する流体 の間の乱流へ消えていく。短い分流器３２が挿し込まれると、二次元流れにおけ る切頭体として実質的に作用する。本体近くのベクトル流線６４および６６は、 ベクトル流線６４ａおよび６６ａより高速である。流線６４および６６は、言う までもなく、分流器３２の低圧伴流下流へと消えていく。この低圧伴流は、分流 器３２近くの流れを下向きに回転させる。後者のドイツ出願は、三角形状の分流 器３２が主遷移３４の長さのわずか２１％しかないことを示している。これは、 見掛け偏向近くの何れにおいても実現するのに十分ではなく、主遷移３４の長さ を対応して大きくしたはるかに長い三角形状の分流器を必要とする。十分な横方 向の偏向がないため、溶鋼は鋳型に突っ込みがちである。このことは、鋳型端部 におけるメニスカスの高さの増加分ではなく、ノズル前後にあるバルジにおける メニスカスの降下時の増加分だけ定常波の振幅を増大させ、そこでは、ここから の流れがかかるバルジからの流体を巻き込んで負圧を生成する。 先行技術のノズルは、分流器によって与えられるように、ストリーム間の正圧 によってストリームを偏向しようとする。 ノズル製造時の不測事態(vagaries)、分流の流体上流に減速または拡散を設け られなかったり、ポート４６および４８から発する流れにおける低周波数振動に より、流れの中心流線は、通常、図１８の三角形状分流器３２の点に当たること はない。その代わり、よどみ点は、通常、分流器３２の一側または他方にある。 たとえば、よどみ点が分流器３２の左側にある場合、分流器３２の右側では、流 れの層流はく離が発生する。はく離「気泡」は、分流器３２の右側で流れの傾き 偏向を減少させるとともに、ポート４８からの流れにおいてさらに乱流を招く。発明の概要 このように、本発明の目的は、鋳造用ノズルを通る液体金属の鋳型への導入に 関連する流体挙動を向上させる鋳造用ノズルを提供することである。 別の目的は、ノズル内を流れる流動金属の慣性力を分割し、ノズルの内孔にお いて流れを別個の独立したストリームに複数段階で分流することによって良好に 制御する鋳造用ノズルを提供することである。 さらに別の目的は、フローはく離の緩和、ひいては乱流の減少、流出噴流の安 定化、および独立ストリームについて所望の偏向角を達成することになる鋳造用 ノズルを提供することである。 また、鋳造用ノズルを通って進む液体金属の流れを拡散または減速することに より、ノズルからの流出噴流を安定化するように流れの慣性力を低減するための 鋳造用ノズルを提供することも目的である。 別の目的は、出口ポートにおける速度分布をより一様にするために、曲線状の 末端曲げ部により、ストリームの外側部分に付加された負圧によってストリーム の偏向を部分的に達成する鋳造用ノズルを提供することである。 さらに別の目的は、壁摩擦を無視して遷移を通して速度分布を通常一様にした 状態で、軸対称の流れを収容する円形断面から、厚みがこの円形断面の寸法より 小さく、幅が円形断面の寸法よりも大きい平面対称の流れを収容する長形断面へ の主遷移を有する鋳造用ノズルを提供することである。 さらに別の目的は、主遷移内において偏流の効率を高めるために、主遷移が六 角形断面である鋳造用ノズルを提供することである。 さらに別の目的は、両ポートからの流速を低減するとともに乱流を減少するた めに入口管と出口ポートの間に拡散を有する鋳造用ノズルを提供することである 。 さらに別の目的は、両ポートからの流れの速度を低減するとともに両ポートに おける流線の速度の安定化および速度の均一性を向上するための断面の主遷移内 の流れを拡散および減速する鋳造用ノズルを提供することである。 さらに別の目的は、流れのはく離を行うことなく、よどみ点における変動を可 能にするために、丸みを付けた先端を設けた分流器を有する鋳造用ノズルを提供 することである。 さらに別の目的は、バルジ状または王冠状の鋳型内において使用可能な空間を より有効に利用するとともに、改良された流れパターンをここで促進する鋳造用 ノズルを提供することである。 さらに別の目的は、複数ファセットの内部ジオメトリを備えた孔を有し、鋳造 用ノズルの縁部よりも中心軸近くにおいて孔の内部断面積をより大きくした鋳造 用ノズルを提供することである。 さらに別の目的は、流れ特性を低下することなく、広範囲にわたる有用な動作 上の流量処理量(operational flow throughput)を達成する鋳造用ノズルを提供 することである。 さらに別の目的は、上部出口ポートから吐出した外側ストリームの有効流出角 が鋳造用ノズルを通る液体金属の処理量を基準に変動するように、外側ストリー ムと中央ストリームの間で分流された流量を調整するそらせ板を設けた鋳造用ノ ズルを提供することである。 さらに別の目的は、鋳造用ノズルを通る液体金属の処理量の増加にともなって 上部出口ポートから流出した外側ストリームの有効流出角が増加するように、外 側ストリームと中央ストリームの間で分流された流れを調整するそらせ板を設け た鋳造用ノズルを提供することである。 本発明の上記およびその他の目的は、鋳造用ノズルを通って液体金属を流動す る方法および装置が、少なくとも１個の入口ポートと、少なくとも１個の上部出 口ポートと、少なくとも１個の下部出口ポートを有する長形孔を含む点において 達成されることがわかっている。上部出口ポート近くにはそらせ板が配設され、 上部出口ポートを通って流れる少なくとも１本の外側ストリームと、そらせ板を 越えて下部出口ポート方向に流れる中央ストリームに、孔を通る液体金属の流れ を分流する。そらせ板は、上部出口ポートから排出した外側ストリームの有効流 出角が鋳造用ノズルを通る液体金属の流量処理量に基づいて変化するように、外 側ストリームと中央ストリームの間で分流された液体金属の割合を割り当てるよ うに適合される。 好ましくは、外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって 増加する。 好適な実施形態において、そらせ板は、鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約 １５〜４５％、最も好ましくは２５〜４０％が外側ストリームに割り当てられる とともに、ノズルを通る流体の総流量の約５５〜８５％、最も好ましくは６０〜 ７５％が中央ストリームに割り当てられるように適合される。 好適な実施形態において、上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下 向きに約０〜２５°、最も好ましくは約７〜１０°である。 また、鋳造用ノズルは、中心軸と、少なくとも１個の入口ポートと、少なくと も１個の出口ポートを含んでもよく、鋳造用ノズルの孔は、孔の縁部近くよりも 中心軸近くにおいてより大きい横方向断面積を前記孔に提供するための拡大部を 含む。 好適な実施形態において、拡大部は、少なくとも２個の曲げファセットを含み 、それぞれが、中心軸と略平行かつこれと交わる平面上の点から孔の下縁に向か って伸長する。好適な実施形態において、曲げファセットは、頂縁部と中心縁 部を含み、頂縁部の少なくとも２個が互いに隣接して、入口ポートに向かって略 尖った頂点を形成する。好ましくは、各曲げファセットの中心縁部は、水平断面 において曲げファセットの頂縁部よりも鋳造用ノズルの長さ方向の水平軸から離 れている。 本発明の上記およびその他の目的は、１個の入口ポートおよび少なくとも２個 の出口ポートを有する長形孔を含む鋳造用ノズルを通る液体金属を流し込む方法 および装置において達成されることが見出されている。一方の出口ポート近くに は第１のそらせ板が配置され、他方の出口ポート近くには第２のそらせ板が配置 される。 これらのそらせ板は、液体金属の流れを２本の外側ストリームと中央ストリー ムに分流し、２本の外側ストリームを略反対の向きに偏向する。そらせ板の下流 に配置された分流器は、中央ストリームを２本の内側ストリームに分流し、そら せ板と協働して、２本の外側ストリームが偏向される略同一方向に２本の内側ス トリームを偏向する。 好ましくは、外側および内側ストリームは、これらのストリームが少なくとも １個の出口ポートから流出する前後に再合流する。 好適な実施形態において、そらせ板は、垂直軸から約２０〜９０°の偏向角で 外側ストリームを偏向する。好ましくは、そらせ板は、垂直軸から約３０°の角 度で外側ストリームを偏向する。 好適な実施形態において、そらせ板は、２本の外側ストリームが偏向された方 向と別の方向で２本の内側ストリームを偏向する。好ましくは、そらせ板は、垂 直軸から約４５°の角度で２本の外側ストリームを偏向し、垂直軸から約３０° の角度で２本の内側ストリームを偏向する。 本発明の他の特徴および目的は、以下の発明の説明から添付図面を参照して明 らかとなろう。図面の簡単な説明 当該明細書の一部を形成するとともに、これと関連して解釈されるはずである 添付図面において、同様の参照符号は、各種図面において同様の部分を示すため に使用される。 図１は、拡散した状態の六角形の小角で広がる主遷移およびわずかな曲げ末端 を有する第１鋳造用ノズルの第２図の線１−１で切断して後ろ向きに見た軸方向 断面図である。 図１ａは、先端部が丸みを帯びた好ましい分流器を後ろ向きに見た一部断面図 である。 図１ｂは、減速し拡散した状態の主遷移を有し、かつ出口流体が偏向した鋳造 用ノズルの別の実施形態の第２ｂ図の線１ｂ−１ｂで切断した別の軸方向断面図 である。 図２は、図１の線２−２で切断して右側から見た軸方向断面図である。 図２ａは、図１ｂの線２ａ−２ａで切断された軸方向断面図である。 図３は、下方向に見た、図１および図２の平面３−３で切断された横断面図で ある。 図３ａは、図１ｂおよび図２ａの平面３ａ−３ａで切断された横断面図である 。 図４は、下方向に見た、図１および図２の平面４−４で切断された横断面図で ある。 図４ａは、図１ｂおよび図２ａの平面４ａ−４ａで切断された横断面図である 。 図５は、下方向に見た、図１および図２の平面５−５で切断された横断面図で ある。 図５ａは、図１ｂおよび図２ａの平面５ａ−５ａで切断された横断面図である 。 図６は、下方向に見た、図１および図２の平面６−６で切断された横断面図で ある。 図６ａは、下方向に見た、図１および図２の平面６−６で切断された別の横断 面図である。 図６ｂは、下方向に見た、図１３および図１４ならびに図１５および図１６の 平面６−６で切断された横断面図である。 図６ｃは、図１ｂおよび図２ａの平面６ａ−６ａで切断された横断面図であ る。 図７は、連続面積が円形から矩形への遷移、拡散した状態の六角形の小角で広 がる主遷移およびわずかな曲げ末端を有する第２鋳造用ノズルを後ろ向きに見た 軸方向断面図である。 図８は、図７のノズルの右側を見た軸方向断面図である。 図９は、わずかに拡散した状態で円形から正方形への遷移、流れ面積が一定の 六角形の中間傾斜で広がる主遷移および少しの曲げ末端を有する第３鋳造用ノズ ルを後ろ向きに見た軸方向断面図である。 図１０は、図９のノズルの右側を見た軸方向断面図である。 図１１は、全体的に非常に拡散した状態で円形から正方形および正方形から矩 形への遷移、および流れ面積が減少する六角形の高角で広がる主遷移を提供する とともに曲げ末端を全く提供しない第４鋳造用ノズルを後ろ向きに見た軸方向断 面図である。 図１２は、図１１のノズルの右側を見た軸方向断面図である。 図１３は、図１のものと同様であるがただし矩形の主遷移を有する第５鋳造用 ノズルを後ろ向きに見た軸方向断面図である。 図１４は、図１３のノズルの右側を見た軸方向断面図である。 図１５は、拡散した状態の矩形の小角で広がる主遷移、この主遷移において微 小な偏流および大きな曲げ末端を有する第６鋳造用ノズルを後ろ向きに見た軸方 向断面図である。 図１６は、図１５のノズルの右側を見た軸方向断面図である。 図１７は、従来技術のノズルを後ろ向きに見た軸方向断面図である。 図１７ａは、図１７のノズルによって生成された成形流れパターンを示す、後 ろ向きに見た断面図である。 図１７ｂは、図１７のノズルによって生成された表面流れパターンを示す、下 方向に見た、メニスカスの曲面における横断面図である。 図１８は、別の従来技術のノズルを後ろ向きに見た軸方向断面図である。 図１９は、別の従来技術のノズルの軸方向断面図である。 図２０は、図１９の従来技術のノズルの部分側面断面図である。 図２１は、別の従来技術のノズルの軸方向断面図である。 図２２は、図２１の従来技術のノズルの矢印Ａにおける瞰轍図である。 図２３は、本発明の鋳造用ノズルの代替的な実施形態の軸方向断面図を示す。 図２４は、図２３の線Ａ−Ａで切断された図２３の横断面図を示す。 図２５は、図２３の線Ｂ−Ｂで切断された図２３の横断面図を示す。 図２６は、図２３の鋳造用ノズルの部分側面軸方向断面図を示す。 図２７は、図２３の鋳造用ノズルの側面軸方向断面図を示す。 図２８は、本発明の鋳造用ノズルの代替的な実施形態の軸方向断面図を示す。 図２９は、図２８の鋳造用ノズルの側面軸方向断面図を示す。 図３０は、本発明の鋳造用ノズルの代替的な実施形態の軸方向断面図を示す。 図３０Ａは、図３０の線Ａ−Ａで切断された図３０の横断面図を示す。 図３０Ｂは、図３０の線Ｂ−Ｂで切断された図３０の横断面図を示す。 図３０Ｃは、図３０の線Ｃ−Ｃで切断された図３０の横断面図を示す。 図３０Ｄは、図３０の線Ｄ−Ｄで切断された図３０の横断面図を示す。 図３０ＥＥは、矢印ＥＥから見た、図３０の鋳造用ノズルの出口ポートの部分 平面図である。 図３１は、図３０の鋳造用ノズルの側面軸方向断面図を示す。 図３２は、本発明の鋳造用ノズルの代替的な実施形態の軸方向断面図を示す。 図３２Ａは、図３２の線Ａ−Ａで切断された図３２の横断面図を示す。 図３２Ｂは、図３２の線Ｂ−Ｂで切断された図３２の横断面図を示す。 図３２Ｃは、図３２の線Ｃ−Ｃで切断された図３２の横断面図を示す。 図３２Ｄは、図３２の線Ｄ−Ｄで切断された図３２の横断面図を示す。 図３２Ｅは、図３２の線Ｅ−Ｅで切断された図３２の横断面図を示す。 図３３は、図３２の鋳造用ノズルの側面軸方向断面図を示す。 図３４Ａは、図３２の鋳造用ノズルの軸方向断面図を示し、低処理量のフロー において、流出噴射の有効流出角を示す。 図３４Ｂは、図３２の鋳造用ノズルの軸方向断面図を示し、中間処理量のフロ ーにおいて、流出噴射の有効流出角を示す。 図３４Ｃは、図３２の鋳造用ノズルの軸方向断面図を示し、高処理量のフロー において、流出噴射の有効流出角を示す。 図３５は、本発明の鋳造用ノズルの代替的な実施形態の軸方向断面図を示す。 図３５Ａは、図３５の線Ａ−Ａで切断された図３５の横断面図を示す。 図３５Ｂは、図３５の線Ｂ−Ｂで切断された図３５の横断面図を示す。 図３５Ｃは、図３５の線Ｃ−Ｃで切断された図３５の横断面図を示す。 図３５Ｄは、図３５の線Ｄ−Ｄで切断された図３５の横断面図を示す。 図３５Ｅは、図３５の線Ｅ−Ｅで切断された図３５の横断面図を示す。 図３５ＱＱは、矢印ＱＱから見た、図３５の鋳造用ノズルの上部出口ポートの 部分平面図である。 図３５ＲＲは、矢印ＲＲから見た、図３５の鋳造用ノズルの下部出口ポートの 部分平面図である。 図３６は、図３５の鋳造用ノズルの側面軸方向断面図を示す。好適な実施形態の説明 次に図１ｂおよび図２ａを参照して、鋳造用ノズルは、全般的に参照符号３０ によって示される。ノズルの上端は、図１ｂおよび図２ａに示すように、下方向 に伸長する円管または孔３０ｂにおいて終る流入ノズル３０ａを含む。管断面３ ０ｂの軸は、ノズルの軸Ｓとして想定される。管断面３０ｂは、平面３ａ−３ａ において終り、図３ａからわかるように円形断面である。次に、流れは、全般的 に参照符号３４によって示され、好ましくは４個の壁３４ａから３４ｄを有する 主遷移に流入する。側壁３４ａおよび３４ｂは、それぞれ垂直軸から傾斜して広 がる。正面壁３４ｃおよび３４ｄは、後方壁３４ａおよび３４ｂによって収束す る。遷移エリア３４は、平面対称であればいずれの形状または断面積であっても よく、図３ａ、図４ａ、図５ａ、図６ｃを参照して、遷移エリア３４が平面対称 な略円形断面積から略長形断面積に変更する限りにおいて、壁数（６個の壁のう ち４個）を有する形状または本明細書中に記載された断面積に限定される必要が ないことは、当業者に理解されるはずである。 二次元円錐ディフューザにおいて、流れを流れ始めにはく離することにより夥 しい圧力損失を回避するために、錘面の夾角(included angle)を約８°に限定す ることが慣例である。これに対応して、一方の対の向かい合った壁が平行す る一次元矩形ディフューザにおいて、他方の対の向かい合った壁は、せいぜい１ ６°、すなわち、一方の壁の軸からプラス８°、反対の壁の軸からマイナス８° の夾角で広がるはずである。たとえば、図１ｂの拡散する主遷移３４において、 正面壁について２．６５°の平均収束および側壁について５．２°の広がりによ り、側壁において、８°の上限を下回るほぼ１０．４−５．３＝５．１°の等価 一次元広がりが得られる。 図４ａ、図５ａおよび図６ｃは、それぞれ平面３ａ−３ａの下に配置された、 図１ｂおよび図２ａの平面４ａ−４ａ、平面５ａ−５ａ、平面６ｃ−６ｃでそれ ぞれ切断された横断面図である。図４ａは、半径の大きい４個の凸状コーナーを 示し、図５ａは、半径が中程の４個の凸状コーナーを示し、図６ｃは、半径の小 さい４個の凸状コーナーを示す。 分流器３２は、遷移の下に配設され、これにより２本の軸３５および３７を作 り出す。分流器の夾角は、通常、流出口壁３８および３９の広がり角（divergen ce angle）に相当する。 平面３ａ−３ａにおける面積は、角度を付けた２個の流出口３５および３７の 面積より大きいため、流出口３５および３７からの流れは、円管断面３０ｂにお ける流れよりも流速が小さい。このように平均流速が減少したことにより、鋳型 に流入するノズルからの流体が引き起こした乱流は減少する。 総偏向は、主遷移３４において生成された偏向と、流出口壁３８および３９の 広がりによって設けられた偏向の和である。約３０°の総偏向角は、幅が９７５ 〜１６２５ｍｍまたは３８〜６４インチ、厚さが５０〜６０ｍｍの薄いスチール スラブの連続鋳造に最適であることが見出されている。最適な偏向角は、スラブ の幅および成形バルジＢの長さ、幅および深さにある程度依存する。典型的には 、バルジは、長さが８００〜１１００ｍｍ、幅が１５０〜２００ｍｍそして深さ が７００〜８００ｍｍとすることができる。 次に図１および図２を参照して、代替の鋳造用ノズルは、参照符号３０によっ て全般的に示される。ノズルの上端は、図１および図２に示すように、下向きに 伸長する、内径７６ｍｍの円管３０ｂ内で終わる流入ノズル３０ａを含む。管断 面３０ｂの軸は、ノズルの軸Ｓとして想定される。管断面３０ｂは、平面３−３ において終り、図３からわかるように円形断面であって、面積が４５３６ｍｍ² である。次に、流れは、全般的に参照符号３４によって示され、好ましくは６個 の壁３４ａから３４ｆを有する主遷移に流入する。側壁３４ｃおよび３４ｆは、 それぞれ垂直軸から好ましくは１０°の角度で広がる。正面壁３４ｄおよび３４ ｅは、後方壁３４ａおよび３４ｂのように、互いに小角で配設される。これにつ いては詳細を後述する。正面壁３４ｄおよび３４ｅは、後方壁３４ａおよび３４ ｂとともに、それぞれ垂直軸からほぼ３．８°の平均角で収束する。 二次元円錐ディフューザにおいて、流れを流れ始めにはく離することにより夥 しい圧力損失を回避するために、錘面の夾角を約８°に限定することが慣例であ る。これに対応して、一方の対の向かい合った壁が平行する一次元矩形ディフュ ーザにおいて、他方の対の向かい合った壁は、せいぜい１６°、すなわち、一方 の壁の軸からプラス８°、反対の壁の軸からマイナス８°の夾角で広がるはずで ある。図１の拡散する主遷移３４において、正面壁および後方壁について３．８ °の平均収束により、側壁において、８°の上限を下回るほぼ１０−３．８＝６ ．２°の等価一次元広がりが得られる。 図４、図５および図６は、それぞれ平面３−３から１００ｍｍ、２００ｍｍお よび３５１．６ｍｍ下に配置された、図１および図２の平面４−４、平面５−５ 、平面６−６でそれぞれ切断された横断面図である。正面壁３４ｅと３４ｄの間 の夾角は、後方壁３４ａと３４ｂの間の夾角と同様に、１８０°をいくらか下回 る。図４は、半径が大きい４個の凸状コーナーを示し、図５は、半径が中程の４ 個の凸状コーナーを示し、図６は、半径が小さい４個の凸状コーナーを示す。後 方壁３４ａと３４ｂの交わりには、正面壁３４ｄと３４ｅの交わりと同様に丸み すなわちアールを付けてもよい。流路の長さは、図４において１１１．３ｍｍ、 図５において１４６．５ｍｍ、図６において２００ｍｍである。 あるいは、図６ａに示すように、平面６−６による横断面は、半径が実質的に ゼロの４個の凸状コーナーを有してもよい。正面壁３４ｅおよび３４ｄならびに 後方壁３４ａおよび３４ｂは、その交わる線に沿って、平面６−６から１７．６ ｍｍ下向きに分流器３２の先端部３２ａまで伸長する。このため、水平軸に対し てプラスマイナス１０°の角度でそれぞれ配設された２個の流出口３５および３ ７が作成される。遷移３４が平面６−６において鋭角の凸状コーナーを有するこ とを想定すると、図６ａにおいて示すように、角度を付けた流出口は、それぞれ 矩形となり傾斜長さが１０１．５ｍｍ、幅が２８．４ｍｍであって総面積が５７ ７６ｍｍ²となる。 角度を付けた２個の流出口３５および３７の面積に対する平面３−３における 面積比は、π／４＝０．７８５であり、流出口３５および３７からの流れは、円 管断面３０ｂにおいて流速の７８．５％を有する。このように平均流速が減少し たことにより、鋳型に流入するノズルからの流体が引き起こした乱流は減少する 。流出口３５および３７からの流れは、それぞれ湾曲矩形管断面３８および４０ に流入する。主遷移３４における流れは、側壁３４ｃおよび３４ｆ近くにおいて 流体速度がより大きく、また軸近くにおいてより低速の２本のストリームへと実 質的に分流されることが順次示される。このことは、主遷移３４における２つの 反対方向における流れの角度がプラスマイナス１０°に漸近することを暗示する 。湾曲矩形管３８および４０は、流れをさらに２０°の角度に曲げる。湾曲部は 、線３９および４１において終わる。下流は、それぞれ直矩形管断面４２および ４４であり、曲げ部３８および４０から発した速度分布をほぼ一様にする。ポー ト４６および４８は、各直線部４２および４４の流出口である。各曲げ部３８お よび４０の内壁３８ａおよび４０ａは、曲率半径がいくらかあり、好ましくは、 外壁３８ｂおよび４０ｂの半分よりもはるかに大きいことが望ましい。内壁３８ ａおよび４０ａは、半径１００ｍｍであってもよく、外壁３８ｂおよび４０ｂは 、半径が２０１．５ｍｍとなる。壁３８ｂおよび４０ｂは、夾角が２０°の鋭い 先端部を有する分流器３２によって画定される。また、分流器３２は、直矩形断 面４２および４４の壁４２ｂおよび４４ｂもまた画定する。 内壁３８ａおよび４０ａ近くは、低圧ひいては高速であり、外壁３８ｂおよび ４０ｂ近くは、高圧ひいては低速であることが理解されよう。なお、湾曲部３８ および４０におけるこの速度プロフィールは、図１７および図１８の従来技術の ノズルと相反することに注目すべきである。直線部４２および４４により、曲げ 部３８および４０の内壁３８ａおよび４０ａ近くは高速低圧の流れが可能とな り、低速および高圧を壁４２ａおよび４４ａに沿って相当距離拡散する。 総偏向は、プラスマイナス３０°であり、主遷移３４内部で生じた１０°と、 湾曲管断面３８および４０によって提供される２０°で構成される。この総偏向 角は、幅が９７５〜１６２５ｍｍ、すなわち３８〜６４インチのスチールスラブ の連続鋳造にほぼ最適であることが見出されている。最適な偏向角は、スラブの 幅および成形バルジＢの長さ、幅および深さにある程度依存する。典型的には、 バルジは、長さが８００〜１１００ｍｍ、幅が１５０〜２００ｍｍそして深さが ７００〜８００ｍｍとすることができる。平面６−６による断面は、図６に示さ れるものである場合、管断面３８，４０，４２および４４は、もはや完璧な矩形 ではあり得ないが一般的にかろうじてそうであると理解されるであろうことは言 うまでもない。図６において、側壁３４ｃおよび３４ｆは、直線部分のない略半 円であり得ることがさらに理解されよう。後方壁３４ａおよび３４ｂの交わりは 、図面をよりわかりやすくするために、線に沿うように非常に鋭角であることを 示してきた。図２において、３４０ｂおよび３４０ｄは、図６ａのように四角形 の凸状コーナーを想定したときの正面壁３４ｂおよび後方壁３４ｄのそれぞれと の側壁３４ｃの交わりを表す。しかしながら、４個の凸状コーナーが丸みを帯び ているため、平面６−６の上流、線３４０ｂおよび３４０ｄが見えなくなる。後 方壁３４ａおよび３４ｂは、互いに反対にねじれ、このねじれは、平面３−３に おいてゼロであり、平面６−６においてほぼ最大となる。正面壁３４ｄおよび３ ４ｅも同様にねじれる。壁３８ａおよび４２ａならびに壁４０ａおよび４４ａは 、主遷移３４の対応側壁３４ｆおよび３４ｃが広がって延在していると考えるこ とができる。 次に図１ａを参照すると、丸みを付けた先端を設けた分流器３２が拡大して示 されている。湾曲した壁３８ｂおよび４０ｂには、それぞれ５ｍｍだけ小さくな った半径、たとえば２０１．５ｍｍから１９６．５ｍｍに縮小された半径が設け られている。このことは、例では、１０ｍｍ以上の肉厚部を生成し、この内部に おいて、層流はく離を生成することなく所望の範囲のよどみ点を収容するために 十分な曲率半径の丸みを付けた先端部を形成する。分流器３２の先端部３２ｂは 、長軸の半分が垂直の半楕円であってもよい。好ましくは、先端部３２ｂは、 たとえば、最大肉厚部の３０％の翼弦位置の前方がＮＡＣＡ００２４対称翼形断 面等の翼状の輪郭を有する。これに対応して、流出口３５および３７の幅は、１ ．５ｍｍ〜２９．９ｍｍだけ大きくして、５７７６ｍｍ²の流出面積を維持して もよい。 次に図７および図８を参照して、ノズルの円管断面３０ｂの上部は、切開して 示される。平面３−３において、断面は円形である。平面１６−１６は、平面３ −３の５０ｍｍ下にある。横断面は長さ７６ｍｍ幅５９．７ｍｍの矩形であるた め、総面積はここでも４５３６ｍｍ²となる。平面３−３と平面１６−１６の間 にある円形から矩形の遷移５２は、流れの拡散が発生しないことから比較的短く てもよい。遷移５２は、高さ２５ｍｍの矩形管５４と接続され、平面１７−１７ において終わり、ここで完全に矩形の拡散する主遷移３４に流入する前に遷移５ ２からの流れを平衡状態に保つ。主遷移３４は、ここでも平面１７−１７と平面 ６−６の間で高さが３５１．６ｍｍあり、横断面は図６ａに示すように完全な六 角形であり得る。側壁３４ｃおよび３４ｆは、垂直軸から１０°の角度で広がり 、正面壁および後方壁は、この場合、垂直軸から約２．６°の中間角度で収束す る。等価一次元ディフューザ壁角は、ここでは、通常使用される最大８°を下回 るほぼ１０−２．６＝７．４°になる。矩形管断面５４は、必要であれば、遷移 ５２が主遷移３４と直接結合されるように省略してもよい。平面６−６において 、長さは、ここでも２００ｍｍであり、壁３４ｃおよび３４ｆ近くの幅もまた２ ８．４ｍｍである。ノズルの中心線において、幅は、いくらか大きい。平面４− ４および平面５−５による横断面は、図４および図５に示すものと同様であるが 、ただし、４個の凸状コーナーは丸くなく鋭い。後方壁３４ａおよび３４ｂなら びに正面壁３４ｄおよび３４ｅは、平面６−６から１７．６ｍｍ下の点において 分流器３２の先端部３２ａと出合う線に沿って交わる。角度を付けた矩形流出口 ３５および３７は、ここでも傾斜長が１０１．５ｍｍ、幅が２８．４ｍｍそれぞ れあり、総流出面積が５７７６ｍｍ²となる。正面壁３４ｂおよび後方壁３４ｄ の捩りは、図８において明確に見られる。 図１および図２のように図７および図８において、遷移３４の流出口３５およ び３７からの流れは、それぞれの流れが垂直軸に対してさらに２０°で折れ曲が った矩形の折れ曲がり断面３８および４０をそれぞれ通過し、次いで直矩形平衡 断面４２および４４をそれぞれ通過する。断面４２および４４からの流れは、総 偏向がここでも垂直軸からプラスマイナス３０°である。分流器３２の先端部は 、ここでも２０°の夾角を有する。分流器３２が、図１ａのように丸みを付けた 先端部および半楕円または翼状の輪郭である先端部（３２ｂ）を有することがこ こでも好ましい。 次に図９および図１０を参照して、平面３−３および平面１９−１９の間には 、拡散した状態の円形から矩形への遷移５６がある。平面１９−１９における面 積は、７６²＝５７７６ｍｍ²である。平面３−３と平面１９−１９の間の距離は ７５ｍｍであり、これは、軸に対して壁が３．５°の角度を形成し、壁間の総夾 角が７．０°である円錐形状のディフューザと等価である。遷移３４の側壁３４ ｃおよび３４ｆは、それぞれ垂直軸から２０°の角度で広がり、一方、後方壁３ ４ａ〜３４ｂおよび正面壁３４ｄ〜３４ｅは、水平軸に対して２０°の角度で配 設された一対の矩形流出口３５および３７を提供するように収束する。平面２０ −２０は、平面１９−１９の１５６．６ｍｍ下にある。この平面において、壁３ ４ｃと３４ｆの間の長さは１９０ｍｍである。後方壁３４ａ〜３４ｂと正面壁３ ４ｄ〜３４ｅとが交わる線は、平面２０−２０から３４．６ｍｍ下に分流器３２ の先端部３２ａまで伸長する。角度を付けた２個の矩形流出口３５および３７は 、それぞれ傾斜長さが１０１．１ｍｍ、幅が２８．６ｍｍであり、平面１９−１ ９における遷移の流入面積と同じ５７７６ｍｍ²の流出面積が得られる。遷移３ ４内部には正味の拡散がない。流出口３５および３７には、矩形折れ曲がり断面 ３８および４０が配設され、この場合、さらに１０°それぞれの流れを偏向する 。分流器３２の先端部は、夾角が４０°である。折れ曲がり断面３８および４０ は、直矩形断面４２および４４にそれぞれ続く。ここでも、断面３８および４０ の内壁３８ａおよび４０ａは、半径が、外壁３８ｂおよび４０ｂの２０１．１ｍ ｍの半径のほぼ半分の１００ｍｍであってもよい。総偏向は、ここでもプラスマ イナス３０°である。好ましくは、分流器３２には、壁３８ｂおよび４０ｂの半 径を縮小するとともに、必要であれば、これに対応して流出口３５および３７の 幅を大きくすることによって、丸みを付けた先端部と、半楕円また は翼状の輪郭の先端部（３２ｂ）が設けられる。 次に図１１および図１２を参照して、平面３−３において、横断面はここでも 円形である。また、平面１９−１９において、横断面は正方形である。平面３− ３と平面１９−１９の間には、拡散した状態の円形から正方形への遷移５６があ る。ここでも、平面３−３と平面１９−１９の間の距離を７５ｍｍにすることに よってディフューザ５６におけるはく離を未然に防ぐ。平面１９−１９における 面積は、ここでも７６²＝５７７６ｍｍ²である。平面１９−１９と平面２１−２ １の間には、正方形から矩形への一次元ディフューザがある。平面２１−２１に おいて、長さは、（４／π）７６＝９６．８ｍｍ、幅が７６ｍｍで、面積７３５ ４ｍｍ²が得られる。ディフューザ５８の高さもまた７５ｍｍであり、その側壁 は垂直軸から７．５°の角度で広がっている。主遷移３４において、側壁３４ｃ および３４ｆのそれぞれの開きは、ここでは、垂直軸から３０°である。このよ うな大きな角度で流れのはく離を避けるためには、遷移３４は、流出口３５およ び３７の面積が流入平面２１−２１におけるものを下回る順圧力勾配を提供する 。平面２１−２１から６７．８ｍｍ下にある平面２２−２２において、壁３４ｃ と３４ｆの間の長さは１７５ｍｍである。角度を付けた流出口３５および３７は 、それぞれ傾斜長が１０１．０ｍｍ、幅が２８．６ｍｍであり、５７７６ｍｍ² の流出面積が得られる。後方壁３４ａ〜３４ｂと正面壁３４ｄ〜３４ｅと交わる 線は、平面２２−２２から５０．５ｍｍ下で分流器３２の先端部３２ａまで伸長 する。遷移３４の流出口３５および３７には、２個の直矩形断面４２および４４ が配設される。断面４２および４４は、遷移３４において偏向の損失を回復する ためにいくぶん長形である。ここには、介在する折れ曲がり断面３８および４０ がなく、ここでも偏向は、主遷移３４によって提供されるようにほぼプラスマイ ナス３０°である。分流器３２は、先端の夾角が６０°の三角形状の楔である。 好ましくは、分流器３２には、壁４２ａおよび４２ｂを移動し、これにより分流 器３２のベース部の長さを増加することによって、丸みを付けた先端と、半楕円 または翼状の輪郭の先端部（３２ｂ）が設けられる。ディフューザ５８における 圧力の上昇は、摩擦を無視すると、主遷移３４において発生した圧力降下と等し い。流出口３５および３７の幅を大きくすることによって、流速 をさらに減少させながら、遷移３４において順圧力勾配を達成することもできる 。 図１１において、５２は、主遷移３４の流出口３５および３７近くの流れの等 価ポテンシャルを表す。なお、等価ポテンシャル５２は、壁３４ｃおよび３４ｆ に対して直角に延設し、ここで曲率はゼロであることに注目すべきである。等価 ポテンシャル５２は、遷移３４の中心に漸近するのにともなって、曲率はますま す大きくなり、軸Ｓに対応する遷移３４の中心において最大になる。したがって 、遷移の六角形の横断面は、遷移３４それ自体において流れ流線の折れ曲がりを 与える。六角形の主遷移の平均偏向効率は、２／３を上回り、側壁によって生成 された見掛け偏向のおそらく３／４すなわち７５％である。 図１〜図２および図７〜図８において、主遷移における１０°からの２．５° の損失は、曲げおよび直断面においてほぼ完全に取り戻される。図９〜図１０に おいて、主遷移における２０°からの５°の損失は、曲げおよび直断面において ほぼ取り戻される。図１１〜図１２において、主遷移における３０°からの７． ５°の損失は長形直断面において大部分が取り戻される。 次に図１３および図１４を参照して、主遷移３４には、後方壁が３４ａｂ、正 面壁が３４ｄｅのわずか４個の壁のみが設けられた、図１および図２の変形が示 される。平面６−６における横断面は、図６ｂに示すように略矩形であってもよ い。あるいは、横断面は、半径ゼロの鋭角のコーナーを有してもよい。あるいは 、側壁３４ｃおよび３４ｆは、図１７ｂに示すように、直線部分のない半円形の 横断面であってもよい。平面４−４および平面５−５における横断面は、通常、 図４および図５に示すように、ただし後方壁３４ａおよび３４ｂが正面壁３４ｅ および３４ｄのように同一線上にあることは言うまでもない。流出口３５および ３７は、ともに平面６−６にある。線３５ａは、折れ曲がり断面３８に対して角 度のある流入口を表し、線３７ａは、折れ曲がり断面４０に対して角度を付けた 流入口を表す。分流器３２は、夾角２０°の鋭角の先端部を有する。遷移３４の 左側および右側部分における流れの偏向は、側壁３４ｃおよび３４ｆの角度１０ °のおそらく２０％、すなわちプラスマイナス２°の平均偏向である。折れ曲が り断面３８および４０の角度を付けた流入口３５ａおよび３７ａは、流れ が遷移３４内においてすでに１０°偏向されていると仮定する。折れ曲がり断面 ３８および４０に加えて、続く直断面４２および４４は、遷移３４内における偏 向の８°の損失の大部分を取り戻すであろうが、ポート４６および４８からの偏 向はプラスマイナス３０°もあることは期待できない。分流器３２は、図１ａの ように、丸みを付けた先端部と、半楕円または翼状の輪郭である先端部（３２ｂ ）を有することが好ましい。 次に図１５および図１６を参照して、図１および図２に示したものと同様の別 のノズルが示される。遷移３４は、ここでも、後方壁が３４ａｂ、正面壁が３４ ｄｅのわずか４個の壁のみを有する。平面６−６における横断面は、図６ｂに示 すように丸みを付けたコーナーを有するか、あるいはコーナーが鋭角の矩形であ ってもよい。平面４−４および平面５−５における横断面は、通常、図４および 図５に示すように、ただし後方壁３４ａ〜３４ｂが正面壁３４ｄ〜３４ｅのよう に同一線上にある。流出口３５および３７は、ともに平面６−６にある。本発明 の実施形態において、流出口３５〜３７における偏向角は、０°であると想定さ れる。折れ曲がり断面３８および４０は、それぞれ３０°でそれぞれの流れを偏 向する。この場合、分流器３２が鋭角の先端部を有しているとすると、自ずと夾 角が０°の尖点になり、この構成では非実用的となる。したがって、壁３８ｂお よび４０ｂは、分流器３２の先端部が丸みを帯びるとともに先端部（３２ｂ）が 半楕円または好ましくは翼状の輪郭となるように半径が小さくなっている。総偏 向は、折れ曲がり断面３８および４０によって単独で提供されるようにプラスマ イナス３０°である。直断面４２および４４の出口ポート４６および４８は、水 平軸から３０°を下回る角度で配設され、これが垂直軸からの偏流である。 壁４２ａおよび４４ａは、壁４２ｂおよび４４ｂよりいくらか長い。壁４２ａ および４４ａ近くの圧力勾配は逆であるため、拡散のためにより長い長さが与え られる。図１５〜図１６の直断面４２および４４は、図１〜図２，図７〜図８， 図９〜図１０および図１３〜図１４において使用されてもよい。また、かかる直 断面を図１１〜図１２において使用してもよいが、利点はさほどないであろう。 なお、折れ曲がり断面３８および４０の当初三分の一について、壁３８ａおよび ４０ａは、対応する側壁３４ｆおよび３４ｃよりも小さい見掛け偏向を提供する ことに注目すべきである。しかしながら、この下流では、広がった壁３８ａおよ び４０ａならびに広がった壁４２ａおよび４４ａが、対応する側壁３４ｆおよび ３４ｃよりも大きな見掛け偏向を提供する。 組立てられ首尾よく検査された図１３および図１４と同様の初期設計において 、側壁３４ｃおよび３４ｆは、それぞれ垂直軸から広がり角５．２°を有し、後 方壁３４ａｂおよび正面壁３４ｄｅは、それぞれ垂直軸から２．６５°の角度で 収束する。平面３−３において、流れ横断面は直径７６ｍｍの円形である。平面 ４−４において、流れ横断面は、４個のコーナーについて、半径が２８．５ｍｍ の長さ９５．５ｍｍ、幅６６．５ｍｍであった。平面５−５において、横断面は 、コーナーについて、半径が１９ｍｍの長さ１１５ｍｍ、幅５７．５ｍｍであっ た。平面５−５から１５１．６ｍｍの代わりに１５０ｍｍ下に配置された平面６ −６において、横断面は、コーナーについて、半径が５ｍｍの長さ１４４ｍｍ、 幅４３．５ｍｍであり、流れ面積は６２４３ｍｍ²であった。折れ曲がり断面３ ８および４０は省略した。直断面４０および４２の壁４２ａおよび４４ａは、平 面６−６において各側壁３４ｆおよび３４ｃと交わった。壁４２および４４ａは 、ここでも垂直軸から３０°で広がり、平面６−６から９５ｍｍ下方向に７番目 の水平面まで延設された。６０°の夾角を有する三角形状の分流器３２の鋭い先 端は、（図１１に示すように）この７番目の面に配置された。分流器のベースは 、７番目の面から１１０ｍｍ下に延在した。出口ポート４６および４８は、それ ぞれ１１０ｍｍの傾斜長さを有する。ポート４６および４８の頂部は、メニスカ スから少なくとも１５０ｍｍ下に浸漬されるべきことが見出された。スラブの幅 が１３８４ｍｍの、１秒あたり３．３トンの鋳造速度において、定常波の高さは ７〜１２ｍｍしかなく、メニスカスにおいて表面渦は形成されず、幅が１２００ ｍｍを下回る鋳型では振動は見られない。これを上回る鋳型幅では、生じる振動 は最小であった。このように大きな鋳型幅では振動が最小であることは、極端に 末端が急偏向したこと、さらに分流器３２の鋭い先端の下流で流れがはく離する ことによる、壁４２ａおよび４４ａにおける流れはく離に起因することがある。 この初期設計において、正面壁３４ａｂおよび後方壁３４ｄｅ の２．６５°の収束が長形の直断面４２および４４において連続された。したが って、これらの断面は、半径コーナー５ｍｍの矩形ではなく、その代わりやや台 形であり、出口ポート４６および４８の頂部は幅が３５ｍｍ、出口ポート４６お よび４８の底部は幅が２４．５ｍｍであった。やや台形の断面は、略矩形である と考えられる。 次に図２３〜図２９を参照して、本発明の代替の実施形態が示される。これら の鋳造用ノズルは、本発明の鋳造用ノズルと同様であるが、ただし、そらせ板１ ００〜１０６を含み、別個のストリームに分流してこれらのストリームをノズル の内部において独立して偏向する複数段階を具体化する。しかしながら、そらせ 板は、本発明のノズルと併用する必要はないが、そらせ板１００〜１０６を利用 して、別個のストリームに分流してこれらのストリームをノズルの内部において 独立して偏向する複数段階を具体化する限り、従来技術の鋳造用または浸漬流入 ノズルのいずれと併用できることは、当業者によって理解されるはずである。 図２３〜図２７について、本発明の鋳造用ノズル３０、たとえば、遷移断面３ ４を有する鋳造用ノズルが示される。この遷移断面では、流れを拡散または減速 し、これによりノズル３０から流出する流れの慣性力を減退するようにその断面 内において軸方向対称から平面対称へと遷移する。金属フローが遷移断面３４に 沿って進むと、その後、ノズル３０内部またはその内側に配置されたそらせ板１ ００，１０２に出合う。好ましくは、そらせ板は、そらせ板１００，１０２の上 縁１０１，１０３が出口ポート４６，４８のそれぞれ上流となるように配置すべ きである。そらせ板１００，１０２の下縁１０５，１０７は、出口ポート４６， ４８の上流に配置されることが好ましいが、下縁１０５，１０７は、出口ポート ４６，４８のそれぞれ下流に配置してもそうでなくてもよい。 そらせ板１００，１０２は、複数段階においてノズル３０を通って流れる液体 金属を拡散する機能を奏する。そらせ板は、まず、流れを３本の別個のストリー ム１０８，１１０および１１２に分流する。ストリーム１０８，１１２は、外側 ストリームと考えられ、ストリーム１１４は中央ストリームと考えられる。そら せ板１００，１０２は、それぞれ上面１１４，１１６と、それぞれ下面１１８， １２０を含む。そらせ板１００，１０２により、２本の外側ストリーム１０８， １１２は、そらせ板の上面１１４，１１６によって反対方向に独立して偏向され る。そらせ板１００，１０２は、垂直軸から約２０〜９０°、好ましくは３０° の偏向角を提供するように構成され、配置されるべきである。中央ストリーム１ １４は、そらせ板の下面１１８，１２０から分岐することによって拡散される。 次いで中央ストリーム１１４は、外側ストリーム１０８，１１２が偏向される角 度と一致する角度、たとえば、垂直軸から２０〜９０°、好ましくは３０°で反 対側に偏向される２本の内側ストリーム１２２，１２４に分流器３２によって分 流される。 ２本の内側ストリーム１２２，１２４は、外側ストリーム１０８，１１２が偏 向される角度と一致する角度で反対側に偏向されるため、外側ストリーム１０８ ，１１２は、溶融した金属のストリームがノズル３０から流出する前にノズル３ ０内で内側ストリーム１２２，１２４、すなわちその一致するストリームとそれ ぞれ再合流され、鋳型へと吐出される。 外側ストリーム１０８，１１２をノズル３０内で内側ストリーム１２２，１２ ４とそれぞれ再合流するのには別の理由がある。別の理由とは、そらせ板１００ ，１０２の下縁１０５，１０７が出口ポート４６，４８の上流にある場合、すな わち、出口ポート４６，４８まで完全に伸長していない場合、外側ストリーム１ ０８，１１２は、これらのストリームがノズル３０から流出する前に内側ストリ ーム１２２，１２４からこれ以上物理的にはく離されることはない。 図２８〜図２９には、本発明の鋳造用ノズル３０の代替的な実施形態を示す。 本実施形態において、そらせ板１０４，１０６の下縁１２６，１２８ではなく上 縁１３０，１３２が、出口ポート４６，４８の上流に配設される。これは、外側 ストリーム１０８，１１２と内側ストリーム１２２，１２４をノズル３０内にお いて完全にはく離している。さらに、本実施形態において、外側ストリーム１０ ８，１１２および内側ストリーム１２２，１２４の偏向角は一致しない。この結 果、外側ストリーム１０８，１１２と内側ストリーム１２２，１２４は、ノズル ３０内において再合流しない。 好ましくは、そらせ板１０４，１０６および分流器３２は、外側ストリーム１ ０８，１１２が垂直軸から約４５°偏向されるとともに、内側ストリーム １２２，１２４が垂直軸から約３０°偏向されるように構成され、配置される。 所望の鋳型流れ分布に基づいて、本実施形態は、外側および内側ストリームの偏 向角の調整をそれぞれ可能にする。 次に図３０および図３１を参照して、本発明の別の代替的な実施形態が示され る。２個の出口ポート１４６，１４８を有し、本発明の他の鋳造用ノズルの実施 形態と同様の二またに分岐した鋳造用ノズル１４０が設けられる。しかしながら 、図３０および図３１の鋳造用ノズル１４０は、ファセットのまたは「ダイヤモ ンドバック状の」内部ジオメトリを含み、ノズルの中心軸または中心線ＣＬにお いて縁部よりも大きな内部断面積をノズルに与えている。 鋳造用ノズル１４０の遷移断面１３４の底部または流出端近くにおいて、２個 の角度の付けられた隣接する縁部１４２が、鋳造用ノズル１４０の内側の幅広い 面のそれぞれの中心から出口ポート１４６および１４８の頂部に向かって下方向 に伸長する。縁部１４２は、好ましくは、流入口１４１に向かって上向きに尖っ た頂点１４３を断面Ｂ−Ｂと断面Ｃ−Ｃの間に形成し、内部曲げファセット１４ ４ａと１４４ｂの頂縁部で構成される。これらの曲げファセット１４４ａと１４ ４ｂは、ノズル１４０のダイヤモンドバック状の内部ジオメトリを有する。これ らは、中心縁部１４３ａにおいて収束し、中心縁部１４３ａから出口ポート１４ ６，１４８に向かって外側にテーパ状になっている。 頂縁部１４２は、出口ポート１４６および１４８の流出角にほぼ一致すること が好ましく、これにより出口ポート１４６および１４８の理論上の流出角に対し て偏流または液体金属の流れの曲げを促進する。出口ポート１４６および１４８ の流出角は、水平軸から下方向に約４５〜８０°とすべきである。好ましくは、 流出角は、水平軸から下方向に約６０°とすべきである。 頂縁部１４２を出口ポート１４６および１４８の流出角と一致することにより 、出口ポートの頂部において流れのはく離を最小化するとともに、流れが出口ポ ートに漸近するにつれて側壁縁からのはく離を最小化する。さらに、図３０，図 ３０Ｃおよび図３０Ｄにおいて最も顕著に見られるように、曲げファセット１４ ４ａおよび１４４ｂは、同一水平横断面における頂縁部１４２よりも中心縁部１ ４３ａにおいて長さ方向の軸ＬＡから遠い。この結果、鋳造用ノズルの中心 軸近くに、縁部における内部横断面積よりも大きな内部横断面積が与えられる。 図３０ＥＥにおいて示すように、ダイヤモンドバック状の内部ジオメトリによ り、出口ポート１４６および１４８は、ポートの底部では頂部に比べてより幅広 となり、すなわち、この場合には分流器１４９近くにおいてより幅広となる。こ の結果、ダイヤモンドバック状のポート構造は、出口ポート１４６および１４８ の領域において、必然的にノズル１４０内の流れの動的圧力分布と一致し、これ によりさらに安定した流出噴流をもたらす。 次に図３２〜図３４を参照して、本発明の別の代替的な実施形態が示される。 図３２〜図３４の鋳造用ノズル１５０は、本発明の他の鋳造用ノズルの実施形態 と同様である。ただし、鋳造用ノズル１５０は、上部および下部出口ポート１５ ３および１５５間にそれぞれ分布された流量を調整して、鋳造用ノズル１５０を 通る液体金属の流量処理量に基づいて上部出口ポート１５３から流出する上部流 出噴流の有効流出角の変動をもたらすように構成される。 図３２および図３３において示すように、鋳造用ノズル１５０は、好ましくは 、上述した本発明の鋳造用ノズルの実施形態において記載したように分流の複数 段階を具体化する。鋳造用ノズル１５０は、そらせ板１５６を含み、側壁１６０ の下面１６０ａおよびそらせ板１５６の頂部面１５６ａとともに、上部出口ポー ト１５３へと続く上部流出路１５２を画定する。 鋳造用ノズル１５０は、鋳造用ノズル１５０の中心線ＣＬにほぼ沿って、また ノズルを通る流れの方向におけるそらせ板１５６の下流に配設された下部分流器 １５８を随時含んでもよい。下部分流器１５８により、そらせ板１５６の底部面 １５６ｂおよび下部分流器１５８の頂部面１５８ａは、下部出口ポート１５５に 続く下部流出路１５４を画定する。 側壁１６０、そらせ板１５６および分流器１５８は、上部出口ポートの理論上 の流出角が上部出口ポートの理論上の流出角から少なくとも約１５°広がるよう に構成されることが好ましい。側壁１６０およびそらせ板１５６は、好ましくは 、理論上の流出角が水平軸から下方向に約０〜２５°、最も好ましくは約７〜１ ０°の上部出口ポート１５３を提供する。そらせ板１５６および下部分流器１５ ８は、好ましくは、理論上の流出角が水平軸から下方向に約４５〜８０°、 最も好ましくは約６０〜７０°の下部出口ポート１５５を提供する。 鋳造用ノズル１５０が分流器１５８を含まない場合、鋳造用ノズル１５０は、 そらせ板１５６の底部面１５６ｂによって画定された図示されない下部出口ポー ト１５５を１個のみ含むことになる。下部出口ポート１５５の場合、約４５〜９ ０°の理論上の流出角を有する。 次に図３２〜図３４を参照して、実際、そらせ板１５６は、まず孔１５１を通 る液体金属の流れを３本の別個のストリーム、すなわち、２本の外側ストリーム と１本の中央ストリームに分流する。２本の外側ストリームは、上部出口ポート １５３によって水平軸から下方向に約０〜２５°の理論上の流出角に、さらに中 心線ＣＬから反対の向きに偏向される。これらの外側ストリームは、鋳型への上 部流出噴流として上部出口ポート１５３から吐出される。 なお、中央ストリームは、孔１５１を通って、さらにそらせ板１５６の間を下 方向に進む。この中央ストリームは、さらに、下部分流器１５８によって、そら せ板１５６の底部面１５６ｂおよび下部分流器１５８の頂部面１５８ａの曲率に 応じてノズル１５０の中心線ＣＬから反対に偏向された２本の内側ストリームに 分流される。 そらせ板１５６の頂部面１５６ａの曲率またはとがりまたはそらせ板１５６そ れ自体のとがりは、水平軸から約０〜２５°（約７〜１０°が好ましい）の上部 出口ポート１５３の理論上の流出角に２本の外側ストリームを案内するのに十分 であるべきである。さらに、頂部面１５６ａの曲率または勾配を含む側壁下面１ ６０ａおよびそらせ板１５６の構成またはとがりは、上部出口ポート１５３に対 する上部流出路１５２の横断面積を略一定に維持するのに十分とすべきである。 そらせ板１５６の底部面１５６ｂおよび分流器１５８の頂部面１５８ａの曲率 またはとがりは、水平軸から下方向に約４５〜８０°（約６０〜７０°が好まし い）の下部出口ポート１５５の理論上の流出角に２本の内側ストリームを案内す るのに十分とすべきである。これは、上部出口ポート１５３の約７〜１０°の好 適な理論上の流出角から有意に広がっている。 そらせ板１５６の先端１５６ｃが先端１５６ｃのすぐ上にある鋳造用ノズル孔 の横断面と関連して配置されるため（たとえば、図３２Ｅ）、外側ストリームと 中央ストリームの間で分流される流量の理論上の割合が決定される。好ましくは 、そらせ板１５６は、流れの対称分流を生成する（すなわち、上部出口ポート１ ５３を通る外側ストリームのそれぞれにおける等価な流れ）ように配設される。 好ましくは、総流量の割合は、外側ストリームよりも中央ストリームに対して より多く割り当てられる。特に、鋳造用ノズル１５０を通る総流量の約１５〜４ ５％、好ましくは約２５〜４０％が上部出口ポート１５３の２本の外側ストリー ムと関連づけられるとともに、総流量の残りの５５〜８５％、好ましくは約６０ 〜７５％が、下部出口ポート１５５を通る２本の内側ストリーム（または、鋳造 用ノズル１５０が下部分流器１５８を含まない場合、下部出口ポート１５５を通 る１本の中央ストリーム）として吐出される中央ストリームと関連づけられるよ うに、鋳造用ノズル１５０を構成し、そらせ板１５６の先端１５６ｃを先端１５ ６ｃのすぐ上にある鋳造用ノズル孔の横断面と関連して配置することは有利であ る。上述したように下部出口ポート１５５が上部出口ポート１５３より多くの流 量を有するように上部出口ポート１５３と下部出口ポート１５５の間の流量を調 整することによってもまた、上部出口ポート１５３を流出した流れの有効流出角 は、総流量処理量により影響される。 図３４Ａ〜図３４Ｃには、流量処理量の関数として、上部および下部出口ポー トを通る流出噴流の有効流出角の変動を示す。図３４Ａ〜図３４Ｃには、鋳造用 ノズル１５０を通る流出噴流の有効流出角を低、中間および高流量処理量でそれ ぞれ示す。たとえば、低流量処理量では、約１．５〜２トン／分以下であり、中 間流量処理量では、約２〜３トン／分、高流量処理量では、約３トン／分以上で ある。 図３４Ａに示される低流量処理量では、矢印１６２で表される上部出口ポート １５３を流出する流出噴流は、矢印１６４で表される下部流出噴流と無関係であ り、実質的に上部出口ポート１５３の理論上の流出角となる（好ましくは、水平 軸から約７〜１０°）。 流量処理量が図３４Ｂおよび図３４Ｃに示すように増加すると、上部流出噴流 １６２は、下部出口ポート１５５を流出する下部流出噴流１６４と関連づけられ たより大きな運動量だけ鋳造用ノズル１５０の中心線ＣＬ方向に下方向に引っ張 られる。これにより、上部流出噴流１６２の有効流出角は、流量処理量の増加に ともない、理論上の流出角から大きくなる（水平軸から下方向により大きな角） 。上部流出噴流１６２の有効流出角もまた、流量処理量の増加にともなって、下 部流出噴流の流出角からの広がりが小さくなる。 流量処理量が図３４Ｂおよび図３４Ｃに示すように増加すると、下部出口ポー ト１５５から流出する下部流出噴流１６４もまたわずかに変動する。下部流出噴 流１６４は、鋳造用ノズル１５０の中心線ＣＬからわずかに上方向に引っ張られ る。したがって、下部流出噴流１６４の有効流出角は、流量処理量の増加にとも なって、理論上の流出角からわずかに減少する（水平軸から下方向により小さな 角）。 本発明の目的では、低、中間および高流量処理量の正確な値は特に重要でない ことがわかるはずである。値に関係なく、上部流出噴流の有効流出角は、入力流 の増加にともなって理論上の流出角から大きくなる（水平軸から下方向により大 きな角）ことのみ必要である。 流量処理量により上部流出噴流１６２の有効流出角が変動することは、非常に 有益である。低流量処理量では、高温の到来液体金属を鋳型における流体のメニ スカス領域に均一に搬送して、適正に潤滑するよう成形パウダーに対する熱伝達 を適正に促進することが望ましい。低流量処理量では、上部流出噴流１６２の有 効流出角が浅いことにより本目的が実現される。これに対して、高流量処理量で は、流出噴流によって鋳型に搬送される混合エネルギーがはるかに大きい。した がって、鋳型において流体の過度の乱れおよび／またはメニスカスの攪乱のため にポテンシャルが実質的に増加する。高流量処理量では、上部流出噴流１６２の 有効流出角がより急勾配、すなわちより下向きになり、上記の乱れまたはメニス カスの攪乱が減少する。これにより、図３２〜図３４の鋳造用ノズル１５０は、 鋳造用ノズル１５０を通る流量処理量の実質的な範囲において、鋳型における液 体金属の搬送および適正な分布を高める。 次に図３５および図３６を参照して、本発明の別の代替的な実施形態を示す。 図３５および図３６に示す鋳造用ノズル１７０は、図３０〜図３１の鋳造用ノズ ル１４０と図３２〜図３４の鋳造用ノズル１５０の特徴を併せ持つ。 図３０〜図３１の複数ファセットのダイヤモンドバック状の内部ジオメトリの 鋳造用ノズル１４０は、鋳造用ノズル１７０に組み込まれて、曲げファセット１ ７４の頂縁部１７２を下部出口ポート１７６の理論上の流出角、すなわち、水平 軸から下方向に約４５〜８０°（約６０〜７０°が好ましい）と一致させる。こ のように、そらせ板１７８の間を流れる中央ストリームの近傍には、曲げファセ ット１７４が一般に設けられる。ダイヤモンドバック状の内部ジオメトリにより 、そらせ板１７８の底部面１７８ａに沿って流れをはく離することなく、下部出 口ポート１７６の流出角の方向に中央ストリームをより滑らかに曲げ、分離させ る。図３５ＲＲに示すように、下部出口ポート１７６は、好ましくは、頂部にお いてよりも底部に向かって最も幅広になる、すなわち、分流器１８０近くではよ り幅広となる。図３５ＱＱに示すように、上部出口ポート１８２は、好ましくは 、底部においてよりも頂部に向かって幅広になる、すなわち、側壁１８４の下面 １８４ａ近くにおいて最も幅広となる。 さらに、図３２〜図３４の鋳造用ノズル１５０のように、鋳造用ノズル１７０ を通る流れは、そらせ板１７８によって、上部出口ポート１８２および下部出口 ポート１７６を通って排出される流れストリームに分流されることが好ましく、 鋳造用ノズル１７０を通る流れを調整して、流量処理量に基づいて上部出口ポー トから流出するストリームの有効流出角を変化させることが好ましい。 上部出口ポート１８２の有効流出角は、図３４Ａ〜図３４Ｃにおいて示すよう に鋳造用ノズル１５０と同様に変化する。しかしながら、鋳造用ノズル１７０の 複数ファセットのダイヤモンドバック状の内部ジオメトリの結果、鋳造用ノズル １７０は、鋳造用ノズル１５０と比較して、鋳型における揺れおよび乱れのため に、高流量処理量で有効流出角をあまり変化させずに下部出口ポート１７６から より円滑な流出噴流をもたらし、メニスカス変動をより安定して制御する。 さらに、鋳造用ノズル１７０の複数ファセットのダイヤモンドバック状の内部 ジオメトリは、上部出口ポート１８２に比べて下部出口ポート１７６から流量の 大部分をさらに効率よく調整することに寄与している。ダイヤモンドバック状の 内部ジオメトリは、総流量の約１５〜４５％、好ましくは約２５〜４０％が上部 出口ポート１８２から流出し、一方、総流量の約５５〜８５％、好ましくは約６ ０〜７５％が下部出口ポート１７６、または鋳造用ノズル１７０が分流器１８０ を含まない場合には１個の出口ポート１７６から流出するように構成されること が好ましい。 本発明の目的のうち少なくともいくつかをすでに達成していることが明らかで あろう。入口管と出口ポートの間に流速の拡散および減速を与えることによって 、ポートからの流速は減退し、ポートの長さおよび幅に沿った速度分布は略均一 になり、鋳型における正常波振動は減少する。反対に配向された２本のストリー ムの偏向は、軸対称から平面対称への遷移から下に配設された分流器を提供する ことによって実現される。遷移における流れを拡散および減速することによって 、安定した均一の出口流体の流速を提供しながら、垂直軸からプラスマイナス３ ０°程度のストリームの総偏向を達成することができる。 さらに、反対に配向された２本のストリームの偏向は、ストリームの外側部分 において負圧を提供することによって部分的に実現することができる。これらの 負圧は、主遷移の下流で側壁の広がり角を増加することによって部分的に生成さ れる。内側半径が外側半径のいくらかの真分数である曲線状の断面によって、偏 向が得られる。主遷移それ自体における流れの偏向は、１８０°を下回る夾角で 交わる正面壁と後方壁の各対を有する六角形横断面を遷移に設けることによって 達成することができる。分流器には、製造時、あるいはわずかな流れ振動による よどみ点における不測事態が、いくらか下流に延びた先端において流れのはく離 を引き起こさないように、曲率半径を十分に取った丸みの付いた先端を設けてい る。 図２３〜図２８の鋳造用ノズルは、液体金属を鋳造用ノズルを通って鋳型に導 入することに関連する流体挙動を向上させる。従来技術のノズルでは、ノズルの 内孔を流れる液体金属の慣性力が大きいため、出口ポートの領域において流れは く離をもたらし、その見掛けの偏流角を達成することのない高速かつ不安定で乱 れた流出噴流を引き起こした。 図２３〜図２８の鋳造用ノズルにおいて、ノズルの孔において別個の独立した ストリームに流れを分流することによって、慣性力が分割され、複数段階で良好 に制御することができる。この結果、流れはく離が緩和され、ひいては乱流が減 少するとともに、流出噴流を安定化して所望の偏向角を実現する。 さらに、図２８〜図２９の鋳造用ノズルは、外側および内側ストリームの独立 した偏向角を達成する性能を提供する。これらの鋳造用ノズルは、鋳型が限定さ れたジオメトリである場合の成形プロセスに特に適する。これらの場合、液体金 属をより拡散して分布することが望ましい。 図３０〜図３１の鋳造用ノズルにおいて、複数ファセットの内部ジオメトリが 組み込まれ、ノズルの孔は、縁部よりもノズルの中心線において厚くなり、ダイ ヤモンドバック状の内部ジオメトリを作り出す。この結果、細長い面の側壁縁を 取り巻くノズルの外部寸法を増大することなく、開口したエリアを鋳造用ノズル の孔によりデザインすることができる。したがって、ノズルは、ノズルの内孔に おいて流れ減速、流れ拡散および流れ安定性を改良し、これにより、静かかつ滑 らかに鋳型に液体金属を搬送できるようになる。さらに、鋳造用ノズルが、鋳型 内の使用可能な空間をより良好に利用してそこでの流れパターンを適切に促進す ることから、ダイヤモンドバック状のジオメトリは、鋳型が広い面の中程でより 厚くなり細長い側壁面において狭まったバルジ状または王冠状の鋳型に特に適す る。 図３２〜図３４の複数ポート鋳造用ノズルにおいて、液体金属の鋳型への搬送 、およびそこでの液体金属の分布は、鋳造用ノズルを通る総流量処理量の有用な 広範囲にわたって改良される。複数ポート鋳造用ノズルの上部および下部出口ポ ート間に分布された流量を適切に調整し、さらに上部および下部ポートの理論上 の流出角を少なくとも約１５°はく離することによって、上部出口ポートの有効 流出角は、鋳造用ノズルの処理量における加減によって有益に変化する。かかる 変動の結果、鋳型において滑らかで静かなメニスカスが、成形パウダーに適切な 熱伝達を低流量処理量で行い、しかも高流量処理量ではメニスカスの安定性を促 進する。したがって、従来技術の鋳造用ノズルと比較して、流れ特性を低下する ことなく、有用な操作用流量処理量を広範囲にわたって達成することができる。 図３５および図３６の鋳造用ノズルにおいて、上部出口ポートの有効流出角は 、図３２〜図３４の鋳造用ノズルと同様に流量処理量にともない有利に変化し、 図３０〜図３１の鋳造用ノズルと同様のダイヤモンドバック状の複数ファセット の内部ジオメトリを併せ持って、図３５および図３６の鋳造用ノズルは、有効流 出角をあまり変化させることなく下部出口ポートから滑らかな流出噴流が生じ、 鋳型においてメニスカス変動をより安定して制御する。 ある特定の特徴および準組み合わせ(subcombination)が有用であり、準組み合 わせの他の特徴を参照せずに利用してもよいことが理解されよう。このことは、 本発明の請求の範囲によって考えられ、またその範囲に属する。したがって、本 発明は、図示および説明された具体的な詳細に限定されないことが理解されるは ずである。

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】平成１０年１１月２４日（１９９８．１１．２４） 【補正内容】 請求の範囲 １．中心軸と、少なくとも１個の入口ポートと、少なくとも１個の出口ポートと を有する長形孔において、前記孔の縁部近くよりも前記中心軸近くにおいてより 大きい横方向断面積を前記孔に提供するための拡大部を含む長形孔を備える、液 体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ２．前記拡大部は、少なくとも２個の曲げファセットを含み、それぞれは、前記 中心軸と略平行かつこれと交わる平面上の点から前記孔の下縁に向かって伸長す る、請求の範囲第１項に記載の鋳造用ノズル。 ３．前記少なくとも１個の出口ポートを２個の出口ポートに分流するとともに、 前記孔を通る液体金属の流れを、前記２個の出口ポートを通って前記ノズルから 流出する２本のストリームに分流する分流器をさらに備える、請求の範囲第２項 に記載の鋳造用ノズル。 ４．各曲げファセットは頂縁部を含む、請求の範囲第３項に記載の鋳造用ノズル 。 ５．前記頂縁部の少なくとも２個は、互いに隣接し、前記少なくとも１個の入口 ポートに向かって略尖った頂点を形成する、請求の範囲第４項に記載の鋳造用ノ ズル。 ６．前記曲げファセットは中心縁部において隣接する、請求の範囲第５項に記載 の鋳造用ノズル。 ７．各曲げファセットの前記中心縁部は、水平断面において前記曲げファセット の頂縁部よりも前記鋳造用ノズルの長さ方向の水平軸からさらに離れている、請 求の範囲第６項に記載の鋳造用ノズル。 ８．前記各頂縁部は、出口ポートに向かって、前記出口ポートの流出角と略一致 する角度で伸長する、請求の範囲第４項に記載の鋳造用ノズル。 ９．各出口ポートの前記流出角は水平軸から下方向に約４５〜８０°である、請 求の範囲第８項に記載の鋳造用ノズル。 １０．各出口ポートの前記流出角は水平軸から下方向に約６０〜７０°である、 請求の範囲第８項に記載の鋳造用ノズル。 １１．前記少なくとも１個の出口ポートは、頂部と底部とを有し、前記出口ポー トは、前記頂部よりも前記底部においてより幅広である、請求の範囲第１項に記 載の鋳造用ノズル。 １２．少なくとも１個の入口ポートと、少なくとも１個の第１出口ポートとを有 する長形孔と、 前記第１出口ポート近くに配置され、前記出口ポートから流出する液体金属の 流れを少なくとも２本の別個のストリームに分流する少なくとも１個のそらせ板 と、 を備える液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 １３．前記液体金属の少なくとも一部を前記ノズルから流出させるための第２出 口ポートを少なくとも１個さらに備える、請求の範囲第１２項に記載の鋳造用ノ ズル。 １４．前記第２出口ポート近くに配置された第２そらせ板と、 前記そらせ板の下流に配置される分流器をさらに備え、前記そらせ板が液体金 属の流れを２本の外側ストリームと１本の中央ストリームに分流する、請求の範 囲第１３項に記載の鋳造用ノズル。 １５．前記そらせ板は上面を含み、前記上面が略反対の向きに前記外側ストリー ムを偏向する、請求の範囲第１４項に記載の鋳造用ノズル。 １６．前記分流器は、拡散された中央ストリームを２本の内側ストリームに分流 し、前記分流器と前記内面は、前記２本の外側ストリームが偏向される略同一方 向に前記２本の内側ストリームを偏向する、請求の範囲第１５項に記載の鋳造用 ノズル。 １７．前記外側および内側ストリームは、前記ストリームが前記出口ポートの少 なくとも１個から流出する前に再合流する、請求の範囲第１６項に記載の鋳造用 ノズル。 １８．前記外側および内側ストリームは、前記ストリームが前記出口ポートの少 なくとも１個から流出した後に再合流する、請求の範囲第１６項に記載の鋳造用 ノズル。 １９．前記そらせ板は略末広の下面を含み、前記下面が前記中央ストリームを拡 散する、請求の範囲第１６項に記載のコーティング用ノズル。 ２０．前記分流器は、前記拡散された流れを２本の内側ストリームに分流し、前 記分流器と前記内面は、前記２本の外側ストリームが偏向される方向と別の方向 に前記２本の内側ストリームを偏向する、請求の範囲第１９項に記載の鋳造用ノ ズル。 ２１．前記上面は、垂直軸から約２０〜９０度の偏向角で前記外側ストリームを 偏向する、請求の範囲第１５項に記載の鋳造用ノズル。 ２２．前記上面は、垂直軸から約３０度の角度で前記外側ストリームを偏向する 、請求の範囲第２１項に記載の鋳造用ノズル。 ２３．前記孔は、略軸対称から略平面対称に前記ノズルの横断面対称を略連続的 に変化するために、前記そらせ板と流体導通する遷移断面を含む、請求の範囲第 １４項に記載の鋳造用ノズル。 ２４．前記そらせ板は、前記２本の外側ストリームを垂直軸から約４５度の角度 で偏向し、前記２本の内側ストリームを垂直軸から約３０度の角度で偏向する、 請求の範囲第２０項に記載の鋳造用ノズル。 ２５．前記長形孔は、 略軸対称の第１の流れ横断面積を有する流入口管断面と、 前記流入口管断面と流体導通した拡散用遷移断面において、前記遷移断面にお ける前記ノズルの流れ横断面積を前記第１流れ横断面積から前記第１流れ横断面 積よりも流れ横断面積が大きい略長形の第２流れ横断面積に略連続的に変化する とともに、前記遷移断面における前記ノズルの対称を略軸対称から略平面対称に 略連続的に変化するように適合され構成される遷移断面と、を含み、 前記少なくとも第１および第２出口ポートは、前記遷移断面と流体導通する、 請求の範囲第１６項に記載の鋳造用ノズル。 ２６．前記第１出口ポートは上部出口ポートであり、 前記第２出口ポートは下部出口ポートであり、 前記少なくとも１個のそらせ板は、前記上部出口ポート近くに配置され、液体 金属の流れを、前記孔を通って、前記上部出口ポートを通って流れる少なくとも １本の外側ストリームと、前記そらせ板を越えて前記下部出口ポートに向かって 流れる中央ストリームに分流し、前記そらせ板は、前記上部出口ポートを通って 流出した前記外側ストリームの有効流出角が、前記鋳造用ノズルを通る液体金属 の流量処理量に基づいて変化するように、前記外側ストリームと前記中央ストリ ームの間に分流された液体金属の割合を割り当てるように適合される、請求の範 囲第１３項に記載の鋳造用ノズル。 ２７．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加に伴って増加する 、請求の範囲第２６項に記載の鋳造用ノズル。 ２８．前記ノズルは、２個の上部出口ポートと、前記孔を通って２本の外側スト リームと１本の中央ストリームに液体金属の流れを分流するための各上部出口ポ ート近くのそらせ板とを含む、請求の範囲第２７項に記載の鋳造用ノズル。 ２９．前記中央ストリームの流路において、前記そらせ板の下流に配置され、少 なくとも２個の下部出口ポートを作り出し、それぞれが前記鋳造用ノズルから一 方の下部出口ポートを通って流出する少なくとも２本の内側ストリームに前記中 央ストリームを分流する、分流器をさらに備える、請求の範囲第２８項に記載の 鋳造用ノズル。 ３０．前記上部出口ポートから流出する前記外側ストリームは、流量処理量の増 加にともなって、前記下部出口ポートから流出する前記内側ストリーム方向に引 っ張られる、請求の範囲第２９項に記載の鋳造用ノズル。 ３１．前記下部出口ポートから流出する前記内側ストリームは、流量処理量の増 加にともなって、前記上部出口ポートから流出する前記外側ストリーム方向に引 っ張られる、請求の範囲第２９項に記載の鋳造用ノズル。 ３２．前記そらせ板は上面を含み、前記上面が前記外側ストリームを略反対の向 きに偏向する、請求の範囲第２９項に記載の鋳造用ノズル。 ３３．前記そらせ板は略末広の下面を含み、前記下面が前記中央ストリームを拡 散する、請求の範囲第３２項に記載の鋳造用ノズル。 ３４．前記分流器と前記下面は、前記２本の外側ストリームが偏向される略同一 半径方向に前記２本の内側ストリームを偏向する、請求の範囲第３３項に記載の 鋳造用ノズル。 ３５．前記孔を囲む少なくとも１個の側壁をさらに備え、前記少なくとも１個の 側壁の下面と対応するそらせ板の上面の間に各上部出口ポートが配置される、請 求の範囲第２９項に記載の鋳造用ノズル。 ３６．前記少なくとも１個の側壁の下部と前記各そらせ板の上面は、各上部出口 ポートに続く上部出口チャネルを作り出し、各上部出口チャネルの横断面積が前 記チャネルの長さを通して略均一である、請求の範囲第３５項に記載の鋳造用ノ ズル。 ３７．前記少なくとも１個の側壁の下面と前記各そらせ板の上面は、前記上部出 口ポートから流出する前記外側ストリームのそれぞれについて水平軸からの理論 上の流出角を作り出す、請求の範囲第３５項に記載の鋳造用ノズル。 ３８．前記上部出口ポートからの前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理 量の増加にともなって、前記上部出口ポートの理論上の流出角から広がる、請求 の範囲第３７項に記載の鋳造用ノズル。 ３９．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって、水 平軸から増加する、請求の範囲第３８項に記載の鋳造用ノズル。 ４０．前記上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約０〜２５ °である、請求の範囲第３７項に記載の鋳造用ノズル。 ４１．前記上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約７〜１０ °である、請求の範囲第３７項に記載の鋳造用ノズル。 ４２．前記下部出口ポートは、理論上の流出角を有し、前記上部出口ポートの前 記理論上の流出角は、前記下部出口ポートの理論上の流出角から少なくとも約１ ５°広がる、請求の範囲第３７項に記載の鋳造用ノズル。 ４３．前記内側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって、水 平軸に向かって減少する、請求の範囲第４２項に記載の鋳造用ノズル。 ４４．前記上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約０〜２５ °であり、前記下部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約４５ 〜８０°である、請求の範囲第４２項に記載の鋳造用ノズル。 ４５．前記上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約７〜１０ °であり、前記下部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約６０ 〜７０°である、請求の範囲第４２項に記載の鋳造用ノズル。 ４６．前記そらせ板は、前記鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約１５〜４５％ が前記外側ストリームに割り当てられるとともに、前記ノズルを通る流体の総流 量の約５５〜８５％が前記中央ストリームに割り当てられるように適合される、 請求の範囲第２９項に記載の鋳造用ノズル。 ４７．前記そらせ板は、前記鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約２５〜４０％ が前記外側ストリームに割り当てられるとともに、前記ノズルを通る流体の総流 量の約６０〜７５％が前記中央ストリームに割り当てられるように適合される、 請求の範囲第２９項に記載の鋳造用ノズル。 ４８．前記外側ストリームのそれぞれを通って流れる前記液体金属の割合は略等 しい、請求の範囲第４６項に記載の鋳造用ノズル。 ４９．各外側ストリームは前記上部出口ポートの内の１個を通って流れ、 前記中央ストリームは、前記そらせ板の間を前記下部出口ポートに向かって流 れ、前記そらせ板は、上部出口ポートを通って流出した外側ストリームの有効流 出角が前記鋳造用ノズルを通る液体金属の流量処理量に基づいて変化するように 、前記外側ストリームと前記中央ストリームの間に分流された液体金属の割合を 割り当てるように適合される、請求の範囲第２８項に記載の鋳造用ノズル。 ５０．前記中央ストリームの流路において、前記そらせ板の下流に配置されて、 ２個の下部出口ポートを画定し、それぞれが一方の下部出口ポートを通って前記 鋳造用ノズルから流出する２本の内側ストリームに前記中央ストリームを分流す る、分流器をさらに備える、請求の範囲第４９項に記載の鋳造用ノズル。 ５１．前記孔は、中心軸と、前記孔のエッジ近くよりも前記中心軸近くにおいて より大きい横方向断面積を前記孔に提供するための拡大部をさらに含む、請求の 範囲第４９項に記載の鋳造用ノズル。 ５２．前記中央ストリームの流路において、前記そらせ板の下流に配置されて、 ２個の下部出口ポートを画定し、それぞれが一方の下部出口ポートを通って前記 鋳造用ノズルから流出する少なくとも２本の内側ストリームに前記中央ストリー ムを分流する、分流器をさらに備える、請求の範囲第５１項に記載の鋳造用ノズ ル。 ５３．入口ポートと、少なくとも１個の出口ポートとを有する長形孔を通って液 体金属を流し込む手段と、 前記液体金属の流れを２本の外側ストリームと１本の中央ストリームに分流す る手段と、 前記２本の外側ストリームを略反対の向きに偏向する手段と、 前記中央ストリームを２本の内側ストリームに分流する手段と、 前記２本の外側ストリームが偏向される方向と略同一方向に前記２本の内側ス トリームを偏向する手段と、 を備える、液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ５４．前記外側および内側ストリームを、前記ストリームが少なくとも１個の出 口ポートから流出する前に再合流する手段を含む、請求の範囲第５３項に記載の 鋳造用ノズル。 ５５．前記外側および内側ストリームを、前記ストリームが少なくとも１個の出 口ポートから流出した後に再合流する手段を含む、請求の範囲第５３項に記載の 鋳造用ノズル。 ５６．鋳造用ノズルを通って液体金属を流し込む方法であって、 液体金属を前記鋳造用ノズルに流し込むステップと、 前記鋳造用ノズルから流出する液体金属の流れを少なくとも１本の外側ストリ ームと１本の中央ストリームに分流するステップと、 前記外側ストリームの有効流出角が、前記鋳造用ノズルを通る液体金属の流量 処理量に基づいて変化するように、前記外側ストリームと前記中央ストリームの 間で分流された液体金属の割合を割り当てるステップと、 を含む、方法。 ５７．前記液体金属の流れは、２本の外側ストリームと１本の中央ストリームに 分流される、請求の範囲第５６項に記載の方法。 ５８．前記中央ストリームは、少なくとも２本の内側ストリームに分流される、 請求の範囲第５７項に記載の方法。 ５９．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって増加 する、請求の範囲第５８項に記載の方法。 ６０．前記外側ストリームは、流量処理量の増加にともなって前記内側ストリー ム方向に引っ張られる、請求の範囲第５９項に記載の方法。 ６１．前記内側ストリームは、流量処理量の増加にともなって前記外側ストリー ム方向に引っ張られる、請求の範囲第５９項に記載の方法。 ６２．前記外側ストリームを略反対の向きに偏向するステップをさらに含む、請 求の範囲第６１項に記載の方法。 ６３．前記中央ストリームを拡散するステップをさらに含む、請求の範囲第６２ 項に記載の方法。 ６４．前記２本の外側ストリームが偏向される略同一半径方向に前記２本の内側 ストリームを偏向するステップをさらに含む、請求の範囲第６３項に記載の方法 。 ６５．前記外側ストリームは理論上の流出角において偏向される、請求の範囲第 ６１項に記載の方法。 ６６．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって理論 上の流出角から広がる、請求の範囲第６５項に記載の方法。 ６７．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって水平 軸から増加する、請求の範囲第６６項に記載の方法。 ６８．前記外側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約０〜２５ °である、請求の範囲第６５項に記載の方法。 ６９．前記外側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約７〜１０ °である、請求の範囲第６５項に記載の方法。 ７０．前記外側ストリームの理論上の流出角は、前記内側ストリームの理論上の 流出角から少なくとも約１５°広がる、請求の範囲第６５項に記載の方法。 ７１．前記内側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって水平 軸方向に減少する、請求の範囲第７０項に記載の方法。 ７２．前記外側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約０〜２５ °であり、前記内側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約４５ 〜８０°である、請求の範囲第７０項に記載の方法。 ７３．前記外側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約７〜１０ °であり、前記内側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約 ６０〜７０°である、請求の範囲第７０項に記載の方法。 ７４．前記鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約１５〜４５％は、前記外側スト リームに割り当てられ、前記ノズルを通る流体の総流量の約５５〜８５％は、前 記中央ストリームに割り当てられる、請求の範囲第６１項に記載の方法。 ７５．前記鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約２５〜４０％は、前記外側スト リームに割り当てられ、前記ノズルを通る流体の総流量の約６０〜７５％は、前 記中央ストリームに割り当てられる、請求の範囲第６１項に記載の方法。 ７６．前記外側ストリームのそれぞれを通って流れる前記液体金属の割り当てら れた割合は、略等しい、請求の範囲第７４項に記載の方法。 ７７．前記鋳造用ノズルを通って液体金属を流し込む前記ステップは、少なくと も１個の入口ポートと、２個の上部出口ポートと、２個の下部出口ポートとを有 する長形孔を通って前記液体金属を流し込むステップを含み、 前記鋳造用ノズルから流出した液体金属の流れを分流する前記ステップは、前 記上部出口ポート近くの液体金属の流れを、一方の上部出口ポートを通ってそれ ぞれ流れる２本の外側ストリームと、前記下部出口ポートに向かって流れる１本 の中央ストリームに分流するステップを含み、 前記割り当てステップは、前記外側ストリームの有効流出角が、前記鋳造用ノ ズルを通る液体金属の流量処理量に基づいて変化するように、前記外側ストリー ムと前記中央ストリームの間で分流された液体金属の割合を割り当てるステップ を含む、請求の範囲第５６項に記載の方法。 ７８．前記鋳造用ノズルから一方の下部出口ポートを通ってそれぞれ流出する少 なくとも２本の内側ストリームに前記中央ストリームを分流するステップをさら に含む、請求の範囲第７７項に記載の方法。 ７９．鋳造用ノズルを通って液体金属を流し込む方法であって、 入口ポートと、少なくとも１個の出口ポートとを有する長形孔を通って液体金 属を流し込むステップと、 前記液体金属の流れを２本の外側ストリームと１本の中央ストリームに分流す るステップと、 前記２本の外側ストリームを略反対の向きに偏向するステップと、 前記中央ストリームを２本の内側ストリームに分流するステップと、 前記２本の外側ストリームが偏向される略同一方向に前記２本の内側ストリー ムを偏向するステップと、 を含む、方法。 ８０．前記外側および内側ストリームは、前記ストリームが前記出口ポートの少 なくとも一方から流出する前に再合流するステップをさらに含む、請求の範囲第 ７９項に記載の方法。 ８１．前記外側および内側ストリームは、前記ストリームが前記出口ポートの少 なくとも一方から流出した後に再合流するステップをさらに含む、請求の範囲第 ７９項に記載の方法。 ８２．前記２本の内側ストリームは、前記２本の外側ストリームが偏向される方 向と別の方向に偏向される、請求の範囲第７９項に記載の方法。 ８３．前記外側ストリームを垂直軸から約２０〜９０度の偏向角で偏向するステ ップをさらに含む、請求の範囲第７９項に記載の方法。 ８４．前記外側ストリームを垂直軸から約３０度の角度で偏向するステップをさ らに含む、請求の範囲第８３項に記載の方法。 ８５．前記２本の外側ストリームを垂直軸から約４５度の角度で偏向し、前記２ 本の内側ストリームを垂直軸から約３０度の角度で偏向するステップをさらに含 む、請求の範囲第８２項に記載の方法。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，Ｓ Ｄ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ， ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，Ｆ Ｉ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＨＵ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ， ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，Ｍ Ｘ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ， ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．中心軸と、少なくとも１個の入口ポートと、少なくとも１個の出口ポートと を有する長形孔において、前記孔の縁部近くよりも前記中心軸近くにおいてより 大きい横方向断面積を前記孔に提供するための拡大部を含む長形孔を備える、液 体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ２．前記拡大部は、少なくとも２個の曲げファセットを含み、それぞれは、前記 中心軸と略平行かつこれと交わる平面上の点から前記孔の下縁に向かって伸長す る、請求の範囲第１項に記載の鋳造用ノズル。 ３．前記少なくとも１個の出口ポートを２個の出口ポートに分流するとともに、 前記孔を通る液体金属の流れを、前記２個の出口ポートを通って前記ノズルから 流出する２本のストリームに分流する分流器をさらに備える、請求の範囲第２項 に記載の鋳造用ノズル。 ４．各曲げファセットは頂縁部を含む、請求の範囲第３項に記載の鋳造用ノズル 。 ５．前記頂縁部の少なくとも２個は、互いに隣接し、前記少なくとも１個の入口 ポートに向かって略尖った頂点を形成する、請求の範囲第４項に記載の鋳造用ノ ズル。 ６．前記曲げファセットは中心縁部において隣接する、請求の範囲第５項に記載 の鋳造用ノズル。 ７．各曲げファセットの前記中心縁部は、水平断面において前記曲げファセット の頂縁部よりも前記鋳造用ノズルの長さ方向の水平軸からさらに離れている、請 求の範囲第６項に記載の鋳造用ノズル。 ８．前記各頂縁部は、出口ポートに向かって、前記出口ポートの流出角と略一致 する角度で伸長する、請求の範囲第４項に記載の鋳造用ノズル。 ９．各出口ポートの前記流出角は水平軸から下方向に約４５〜８０°である、請 求の範囲第８項に記載の鋳造用ノズル。 １０．各出口ポートの前記流出角は水平軸から下方向に約６０〜７０°である、 請求の範囲第８項に記載の鋳造用ノズル。 １１．前記少なくとも１個の出口ポートは、頂部と底部とを有し、前記出口ポー トは、前記頂部よりも前記底部においてより幅広である、請求の範囲第１項に記 載の鋳造用ノズル。 １２．少なくとも１個の入口ポートと、少なくとも１個の上部出口ポートと、少 なくとも１個の下部出口ポートとを有する長形孔と、 前記上部出口ポート近くに配置された少なくとも１個のそらせ板において、前 記上部出口ポートを通って流れる少なくとも１本の外側ストリームと、前記そら せ板を越えて前記下部出口ポート方向に流れる中央ストリームに、前記孔を通る 液体金属の流れを分流し、前記上部出口ポートを通って流出した外側ストリーム の有効流出角が前記鋳造用ノズルを通る液体金属の流量処理量に基づいて変化す るように、前記外側ストリームと前記中央ストリームの間で分流された液体金属 の割合を割り当てるように適合される、少なくとも１個のそらせ板と、 を備える液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 １３．前記外側ストリームの前記有効流出角は、流量処理量の増加にともなって 増加する、請求の範囲第１２項に記載の鋳造用ノズル。 １４．前記ノズルは、前記孔を通る液体金属の流れを２本の外側ストリームと１ 本の中央ストリームに分流するために、２個の上部出口ポートと、各上部出口ポ ート近くのそらせ板を含む、請求の範囲第１３項に記載の鋳造用ノズル。 １５．少なくとも２個の下部出口ポートを作り出すとともに、それぞれが一方の 下部出口ポートを通って前記鋳造用ノズルから流出する２本の内側ストリームに 前記中央ストリームを分流するために、前記中央ストリームの流路において、前 記そらせ板の下流に配置される分流器をさらに備える、請求の範囲第１４項に記 載の鋳造用ノズル。 １６．前記上部出口ポートから流出する前記外側ストリームは、流量処理量の増 加にともなって、前記下部出口ポートから流出する前記内側ストリーム方向に引 っ張られる、請求の範囲第１５項に記載の鋳造用ノズル。 １７．前記下部出口ポートから流出する前記内側ストリームは、流量処理量の増 加にともなって、前記上部出口ポートから流出する前記外側ストリーム方向に引 っ張られる、請求の範囲第１５項に記載の鋳造用ノズル。 １８．前記そらせ板は上面を含み、前記上面が前記外側ストリームを略反対の向 きに偏向する、請求の範囲第１５項に記載の鋳造用ノズル。 １９．前記そらせ板は実質的に末広の下面を含み、前記下面が前記中央ストリー ムを拡散する、請求の範囲第１８項に記載の鋳造用ノズル。 ２０．前記分流器と前記下面は、前記２本の外側ストリームが偏向される略同一 半径方向に前記２本の内側ストリームを偏向する、請求の範囲第１９項に記載の 鋳造用ノズル。 ２１．前記孔を囲む少なくとも１個の側壁をさらに備え、前記少なくとも１個の 側壁の下面と対応そらせ板の上面の間に各上部出口ポートが配置される、請求の 範囲第１５項に記載の鋳造用ノズル。 ２２．前記少なくとも１個の側壁の下部分と前記各そらせ板の上面は、各上部出 口ポートに続く上部流出路を作り出し、各上部流出路の横断面積が前記流路長を 通して略均一である、請求の範囲第２１項に記載の鋳造用ノズル。 ２３．前記少なくとも１個の側壁の下面と前記各そらせ板の上面は、前記上部出 口ポートから流出する前記外側ストリームのそれぞれについて水平軸からの理論 上の流出角を作り出す、請求の範囲第２１項に記載の鋳造用ノズル。 ２４．前記上部出口ポートからの前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理 量の増加にともなって、前記上部出口ポートの理論上の流出角から広がる、請求 の範囲第２３項に記載の鋳造用ノズル。 ２５．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって、水 平軸から増加する、請求の範囲第２４項に記載の鋳造用ノズル。 ２６．前記上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約０〜２５ °である、請求の範囲第２３項に記載の鋳造用ノズル。 ２７．前記上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約７〜１０ °である、請求の範囲第２３項に記載の鋳造用ノズル。 ２８．前記下部出口ポートは、理論上の流出角を有し、前記上部出口ポートの前 記理論上の流出角は前記下部出口ポートの理論上の流出角から少なくとも約１５ °広がる、請求の範囲第２３項に記載の鋳造用ノズル。 ２９．前記内側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって、水 平軸に向かって減少する、請求の範囲第２８項に記載の鋳造用ノズル。 ３０．前記上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約０〜２５ °であり、前記下部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約４５ 〜８０°である、請求の範囲第２８項に記載の鋳造用ノズル。 ３１．前記上部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約７〜１０ °であり、前記下部出口ポートの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約６０ 〜７０°である、請求の範囲第２８項に記載の鋳造用ノズル。 ３２．前記そらせ板は、前記鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約１５〜４５％ が前記外側ストリームに割り当てられるとともに、前記ノズルを通る流体の総流 量の約５５〜８５％が前記中央ストリームに割り当てられるように適合される、 請求の範囲第１５項に記載の鋳造用ノズル。 ３３．前記そらせ板は、前記鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約２５〜４０％ が前記外側ストリームに割り当てられるとともに、前記ノズルを通る流体の総流 量の約６０〜７５％が前記中央ストリームに割り当てられるように適合される、 請求の範囲第１５項に記載の鋳造用ノズル。 ３４．前記外側ストリームのそれぞれを通って流れる前記液体金属の割合は、略 等しい、請求の範囲第３２項に記載の鋳造用ノズル。 ３５．少なくとも１個の入口ポートと、少なくとも２個の上部出口ポートと、少 なくとも１個の下部出口ポートとを有する長形孔と、 前記上部出口ポート近くに配置されたそらせ板において、それぞれ一方の上部 出口ポートを通って流れる少なくとも２本の外側ストリームと、前記そらせ板間 を前記少なくとも１個の下部出口ポート方向に流れる中央ストリームに、前記孔 を通る液体金属の流れを分流し、前記上部出口ポートを通って流出した外側スト リームの有効流出角が前記鋳造用ノズルを通る液体金属の流量処理量に基づいて 変化するように、前記外側ストリームと前記中央ストリームの間で分流された液 体金属の割合を割り当てるように適合されるそらせ板と、 を備える液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ３６．前記中央ストリームの流路において、前記そらせ板の下流に配置され、２ 個の下部出口ポートを画定し、それぞれが一方の下部出口ポートを通って前記鋳 造用ノズルから流出する２本の内側ストリームに前記中央ストリームを分流する 、分流器をさらに備える、請求の範囲第３５項に記載の鋳造用ノズル。 ３７．中心軸と、少なくとも１個の入口ポートと、少なくとも２個の上部出口ポ ートと、少なくとも１個の下部出口ポートとを有する長形孔において、前記孔の 縁部近くよりも前記中心軸近くにおいてより大きい横方向断面積を前記孔に提供 するための拡大部を含む長形孔と、 前記上部出口ポートのそれぞれの近くに配置されたそらせ板において、それぞ れ一方の上部出口ポートを通って流れる少なくとも２本の外側ストリームと、前 記そらせ板間を前記少なくとも１個の下部出口ポート方向に流れる中央ストリー ムに、前記孔を通る液体金属の流れを分流し、前記上部出口ポートを通って流出 した外側ストリームの有効流出角が前記鋳造用ノズルを通る液体金属の流量処理 量に基づいて変化するように、前記外側ストリームと前記中央ストリームの間で 分流された液体金属の割合を割り当てるように適合されるそらせ板と、 を備える液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ３８．前記中央ストリームの流路において、前記そらせ板の下流に配置され、そ れぞれが一方の下部出口ポートを通って前記鋳造用ノズルから流出する少なくと も２本の内側ストリームに前記中央ストリームを分流する、分流器をさらに備え る、請求の範囲第３７項に記載の鋳造用ノズル。 ３９．鋳造用ノズルを通って液体金属を流し込む方法であって、 液体金属を前記鋳造用ノズルに流し込むステップと、 前記鋳造用ノズルから流出する液体金属の流れを少なくとも１本の外側ストリ ームと１本の中央ストリームに分流するステップと、 前記外側ストリームの有効流出角が、前記鋳造用ノズルを通る液体金属の流量 処理量に基づいて変化するように、前記外側ストリームと前記中央ストリームの 間で分流された液体金属の割合を割り当てるステップと、 を含む、方法。 ４０．前記液体金属の流れは、２本の外側ストリームと１本の中央ストリームに 分流される、請求の範囲第３９項に記載の方法。 ４１．前記中央ストリームは、少なくとも２本の内側ストリームに分流される、 請求の範囲第４０項に記載の方法。 ４２．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって増加 する、請求の範囲第４１項に記載の方法。 ４３．前記外側ストリームは、流量処理量の増加にともなって前記内側ストリー ム方向に引っ張られる、請求の範囲第４２項に記載の方法。 ４４．前記内側ストリームは、流量処理量の増加にともなって前記外側ストリー ム方向に引っ張られる、請求の範囲第４２項に記載の方法。 ４５．前記外側ストリームを略反対の向きに偏向するステップをさらに含む、請 求の範囲第４４項に記載の方法。 ４６．前記中央ストリームを拡散するステップをさらに含む、請求の範囲第４５ 項に記載の方法。 ４７．前記２本の外側ストリームが偏向される略同一半径方向に前記２本の内側 ストリームを偏向するステップをさらに含む、請求の範囲第４６項に記載の方法 。 ４８．前記外側ストリームは理論上の流出角において偏向される、請求の範囲第 ４４項に記載の方法。 ４９．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって理論 上の流出角から広がる、請求の範囲第４８項に記載の方法。 ５０．前記外側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって水平 軸から増加する、請求の範囲第４９項に記載の方法。 ５１．前記外側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約０〜２５ °である、請求の範囲第４８項に記載の方法。 ５２．前記外側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約７〜１０ °である、請求の範囲第４８項に記載の方法。 ５３．前記外側ストリームの理論上の流出角は、前記内側ストリームの理論上の 流出角から少なくとも約１５°広がる、請求の範囲第４８項に記載の方法。 ５４．前記内側ストリームの有効流出角は、流量処理量の増加にともなって水平 軸方向に減少する、請求の範囲第５３項に記載の方法。 ５５．前記外側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約０〜 ２５°であり、前記内側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約 ４５〜８０°である、請求の範囲第５３項に記載の方法。 ５６．前記外側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約７〜１０ °であり、前記内側ストリームの理論上の流出角は、水平軸から下方向に約６０ 〜７０°である、請求の範囲第５３項に記載の方法。 ５７．前記鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約１５〜４５％は、前記外側スト リームに割り当てられ、前記ノズルを通る流体の総流量の約５５〜８５％は、前 記中央ストリームに割り当てられる、請求の範囲第４４項に記載の方法。 ５８．前記鋳造用ノズルを通る流体の総流量の約２５〜４０％は、前記外側スト リームに割り当てられ、前記ノズルを通る流体の総流量の約６０〜７５％は、前 記中央ストリームに割り当てられる、請求の範囲第４４項に記載の方法。 ５９．前記外側ストリームのそれぞれを通って流れる前記液体金属の割り当てら れた割合は、略等しい、請求の範囲第５７項に記載の方法。 ６０．鋳造用ノズルを通って液体金属を流し込む方法であって、 少なくとも１個の入口ポートと、２個の上部出口ポートと、２個の下部出口ポ ートとを有する長形孔を通って液体金属を流し込むステップと、 前記上部出口ポート近くの液体金属の流れを、それぞれ一方の上部出口ポート を通って流れる２本の外側ストリームと、前記下部出口ポートに向かって流れる １本の中央ストリームに分流するステップと、 前記上部出口ポートを通って流出した前記外側ストリームの有効流出角が、前 記鋳造用ノズルを通る液体金属の流量処理量に基づいて変化するように、前記外 側ストリームと前記中央ストリームの間で分流された液体金属の割合を割り当て るステップと、 を含む、方法。 ６１．前記鋳造用ノズルから一方の下部出口ポートを通ってそれぞれ流出する少 なくとも２本の内側ストリームに前記中央ストリームを分流するステップをさら に含む、請求の範囲第６０項に記載の鋳造用ノズル。 ６２．入口ポートと、少なくとも１個の出口ポートを有する長形孔と、 前記出口ポート近くに配置されて、前記出口ポートから流出した液体金属の流 れを少なくとも２本の別個のストリームに分流するそらせ板と、 を備える、液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ６３．第２出口ポートと、 前記入口ポート近くに配置された第２そらせ板と、 前記そらせ板の下流に配置された分流器と、 を備え、 前記そらせ板は、液体金属の流れを２本の外側ストリームと中央ストリームに 分流する、請求の範囲第６２項に記載の鋳造用ノズル。 ６４．前記そらせ板は上面を含み、前記上面が前記外側ストリームを略反対の向 きに偏向する、請求の範囲第６３項に記載の鋳造用ノズル。 ６５．前記そらせ板は実質的に末広の下面を含み、前記下面が前記中央ストリー ムを拡散する、請求の範囲第６４項に記載のコーティング用ノズル。 ６６．前記分流器は、前記拡散された中央ストリームを２本の内側ストリームに 分流し、前記分流器と前記内部面は、前記２本の外側ストリームが偏向される略 同一方向に前記２本の内側ストリームを偏向する、請求の範囲第６５項に記載の 鋳造用ノズル。 ６７．前記外側および内側ストリームは、前記ストリームが前記出口ポートの少 なくとも一方から流出する前に再合流する、請求の範囲第６６項に記載の鋳造用 ノズル。 ６８．前記外側および内側ストリームは、前記ストリームが前記出口ポートの少 なくとも一方から流出した後に再合流する、請求の範囲第６６項に記載の鋳造用 ノズル。 ６９．前記分流器は、前記拡散された流れを２本の内側ストリームに分流し、前 記分流器と前記内部面は、前記２本の外側ストリームが偏向される方向と別の方 向に前記２本の内側ストリームを偏向する、請求の範囲第６５項に記載の鋳造用 ノズル。 ７０．前記上面は、前記外側ストリームを垂直軸から約２０〜９０度の偏向角で 偏向する、請求の範囲第６４項に記載の鋳造用ノズル。 ７１．前記上面は、前記外側ストリームを垂直軸から約３０度の角度で偏向す る、請求の範囲第７０項に記載の鋳造用ノズル。 ７２．前記孔は、略軸対称から略平面対称に前記ノズルの横断面対称を略連続的 に変化するように、前記そらせ板と流体導通する遷移断面を含む、請求の範囲第 ６３項に記載の鋳造用ノズル。 ７３．１個の入口ポートと、少なくとも２個の出口ポートとを有する長形孔と、 前記一方の出口ポート近くに配置された第１そらせ板と他方の出口ポート近く に配置された第２そらせ板において、液体金属の流れを２本の外側ストリームと 中央ストリームに分流するとともに前記２本の外側ストリームを略反対の向きに 偏向する第１そらせ板および第２そらせ板と、 前記そらせ板の下流に配置され、前記中央ストリームを２本の内側ストリーム に分流し、前記そらせ板と協働して前記２本の外側ストリームが偏向される略同 一方向に前記２本の内側ストリームを偏向する分流器と、 を備える液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ７４．前記外側および内側ストリームは、前記ストリームが前記出口ポートの少 なくとも一方から流出する前に再合流する、請求の範囲第７３項に記載の鋳造用 ノズル。 ７５．前記外側および内側ストリームは、前記ストリームが前記出口ポートの少 なくとも一方から流出した後に再合流する、請求の範囲第７３項に記載の鋳造用 ノズル。 ７６．前記そらせ板は、前記２本の外側ストリームが偏向される方向と別の方向 に前記２本の内側ストリームを偏向する、請求の範囲第７３項に記載の鋳造用ノ ズル。 ７７．前記そらせ板は、前記外側ストリームを垂直軸から約２０〜９０度の偏向 角で偏向する、請求の範囲第７３項に記載の鋳造用ノズル。 ７８．前記そらせ板は、前記外側ストリームを垂直軸から約３０度の角度で偏向 する、請求の範囲第７４項に記載の鋳造用ノズル。 ７９．前記そらせ板は、前記２本の外側ストリームを垂直軸から約４５度の角度 で偏向し、前記２本の内側ストリームを垂直軸から約３０度の角度で偏向する、 請求の範囲第７６項に記載の鋳造用ノズル。 ８０．第１流体横断面積と略軸対称を有する長形流入口管と、 管断面と流体導通する拡散用遷移断面において、前記遷移断面における前記ノ ズルの流体横断面積を第１流体横断面積から前記第１流体横断面積よりも流体横 断面積が大きい略長形の第２流体横断面積に略連続的に変化するとともに、前記 遷移断面における前記ノズルの対称を略軸対称から略平面対称に略連続的に変化 するように適合され構成される拡散遷移断面と、 前記遷移断面と流体導通する少なくとも２個の出口ポートと、 前記一方の出口ポート近くに配置された第１そらせ板と他方の出口ポート近く に配置された第２そらせ板において、前記遷移断面からの液体金属の流れを２本 の外側ストリームと中央ストリームに分流するとともに、前記２本の外側ストリ ームを略反対の向きに偏向する第１そらせ板および第２そらせ板と、 前記そらせ板の下流に配置され、これと流体導通する分流器において、前記中 央ストリームを２本の内側ストリームに分流し、前記そらせ板と協働して前記２ 本の外側ストリームが偏向される略同一方向に前記２本の内側ストリームを偏向 する分流器と、 を備える液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ８１．鋳造用ノズルを通って液体金属を流し込む方法であって、 入口ポートと、少なくとも１個の出口ポートとを有する長形孔を通って液体金 属を流し込むステップと、 前記液体金属の流れを、２本の外側ストリームと１本の中央ストリームに分流 するステップと、 前記２本の外側ストリームを略反対の向きに偏向するステップと、 前記中央ストリームを２本の内側ストリームに分流するステップと、 前記２本の外側ストリームが偏向される略同一方向に前記２本の内側ストリー ムを偏向するステップと、 を含む、方法。 ８２．前記外側および内側ストリームを前記ストリームが少なくとも１個の出口 ポートから流出する前に再合流するステップをさらに含む、請求の範囲第８１項 に記載の方法。 ８３．前記外側および内側ストリームを前記ストリームが少なくとも１個の出口 ポートから流出した後に再合流するステップをさらに含む、請求の範囲第８１項 に記載の方法。 ８４．前記２本の内側ストリームは、前記２本の外側ストリームが偏向される方 向と別の方向に偏向される、請求の範囲第８１項に記載の方法。 ８５．前記外側ストリームを垂直軸から約２０〜９０度の偏向角で偏向するステ ップをさらに含む、請求の範囲第８１項に記載の方法。 ８６．前記外側ストリームを垂直軸から約３０度の角度で偏向するステップをさ らに含む、請求の範囲第８５項に記載の方法。 ８７．前記２本の外側ストリームを垂直軸から約４５度の角度で偏向し、前記２ 本の内側ストリームを垂直軸から約３０度の角度で偏向するステップをさらに含 む、請求の範囲第８４項に記載の方法。 ８８．入口ポートと少なくとも１個の出口ポートを有する長形孔を通って液体金 属を流し込む手段と、 液体金属の流れを２本の外側ストリームと１本の中央ストリームに分流する手 段と、 前記２本の外側ストリームを略反対の向きに偏向する手段と、 前記中央ストリームを２本の内側ストリームに分流する手段と、 前記２本の外側ストリームが偏向される略同一方向に前記２本の内側ストリー ムを偏向する手段と、 を備える、液体金属を通過させて流し込む鋳造用ノズル。 ８９．前記外側および内側ストリームを前記ストリームが少なくとも１個の出口 ポートから流出する前に再合流する手段を含む、請求の範囲第８８項に記載の鋳 造用ノズル。 ９０．前記外側および内側ストリームを前記ストリームが少なくとも１個の出口 ポートから流出した後に再合流する手段を含む、請求の範囲第８８項に記載の鋳 造用ノズル。