JP2001314923A - 高張力鋼板の温間プレス成形方法 - Google Patents
高張力鋼板の温間プレス成形方法Info
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- JP2001314923A JP2001314923A JP2000133398A JP2000133398A JP2001314923A JP 2001314923 A JP2001314923 A JP 2001314923A JP 2000133398 A JP2000133398 A JP 2000133398A JP 2000133398 A JP2000133398 A JP 2000133398A JP 2001314923 A JP2001314923 A JP 2001314923A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 表面性状の劣化、生産性の低下を招くことな
く高張力鋼板を連続的に高速プレス成形するための高張
力鋼板の温間プレス成形方法を提供する 【解決手段】 高張力鋼板３をプレス成形の途中の工程
間で通電電極７等の加熱手段により４００〜１２００℃
の温度に加熱速度１００℃／ｓｅｃ以上で加熱してプレ
ス成形する。
く高張力鋼板を連続的に高速プレス成形するための高張
力鋼板の温間プレス成形方法を提供する 【解決手段】 高張力鋼板３をプレス成形の途中の工程
間で通電電極７等の加熱手段により４００〜１２００℃
の温度に加熱速度１００℃／ｓｅｃ以上で加熱してプレ
ス成形する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車、家具、家
電製品等に用いられるプレス成形品を高張力鋼板により
連続的に高速プレス成形する場合の高張力鋼板の温間プ
レス成形方法に関するものである。
電製品等に用いられるプレス成形品を高張力鋼板により
連続的に高速プレス成形する場合の高張力鋼板の温間プ
レス成形方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車業界においては衝突安全性
および地球環境保護の面から車体の高強度化と軽量化の
要求が高まっているが、自動車ボディ等に使用される高
張力鋼板は高強度化されるに従い、変形抵抗の増大、変
形能の低下を招くために冷間プレスによる成形では、金
型寿命の低下、成形品が深絞り成形または高伸びフラン
ジ成形のような強加工を受けないプレス成形品に限定さ
れてしまうという問題があった。温間プレス成形は冷間
プレス成形よりも高い温度で成形することによって、変
形抵抗を低下し、変形能を向上させて、プレス割れ、
皺、成形後の変形等の成形不具合を発生させることなく
所望形状にプレス成形するものであり、最近この温間プ
レス成形の採用が拡大する傾向にある。
および地球環境保護の面から車体の高強度化と軽量化の
要求が高まっているが、自動車ボディ等に使用される高
張力鋼板は高強度化されるに従い、変形抵抗の増大、変
形能の低下を招くために冷間プレスによる成形では、金
型寿命の低下、成形品が深絞り成形または高伸びフラン
ジ成形のような強加工を受けないプレス成形品に限定さ
れてしまうという問題があった。温間プレス成形は冷間
プレス成形よりも高い温度で成形することによって、変
形抵抗を低下し、変形能を向上させて、プレス割れ、
皺、成形後の変形等の成形不具合を発生させることなく
所望形状にプレス成形するものであり、最近この温間プ
レス成形の採用が拡大する傾向にある。
【０００３】従来の温間プレス成形方法は、[1] プレス
成形前に高張力鋼板を熱処理炉で予め加熱する方法、
[2] 金型にヒーターを組み込んで金型を加熱し、プレス
成形時に金型から高張力鋼板への熱伝導によって高張力
鋼板を加熱する方法、[3] 金型内部で高張力鋼板を直接
ヒーター加熱する方法、に大別される。しかしながら、
プレス成形前に高張力鋼板を熱処理炉で予め加熱する方
法においては、加熱に要する時間が長く高張力鋼板表面
に厚いスケールが生成してしまい、亜鉛メッキ等の表面
処理鋼板を高温で長時間加熱した場合にはメッキ層の劣
化が進行する。このため、多段工程により連続的にプレ
ス成形すると、スケールまたはメッキ層の剥離片が金型
と高張力鋼板の間の摺動性を悪化させて、プレス割れの
発生、成形品表面の押疵の発生を招いたりする。また、
成形品に残存したスケールはこのあとに行う塗装工程で
化成皮膜および塗装皮膜が適性に付着しないという問題
を引き起こすため、成形品の脱スケール設備を設ける必
要があった。
成形前に高張力鋼板を熱処理炉で予め加熱する方法、
[2] 金型にヒーターを組み込んで金型を加熱し、プレス
成形時に金型から高張力鋼板への熱伝導によって高張力
鋼板を加熱する方法、[3] 金型内部で高張力鋼板を直接
ヒーター加熱する方法、に大別される。しかしながら、
プレス成形前に高張力鋼板を熱処理炉で予め加熱する方
法においては、加熱に要する時間が長く高張力鋼板表面
に厚いスケールが生成してしまい、亜鉛メッキ等の表面
処理鋼板を高温で長時間加熱した場合にはメッキ層の劣
化が進行する。このため、多段工程により連続的にプレ
ス成形すると、スケールまたはメッキ層の剥離片が金型
と高張力鋼板の間の摺動性を悪化させて、プレス割れの
発生、成形品表面の押疵の発生を招いたりする。また、
成形品に残存したスケールはこのあとに行う塗装工程で
化成皮膜および塗装皮膜が適性に付着しないという問題
を引き起こすため、成形品の脱スケール設備を設ける必
要があった。
【０００４】金型にヒーターを組み込んで金型を加熱
し、プレス成形時に金型から高張力鋼板への熱伝導によ
って高張力鋼板を加熱する方法は、加熱時間が伝熱によ
って律速されるため板厚が厚くなると加熱に長時間を要
する。このため、トランスファープレス等の連続的な高
速プレス成形に適用することは生産性の低下をきたし実
用上不可能であった。
し、プレス成形時に金型から高張力鋼板への熱伝導によ
って高張力鋼板を加熱する方法は、加熱時間が伝熱によ
って律速されるため板厚が厚くなると加熱に長時間を要
する。このため、トランスファープレス等の連続的な高
速プレス成形に適用することは生産性の低下をきたし実
用上不可能であった。
【０００５】また、金型内部で高張力鋼板を直接ヒータ
ー加熱する方法は、加熱と成形が同一工程内で行われる
ため、これも生産性が低く、金型構造も複雑化するため
製造コストを上昇させてしまうという問題があった。
ー加熱する方法は、加熱と成形が同一工程内で行われる
ため、これも生産性が低く、金型構造も複雑化するため
製造コストを上昇させてしまうという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した従
来の問題点を解決し、高張力鋼板の表面性状の劣化、生
産性の低下を招くことなく、トランスファープレス等に
より連続的に高速プレス成形を行うための、高張力鋼板
の温間プレス成形方法を提供するためになされたもので
ある。
来の問題点を解決し、高張力鋼板の表面性状の劣化、生
産性の低下を招くことなく、トランスファープレス等に
より連続的に高速プレス成形を行うための、高張力鋼板
の温間プレス成形方法を提供するためになされたもので
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めになされた本発明の高張力鋼板の温間プレス成形方法
は、高張力鋼板を多段からなる工程により連続的に高速
プレス成形する高張力鋼板の温間プレス成形方法におい
て、高張力鋼板をプレス成形の途中の工程間で急速加熱
することを特徴とするものである。なお、本発明の高張
力鋼板の温間プレス成形方法においては、鋼板全体の加
熱以外にも強加工される部分を局部的に集中加熱するこ
とができる。加熱速度として１００℃／ｓｅｃ以上で急
速加熱するのが望ましく、また、高張力鋼板の加熱温度
は４００〜１２００℃とするのが望ましい。
めになされた本発明の高張力鋼板の温間プレス成形方法
は、高張力鋼板を多段からなる工程により連続的に高速
プレス成形する高張力鋼板の温間プレス成形方法におい
て、高張力鋼板をプレス成形の途中の工程間で急速加熱
することを特徴とするものである。なお、本発明の高張
力鋼板の温間プレス成形方法においては、鋼板全体の加
熱以外にも強加工される部分を局部的に集中加熱するこ
とができる。加熱速度として１００℃／ｓｅｃ以上で急
速加熱するのが望ましく、また、高張力鋼板の加熱温度
は４００〜１２００℃とするのが望ましい。
【０００８】本発明の高張力鋼板の温間プレス成形方法
は、多段からなるプレス成形の途中の工程間で高張力鋼
板を急速に加熱することによって、高張力鋼板表面に生
成する酸化スケールをその後の清浄化処理で除去する必
要がない程度にまで薄くして表面性状を良好に維持する
ことができ、成形不具合を発生する工程の前の工程間に
おいて高張力鋼板を所望の温度にまで急速加熱すること
によって、プレス割れ、皺、成形後の寸法変化といった
成形不具合を発生させることなく連続的に高速プレス成
形することが可能となる。
は、多段からなるプレス成形の途中の工程間で高張力鋼
板を急速に加熱することによって、高張力鋼板表面に生
成する酸化スケールをその後の清浄化処理で除去する必
要がない程度にまで薄くして表面性状を良好に維持する
ことができ、成形不具合を発生する工程の前の工程間に
おいて高張力鋼板を所望の温度にまで急速加熱すること
によって、プレス割れ、皺、成形後の寸法変化といった
成形不具合を発生させることなく連続的に高速プレス成
形することが可能となる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明において、高張力鋼板の急
速加熱に用いる手段は誘導加熱、通電加熱、レーザー加
熱、プラズマ加熱等の高張力鋼板を急速に加熱すること
のできる手段を用いることができる。本発明において
は、高張力鋼板全体の加熱はもとより複雑で強加工され
る部分を局部的に加熱して成形不具合の発生を防止する
こともできる。また、必要に応じて急速加熱はプレス成
形の工程間において複数回施すことができる。なお、高
張力鋼板を加熱するに際して、加熱速度は１００℃／ｓ
ｅｃ以上とするのが望ましい。１００℃／ｓｅｃ未満の
加熱速度では所望の温度にまで加熱するのに時間を要
し、生産性の低下、酸化スケールの生成の進行を招く。
一方、加熱速度は２０００℃／ｓｅｃ以下で十分目的は
達せられる。
速加熱に用いる手段は誘導加熱、通電加熱、レーザー加
熱、プラズマ加熱等の高張力鋼板を急速に加熱すること
のできる手段を用いることができる。本発明において
は、高張力鋼板全体の加熱はもとより複雑で強加工され
る部分を局部的に加熱して成形不具合の発生を防止する
こともできる。また、必要に応じて急速加熱はプレス成
形の工程間において複数回施すことができる。なお、高
張力鋼板を加熱するに際して、加熱速度は１００℃／ｓ
ｅｃ以上とするのが望ましい。１００℃／ｓｅｃ未満の
加熱速度では所望の温度にまで加熱するのに時間を要
し、生産性の低下、酸化スケールの生成の進行を招く。
一方、加熱速度は２０００℃／ｓｅｃ以下で十分目的は
達せられる。
【００１０】また、加熱温度は４００〜１２００℃とす
るのが望ましい。４００℃未満の加熱温度では、変形抵
抗の低減、変形能の向上が十分でなく、金型の摩耗、プ
レス成形品の成形不具合の発生を招く可能性が高い。ま
た、１２００℃を超える温度にまで加熱すると、変形抵
抗の低減、変形能の向上は十分となるが、高張力鋼板表
面の酸化スケールの生成が著しくなって、金型との摺動
性の低下、プレス成形品の表面性状の劣化を招く。従っ
て、加熱温度は４００〜１２００℃とするのが望まし
い。なお、酸化スケール生成抑制の点では、加熱温度は
８５０℃以下とするのがさらに望ましい。
るのが望ましい。４００℃未満の加熱温度では、変形抵
抗の低減、変形能の向上が十分でなく、金型の摩耗、プ
レス成形品の成形不具合の発生を招く可能性が高い。ま
た、１２００℃を超える温度にまで加熱すると、変形抵
抗の低減、変形能の向上は十分となるが、高張力鋼板表
面の酸化スケールの生成が著しくなって、金型との摺動
性の低下、プレス成形品の表面性状の劣化を招く。従っ
て、加熱温度は４００〜１２００℃とするのが望まし
い。なお、酸化スケール生成抑制の点では、加熱温度は
８５０℃以下とするのがさらに望ましい。
【００１１】以下に図面を参照しつつ本発明の好ましい
実施形態を示す。図１〜４において、１はトランスファ
ープレスラインであり、２はコンベアである。高張力鋼
板３は予備成形機４に供給されて予備成形され、引き続
き中間成形機５ａ、５ｂ、５ｃにより中間成形され、仕
上げ成形機６により最終形状に成形されて、その後後処
理工程に送られ化成処理及び塗装が施される。
実施形態を示す。図１〜４において、１はトランスファ
ープレスラインであり、２はコンベアである。高張力鋼
板３は予備成形機４に供給されて予備成形され、引き続
き中間成形機５ａ、５ｂ、５ｃにより中間成形され、仕
上げ成形機６により最終形状に成形されて、その後後処
理工程に送られ化成処理及び塗装が施される。
【００１２】図１〜２に示す第一の実施形態において
は、中間成形機５ｂにおいて中間成形された高張力鋼板
３は、中間成形機５ｂと５ｃの間に設けられた通電電極
７により１００℃／ｓｅｃ以上で４００〜１２００℃の
温度に通電加熱されながら中間成形機５ｃに搬送され、
中間成形機５ｃにおいて温間プレス成形される。中間成
形機５ｃに高張力鋼板３を搬送したあとは、通電電極７
は再び中間成形機５ｂに戻って、次の高張力鋼板３を通
電加熱する。
は、中間成形機５ｂにおいて中間成形された高張力鋼板
３は、中間成形機５ｂと５ｃの間に設けられた通電電極
７により１００℃／ｓｅｃ以上で４００〜１２００℃の
温度に通電加熱されながら中間成形機５ｃに搬送され、
中間成形機５ｃにおいて温間プレス成形される。中間成
形機５ｃに高張力鋼板３を搬送したあとは、通電電極７
は再び中間成形機５ｂに戻って、次の高張力鋼板３を通
電加熱する。
【００１３】図３〜４に示す第２の実施形態において
は、中間成形機５ａのあとにスライド移動可能な誘導加
熱コイル８が設けられており、中間成形機５ａにて中間
成形された高張力鋼板３は次の中間成形機５ｂに搬送さ
れながら誘導加熱コイル８により１００℃／ｓｅｃ以上
で４００〜８５０℃の温度に誘導加熱され、中間成形機
５ｂにおいて温間プレス成形される。中間成形機５ｂに
高張力鋼板３を搬送したあとは、誘導加熱コイル８は再
び中間成形機５ａに戻って、次の高張力鋼板３を誘導加
熱する。
は、中間成形機５ａのあとにスライド移動可能な誘導加
熱コイル８が設けられており、中間成形機５ａにて中間
成形された高張力鋼板３は次の中間成形機５ｂに搬送さ
れながら誘導加熱コイル８により１００℃／ｓｅｃ以上
で４００〜８５０℃の温度に誘導加熱され、中間成形機
５ｂにおいて温間プレス成形される。中間成形機５ｂに
高張力鋼板３を搬送したあとは、誘導加熱コイル８は再
び中間成形機５ａに戻って、次の高張力鋼板３を誘導加
熱する。
【００１４】
【実施例１】図１に示すトランスファープレスラインを
用いて、板厚2.3mm の780MPa級熱延鋼板を自動車フロン
トアームに温間プレス成形した。中間成形機５ｂと５ｃ
の間で、成形途中にある熱延鋼板の強加工を施すコーナ
ー部及びバーリング部を集中的に高周波誘導コイルによ
り加熱速度５００℃／ｓｅｃ、加熱温度１１００℃とし
て加熱した。熱延鋼板を加工前に予め加熱する従来の温
間プレス成形に比べて、酸化スケールを熱延鋼板との密
着性が高く摺動性に優れたＦｅ2 Ｏ3 主体組成で１μｍ
以下と極めて薄くすることができた。この結果、酸化ス
ケールによるプレス成形時の押疵や割れは皆無となり、
成形品の化成処理性及び塗装性は冷間プレス成形品並み
であった。また、従来温間プレス成形において発生して
いた酸化スケールによる摺動抵抗の増大に起因するプレ
ス割れも皆無とすることができた。
用いて、板厚2.3mm の780MPa級熱延鋼板を自動車フロン
トアームに温間プレス成形した。中間成形機５ｂと５ｃ
の間で、成形途中にある熱延鋼板の強加工を施すコーナ
ー部及びバーリング部を集中的に高周波誘導コイルによ
り加熱速度５００℃／ｓｅｃ、加熱温度１１００℃とし
て加熱した。熱延鋼板を加工前に予め加熱する従来の温
間プレス成形に比べて、酸化スケールを熱延鋼板との密
着性が高く摺動性に優れたＦｅ2 Ｏ3 主体組成で１μｍ
以下と極めて薄くすることができた。この結果、酸化ス
ケールによるプレス成形時の押疵や割れは皆無となり、
成形品の化成処理性及び塗装性は冷間プレス成形品並み
であった。また、従来温間プレス成形において発生して
いた酸化スケールによる摺動抵抗の増大に起因するプレ
ス割れも皆無とすることができた。
【００１５】
【実施例２】図２に示すトランスファープレスラインを
用いて、板厚0.8mm の340MPa級合金化溶融亜鉛メッキ鋼
板を、自動車のサイドパネルアウターに温間プレス成形
した。中間成形機５ａと５ｂの間で、合金化溶融亜鉛メ
ッキ鋼板を、通電による加熱速度１１０℃／ｓｅｃ、加
熱温度４５０℃として加熱した。この結果従来の冷間プ
レス成形において発生していたコーナー部の形状不良
が、本発明の温間プレス成形方法を適用することにより
皆無にすることができた。また、合金化溶融亜鉛メッキ
鋼板を成形する前に予め加熱する従来の温間成形におい
て発生していたメッキ層の劣化損傷は、本実施例２にお
いてはみられず、この結果プレス時のメッキ剥離及びメ
ッキ裸耐食性の低下は解消され、化成処理性及び塗装性
に優れた温間プレス成形品を製造することができた。
用いて、板厚0.8mm の340MPa級合金化溶融亜鉛メッキ鋼
板を、自動車のサイドパネルアウターに温間プレス成形
した。中間成形機５ａと５ｂの間で、合金化溶融亜鉛メ
ッキ鋼板を、通電による加熱速度１１０℃／ｓｅｃ、加
熱温度４５０℃として加熱した。この結果従来の冷間プ
レス成形において発生していたコーナー部の形状不良
が、本発明の温間プレス成形方法を適用することにより
皆無にすることができた。また、合金化溶融亜鉛メッキ
鋼板を成形する前に予め加熱する従来の温間成形におい
て発生していたメッキ層の劣化損傷は、本実施例２にお
いてはみられず、この結果プレス時のメッキ剥離及びメ
ッキ裸耐食性の低下は解消され、化成処理性及び塗装性
に優れた温間プレス成形品を製造することができた。
【００１６】本発明の高張力鋼板の温間プレス成形方法
は、多段からなるプレス成形の途中の工程間で高張力鋼
板を急速に加熱することによって、高張力鋼板表面に生
成する酸化スケールをその後の清浄化処理で除去する必
要がない程度にまで薄くして表面性状を良好に維持する
ことができ、成形不具合を発生する工程の前の工程間に
おいて高張力鋼板を所望の温度にまで急速加熱すること
によって、プレス割れ、皺、成形後の寸法変化といった
成形不具合を発生させることなく連続的に高速プレス成
形することが可能となる。
は、多段からなるプレス成形の途中の工程間で高張力鋼
板を急速に加熱することによって、高張力鋼板表面に生
成する酸化スケールをその後の清浄化処理で除去する必
要がない程度にまで薄くして表面性状を良好に維持する
ことができ、成形不具合を発生する工程の前の工程間に
おいて高張力鋼板を所望の温度にまで急速加熱すること
によって、プレス割れ、皺、成形後の寸法変化といった
成形不具合を発生させることなく連続的に高速プレス成
形することが可能となる。
【００１７】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の高張力
鋼板の温間プレス成形方法は、プレス成形の途中の工程
間で高張力鋼板を急速に加熱することによって、厚い酸
化スケールを生じさせることなく表面品質を良好な状態
に維持することができるとともに、プレス割れ等の成形
不具合を発生することなく、高張力鋼板を連続的に高速
プレス成形することができ、本発明は工業的価値極めて
大なるものである。
鋼板の温間プレス成形方法は、プレス成形の途中の工程
間で高張力鋼板を急速に加熱することによって、厚い酸
化スケールを生じさせることなく表面品質を良好な状態
に維持することができるとともに、プレス割れ等の成形
不具合を発生することなく、高張力鋼板を連続的に高速
プレス成形することができ、本発明は工業的価値極めて
大なるものである。
【図１】 通電電極を備えたトランスファープレスライ
ンの平面図である。
ンの平面図である。
【図２】 図１の側面図である。
【図３】 誘導加熱コイルを備えたトランスファープレ
スラインの平面図である。
スラインの平面図である。
【図４】 図３の側面図である。
１ トランスファープレスライン ２ トランスファー ３ 高張力鋼板 ４ 予備成形機 ５ａ 中間成形機 ５ｂ 中間成形機 ５ｃ 中間成形機 ６ 仕上げ成形機 ７ 通電電極 ８ 誘導加熱コイル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 片山 知久 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 西沢 晃一 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 本田 武史 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 川口 博史 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 上野 行一 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 大西 道成 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 高張力鋼板を多段からなる工程により連
続的に高速プレス成形する高張力鋼板の温間プレス成形
方法において、高張力鋼板をプレス成形の途中の工程間
で急速加熱することを特徴とする高張力鋼板の温間プレ
ス成形方法。 - 【請求項２】 高張力鋼板の強加工される部分を局部的
に集中加熱する請求項１記載の高張力鋼板の温間プレス
成形方法。 - 【請求項３】 加熱速度１００℃／ｓｅｃ以上で急速加
熱する請求項１または２記載の高張力鋼板の温間プレス
成形方法。 - 【請求項４】 加熱温度が４００〜１２００℃である請
求項１または２または３記載の高張力鋼板の温間プレス
成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000133398A JP2001314923A (ja) | 2000-05-02 | 2000-05-02 | 高張力鋼板の温間プレス成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000133398A JP2001314923A (ja) | 2000-05-02 | 2000-05-02 | 高張力鋼板の温間プレス成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001314923A true JP2001314923A (ja) | 2001-11-13 |
Family
ID=18641904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000133398A Pending JP2001314923A (ja) | 2000-05-02 | 2000-05-02 | 高張力鋼板の温間プレス成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001314923A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003053437A (ja) * | 2001-08-10 | 2003-02-26 | Niigata Prefecture | マグネシウム合金の連続プレス加工装置 |
| JP2005186076A (ja) * | 2003-12-24 | 2005-07-14 | Uchida Soki Co Ltd | プレス加工方法およびプレス加工装置 |
| JP2006212663A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-08-17 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れたホットプレス高強度鋼製部材の製造方法 |
| JP2007290582A (ja) * | 2006-04-26 | 2007-11-08 | Nippon Steel Corp | バンパー補強部材の製造方法 |
| WO2009075132A1 (ja) * | 2007-12-13 | 2009-06-18 | Aisin Takaoka Co., Ltd. | 熱間プレス成形装置及び熱間プレス成形方法 |
| WO2012074132A1 (ja) | 2010-12-03 | 2012-06-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 温間プレス部材の製造方法 |
| JP2012139724A (ja) * | 2010-12-17 | 2012-07-26 | Univ Of Yamanashi | 順送プレス加工装置 |
| JP2013059799A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-04 | Jfe Steel Corp | プレス成形解析方法 |
| JP2013198927A (ja) * | 2012-03-26 | 2013-10-03 | Jfe Steel Corp | プレス成形解析方法 |
| WO2014122695A1 (ja) | 2013-02-08 | 2014-08-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | プレス成形解析方法 |
| US9635712B2 (en) | 2013-04-02 | 2017-04-25 | Hyundai Motor Company | Near-infrared condensing heating unit, near-infrared condensing heater using the same, and method for forming panel using the same |
| WO2018168957A1 (ja) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | 新日鐵住金株式会社 | 焼き入れ部材の製造方法及び焼き入れ部材 |
| JP7487706B2 (ja) | 2021-05-14 | 2024-05-21 | トヨタ自動車株式会社 | 加工方法 |
-
2000
- 2000-05-02 JP JP2000133398A patent/JP2001314923A/ja active Pending
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003053437A (ja) * | 2001-08-10 | 2003-02-26 | Niigata Prefecture | マグネシウム合金の連続プレス加工装置 |
| JP2005186076A (ja) * | 2003-12-24 | 2005-07-14 | Uchida Soki Co Ltd | プレス加工方法およびプレス加工装置 |
| JP4575799B2 (ja) * | 2005-02-02 | 2010-11-04 | 新日本製鐵株式会社 | 成形性に優れたホットプレス高強度鋼製部材の製造方法 |
| JP2006212663A (ja) * | 2005-02-02 | 2006-08-17 | Nippon Steel Corp | 成形性に優れたホットプレス高強度鋼製部材の製造方法 |
| JP2007290582A (ja) * | 2006-04-26 | 2007-11-08 | Nippon Steel Corp | バンパー補強部材の製造方法 |
| JP2009142852A (ja) * | 2007-12-13 | 2009-07-02 | Aisin Takaoka Ltd | 熱間プレス成形装置及び熱間プレス成形方法 |
| WO2009075132A1 (ja) * | 2007-12-13 | 2009-06-18 | Aisin Takaoka Co., Ltd. | 熱間プレス成形装置及び熱間プレス成形方法 |
| US9206488B2 (en) | 2007-12-13 | 2015-12-08 | Aisin Takaoka Co., Ltd. | Hot press forming apparatus and hot press forming method |
| WO2012074132A1 (ja) | 2010-12-03 | 2012-06-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 温間プレス部材の製造方法 |
| US9498810B2 (en) | 2010-12-03 | 2016-11-22 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing warm pressed-formed members |
| JP2012139724A (ja) * | 2010-12-17 | 2012-07-26 | Univ Of Yamanashi | 順送プレス加工装置 |
| JP2013059799A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-04 | Jfe Steel Corp | プレス成形解析方法 |
| JP2013198927A (ja) * | 2012-03-26 | 2013-10-03 | Jfe Steel Corp | プレス成形解析方法 |
| WO2013146106A1 (ja) | 2012-03-26 | 2013-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | プレス成形解析方法 |
| WO2014122695A1 (ja) | 2013-02-08 | 2014-08-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | プレス成形解析方法 |
| KR20150107805A (ko) | 2013-02-08 | 2015-09-23 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 프레스 성형 해석 방법 |
| US10161892B2 (en) | 2013-02-08 | 2018-12-25 | Jfe Steel Corporation | Method of analyzing press forming |
| US9635712B2 (en) | 2013-04-02 | 2017-04-25 | Hyundai Motor Company | Near-infrared condensing heating unit, near-infrared condensing heater using the same, and method for forming panel using the same |
| WO2018168957A1 (ja) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | 新日鐵住金株式会社 | 焼き入れ部材の製造方法及び焼き入れ部材 |
| JP6447788B1 (ja) * | 2017-03-15 | 2019-01-09 | 新日鐵住金株式会社 | 焼き入れ部材の製造方法及び焼き入れ部材 |
| CN110114161A (zh) * | 2017-03-15 | 2019-08-09 | 日本制铁株式会社 | 淬火构件的制造方法及淬火构件 |
| US10751778B2 (en) | 2017-03-15 | 2020-08-25 | Nippon Steel Corporation | Method of manufacturing a quenched member and quenched member |
| CN110114161B (zh) * | 2017-03-15 | 2021-03-23 | 日本制铁株式会社 | 淬火构件的制造方法及淬火构件 |
| JP7487706B2 (ja) | 2021-05-14 | 2024-05-21 | トヨタ自動車株式会社 | 加工方法 |
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