JP2001311297A

JP2001311297A - 床構造

Info

Publication number: JP2001311297A
Application number: JP2000128340A
Authority: JP
Inventors: Tomohisa Nagayama; 友久長山; Ryuhei Hamaguchi; 龍平濱口
Original assignee: Bridgestone Corp
Current assignee: Bridgestone Corp
Priority date: 2000-04-27
Filing date: 2000-04-27
Publication date: 2001-11-09

Abstract

(57)【要約】【課題】重量床衝撃音遮断性能を向上させる。【解決手段】コンクリートスラブなどの床基盤１上か
ら支持脚２により所定の高さを保って施工される床構造
において、支持脚２に設けた緩衝体２Ｂは高さ０〜１０
mm間の平均荷重たわみ特性が１２７Ｎ／mm以下のバネ特
性を有し、床下地の一部として２．３〜３．３ｇ／cm³
の密度でかつ６〜１５mm以内の厚さを有する制振材料４
を設けた。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、床下地をコンク
リートスラブなどの床基盤上から支持脚で所定の高さに
保ち、床下地上に仕上材を設け、支持脚にクッションゴ
ムなどの緩衝体を設けた床構造、すなわち乾式二重床と
呼ばれる床構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の一般的な乾式二重床は、図１８に
示すように、コンクリートスラブなどの床基盤１上に支
持脚１００を介して所定の高さに床下地パネル１０１を
支持し、パネル１０１間の間隔を１５０mmあけて多数の
パネル１０１を床基盤１上に敷き並べる。そして、これ
らパネル１０１上に捨張材１０２を設け、捨張材１０２
上に仕上材１０３を設けてある。前記支持脚１００は、
ボルト１００Ａの下端をクッションゴム１００Ｂに取付
け、高さ調節可能になっている。また、クッションゴム
１００Ｂのバネ特性は、１４７Ｎ／mm〜２９４Ｎ／mm
（１５０kg／cm〜３００kg／cm）の範囲内であった。こ
れは、例えばパネル１０１の厚さを２０mm、大きさを９
１０×９１０（mm）とし、捨張材１０２の厚さを１２m
m、仕上材１０３の厚さを１２mmとしたとき、床上の歩
行感や床上に家具を設置した場合の床沈み量の低減を図
るためにも、あるいはコスト面からもクッションゴム１
００Ｂのバネ特性は上記の範囲内としていた。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上述のような乾式二重
床を集合住宅のコンクリートスラブ（床基盤１）上に施
工したとき、ＪＩＳＡ１４１８の重量床衝撃音遮断
性能を測定した結果は、その性能決定周波数となる６３
Ｈｚにおいて振動が増幅されてしまった（図６の符号ａ
を参照）。前述したように、クッションゴム１００Ｂの
設計が床の使用感やコストを重視した設計となっている
ため、高いバネ特性を有する２００Ｎ／mmを超える場合
が多く、この２００Ｎ／mm超のバネ特性を有するクッシ
ョンゴム１００Ｂでは、６３Ｈｚの帯域で振動が増幅さ
れた。また、床基盤１からパネル１０１の上面までの高
さを２００mm以下としたときに、床板の質量と床下空気
層のバネ作用により共振現象が生じ、ちょうど６３Ｈｚ
の帯域が共振周波数域になり易いものであった。特に、
床下空間の空気層が密閉化されると、より共振し易くな
る。

【０００４】そこで、この発明は、重量床衝撃音遮断性
能に優れた床構造を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
め、この発明は、コンクリートスラブなどの床基盤上か
ら支持脚により所定の高さを保って施工される床構造に
おいて、支持脚に設けた緩衝体は高さ０〜１０mm間の平
均荷重たわみ特性が１２７Ｎ／mm以下のバネ特性を有
し、床下地の一部として２．３〜３．３ｇ／cm³の密度
でかつ６〜１５mm以内の厚さを有する制振材料を設けた
ものである。

【０００６】

【発明の実施の形態】以下に、この発明の好適な実施例
を図面を参照にして説明する。

【０００７】図１に示す実施例では、コンクリートスラ
ブなどの床基盤１上に支持脚２を介して床下地パネル３
を所定の高さに支持している。この床下地パネル３上に
は制振材料４を設け、この制振材料４の上に捨張材５を
設けてある。捨張材５の上には仕上材６を設けてある。
また、床下地パネル３を多数床基盤１上に敷き並べたと
き、これらパネル３間の間隔は１００mmとした。さら
に、床基盤１から仕上材６の表面までの高さを１００〜
２００mmとした。

【０００８】支持脚２は、従来と同様にボルト２Ａとク
ッションゴムなどからなる緩衝体２Ｂ及び受金具２Ｃと
から構成してある。この緩衝体２Ｂは、高さ０〜１０mm
間の平均荷重たわみ特性が１２７Ｎ／mm（１３０kg／c
m）以下のバネ特性を有するものである。また、前記制
振材料４は、床下地を構成する床下地パネル３と捨張材
５との間に設けられ、２．３〜３．３ｇ／cm³以上の密
度で、かつ６mm以上の厚さを有するものである。なお、
厚さが１５mmを超えると重量が増大しすぎて好ましくな
い。また、制振材料４としては、１３．８〜４９．５kg
／ｍ²の単位質量を有するもの（厚さに関係なく）を用
いることもできる。前記支持脚２のボルト２Ａの下端は
受金具２Ｃにねじ込まれ、この受金具２Ｃが緩衝体２Ｂ
に加硫接着などにより一体化して設けてある。この実施
例において、緩衝体２Ｂの受金具２Ｃから下の高さは２
２mmであり、ゴムを加硫成形した場合のゴム硬度はＪＩ
Ｓ４０°とした。そして、０〜１０mmの間の平均バネ特
性は７３Ｎ／mmとした。さらに、前述した制振材料４
は、密度２．３ｇ／cm³のアスファルト系制振材料を用
い、その厚さを８mmとした。この制振材料４は捨張材５
と同じように多数の床下地パネル３の全面を覆うように
設けてもよいし、図１に示す実施例のように各床下地パ
ネル３の上面のみを覆うように設けてもよい。

【０００９】図２は、ひとつの部屋が、一方の辺はバル
コニーにつながり、その隣接する一辺は和室につながる
構造の部屋の平面略図を示す。この図において、壁際の
支持脚２の本数はそれ以外の個所の支持脚２の本数より
も多くしてある。この図２においては、増やした支持脚
２を●印で示す。そして、Ａ乃至Ｃの個所における詳細
断面図を図３乃至図５にそれぞれ示す。図３において、
バルコニー側には際根太７を設けてある。また図４にお
いては際根太７の外側に敷居８を設けてある。さらに図
５に示す壁廻りには、巾木９を設けてある。これら図３
乃至図５の構造からも明らかなように、隣室の床とかバ
ルコニーなどとは間仕切りやコンクリートスラブで遮断
され、巾木９や際根太７が取付けられて床下の空気層は
密閉化されている。

【００１０】次いで、図１に示す構造において、制振材
料４を設けていないものを従来例とし、緩衝体２Ｂのバ
ネ特性を２００Ｎ／mmとした。床下地パネル３の厚みは
２０mm、捨張材料５の厚みは１２mm、仕上材６の厚みは
１２mmとした。また、床下地パネル３の大きさは９１０
×９１０（mm）とした。また、緩衝体２Ｂのバネ特性は
２００Ｎ／mmと従来と同様にし、図１に示すような制振
材料４を設けた。この制振材料４は密度２．３ｇ／cm³
で厚さを８mmとした。これを比較例１とした。さらに、
制振材料４を設けない構造であって、緩衝体２Ｂのバネ
特性を１２０Ｎ／mmとしたものを比較例２とした。さら
に、図１に示す構造であって、緩衝体２Ｂのバネ特性を
１２０Ｎ／mmとし、制振材料４の密度を２．３ｇ／cm³
で厚さを８mmとしたものを本発明の実施例とした。この
ときのコンクリートスラブ（床基盤１）の厚さを１５０
mmとした。このような各種床構造においてＪＩＳ規格
（ＪＩＳＡ１４１８）の重量床衝撃音遮断性能を測
定した。その結果は次の表１に示す通りであった。

【００１１】

【表１】

【００１２】また、この表１に示すものを図６に示すグ
ラフに表示した。グラフ中符号ａは従来例を、符号ｂは
比較例１を、符号ｃは比較例２を示し、本発明実施例は
ｄで示す。またスラブ素地のみの場合は符号ｘで示す。

【００１３】前記制振材料４は、アスファルトをバイン
ダーとし、酸化鉄粉を充填材としたアスファルト系の高
比重シートが好適に用いられるとともに、塩化ビニル系
またはオレフィン系のプラスチック材料をバインダーと
し、比重の高いフィラーを配合した高比重シートも好適
に使用することができる。

【００１４】図７は、試験室において、バネ特性の異な
る緩衝体２Ｂと制振材料４の組合せ条件を変え、重量床
衝撃音（ＬＨ）を測定し、６３Ｈｚ帯域（１オクターブ
バンド）でのコンクリートスラブ対比の重量床衝撃音遮
断性能改善量をグラフ化したものである。この実験にお
いて、床端部は全てガムテープにて密閉し、極力床下空
気の逃げを少なくした。２００Ｎ／mmのバネ特性を有す
る緩衝体２Ｂを用いた床仕様では、制振材料４の厚みを
増しても６３Ｈｚ帯域での改善量は生じない。この２０
０Ｎ／mmのものを符号ｅで示す。なお、この図７の符号
ｆ，ｇで示す床仕様で用いた制振材料４は、ともに２．
３ｇ／cm³の密度のものとした。また、床仕様ｆ，ｇと
もに制振材料４を加えない場合、又は、厚み量が不十分
な場合においては、コンクリートスラブ素地に比較する
と、ＬＨの６３Ｈｚにおいて改悪（性能低下）が生じ
る。測定精度の面からも、グラフ中の改善量（ｄＢ）が
「−１．５」前後以上であれば、コンクリートスラブ素
地対比で性能改悪がないものと認められるものである。
よって、１２０Ｎ／mmのバネ特性を有する緩衝体２Ｂを
用いた床仕様ｆでは、制振材料４の厚みが５．５mm以上
の場合に６３Ｈｚでの改悪が生じなくなるものと認めら
れる。また、７３Ｎ／mmのバネ特性を有する緩衝体２Ｂ
を用いた床仕様ｇでは、制振材料４の厚みが５mm以上の
場合に６３Ｈｚでの改悪が生じなくなるものと認められ
る。同様に、高さ０〜１０mm間の平均荷重たわみ特性が
１２７Ｎ／mm以下のバネ特性を有する緩衝体では、制振
材料の厚みが６mm以上であれば、良好な結果が得られ
る。

【００１５】図８に示す他の実施例では、支持脚２を直
接床下地パネル３に取付けず、受板２０に支持脚２を取
付け、この受板２０で床下地パネル３を支持するように
した例を示すものであり、かつ捨張材５を用いない例を
示すものである。図９は図８における床下地パネル３の
長辺側であって、隣接する床下地パネル３も支えるため
の受板２０の個数を示す平面図である。

【００１６】図１０は、壁際に重量のある家具などを設
置する場合に、床端部の沈み量を低減するとともに、家
具などの前を人が歩行した場合の家具などの揺れを低減
するために支持脚２を増設した例を示す平面略図であ
る。支持脚２の増設部分は図中●で示す。この図におい
て符号１０は間仕切りを示し、符号１１はコンクリート
壁を示す。ここで用いた制振材料４の厚みは８mm、捨張
材５の厚みは１２mm、仕上材６の厚みは１２mmとした。
また床下地パネル３の厚みは２０mm、大きさは９１０×
９１０（mm）とした。

【００１７】図１１及び図１２に示す実施例では、大き
さが９１０×９１０（mm）の床下地パネル３に９本の支
持脚２を取付け、床剛性の向上を図った例を示すもので
ある。この例では、静的荷重に対する床剛性が増大する
ため、家具の設置に対する床の沈み量が低減するととも
に、歩行時の感触も向上する。ただし、重量床衝撃音の
実験（タイヤ落下）では、衝撃部の近傍に位置する支持
脚２の剛性のみが寄与するため、床全体の剛性が上がっ
たことによる防振性能の低下は生ぜず、５本／ｍ²程度
の支持脚２を配置した床仕様と比較して性能低下は生じ
ないものである。

【００１８】図１３に示す支持脚２の緩衝体２Ｂは、ゴ
ム材料から形成してあり、ゴム硬度が５０°ＪＩＳであ
り、円筒状の形状を有しているためそのバネ特性は直線
的な特性を示すものである。図中の数値の単位はmmであ
る。

【００１９】図１４に示す支持脚２の緩衝体２Ｂは受金
具２Ｃの下側に複数の突起２１を形成してある。これら
の突起２１で受金具２Ｃのフランジ部分を支持してい
る。また、受金具２Ｃのフランジ部分の上面外周縁は抜
け止め部２２で挟み込まれる。抜け止め部２２と突起２
１の詳細は図１５及び図１６に示す通りである。この例
における緩衝体２Ｂもゴム材料で形成し、そのゴム硬度
は４０°ＪＩＳである。また、これら突起２１の形成に
より、軽量床衝撃音（ＬＬ）に対する遮音効果にも優れ
るものとなる。さらに、これら突起２１により初期の荷
重立上りは少なくなる。

【００２０】上述した緩衝体２Ｂは、ゴム硬度で１０mm
前後の変位まで１２７Ｎ／mm以下のバネ特性に設計すれ
ば使用可能である。

【００２１】図１３と図１４に示す緩衝体２Ｂの特性を
図１７のグラフに示す。このグラフ中符号ｈは図１３の
緩衝体２Ｂの特性を示し、符号ｉで示すものは図１４に
示す緩衝体２Ｂの特性を示すものである。

【００２２】重量床衝撃音（ＬＨ）の決定周波数となる
６３Ｈｚ帯域をコンクリートスラブ対比で改善させるた
めには、固体伝播振動を低減する、空気伝播振動を
低減する、の２つをバランスよく行う必要がある。を
下げるためには、床板と緩衝体２Ｂで定まる固有振動数
を下げ、６３Ｈｚ帯域（４５〜９０Ｈｚ）が防振領域に
入るように設計する必要がある。

【００２３】

【数１】

【００２４】

【数２】

【００２５】この数式（２）となるように設計すること
で、６３Ｈｚ帯域が防振領域に入る。

【００２６】また、上記については、次の数式（３）
により設計する。

【００２７】

【数３】

【００２８】数式（３）では、床板質量と床下空間の高
さｈとの関係のみを表わし、緩衝体２Ｂのバネ特性は影
響しない。この式（３）でも、ｆ₀×√２＜４５Ｈｚ、
となるのが好ましい。

【００２９】以上のことから、本発明では、緩衝体２Ｂ
のバネ特性と床板（制振材料４）の質量に注目し、重量
床衝撃音遮断性能を向上させたものである。

【００３０】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、コンクリートスラブなどの床基盤上から支持脚によ
り所定の高さを保って施工される床構造において、支持
脚に設けた緩衝体は高さ０〜１０mm間の平均荷重たわみ
特性が１２７Ｎ／mm以下のバネ特性を有し、床下地の一
部として２．３〜３．３ｇ／cm³の密度でかつ６〜１５m
m以内の厚さを有する制振材料を設けたので、緩衝体は
固体振動伝播を低減するのに充分な緩衝性能を有し、制
振材料は、床材中に、すなわち床下地の一部として充分
な質量をもって設けられ、この制振材料の質量と床下空
気層のバネから定まる共振領域を６３Ｈｚ帯域以下にす
ることができる。また、床下空気が狭い面積で遮断さ
れ、密閉条件となった場合でも重量床衝撃音を改善し、
床上への家具の設置や歩行感を損うこともない。

【００３１】特に、この発明では比較的低い床高さの床
構造であって、床下空気層がほぼ密閉された状況下にあ
っても、床衝撃音遮断性能を向上させることができるも
のである。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の好適な実施例を示す断面図。

【図２】平面略図。

【図３】図２におけるＡの個所の断面図。

【図４】図２におけるＢの個所の断面図。

【図５】図２におけるＣの個所の断面図。

【図６】従来例、比較例１，２とコンクリートスラブの
みの場合をそれぞれ本願発明の実施例と床衝撃音遮断性
能を比較したグラフ。

【図７】制振材料の厚みと６３Ｈｚ帯域での改善量を示
すグラフ。

【図８】他の実施例を示す正面図。

【図９】図８に示す実施例の床下地パネル３と受部材を
示す平面図。

【図１０】さらに別の実施例を示す平面略図。

【図１１】他の実施例を示す正面図。

【図１２】図１１の平面図。

【図１３】緩衝体の断面図。

【図１４】他の緩衝体の例を示す断面図。

【図１５】図１４の詳細断面図。

【図１６】図１５のＩ−Ｉ線断面図。

【図１７】緩衝体の荷重たわみ特性を示すグラフ。

【図１８】従来例を示す断面図。

【符号の説明】

１床基盤２支持脚２Ｂ緩衝体３床下地パネル４制振材料

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】コンクリートスラブなどの床基盤上から
支持脚により所定の高さを保って施工される床構造にお
いて、支持脚に設けた緩衝体は高さ０〜１０mm間の平均荷重た
わみ特性が１２７Ｎ／mm以下のバネ特性を有し、床下地の一部として２．３〜３．３ｇ／cm³の密度でか
つ６〜１５mm以内の厚さを有する制振材料を設けたこと
を特徴とする床構造。
【請求項２】前記支持脚を５本／ｍ²以上設けたこと
を特徴とする請求項１に記載の床構造。
【請求項３】壁際の支持脚を他の個所の支持脚よりも
単位面積当りの本数を増やしたことを特徴とする請求項
１又は２に記載の床構造。
【請求項４】前記制振材料としては、アスファルトを
バインダーとして酸化鉄粉を充填材としたもの、塩化ビ
ニル系あるいはオレフィン系のプラスチック材料をバイ
ンダーとして比重の高いフィラーを充填材としたものか
ら選択されることを特徴とする請求項１ないし３のいず
れか１項に記載の床構造。
【請求項５】床基盤から床面までの高さを２００mm以
下としたことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか
１項に記載の床構造。
【請求項６】床下空間の空気層が密閉ないしほぼ密閉
状態にあることを特徴とする請求項１ないし５のいずれ
か１項に記載の床構造。
【請求項７】コンクリートスラブなどの床基盤上から
支持脚により所定の高さを保って施工される床構造にお
いて、支持脚に設けた緩衝体は高さ０〜１０mm間の平均荷重た
わみ特性が１２７Ｎ／mm以下のバネ特性を有し、床下地の一部として１３．８〜４９．５kg／ｍ²の単位
質量を有する制振材料を設けたことを特徴とする床構
造。