JP2001289228A - アンカ−ボルト - Google Patents
アンカ−ボルトInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 アンカーボルトの有効／軸部断面積比を大き
くして、締結用雄ねじ部の破断時における軸部の伸びを
大きくすることにより、締結用雄ねじ部が破断されるま
での吸収エネルギーを大きくして、柱の保有耐力を向上
させ、耐震性の向上を実現できるアンカ−ボルトを提供
する。 【解決手段】 軸部１０の軸方向端部にねじ転造により
成形された締結用雄ねじ部１１Ａの有効径ｄｅは軸部１
０の外径ｄｒ以上に設定して、有効／軸部断面積比Ｒａ
を大きくして、締結用雄ねじ部１１Ａの破断時における
軸部１０の伸びＬを大きくする。
くして、締結用雄ねじ部の破断時における軸部の伸びを
大きくすることにより、締結用雄ねじ部が破断されるま
での吸収エネルギーを大きくして、柱の保有耐力を向上
させ、耐震性の向上を実現できるアンカ−ボルトを提供
する。 【解決手段】 軸部１０の軸方向端部にねじ転造により
成形された締結用雄ねじ部１１Ａの有効径ｄｅは軸部１
０の外径ｄｒ以上に設定して、有効／軸部断面積比Ｒａ
を大きくして、締結用雄ねじ部１１Ａの破断時における
軸部１０の伸びＬを大きくする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、柱と結合されるア
ンカ−ボルトに係り、特に耐震性の向上を実現できるア
ンカ−ボルトに関する。
ンカ−ボルトに係り、特に耐震性の向上を実現できるア
ンカ−ボルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、図４に示すアンカ−ボルトと
柱の結合構造が知られている。このアンカ−ボルトと柱
の結合構造は、アンカ−ボルト１と、鉄骨製の柱２と、
ナット３とを備えている。アンカ−ボルト１は円形断面
の金属棒によってなり、外径が一様な軸部１０と、この
軸部１０の軸方向両端部に連設した締結用雄ねじ部１１
Ａ，１１Ｂとを有し、上側の締結用雄ねじ部１１Ａと軸
部１０の一部とを一次コンクリート４の上に打設したコ
ンクリート基礎５から上方に突出させ、かつ軸部１０の
大部分と下側の締結用雄ねじ部１１Ｂとをコンクリート
基礎５に埋入して固定してある。つまり、一次コンクリ
ート４にホールインアンカー６を介してセットフレーム
７を設置し、該セットフレーム７の上端に設けた定着板
８のボルト挿通孔（図示省略）に下側の締結用雄ねじ部
１１Ｂを貫通して、該下側の締結用雄ねじ部１１Ｂに螺
着したナット９Ａ，９Ｂで定着板８を挟着締結した状態
でコンクリート基礎５を打設し、このコンクリート基礎
５に埋入してある。
柱の結合構造が知られている。このアンカ−ボルトと柱
の結合構造は、アンカ−ボルト１と、鉄骨製の柱２と、
ナット３とを備えている。アンカ−ボルト１は円形断面
の金属棒によってなり、外径が一様な軸部１０と、この
軸部１０の軸方向両端部に連設した締結用雄ねじ部１１
Ａ，１１Ｂとを有し、上側の締結用雄ねじ部１１Ａと軸
部１０の一部とを一次コンクリート４の上に打設したコ
ンクリート基礎５から上方に突出させ、かつ軸部１０の
大部分と下側の締結用雄ねじ部１１Ｂとをコンクリート
基礎５に埋入して固定してある。つまり、一次コンクリ
ート４にホールインアンカー６を介してセットフレーム
７を設置し、該セットフレーム７の上端に設けた定着板
８のボルト挿通孔（図示省略）に下側の締結用雄ねじ部
１１Ｂを貫通して、該下側の締結用雄ねじ部１１Ｂに螺
着したナット９Ａ，９Ｂで定着板８を挟着締結した状態
でコンクリート基礎５を打設し、このコンクリート基礎
５に埋入してある。
【０００３】一方、上側の締結用雄ねじ部１１Ａには、
鉄骨製の柱２の下端部に設けられたベースプレート２０
がベースモルタル１０の上面で結合される。つまり、ベ
ースプレート２０に設けられているボルト挿通孔（図示
省略）に上側の締結用雄ねじ部１１Ａを貫通して、該上
側の締結用雄ねじ部１１Ａをベースプレート２０の上方
に突出させ、この突出部に台座１１を介してナット３，
３を螺着することにより、柱２の下端部をアンカ−ボル
ト１に締結してある。
鉄骨製の柱２の下端部に設けられたベースプレート２０
がベースモルタル１０の上面で結合される。つまり、ベ
ースプレート２０に設けられているボルト挿通孔（図示
省略）に上側の締結用雄ねじ部１１Ａを貫通して、該上
側の締結用雄ねじ部１１Ａをベースプレート２０の上方
に突出させ、この突出部に台座１１を介してナット３，
３を螺着することにより、柱２の下端部をアンカ−ボル
ト１に締結してある。
【０００４】ところで、前記従来のアンカ−ボルトと柱
の結合構造に使用されているアンカ−ボルト１は、図５
に示すように、外径ｄｒが一様な円形断面の金属棒１Ａ
を用意し、図６に示すように、前記金属棒１Ａの軸方向
両端部（ただし、図６には軸方向一端部のみを示してあ
る）に切削加工もしくは絞り加工を施して、その外径ｄ
ｅが金属棒１Ａの外径ｄｒよりも小さいねじ下部１Ｂを
形成したのち、このねじ下部１Ｂにねじ転造を施して、
図７に示すように、軸部１０の軸方向両端部（ただし、
図７には軸方向一端部のみを示してある）に締結用雄ね
じ部１１Ａ，１１Ｂを連設することによって製造され
る。このような構造のアンカ−ボルト１は、前記ねじ転
造のみに限らず、図５の金属棒１Ａの軸方向両端部にね
じ切り加工を施すことによっても製造することができ
る。したがって、アンカ−ボルト１の軸部１０の外径は
ｄｒ、締結用雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂの有効径は図６の
ねじ下部１Ｂの外径に等しいｄｅ、締結用雄ねじ部１１
Ａ，１１Ｂの外径はｄｏ、締結用雄ねじ部１１Ａ，１１
Ｂのねじ谷径はｄｉになり、（ｄｏ＝ｄｒ）、（ｄｅ＜
ｄｒ）の関係を有している。これにより、ねじ有効断面
積Ａｅは数式１によって算出し、軸部断面積Ａｂは数式
２によって算出することができる。
の結合構造に使用されているアンカ−ボルト１は、図５
に示すように、外径ｄｒが一様な円形断面の金属棒１Ａ
を用意し、図６に示すように、前記金属棒１Ａの軸方向
両端部（ただし、図６には軸方向一端部のみを示してあ
る）に切削加工もしくは絞り加工を施して、その外径ｄ
ｅが金属棒１Ａの外径ｄｒよりも小さいねじ下部１Ｂを
形成したのち、このねじ下部１Ｂにねじ転造を施して、
図７に示すように、軸部１０の軸方向両端部（ただし、
図７には軸方向一端部のみを示してある）に締結用雄ね
じ部１１Ａ，１１Ｂを連設することによって製造され
る。このような構造のアンカ−ボルト１は、前記ねじ転
造のみに限らず、図５の金属棒１Ａの軸方向両端部にね
じ切り加工を施すことによっても製造することができ
る。したがって、アンカ−ボルト１の軸部１０の外径は
ｄｒ、締結用雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂの有効径は図６の
ねじ下部１Ｂの外径に等しいｄｅ、締結用雄ねじ部１１
Ａ，１１Ｂの外径はｄｏ、締結用雄ねじ部１１Ａ，１１
Ｂのねじ谷径はｄｉになり、（ｄｏ＝ｄｒ）、（ｄｅ＜
ｄｒ）の関係を有している。これにより、ねじ有効断面
積Ａｅは数式１によって算出し、軸部断面積Ａｂは数式
２によって算出することができる。
【０００５】
【数式１】
【０００６】
【数式２】
【０００７】たとえば、地震の発生によって鉄骨製の柱
２に揺動や上下動あるいは揺動と上下動の複合動などが
生じることで、前記アンカ−ボルト１に強い引張荷重が
負荷されると、図８において引張り荷重と変形との関係
を示す荷重−伸び図のＣで示されているように、アンカ
−ボルト１は締結用雄ねじ部１１Ａで破断する。なお、
図８において、Ａは締結用雄ねじ部１１Ａの降伏点、Ｂ
は軸部１０の降伏点、Ｃは締結用雄ねじ部１１Ａの破断
点、Ｄは軸部１０の極限強さ（軸部１０の引張強さ）で
ある。
２に揺動や上下動あるいは揺動と上下動の複合動などが
生じることで、前記アンカ−ボルト１に強い引張荷重が
負荷されると、図８において引張り荷重と変形との関係
を示す荷重−伸び図のＣで示されているように、アンカ
−ボルト１は締結用雄ねじ部１１Ａで破断する。なお、
図８において、Ａは締結用雄ねじ部１１Ａの降伏点、Ｂ
は軸部１０の降伏点、Ｃは締結用雄ねじ部１１Ａの破断
点、Ｄは軸部１０の極限強さ（軸部１０の引張強さ）で
ある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前記アンカ−ボルト１
は、ねじ有効断面積Ａｅが軸部断面積Ａｂよりも小さ
く、したがって数式３で算出される有効／軸部断面積比
Ｒａが小さい上に、材料の降伏比が大きいことにより、
数式４で算出されるねじ破断荷重Ｔｔｅが小さい。つま
り、締結用雄ねじ部１１Ａの破断強度が小さい。また、
数式５で算出される締結用雄ねじ部１１Ａの破断時にお
ける軸部１０の伸びＬが小さいので、数式６で算出され
る吸収エネルギーＥａは、おおよそ図８の荷重−伸び図
の斜線部分の面積で示すように小さい。
は、ねじ有効断面積Ａｅが軸部断面積Ａｂよりも小さ
く、したがって数式３で算出される有効／軸部断面積比
Ｒａが小さい上に、材料の降伏比が大きいことにより、
数式４で算出されるねじ破断荷重Ｔｔｅが小さい。つま
り、締結用雄ねじ部１１Ａの破断強度が小さい。また、
数式５で算出される締結用雄ねじ部１１Ａの破断時にお
ける軸部１０の伸びＬが小さいので、数式６で算出され
る吸収エネルギーＥａは、おおよそ図８の荷重−伸び図
の斜線部分の面積で示すように小さい。
【０００９】
【数式３】
【００１０】
【数式４】
【００１１】
【数式５】
【００１２】
【数式６】
【００１３】すなわち、従来のアンカ−ボルトと柱の結
合構造では、アンカ−ボルト１の軸部１０の外径ｄｒよ
りも締結用雄ねじ部１１Ａの有効径ｄｅが小さいので、
有効／軸部断面積比Ｒａが小さくなり、小さいねじ破断
荷重Ｔｔｅによって締結用雄ねじ部１１Ａが破断するこ
とになる。このため、締結用雄ねじ部１１Ａの破断時に
おける軸部１０の伸びＬが小さく抑えられ、締結用雄ね
じ部１１Ａが破断されるまでの吸収エネルギーＥａが小
さく制限されるので、柱２の保有耐力が小さく、耐震性
が低い難点を有している。
合構造では、アンカ−ボルト１の軸部１０の外径ｄｒよ
りも締結用雄ねじ部１１Ａの有効径ｄｅが小さいので、
有効／軸部断面積比Ｒａが小さくなり、小さいねじ破断
荷重Ｔｔｅによって締結用雄ねじ部１１Ａが破断するこ
とになる。このため、締結用雄ねじ部１１Ａの破断時に
おける軸部１０の伸びＬが小さく抑えられ、締結用雄ね
じ部１１Ａが破断されるまでの吸収エネルギーＥａが小
さく制限されるので、柱２の保有耐力が小さく、耐震性
が低い難点を有している。
【００１４】そこで、本発明は、有効／軸部断面積比を
大きくして、締結用雄ねじ部の破断時における軸部の伸
びを大きくすることにより、締結用雄ねじ部が破断され
るまでの吸収エネルギーを大きくして、柱の保有耐力を
向上させ、耐震性の向上を実現できるアンカ−ボルトを
提供することを目的としている。
大きくして、締結用雄ねじ部の破断時における軸部の伸
びを大きくすることにより、締結用雄ねじ部が破断され
るまでの吸収エネルギーを大きくして、柱の保有耐力を
向上させ、耐震性の向上を実現できるアンカ−ボルトを
提供することを目的としている。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係るアンカ−ボルトは、軸部（１０）の軸
方向端部にねじ転造により成形された締結用雄ねじ部
（１１Ａ）の有効径ｄｅが軸部（１０）の外径ｄｒ以上
に設定されていることを特徴としている。なお、締結用
雄ねじ部の有効径および軸部の外径の公差範囲内では軸
部の外径が締結用雄ねじ部の有効径よりも大きくなる場
合があるが、この場合も、上記範囲ｄｅ≧ｄｒに含まれ
る意味であることは言うまでもない。
に、本発明に係るアンカ−ボルトは、軸部（１０）の軸
方向端部にねじ転造により成形された締結用雄ねじ部
（１１Ａ）の有効径ｄｅが軸部（１０）の外径ｄｒ以上
に設定されていることを特徴としている。なお、締結用
雄ねじ部の有効径および軸部の外径の公差範囲内では軸
部の外径が締結用雄ねじ部の有効径よりも大きくなる場
合があるが、この場合も、上記範囲ｄｅ≧ｄｒに含まれ
る意味であることは言うまでもない。
【００１６】本発明によれば、アンカ−ボルトの締結用
雄ねじ部（１１Ａ）の有効径ｄｅが軸部（１０）の外径
ｄｒ以上に設定されているので、締結用雄ねじ部（１１
Ａ）の有効断面積Ａｅが軸部（１０）の断面積Ａｂに近
くあるいはそれ以上になり、有効／軸部断面積比が大き
くなる。このため、締結用雄ねじ部（１１Ａ）のねじ破
断荷重Ｔｔｅが大きくなる。つまり、従来のねじ破断荷
重Ｔｔｅよりも大きいねじ破断荷重Ｔｔｅによって締結
用雄ねじ部（１１Ａ）が破断することになる。したがっ
て、締結用雄ねじ部（１１Ａ）の破断時における軸部
（１０）の伸びＬが増大するので、締結用雄ねじ部（１
１Ａ）が破断されるまでの吸収エネルギーＥａを大きく
することができる。
雄ねじ部（１１Ａ）の有効径ｄｅが軸部（１０）の外径
ｄｒ以上に設定されているので、締結用雄ねじ部（１１
Ａ）の有効断面積Ａｅが軸部（１０）の断面積Ａｂに近
くあるいはそれ以上になり、有効／軸部断面積比が大き
くなる。このため、締結用雄ねじ部（１１Ａ）のねじ破
断荷重Ｔｔｅが大きくなる。つまり、従来のねじ破断荷
重Ｔｔｅよりも大きいねじ破断荷重Ｔｔｅによって締結
用雄ねじ部（１１Ａ）が破断することになる。したがっ
て、締結用雄ねじ部（１１Ａ）の破断時における軸部
（１０）の伸びＬが増大するので、締結用雄ねじ部（１
１Ａ）が破断されるまでの吸収エネルギーＥａを大きく
することができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施の形態を図
面に基づいて説明する。なお、前記従来例と同一もしく
は相当部分には同一符号を付して説明する。アンカ−ボ
ルトと柱の結合構造に使用されているアンカ−ボルト１
は、図１に示すように、外径ｄｒが一様な円形断面の金
属棒１Ａを用意し、その軸方向両端部（ただし、図１に
は軸方向一端部のみを示してある）にねじ転造を施し
て、図２に示すように、軸部１０の軸方向両端部（ただ
し、図２には軸方向一端部のみを示してある）に締結用
雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂを連設することによって製造さ
れる。
面に基づいて説明する。なお、前記従来例と同一もしく
は相当部分には同一符号を付して説明する。アンカ−ボ
ルトと柱の結合構造に使用されているアンカ−ボルト１
は、図１に示すように、外径ｄｒが一様な円形断面の金
属棒１Ａを用意し、その軸方向両端部（ただし、図１に
は軸方向一端部のみを示してある）にねじ転造を施し
て、図２に示すように、軸部１０の軸方向両端部（ただ
し、図２には軸方向一端部のみを示してある）に締結用
雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂを連設することによって製造さ
れる。
【００１８】このような構成のアンカ−ボルト１では、
軸部１０の外径ｄｒと締結用雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂの
有効径ｄｅとの関係が（ｄｒ＝ｄｅ）になり、また、軸
部１０の外径ｄｒと締結用雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂの外
径ｄｏとの関係が（ｄｒ＜ｄｏ）になる。
軸部１０の外径ｄｒと締結用雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂの
有効径ｄｅとの関係が（ｄｒ＝ｄｅ）になり、また、軸
部１０の外径ｄｒと締結用雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂの外
径ｄｏとの関係が（ｄｒ＜ｄｏ）になる。
【００１９】前記構成のアンカ−ボルト１によって、図
４に示すアンカ−ボルトと柱の結合構造が構成される。
すなわち、アンカ−ボルトと柱の結合構造は、アンカ−
ボルト１と、鉄骨製の柱２と、ナット３とを備えてい
る。アンカ−ボルト１は円形断面の金属棒によってな
り、外径が一様な軸部１０と、この軸部１０の軸方向両
端部に連設した締結用雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂとを有
し、上側の締結用雄ねじ部１１Ａと軸部１０の一部とを
一次コンクリート４の上に打設したコンクリート基礎５
から上方に突出させ、かつ軸部１０の大部分と下側の締
結用雄ねじ部１１Ｂとをコンクリート基礎５に埋入して
固定してある。つまり、一次コンクリート４にホールイ
ンアンカー６を介してセットフレーム７を設置し、該セ
ットフレーム７の上端に設けた定着板８のボルト挿通孔
（図示省略）に下側の締結用雄ねじ部１１Ｂを貫通し
て、該下側の締結用雄ねじ部１１Ｂに螺着したナット９
Ａ，９Ｂで定着板８を挟着締結した状態でコンクリート
基礎５を打設し、このコンクリート基礎５に埋入してあ
る。
４に示すアンカ−ボルトと柱の結合構造が構成される。
すなわち、アンカ−ボルトと柱の結合構造は、アンカ−
ボルト１と、鉄骨製の柱２と、ナット３とを備えてい
る。アンカ−ボルト１は円形断面の金属棒によってな
り、外径が一様な軸部１０と、この軸部１０の軸方向両
端部に連設した締結用雄ねじ部１１Ａ，１１Ｂとを有
し、上側の締結用雄ねじ部１１Ａと軸部１０の一部とを
一次コンクリート４の上に打設したコンクリート基礎５
から上方に突出させ、かつ軸部１０の大部分と下側の締
結用雄ねじ部１１Ｂとをコンクリート基礎５に埋入して
固定してある。つまり、一次コンクリート４にホールイ
ンアンカー６を介してセットフレーム７を設置し、該セ
ットフレーム７の上端に設けた定着板８のボルト挿通孔
（図示省略）に下側の締結用雄ねじ部１１Ｂを貫通し
て、該下側の締結用雄ねじ部１１Ｂに螺着したナット９
Ａ，９Ｂで定着板８を挟着締結した状態でコンクリート
基礎５を打設し、このコンクリート基礎５に埋入してあ
る。
【００２０】一方、上側の締結用雄ねじ部１１Ａには、
鉄骨製の柱２の下端部に設けられたベースプレート２０
がベースモルタル１０の上面で結合される。つまり、ベ
ースプレート２０に設けられているボルト挿通孔（図示
省略）に上側の締結用雄ねじ部１１Ａを貫通して、該上
側の締結用雄ねじ部１１Ａをベースプレート２０の上方
に突出させ、この突出部に台座１１を介してナット３，
３を螺着することにより、柱２の下端部をアンカ−ボル
ト１に締結してある。
鉄骨製の柱２の下端部に設けられたベースプレート２０
がベースモルタル１０の上面で結合される。つまり、ベ
ースプレート２０に設けられているボルト挿通孔（図示
省略）に上側の締結用雄ねじ部１１Ａを貫通して、該上
側の締結用雄ねじ部１１Ａをベースプレート２０の上方
に突出させ、この突出部に台座１１を介してナット３，
３を螺着することにより、柱２の下端部をアンカ−ボル
ト１に締結してある。
【００２１】たとえば、地震の発生によって鉄骨製の柱
２に揺動や上下動あるいは揺動と上下動の複合動などが
生じることで、前記アンカ−ボルト１に強い引張荷重が
負荷されると、図３の荷重−伸び図のＣで示されている
ように、アンカ−ボルト１は締結用雄ねじ部１１Ａで破
断する。なお、図３において、Ａは締結用雄ねじ部１１
Ａの降伏点、Ｂは軸部１０の降伏点、Ｃは締結用雄ねじ
部１１Ａの破断点、Ｄは軸部１０の極限強さ（軸部１０
の引張強さ）である。
２に揺動や上下動あるいは揺動と上下動の複合動などが
生じることで、前記アンカ−ボルト１に強い引張荷重が
負荷されると、図３の荷重−伸び図のＣで示されている
ように、アンカ−ボルト１は締結用雄ねじ部１１Ａで破
断する。なお、図３において、Ａは締結用雄ねじ部１１
Ａの降伏点、Ｂは軸部１０の降伏点、Ｃは締結用雄ねじ
部１１Ａの破断点、Ｄは軸部１０の極限強さ（軸部１０
の引張強さ）である。
【００２２】アンカ−ボルト１は、（ｄｒ＝ｄｅ）の関
係を有しているので、前記数式１によって算出されるね
じ有効断面積Ａｅが前記数式２によって算出される軸部
断面積Ａｂに近くなる。したがって数式３で算出される
有効／軸部断面積比Ｒａが従来例よりも大きくなる上
に、材料の降伏比が小さいことにより、前記数式４で算
出されるねじ破断荷重Ｔｔｅが従来例よりも大きくな
る。つまり、締結用雄ねじ部１１Ａの破断強度が従来例
よりも大きくなる。また、前記数式５で算出される締結
用雄ねじ部１１Ａの破断時における軸部１０の伸びＬが
従来例よりも大きくなるので、前記数式６で算出される
吸収エネルギーＥａは、おおよそ図３の荷重−伸び図に
おける斜線部分の面積で示すように、従来例（図８参
照）と比較して大幅に増大される。
係を有しているので、前記数式１によって算出されるね
じ有効断面積Ａｅが前記数式２によって算出される軸部
断面積Ａｂに近くなる。したがって数式３で算出される
有効／軸部断面積比Ｒａが従来例よりも大きくなる上
に、材料の降伏比が小さいことにより、前記数式４で算
出されるねじ破断荷重Ｔｔｅが従来例よりも大きくな
る。つまり、締結用雄ねじ部１１Ａの破断強度が従来例
よりも大きくなる。また、前記数式５で算出される締結
用雄ねじ部１１Ａの破断時における軸部１０の伸びＬが
従来例よりも大きくなるので、前記数式６で算出される
吸収エネルギーＥａは、おおよそ図３の荷重−伸び図に
おける斜線部分の面積で示すように、従来例（図８参
照）と比較して大幅に増大される。
【００２３】すなわち、アンカ−ボルト１における締結
用雄ねじ部１１Ａの有効径ｄｅが軸部１０の外径ｄｒに
等しく設定されているので、締結用雄ねじ部１１Ａの有
効断面積Ａｅが軸部１０の断面積Ａｂに略等しくなり、
締結用雄ねじ部１１Ａのねじ破断荷重Ｔｔｅが大きくな
るので、従来のねじ破断荷重Ｔｔｅよりも大きいねじ破
断荷重Ｔｔｅによって締結用雄ねじ部１１Ａが破断する
ことになる。したがって、締結用雄ねじ部１１Ａの破断
時における軸部１０の伸びＬが増大するため、締結用雄
ねじ部１１Ａが破断に至るまでの吸収エネルギーＥａを
大きくして、柱２の保有耐力を向上させ、耐震性の向上
を実現することができる。
用雄ねじ部１１Ａの有効径ｄｅが軸部１０の外径ｄｒに
等しく設定されているので、締結用雄ねじ部１１Ａの有
効断面積Ａｅが軸部１０の断面積Ａｂに略等しくなり、
締結用雄ねじ部１１Ａのねじ破断荷重Ｔｔｅが大きくな
るので、従来のねじ破断荷重Ｔｔｅよりも大きいねじ破
断荷重Ｔｔｅによって締結用雄ねじ部１１Ａが破断する
ことになる。したがって、締結用雄ねじ部１１Ａの破断
時における軸部１０の伸びＬが増大するため、締結用雄
ねじ部１１Ａが破断に至るまでの吸収エネルギーＥａを
大きくして、柱２の保有耐力を向上させ、耐震性の向上
を実現することができる。
【００２４】
【表１】
【００２５】前記表１において、ねじ寸法およびねじ有
効断面積Ａｅが同じのアンカ−ボルト１であれば、従来
使用されていたアンカーボルト１の有効／軸部断面積比
Ｒａと比較して、本発明で使用されるアンカーボルト１
の有効／軸部断面積比Ｒａが大きいことが判る。
効断面積Ａｅが同じのアンカ−ボルト１であれば、従来
使用されていたアンカーボルト１の有効／軸部断面積比
Ｒａと比較して、本発明で使用されるアンカーボルト１
の有効／軸部断面積比Ｒａが大きいことが判る。
【００２６】前記数式１〜６に基づいて求めた諸元の計
算値と、前記数式４における降伏比Ｒｙを０．６、降伏
点Ｙｐを４．０ｔｏｎ／Ｃｍ２とし、前記数式５におけ
る材料の塑性伸び率をＥｐ＝０．０１／ｔｏｎ／Ｃｍ２
として求めた吸収エネルギーの計算値を（表２）に示
す。なお、（表２）において、上段の数値は従来使用さ
れていたアンカーボルト１に対応し、下段の数値は本発
明で使用されるアンカーボルト１に対応する。
算値と、前記数式４における降伏比Ｒｙを０．６、降伏
点Ｙｐを４．０ｔｏｎ／Ｃｍ２とし、前記数式５におけ
る材料の塑性伸び率をＥｐ＝０．０１／ｔｏｎ／Ｃｍ２
として求めた吸収エネルギーの計算値を（表２）に示
す。なお、（表２）において、上段の数値は従来使用さ
れていたアンカーボルト１に対応し、下段の数値は本発
明で使用されるアンカーボルト１に対応する。
【００２７】
【表２】
【００２８】前記表２において、従来使用されていたア
ンカーボルト１の軸部の外径ｄｒと、本発明で使用され
るアンカーボルト１の外径ｄｒが略同じであれば、有効
／軸部断面積比Ｒａ、ねじ破断荷重Ｔｔｅ、軸部の伸び
Ｌなどが本発明で使用されるアンカーボルト１において
大きくなるとともに、吸収エネルギーＥａｅがＥａｕよ
りも大きくなって、吸収エネルギー倍率Ｅａｅ／Ｅａｕ
が大きくなることが判る。
ンカーボルト１の軸部の外径ｄｒと、本発明で使用され
るアンカーボルト１の外径ｄｒが略同じであれば、有効
／軸部断面積比Ｒａ、ねじ破断荷重Ｔｔｅ、軸部の伸び
Ｌなどが本発明で使用されるアンカーボルト１において
大きくなるとともに、吸収エネルギーＥａｅがＥａｕよ
りも大きくなって、吸収エネルギー倍率Ｅａｅ／Ｅａｕ
が大きくなることが判る。
【００２９】前記実施の形態では、ｄｒ＝ｄｅで説明し
ているが、ｄｅをｄｒよりも大きく設定しても、前記実
施の形態と同様の作用効果を奏することができる。
ているが、ｄｅをｄｒよりも大きく設定しても、前記実
施の形態と同様の作用効果を奏することができる。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るアン
カ−ボルトは締結用雄ねじ部の有効径が軸部の外径以上
に設定されているので、締結用雄ねじ部の有効断面積が
軸部の断面積に近くあるいはそれ以上になり、有効／軸
部断面積比が大きくなる。このため、締結用雄ねじ部の
ねじ破断荷重が大きくなり、従来のねじ破断荷重よりも
大きいねじ破断荷重によって締結用雄ねじ部が破断する
ことになる。したがって、締結用雄ねじ部の破断時にお
ける軸部の伸びが増大し、締結用雄ねじ部が破断される
までの吸収エネルギーを大きくして、柱の保有耐力を向
上させ、耐震性の向上を実現することが可能になる。
カ−ボルトは締結用雄ねじ部の有効径が軸部の外径以上
に設定されているので、締結用雄ねじ部の有効断面積が
軸部の断面積に近くあるいはそれ以上になり、有効／軸
部断面積比が大きくなる。このため、締結用雄ねじ部の
ねじ破断荷重が大きくなり、従来のねじ破断荷重よりも
大きいねじ破断荷重によって締結用雄ねじ部が破断する
ことになる。したがって、締結用雄ねじ部の破断時にお
ける軸部の伸びが増大し、締結用雄ねじ部が破断される
までの吸収エネルギーを大きくして、柱の保有耐力を向
上させ、耐震性の向上を実現することが可能になる。
【図１】本発明に使用されるアンカーボルト製造素材の
説明図である。
説明図である。
【図２】本発明に係るアンカーボルトの一実施の形態を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図３】本発明に係るアンカーボルトの荷重−伸び図で
ある。
ある。
【図４】本発明に係るアンカ−ボルトと柱の結合構造の
一例を示す断面図である。
一例を示す断面図である。
【図５】従来より使用されているアンカーボルト製造素
材の説明図である。
材の説明図である。
【図６】図５の製造素材にねじ下部を形成した状態の説
明図である。
明図である。
【図７】従来より使用されているアンカーボルトの一例
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図８】従来より使用されているアンカーボルトの荷重
−伸び図である。
−伸び図である。
１ アンカ−ボルト ２ 鉄骨製の柱（柱） ３ ナット ５ コンクリート基礎（基礎材） １０ アンカ−ボルトの軸部 １１Ａ アンカ−ボルトの締結用雄ねじ部 １１Ｂ アンカ−ボルトの締結用雄ねじ部 ２０ ベースプレート（ベース部） ｄｅ 締結用雄ねじ部の有効径 ｄｒ 軸部の外径
Claims (1)
- 【請求項１】 軸部の軸方向端部にねじ転造により成形
された締結用雄ねじ部の有効径が前記軸部の外径以上に
設定されていることを特徴とするアンカ−ボルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001050678A JP2001289228A (ja) | 2001-02-26 | 2001-02-26 | アンカ−ボルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001050678A JP2001289228A (ja) | 2001-02-26 | 2001-02-26 | アンカ−ボルト |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11236958A Division JP2001059227A (ja) | 1999-08-24 | 1999-08-24 | アンカ−ボルトと柱の結合構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001289228A true JP2001289228A (ja) | 2001-10-19 |
Family
ID=18911601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001050678A Pending JP2001289228A (ja) | 2001-02-26 | 2001-02-26 | アンカ−ボルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001289228A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008255658A (ja) * | 2007-04-04 | 2008-10-23 | Daiwa House Ind Co Ltd | 木質ラーメン構造における接合構造 |
| CN102374215A (zh) * | 2010-08-16 | 2012-03-14 | 佛山市顺德区汉达精密电子科技有限公司 | 新型铆合螺柱 |
| JP2015034444A (ja) * | 2013-08-09 | 2015-02-19 | 高周波熱錬株式会社 | 構造体の補強装置および補強方法 |
| CN110814651A (zh) * | 2019-11-14 | 2020-02-21 | 鞍钢建设集团有限公司 | 一种钢结构建筑梁柱装饰模块构件用锚固件的制造方法 |
-
2001
- 2001-02-26 JP JP2001050678A patent/JP2001289228A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008255658A (ja) * | 2007-04-04 | 2008-10-23 | Daiwa House Ind Co Ltd | 木質ラーメン構造における接合構造 |
| CN102374215A (zh) * | 2010-08-16 | 2012-03-14 | 佛山市顺德区汉达精密电子科技有限公司 | 新型铆合螺柱 |
| JP2015034444A (ja) * | 2013-08-09 | 2015-02-19 | 高周波熱錬株式会社 | 構造体の補強装置および補強方法 |
| CN110814651A (zh) * | 2019-11-14 | 2020-02-21 | 鞍钢建设集团有限公司 | 一种钢结构建筑梁柱装饰模块构件用锚固件的制造方法 |
| CN110814651B (zh) * | 2019-11-14 | 2021-09-21 | 鞍钢建设集团有限公司 | 一种钢结构建筑梁柱装饰模块构件用锚固件的制造方法 |
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