JP2001248699A - ベルト式無段変速機の油圧回路構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ベルト式無段変速機に必要な潤滑油供給量を
削減することによってオイルポンプの小型化を可能に
し、かつ機械損失の低減及び燃費の向上を図る。 【解決手段】 ベルト式無段変速機５０の油圧回路構造
において、セカンダリプーリ５７の変速用油圧シリンダ
５６に発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室
６２に、潤滑油を制御して供給するバランス油圧コント
ロールバルブ２０を設け、バランス油室６２の潤滑油が
不足のときにバランス油室６２に潤滑油を供給すると共
に、ダウンシフト時におけるバランス油室６２内の潤滑
油排出時にはバルブ２０を閉じる。バランス油室６２へ
の潤滑油供給が停止せしめられてオイルポンプ２の要求
吐出量が低減し、オイルポンプ２の小型化が図れ、機械
的損失の低減及び燃費の向上が得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、無段変速機に関
し、特に溝幅が可変制御される入力側のプライマリプー
リ及び出力側のセカンダリプーリの間に駆動ベルトを巻
掛けたベルト式無段変速機の油圧回路構造に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、車両に使用されるベルト式無段
変速機は、図８に要部を示すように、互いに平行配置さ
れたプライマリ軸５２とセカンダリ軸５３に各々設けら
れたプライマリプーリ５５及びセカンダリプーリ５７
と、これら両プーリ５５、５７間に巻掛けられた駆動ベ
ルト５９とを有し、各プーリ５５、５７の溝幅を変える
ことによって各プーリ５５、５７に対する駆動ベルト５
９の有効巻付け径の比率を変えて無段階に変速するよう
に構成されている。

【０００３】プライマリプーリ５５は、トルクコンバー
タ、前後進切替機構等を介して回転駆動される固定プー
リ５５ａと、可動プーリ５５ｂとを有し、プーリ溝幅を
可変制御するために固定プーリ５５ａの軸部に可動プー
リ５５ｂがボールスプライン５５ｃを介して軸方向に摺
動自在でかつ相対回転不能に支持され、可動プーリ５５
ｂの背面に固定されたシリンダ部材５６ａと固定プーリ
５５ａの軸部に固定されたプランジャ５６ｂとによって
変速用油圧シリンダ５６が形成されている。

【０００４】同様に、セカンダリプリ５７は、減速機構
等を介して駆動輪に連結された固定プーリ５７ａを有
し、固定プーリ５７ａの軸部に可動プーリ５７ｂがボー
ルスプライン５７ｃを介して軸方向に摺動自在でかつ相
対回転不能に支持され、可動プーリ５７ｂの背面に固定
されたシリンダ部材５８ａと固定プーリ５７ａの軸部に
固定されたプランジャ５８ｂとによって変速用油圧シリ
ンダ５８が形成されている。

【０００５】これら、プライマリプーリ５５及びセカン
ダリプーリ５７に設けられた油圧シリンダ５６及び５８
にオイルポンプからの吐出油圧を制御して作用させるこ
とで駆動ベルト５９とプライマリプーリプ５５及びセカ
ンダリプーリ５７との動力伝達と変速制御を行ってい
る。

【０００６】このように形成された無段変速機５０が作
用しているときは、プライマリプーリ５５とセカンダリ
プーリ５７はある回転比で回転しており、この回転によ
り各油圧シリンダ５６及び５８には遠心油圧が発生して
いる。

【０００７】プライマリプーリ５５に設けられた油圧シ
リンダ５６に発生する遠心油圧は、プーリ溝幅を狭くす
るアップシフト方向、即ち変速比がＯＤ方向側となるよ
うに作用させる一方、セカンダリプーリ５７の油圧シリ
ンダ５８に発生する遠心油圧はプーリ溝幅を狭くするダ
ウンシフト方向、即ち変速比がＬＯＷ方向側になるよう
に作用する。

【０００８】そこで、プライマリプーリ５５の油圧シリ
ンダ５６を形成するプランジャ５６ｂの背面にバランス
油室６１を形成し、バランス油室６１にオイルを充填す
ることでバランス油室６１に遠心油圧を発生させ、油圧
シリンダ５６に発生する遠心油圧による上記ＯＤ方向に
作用する付勢をキャンセルするように構成されている。

【０００９】一方、セカンダリプーリ５７には、油圧シ
リンダ５８を形成するシリンダ部材５８ａの先端に一端
が結合され他端が固定プーリ５７ａの軸部に摺動可能に
形成されたバランス油室シリンダ５８ｄによってプラン
ジャ５８ｂの背面にバランス油室６２を形成し、このバ
ランス油室６２にオイルを充填することでバランス油室
６２に遠心油圧を発生させ、油圧シリンダ５８に発生す
る遠心油圧による上記ＬＯＷ方向に作用する付勢をキャ
ンセルしている。

【００１０】セカンダリプーリ５７に形成されたバラン
ス油室６２は、常にオイルポンプから潤滑油が供給され
ると共に、無段変速機５０の変速比がＯＤ側からＬＯＷ
側に変化するダウンシフト時、セカンダリプーリ５７の
油圧シリンダ５８に作用する油圧で可動プーリ５７ｂは
図８において左方向（固定プーリ５７ａに接近する方
向）に移動する。その結果、バランス油室６２の容積が
縮小してバランス油室６２内の潤滑油が固定プーリ５７
ａの軸部とバランス油室シリンダ５８ｄの端部との間に
形成された隙間６３から押し出されるように形成されて
いる。

【００１１】ここで、無段変速機５０の制御及び潤滑に
使用される油圧は、エンジンによって駆動されるオイル
ポンプによって得られ、特にプライマリプーリ５５及び
セカンダリプーリ５７のプーリ幅を変えて変速すると
き、駆動ベルト５９のクランプ力低下による駆動ベルト
５９の滑りを防止するために、各油圧シリンダ５６及び
５８の容積変化に対し十分な供給油量を確保した上で、
更に前後進切換や各部の潤滑に必要な潤滑油流量を確保
するためのオイルポンプ容量を設定している。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】上記無段変速機５０に
よると、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ５６を形
成するプランジャ５６ｂの背面にバランス油室５９を形
成し、かつセカンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８を
形成するプランジャ５８ｂの背面にバランス油室６２を
形成することによって、油圧シリンダ５６及び５８内に
供給された潤滑油により発生する遠心油圧に起因する不
要の作用が抑制されて円滑な変速制御が行われる。

【００１３】しかし、セカンダリプーリ５７に形成され
たバランス油室６２には、常にオイルポンプから潤滑油
が供給されることから、無段変速機の作動時における必
要な潤滑油供給量が増大してオイルポンプの大型化の要
因となり、機械的損失が増大すると共に、燃費の増大が
懸念される。

【００１４】従って、かかる点に鑑みなされた本発明の
目的は、無段変速機に必要な潤滑油供給量を削減するこ
とによって、オイルポンプの小型化を可能にし、機械的
損失の低減及び燃費の向上がもたらされるベルト式無段
変速機の油圧回路構造を提供することにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成する請求
項１に記載のベルト式無段変速機の油圧回路構造の発明
は、プライマリ軸に設けられた溝幅が可変のプライマリ
プーリとセカンダリ軸に設けられた溝幅が可変のセカン
ダリプーリとに駆動ベルトを巻き掛け、各プーリの溝幅
を変えることによって各プーリに対する駆動ベルトの有
効巻付け径の比率を変えて無段階に変速するベルト式無
段変速機において、セカンダリプーリに設けられた変速
用油圧シリンダの回転によって発生する遠心油圧をキャ
ンセルするバランス油室に、潤滑油供給側から潤滑油を
制御して供給するバランス油圧コントロールバルブを備
え、バランス油室の潤滑油がリーク及び不足のときにバ
ランス油圧コントロールバルブを開いてバランス油室に
潤滑油を供給すると共に、ダウンシフト時におけるバラ
ンス油室内潤滑油の排出時にはバランス油圧コントロー
ルバルブを閉じることを特徴とする。

【００１６】この請求項１の発明によると、従来潤滑油
の消費流量が増大するダウンシフト時に、バランス油圧
コントロールバルブからセカンダリプーリのバランス油
室への潤滑油供給が停止せしめられ、これによりオイル
ポンプの要求吐出量の低減がもたらされてオイルポンプ
の小型化が可能になり、かつオイルポンプの機械的損失
が低減して燃費の向上が得られる。

【００１７】また、セカンダリプーリのバランス油室か
らの潤滑油のドレン流量が減少してセカンダリプーリに
よって攪拌される潤滑油量が減量され、潤滑油による攪
拌抵抗の軽減が得られると共に、油温の上昇が抑制され
る。

【００１８】請求項２に記載の発明は、請求項１のベル
ト式無段変速機の油圧回路構造において、更に、プライ
マリプーリの変速用油圧シリンダに供給するプライマリ
圧を制御するプライマリバルブを備え、ダウンシフト時
におけるプライマリバルブからのドレン油圧によってバ
ランス油圧コントロールバルブを閉作動することを特徴
とする。

【００１９】請求項２の発明によると、ダウンシフト時
に増大するプライマリバルブからのドレン油圧によりバ
ランス油圧コントロールバルブを閉作動せしめることに
よって、バランス油圧コントロールバルブの作動制御が
容易にできる。

【００２０】請求項３に記載の発明は、請求項２のベル
ト式無段変速機の油圧回路構造において、プライマリプ
ーリに設けらた変速用油圧シリンダの回転によって発生
する遠心油圧をキャンセルするバランス油室にプライマ
リバルブからのドレン油圧を導く潤滑圧回路を備え、ダ
ウンシフト時におけるプライマリバルブからのドレン油
圧を潤滑圧回路を介してバランス油室に供給することを
特徴とする。

【００２１】請求項３の発明によると、ダウンシフト時
にプライマリバルブからドレン油圧をプライマリプーリ
に設けられたバランス油室に供給することから、従来ラ
イン圧からプライマリプーリのバランス油室に常に供給
されていた潤滑油が、ダウンシフト時にのみ主に供給す
るように制御されて、オイルポンプの要求吐出量の低減
がもたらされ、オイルポンプの小型化が可能になると共
に、オイルポンプの機械的損失が低減して燃費の向上が
もたらされる。

【００２２】請求項４に記載のベルト式無段変速機の油
圧回路構造の発明は、プライマリ軸に設けられた溝幅が
可変のプライマリプーリとセカンダリ軸に設けられた溝
幅が可変のセカンダリプーリとに駆動ベルトを巻き掛
け、各プーリの溝幅を変えることによって各プーリに対
する駆動ベルトの有効巻付け径の比率を変えて無段階に
変速するベルト式無段変速機において、セカンダリプー
リに設けられた変速用油圧シリンダに回転によって発生
する遠心油圧をキャンセルする液密的に形成されたバラ
ンス油室に、潤滑油供給側の潤滑油を潤滑圧回路を介し
て供給するバランス油圧コントロールバルブとを備え、
潤滑圧回路内の回路油圧が所定油圧以上のとき潤滑圧回
路から潤滑圧回路から潤滑油をドレンすると共に、バラ
ンス油圧コントロールバルブを閉じてバランス油圧コン
トロールバルブからバランス油室への潤滑油供給を停止
することを特徴とする。

【００２３】請求項４の発明によると、バランス油室が
液密的に形成されてバランス油室内のオイルを保持する
ことで潤滑油を充填しておくことが可能になり、また、
アップシフト時には、バランス油室内の油圧が低下して
バランス油圧コントロールバルブを介してバランス油室
に供給され、バランス油室内に潤滑油が充填されて変速
用油圧シリンダの遠心油圧がキャンセルされる。一方、
ダウンシフト時に潤滑圧回路内の回路油圧が所定圧以上
になるとバランス油圧コントロールバルブによって潤滑
圧回路への潤滑油供給を停止すると共に、減少したシリ
ンダ容積分の潤滑油がドレンされる。従って、セカンダ
リプーリが変速しない状態及びアップシフト時は、潤滑
油がドレンされることなく潤滑油の必要流量の減少がも
たらされると共に、ダウンシフト時にはバランス油室の
液密化による油圧上昇が抑制されてベルトクランプ力の
低下が回避され、バランス油室を密閉構造にすること
で、バランス油室及び潤滑圧回路の制御油圧を極めて低
圧に設定することが可能になり、オイルポンプ等の機械
的損失の低減がもたらされる。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下、本発明によるベルト式無段
変速機の油圧回路構造の実施の形態を説明する。

【００２５】（第１実施の形態）図１は、本実施の形態
におけるベルト式無段変速機の油圧回路説明図であり、
図２は図１のＡ部拡大図である。なお、説明の便宜上ベ
ルト式無段変速機には、上記図８と対応する部分に同一
符号を付することで該部の説明を省略する。

【００２６】図中符号１は、オイルパンであり、オイル
パン１に貯留される潤滑油がエンジンによって駆動され
るオイルポンプ２により吐出された油圧の回路をライン
圧Ｐｓとし、ベルト式無段変速機５０のセカンダリプー
リ５７の作動油として使用され、このライン圧Ｐｓは、
駆動ベルト５９のクランプ力が適切になるようにセカン
ダリバルブ３によって制御される。

【００２７】一方、プライマリプーリ５５は、ライン圧
Ｐｓを元圧にしてプライマリバルブ４によって制御され
たプライマリ圧Ｐｐにより制御されてベルトクランプ力
を維持しながら主として無段変速機５０の変速比を制御
している。

【００２８】前後進切替えは、ライン圧Ｐｓを元圧とし
てクラッチプレッシャーバルブ５によって一定圧に調圧
したクラッチ圧を、マニュアルバルブ６によって切り換
えて前後進切替機構７に供給することによって切り換え
られる。なお、各々の油圧は切替え時の切替ショックの
低減及びセイフティロック機能を得るためにディーティ
ーソレノイド８及びＯＮ−ＯＦＦソレノイドバルブ９に
よって切り替え制御されるスリップコントロールバルブ
１０により制御される。

【００２９】トルクコンバータ１１内に組み込まれたロ
ックアップクラッチは、スイッチバルブ１２及びスリッ
プコントロールバルブ１０によってクラッチ圧と、セカ
ンダリバルブ３のドレン回路がルブリケーションバルブ
１３により制御された潤滑圧とによりロックアップアプ
ライ圧回路とロックアップリリース圧回路を切替制御す
ることでロックアップのＯＮ．ＯＦＦの切替えがなされ
る。

【００３０】更に、この潤滑圧は、ロックアップ制御の
他、前後進切替機構潤滑及びベルト潤滑等各部の潤滑
と、プライマリプーリ５５のバランス油室６１への潤滑
油供給、セカンダリプーリ５７のバランス油室６２への
潤滑油供給、潤滑油のコンタミの除去と無段変速機５０
の温度上昇を防止するためのＡＴＦフィルター及びオイ
ルクーラーへの供給がなされる。

【００３１】セカンダリプーリ５７のバランス油室６２
へ供給される油圧を制御するバランス油室コントロール
バルブ２０が設けられ、バランス油室コントロールバル
ブ２０はプライマリプーリ圧Ｐｐを制御するプライマリ
バルブ４のドレン回路１８に発生する油圧によって制御
される。このドレン回路１８にはプライマリバルブ４の
ドレン流量により制御回路圧を変化させるオリフィス１
８ａと、ドレン回路１８の圧力を所定設定油圧に保つた
めのチェックバルブ１８ｂが設けられている。

【００３２】プライマリバルブ４は、オイルポンプ２か
らのライン圧Ｐｓを元圧とし、プライマリプーリ５５の
変速用油圧シリンダ５６の油圧、即ちプライマリ圧Ｐｐ
をライン圧Ｐｓより低い圧力に制御している。この時の
プライマリバルブ４のバルブ構造を図３に示す。

【００３３】プライマリ圧Ｐｐはライン圧Ｐｓからの供
給圧とドレン回路１８へのドレンのバランスによって制
御される。

【００３４】プライマリプーリ５のプーリ制御時におけ
るプライマリ圧Ｐｐは、ライン圧Ｐｓより低いことから
プライマリ圧回路における潤滑油は必ずドレン回路１８
にドレンされることになる。この時、プライマリ圧Ｐｐ
を制御するプライマルバルブ４のスプール４ａはプライ
マリ圧Ｐｐから供給されるフィードバック圧ｃとライン
圧Ｐｓより供給され、リニアルソレノイド４ｂによって
制御されるパイロット圧ｄの圧力バランスによって制御
される。なお、パイロット圧ｄはライン圧Ｐｓからの供
給油圧とリニアルソレノイド４ｂによるパイロットドレ
ン量の制御により制御されている。従ってプライマリ圧
回路１９の潤滑油の供給はライン圧Ｐｓにより、プライ
マリ回路１９からの潤滑油のドレンはドレン回路１８へ
行われることになる。

【００３５】ドレン回路１８のドレン量によって制御さ
れるバランス油室コントロールバルブ２０は、スプール
２０ａ及びスプリング２０ｂを有し、ドレン回路１８か
ら供給される潤滑油圧によってスプール２０ａがスプリ
ング２０ｂの付勢力に抗して押動せしめられ、所定以上
のドレン回路１８からのドレン油圧、即ち潤滑油圧によ
ってセカンダリプーリ５７のバランス室６２に連通する
潤滑圧回路２１を閉じる一方、ドレン回路１８からの油
圧と低減することによってスプリング２０ｂによりスプ
ール２０ａが押し戻されて潤滑圧回路２１を連通する。

【００３６】ここで、セカンダリプーリ５７のバランス
油室６２への潤滑油の必要供給油量を求めると、アップ
シフト時、即ちプライマリプーリ５５がＬＯＷ側からＯ
Ｄ側へ変速する際、プライマリプーリ５５の油圧シリン
ダ５６へ潤滑油が供給されてシリンダ容積が増大し、バ
ランス油室６１の容積が減少する。この時ライン圧Ｐｓ
からプライマリバルブ４を介してプライマリ圧回路１９
から油圧シリンダ５６にプライマリ圧Ｐｐが供給されか
つ、プライマリ圧Ｐｐを保持するためにプライマリ圧回
路１９への供給油量を確保する必要から、プライマリバ
ルブ４からドレン回路１８へのドレン油量は減少する。

【００３７】一方、セカンダリプーリ５７の変速用油圧
シリンダ５８内の潤滑油は、ドレンされシリンダ容積が
減少し、バランス油室６２の容積が増大する。この時セ
カンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８はライン圧Ｐｓ
の回路と直結されているから、油圧シリンダ５８のシリ
ンダ容積の減少に伴って油圧シリンダ５８内のオイルは
ライン圧Ｐｓに還流される。従って、無段変速機５０が
変速する際に必要とする油量は、プライマリプーリ５５
の油圧シリンダ５６のシリンダ容積の増加量に対し、セ
カンダリプーリ５７の油圧シリンダ５８の減少量を差し
引いた量を供給すればよい。

【００３８】また、バランス油室６２が発生する遠心油
圧を確保するために、バランス油室６２の容積増加に対
して潤滑圧回路２１より供給する時の必要流量はバラン
ス油室６２の容量変化の最大値にあわせる必要があり、
バランス油室コントロールバルブ２０及び潤滑圧回路２
１からセカンダリプーリ５７の変速速度に関係なく一定
量供給される。

【００３９】また、セカンダリプーリ５７の停止時は、
バランス油室６２内の潤滑油は、バランス油室６２の開
口部、即ち固定プーリ５７ａの軸部とバランス油室シリ
ンダ５８ｄの端部との間に形成された隙間６３からリー
クし、バランス油室６２の下方に隙間６３まで潤滑油が
貯留されている。この時潤滑油はバランス油室６２内を
充填させるだけの油量を保持していないので十分な遠心
油圧を得るために、ＯＤ側に変速する際に潤滑圧回路２
１から常に潤滑油を供給する。

【００４０】一方、ダウンシフト時、即ちプライマリプ
ーリ５５がＯＤ側からＬＯＷ側へ所定速度以上で変速す
る際、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ５６から潤
滑油がドレンされる。この時セカンダリプーリ５７の油
圧シリンダ５８のシリンダ容積が増大し、バランス油室
６２の容積が減少することから、潤滑圧回路２１からバ
ランス油室６２への潤滑油供給は必要がなくなる。この
時プライマリ圧Ｐｐが不要であることから、プライマリ
バルブ４からプライマリ圧回路１９への供給が減少しド
レン回路１８へのドレン油量が増大してバランス油室コ
ントロールバルブ２０に所定設定油圧が供給される。こ
こで、ドレン油圧はドレン回路１８に設けられたオリフ
ィス１８ａによって上昇せしめら、所定設定油圧に保つ
ためのチェックバルブ１８ｂによって所定設定油圧に保
たれる。

【００４１】バランス油室コントロールバルブ２０にド
レン回路１８から所定設定油圧が供給されると、その油
圧によりバランス油室コントロールバルブ２０のスプー
ル２０ａをスプリング２０ｂの付勢力に抗して押動し、
潤滑圧回路２１を閉じてバランス油室６２への潤滑油供
給を停止する。

【００４２】従って、このように構成された本実施の形
態によるベルト式無段変速機の油圧回路構造によると、
ＯＤ側からＬＯＷ側に変速する変速速度が所定以上にな
ると、潤滑圧回路２１からセカンダリプーリ５７のバラ
ンス油室６２への潤滑油供給を停止することによって潤
滑圧回路２１への潤滑油供給量が低減し、これによりオ
イルポンプ２の要求吐出量が低減し、オイルポンプの小
型化が可能になり、かつオイルポンプ２の機械的損失が
低減して燃費の向上がもたらされる。

【００４３】また、セカンダリプーリ５７のバランス油
室６２からの潤滑油のドレン流量が少なくなり、セカン
ダリプーリ５７によって攪拌される潤滑油量が減量され
て潤滑油による攪拌抵抗の軽減が得られると共に、油温
の上昇が抑制される。

【００４４】（第２実施の形態）図４は、本実施の形態
におけるベルト式無段変速機の油圧回路説明図であり、
図５は図４のＢ部拡大図である。なお、説明の便宜上上
記図１乃至図３と対応する部分に同一符号を付すること
で、該部の説明を省略し、異なる部分を主に説明する。

【００４５】プライマリバルブ４からバランス油室コン
トロールバルブ２０に制御油圧を供給するドレン回路１
８を分岐すると共に、バランス油室コントロールバルブ
２０に供給する制御油圧の確保すると共に所定設定油圧
に保持するオリフィス１８ａ及びチェックバルブ１８ｂ
を介して潤滑圧回路２３がプライマリプーリ５５のバラ
ンス油室６１に連接されている。

【００４６】プライマリプーリ５５がＯＤ側からＬＯＷ
側に変速する際、プライマリプーリ５５の油圧シリンダ
５６のシリンダ容積が減少し、バランス油室６１のシリ
ンダ容積が増大する。

【００４７】この時、プライマリバルブ４の特性からラ
イン圧Ｐｓからの油は、油圧シリンダ５６における減少
分がドレン回路１８に供給され、ドレン回路１８から制
御油圧としてバランス室コントロールバルブ２０に供給
されると共に、ドレン回路１８からオリフィス１８ａ及
びチェックバルブ１８ｂを介して潤滑圧回路２３によっ
て油圧シリンダ５６の遠心油圧をキャンセルするバラン
ス油室６１に供給される。

【００４８】一方、プライマリプリー５５が変速しない
場合、或いはＬＯＷ側からＯＤ側に変速する場合には、
バランス油室６１のシリンダ容積は変化しないか、或い
は減少しており潤滑油の供給が不要であり、この時、プ
ライマリバルブ４の特性からドレン回路１８に供給され
る油量が減少制御されると共に、その油量はドレン回路
１８から制御油圧としてバランス室コントロールバルブ
２０に供給され、かつ油量の一部がドレン回路１８から
オリフィス１８ａ及びチェックバルブ１８ｂを介して潤
滑圧回路２３からバランス油室６１に供給される。

【００４９】従って、本実施の形態によると、上記第１
実施の形態に加え、従来ライン圧Ｐｓからプライマリプ
ーリ５５のバランス油室６１に常に供給されていた潤滑
油が、主にＯＤ側からＬＯＷ側への変速時のみ供給する
ように制御され、更にオイルポンプ２の要求吐出量の低
減が得られ、オイルポンプの小型化が可能になり、かつ
オイルポンプ２の機械的損失が低減して燃費の向上がも
たらされる。

【００５０】（第３実施の形態）図６は、本実施の形態
におけるベルト式無段変速機の油圧回路説明図であり、
図７は図６のＣ部拡大図である。なお、説明の便宜上上
記図１乃至図３と対応する部分に同一符号を付すること
で、該部の説明を省略し、異なる部分を主に説明する。

【００５１】本実施の形態におけるセカンダリプーリ５
７に設けられるバランス油室６２は、そのバランス油室
シリンダ５８ｄの端部に固定プーリ５７ａの軸部に液密
的に摺接するシール部材６４が設けられている。

【００５２】バランス油室６２に供給される潤滑油は、
ルブリケーションバルブ１３により制御された潤滑圧ｆ
を元圧としてバランス油圧コントロールバルブ２０によ
って制御されて、潤滑圧回路２５によってバランス油室
６２に供給される。

【００５３】潤滑圧回路２５は、固定プーリ５６ａの軸
内の回路を介してバランス油室６２に連通する一方、回
路内油圧が所定油圧になると潤滑圧回路２５内の潤滑油
をドレンさせるチェックバルブ２６が設けられ、かつ潤
滑圧回路２５内の油圧はオリフィス２７を介してバラン
ス油圧コントロールバルブ２０の制御油圧として用いら
れる。なお、このチェックバルブ２６のドレン圧は、バ
ランス油圧コントロールバルブ２０の制御圧より僅かに
高く設定されている。

【００５４】潤滑圧回路２５の回路圧はバランス油圧コ
ントロールバルブ２０によって一定圧に保持される。こ
の時、潤滑圧回路２５の回路圧、即ちバランス油室６２
内の油圧はセカンダリプーリ５７における駆動ベルト５
９のクランプ力を低下させる作用があり、かつバランス
油室６２内に潤滑油を充填しておくだけで良く、潤滑圧
回路２５の回路圧は低圧、例えば０．１ＭＰａ以下程度
に設定することによって、ライン圧Ｐｓによるベルトク
ランプ力に影響することなくバランス油室６２に潤滑油
を充填しておくことができる。

【００５５】次に、このように構成されたセカンダリプ
ーリ５７のバランス油室６２の潤滑油供給量について説
明する。

【００５６】セカンダリプーリ５７の停止時或いは変速
していない時は、バランス油圧コントロールバルブ２０
を介して潤滑圧回路２５より潤滑油が供給されるが、バ
ランス油室６２のシリンダ容積が変化しないため、バラ
ンス油室６２内の圧力を保持することで潤滑油を充填し
ておくことが可能になる。

【００５７】また、セカンダリプーリ５７がＬＯＷ側か
らＯＤ側へ変速する際、油圧シリンダ５８内の潤滑油が
ドレンされてシリンダ容積が減少し、バランス油室６２
のシリンダ容積が増加してバランス油室６２内の油圧が
低下するが、バランス油室６２の油圧を保持するため、
ルブリケーションバルブ１３により制御された潤滑圧ｆ
がバランス油圧コントロールバルブ２０を介して潤滑圧
回路２５からバランス油室６２に供給され、バランス油
室６２内に潤滑油が充填されて油圧シリンダ５８の遠心
油圧がキャンセルされる。

【００５８】一方、セカンダリプーリ５７がＯＤ側から
ＬＯＷ側へ変速する際、油圧シリンダ５８に潤滑油が供
給されてシリンダ容積が増大し、バランス油室６２のシ
リンダ容積が減少する。この時、バランス油室６２を含
む潤滑圧回路２５は閉回路に形成され、かつバランス油
圧コントロールバルブ２０が潤滑圧ｆを元圧として減圧
制御して潤滑圧回路２５に供給されることから、潤滑圧
回路２５内が所定圧以上になるとオリフィス２７からの
制御圧によってバランス油圧コントロールバルブ２０の
スプール２０ａがスプリング２０ｂに抗して押動せしめ
られて潤滑圧回路２５への潤滑油供給を停止すると共
に、減少したシリンダ容積分の潤滑油がチェックバルブ
２６を介してドレンされる。

【００５９】従って、チェックバルブ２６のドレン圧が
バランス油圧コントロールバルブ２０の制御圧より僅か
に高く設定することによって、セカンダリプーリ５７が
変速しない状態及びＬＯＷ側からＯＤ側に変速している
時は、潤滑回路２５に設けられたチェックバルブ２６か
らドレンされることなく潤滑油の必要流量の減少がもた
らされると共に、ＯＤ側からＬＯＷ側に変速時にはバラ
ンス油室６２内の油圧上昇が抑制されてベルトクランプ
力の低下が回避される。

【００６０】本実施の形態によると、上記第１実施の形
態に加え、バランス油室６２を密閉構造にすることで、
バランス油室６２及び潤滑圧回路２５の制御油圧を極め
て低圧に設定することが可能になり、ライン圧Ｐｓの上
昇を抑制し、オイルポンプ２等の機械損失の低減がもた
らされる。

【００６１】

【発明の効果】以上説明した本発明によるベルト式無段
変速機の油圧回路構造によると、セカンダリプーリに設
けらた変速用油圧シリンダによって発生する遠心油圧を
キャンセルするバランス油室に、バランス油室の潤滑油
がリーク及び不足のときにバランス油室に潤滑油を供給
し、かつダウンシフト時におけるバランス油室内潤滑油
の排出時にセカンダリプーリのバランス油室への潤滑油
供給が停止せしめられ、これによりオイルポンプの吐出
量の低減がもたらされてオイルポンプの小型化が可能に
なると共に、オイルポンプの機械的損失が低減して燃費
の向上が得られる。

【００６２】また、ダウンシフト時に増大するプライマ
リバルブからのドレン油圧によりバランス油圧コントロ
ールバルブを閉作動せしめることによって、バランス油
圧コントロールバルブの作動制御が容易にできる。

【００６３】更に、ダウンシフト時にプライマリバルブ
からドレン油圧をプライマリプーリに設けられたバラン
ス油室に潤滑油を供給するように構成することによっ
て、従来ライン圧からプライマリプーリのバランス油室
に常に供給されていた潤滑油が、ダウンシフト時にのみ
主に供給するように制御され、更にオイルポンプの要求
吐出量の低減が可能になり、オイルポンプの小型化がも
たらされる。

【００６４】他の発明によると、セカンダリプーリに設
けらた変速用油圧シリンダに回転によって発生する遠心
油圧をキャンセルするバランス油室を液密的に形成し、
潤滑圧回路内が所定油圧以上のとき潤滑圧回路から潤滑
油をドレンすると共に、バランス油圧コントロールバル
ブからバランス油室への潤滑油供給を停止するように構
成することによって、バランス油室内のオイルを保持す
ることで潤滑油を充填しておくことが可能になり、かつ
セカンダリプーリが変速しない状態及びアップシフト時
は、潤滑油がドレンされることなく潤滑油の必要流量の
減少がもたらされると共に、バランス油室を密閉構造に
することで、バランス油室及び潤滑圧回路の制御油圧を
極めて低圧に設定することが可能になり、オイルポンプ
等の機械損失の低減がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明によるベルト式無段変速機の油圧回路構
造の第１実施の形態の概要を示す油圧説明図である。

【図２】図１のＡ部拡大図である。

【図３】プライマリバルブのバルブ構造を示す断面図で
ある。

【図４】本発明の第２実施の形態の概要を示す油圧説明
図である。

【図５】図４のＢ部拡大図である。

【図６】本発明の第３実施の形態の概要を示す油圧説明
図である。

【図７】図６のＣ部拡大図である。

【図８】ベルト式無段変速機の概要を示す説明図であ
る。

【符号の説明】

２ オイルポンプ ４ プライマリバルブ １８ ドレン回路 １９ プライマリ回路 ２０ バランス油室コントロールバルブ ２１ 潤滑圧回路 ２３ 潤滑圧回路 ２５ 潤滑圧回路 ２６ チェックバルブ ２７ オリフィス ５０ 無段変速機 ５５ プライマリプーリ ５６ 油圧シリンダ ５７ セカンダリプーリ ５８ 油圧シリンダ ５９ 駆動ベルト ６１ バランス油室 ６２ バランス油室 ６３ 間隙 ６４ シール材

フロントページの続き Ｆターム(参考） 3J050 AA03 BA03 BB13 CB04 CB10 DA01 3J552 MA07 MA12 NA01 NB01 PA59 PA67 QA06C QA24A QA30A QA45B QA47C QB02 RA06 RB14 SA34 SA58 SA59 TA06 TB07 VA12Z VA50W

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 プライマリ軸に設けられた溝幅が可変の
   プライマリプーリとセカンダリ軸に設けられた溝幅が可
   変のセカンダリプーリとに駆動ベルトを巻き掛け、各プ
   ーリの溝幅を変えることによって各プーリに対する駆動
   ベルトの有効巻付け径の比率を変えて無段階に変速する
   ベルト式無段変速機において、 上記セカンダリプーリは、セカンダリ軸に固定された固
   定プーリと、該固定プーリの軸部に軸方向に摺動自在で
   かつ相対回転不能に支持された可動プーリとを有し、 該可動プーリの背面に固定されたシリンダ部材と固定プ
   ーリの軸部に固定されたプランジャとによって形成され
   た変速用油圧シリンダと、 上記シリンダ部材と上記シリンダ部材の先端に一端が結
   合され他端が上記固定プーリの軸部に間隙を有して摺動
   可能に形成されたバランス油室シリンダと上記プランジ
   ャとによって形成されて回転により上記変速用油圧シリ
   ンダに発生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室
   と、 潤滑油供給側からの潤滑油を該バランス油室に制御して
   供給するバランス油圧コントロールバルブとを備え、 上記バランス油室の潤滑油がリーク及び不足のときにバ
   ランス油圧コントロールバルブを開いてバランス油室に
   潤滑油を供給すると共に、ダウンシフト時におけるバラ
   ンス油室内潤滑油の排出時にはバランス油圧コントロー
   ルバルブを閉じることを特徴とするベルト式無段変速機
   の油圧回路構造。
2. 【請求項２】 更に、プライマリプーリの変速用油圧シ
   リンダに供給するプライマリ圧を制御するプライマリバ
   ルブを備え、ダウンシフト時におけるプライマリバルブ
   からのドレン油圧によって上記バランス油圧コントロー
   ルバルブが閉作動することを特徴とする請求項１に記載
   のベルト式無段変速機の油圧回路構造。
3. 【請求項３】 上記プライマリプーリは、プライマリ軸
   に固定された固定プーリと、該固定プーリの軸部に軸方
   向に摺動自在でかつ相対回転不能に支持された可動プー
   リとを有し、 該可動プーリの背面に固定されたシリンダ部材と固定プ
   ーリの軸部に固定されたプランジャとによって形成され
   た変速用油圧シリンダと、 上記シリンダ部材と上記シリンダ部材の先端に一端が結
   合されたバランス油室シリンダと上記プランジャとによ
   って形成されて回転により上記変速用油圧シリンダに発
   生する遠心油圧をキャンセルするバランス油室と、 該バランス油室にプライマリバルブからのドレン油圧を
   導く潤滑圧回路とを備え、 ダウンシフト時におけるプライマリバルブからのドレン
   油圧を潤滑圧回路を介して上記バランス油室に供給する
   ことを特徴とする請求項２に記載のベルト式無段変速機
   の油圧回路構造。
4. 【請求項４】 プライマリ軸に設けられた溝幅が可変の
   プライマリプーリとセカンダリ軸に設けられた溝幅が可
   変のセカンダリプーリとに駆動ベルトを巻き掛け、各プ
   ーリの溝幅を変えることによって各プーリに対する駆動
   ベルトの有効巻付け径の比率を変えて無段階に変速する
   ベルト式無段変速機において、 上記セカンダリプーリは、セカンダリ軸に固定された固
   定プーリと、該固定プーリの軸部に軸方向に摺動自在で
   かつ相対回転不能に支持された可動プーリとを有し、 該可動プーリの背面に固定されたシリンダ部材と固定プ
   ーリの軸部に固定されたプランジャとによって形成され
   た変速用油圧シリンダと、 上記シリンダ部材と上記シリンダ部材の先端に一端が結
   合され他端が上記固定プーリの軸部にシール部材を介し
   て摺動可能に形成されたバランス油室シリンダと上記プ
   ランジャとによって形成されて回転により上記変速用油
   圧シリンダに発生する遠心油圧をキャンセルするバラン
   ス油室と、 潤滑油供給側の潤滑油を潤滑圧回路を介して供給するバ
   ランス油圧コントロールバルブとを備え、 上記潤滑圧回路内の回路油圧が所定油圧以上のとき潤滑
   圧回路から潤滑油をドレンすると共に、バランス油圧コ
   ントロールバルブを閉じてバランス油圧コントロールバ
   ルブからバランス油室への潤滑油供給を停止することを
   特徴とするベルト式無段変速機の油圧回路構造。