JP2001226739A - 溶接熱影響部靭性に優れた鋼材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 高温に長時間加熱されたときのオーステナイ
ト粒粗大化を一層抑制し、優れたＨＡＺ靭性を実現可能
する。 【解決手段】 粒子径が０．００５〜２．０μｍ、特に
０．１〜２．０μｍ、組成として少なくともＣａ、Ａ
ｌ、Ｏを含み、Ｏを除いた元素が質量比で、Ｃａ：３％
以上、Ａｌ：１％以上を含有し、残部が他の脱酸元素お
よび／または不可避不純物からなる粒子を、粒子数１０
０〜３０００個／ｍｍ²含有し、かつ、(％Ｎ)、（％Ｔ
ｉ）、（％Ｂ）で示される当量式で求めたＥＮが−０．
００４〜−０．０００５を満足する溶接熱影響部靭性の
優れた鋼材。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、船舶、海洋構造
物、中高層ビル、橋梁などに使用される溶接熱影響部
（以下ＨＡＺと称す）の靭性に優れた溶接構造用鋼材に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、船舶、海洋構造物、中高層ビル、
橋梁などの大型構造物に使用される溶接用鋼材の材質特
性に対する要望は厳しさを増している。さらにそのよう
な構造物を建造する際、溶接の効率化を促進するため、
フラックス−バッキング溶接法、エレクトロガス溶接
法、エレクトロスラグ溶接法などに代表されるような大
入熱溶接法の適用が希望されており、鋼材自身の靭性と
同様に、ＨＡＺの靭性への要求も厳しさを増している。

【０００３】大入熱溶接時の鋼材のＨＡＺ靭性に注目し
た提案は従来から数多くある。

【０００４】例えば、特公昭５５−２６１６４号公報等
に開示されるように、微細なＴｉ窒化物を鋼中に確保す
ることによって、ＨＡＺのオーステナイト粒を小さく
し、靭性を向上させる方法がある。また、特開平３−２
６４６１４号公報ではＴｉ窒化物とＭｎＳとの複合析出
物をフェライトの変態核として活用し、ＨＡＺの靭性を
向上させる方法が提案されている。さらに、特開平４−
１４３２４６公報ではＴｉ窒化物とＢＮとの複合析出物
を粒界フェライトの析出核として活用し、ＨＡＺ靭性を
向上させる方法が提案されている。

【０００５】しかしながら、Ｔｉ窒化物は、ＨＡＺのう
ち最高到達温度が１４００℃を超える溶接金属との境界
（溶接ボンド部と称する）近傍ではほとんど固溶してし
まうので靭性向上効果が低下してしまうという問題があ
り、近年のＨＡＺ靭性に対する厳しい要求や、超大入熱
溶接におけるＨＡＺ靭性を達成することが困難である。

【０００６】この溶接ボンド部近傍の靭性を改善する方
法として、Ｔｉ酸化物を含有した鋼が厚板、形鋼などの
様々な分野で使用されている。例えば、特開昭６１−７
９７４５号公報や特開昭６２−１０３３４４号公報に例
示されているように、Ｔｉ酸化物を含有した鋼が大入熱
溶接部靭性向上に非常に有効であり、高張力鋼への適用
が有望である。この原理は、鋼の融点においても安定な
Ｔｉ酸化物をサイトとして、溶接後の温度低下途中にＴ
ｉ窒化物、ＭｎＳ等が析出し、さらにそれらをサイトと
して微細フェライトが生成し、その結果靭性に有害な粗
大フェライトの生成が抑制され、靭性の劣化が防止でき
るというものである。しかしながら、このようなＴｉ酸
化物は鋼中へ分散される個数をあまり多くすることがで
きない。

【０００７】その原因はＴｉ酸化物の粗大化や凝集合体
であり、Ｔｉ酸化物の個数を増加させようとすれば５μ
ｍ以上の粗大なＴｉ酸化物、いわゆる介在物が増加して
しまう。この５μｍ以上の介在物は構造物の破壊の起点
となって有害であり、靭性の低下を引き起こす。したが
って、さらなるＨＡＺ靭性の向上を達成するためには、
粗大化や凝集合体が起こりにくく、Ｔｉ酸化物よりも微
細に分散する酸化物を活用する必要がある。

【０００８】また、このようなＴｉ酸化物の鋼中への分
散方法としては、Ａｌ等の強脱酸元素を実質的に含まな
い溶鋼中へのＴｉ添加によるものが多い。しかしなが
ら、単に溶鋼中にＴｉを添加するだけでは鋼中のＴｉ酸
化物の個数、分散度を制御することは困難であり、さら
には、ＴｉＮ、ＭｎＳ等の析出物の個数、分散度を制御
することも困難である。その結果、Ｔｉ脱酸のみによっ
てＴｉ酸化物を分散させた鋼においては、例えば、Ｔｉ
酸化物の個数が充分でなかったり、厚板の板厚方向の靭
性変動を生じる等の問題点が認められる。

【０００９】さらに、上記特開昭６１−７９７４５号公
報などの方法では、Ｔｉ酸化物を生成しやすくするため
に、Ａｌ量の上限を、０．００７％という非常に少ない
量で制限している。鋼材中のＡｌ量が少ない場合、Ａｌ
Ｎ析出物量の不足などの原因により、母材の靭性が低下
する場合がある。また、通常使用されている溶接材料を
用いてＡｌ量の少ない鋼板を溶接した場合、溶接金属の
靭性が低下する場合がある。

【００１０】このような課題に対して、特開平６−２９
３９３７号公報においてＴｉ添加直後のＡｌを添加する
ことで、生成するＴｉ−Ａｌ複合酸化物を活用する技術
が提案されている。この技術により、大入熱溶接ＨＡＺ
靭性を大幅に向上させることが可能であるが、直近、造
船業界、建設業界においては、２００ｋＪ／ｃｍ以上、
大きいものでは１０００ｋＪ／ｃｍものさらなる溶接入
熱の増加が進められており、より一層のＨＡＺ靭性を有
する鋼材が必要とされている。この際、特に溶接融合部
近傍の靭性向上が必要となる。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な超大入熱の溶接においても、飛躍的にＨＡＺ特性を向
上するために、高温に長時間加熱されたときのオーステ
ナイト粒粗大化を一層抑制し、優れたＨＡＺ靭性を実現
可能にした溶接熱影響部靭性に優れた鋼材を提供するこ
とを課題とした。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明は、前述の課題を
解決するためになされたものであり、その手段１は、質
量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１８％、Ｓｉ：≦０．５
％、Ｍｎ：０．４〜２．０％、Ｐ ：≦０．０２％、Ｓ
：≦０．０２％、Ａｌ：０．００５〜０．０４％、Ｔ
ｉ：０．００５〜０．０３％、Ｃａ：０．０００５〜
０．００３％、Ｎ ：０．０００５〜０．００７％、Ｂ
：０．０００５〜０．００３％を含有し、残部はＦｅ
および不可避不純物からなり、かつ、ＥＮ＝（％Ｎ）−
０．２９２（％Ｔｉ）−１．２９２（％Ｂ）なる当量式
において−０．００４≦ＥＮ≦−０．０００５を満足
し、かつ、円相当粒子径が０．００５〜２．０μｍ、組
成として少なくともＣａ、Ａｌ、Ｏを含み、Ｏを除いた
元素の平均質量比で、Ｃａ：３％以上、Ａｌ：１％以上
を含有し、残部が他の脱酸元素および／または不可避不
純物からなる酸化物粒子を１００〜３０００個／ｍｍ²
含有する溶接熱影響部靭性の優れた鋼材である。

【００１３】さらに、手段２は、質量％で、Ｃｕ：≦
１．０％、Ｎｉ：≦１．５％、Ｎｂ：≦０．０４％、Ｖ
：≦０．１％、Ｃｒ：≦０．６％、Ｍｏ：≦０．６
％、Ｍｇ：≦０．００３％、ＲＥＭ：≦０．０５％の１
種または２種以上を含有する上記手段１の溶接熱影響部
靭性の優れた鋼材である。

【００１４】また、手段３は、酸化物の粒子径が０．１
〜２．０μｍである前記手段１または２の溶接熱影響部
靭性の優れた鋼材である。

【００１５】

【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明者らはＨＡＺ靭性を向上させる金属組織要
因として、１４００℃以上に加熱されるＨＡＺ領域の再
加熱オーステナイト細粒化を、酸化物を利用して達成す
ることを検討した。

【００１６】再加熱オーステナイト粒を細粒化するため
には高温でのオーステナイト粒の成長を抑制することが
必要である。その手段として最も有効な方法は、分散粒
子によりオーステナイトの粒界をピンニングし、粒界の
移動を止める方法が考えられる。そのような作用をする
分散粒子の一つとしては、従来、Ｔｉ窒化物が有効であ
ると考えられていた。しかしながらＴｉ窒化物は１４０
０℃以上の高温では固溶する割合が大きくなるため、溶
接入熱の増加に伴いピンニング効果が小さくなることは
先に述べた。これに対し、高温で安定な酸化物をピンニ
ング粒子として活用することが必要である。

【００１７】また、分散粒子による結晶粒界のピンニン
グ効果は、分散粒子の体積率が大きいほど、一個の粒子
径が大きいほど大きい。ただし、分散粒子の体積率は鋼
中に含まれる粒子を構成する元素の濃度によって上限が
あるので、体積率を一定と仮定した場合には、粒子径は
ある程度小さい方がピンニングには有効である。このよ
うな観点から、本発明者らは酸化物の体積分率を大き
く、かつ適正な粒子径となるよう、種々の検討を行っ
た。

【００１８】酸化物の体積分率を大きくする手段の一つ
として、酸素量を増大させることがあるが、酸素量の増
大は材質に有害な粗大介在物をも多数生成する原因とな
るため、有効な手段ではない。そこで本発明者らは、酸
素を最大限に利用するため、酸素との溶解度積が小さい
元素を活用することを検討した。酸素との溶解度積が小
さい、すなわち強脱酸元素として、一般的にはＡｌが用
いられる。しかしながら、Ａｌだけでは酸素を充分利用
するには不充分であり、さらにＡｌよりも強い脱酸元素
が必要で、種々検討の結果、溶鋼中最強の脱酸力を持つ
Ｃａを活用することが有効との結論に至った。そして、
脱酸元素として主にＣａを含んだ実験を種々行った結
果、鋼中に生成する酸化物粒子の組成として、Ｃａが３
％以上、Ａｌが１％以上含まれることで、酸化物の体積
分率すなわち酸化物量を大きくすることが可能となるこ
とを知見した。この結果をもとに、鋼中に含まれる粒子
の組成を、少なくともＣａ、Ａｌ、Ｏを含み、Ｏを除い
た元素が質量比でＣａ：３％以上、Ａｌ：１％以上とし
た。この際、残部の酸化物構成元素として、脱酸力がＡ
ｌとＣａの間にあるＭｇあるいは／およびＲＥＭを含ま
せても本発明の効果は有効であり、なおかつ、不可避的
に混入するＳｉ、Ｍｎ、ＴｉなどのＡｌより弱い脱酸元
素および／またはＣａなどと不可避的にむずびつくＳな
どの不純物元素を含んでも本発明効果に影響のないこと
を確認した。

【００１９】次に、ピンニングに有効な粒子の大きさに
ついて述べる。分散粒子による結晶粒界のピンニング効
果は、分散粒子の体積率が大きいほど、一個の粒子径が
大きいほど大きいが、粒子の体積率が一定のとき、一個
の粒子の大きさが小さい程、粒子数が多くなりピンニン
グ効果が大きくなるが、あまり小さくなると粒界に存在
する粒子の割合が小さくなるため、その効果は低減する
と考えた。粒子の大きさを種々変化させた試験片を用い
て、高温に加熱したときのオーステナイト粒径を詳細に
調査した結果、ピンニングには粒子の大きさとして、
０．００５〜２．０μｍのものが効果が大きいことをつ
きとめ、さらにその中でも、０．１〜２．０μｍの粒子
の大きさが特に有効であることを知見するに至った。ま
た０．００５μｍより小さい酸化物粒子はほとんど観察
されなかった。この結果より、必要な粒子径を０．００
５〜２．０μｍ、その中でも特に０．１〜２．０μｍと
した。

【００２０】次にＨＡＺ靭性に必要なピンニング粒子の
個数について検討した。粒子個数が多いほど組織単位は
微細になり、そのため図１に示すように、粒子個数が１
００個を超えると急激にＨＡＺ靭性が向上する。しか
し、粒子数が３０００個／ｍｍ ²を超えると粒子間隔が
小さくなり、加熱オーステナイト粒の微細化には有効で
あるが、介在物を起点とする破壊の間隔が小さくなるた
めシャルピー衝撃吸収エネルギーに代表される靭性には
むしろ有害であることが分かった。したがって、有効か
つ必要な粒子個数を、１００〜３０００個／ｍｍ²とし
た。

【００２１】該酸化物の大きさおよび個数の測定は、例
えば以下の要領で行う。母材となる鋼板から抽出レプリ
カを作製し、それを電子顕微鏡にて１００００倍で２０
視野以上、観察面積にして１０００μｍ²以上を観察す
ることで該酸化物の大きさおよび個数を測定する。この
とき、粒子が適正に観察可能であれば、観察倍率を低く
してもかまわない。

【００２２】酸化物粒子は、溶鋼を脱酸する際に生成す
る。これを一次酸化物と称する。さらには鋳造、凝固中
に溶鋼温度の低下とともにＴｉ−Ａｌ−Ｃａ酸化物は生
成する。これを二次酸化物と称する。本発明では、一次
酸化物と二次酸化物とのどちらを用いてもかまわない。

【００２３】なお、鋼材を製造するプロセスとして、通
常圧延まま、制御圧延、さらにこれと制御冷却と焼もど
しの組合せ、および焼き入れ・焼もどしの組合せなどで
あっても酸化物の効果は影響を受けない。

【００２４】一方、このようにして鋼中に酸化物を分散
することにより、ＨＡＺの再加熱オーステナイト粒はピ
ンニングにより極めて有効に細粒化し、ＨＡＺ靭性もそ
れに伴い向上するが、同時にオーステナイト粒が微細化
するに伴い粒界面積が増し、粒界からのフェライト生成
能も増し、非常に厳しい靭性要求においては、特に粒界
の角部（粒界三重点）の比較的粗大なフェライトが起点
となって靭性向上を律速していることが新たな問題点と
して見出された。言い換えれば、このような粒界および
粒界三重点に形成する比較的粗大なフェライトを抑制・
改善することができれば、ＨＡＺ微細化効果と重畳して
さらに靭性を大幅に向上することが可能である。このよ
うな粒界および粒界三重点に生成する比較的粗大なフェ
ライトの問題は、大入熱溶接のＨＡＺ組織を酸化物によ
って従来になく微細化することで初めて見出されたもの
である。

【００２５】本発明者らは、ＨＡＺ組織の微細化による
靭性向上の効果を飛躍的に向上すべく、さらに検討を加
えた。その結果、微細な酸化物を多数分散して再加熱オ
ーステナイト粒を細粒化した場合、ＨＡＺ組織の形成過
程中で粒界および粒界三重点のフェライトの成長を抑制
するためには、Ｂの添加が極めて有効であることを見出
した。さらにＢの添加効果の機構を詳細に調査した結
果、ＢとＮのバランスが重要であり、溶接熱サイクルの
冷却中にフェライト生成が起こる段階でBがＮに完全に
捕捉されず固溶状態で残存していることがＢの添加効果
を高め、細粒ＨＡＺの靭性を大幅に向上させ、安定化さ
せることが明らかとなった。

【００２６】Ｔｉ添加鋼では、ＴｉとＮの親和力が極め
て大きいため、Ｔｉによって消費されるＮを考慮した結
果、図２に示すごとく、ＨＡＺ靭性はＥＮ＝（％Ｎ）−
０．２９２（％Ｔｉ）−１．２９２（％Ｂ）なる当量で
よく整理でき、当量値が−０．００４〜−０．０００５
の範囲であれば、その添加効果が大きく、靭性が大幅に
向上することが分かった。この当量値が−０．００４未
満の場合はＢと同時にＴｉも固溶状態となり焼き入れ性
の著しい増加の下、ＨＡＺ靭性は劣化する。他方、−
０．０００５を超える場合は固溶Ｂが確保できず、フェ
ライトの微細化効果はない。

【００２７】次に本発明の基本成分範囲の限定理由につ
いて述べる。

【００２８】Ｃは鋼の強度を向上させる有効な成分とし
て下限を０．０３％とし、また過剰の添加は、鋼材の溶
接性やＨＡＺ靭性などを著しく低下させるので、上限を
０．１８％とした。

【００２９】Ｓｉは母材の強度確保、脱酸などに必要な
成分であるが、ＨＡＺの硬化により靭性が低下するのを
防止するため上限を０．５％とした。

【００３０】Ｍｎは母材の強度、靭性の確保に有効な成
分として０．４％以上の添加が必要であるが、溶接部の
靭性、割れ性などの許容できる範囲で上限を２．０％と
した。

【００３１】Ｐは含有量が少ないほど望ましいが、これ
を工業的に低減させるためには多大なコストがかかるこ
とから、０．０２％を上限とした。

【００３２】Ｓは含有量が少ないほど望ましいが、これ
を工業的に低減させるためには多大なコストがかかるこ
とから、０．０２％を上限とした。

【００３３】Ａｌは重要な脱酸元素であり、下限値を
０．００５％とした。また、Ａｌが多量に存在すると、
鋳片の表面品位が劣化するため、上限を０．０４％とし
た。

【００３４】ＴｉはNと結合してＴｉ窒化物を形成させ
るために０．００５％以上添加する。しかし、固溶Ｔｉ
量が増加するとＨＡＺ靭性が低下するため、０．０３％
を上限とした。

【００３５】ＣａはＣａ系酸化物を生成させるために
０．０００５％以上の添加が必要である。しかしなが
ら、過剰の添加は粗大介在物を生成させるため、０．０
０３％を上限とした。

【００３６】ＮはＴｉＮとして析出することでＨＡＺ靭
性の向上効果があるため、下限を０．０００５％とし
た。しかしながら固溶Ｎが増大するとＨＡＺ靭性の低下
を招くことから０．００７％を上限とした。

【００３７】Ｂは固溶状態で加熱オーステナイト粒の粒
界に生成するフェライトの成長を抑制する有効な元素で
あり、少なくとも０．０００５％添加する。しかし多量
に添加すると鋼材の靭性を劣化させるため、上限を０．
００３％とした。

【００３８】Ｃｕは鋼材の強度を向上させるために有効
であるが、１．０％を超えるとＨＡＺ靭性を低下させる
ことから、１．０％を上限とした。

【００３９】Ｎｉは鋼材の強度および靭性を向上させる
ために有効であるが、Ｎｉ量の増加は製造コストを上昇
させるので、１．５％を上限とした。

【００４０】Ｎｂは焼き入れ性を向上させることにより
母材の強度および靭性を向上させるために有効な元素で
あるが、ＨＡＺ部においては過剰な添加は靭性を著しく
低下させるため０．０４％を上限とした。

【００４１】Ｖ、Ｃｒ、ＭｏについてもＮｂと同様な効
果を有することから、それぞれ０．１％、０．６％、
０．６％を上限とした。

【００４２】Ｍｇ、ＲＥＭはいずれも溶鋼中Ｃａに次ぐ
脱酸力を有し、Ｃａによる微細酸化物形成を補助する働
きがあるが、過剰に入れるとＣａと比較してコストアッ
プが大きいとともに、粗大介在物を作って鋼板およびＨ
ＡＺの靭性を阻害することから、上限をそれぞれ０．０
０３％、０．０５％とした。

【００４３】なお、本発明は、船舶、海洋構造物、中高
層ビル、橋梁などに使用される溶接構造用鋼材全般に加
えて、鋼管用素材の鋼板、棒鋼、条鋼、熱延鋼板などに
も適用可能であり、いずれの場合も溶接継手部の靭性の
大幅向上が得られる。

【００４４】

【実施例】表１に示した化学成分で、５０〜６０キロ鋼
を試作した。１〜８が本発明鋼、９〜１５が比較鋼であ
る。試作鋼は転炉溶製し、ＲＨにて真空脱ガス処理時に
脱酸を行っている。Ｔｉ投入前に溶鋼の溶存酸素をＳｉ
で調整し、その後Ｔｉ、Ａｌ、Ｃａを順に添加し脱酸を
行ない、連続鋳造により２８０ｍｍ厚鋳片に鋳造した
後、加熱圧延を経て、板厚５０ｍｍの鋼板として製造し
た。得られた鋼板を１パスのエレクトロスラグ溶接し
た。入熱は約２８０ｋＪ／ｃｍ²である。

【００４５】

【表１】

【００４６】表２には、酸化物粒子の平均組成、電子顕
微鏡にて測定した粒子径０．００５〜２．０μｍの粒子
数、ＥＮ＝（％Ｎ）−０．２９２（％Ｔｉ）−１．２９
２（％Ｂ）の値、１００倍の光学顕微鏡２０視野にて切
断法で測定したしたＨＡＺ組織のオーステナイト粒の平
均径、およびオーステナイト粒界あるいは粒界三重点の
最大フェライトサイズ（幅）、およびＨＡＺの靭性を示
す。ＨＡＺ靭性評価のためのシャルピー試験は−４０℃
にて行い、記載の値はボンドからＨＡＺ１ｍｍの部位で
９本の試験を行ない、その平均値である。

【００４７】

【表２】

【００４８】表２から明らかなように、１〜８の本発明
鋼は比較鋼と比べて優れたＨＡＺ靭性を有することが判
る。すなわち、粒子径が０．００５〜２．０μｍで、Ｃ
ａ、Ａｌを所定の組成で含む酸化物の粒子数が１００〜
３０００個／ｍｍ²の範囲であることによって、比較鋼
と比較してＨＡＺ組織のオーステナイト粒径も小さく、
かつ、Ｂの効果によりオーステナイト粒界あるいは粒界
三重点のフェライトも小さくなっており、その結果、−
４０℃のシャルピー吸収エネルギー値は、鋼構造物の破
壊力学的立場から一般に要求される平均５０Ｊを大きく
上回っており、ＨＡＺ靭性に極めて優れているのが明ら
かである。なお、１、２、４、５、７、８は粒子径０．
１〜２．０μｍの粒子数も１００個／ｍｍ²以上あり、
３および６と比較して相対的にオーステナイト粒径が小
さく、かつ、シャルピー吸収エネルギーも高い。

【００４９】一方、比較例９〜１５は、いずれもシャル
ピー試験−４０℃で５０Ｊ未満の低い靭性しか示さなか
った。これらの原因は比較例９〜１２、では、鋼材の化
学成分が本発明範囲から外れ、酸化物粒子が本発明範囲
内の組成、個数になっていないためであり、１３、１４
は酸化物組成、個数は本発明の範囲内であるが、ＥＮ当
量が本発明範囲から外れているためである。また、比較
例１５は他の鋼より鋼中酸素量が高く酸化物粒子数が本
発明の上限を外れているためである。

【００５０】

【発明の効果】本発明は、２００ｋＪ／ｃｍ以上の超溶
接入熱を必要とする船舶、海洋構造物、中高層ビル，橋
梁などの破壊に対する厳しい靭性要求を満足する鋼板を
供給するものであり、この種の産業分野にもたらす効果
は極めて大きく、さらに構造物の安全性の意味から社会
に対する貢献も非常に大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】酸化物粒子数とＨＡＺ靭性の関係を示す図であ
る。

【図２】当量値ＥＮとＨＡＺ靭性の関係を示す図であ
る。

フロントページの続き (72)発明者 石川 忠 大分市大字西ノ州１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内 (72)発明者 永原 政明 大分市大字西ノ州１番地 新日本製鐵株式 会社大分製鐵所内

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 質量％で、Ｃ ：０．０３〜０．１８
   ％、Ｓｉ：≦０．５％、Ｍｎ：０．４〜２．０％、Ｐ
   ：≦０．０２％、Ｓ ：≦０．０２％、Ａｌ：０．０
   ０５〜０．０４％、Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、Ｃ
   ａ：０．０００５〜０．００３％、Ｎ ：０．０００５
   〜０．００７％、Ｂ ：０．０００５〜０．００３％を
   含有し、残部はＦｅおよび不可避不純物からなり、か
   つ、ＥＮ＝（％Ｎ）−０．２９２（％Ｔｉ）−１．２９
   ２（％Ｂ）なる当量式において−０．００４≦ＥＮ≦−
   ０．０００５を満足し、かつ、円相当粒子径が０．００
   ５〜２．０μｍ、組成として少なくともＣａ、Ａｌ、Ｏ
   を含み、Ｏを除いた元素の平均質量比で、Ｃａ：３％以
   上、Ａｌ：１％以上を含有し、残部が他の脱酸元素およ
   び／または不可避不純物からなる酸化物粒子を、粒子数
   １００〜３０００個／ｍｍ²含有することを特徴とする
   溶接熱影響部靭性の優れた鋼材。
2. 【請求項２】 質量％で、Ｃｕ：≦１．０％、Ｎｉ：≦
   １．５％、Ｎｂ：≦０．０４％、Ｖ ：≦０．１％、Ｃ
   ｒ：≦０．６％、Ｍｏ：≦０．６％、Ｍｇ：≦０．００
   ３％、ＲＥＭ：≦０．０５％の１種または２種以上を含
   有することを特徴とする請求項１記載の溶接熱影響部靭
   性の優れた鋼材。
3. 【請求項３】 前記酸化物粒子円相当径が０．１〜２．
   ０μｍであることを特徴とするの請求項１または２記載
   の溶接熱影響部靭性の優れた鋼材。