JP2001221580A - 熱交換器 - Google Patents
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- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
- F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
- F28D1/05391—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators with multiple rows of conduits or with multi-channel conduits combined with a particular flow pattern, e.g. multi-row multi-stage radiators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F1/022—Tubular elements of cross-section which is non-circular with multiple channels
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
- F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
- F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0068—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for refrigerant cycles
- F28D2021/0073—Gas coolers
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱交換器内での分流の偏りを無くすことがで
き効率を高めることができ、また、冷媒に含まれるオイ
ルによる影響を考慮した超臨界冷凍回路に使用される熱
交換器を提供することにある。 【解決手段】 ＣＯ２冷凍回路を用いた高圧側が臨界圧
力で運転される蒸気圧縮型空気調和装置の熱交換器にお
いて、離間して配置された一対のヘッダーパイプと、前
記ヘッダーパイプとの間に渡された複数の扁平チューブ
とを備え、前記一対のヘッダーパイプの内の一方には、
冷媒用の入口が配置され、他方には、冷媒用の出口が配
置され、前記冷媒は、前記一対のヘッダーパイプ間を少
なくとも３パス移動するように構成されている。
き効率を高めることができ、また、冷媒に含まれるオイ
ルによる影響を考慮した超臨界冷凍回路に使用される熱
交換器を提供することにある。 【解決手段】 ＣＯ２冷凍回路を用いた高圧側が臨界圧
力で運転される蒸気圧縮型空気調和装置の熱交換器にお
いて、離間して配置された一対のヘッダーパイプと、前
記ヘッダーパイプとの間に渡された複数の扁平チューブ
とを備え、前記一対のヘッダーパイプの内の一方には、
冷媒用の入口が配置され、他方には、冷媒用の出口が配
置され、前記冷媒は、前記一対のヘッダーパイプ間を少
なくとも３パス移動するように構成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、閉回路において高
圧側が超臨界条件下で作動する冷媒、例えば、二酸化炭
素等を利用する冷凍機、空調ユニット、及びヒートポン
プのような蒸気圧縮サイクルの装置の熱交換器に関し、
詳しくは、装置の能力向上を図ることができる臨界状態
で運転される場合に有利な熱交換器に関する。
圧側が超臨界条件下で作動する冷媒、例えば、二酸化炭
素等を利用する冷凍機、空調ユニット、及びヒートポン
プのような蒸気圧縮サイクルの装置の熱交換器に関し、
詳しくは、装置の能力向上を図ることができる臨界状態
で運転される場合に有利な熱交換器に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の空気調和装置は、図１８に示すよ
うに、夫々配管５５ａ，５５ｂ，５５ｃ，５５ｄによっ
て接続された圧縮機５１、凝縮器５２、絞り手段５３、
及び蒸発器５４を備えて構成されている。それらの要素
は、閉回路で連結され、そこに冷媒が循環されている。
うに、夫々配管５５ａ，５５ｂ，５５ｃ，５５ｄによっ
て接続された圧縮機５１、凝縮器５２、絞り手段５３、
及び蒸発器５４を備えて構成されている。それらの要素
は、閉回路で連結され、そこに冷媒が循環されている。
【０００３】通常、この装置は臨界圧力未満で運転さ
れ、冷媒にはＲ−１２、Ｒ−１３４ａ、Ｒ−２２等が用
いられている。ここで、このような冷凍回路の圧縮機５
１から絞り手段５３に至る経路を高圧側、蒸発機から圧
縮機に至る経路を低圧側と呼ぶことにする。この高圧側
圧力は、１０〜２０ｋｇ／ｃｍ２（０．９８〜１．９６
ＭＰＡに相当）である。
れ、冷媒にはＲ−１２、Ｒ−１３４ａ、Ｒ−２２等が用
いられている。ここで、このような冷凍回路の圧縮機５
１から絞り手段５３に至る経路を高圧側、蒸発機から圧
縮機に至る経路を低圧側と呼ぶことにする。この高圧側
圧力は、１０〜２０ｋｇ／ｃｍ２（０．９８〜１．９６
ＭＰＡに相当）である。
【０００４】ＣＯ２サイクルは、原理的には、フロンを
用いた従来の蒸気圧縮式冷凍サイクルと同じである。
用いた従来の蒸気圧縮式冷凍サイクルと同じである。
【０００５】しかし、ＣＯ２の臨界温度は、３１℃と従
来のフロンの臨界温度（例えば、Ｒ１２では、１１２
℃）と比べて低く、夏場等では放熱器側でのＣＯ２温度
がＣＯ ２の臨界温度より高くなってしまう。つまり、高
圧側が超臨界状態で運転される。
来のフロンの臨界温度（例えば、Ｒ１２では、１１２
℃）と比べて低く、夏場等では放熱器側でのＣＯ２温度
がＣＯ ２の臨界温度より高くなってしまう。つまり、高
圧側が超臨界状態で運転される。
【０００６】超臨界運転では、これまでの凝縮器と言わ
れていた部分においては、超臨界ガス状態であり、凝縮
が起こらない。そこで、凝縮器は、放熱器（ガスクーラ
ー又はガス冷却器）と呼ばれる。この臨界温度に対応す
る圧力は、７５．３ｋｇ／ｃｍ２であり、外気の温度に
もよるが通常１００ｋｇ／ｃｍ２〜１７０ｋｇ／ｃｍ ２
（９．８〜１６．７ＭＰａ）と高圧で運転される。
れていた部分においては、超臨界ガス状態であり、凝縮
が起こらない。そこで、凝縮器は、放熱器（ガスクーラ
ー又はガス冷却器）と呼ばれる。この臨界温度に対応す
る圧力は、７５．３ｋｇ／ｃｍ２であり、外気の温度に
もよるが通常１００ｋｇ／ｃｍ２〜１７０ｋｇ／ｃｍ ２
（９．８〜１６．７ＭＰａ）と高圧で運転される。
【０００７】このガスクーラの形状としては、様々なタ
イプが提案されている。
イプが提案されている。
【０００８】この中で、マルチフロータイプ（または、
パラレルタイプ）などと呼ばれるものがある。図１９は
このマルチフロータイプと呼ばれる熱交換器を示す斜視
図である。図２０は図１９の熱交換器の扁平チューブ６
３を示す斜視図である。図２１は、図２０の扁平チュー
ブ６３の断面図である。
パラレルタイプ）などと呼ばれるものがある。図１９は
このマルチフロータイプと呼ばれる熱交換器を示す斜視
図である。図２０は図１９の熱交換器の扁平チューブ６
３を示す斜視図である。図２１は、図２０の扁平チュー
ブ６３の断面図である。
【０００９】図１９を参照すると、凝縮器５２等の熱交
換器の構成部品は、直管状のチューブ６３、ヘッダー６
１，６２、及び空気と熱交換するための放熱フィン（図
示せず）とで構成される。両脇にあるヘッダー６１，６
２とチューブ６３は垂直に接合され、内部は穴が連通し
ている。チューブ６３は、平行に置かれ、冷媒はこの中
を通る。ヘッダー６１，６２は、仕切り板で仕切られ、
仕切り方によって、冷媒の流れ方が決まる。
換器の構成部品は、直管状のチューブ６３、ヘッダー６
１，６２、及び空気と熱交換するための放熱フィン（図
示せず）とで構成される。両脇にあるヘッダー６１，６
２とチューブ６３は垂直に接合され、内部は穴が連通し
ている。チューブ６３は、平行に置かれ、冷媒はこの中
を通る。ヘッダー６１，６２は、仕切り板で仕切られ、
仕切り方によって、冷媒の流れ方が決まる。
【００１０】図２０及び図２１を参照すると、偏平チュ
ーブ６３は、その断面は両端が丸い細長い形状で、その
中に円形の貫通穴６３ａが一列に並んで形成されてい
る。
ーブ６３は、その断面は両端が丸い細長い形状で、その
中に円形の貫通穴６３ａが一列に並んで形成されてい
る。
【００１１】上述の通り、冷媒にＣＯ２を用いた場合、
高圧側では殆どの条件で凝縮することがない。つまり、
冷却作用により凝縮した液による放熱（伝熱）の阻害が
無い。このことは、これまでの冷媒よりも有利に働くこ
とを意味する。
高圧側では殆どの条件で凝縮することがない。つまり、
冷却作用により凝縮した液による放熱（伝熱）の阻害が
無い。このことは、これまでの冷媒よりも有利に働くこ
とを意味する。
【００１２】ＣＯ２の比体積ｖは、フロン冷却媒体より
小さく同じ圧縮機を使う場合（ピストン押しのけ量ｑ
ｖ、体積効率ηｖが同じ）冷媒循環量は、（Ｇ＝（ｑｖ
＊ηｖ）／ｖより）ＣＯ２が大きくなる（Ｒ１２の約
５．５倍、Ｒ１３４ａの約７倍）。
小さく同じ圧縮機を使う場合（ピストン押しのけ量ｑ
ｖ、体積効率ηｖが同じ）冷媒循環量は、（Ｇ＝（ｑｖ
＊ηｖ）／ｖより）ＣＯ２が大きくなる（Ｒ１２の約
５．５倍、Ｒ１３４ａの約７倍）。
【００１３】各冷媒の飽和蒸気圧体積（−１０℃）は、
Ｒ１２については０．０７３１ｍ３／ｋｇ、ＣＯ２につ
いては０．０１４０３ｍ３／ｋｇ、Ｒ１３４ａについて
は０．０９９６３ｍ３／ｋｇである。
Ｒ１２については０．０７３１ｍ３／ｋｇ、ＣＯ２につ
いては０．０１４０３ｍ３／ｋｇ、Ｒ１３４ａについて
は０．０９９６３ｍ３／ｋｇである。
【００１４】このため、ＣＯ２でＲ１２やＲ１３４ａと
同様の冷凍能力を得ようとすると、ＣＯ２の圧縮機のピ
ストン押しのけ量を少なくすることができる。即ち、シ
リンダー径やストロークを小さくできる。つまり、循環
量を減らすことができることになる。循環量が減ると配
管の圧力損失が少なくなり、配管径の断面積はこれまで
のフロンで用いられてきたものよりも小さくできる。理
論的には、Ｒ１３４ａと同等の能力を得る場合、配管径
をフロンの１／４に細くすることが可能である。また、
凝縮しないことも配管圧損を発生させないという理由で
好都合である。
同様の冷凍能力を得ようとすると、ＣＯ２の圧縮機のピ
ストン押しのけ量を少なくすることができる。即ち、シ
リンダー径やストロークを小さくできる。つまり、循環
量を減らすことができることになる。循環量が減ると配
管の圧力損失が少なくなり、配管径の断面積はこれまで
のフロンで用いられてきたものよりも小さくできる。理
論的には、Ｒ１３４ａと同等の能力を得る場合、配管径
をフロンの１／４に細くすることが可能である。また、
凝縮しないことも配管圧損を発生させないという理由で
好都合である。
【００１５】しかし、一方で従来の方法と同様に回路内
へ冷媒とともに、潤滑油を循環させて、再び圧縮機へ戻
す方法が取られる場合もあり、このような場合は、配管
圧損失が急激に上昇する。但し、装置によっては、オイ
ル分離器を設けて回路内へのオイル浸入を防いでいるも
のもあり、このような場合は、配管圧損は大きくならな
い。このように、配管径（が従来の１／４にすることが
できる反面、圧力が高いという不利な面もある。これは
耐圧性能を確保するのに必要な管の肉厚が多くなること
につながる。特に、ＣＯ２では、高圧側は１２０ｋｇ／
ｃｍ２（１１．８ＭＰａ）、低圧側でも３０ｋｇ／ｃｍ
２（２．９４ＭＰａ）になり、耐圧性能を満足する管の
肉厚は、従来と比較して多くなる。
へ冷媒とともに、潤滑油を循環させて、再び圧縮機へ戻
す方法が取られる場合もあり、このような場合は、配管
圧損失が急激に上昇する。但し、装置によっては、オイ
ル分離器を設けて回路内へのオイル浸入を防いでいるも
のもあり、このような場合は、配管圧損は大きくならな
い。このように、配管径（が従来の１／４にすることが
できる反面、圧力が高いという不利な面もある。これは
耐圧性能を確保するのに必要な管の肉厚が多くなること
につながる。特に、ＣＯ２では、高圧側は１２０ｋｇ／
ｃｍ２（１１．８ＭＰａ）、低圧側でも３０ｋｇ／ｃｍ
２（２．９４ＭＰａ）になり、耐圧性能を満足する管の
肉厚は、従来と比較して多くなる。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】本発明者は、熱交換器
にマルチフローを採用して実験をしたところ、チューブ
の本数が多くなると、冷媒の分流に偏りが発生した。こ
れは、冷媒の流れ方の影響と循環オイルの影響の疑いが
あることが推測される。
にマルチフローを採用して実験をしたところ、チューブ
の本数が多くなると、冷媒の分流に偏りが発生した。こ
れは、冷媒の流れ方の影響と循環オイルの影響の疑いが
あることが推測される。
【００１７】この欠点を解消するために、配管の孔径を
大きくすることも一つの解決策であるが、径を大きくす
ると耐圧確保のための肉厚も多くなる。また、配管径を
小さくできるというＣＯ２の有利な性質を十分生かしき
れなくなる。
大きくすることも一つの解決策であるが、径を大きくす
ると耐圧確保のための肉厚も多くなる。また、配管径を
小さくできるというＣＯ２の有利な性質を十分生かしき
れなくなる。
【００１８】そこで、本発明の第１の技術的課題は、熱
交換器内での分流の偏りを無くすことができ効率を高め
ることができる超臨界冷凍回路に使用される熱交換器を
提供することにある。
交換器内での分流の偏りを無くすことができ効率を高め
ることができる超臨界冷凍回路に使用される熱交換器を
提供することにある。
【００１９】また、本発明の第２の技術的課題は、冷媒
に含まれるオイルによる影響を考慮した超臨界冷凍回路
に使用される熱交換器を提供することにある。
に含まれるオイルによる影響を考慮した超臨界冷凍回路
に使用される熱交換器を提供することにある。
【００２０】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、ＣＯ２
冷凍回路を用いた高圧側が臨界圧力で運転される蒸気圧
縮型空気調和装置の熱交換器において、離間して配置さ
れた一対のヘッダーパイプと、前記ヘッダーパイプとの
間に渡された複数の扁平チューブとを備え、前記一対の
ヘッダーパイプの内の一方には、冷媒用の入口が配置さ
れ、他方には、冷媒用の出口が配置され、前記冷媒は、
前記一対のヘッダーパイプ間を少なくとも３パス移動す
るように構成されていることを特徴とする熱交換器が得
られる。
冷凍回路を用いた高圧側が臨界圧力で運転される蒸気圧
縮型空気調和装置の熱交換器において、離間して配置さ
れた一対のヘッダーパイプと、前記ヘッダーパイプとの
間に渡された複数の扁平チューブとを備え、前記一対の
ヘッダーパイプの内の一方には、冷媒用の入口が配置さ
れ、他方には、冷媒用の出口が配置され、前記冷媒は、
前記一対のヘッダーパイプ間を少なくとも３パス移動す
るように構成されていることを特徴とする熱交換器が得
られる。
【００２１】また、本発明によれば、前記熱交換器にお
いて、前記扁平チューブの流体直径を０．０１９７イン
チ（１．０ｍｍ）〜０．１１９インチ（３ｍｍ）の範囲
にするように形成されていることを特徴とする熱交換器
が得られる。
いて、前記扁平チューブの流体直径を０．０１９７イン
チ（１．０ｍｍ）〜０．１１９インチ（３ｍｍ）の範囲
にするように形成されていることを特徴とする熱交換器
が得られる。
【００２２】また、本発明によれば、前記熱交換器にお
いて、前記扁平チューブの貫通穴内部に溝又は突起部を
設けたことを特徴とする熱交換器が得られる。
いて、前記扁平チューブの貫通穴内部に溝又は突起部を
設けたことを特徴とする熱交換器が得られる。
【００２３】また、本発明によれば、前記熱交換器にお
いて、前記ヘッダーパイプの上端部から冷媒を流入させ
る構造を備えていることを特徴とする熱交換器が得られ
る。
いて、前記ヘッダーパイプの上端部から冷媒を流入させ
る構造を備えていることを特徴とする熱交換器が得られ
る。
【００２４】また、本発明によれば、前記熱交換器にお
いて、最初の１パス目は、ヘッダーの中央部から、前記
夫々の扁平チューブ内に冷媒を送り込むように構成され
ていることを特徴とする熱交換器が得られる。
いて、最初の１パス目は、ヘッダーの中央部から、前記
夫々の扁平チューブ内に冷媒を送り込むように構成され
ていることを特徴とする熱交換器が得られる。
【００２５】また、本発明によれば、前記熱交換器にお
いて、同じパスの扁平チューブは、下部に設けられたも
のの穴径が上部に設けられたももの穴径よりも大きな穴
径を有するような少なくとも２種類の扁平チューブによ
って構成されていることを特徴とする熱交換器が得られ
る。
いて、同じパスの扁平チューブは、下部に設けられたも
のの穴径が上部に設けられたももの穴径よりも大きな穴
径を有するような少なくとも２種類の扁平チューブによ
って構成されていることを特徴とする熱交換器が得られ
る。
【００２６】また、本発明によれば、前記熱交換器にお
いて、各パスにおける冷媒通路断面積が８４ｍｍ２以上
となるように形成されていることを特徴とする熱交換器
が得られる。
いて、各パスにおける冷媒通路断面積が８４ｍｍ２以上
となるように形成されていることを特徴とする熱交換器
が得られる。
【００２７】また、本発明によれば、前記熱交換器にお
いて、前記一対のヘッダーパイプの内の少なくとも一方
に挿入される扁平チューブの端部にきり欠きを備えてい
ることを特徴とする熱交換器が得られる。
いて、前記一対のヘッダーパイプの内の少なくとも一方
に挿入される扁平チューブの端部にきり欠きを備えてい
ることを特徴とする熱交換器が得られる。
【００２８】また、本発明によれば、前記熱交換器にお
いて、１パス当たりの扁平チューブ本数が夫々互いに等
しく形成されていることを特徴とする熱交換器が得られ
る。
いて、１パス当たりの扁平チューブ本数が夫々互いに等
しく形成されていることを特徴とする熱交換器が得られ
る。
【００２９】ここで、本発明において、流体直径(hydra
uric diameter)とは、流路の断面積に４を乗じ対応す
る流路の濡れ周囲長さで除したもの。管が四角の場合
は、長辺をａ、短辺をｂとすると、流体直径＝４（ａ＊
ｂ）／｛２（ａ＋ｂ）｝で示される。
uric diameter)とは、流路の断面積に４を乗じ対応す
る流路の濡れ周囲長さで除したもの。管が四角の場合
は、長辺をａ、短辺をｂとすると、流体直径＝４（ａ＊
ｂ）／｛２（ａ＋ｂ）｝で示される。
【００３０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。
て図面を参照して説明する。
【００３１】図１は本発明の実施の形態による熱交換器
を示す斜視図である。図１に示すように、熱交換器１０
は、ＣＯ２を冷媒とした超臨界冷凍回路のガス冷却器と
して用いられるもので、一対のヘッダーパイプ１，２
と、ヘッダーパイプ１，２間に渡って互いに平行に設け
られた複数の扁平チューブ３とを備えている。扁平チュ
ーブ間には、図示しない波形形状の放熱フィンが設けら
れている。
を示す斜視図である。図１に示すように、熱交換器１０
は、ＣＯ２を冷媒とした超臨界冷凍回路のガス冷却器と
して用いられるもので、一対のヘッダーパイプ１，２
と、ヘッダーパイプ１，２間に渡って互いに平行に設け
られた複数の扁平チューブ３とを備えている。扁平チュ
ーブ間には、図示しない波形形状の放熱フィンが設けら
れている。
【００３２】図２は図１の熱交換器の扁平チューブの切
断面を示す斜視図である。図２を参照すると、扁平チュ
ーブ３は、長さ方向に貫通するとともに幅方向に並んで
設けられた複数の貫通穴５を有している。
断面を示す斜視図である。図２を参照すると、扁平チュ
ーブ３は、長さ方向に貫通するとともに幅方向に並んで
設けられた複数の貫通穴５を有している。
【００３３】図３（ａ）及び（ｂ）はこの種の熱交換器
をガス冷却器（ガスクーラ）として用いた時の表面温度
の測定についての説明に供せられる図であり、（ａ）は
図示のように、ガス冷却器の入り口６から出口７まで
に、ヘッダーパイプ間に３パス流れるようにした熱交換
器の各位置に通し番号を付した図であり、（ｂ）は
（ａ）の通し番号の位置におけるガスクーラの表面温度
を示す図である。なお、四角の点と、三角の点は夫々圧
縮機を異なる回転数で駆動した時の値である。
をガス冷却器（ガスクーラ）として用いた時の表面温度
の測定についての説明に供せられる図であり、（ａ）は
図示のように、ガス冷却器の入り口６から出口７まで
に、ヘッダーパイプ間に３パス流れるようにした熱交換
器の各位置に通し番号を付した図であり、（ｂ）は
（ａ）の通し番号の位置におけるガスクーラの表面温度
を示す図である。なお、四角の点と、三角の点は夫々圧
縮機を異なる回転数で駆動した時の値である。
【００３４】図３（ｂ）に示すように、最初の列での温
度降下が大きいことが判明した。従って、後に述べるよ
うに、温度分布の偏りは、殆ど通し番号１〜５の１パス
目において最も影響が大きいものと推測される。
度降下が大きいことが判明した。従って、後に述べるよ
うに、温度分布の偏りは、殆ど通し番号１〜５の１パス
目において最も影響が大きいものと推測される。
【００３５】図４は比較のために、夫々のヘッダーパイ
プの上下両端に冷媒の入り口６ａ及び出口７を夫々設け
た時の温度分布の概略を示す図である。
プの上下両端に冷媒の入り口６ａ及び出口７を夫々設け
た時の温度分布の概略を示す図である。
【００３６】図５は本発明の第１の実施の形態による熱
交換器の温度分布の概略を示す図である。
交換器の温度分布の概略を示す図である。
【００３７】図５に示すように、熱交換器は、一番上の
パスの入り口であるヘッダーパイプの中央部に冷媒の入
り口６ｂが設けられている点で、図４の熱交換器とは、
異なっている。尚、図４及び図５のような温度分布の測
定法については、後に詳しく説明する。
パスの入り口であるヘッダーパイプの中央部に冷媒の入
り口６ｂが設けられている点で、図４の熱交換器とは、
異なっている。尚、図４及び図５のような温度分布の測
定法については、後に詳しく説明する。
【００３８】図４及び図５の比較から、本発明の第１の
実施の形態による熱交換器は、１パス目の温度分布が均
一であることが判明した。
実施の形態による熱交換器は、１パス目の温度分布が均
一であることが判明した。
【００３９】図５の結果においても、温度均一になる効
果は、最初の列しか得られない。
果は、最初の列しか得られない。
【００４０】けれども、図３に示したガスクーラの温度
降下を見ると、最初の一段目が大きな温度降下が得られ
るため、大きい温度降下が得られている最初の段のみ改
善になっても、充分能力改善効果が得られることが分か
る。
降下を見ると、最初の一段目が大きな温度降下が得られ
るため、大きい温度降下が得られている最初の段のみ改
善になっても、充分能力改善効果が得られることが分か
る。
【００４１】図６は本発明の第２の実施の形態による熱
交換器を示す図である。図６に示すように、本発明の第
２の実施の形態による熱交換器２０は、第１の実施の形
態によるものとほぼ同様な用途及び構成を備えている
が、入り口側のヘッダーパイプ１２の上端に入り口８が
設けられており、上方から冷媒が導入される構成を有し
ている点で、第１の実施の形態とは異なっている。な
お、符号９は、ヘッダーパイプ１２内に設けられた仕切
り板を示している。この熱交換器２０も第１の実施の形
態と同様に３パスを備えた構成である。このように冷媒
を上方から流し込むことによって、１パスの温度分布の
偏りを是正することができる。
交換器を示す図である。図６に示すように、本発明の第
２の実施の形態による熱交換器２０は、第１の実施の形
態によるものとほぼ同様な用途及び構成を備えている
が、入り口側のヘッダーパイプ１２の上端に入り口８が
設けられており、上方から冷媒が導入される構成を有し
ている点で、第１の実施の形態とは異なっている。な
お、符号９は、ヘッダーパイプ１２内に設けられた仕切
り板を示している。この熱交換器２０も第１の実施の形
態と同様に３パスを備えた構成である。このように冷媒
を上方から流し込むことによって、１パスの温度分布の
偏りを是正することができる。
【００４２】図７（ａ）は図６の扁平チューブの形状を
説明するための図であり、図７（ｂ）は図７（ａ）の扁
平チューブの端部を示す斜視図である。
説明するための図であり、図７（ｂ）は図７（ａ）の扁
平チューブの端部を示す斜視図である。
【００４３】図７（ａ）に示すように、扁平チューブ３
の端部を斜めに線４で示す方向に切り欠いて、図７
（ｂ）に示すように、扁平チューブ３に切り欠き部とし
てのテーパ面１３を形成する。
の端部を斜めに線４で示す方向に切り欠いて、図７
（ｂ）に示すように、扁平チューブ３に切り欠き部とし
てのテーパ面１３を形成する。
【００４４】図８は図７（ａ）及び（ｂ）の扁平チュー
ブの熱交換器のヘッダーパイプへの取り付け部を示す断
面図である。図８に示すように、図７（ｂ）の扁平チュ
ーブ３のテーパ面１３を上方に向けて、取り付けられて
いる。このように扁平チューブの口径を大きくすること
によって、冷媒がチューブ内に流入する口径を大きくし
て、冷媒がチューブ内に進入しやすく且つながれやすく
し、温度分布の偏りをなくすことができる。
ブの熱交換器のヘッダーパイプへの取り付け部を示す断
面図である。図８に示すように、図７（ｂ）の扁平チュ
ーブ３のテーパ面１３を上方に向けて、取り付けられて
いる。このように扁平チューブの口径を大きくすること
によって、冷媒がチューブ内に流入する口径を大きくし
て、冷媒がチューブ内に進入しやすく且つながれやすく
し、温度分布の偏りをなくすことができる。
【００４５】また、図示しないが扁平チューブの穴径の
異なるものを二種類用意し、冷媒の流れにくい場所に穴
径の大きいものを用いることによって、温度分布の偏り
を直すことができる。
異なるものを二種類用意し、冷媒の流れにくい場所に穴
径の大きいものを用いることによって、温度分布の偏り
を直すことができる。
【００４６】但し、扁平チューブの穴径は、大きければ
大きいほど良いが、耐圧性能を考えると、同じ１５０ｋ
ｇ／ｃｍ２（１４．７ＭＰａ）を持たせようとしても、
穴径が大きくなると、肉厚が必要となり重量増加につな
がる。また、外側空気の通路抵抗にもつながるので、後
に述べるような口径が適当である。
大きいほど良いが、耐圧性能を考えると、同じ１５０ｋ
ｇ／ｃｍ２（１４．７ＭＰａ）を持たせようとしても、
穴径が大きくなると、肉厚が必要となり重量増加につな
がる。また、外側空気の通路抵抗にもつながるので、後
に述べるような口径が適当である。
【００４７】図９は本発明の第３の実施の形態による扁
平チューブ３の断面図である。
平チューブ３の断面図である。
【００４８】図９に示すように、扁平チューブ３は、断
面円形の貫通穴を複数有しているが、夫々の貫通孔内に
十字形状となるように内壁面から穴部内に突出して突起
部５ａが夫々形成されている。扁平チューブ３の穴内に
は、冷媒とともにオイルが流れている。このオイルが冷
媒の流れに悪影響を与えるために，オイルよけの突起部
５ａを形成することによって、オイルがこの突起部の根
元部分に流れ込み，冷媒通路が確保され、従って，伝熱
性能を上げることができる。
面円形の貫通穴を複数有しているが、夫々の貫通孔内に
十字形状となるように内壁面から穴部内に突出して突起
部５ａが夫々形成されている。扁平チューブ３の穴内に
は、冷媒とともにオイルが流れている。このオイルが冷
媒の流れに悪影響を与えるために，オイルよけの突起部
５ａを形成することによって、オイルがこの突起部の根
元部分に流れ込み，冷媒通路が確保され、従って，伝熱
性能を上げることができる。
【００４９】図１０は本発明の第４の実施の形態による
扁平チューブを示す断面図である。
扁平チューブを示す断面図である。
【００５０】図１０を参照すると、本発明の第４の実施
の形態による扁平チューブ３は、外形に添うような形状
で、貫通孔が複数並んで形成されている。即ち、中心の
３つの貫通穴５ｃは角の丸い四角形の貫通穴５ｃが形成
され両端の２つの貫通穴５ｂは、内側の一辺を除いて、
丸くなるように、形成されている。このような構成の扁
平チューブ３にオイルを含む冷媒が流れ込むときに、冷
媒中のオイルは、扁平チューブの直線部の持つ張力によ
って、オイルが突起部の根元の曲線部に流れ込み、冷媒
通路が確保され、伝熱性能を上げることができる。
の形態による扁平チューブ３は、外形に添うような形状
で、貫通孔が複数並んで形成されている。即ち、中心の
３つの貫通穴５ｃは角の丸い四角形の貫通穴５ｃが形成
され両端の２つの貫通穴５ｂは、内側の一辺を除いて、
丸くなるように、形成されている。このような構成の扁
平チューブ３にオイルを含む冷媒が流れ込むときに、冷
媒中のオイルは、扁平チューブの直線部の持つ張力によ
って、オイルが突起部の根元の曲線部に流れ込み、冷媒
通路が確保され、伝熱性能を上げることができる。
【００５１】図１１は本発明の第５の実施の形態による
扁平チューブを示す断面図である。
扁平チューブを示す断面図である。
【００５２】図１１に示すように、本発明の第５の実施
の形態による扁平チューブ３は、外観状は、図１０に示
す第３の実施の形態による扁平チューブ３と同じであ
る。しかしながら、貫通穴に壁面から穴内部に突出した
突起部５ｅが両端の貫通穴に関しては，断面において、
内側の辺に二箇所、丸い辺に対向するように二箇所設け
られている点及び内側の断面四角の貫通穴に関しては、
対向辺に夫々二箇所で合計８個所設けられている点で図
１０とは異なっている。この突起部５ｅは、図９で説明
したものと同様に，オイルがこの突起部の根元部分に流
れ込むので、オイルによってチューブの貫通穴内壁表面
が覆われることを防ぎ、冷媒通路を確保して伝熱性能を
向上させることができる。
の形態による扁平チューブ３は、外観状は、図１０に示
す第３の実施の形態による扁平チューブ３と同じであ
る。しかしながら、貫通穴に壁面から穴内部に突出した
突起部５ｅが両端の貫通穴に関しては，断面において、
内側の辺に二箇所、丸い辺に対向するように二箇所設け
られている点及び内側の断面四角の貫通穴に関しては、
対向辺に夫々二箇所で合計８個所設けられている点で図
１０とは異なっている。この突起部５ｅは、図９で説明
したものと同様に，オイルがこの突起部の根元部分に流
れ込むので、オイルによってチューブの貫通穴内壁表面
が覆われることを防ぎ、冷媒通路を確保して伝熱性能を
向上させることができる。
【００５３】上記第３及び第５の実施の形態において
は、扁平チューブ３の貫通穴内部に突起を設けたが、貫
通穴内壁部に溝を設けても同様な効果が得られる。
は、扁平チューブ３の貫通穴内部に突起を設けたが、貫
通穴内壁部に溝を設けても同様な効果が得られる。
【００５４】図１２は配管径と圧損との関係を示す図、
図１３は圧損とＣＯ２冷凍サイクルの成績係数（ＣＯ
Ｐ）の関係を示す図である。チューブ（配管）の穴径
は、０．０１９７インチ（０．５ｍｍ）〜０．１１９イ
ンチ（３ｍｍ）の範囲が好ましいが、特に、１．０ｍｍ
以上〜３ｍｍの範囲で圧損が急激に小さくなり、ＣＯＰ
がより高くなることがわかる。
図１３は圧損とＣＯ２冷凍サイクルの成績係数（ＣＯ
Ｐ）の関係を示す図である。チューブ（配管）の穴径
は、０．０１９７インチ（０．５ｍｍ）〜０．１１９イ
ンチ（３ｍｍ）の範囲が好ましいが、特に、１．０ｍｍ
以上〜３ｍｍの範囲で圧損が急激に小さくなり、ＣＯＰ
がより高くなることがわかる。
【００５５】これは、穴径が小さすぎても本発明の効果
が得られないし、大きすぎると耐圧等の関係で、肉厚が
大きくなり重量が嵩み好ましくないからである。
が得られないし、大きすぎると耐圧等の関係で、肉厚が
大きくなり重量が嵩み好ましくないからである。
【００５６】図１４及び図１５は、熱交換器への冷媒の
流し方を示す図である。熱交換器はヘッダーパイプに設
けられた仕切り板９によって、流路長さが変化する。図
１４に示す熱交換器１５は、流路長さが５パスの場合で
あり、ヘッダーパイプに仕切り板９が二枚ずつ挿入され
ている。
流し方を示す図である。熱交換器はヘッダーパイプに設
けられた仕切り板９によって、流路長さが変化する。図
１４に示す熱交換器１５は、流路長さが５パスの場合で
あり、ヘッダーパイプに仕切り板９が二枚ずつ挿入され
ている。
【００５７】図１５に示す熱交換器１６は、流路長さが
３パスの場合であり、ヘッダーパイプに夫々１枚の仕切
り板９が挿入されている。
３パスの場合であり、ヘッダーパイプに夫々１枚の仕切
り板９が挿入されている。
【００５８】図１６及び図１７は図１４及び図１５に示
した熱交換器内の温度分布の概略を示す図である。
した熱交換器内の温度分布の概略を示す図である。
【００５９】図１６及び図１７において、温度分布をデ
ィプレイ上に表示した模写した図である。図１７に示す
５パスの場合は、温度分布に偏りが見られないが、図１
６に示す３パスの場合には、温度分布の偏りが見られ
る。即ち本発明者の実験では、３パスで温度分布の片寄
りが生じた。このときの冷媒通路断面積を求めると、約
８４ｍｍ２であった。一方、図１７に示すように、５パ
スにすると、断面積は小さくなる。そして、温度分布の
片寄りが無くなっていることが判明した。つまり、温度
の片寄りを無くす本発明では、冷媒通路断面積が８４ｍ
ｍ２で有効になることが判明した。
ィプレイ上に表示した模写した図である。図１７に示す
５パスの場合は、温度分布に偏りが見られないが、図１
６に示す３パスの場合には、温度分布の偏りが見られ
る。即ち本発明者の実験では、３パスで温度分布の片寄
りが生じた。このときの冷媒通路断面積を求めると、約
８４ｍｍ２であった。一方、図１７に示すように、５パ
スにすると、断面積は小さくなる。そして、温度分布の
片寄りが無くなっていることが判明した。つまり、温度
の片寄りを無くす本発明では、冷媒通路断面積が８４ｍ
ｍ２で有効になることが判明した。
【００６０】このことから、冷媒通路断面積は、１パス
にチューブ３本の断面積よりも大きい断面積である８４
ｍｍ２より大きい冷媒通路断面積で有効であることを示
している。ガスの温度分布の偏りは、前述した図５によ
って説明した構成である。
にチューブ３本の断面積よりも大きい断面積である８４
ｍｍ２より大きい冷媒通路断面積で有効であることを示
している。ガスの温度分布の偏りは、前述した図５によ
って説明した構成である。
【００６１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
１パス目の温度分布の偏りをなくし、能力向上させるこ
とができる超臨界冷凍回路における熱交換器を提供する
ことができる。
１パス目の温度分布の偏りをなくし、能力向上させるこ
とができる超臨界冷凍回路における熱交換器を提供する
ことができる。
【００６２】また、本発明によれば、扁平チューブ内の
オイルの膜がなくなるので、伝熱性能の向上を図ること
ができる超臨界冷凍回路における熱交換器を提供するこ
とができる。
オイルの膜がなくなるので、伝熱性能の向上を図ること
ができる超臨界冷凍回路における熱交換器を提供するこ
とができる。
【図１】図１は本発明の実施の形態による熱交換器を示
す斜視図である。
す斜視図である。
【図２】図１の熱交換器の扁平チューブの切断面を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図３】（ａ）及び（ｂ）はこの種の熱交換器をガス冷
却器（ガスクーラ）として用いた時の表面温度の測定に
ついての説明に供せられる図であり、（ａ）は図示のよ
うに、ガス冷却器の入り口６から出口７までに、ヘッダ
ーパイプ間に３パス流れるようにした熱交換器の各位置
に通し番号を付した図であり、（ｂ）は（ａ）の通し番
号の位置におけるガスクーラの表面温度を示す図であ
る。
却器（ガスクーラ）として用いた時の表面温度の測定に
ついての説明に供せられる図であり、（ａ）は図示のよ
うに、ガス冷却器の入り口６から出口７までに、ヘッダ
ーパイプ間に３パス流れるようにした熱交換器の各位置
に通し番号を付した図であり、（ｂ）は（ａ）の通し番
号の位置におけるガスクーラの表面温度を示す図であ
る。
【図４】比較のために、夫々のヘッダーパイプの上下両
端に冷媒の入り口６ａ及び出口７を夫々設けた時の温度
分布の概略を示す図である。
端に冷媒の入り口６ａ及び出口７を夫々設けた時の温度
分布の概略を示す図である。
【図５】本発明の第１の実施の形態による熱交換器の温
度分布の概略を示す図である。
度分布の概略を示す図である。
【図６】図６は本発明の第２の実施の形態による熱交換
器を示す図である。
器を示す図である。
【図７】（ａ）は図６の扁平チューブの形状を説明する
ための図である。（ｂ）は（ａ）の扁平チューブの端部
を示す斜視図である。
ための図である。（ｂ）は（ａ）の扁平チューブの端部
を示す斜視図である。
【図８】図７（ａ）及び（ｂ）の扁平チューブの熱交換
器のヘッダーパイプへの取り付け部を示す断面図であ
る。
器のヘッダーパイプへの取り付け部を示す断面図であ
る。
【図９】本発明の第３の実施の形態による扁平チューブ
３の断面図である。
３の断面図である。
【図１０】本発明の第４の実施の形態による扁平チュー
ブを示す断面図である。
ブを示す断面図である。
【図１１】本発明の第５の実施の形態による扁平チュー
ブを示す断面図である。
ブを示す断面図である。
【図１２】配管径と圧損との関係を示す図である。
【図１３】圧損とＣＯＰの関係を示す図である。
【図１４】熱交換器への冷媒の流し方を示す図である。
【図１５】熱交換器への冷媒の流し方を示す図である。
【図１６】図１４に示した熱交換器内の温度分布の概略
を示す図である。
を示す図である。
【図１７】図１５に示した熱交換器内の温度分布の概略
を示す図である。
を示す図である。
【図１８】従来技術による空気調和装置の冷凍回路を概
略的に示す図でる。
略的に示す図でる。
【図１９】図１９はこのマルチフロータイプと呼ばれる
熱交換器を示す斜視図である。
熱交換器を示す斜視図である。
【図２０】図１９の熱交換器の扁平チューブ６３を示す
斜視図である。
斜視図である。
【図２１】図２０の扁平チューブ６３の断面図である。
【符号の説明】 １，２，１２ ヘッダーパイプ ３ 扁平チューブ ４ 線 ５ａ 突起部（突条） ５、５ｂ、５ｃ 貫通穴 ５ｅ 突起部（突条） ６、６ａ，６ｂ，８ 入り口 ７ 出口 ９ 仕切り板 １０，１５，１６，２０ 熱交換器 １３ テーパ面 ５１ 圧縮機 ５２ 凝縮器 ５３ 絞り手段（絞り弁） ５４ 蒸発器 ５５ａ，５５ｂ，５５ｃ，５５ｄ 配管 ６１，６２ ヘッダー ６３ チューブ ６３ａ 貫通穴
Claims (9)
- 【請求項１】 ＣＯ２冷凍回路を用いた高圧側が臨界圧
力で運転される蒸気圧縮型空気調和装置の熱交換器にお
いて、離間して配置された一対のヘッダーパイプと、前
記ヘッダーパイプとの間に渡された複数の扁平チューブ
とを備え、前記一対のヘッダーパイプの内の一方には、
冷媒用の入口が配置され、他方には、冷媒用の出口が配
置され、前記冷媒は、前記一対のヘッダーパイプ間を少
なくとも３パス移動するように構成されていることを特
徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 請求項１記載の熱交換器において、前記
扁平チューブの流体直径を０．０１９７インチ（１．０
ｍｍ）〜０．１１９インチ（３ｍｍ）の範囲にするよう
に形成されていることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項３】 請求項１記載の熱交換器において、前記
扁平チューブの貫通穴内部に溝又は突起部を設けたこと
を特徴とする熱交換器。 - 【請求項４】 請求項１記載の熱交換器において、前記
ヘッダーパイプの上端部から冷媒を流入させる構造を備
えていることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項５】 請求項１記載の熱交換器において、最初
の１パス目は、ヘッダーの中央部から、前記夫々の扁平
チューブ内に冷媒を送り込むように構成されていること
を特徴とする熱交換器。 - 【請求項６】 請求項１記載の熱交換器において、同じ
パスの扁平チューブは、下部に設けられたものの穴径が
上部に設けられたももの穴径よりも大きな穴径を有する
ような少なくとも２種類の扁平チューブによって構成さ
れていることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項７】 請求項１記載の熱交換器において、各パ
スにおける冷媒通路断面積が８４ｍｍ２以上となるよう
に形成されていることを特徴とする熱交換器。 - 【請求項８】 請求項１記載の熱交換器において、前記
一対のヘッダーパイプの内の少なくとも一方に挿入され
る扁平チューブの端部にきり欠きを備えていることを特
徴とする熱交換器。 - 【請求項９】 請求項１記載の熱交換器において、１パ
ス当たりの扁平チューブ本数が夫々互いに等しく形成さ
れていることを特徴とする熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000030018A JP2001221580A (ja) | 2000-02-08 | 2000-02-08 | 熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000030018A JP2001221580A (ja) | 2000-02-08 | 2000-02-08 | 熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001221580A true JP2001221580A (ja) | 2001-08-17 |
Family
ID=18555092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000030018A Pending JP2001221580A (ja) | 2000-02-08 | 2000-02-08 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001221580A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002010655A1 (fr) * | 2000-08-01 | 2002-02-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dispositif a cycle frigorifique |
| US6923019B2 (en) | 2002-10-17 | 2005-08-02 | Denso Corporation | Heat exchanger |
| JP2006200881A (ja) * | 2004-12-24 | 2006-08-03 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| FR2890435A1 (fr) * | 2005-09-07 | 2007-03-09 | Commissariat Energie Atomique | Echangeur de chaleur comprenant un circuit de dioxyde de carbonne supercritique |
| JP2007163042A (ja) * | 2005-12-14 | 2007-06-28 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| JP2008261518A (ja) * | 2007-04-10 | 2008-10-30 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| JP2010002093A (ja) * | 2008-06-19 | 2010-01-07 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| JP2012154495A (ja) * | 2011-01-21 | 2012-08-16 | Daikin Industries Ltd | 熱交換器及び空気調和機 |
| WO2014103563A1 (ja) * | 2012-12-25 | 2014-07-03 | ダイキン工業株式会社 | 熱交換器 |
| JP2017141979A (ja) * | 2016-02-08 | 2017-08-17 | 株式会社前川製作所 | 熱交換器及びヒートポンプシステム |
-
2000
- 2000-02-08 JP JP2000030018A patent/JP2001221580A/ja active Pending
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002010655A1 (fr) * | 2000-08-01 | 2002-02-07 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dispositif a cycle frigorifique |
| US6962059B2 (en) | 2000-08-01 | 2005-11-08 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Refrigerating cycle device |
| US6923019B2 (en) | 2002-10-17 | 2005-08-02 | Denso Corporation | Heat exchanger |
| JP2006200881A (ja) * | 2004-12-24 | 2006-08-03 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| FR2890435A1 (fr) * | 2005-09-07 | 2007-03-09 | Commissariat Energie Atomique | Echangeur de chaleur comprenant un circuit de dioxyde de carbonne supercritique |
| EP1762809A1 (fr) * | 2005-09-07 | 2007-03-14 | Commissariat A L'energie Atomique | Echangeur de chaleur comprenant un circuit de dioxyde de carbone supercritique |
| US7267161B2 (en) | 2005-09-07 | 2007-09-11 | Commissariat A L'energie Atomique | Heat exchanger comprising a supercritical carbon-dioxide circuit |
| JP2007163042A (ja) * | 2005-12-14 | 2007-06-28 | Showa Denko Kk | 熱交換器 |
| JP2008261518A (ja) * | 2007-04-10 | 2008-10-30 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| JP4671985B2 (ja) * | 2007-04-10 | 2011-04-20 | 三菱電機株式会社 | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| JP2010002093A (ja) * | 2008-06-19 | 2010-01-07 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器及びこの熱交換器を備えた空気調和機 |
| JP2012154495A (ja) * | 2011-01-21 | 2012-08-16 | Daikin Industries Ltd | 熱交換器及び空気調和機 |
| WO2014103563A1 (ja) * | 2012-12-25 | 2014-07-03 | ダイキン工業株式会社 | 熱交換器 |
| JP2014142165A (ja) * | 2012-12-25 | 2014-08-07 | Daikin Ind Ltd | 熱交換器 |
| CN104884891A (zh) * | 2012-12-25 | 2015-09-02 | 大金工业株式会社 | 热交换器 |
| CN104884891B (zh) * | 2012-12-25 | 2018-04-06 | 大金工业株式会社 | 热交换器 |
| JP2017141979A (ja) * | 2016-02-08 | 2017-08-17 | 株式会社前川製作所 | 熱交換器及びヒートポンプシステム |
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Legal Events
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20090902 |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20100106 |