JP2001165560A - 原料ガス液化のための寒冷提供方法 - Google Patents
原料ガス液化のための寒冷提供方法Info
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Abstract
ための寒冷提供方法の提供。 【解決手段】 原料ガスの冷却と液化のための寒冷をも
う一つの冷却系により予冷される混合冷媒系により供給
する。この混合冷媒の部分的凝縮と分離から、混合冷媒
を最終の一番高い圧力で凝縮させる場合には、予冷系に
よりもたらされる一番低い温度より高い温度の少なくと
も一つの液体流262、274を得る。混合冷媒を最終
の一番高い圧力より低い圧力で凝縮させる場合は、予冷
系によりもたらされる一番低い温度に等しいかそれより
高い温度で凝縮を行う。この混合冷媒液を使って、予冷
系によりもたらされるよりも低い温度の寒冷を提供す
る。
Description
るための寒冷の提供方法に関する。
現場での天然ガスの液化、液化天然ガス(LNG) の
人口中心地への輸送、及び地域での消費のためのLNG
の貯蔵と気化は、世界中で何年にもわたりうまく行われ
ている。LNGの生産現場は、一般に、LNGを末端消
費者へ輸送する大型のLNGタンカー用の埠頭設備のあ
る地方の辺鄙な現場にある。
ため、多数のプロセスサイクルがLNG生産用に開発さ
れている。そのようなサイクルは一般に、1以上の混合
冷媒(MR)系と組み合わせて運転されるプロパン又は
単一のクロロフルオロカーボン冷媒を使用する単一成分
冷却系の組み合わせを利用する。周知の混合冷媒は一般
に、軽質の炭化水素と随意に窒素を含み、そして特定の
処理工程の温度及び圧力レベルに適合させた組成物を利
用する。第1の混合冷媒がより高い温度での最初の冷却
を提供しそして第2の冷媒がより低い温度での更なる冷
却を提供する複混合冷媒サイクルも利用されている。
第2の混合成分冷却循環路を予冷する第1のプロパン冷
却循環路を使用するLNG製造装置が開示されている。
第1の冷却循環路による最終段階の予冷後に、第2の冷
却循環路からの混合冷媒を液体流と蒸気流とに分ける。
得られた液体流は過冷却して中間の温度にし、絞り弁を
通してフラッシュさせ、そして気化させて寒冷を提供さ
せる。得られた蒸気流を液化させ、上記の中間温度より
低い温度まで予冷し、絞り弁を通しフラッシュさせて、
寒冷を提供させ且つ原料の最終の冷却を行う。
される、別のLNG製造装置は、第1のプロパン冷却循
環路を使用して第2の混合成分冷却循環路を予冷する。
第1の冷却循環路による最終段階の予冷後に、第2の冷
却循環路からの混合冷媒を液体流と蒸気流とに分ける。
得られた液体流を過冷却して中間の温度にし、弁を使っ
てフラッシュさせ、そして気化させて寒冷を提供させ
る。得られた蒸気流は液化させ、上記の中間温度より低
い温度まで予冷し、絞り弁を通しフラッシュさせ、そし
て気化させて寒冷を提供させ且つ原料の最終の冷却を行
う。この方法は、重質成分除去のための原料の蒸留を第
1の冷却循環路により提供されるよりも低い温度と、そ
して原料圧力よりも実質的に低い圧力で行う点で、先に
触れた米国特許第3763658号明細書と異なる。
第1のプロパン冷却循環路を使用して第2の混合成分冷
却循環路を予冷するLNG製造装置が開示されている。
第1の冷却循環路による最終段階の予冷後に、第2の冷
却循環路からの混合冷媒を液体流と蒸気流とに分ける。
得られた液体流を過冷却して中間の温度にし、弁を使っ
てフラッシュさせ、そして気化させて寒冷を提供させ
る。得られた蒸気流は液化させ、過冷却して液体流の上
記の中間温度より低い温度にし、絞り弁を通しフラッシ
ュさせ、そして気化させて寒冷を提供させ且つ原料の最
終の冷却を行う。この従来技術は、第2の冷却循環路の
混合冷媒の冷却と部分的な凝縮を圧縮段階の間で行う点
で、米国特許第3763658号明細書と異なる。次い
で、得られた液を得られた蒸気流と第1の冷却循環路の
一番低い温度より高い温度で再度一緒にし、そして次に
一緒にした混合冷媒流を第1の冷却循環路により更に冷
却する。
849号明細書に開示されており、この装置は第1の混
合成分冷却循環路を使って第2の混合冷却循環路を予冷
する。第1の冷却循環路による最終段階の予冷後に、第
2の冷却循環路からの混合冷媒を液体流と蒸気流に分け
る。得られた液体流を予冷して中間の温度にし、絞り弁
を通しフラッシュさせ、そして気化させて寒冷を提供さ
せる。得られた蒸気流は液化させ、液の上記の中間温度
より低い温度まで過冷却し、絞り弁を通してフラッシュ
させ、そして気化させて寒冷を提供させ且つ原料の最終
的な冷却を行う。この参考文献の図7では、予冷後の第
2の冷媒の分離の結果得られる蒸気を更に冷却して第1
の冷却循環路により提供されるのより低い温度にし、そ
して液体流と蒸気流とに分けている。
第1の混合成分冷却循環路を使用して第2の混合成分冷
却循環路を予冷するLNG製造装置が記載されている。
第1の冷却循環路による最終段階の予冷後に、第2の冷
却循環路からの混合冷媒を液体流と蒸気流とに分ける。
得られた液体流を過冷却して中間の温度にし、絞り弁を
通してフラッシュさせ、そして気化させて寒冷を提供さ
せる。得られた蒸気流は、液化させ、過冷却して上記の
中間温度より低い温度にし、絞り弁を通しフラッシュさ
せ、そして気化させて寒冷を提供させ且つ原料の最終の
冷却を行う。この米国特許明細書の装置は、第2の冷媒
を二つの異なる圧力で気化させて寒冷を提供させること
により、上述の米国特許第4274849号明細書のそ
れと異なる。
過冷却した混合冷媒流を気化させて天然ガスの液化のた
めの寒冷を提供することが記載されていて、そこでの過
冷却は、過冷却した混合冷媒流のフラッシュと気化によ
り発生する寒冷のうちの一部分により提供される。混合
冷媒流と天然ガス原料を冷却するための寒冷は、主熱交
換帯域での混合冷媒流の気化により提供される。圧縮中
及び/又は圧縮後の混合冷媒蒸気の冷却は、例えばプロ
パン等の別個の冷媒により提供される。
に望ましいものであり、ガス液化の技術において開発さ
れている新しいサイクルの主要目的になっている。下記
に記載しまた特許請求の範囲の記載により明らかにされ
る本発明の目的は、主熱交換帯域において追加の気化用
冷媒流を提供することにより液化効率を向上させること
である。液化効率を上昇させる改良された冷却工程を適
用するための種々の態様が説明される。
化するための寒冷を提供する方法であって、(1)第1
の温度とこの第1の温度より低い第2の温度との間の温
度範囲内の寒冷を提供する第1の再循環冷却路から寒冷
を提供する工程、(2)第2の温度とこの第2の温度よ
り低い第3の温度との間の温度範囲内の寒冷を第2の再
循環冷却路から提供し、その際、第1の冷却路が第2の
冷却路へ第1の温度と第2の温度との間の温度範囲内の
寒冷を提供する工程、(3)第2の再循環冷却路におい
て混合冷媒蒸気を最終の一番高い圧力まで圧縮する工
程、(4)第2の再循環冷却路からの混合冷媒蒸気のう
ちの少なくとも一部分を部分的に凝縮させ、そして得ら
れた部分凝縮混合冷媒を少なくとも一つの液体冷媒流と
少なくとも一つの蒸気冷媒流とに分ける工程、及び
(5)この少なくとも一つの液体冷媒流を過冷却して第
2の温度より低い温度にし、得られた過冷却液体冷媒流
を減圧し、そして得られた減圧冷媒流を気化させて原料
ガスを液化するための第2の温度と第3の温度との間の
寒冷のうちの少なくとも一部分を提供する工程、を含む
原料ガスを液化するための寒冷の提供方法である。
程を最終の一番高い圧力より低い圧力で行う場合には、
この工程は第2の温度に等しいかそれより高い温度で実
施される。得られた圧縮冷媒を部分的に凝縮させる工程
を最終の一番高い圧力に本質的に等しい圧力で行う場合
には、この工程は第2の温度より高い温度で実施され
る。
を液化させるための寒冷は、主熱交換帯域での気化する
混合冷媒との間接熱交換により提供することができる。
この気化する混合冷媒は、(a)混合冷媒蒸気を第1の
圧力に圧縮する工程、(b)得られた圧縮冷媒蒸気を冷
却し、部分的に凝縮させ、そして分離して第1の混合冷
媒蒸気部分と第1の混合冷媒液体部分とを得る工程、
(c)第1の混合冷媒液体部分を過冷却して第1の過冷
却混合冷媒液を提供する工程、(d)この第1の過冷却
混合冷媒液を減圧し、得られた減圧混合冷媒液を主熱交
換帯域において気化させて、そこで原料ガスを冷却し凝
縮させるための気化する混合冷媒を提供する工程、及び
(e)主熱交換帯域から気化した混合冷媒流を抜き出し
て工程(a)のための混合冷媒蒸気のうちの少なくとも
一部分を提供する工程、により提供される。
の少なくとも一部分は、工程(d)の主熱交換帯域にお
ける減圧混合冷媒の気化により提供することができる。
工程(c)の過冷却のための寒冷のうちの少なくとも一
部分は、主熱交換帯域外部からの1以上の追加の冷媒流
との間接熱交換により提供することもできる。この1以
上の追加の冷媒流は、単一成分の冷媒又は多成分の冷媒
を含むことができる。
分を部分的に凝縮させそして分離して第2の混合冷媒蒸
気と第2の混合冷媒液とにし、第2の混合冷媒液を主熱
交換帯域での気化する混合冷媒との間接熱交換により過
冷却し、得られた過冷却した第2の混合冷媒液を減圧
し、そして得られた減圧混合冷媒流を主熱交換帯域で気
化させて、そこにおいて追加の気化する混合冷媒流を提
供することを含むことができる。
主熱交換帯域での気化する混合冷媒との間接熱交換によ
り凝縮させ過冷却し、得られた凝縮及び過冷却した第2
の混合冷媒蒸気を減圧し、そして得られた減圧混合冷媒
流を主熱交換帯域で気化させて、そこにおいて追加の気
化する混合冷媒を提供することを更に含むことができ
る。
のための寒冷のうちの少なくとも一部分は、主熱交換帯
域外部からの1以上の追加の冷媒流との間接熱交換によ
り提供することができる。この1以上の追加の冷媒流の
うちの少なくとも一つは、単一成分の冷媒又は多成分の
冷媒を含むことができる。
部分は、主熱交換帯域外部からの1以上の追加の冷媒流
との間接熱交換により提供することができる。この1以
上の追加の寒冷流は、単一成分の冷媒又は多成分の冷媒
を含むことができる。
種以上の炭化水素を含むことができ、そしてこの場合に
おける上記の方法は更に、(e)原料ガスを追加の冷媒
流との間接熱交換で予冷する工程、(f)得られた予冷
原料ガスをスクラブ塔へ導入して、希薄(lean)ス
クラブ液をメタンより重い炭化水素で富ませる工程、
(g)スクラブ塔の底部からメタンより重い炭化水素に
富んだ流れを抜き出す工程、(h)スクラブ塔の塔頂部
からメタンとメタンより重い残留炭化水素とを含有して
いる塔頂生成物流を抜き出す工程、(i)この塔頂生成
物流を主熱交換帯域で冷却してメタンより重い残留炭化
水素を凝縮させる工程、(j)得られた冷却塔頂生成物
流を精製したメタンに富む製品とメタンより重い炭化水
素に富ませた流れとに分ける工程、及び(k)このメタ
ンより重い炭化水素に富ませた流れのうちの少なくとも
一部分を利用して工程(f)の希薄スクラブ液を提供す
る工程、を含むことができる。
の分離の後で圧縮することができる。その結果得られた
圧縮した工程(b)の第1の混合冷媒蒸気の冷却と部分
的凝縮は、周囲温度の流体との間接熱交換により行うこ
とができる。第1の混合冷媒液のうちの一部分を第1の
昇圧した混合冷媒蒸気と混ぜ合わせることができる。
のうちの少なくとも一部分を更に冷却し、部分的に凝縮
させ、分離して追加の混合冷媒液にすることができ、そ
してそれは第1の昇圧した混合冷媒液と一緒にされる。
第1の混合冷媒蒸気部分を冷却し部分的に凝縮させるた
めの寒冷のうちの一部分は、主熱交換帯域での気化する
混合冷媒との間接熱交換により提供することができる。
主熱交換帯域において第1の圧力で気化させることがで
き、そして過冷却後の第2の昇圧した混合冷媒液は、主
熱交換帯域において第2の圧力で気化させることができ
る。上記の方法は更に、第2の混合冷媒蒸気を主熱交換
帯域での気化する混合冷媒との間接熱交換により凝縮さ
せ過冷却し、得られた凝縮し過冷却した第2の混合冷媒
蒸気を減圧して第2の圧力にし、そして得られた減圧混
合冷媒液を主熱交換帯域で気化させて、そこにおいて追
加の気化する混合冷媒を提供することを含むことができ
る。
冷媒蒸気を圧縮して第1の圧力にすること、(b)得ら
れた圧縮冷媒蒸気を冷却し、部分的に凝縮させ、そして
分離して混合冷媒蒸気部分と混合冷媒液体部分とにする
こと、(c)混合冷媒液体部分を過冷却して過冷却混合
冷媒液を提供すること、(d)この過冷却混合冷媒液を
減圧し、得られた減圧混合冷媒液を主熱交換帯域で気化
させて、そこで原料ガスを冷却し凝縮させるための気化
する混合冷媒流のうちの一つを提供すること、及び
(e)主熱交換帯域から気化した混合冷媒流を抜き出し
て(a)における混合冷媒蒸気のうちの少なくとも一部
分を提供すること、を含むことができる。混合冷媒液体
部分を過冷却するための寒冷は、一部分は、主熱交換帯
域での得られた気化する減圧冷媒液との間接熱交換によ
り提供することができ、そして一部分は、主熱交換帯域
外部からの追加の冷媒のうちの1以上の部分との間接熱
交換により提供することができる。
(f)混合冷媒蒸気部分を凝縮させ過冷却して追加の過
冷却混合冷媒液を提供すること、及び(g)この追加の
過冷却混合冷媒液を減圧し、得られた減圧液を主熱交換
帯域で気化させて、そこで原料ガスを冷却し凝縮させる
ための気化する混合冷媒流のうちのもう一つを提供する
こと、を含むことができる。追加の混合冷媒蒸気を凝縮
させ過冷却するための寒冷は、一部分は、主熱交換帯域
での得られた気化する減圧液との間接熱交換により提供
することができ、そして一部分は、主熱交換帯域外部か
らの1以上の追加の冷媒流との間接熱交換により提供す
ることができる。
方法を提供するものであり、特に天然ガスの液化に適用
可能である。本発明は、混合冷媒系を利用し、この混合
冷媒系では圧縮後の混合冷媒を第2の冷却系により予冷
し、そして圧縮混合冷媒の部分的凝縮及び分離から少な
くとも一つの液体流を得る。部分凝縮工程を圧縮混合冷
媒の最終の一番高い圧力より低い圧力で行う場合、凝縮
は第2の冷媒系により提供される一番低い温度と等しい
かそれより高い温度で実施される。部分凝縮工程を圧縮
混合冷媒の最終の一番高い圧力と本質的に等しい圧力で
行う場合、凝縮は第2の冷媒系により提供される一番低
い温度より高い温度で実施される。
びその他の軽質炭化水素から選ばれる1種以上の炭化水
素を一般に含有している多成分流体混合物であり、窒素
を含有してもよい。
り低い温度に冷却する。本発明における予冷系により達
成される一番低い温度に制限はないものの、液化天然ガ
ス(LNG)の製造にとっては、最低の予冷温度は一般
に約0℃と約−75℃の間、好ましくは約−20℃と約
−45℃の間にあるべきであることが分かった。最低の
予冷温度は、天然ガス組成とLNG製品要求条件とに依
存する。予冷系は、C 2〜C5炭化水素又はC1〜C4ハロ
カーボンから選ばれる単一成分冷媒をおのおのが使用す
る熱交換器のカスケードを形成することができる。所望
ならば、予冷系は種々の炭化水素を含む混合冷媒を使用
することができる。本発明の一つの態様は、プロパンで
予冷される混合冷媒系を利用して、混合冷媒の第1段階
のプロパンでの冷却後に混合冷媒液を得、その結果、標
準的なプロパン予冷混合冷媒サイクルよりも動力の節約
になり又は生産量が増加することになる。複混合冷媒サ
イクルへの本発明の適用を含めて、いくつかの態様を説
明する。
イル)式、多管式、及びケトル式熱交換器、あるいは特
定の用途に依存して複数のタイプの熱交換器の組み合わ
せを含めて、冷却循環路における様々な熱交換器のいず
れも利用することができる。本発明は、任意の適当なガ
ス流の液化に適用可能であるが、下記では天然ガスの液
化のための方法として説明される。本発明は、特許請求
の範囲に記載された方法において使用される熱交換器の
数及び配置にはとらわれない。
いう用語は、所定の温度範囲内の1種以上のプロセス流
を冷却する寒冷を1種以上の冷媒流により提供する熱交
換器、又は複数の熱交換器の組み合わせを定義するもの
である。熱交換器は、任意の熱交換装置を収容している
容器であり、そのような装置はプレート及びフィン、蛇
管(コイル)、管束(チューブバンドル)、及びその他
の既知の伝熱手段を包含することができる。「主熱交換
帯域」という用語は、原料ガスを冷却及び液化するため
の第2の温度と第3の温度との間の温度範囲で第2の再
循環冷却路から寒冷を提供する帯域を定義するものであ
る。下記で説明する態様では、主熱交換帯域は、第2の
温度と第3の温度の間で原料ガスを冷却及び液化する寒
冷を再循環混合冷媒の気化により供給する熱交換器、又
は一群の熱交換器である。
でもって説明する。酸性ガス、例えばCO2やH2S等
を、例えば水銀等のその他の汚染物とともに除去するた
め、天然ガス100を最初に前処理部102で清浄にし
乾燥させる。次に、前処理したガス104は第1段のプ
ロパン熱交換器106に入り、そこで冷却されて約8℃
の典型的な中間温度にされる。この流れを第2段のプロ
パン熱交換器108で更に冷却して約−15℃の典型的
温度にし、そして得られた更に冷却した流れ112をス
クラブ塔110に入れる。スクラブ塔では、原料のうち
の重い成分、一般にペンタン及びそれより重質のもの
を、スクラブ塔の底部から流れ116として除去する。
スクラブ塔のコンデンサーは、プロパン熱交換器114
により寒冷を供給される。プロパン熱交換器106、1
08、及び114は、気化するプロパンを使用して間接
熱交換により寒冷を提供する。
−35℃の典型的温度にある。流れ118は、主熱交換
器122の第1の帯域の冷却路120で、管路124を
通して供給される沸騰する混合冷媒流によって約−10
0℃の典型的温度まで更に冷却される。得られた冷却原
料流を弁126を通しフラッシュさせ、そして主熱交換
器122の第2の帯域における冷却路128で管路13
0を通して供給される沸騰する混合冷媒流により更に冷
却する。得られた液化した流れ132を弁134を通し
フラッシュさせて、−166℃の典型的温度の最終LN
G製品流136を得ることができる。必要なら、流れ1
32又は流れ136を、窒素等のような残留汚染物質の
除去のために更に処理することができる。
122を下向きに流れ、そして一緒になった混合冷媒蒸
気流138がそこから抜き出される。混合冷媒蒸気流1
38は多段圧縮機140で50baraの典型的圧力に
圧縮され、熱交換器142で周囲ヒートシンクとの熱交
換で冷却され、そして熱交換器144、146、及び1
48で気化するプロパンとの熱交換で更に冷却され且つ
部分的に凝縮されて、−35℃の典型的温度の二相混合
冷媒流150となる。
離されて蒸気流154と液体流156にされ、それらは
熱交換器122へ流入する。液体流156は冷却路15
8で過冷却され、弁160を通してフラッシュされて、
管路124を通し供給される気化する冷媒流をもたら
す。蒸気流154は冷却路162と164で凝縮及び過
冷却され、弁166を通しフラッシュされて、管路13
0を通し供給される気化する混合冷媒流をもたらす。
する。重質成分を除去し約−35℃に冷却後の天然ガス
原料流118を、図1に関し先に説明したように供給す
る。流れ118を、熱交換器220の下方の帯域で管路
222と224を通して導入される第1の気化する混合
冷媒との間接熱交換により約−100℃の典型的温度ま
で更に冷却する。熱交換器220は、先に定義した主熱
交換帯域であり、そこでは1以上の冷媒流により寒冷を
供給して所定の温度範囲内でプロセス流を冷却する。こ
のガス流を熱交換器220の中央の帯域の冷却路225
で管路226と227を通して導入される第2の気化す
る混合冷媒との間接熱交換により約−130℃の典型的
温度まで更に冷却する。次いで、得られた流れを熱交換
器220の上方の帯域における冷却路228で管路23
0と231を通して導入される第3の気化する混合冷媒
との間接熱交換により約−166℃の典型的温度まで更
に冷却する。最終のLNG製品を流れ232として抜き
出して、貯蔵タンクへ送り、又は必要ならば更なる処理
工程に送る。
に低レベルの重質成分が要求される場合、スクラブ塔1
10に対し任意の適当な改変を行うことができる。例え
ば、ブタンなどのような重質成分を洗浄液として使用し
てもよい。
品温度の約−166℃まで冷却し凝縮させるための寒冷
は、少なくとも一部分は、本発明の好ましい特徴を利用
する混合冷媒循環路によって提供される。熱交換器22
0の低部から一緒にした気化した混合冷媒流233を抜
き出し、多段圧縮機234で圧縮して約50baraの
典型的圧力にする。次に、圧縮した冷媒235を熱交換
器236での周囲ヒートシンクとの熱交換で冷却して約
30℃にする。最初に冷却した高圧混合冷媒流237を
第1段のプロパン熱交換器238で更に冷却し部分的に
凝縮させて、およそ8℃の温度にする。この部分的に凝
縮した流れは分離器240へ流入し、そこで蒸気流24
2と液体流244に分離される。蒸気流242はプロパ
ン熱交換器246で更に冷却されておよそ−15℃の温
度にされ、そしてプロパン熱交換器248で更に冷却さ
れて約−35℃にされる。液体流244はプロパン熱交
換器250で更に冷却されておよそ−15℃の温度にさ
れ、そしてプロパン熱交換器252で更に冷却されて約
−35℃にされ、過冷却した冷媒液体流262をもたら
す。
うちの一部分は、随意の流れ254、256、及び26
6により表されるとおり冷却工程中に、あるいは冷却工
程後に、任意の個所で蒸気と混ぜ合わせてもよい。その
結果得られた二相冷媒流260は、次いで分離器272
で分離されて液体流268と蒸気流270にされる。随
意に、過冷却液体流262のうちの一部分を流れ258
として、飽和液体流268と混ぜ合わせ、液体冷媒流2
74としてもよい。
62、軽質液体流274、及び蒸気流270は、約−3
5℃の典型的温度で熱交換器220の高温端に入る。流
れ262は、冷却路275で更に過冷却されて約−10
0℃の温度にされ、そしてジュール‐トムソン絞り弁2
76を通して断熱的に減圧されて約3baraの圧力に
される。減圧した冷媒は管路222及び224を通して
熱交換器220へ導入されて、先に説明したように寒冷
を提供する。所望ならば、この冷媒流は絞り弁276の
代わりにターボエキスパンダー又は膨張エンジンを使っ
て仕事膨張により減圧してもよい。液体冷媒流274
は、冷却路278で過冷却されて約−130℃の温度に
され、そしてジュール‐トムソン絞り弁280を通し断
熱的に減圧されて約3baraの圧力にされる。この減
圧した冷媒は、管路226と227を通して熱交換器2
20へ導入されて、先に説明したようにそこでの寒冷を
提供する。所望ならば、この冷媒流は絞り弁280の代
わりにターボエキスパンダー又は膨張エンジンを使って
仕事膨張により減圧してもよい。
れ過冷却されて約−166℃の温度になり、そしてジュ
ール‐トムソン絞り弁284を通し断熱的に減圧されて
約3baraの圧力になる。この減圧した冷媒を管路2
30及び231を通して熱交換器220へ導入して、先
に説明したようにそこでの寒冷を提供する。所望なら
ば、この冷媒流は絞り弁284の代わりにターボエキス
パンダー又は膨張エンジンを使って仕事膨張により減圧
してもよい。
の熱交換器を組み合わせて一つの熱交換器にしてもよ
い。例えば、熱交換器246と250を組み合わせるこ
とができ、あるいは熱交換器246と248を組み合わ
せることができる。
な温度及び圧力を使用して説明されてはいるが、これら
の圧力と温度は限定しようとするものではなく、設計及
び運転条件に応じて幅広く変えることができる。例え
ば、高圧混合冷媒の圧力は任意の適当な圧力でよく、必
ずしも50baraでなくともよく、また低圧混合冷媒
流233の圧力は1baraと25baraの間の任意
の適当な圧力でよい。同様に、上記の方法を説明した際
の上記の典型的温度は変えてもよく、そしてそれは特定
の設計条件と運転条件に依存する。
過冷却した液体冷媒流262を生じさせることであり、
それは熱交換器220の下部において更に過冷却されそ
して気化して、寒冷を提供する。この追加の冷媒流を使
用すると、液体流の必要とされる過冷却の総量を減らす
ことにより動力を節約することになる。重質炭化水素成
分を含有する液体冷媒流262の使用は、熱交換器22
0の下部又は高温帯域での気化にとって熱力学的に好ま
しい組成物を提供する。重質の冷媒流262の凝縮と分
離は、液体冷媒流274の軽質成分の濃度をより高くす
ることになり、これは熱交換器220の中央帯域の寒冷
を提供するのにより適切である。最適組成の冷媒流26
2及び274を用いることは、熱交換器220における
冷却曲線をより良好にし、且つ効率を向上させる。
明する。この態様では、圧縮器306の圧縮段階の間で
熱交換器300、302、及び304によって3段階の
プロパンでの予冷が行われる。プロパンでの最終段階の
予冷の後に、部分的に凝縮した流れ308を蒸気流31
0と液体流362とに分離する。蒸気流310は圧縮機
306における追加段で更に圧縮して最終的な高圧にさ
れ、そして随意にプロパン予冷熱交換器312で更に冷
却される。液体流362は過冷却され、絞り弁376を
通し断熱的に減圧されて、管路322を通し熱交換器3
20へ導入されて、図2を参照して先に説明したように
寒冷を提供する。所望ならば、流れ378の圧力は絞り
弁376の代わりにターボエキスパンダー又は膨張エン
ジンを使って低下させることができる。
明する。この態様では、先に説明した原料熱交換器10
6、108,114、そして追加の熱交換器401とし
てそれぞれ示した、4段のプロパンでの予冷を、原料の
予冷と前処理のために使用する。追加のプロパンによる
寒冷も混合冷媒循環路を冷却するために使用し、その循
環路では熱交換器402と403を、前に説明した熱交
換器246、248、250及び252とともに使用す
る。これらの追加の熱交換器はいくらかの複雑さを付加
するが、液化プロセスの効率を向上させる。
明する。ここでは、第一の分離器540が図2の態様に
おけるように第1段のプロパンでの予冷後ではなく、熱
交換器500における第2段のプロパンでの予冷後に位
置している。図6は、もう一つの随意の態様を示してお
り、ここでは第一の分離器640は図2の態様における
第1段のプロパンでの予冷後ではなく周囲冷却器の直後
に位置している。図6の態様では、プロパンでの全ての
冷却は分離器640の後で行われる。
ブ塔710の前でプロパン熱交換器706、708、及
び714で行う、本発明のもう一つの態様を説明するも
のである。スクラブ塔の塔頂コンデンサーのための寒冷
は、熱交換器720の一番高温の帯域の冷却路718で
塔頂流716を冷却することにより提供される。冷却し
部分的に凝縮させた塔頂流722をスクラブ塔分離器7
24へ戻す。この態様は、最終LNG製品において非常
に低レベルの重質成分が要求される場合に有効である。
ここでは、追加の分離器801を用いて追加の混合冷媒
液体流802をプロパンでの最終予冷段階の前に生じさ
せる。追加の液体流802の全部又は一部分を同じ温度
まで過冷却後に生じた第1の液と混合してもよく、そし
て随意に、流れ803としての一部分を分離器801か
らの蒸気と一緒にしてもよい。
ものであり、ここでは、追加の分離器900を用いて最
終段階のプロパンでの予冷前に第2の追加の液体流90
1を生じさせる。この態様では、生じた第2の追加の液
体流901を上記の図8の態様においてそうであったよ
うに生じた第一の液と混合せず、その代わりに過冷却し
て熱交換器920へ液体供給物として導入し、そしてそ
れを過冷却して絞り弁903を通し膨張させる。この追
加の液の使用は、図9に示したように、追加の熱交換器
902を必要とする。この態様は、ガス液化プロセスで
幅広く使用されている蛇管式熱交換器よりも、図9に示
したように主熱交換帯域920においてろう付けしたア
ルミニウム熱交換器を使用することができる点で、この
ほかの態様と異なる。とは言え、任意の適当なタイプの
熱交換器を本発明のいずれの態様のためにも使用するこ
とができる。
示す。この態様では、第2の相分離器1000が最終の
プロパン予冷段148により提供されるよりも低い温度
のところにある。二相流1060は直接熱交換器102
0に入り、この熱交換器の一番高温の熱交換帯域で冷却
されてから分離される。
で気化させる本発明のもう一つの特徴を開示するもので
ある。流れ1168と1170を液化させ、過冷却し、
減圧し、そして熱交換器1102において低圧で気化さ
せる。気化した混合冷媒流1104は低温で圧縮機11
36へ直接供給してもよく、あるいは熱交換器1100
で加温してから圧縮機1136へ供給してもよい。液体
冷媒流1162は更に過冷却し、熱交換器1102の圧
力より高い圧力に減圧し、熱交換器1100で気化さ
せ、そして図示のように流れ1106として圧縮機11
36の圧縮段階の間へ戻す。
のようにプロパンによるのでなく、別の混合冷媒で予冷
してもよい。図12に示されるこの態様では、液体冷媒
流1202を圧縮機1204における圧縮段の間の予冷
混合冷媒の部分凝縮から得る。次いで、この液を熱交換
器1200で過冷却し、中間の個所で抜き出し、絞り弁
1206を通しフラッシュさせ、そして気化させて熱交
換器1200の高温の帯域へ寒冷を提供する。熱交換器
1200からの蒸気1210を圧縮機1204で圧縮
し、周囲温度のヒートシンクとの熱交換で冷却して、流
れ1212として熱交換器1200へ導入する。流れ1
212を熱交換器1200で冷却及び過冷却し、熱交換
器1200の低温端で抜き出し、絞り弁1208を通し
てフラッシュさせ、そして気化させて熱交換器1200
の低温帯域へ寒冷を提供する。
200の下方部分で冷却し部分的に凝縮させ、次いで分
離器1288で分離する。得られた液体流1244を次
に熱交換器1200の上端部で過冷却し、その結果得ら
れた過冷却流1162を熱交換器1220の下部で更に
過冷却し、絞り弁1276を通し断熱的に減圧し、管路
1222により熱交換器1220へ導入して、気化させ
そこでの寒冷を提供する。分離器1288からの蒸気は
熱交換器1200の上部で冷却して二相の冷媒流126
0とし、それを分離器1262で分離して、先に説明し
たように熱交換器1220で利用する。
示するものであり、ここでは予冷混合冷媒を熱交換器1
300と1302で異なる二つの圧力において気化させ
ている。分離器1388での低温混合冷媒の第1の分離
は予冷熱交換器1300での冷却後に行う。得られた液
体流1344を次に過冷却してから、絞り弁1376を
通し断熱的に減圧し、熱交換器1320へ流れ1322
として導入してそこでの気化により寒冷を提供する。
するが、これは図2の態様を簡単にしたものである。こ
の態様では、図2の熱交換器220の直前での流れ26
0の分離をなくすことによってフローシートが簡単にさ
れる。図14においては、熱交換器1420における二
つの熱交換帯域が図2の熱交換器220の三つの熱交換
帯域に取って代わる。流れ1460を熱交換器1420
で液化し過冷却し、過冷却流1486を絞り弁1484
を通して断熱的に減圧して約3baraにし、そして流
れ1430として熱交換器1420の低温端へ導入し
て、そこで気化させ寒冷を提供する。所望ならば、流れ
1486の圧力はターボエキスパンダー又は膨張エンジ
ンでの仕事膨張により低下させることができる。
流が第1の再循環冷却路との熱交換での冷却により達成
できる一番低い温度に等しいか又はそれより高い温度で
の混合冷媒の部分凝縮及び分離から得られる本発明の重
要な共通の特徴を利用している。中間液体流は、予冷系
により提供される温度よりも低い温度の寒冷を提供する
のに使用される。
て様々でよく、図6の態様ではこの凝縮は熱交換器16
4において周囲温度でなされる一方、図3の態様ではこ
の凝縮は圧縮機306からの圧縮混合冷媒蒸気の最終の
最高圧力より低い圧力で熱交換器304において一番低
いプロパン予冷温度でなされる。図2、4、及び5の態
様では、凝縮はこれらの両極端の間の温度でなされる。
言えば次のように要約することができる。本発明は基本
的に、いくつかの一般的工程を含む、寒冷を供給して原
料ガスを液化する方法である。寒冷は、第1の温度とこ
の第1の温度より低い第2の温度との間の温度範囲の寒
冷を提供する第1の再循環冷却路により提供され、そし
て予冷用の寒冷として説明される。第2の温度は、一般
に、第1の冷却循環路の冷媒との間接熱交換によりプロ
セス流を冷却することができる一番低い温度である。例
えば、第一の冷却循環路がプロパンを使用する場合、プ
ロセス流を冷却することができる一番低い温度は約−3
5℃であり、そしてこれは第2の温度の典型的なもので
ある。
の温度との間の温度範囲の第2の再循環冷却路により、
追加の寒冷が供給される。第1の冷却循環路は、第1の
温度と第2の温度との間の温度範囲で第2の冷却循環路
に寒冷のうちの少なくとも一部分を供給し、そしてまた
原料ガスを予冷するために寒冷を提供することもでき
る。
することができる第1の冷却循環路は、冷媒を気化させ
る圧力に応じ、いくつかの温度レベルの寒冷を提供す
る。第1の冷却循環路は、上述のとおり熱交換器10
6、108、114、401、706、708、71
4、1200、1300、及び1302で、原料ガスを
予冷するための寒冷を提供する。第1の冷却循環路はま
た、上述のとおり熱交換器238、246、248、2
50、252、300、302、304、312、40
2、403、及び500において第2の冷媒循環路を冷
却する寒冷も提供する。
第2の冷媒循環路は、一般に、冷媒管路233、圧縮機
234、分離器240、第1の冷媒循環路の冷却をする
いくつかの冷却用熱交換器、冷媒管路260、262、
270、及び274、分離器272、過冷却路275、
278、及び282、絞り弁276、280、及び28
4、そして冷媒管路222、224、226、227、
230、及び231を含む。同様の構成機器類が、図4
〜13の態様において同様の様式で利用される。図14
の態様における第2の冷媒循環路には、図2の特徴が含
まれるが、但し、分離器272、冷媒管路274、過冷
却路278、冷媒管路226及び227、そして絞り弁
280はなしである。
13の態様における)多段圧縮機234で最終的な最高
圧力に圧縮する場合には、圧縮した蒸気を第1の冷媒循
環路からの冷媒により提供される一番低い温度よりも高
い温度で部分的に凝縮させそして分離する。この凝縮/
分離工程において作られる混合冷媒蒸気流と液体流のう
ちの少なくとも一方は、第1の冷媒循環路からの冷媒に
より、第一の冷媒を使用して可能な一番低い温度まで更
に冷却される。そのような追加の冷却は、図2の熱交換
器246、248、250、及び252により提供する
ことができる。
を最終の最高圧力より低い圧力まで最初に圧縮する際に
は、圧縮した混合冷媒蒸気流の凝縮は圧縮機306の圧
縮段階の間において、第1の冷却循環路からの寒冷で冷
却することにより達成できる一番低い温度に等しいかそ
れより高い温度、すなわち第2の温度、において行う。
管路310の分離した蒸気を圧縮機306の最終段で更
に圧縮する。熱交換器312での第1の冷却循環路によ
る追加の冷却がなされない場合には、流れ308の凝縮
と分離は第2の温度より高い温度で実施することができ
る。熱交換器312で追加の冷却がなされる場合には、
流れ308の凝縮と分離を第2の温度で又はそれより高
い温度で実施することができる。
それより高い温度にある液体冷媒流を主熱交換器で気化
する混合冷媒との熱交換により過冷却し、減圧し、そし
て主熱交換器で気化させて、第2の温度と第3の温度と
の間の寒冷を提供する。
るための熱収支と物質収支を取ることによりシミュレー
ションした。図2を参照して説明すると、CO2及びH2
S等の酸性ガスを水銀等のその他の汚染物質とともに除
去するため、天然ガス100を最初に前処理部102で
清浄にして乾燥させる。前処理した原料ガス104の流
量は30,611kg−mol/hであり、圧力は6
6.5bara、温度は32℃(89.6°F)であ
り、モル組成は次のとおりである。
06に入り、5.9baraで沸騰するプロパンにより
9.3℃の温度まで冷却される。原料は熱交換器108
において2.8baraで沸騰するプロパンにより−1
4.1℃まで更に冷却されてから、流れ112としてス
クラブ塔110に入る。スクラブ塔の塔頂コンデンサー
114は−37℃で運転し、1.17baraで沸騰す
るプロパンにより寒冷を供給される。スクラブ塔110
では、原料のうちのペンタンとそれより重い成分が除去
される。
ガス流118を、次いで主熱交換器220の第一の帯域
の冷却路219で混合冷媒を沸騰させることにより−9
4℃の温度まで更に冷却する。気化した混合冷媒流23
3の流量は42,052kg−mol/hであり、組成
は次のとおりである。
20の第2の帯域の冷却路225で管路226と227
を通して供給される混合冷媒流を沸騰させることにより
約−128℃の温度まで更に冷却する。得られたガス流
を、熱交換器220の第3の帯域の冷却路228で管路
230と231を通して導入される混合冷媒流を沸騰さ
せることにより−163℃の温度まで更に冷却する。次
に、その結果得られた更に冷却したLNG流232を貯
蔵タンクへ送る。
℃の温度まで冷却するための寒冷は、混合成分冷却循環
路により提供される。流れ235は、51baraの圧
力で多段圧縮機234を出てくる高圧の混合冷媒であ
る。次いでそれを熱交換器236で冷却水との熱交換で
32℃に冷却する。高圧混合冷媒流237は第1段のプ
ロパン熱交換器238に入り、5.9baraで沸騰す
るプロパンにより9.3℃の温度に冷却され、そして分
離器240に流入してそこで蒸気流242と液体流24
4に分離される。蒸気流242をプロパン熱交換器24
6において2.8baraで沸騰するプロパンにより−
14.1℃の温度まで更に冷却し、続いてプロパン熱交
換器248において1.17baraで沸騰するプロパ
ンにより−37℃まで更に冷却する。流量が9240k
g−mol/hの液体流244をプロパン熱交換器25
0において2.8baraで沸騰するプロパンにより−
14.1℃の温度まで更に冷却し、続いてプロパン熱交
換器252において1.17baraで沸騰するプロパ
ンにより−37℃まで更に冷却する。
260を分離器272において−37℃で分離して液体
流268と蒸気流270にする。液体流268の流量は
17,400kg−mol/hである。
−94℃の温度まで更に過冷却し、絞り弁276を通し
て断熱的に減圧して約3baraの圧力にし、管路22
2と224を通して熱交換器220へ導入する。液体流
274は冷却路278で−128℃の温度まで過冷却
し、絞り弁280を通して断熱的に減圧して約3bar
aの圧力にし、管路226と227を通して熱交換器2
20へ導入する。蒸気流270は冷却路282で液化さ
せ−163℃の温度まで過冷却し、絞り弁284を通し
て断熱的に減圧して約3baraの圧力にし、管路23
0と231を通し熱交換器220の低温端へ導入する。
において、予冷系により提供される一番低い温度よりも
高い温度での又は混合冷媒循環路の最終の一番高い圧力
より低い圧力での混合冷媒の部分的凝縮と分離から得ら
れる少なくとも一つの中間液体流を生じさせることによ
り、ガス液化技術に対して改良を提供するものである。
この中間液体混合冷媒流は、少なくとも一部分は、予冷
系によって提供される温度よりも低い温度の追加の寒冷
を提供するために使用され、そしてこの追加の寒冷は主
熱交換器において使用することができる。本発明は、従
来技術の方法に比べて所定の圧縮動力についてLNG生
産量を増加させるより効率的な方法である。
に記載されている。当業者は本発明を理解して、本発明
の基本精神からそれずに、且つ特許請求の範囲に記載さ
れた範囲及びそれに記載されたものと同等又は均等のも
のから逸脱することなしに、様々な改変を行うことがで
きる。
ダイヤグラムである。
の温度で部分的に凝縮させる、第2の冷媒を用いる本発
明の一態様の概要フローダイヤグラムである。
力において3段階の熱交換で冷却後に、圧縮混合冷媒を
中間の温度で部分的に凝縮させる、第2の冷媒を用いる
本発明のもう一つの態様の概要フローダイヤグラムであ
る。
交換で更に冷却する、第2の冷媒を用いる本発明のもう
一つの態様の概要フローダイヤグラムである。
で部分的に凝縮させる、第2の冷媒を用いる本発明のも
う一つの態様の概要フローダイヤグラムである。
交換で更に冷却する、第2の冷媒を用いる本発明のもう
一つの態様の概要フローダイヤグラムである。
冷媒を用いる本発明のもう一つの態様の概要フローダイ
ヤグラムである。
緒にした液体混合冷媒流を作る、本発明のもう一つの態
様の概要フローダイヤグラムである。
つの過冷却液体冷媒を主熱交換帯域へ供給する、本発明
のもう一つの態様の概要フローダイヤグラムである。
そのうちの第2段階が主熱交換帯域で混合冷媒により提
供される寒冷を利用する、本発明のもう一つの態様の概
要フローダイヤグラムである。
る圧力で気化させる、本発明のもう一つの態様の概要フ
ローダイヤグラムである。
もう一つの態様の概要フローダイヤグラムである。
により予冷を行う、本発明のもう一つの態様の概要フロ
ーダイヤグラムである。
発明のもう一つの態様の概要フローダイヤグラムであ
る。
00…分離器 276、280、184…絞り弁 1000、1262、1288…分離器 1020、1100、1102、1200、1220…
熱交換器 1136、1204…圧縮機 1300、1302、1320、1420…熱交換器 1388…分離器
Claims (24)
- 【請求項1】 原料ガス液化のための寒冷の提供方法で
あって、 (1)第1の温度とこの第1の温度より低い第2の温度
との間の温度範囲内の寒冷を提供する第1の再循環冷却
路から寒冷を提供する工程、 (2)第2の温度とこの第2の温度より低い第3の温度
との間の温度範囲内の寒冷を第2の再循環冷却路から提
供し、その際、第1の冷却路が第2の冷却路へ第1の温
度と第2の温度との間の温度範囲内の寒冷を提供する工
程、 (3)第2の再循環冷却路において混合冷媒蒸気を最終
の一番高い圧力まで圧縮する工程、 (4)第2の再循環冷却路から混合冷媒蒸気のうちの少
なくとも一部分を部分的に凝縮させ、そして得られた部
分凝縮混合冷媒を少なくとも一つの液体冷媒流と少なく
とも一つの蒸気冷媒流とに分ける工程、及び (5)この少なくとも一つの液体冷媒流を過冷却して第
2の温度より低い温度にし、得られた過冷却液体冷媒流
を減圧し、そして得られた減圧冷媒流を気化させて原料
ガスを液化するための、第2の温度と第3の温度との間
の寒冷のうちの少なくとも一部分を提供する工程、を含
み、得られた圧縮冷媒を部分的に凝縮させる工程を最終
の一番高い圧力より低い圧力で行う場合には、この工程
を第2の温度に等しいかそれより高い温度で実施し、そ
して得られた圧縮冷媒を部分的に凝縮させる工程を最終
の一番高い圧力に本質的に等しい圧力で行う場合には、
この工程を第2の温度より高い温度で実施する、原料ガ
ス液化のための寒冷提供方法。 - 【請求項2】 第2の温度と第3の温度との間の原料ガ
スを液化させるための寒冷を、主熱交換帯域での気化す
る混合冷媒との間接熱交換により提供し、そしてこの気
化する混合冷媒を、 (a)混合冷媒蒸気を第1の圧力に圧縮する工程、 (b)得られた圧縮冷媒蒸気を冷却し、部分的に凝縮さ
せ、そして分離して第1の混合冷媒蒸気部分と第1の混
合冷媒液体部分とにする工程、 (c)第1の混合冷媒液体部分を過冷却して第1の過冷
却混合冷媒液を提供する工程、 (d)この第1の過冷却混合冷媒液を減圧し、得られた
減圧混合冷媒液を主熱交換帯域において気化させて、そ
こで原料ガスを冷却し凝縮させるための気化する混合冷
媒を提供する工程、及び (e)主熱交換帯域から気化した混合冷媒流を抜き出し
て工程(a)のための混合冷媒蒸気のうちの少なくとも
一部分を提供する工程、により提供する、請求項1記載
の方法。 - 【請求項3】 工程(c)での過冷却のための寒冷のう
ちの少なくとも一部分を、工程(d)の主熱交換帯域に
おける減圧混合冷媒の気化により提供する、請求項2記
載の方法。 - 【請求項4】 工程(c)での過冷却のための寒冷のう
ちの少なくとも一部分を、主熱交換帯域外部からの1以
上の追加の冷媒流との間接熱交換により提供する、請求
項2記載の方法。 - 【請求項5】 前記1以上の追加の冷媒流が単一成分の
冷媒を含む、請求項4記載の方法。 - 【請求項6】 前記1以上の追加の冷媒流が多成分の冷
媒を含む、請求項4記載の方法。 - 【請求項7】 第1の混合冷媒蒸気部分を部分的に凝縮
させそして分離して第2の混合冷媒蒸気と第2の混合冷
媒液とにし、第2の混合冷媒液を主熱交換帯域での気化
する混合冷媒との間接熱交換により過冷却し、得られた
過冷却した第2の混合冷媒液を減圧し、そして得られた
減圧混合冷媒流を主熱交換帯域で気化させてそこにおい
て追加の気化する混合冷媒流を提供することを更に含
む、請求項2記載の方法。 - 【請求項8】 第2の混合冷媒蒸気を主熱交換帯域での
気化する混合冷媒との間接熱交換により凝縮し且つ過冷
却し、得られた凝縮及び過冷却した第2の混合冷媒蒸気
を減圧し、そして得られた減圧混合冷媒流を主熱交換帯
域で気化させてそこにおいて追加の気化する混合冷媒を
提供することを更に含む、請求項7記載の方法。 - 【請求項9】 工程(b)における冷却と部分的凝縮の
ための寒冷のうちの少なくとも一部分を、主熱交換帯域
外部からの1以上の追加の冷媒流との間接熱交換により
提供する、請求項2記載の方法。 - 【請求項10】 前記1以上の追加の冷媒流のうちの少
なくとも一つが単一成分の冷媒を含む、請求項9記載の
方法。 - 【請求項11】 前記1以上の追加の冷媒流のうちの少
なくとも一つが多成分の冷媒を含む、請求項9記載の方
法。 - 【請求項12】 前記原料ガスを冷却するための寒冷の
うちの一部分を、主熱交換帯域外部からの1以上の追加
の冷媒流との間接熱交換により提供する、請求項2記載
の方法。 - 【請求項13】 前記1以上の追加の冷媒流が単一成分
の冷媒を含む、請求項12記載の方法。 - 【請求項14】 前記1以上の追加の冷媒流が多成分の
冷媒を含む、請求項12記載の方法。 - 【請求項15】 前記原料ガスが、メタンと、メタンよ
り重い1種以上の炭化水素とを含み、そして当該方法が
更に、 (e)原料ガスを追加の冷媒流との間接熱交換で予冷す
る工程、 (f)得られた予冷原料ガスをスクラブ塔へ導入して、
希薄スクラブ液をメタンより重い炭化水素で富ませる工
程、 (g)スクラブ塔の底部からメタンより重い炭化水素に
富んだ流れを抜き出す工程、 (h)スクラブ塔の塔頂部からメタンとメタンより重い
残留炭化水素とを含有している塔頂生成物流を抜き出す
工程、 (i)この塔頂生成物流を主熱交換帯域で冷却してメタ
ンより重い残留炭化水素を凝縮させる工程、 (j)得られた冷却した塔頂生成物流を精製したメタン
に富む製品とメタンより重い炭化水素に富ませた流れと
に分ける工程、及び (k)このメタンより重い炭化水素に富ませた流れのう
ちの少なくとも一部分を利用して工程(f)の希薄スク
ラブ液を提供する工程、を含む、請求項2記載の方法。 - 【請求項16】 前記第1の混合冷媒蒸気部分を、工程
(b)での分離の後で圧縮する、請求項2記載の方法。 - 【請求項17】 工程(b)における得られた圧縮した
第1の混合冷媒蒸気の冷却と部分的凝縮を周囲温度の流
体との間接熱交換により行う、請求項2記載の方法。 - 【請求項18】 前記第1の混合冷媒液のうちの一部分
を第1の昇圧した混合冷媒蒸気と混ぜ合わせる、請求項
2記載の方法。 - 【請求項19】 工程(b)の第1の混合冷媒蒸気のう
ちの少なくとも一部分を更に冷却し、部分的に凝縮さ
せ、分離することで、第1の昇圧した混合冷媒液と一緒
にされる追加の混合冷媒液を得る、請求項2記載の方
法。 - 【請求項20】 前記第1の混合冷媒蒸気部分を冷却し
部分的に凝縮させるための寒冷のうちの一部分を、主熱
交換帯域での気化する混合冷媒との間接熱交換により提
供する、請求項7記載の方法。 - 【請求項21】 過冷却後の第1の昇圧した混合冷媒液
を主熱交換帯域において第1の圧力で気化させ、そして
過冷却後の第2の昇圧した混合冷媒液を主熱交換帯域に
おいて第2の圧力で気化させる、請求項7記載の方法。 - 【請求項22】 第2の混合冷媒蒸気を主熱交換帯域で
の気化する混合冷媒との間接熱交換により凝縮させ且つ
過冷却し、得られた凝縮し過冷却した第2の混合冷媒蒸
気を減圧して第2の圧力にし、そして得られた減圧混合
冷媒液を主熱交換帯域で気化させてそこにおいて追加の
気化する混合冷媒を提供することを更に含む、請求項2
1記載の方法。 - 【請求項23】 第2の再循環冷却路の運転が、 (a)混合冷媒蒸気を圧縮して第1の圧力にすること、 (b)得られた圧縮冷媒蒸気を冷却し、部分的に凝縮さ
せ、そして分離して混合冷媒蒸気部分と混合冷媒液体部
分とにすること、 (c)混合冷媒液体部分を過冷却して過冷却混合冷媒液
を提供すること、 (d)この過冷却混合冷媒液を減圧し、得られた減圧混
合冷媒液を主熱交換帯域で気化させて、そこにおいて原
料ガスを冷却し凝縮させるための気化する混合冷媒流の
うちの一つを提供すること、及び (e)主熱交換帯域から気化した混合冷媒流を抜き出し
て(a)における混合冷媒蒸気のうちの少なくとも一部
分を提供すること、を含み、混合冷媒液体部分を過冷却
するための寒冷を、一部分は、主熱交換帯域での得られ
た気化する減圧冷媒液との間接熱交換により提供し、そ
して一部分は、主熱交換帯域外部からの追加の冷媒のう
ちの1以上の部分との間接熱交換により提供する、請求
項1記載の方法。 - 【請求項24】 (f)前記混合冷媒蒸気部分を凝縮さ
せ且つ過冷却して追加の過冷却混合冷媒液を提供するこ
と、及び (g)この追加の過冷却混合冷媒液を減圧し、得られた
減圧液を主熱交換帯域で気化させて、そこで原料ガスを
冷却し凝縮させるための気化する混合冷媒流のうちのも
う一つを提供すること、を更に含み、追加の混合冷媒蒸
気を凝縮させ過冷却するための寒冷を、一部分は、主熱
交換帯域での得られた気化する減圧液との間接熱交換に
より提供し、そして一部分は、主熱交換帯域外部からの
1以上の追加の冷媒流との間接熱交換により提供する、
請求項23記載の方法。
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