JP2001129942A - ポリオレフィン系複合樹脂積層シート - Google Patents
ポリオレフィン系複合樹脂積層シートInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来のシート材の有する実用物性を損なわず
に、軽量性及びドローダウン性の向上した複合樹脂積層
シート材を提供することを課題とする。 【解決手段】 ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対
し充填剤５〜４００重量部を配合したポリオレフィン系
複合樹脂材料により表面層を形成し、プロピレン重合体
成分からなるマトリックス部分と、エチレン・α−オレ
フィン共重合体成分からなるドメイン部分とを９７〜６
０：３〜４０（重量比）の割合で有し、且つ前記マトリ
ックス部分とドメイン部分の動的粘弾性の粘度比が１ra
d/secで０．１以上１未満、１００rad/secで０．７０以
上であって、溶融弾性率差が10,000Ｐａ以上であるポリ
オレフィン系樹脂材料により中間層を形成して、表裏２
層の表面層と、前記表面層の間に配置された中間層とを
含むポリオレフィン系複合樹脂積層シートを得る。
に、軽量性及びドローダウン性の向上した複合樹脂積層
シート材を提供することを課題とする。 【解決手段】 ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対
し充填剤５〜４００重量部を配合したポリオレフィン系
複合樹脂材料により表面層を形成し、プロピレン重合体
成分からなるマトリックス部分と、エチレン・α−オレ
フィン共重合体成分からなるドメイン部分とを９７〜６
０：３〜４０（重量比）の割合で有し、且つ前記マトリ
ックス部分とドメイン部分の動的粘弾性の粘度比が１ra
d/secで０．１以上１未満、１００rad/secで０．７０以
上であって、溶融弾性率差が10,000Ｐａ以上であるポリ
オレフィン系樹脂材料により中間層を形成して、表裏２
層の表面層と、前記表面層の間に配置された中間層とを
含むポリオレフィン系複合樹脂積層シートを得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、包装材分野及び各
種工業部材に用いられる容器、蓋などの成形品を熱成形
により製造する場合に用いる熱成形シート材用の複合樹
脂積層シートに関する。詳しくは、熱成形性や耐寒性に
優れ、且つ従来の品質を維持しつつ軽量性を向上させた
ポリオレフィン系複合樹脂積層シートに関する。
種工業部材に用いられる容器、蓋などの成形品を熱成形
により製造する場合に用いる熱成形シート材用の複合樹
脂積層シートに関する。詳しくは、熱成形性や耐寒性に
優れ、且つ従来の品質を維持しつつ軽量性を向上させた
ポリオレフィン系複合樹脂積層シートに関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリオレフィン系樹脂に充填剤を配合し
た複合樹脂材料をシート状に成形して得られるポリオレ
フィン系複合樹脂シートは、その優れた耐熱性、耐寒
性、耐油性等の特性により、各種容器、カップ、トレー
などの成形品を熱成形等により製造するためのシート材
として広く使用されている。しかし、一方においてかか
る成形品をリサイクルしようとする場合、リサイクルコ
ストの負担は成形品の重量に比例して大きくなる。その
ため、昨今のリサイクル重視の社会情勢においては、見
かけ比重の大きい複合樹脂シートは、その軽量化が強く
望まれている。
た複合樹脂材料をシート状に成形して得られるポリオレ
フィン系複合樹脂シートは、その優れた耐熱性、耐寒
性、耐油性等の特性により、各種容器、カップ、トレー
などの成形品を熱成形等により製造するためのシート材
として広く使用されている。しかし、一方においてかか
る成形品をリサイクルしようとする場合、リサイクルコ
ストの負担は成形品の重量に比例して大きくなる。その
ため、昨今のリサイクル重視の社会情勢においては、見
かけ比重の大きい複合樹脂シートは、その軽量化が強く
望まれている。
【０００３】ここで、従来の複合樹脂シートは複合樹脂
材料により形成される層のみからなる単層のシートであ
るから、軽量化の方法としては、複合樹脂材料中の充填
剤の含有量を削減する方法が最も一般的である。しかし
ながら、軽量化のために単純に充填剤の含有量を減らす
と、複合樹脂シートが本来有する優れた耐熱性、耐寒
性、耐油性等の上記物性が著しく低下し、実用上支障を
来す。また、成形時のドローダウン性が悪くなる傾向に
あるという欠点もあった。
材料により形成される層のみからなる単層のシートであ
るから、軽量化の方法としては、複合樹脂材料中の充填
剤の含有量を削減する方法が最も一般的である。しかし
ながら、軽量化のために単純に充填剤の含有量を減らす
と、複合樹脂シートが本来有する優れた耐熱性、耐寒
性、耐油性等の上記物性が著しく低下し、実用上支障を
来す。また、成形時のドローダウン性が悪くなる傾向に
あるという欠点もあった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述した状況
に鑑みなされたものであって、従来のシート材の有する
実用物性を損なわずに、軽量性及びドローダウン性の向
上した複合樹脂積層シート材を提供することを課題とす
る。
に鑑みなされたものであって、従来のシート材の有する
実用物性を損なわずに、軽量性及びドローダウン性の向
上した複合樹脂積層シート材を提供することを課題とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、鋭意検討を
行った結果、複合樹脂層の一部を樹脂単体層に置き換え
て複合樹脂材料からなる表面層とその表面層に挟まれた
非複合材料からなる中間層とにより構成されるサンドイ
ッチ構造とし、さらにその中間層を特定の粘度比と弾性
率差を有する樹脂材料により形成することで、従来の物
性を損なわずに軽量性及びドローダウン性の向上を達成
できることを見出し、本発明を完成した。
行った結果、複合樹脂層の一部を樹脂単体層に置き換え
て複合樹脂材料からなる表面層とその表面層に挟まれた
非複合材料からなる中間層とにより構成されるサンドイ
ッチ構造とし、さらにその中間層を特定の粘度比と弾性
率差を有する樹脂材料により形成することで、従来の物
性を損なわずに軽量性及びドローダウン性の向上を達成
できることを見出し、本発明を完成した。
【０００６】すなわち、本発明は、表裏２層の表面層
と、前記表面層の間に配置された中間層とを含む積層シ
ートであって、前記表面層が、ポリオレフィン系樹脂１
００重量部に対し充填剤５〜４００重量部を配合したポ
リオレフィン系複合樹脂材料（Ａ）により形成され、前
記中間層が、プロピレン単位を９５重量％以上含有する
プロピレン重合体成分からなるマトリックス部分と、エ
チレン単位を３５重量％以上含有するエチレン・α−オ
レフィン共重合体成分からなるドメイン部分とを、マト
リックス部分：ドメイン部分＝９７〜６０：３〜４０
（重量比）の割合で有し、且つ前記マトリックス部分と
ドメイン部分の動的粘弾性の粘度比（ηｒ＝ηＤ／η
Ｍ）が１ｒａｄ／ｓｅｃで０．１以上１未満、１００ｒ
ａｄ／ｓｅｃで０．７０以上であって、溶融弾性率差
（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）が１０，０００Ｐａ以上である
ポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）により形成されている
ことを特徴とする、ポリオレフィン系複合樹脂積層シー
トを提供する。
と、前記表面層の間に配置された中間層とを含む積層シ
ートであって、前記表面層が、ポリオレフィン系樹脂１
００重量部に対し充填剤５〜４００重量部を配合したポ
リオレフィン系複合樹脂材料（Ａ）により形成され、前
記中間層が、プロピレン単位を９５重量％以上含有する
プロピレン重合体成分からなるマトリックス部分と、エ
チレン単位を３５重量％以上含有するエチレン・α−オ
レフィン共重合体成分からなるドメイン部分とを、マト
リックス部分：ドメイン部分＝９７〜６０：３〜４０
（重量比）の割合で有し、且つ前記マトリックス部分と
ドメイン部分の動的粘弾性の粘度比（ηｒ＝ηＤ／η
Ｍ）が１ｒａｄ／ｓｅｃで０．１以上１未満、１００ｒ
ａｄ／ｓｅｃで０．７０以上であって、溶融弾性率差
（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）が１０，０００Ｐａ以上である
ポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）により形成されている
ことを特徴とする、ポリオレフィン系複合樹脂積層シー
トを提供する。
【０００７】また、本発明は、前記ポリオレフィン系樹
脂材料（Ｂ）が、ポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹
脂とを、ポリプロピレン樹脂：ポリエチレン樹脂＝９７
〜６０：３〜４０（重量比）の割合で混合してなり、且
つ前記ポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹脂との動的
粘弾性の粘度比（ηｒ＝ηＤ／ηＭ）が１ｒａｄ／ｓｅ
ｃで０．１以上１未満、１００ｒａｄ／ｓｅｃで０．７
０以上であって、溶融弾性率差（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）
が１０，０００Ｐａ以上である樹脂組成物であることを
特徴とする、前記ポリオレフィン系複合樹脂積層シート
を提供する。
脂材料（Ｂ）が、ポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹
脂とを、ポリプロピレン樹脂：ポリエチレン樹脂＝９７
〜６０：３〜４０（重量比）の割合で混合してなり、且
つ前記ポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹脂との動的
粘弾性の粘度比（ηｒ＝ηＤ／ηＭ）が１ｒａｄ／ｓｅ
ｃで０．１以上１未満、１００ｒａｄ／ｓｅｃで０．７
０以上であって、溶融弾性率差（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）
が１０，０００Ｐａ以上である樹脂組成物であることを
特徴とする、前記ポリオレフィン系複合樹脂積層シート
を提供する。
【０００８】また、本発明は、前記中間層の厚み比が、
前記積層シートの全厚みの２０％以上且つ５０％以下で
あることを特徴とする、前記ポリオレフィン系複合樹脂
積層シートを提供する。
前記積層シートの全厚みの２０％以上且つ５０％以下で
あることを特徴とする、前記ポリオレフィン系複合樹脂
積層シートを提供する。
【０００９】また、本発明は、前記中間層が発泡倍率
１．４倍以上の発泡樹脂層であることを特徴とする、前
記ポリオレフィン系複合樹脂積層シートを提供する。ま
た、本発明は、前記表面層の外側に、厚み比率が全厚み
の１０％以下であるスキン層が設けられていることを特
徴とする、前記ポリオレフィン系複合樹脂積層シートを
提供する。
１．４倍以上の発泡樹脂層であることを特徴とする、前
記ポリオレフィン系複合樹脂積層シートを提供する。ま
た、本発明は、前記表面層の外側に、厚み比率が全厚み
の１０％以下であるスキン層が設けられていることを特
徴とする、前記ポリオレフィン系複合樹脂積層シートを
提供する。
【００１０】本発明の積層シートにおいては、複合樹脂
材料からなる表面層とその表面層に挟まれた非複合材料
からなる中間層とにより構成されるサンドイッチ構造と
することによって軽量化を達成することができ、さら
に、中間層に特定の粘度比と弾性率差を有する樹脂材
料、具体的には、特定の粘度比と弾性率差を有するポリ
プロピレン樹脂とポリエチレン樹脂とを特定割合で配合
した樹脂組成物等とすることにより、積層シートのドロ
ーダウン性を向上させることができる。
材料からなる表面層とその表面層に挟まれた非複合材料
からなる中間層とにより構成されるサンドイッチ構造と
することによって軽量化を達成することができ、さら
に、中間層に特定の粘度比と弾性率差を有する樹脂材
料、具体的には、特定の粘度比と弾性率差を有するポリ
プロピレン樹脂とポリエチレン樹脂とを特定割合で配合
した樹脂組成物等とすることにより、積層シートのドロ
ーダウン性を向上させることができる。
【００１１】また、前記複合積層シートにおいて、さら
にその層比率を限定することにより、さらなる軽量性の
向上を達成することができる。また、前記中間層に独立
気泡を少量導入することにより剛性、ドローダウン性を
維持しつつ軽量性をさらに向上させることができる。
にその層比率を限定することにより、さらなる軽量性の
向上を達成することができる。また、前記中間層に独立
気泡を少量導入することにより剛性、ドローダウン性を
維持しつつ軽量性をさらに向上させることができる。
【００１２】また、本発明においては、目ヤニ防止、加
飾性付与等の要求に応じ、表面層の外側（シートの最外
層）にスキン層を積層することができるが、ここでスキ
ン層厚みを全厚みの１０％以下にすることにより、前記
積層シートの剛性を損なうことなく、目的に応じたスキ
ン層を設けることができる。
飾性付与等の要求に応じ、表面層の外側（シートの最外
層）にスキン層を積層することができるが、ここでスキ
ン層厚みを全厚みの１０％以下にすることにより、前記
積層シートの剛性を損なうことなく、目的に応じたスキ
ン層を設けることができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。本発明の積層シートは、その層構成として、表裏
２層の表面層と、前記表面層の間に配置された中間層と
を含む。
する。本発明の積層シートは、その層構成として、表裏
２層の表面層と、前記表面層の間に配置された中間層と
を含む。
【００１４】（１）表面層 本発明の積層シートにおける表面層は、ポリオレフィン
系樹脂に対し充填剤を配合したポリオレフィン系複合樹
脂材料（Ａ）により形成されている。
系樹脂に対し充填剤を配合したポリオレフィン系複合樹
脂材料（Ａ）により形成されている。
【００１５】１ポリオレフィン系樹脂 本発明のポリオレフィン系複合樹脂材料（Ａ）に用いら
れるポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン系樹
脂、ポリプロピレン系樹脂等が挙げられる。ポリプロピ
レン系樹脂としては、プロピレン単独重合体、プロピレ
ン含量が９７重量％以上のプロピレンとプロピレン以外
のα−オレフィンとのランダム又はブロック共重合体、
又はこれらの混合物が挙げられる。前記α−オレフィン
としては、炭素数２〜２０、好ましくは２〜１２、より
好ましくは２〜８のものが挙げられ、具体的にはエチレ
ン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４−メ
チル−ペンテン−１等が例示できる。
れるポリオレフィン系樹脂としては、ポリエチレン系樹
脂、ポリプロピレン系樹脂等が挙げられる。ポリプロピ
レン系樹脂としては、プロピレン単独重合体、プロピレ
ン含量が９７重量％以上のプロピレンとプロピレン以外
のα−オレフィンとのランダム又はブロック共重合体、
又はこれらの混合物が挙げられる。前記α−オレフィン
としては、炭素数２〜２０、好ましくは２〜１２、より
好ましくは２〜８のものが挙げられ、具体的にはエチレ
ン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４−メ
チル−ペンテン−１等が例示できる。
【００１６】前記ポリプロピレン系樹脂のメルトフロー
レート（以下、「ＭＦＲ」と略記する。ＪＩＳ−ｋ７２
０３（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準拠して測定し
た値）は特に限定されないが、０．２〜３０ｇ／１０分
のものが好ましい。ＭＦＲ値が上記範囲内であれば積層
時に表面層の肉厚分布が向上するので好ましい。
レート（以下、「ＭＦＲ」と略記する。ＪＩＳ−ｋ７２
０３（２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）に準拠して測定し
た値）は特に限定されないが、０．２〜３０ｇ／１０分
のものが好ましい。ＭＦＲ値が上記範囲内であれば積層
時に表面層の肉厚分布が向上するので好ましい。
【００１７】また、前記ポリプロピレン系樹脂のＪＩＳ
−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度は特
に限定されないが、好ましくは０．８９０〜０．９２０
ｇ／ｃｍ３である。密度が上記範囲内であれば光沢や耐
衝撃性の点で好ましい。
−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度は特
に限定されないが、好ましくは０．８９０〜０．９２０
ｇ／ｃｍ３である。密度が上記範囲内であれば光沢や耐
衝撃性の点で好ましい。
【００１８】ポリエチレン系樹脂としては、触媒として
チーグラー系の化合物やメタロセン系化合物等の存在下
に、高圧イオン重合、気相重合、溶液重合法により製造
されるエチレンの単独重合体、エチレンと炭素数３〜２
０、好ましくは３〜１２、より好ましくは３〜８のα−
オレフィン（具体例：プロピレン、ブテン−１、ヘキセ
ン−１、オクテン−１等）との共重合体、又は前記共重
合モノマーが２種類以上の多元共重合体であって、エチ
レン含量が５０重量％以上のものが好適である。このう
ち、エチレンの単独重合体及びエチレン含量７０重量％
以上のエチレンとα−オレフィンとの共重合体が、剛
性、耐寒性、耐熱性等の点で好ましい。
チーグラー系の化合物やメタロセン系化合物等の存在下
に、高圧イオン重合、気相重合、溶液重合法により製造
されるエチレンの単独重合体、エチレンと炭素数３〜２
０、好ましくは３〜１２、より好ましくは３〜８のα−
オレフィン（具体例：プロピレン、ブテン−１、ヘキセ
ン−１、オクテン−１等）との共重合体、又は前記共重
合モノマーが２種類以上の多元共重合体であって、エチ
レン含量が５０重量％以上のものが好適である。このう
ち、エチレンの単独重合体及びエチレン含量７０重量％
以上のエチレンとα−オレフィンとの共重合体が、剛
性、耐寒性、耐熱性等の点で好ましい。
【００１９】前記ポリエチレン系樹脂のＭＦＲ（ＪＩＳ
−Ｋ７２１０、条件４に準拠して測定された値）は特に
制限されないが、０．５〜２０ｇ／１０分のものが好ま
しい。ＭＦＲが上記範囲内であれば積層時に表面層の肉
厚分布が向上するので好ましい。
−Ｋ７２１０、条件４に準拠して測定された値）は特に
制限されないが、０．５〜２０ｇ／１０分のものが好ま
しい。ＭＦＲが上記範囲内であれば積層時に表面層の肉
厚分布が向上するので好ましい。
【００２０】前記ポリエチレン系樹脂のＪＩＳ−Ｋ７１
１２（２３℃）に準拠して測定された密度は特に限定さ
れないが、好ましくは０．８８〜０．９７ｇ／ｃｍ３で
ある。密度がこの範囲内であれば、光沢や耐衝撃性の点
で好ましい。
１２（２３℃）に準拠して測定された密度は特に限定さ
れないが、好ましくは０．８８〜０．９７ｇ／ｃｍ３で
ある。密度がこの範囲内であれば、光沢や耐衝撃性の点
で好ましい。
【００２１】２充填剤 前記複合樹脂材料（Ａ）に配合される充填剤としては、
無機粉体系では、シリカ、タルク、マイカ、クレー等の
天然系、及び炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、水酸
化カルシウム等の水酸化物、珪酸ナトリウム、珪酸カル
シウム等の珪酸塩、酸化チタン、酸化鉄、酸化亜鉛、酸
化マグネシウム、アルミナ、ゼオライト等の酸化物、リ
ン酸アルミニウム、硫酸バリウム等の塩類、カーボンブ
ラック、グラファイト等が挙げられる。有機粉体系で
は、フェノール樹脂粉、エボナイト粉等が、繊維系で
は、各種ガラス、パルプ、アスベスト、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリテトラフルオロエチレン、ポリアミ
ド等が挙げられる。これらは単独または２種以上混合し
て用いてもよい。
無機粉体系では、シリカ、タルク、マイカ、クレー等の
天然系、及び炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、水酸
化カルシウム等の水酸化物、珪酸ナトリウム、珪酸カル
シウム等の珪酸塩、酸化チタン、酸化鉄、酸化亜鉛、酸
化マグネシウム、アルミナ、ゼオライト等の酸化物、リ
ン酸アルミニウム、硫酸バリウム等の塩類、カーボンブ
ラック、グラファイト等が挙げられる。有機粉体系で
は、フェノール樹脂粉、エボナイト粉等が、繊維系で
は、各種ガラス、パルプ、アスベスト、ポリエチレンテ
レフタレート、ポリテトラフルオロエチレン、ポリアミ
ド等が挙げられる。これらは単独または２種以上混合し
て用いてもよい。
【００２２】３配合割合 前記複合樹脂材料（Ａ）における充填剤の使用量は、ポ
リオレフィン系樹脂１００重量部に対して５〜４００重
量部、好ましくは１０〜４００重量部、さらに好ましく
は１０〜１００重量部である。充填剤の量が５重量部未
満であると、シートの剛性、耐熱性の向上が少なく、逆
に４００重量部を超えると軽量化の達成が困難となる。
リオレフィン系樹脂１００重量部に対して５〜４００重
量部、好ましくは１０〜４００重量部、さらに好ましく
は１０〜１００重量部である。充填剤の量が５重量部未
満であると、シートの剛性、耐熱性の向上が少なく、逆
に４００重量部を超えると軽量化の達成が困難となる。
【００２３】（２）中間層 本発明の積層シートの中間層は、プロピレン重合体成分
からなるマトリックス部分と、エチレン・α−オレフィ
ン共重合体成分からなるドメイン部分とを有する、いわ
ゆる海島構造を形成するポリオレフィン系樹脂材料
（Ｂ）からなる。中間層がかかる海島構造を有すること
により、積層シート成形時のドローダウン（シートの垂
れ）を抑えることができる。
からなるマトリックス部分と、エチレン・α−オレフィ
ン共重合体成分からなるドメイン部分とを有する、いわ
ゆる海島構造を形成するポリオレフィン系樹脂材料
（Ｂ）からなる。中間層がかかる海島構造を有すること
により、積層シート成形時のドローダウン（シートの垂
れ）を抑えることができる。
【００２４】前記マトリックス部分を構成するプロピレ
ン重合体成分は、プロピレン単位（プロピレンから誘導
される構成単位）を９５重量％以上含有するものであ
り、具体的には、ホモポリプロピレン又はプロピレンと
エチレンもしくは炭素数４以上のα−オレフィン５重量
％未満とからなるプロピレン系共重合体が挙げられる。
炭素数４以上のα−オレフィンとしては、ブテン−１、
ペンテン−１、ヘキセン−１、ヘプテン−１、オクテン
−１、４−メチル−ペンテン−１等が挙げられる。
ン重合体成分は、プロピレン単位（プロピレンから誘導
される構成単位）を９５重量％以上含有するものであ
り、具体的には、ホモポリプロピレン又はプロピレンと
エチレンもしくは炭素数４以上のα−オレフィン５重量
％未満とからなるプロピレン系共重合体が挙げられる。
炭素数４以上のα−オレフィンとしては、ブテン−１、
ペンテン−１、ヘキセン−１、ヘプテン−１、オクテン
−１、４−メチル−ペンテン−１等が挙げられる。
【００２５】前記プロピレン重合体成分のＭＦＲ（ＪＩ
Ｓ−ｋ７２０３、２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）は、好
ましくは０．３〜２０ｇ／１０分、より好ましくは０．
３〜１０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．３ｇ／１０分
未満ではシート成形時の樹脂圧力が上昇しシート成形が
困難となり、２０ｇ／１０分を超えるとシート成形時に
サージングが発生し、ドローダウン改良効果も少ない場
合がある。
Ｓ−ｋ７２０３、２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）は、好
ましくは０．３〜２０ｇ／１０分、より好ましくは０．
３〜１０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．３ｇ／１０分
未満ではシート成形時の樹脂圧力が上昇しシート成形が
困難となり、２０ｇ／１０分を超えるとシート成形時に
サージングが発生し、ドローダウン改良効果も少ない場
合がある。
【００２６】また、前記プロピレン重合体成分のＪＩＳ
−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度は特
に限定されないが、好ましくは０．８９０〜０．９２０
ｇ／ｃｍ３である。密度が上記範囲内であれば光沢や衝
撃性等の点で好ましい。
−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度は特
に限定されないが、好ましくは０．８９０〜０．９２０
ｇ／ｃｍ３である。密度が上記範囲内であれば光沢や衝
撃性等の点で好ましい。
【００２７】前記ドメイン部分を構成するエチレン・α
−オレフィン共重合体成分は、エチレン単位（エチレン
から誘導される構成単位）を３５重量％以上、好ましく
は７０重量％以上含有するものである。
−オレフィン共重合体成分は、エチレン単位（エチレン
から誘導される構成単位）を３５重量％以上、好ましく
は７０重量％以上含有するものである。
【００２８】コモノマーであるα−オレフィンとして
は、炭素数３〜２０、好ましくは炭素数３〜１２、より
好ましくは３〜８のものが挙げられ、具体的にはプロピ
レン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４−
メチル−ペンテン−１、ヘプテン−１、オクテン−１等
が挙げられる。
は、炭素数３〜２０、好ましくは炭素数３〜１２、より
好ましくは３〜８のものが挙げられ、具体的にはプロピ
レン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４−
メチル−ペンテン−１、ヘプテン−１、オクテン−１等
が挙げられる。
【００２９】前記エチレン・α−オレフィン共重合体成
分のＭＦＲ（ＪＩＳ−Ｋ７２１０、条件４に準拠して測
定された値）は、好ましくは１０ｇ／１０分以下、より
好ましくは０．５〜１０ｇ／１０分、更に好ましくは
０．５〜５．０ｇ／１０分である。ＭＦＲ値が上記範囲
以外のものはいずれも溶融粘度が高すぎるか低すぎるた
め、ポリプロピレン樹脂との相溶性が悪くなり、ドロー
ダウン性を向上させるようなドメイン形状が得られなか
ったり、積層シートの流動性バランスを阻害したりして
サージング、或いは表面荒れを発生させて容器賦型不良
を生じる場合がある。
分のＭＦＲ（ＪＩＳ−Ｋ７２１０、条件４に準拠して測
定された値）は、好ましくは１０ｇ／１０分以下、より
好ましくは０．５〜１０ｇ／１０分、更に好ましくは
０．５〜５．０ｇ／１０分である。ＭＦＲ値が上記範囲
以外のものはいずれも溶融粘度が高すぎるか低すぎるた
め、ポリプロピレン樹脂との相溶性が悪くなり、ドロー
ダウン性を向上させるようなドメイン形状が得られなか
ったり、積層シートの流動性バランスを阻害したりして
サージング、或いは表面荒れを発生させて容器賦型不良
を生じる場合がある。
【００３０】前記エチレン・α−オレフィン共重合体成
分のＪＩＳ−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定され
た密度は特に限定されないが、好ましくは０．８８〜
０．９７０ｇ／ｃｍ３以内であり、特に０．９４ｇ／ｃ
ｍ３以下のものは光沢や衝撃性等の点で好ましい。
分のＪＩＳ−Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定され
た密度は特に限定されないが、好ましくは０．８８〜
０．９７０ｇ／ｃｍ３以内であり、特に０．９４ｇ／ｃ
ｍ３以下のものは光沢や衝撃性等の点で好ましい。
【００３１】前記マトリックス部分とドメイン部分の含
有比率は、マトリックス部分：ドメイン部分＝９７〜６
０：３〜４０（重量比）、好ましくは９５〜６０：５〜
４０（重量比）である。マトリックス部分の割合が上記
範囲を下回りドメイン部分の割合が上記範囲を超えると
樹脂材料中のポリエチレン樹脂の分散配向性が低下した
り、容器等の寸法変化が大きくなったり、剛性や耐熱性
が劣る傾向にある。一方、マトリックス部分の割合が上
記範囲を超えドメイン部分の割合が上記範囲を下回る
と、樹脂材料中のポリエチレン樹脂の分散量が少ないこ
とからドローダウン性の向上が得られなくなる。
有比率は、マトリックス部分：ドメイン部分＝９７〜６
０：３〜４０（重量比）、好ましくは９５〜６０：５〜
４０（重量比）である。マトリックス部分の割合が上記
範囲を下回りドメイン部分の割合が上記範囲を超えると
樹脂材料中のポリエチレン樹脂の分散配向性が低下した
り、容器等の寸法変化が大きくなったり、剛性や耐熱性
が劣る傾向にある。一方、マトリックス部分の割合が上
記範囲を超えドメイン部分の割合が上記範囲を下回る
と、樹脂材料中のポリエチレン樹脂の分散量が少ないこ
とからドローダウン性の向上が得られなくなる。
【００３２】また、前記樹脂材料（Ｂ）においては、マ
トリックス部分とドメイン部分の動的粘弾性の粘度比
（ηｒ＝ηＤ／ηＭ）が１ｒａｄ／ｓｅｃで０．１以上
１未満であり、１００ｒａｄ／ｓｅｃで０．７０以上で
ある。また、溶融弾性率差（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）が１
ｒａｄ／ｓｅｃで１０，０００Ｐａ以上である。ここ
で、ηＭはマトリックス部分の動的粘弾性であり、ηＤ
はドメイン部分の動的粘弾性である。また、ＧＭはマト
リックス部分の溶融弾性率であり、ＧＤはドメイン部分
の溶融弾性率である。中間層を形成する樹脂材料（Ｂ）
を上記のように限定したのは、積層シートのドローダウ
ン性の改良効果が大きく、さらなる軽量化が可能となる
からである。
トリックス部分とドメイン部分の動的粘弾性の粘度比
（ηｒ＝ηＤ／ηＭ）が１ｒａｄ／ｓｅｃで０．１以上
１未満であり、１００ｒａｄ／ｓｅｃで０．７０以上で
ある。また、溶融弾性率差（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）が１
ｒａｄ／ｓｅｃで１０，０００Ｐａ以上である。ここ
で、ηＭはマトリックス部分の動的粘弾性であり、ηＤ
はドメイン部分の動的粘弾性である。また、ＧＭはマト
リックス部分の溶融弾性率であり、ＧＤはドメイン部分
の溶融弾性率である。中間層を形成する樹脂材料（Ｂ）
を上記のように限定したのは、積層シートのドローダウ
ン性の改良効果が大きく、さらなる軽量化が可能となる
からである。
【００３３】溶融粘弾性測定における１ｒａｄ／ｓｅｃ
の粘度比が０．１未満あるいは１以上、又は１ｒａｄ／
ｓｅｃの溶融弾性率差が１０，０００Ｐａ未満になる
と、樹脂材料（Ｂ）の粘度が低すぎる、もしくは高すぎ
るため、積層シートのドローダウン性を向上させるよう
な望ましいエチレン・α−オレフィン共重合体成分のド
メイン形状が得られない。また、１００ｒａｄ／ｓｅｃ
の粘度比が０．７０未満では、表面層近傍のドメイン部
分がマトリックス部分より先に収縮が生じて熱成形時の
成形品に孔が発生しやすい。
の粘度比が０．１未満あるいは１以上、又は１ｒａｄ／
ｓｅｃの溶融弾性率差が１０，０００Ｐａ未満になる
と、樹脂材料（Ｂ）の粘度が低すぎる、もしくは高すぎ
るため、積層シートのドローダウン性を向上させるよう
な望ましいエチレン・α−オレフィン共重合体成分のド
メイン形状が得られない。また、１００ｒａｄ／ｓｅｃ
の粘度比が０．７０未満では、表面層近傍のドメイン部
分がマトリックス部分より先に収縮が生じて熱成形時の
成形品に孔が発生しやすい。
【００３４】すなわち、動的溶融粘弾性値の比率が上記
条件を満たす樹脂材料から得られた中間層を有する積層
シートであれば、表面層近傍のドメイン部分は配向が少
なくシート中央部にドメイン部分が集中しやすく、しか
もシートの流れ方向や流れに対して垂直方向のドメイン
形状が表面積の多い配向分散形状をとることが、Ｘ線の
透過率やＳＥＭの顕微鏡写真からも観察できる。そし
て、このような特定のドメイン形状を保つことにより、
ドローダウン性を向上させることができる。
条件を満たす樹脂材料から得られた中間層を有する積層
シートであれば、表面層近傍のドメイン部分は配向が少
なくシート中央部にドメイン部分が集中しやすく、しか
もシートの流れ方向や流れに対して垂直方向のドメイン
形状が表面積の多い配向分散形状をとることが、Ｘ線の
透過率やＳＥＭの顕微鏡写真からも観察できる。そし
て、このような特定のドメイン形状を保つことにより、
ドローダウン性を向上させることができる。
【００３５】本発明のポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）
は、前記動的溶融粘弾性値の条件を満たすものであれば
特に限定されないが、使用できる好ましい樹脂材料とし
て、マトリックス部分を形成するポリプロピレン樹脂と
ドメイン部分を形成するポリエチレン樹脂とを混合して
得られる樹脂組成物、あるいはゴム成分がドメイン部分
を形成するプロピレン系ブロック共重合体を挙げること
ができる。
は、前記動的溶融粘弾性値の条件を満たすものであれば
特に限定されないが、使用できる好ましい樹脂材料とし
て、マトリックス部分を形成するポリプロピレン樹脂と
ドメイン部分を形成するポリエチレン樹脂とを混合して
得られる樹脂組成物、あるいはゴム成分がドメイン部分
を形成するプロピレン系ブロック共重合体を挙げること
ができる。
【００３６】（ｉ）樹脂組成物 本発明の前記ポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）は、好ま
しくはポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹脂とを、ポ
リプロピレン樹脂：ポリエチレン樹脂＝９７〜６０：３
〜４０（重量比）の割合で混合してなり、且つ前記ポリ
プロピレン樹脂とポリエチレン樹脂との動的粘弾性の粘
度比（ηｒ＝ηＤ／ηＭ）が１ｒａｄ／ｓｅｃで０．１
以上１未満、１００ｒａｄ／ｓｅｃで０．７０以上であ
って、溶融弾性率差（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）が１０，０
００Ｐａ以上である樹脂組成物である。
しくはポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹脂とを、ポ
リプロピレン樹脂：ポリエチレン樹脂＝９７〜６０：３
〜４０（重量比）の割合で混合してなり、且つ前記ポリ
プロピレン樹脂とポリエチレン樹脂との動的粘弾性の粘
度比（ηｒ＝ηＤ／ηＭ）が１ｒａｄ／ｓｅｃで０．１
以上１未満、１００ｒａｄ／ｓｅｃで０．７０以上であ
って、溶融弾性率差（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）が１０，０
００Ｐａ以上である樹脂組成物である。
【００３７】１ポリプロピレン樹脂 ここで用いられるポリプロピレン樹脂としては、(1)；
プロピレン単独重合体、又は(2)；プロピレン含量が９
７重量％以上のプロピレンとプロピレン以外のα−オレ
フィンとのランダム又はブロック共重合体、(3)；前記
(1)と(2)との混合物、又は(4)；(1)〜(3)のいずれかと
の混合物が挙げられる。前記α−オレフィンとしては、
炭素数２〜２０、好ましくは２〜１２、より好ましくは
２〜８のものが挙げられ、具体的にはエチレン、ブテン
−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４−メチル−ペン
テン−１等が例示できる。
プロピレン単独重合体、又は(2)；プロピレン含量が９
７重量％以上のプロピレンとプロピレン以外のα−オレ
フィンとのランダム又はブロック共重合体、(3)；前記
(1)と(2)との混合物、又は(4)；(1)〜(3)のいずれかと
の混合物が挙げられる。前記α−オレフィンとしては、
炭素数２〜２０、好ましくは２〜１２、より好ましくは
２〜８のものが挙げられ、具体的にはエチレン、ブテン
−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、４−メチル−ペン
テン−１等が例示できる。
【００３８】前記ポリプロピレン樹脂のＭＦＲ（ＪＩＳ
−ｋ７２０３、２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）は、好ま
しくは０．３〜２０ｇ／１０分、より好ましくは０．３
〜１０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未
満ではシート成形時の樹脂圧力が上昇しシート成形が困
難となり、２０ｇ／１０分を超えるとシート成形時にサ
ージングが発生し、ドローダウン改良効果も少ない場合
がある。
−ｋ７２０３、２３０℃−２．１６ｋｇ荷重）は、好ま
しくは０．３〜２０ｇ／１０分、より好ましくは０．３
〜１０ｇ／１０分である。ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未
満ではシート成形時の樹脂圧力が上昇しシート成形が困
難となり、２０ｇ／１０分を超えるとシート成形時にサ
ージングが発生し、ドローダウン改良効果も少ない場合
がある。
【００３９】また、前記ポリプロピレン樹脂のＪＩＳ−
Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度は特に
限定されないが、好ましくは０．８９０〜０．９２０ｇ
／ｃｍ３である。密度が上記範囲内であれば光沢や衝撃
性等の点で好ましい。
Ｋ７１１２（２３℃）に準拠して測定された密度は特に
限定されないが、好ましくは０．８９０〜０．９２０ｇ
／ｃｍ３である。密度が上記範囲内であれば光沢や衝撃
性等の点で好ましい。
【００４０】２ポリエチレン樹脂 本発明で用いられるポリエチレン樹脂としては、触媒と
してチーグラー系の化合物やメタロセン系化合物等の存
在下に、高圧イオン重合、気相重合、溶液重合法により
製造されるエチレンの単独重合体、エチレンと炭素数３
〜２０、好ましくは３〜１２、より好ましくは３〜８の
α−オレフィン（具体例：プロピレン、ブテン−１、ペ
ンテン−１、ヘキセン−１、４−メチルペンテン−１、
オクテン−１等）との共重合体、又は前記共重合モノマ
ーが２種類以上の多元共重合体であって、エチレン含量
が５０重量％以上のものが挙げられる。これらのうち、
エチレンの単独重合体及びエチレン含量７０重量％以上
のエチレンとα−オレフィンとの共重合体が、剛性、耐
寒性、耐熱性等の点で好ましい。
してチーグラー系の化合物やメタロセン系化合物等の存
在下に、高圧イオン重合、気相重合、溶液重合法により
製造されるエチレンの単独重合体、エチレンと炭素数３
〜２０、好ましくは３〜１２、より好ましくは３〜８の
α−オレフィン（具体例：プロピレン、ブテン−１、ペ
ンテン−１、ヘキセン−１、４−メチルペンテン−１、
オクテン−１等）との共重合体、又は前記共重合モノマ
ーが２種類以上の多元共重合体であって、エチレン含量
が５０重量％以上のものが挙げられる。これらのうち、
エチレンの単独重合体及びエチレン含量７０重量％以上
のエチレンとα−オレフィンとの共重合体が、剛性、耐
寒性、耐熱性等の点で好ましい。
【００４１】前記ポリエチレン樹脂は、ＭＦＲ（ＪＩＳ
−Ｋ７２１０、条件４に準拠して測定された値）が、好
ましくは１０ｇ／１０分以下、より好ましくは０．５〜
１０ｇ／１０分、更に好ましくは０．５〜５．０ｇ／１
０分のものが良好である。ＭＦＲ値が上記範囲以外のも
のはいずれも溶融粘度が高すぎるか低すぎるため、ポリ
プロピレン樹脂との相溶性が悪くなり、ドローダウン性
を向上させるようなポリエチレン樹脂のドメイン形状が
得られなかったり、樹脂シートの流動性バランスを阻害
したりしてサージング、或いは表面荒れを発生させて容
器賦型不良を生じる。
−Ｋ７２１０、条件４に準拠して測定された値）が、好
ましくは１０ｇ／１０分以下、より好ましくは０．５〜
１０ｇ／１０分、更に好ましくは０．５〜５．０ｇ／１
０分のものが良好である。ＭＦＲ値が上記範囲以外のも
のはいずれも溶融粘度が高すぎるか低すぎるため、ポリ
プロピレン樹脂との相溶性が悪くなり、ドローダウン性
を向上させるようなポリエチレン樹脂のドメイン形状が
得られなかったり、樹脂シートの流動性バランスを阻害
したりしてサージング、或いは表面荒れを発生させて容
器賦型不良を生じる。
【００４２】前記ポリエチレン樹脂のＪＩＳ−Ｋ７１１
２（２３℃）に準拠して測定された密度は特に限定され
ないが、好ましくは０．８８〜０．９７０ｇ／ｃｍ３以
内であり、特に０．９４ｇ／ｃｍ３以下のものは光沢や
衝撃性等の点で好ましい。
２（２３℃）に準拠して測定された密度は特に限定され
ないが、好ましくは０．８８〜０．９７０ｇ／ｃｍ３以
内であり、特に０．９４ｇ／ｃｍ３以下のものは光沢や
衝撃性等の点で好ましい。
【００４３】本発明のポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）
中のポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹脂の配合割合
は、好ましくはポリプロピレン樹脂：ポリエチレン樹脂
＝９７〜６０：３〜４０（重量％）、更に好ましくは９
５〜６０：５〜４０である。ポリエチレン樹脂が４０重
量％を超えポリプロピレン樹脂が６０重量％未満となる
と、樹脂材料中のポリエチレン樹脂の分散配向性が低下
したり、容器等の寸法変化が大きくなったり、剛性や耐
熱性が劣る傾向にある。一方、ポリプロピレン樹脂が９
７重量％を超えポリエチレン樹脂が３重量％未満となる
と、樹脂材料中のポリエチレン樹脂の分散量が少ないこ
とからドローダウン性の向上が得られなくなる。
中のポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹脂の配合割合
は、好ましくはポリプロピレン樹脂：ポリエチレン樹脂
＝９７〜６０：３〜４０（重量％）、更に好ましくは９
５〜６０：５〜４０である。ポリエチレン樹脂が４０重
量％を超えポリプロピレン樹脂が６０重量％未満となる
と、樹脂材料中のポリエチレン樹脂の分散配向性が低下
したり、容器等の寸法変化が大きくなったり、剛性や耐
熱性が劣る傾向にある。一方、ポリプロピレン樹脂が９
７重量％を超えポリエチレン樹脂が３重量％未満となる
と、樹脂材料中のポリエチレン樹脂の分散量が少ないこ
とからドローダウン性の向上が得られなくなる。
【００４４】前記ポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹
脂の混合は、公知のブレンド手法、例えば押出機、バン
バリー、ロール、ブラベンダープラストグラム等の混練
機を用いて行うことができる。通常は、押出機などで混
練して一旦ペレット状コンパウンドした後、シート加工
に供するが、前記のポリプロピレン系樹脂とポリエチレ
ン系樹脂の２成分をスーパーミキサーやタンブラー等で
ドライブレンドした混合ペレットを直接押出機のホッパ
ーに投入し、シート成形することもできる。
脂の混合は、公知のブレンド手法、例えば押出機、バン
バリー、ロール、ブラベンダープラストグラム等の混練
機を用いて行うことができる。通常は、押出機などで混
練して一旦ペレット状コンパウンドした後、シート加工
に供するが、前記のポリプロピレン系樹脂とポリエチレ
ン系樹脂の２成分をスーパーミキサーやタンブラー等で
ドライブレンドした混合ペレットを直接押出機のホッパ
ーに投入し、シート成形することもできる。
【００４５】（ii）プロピレン系ブロック共重合体 本発明において使用できるプロピレン系ブロック共重合
体は、ホモポリプロピレン重合部分及びゴム成分である
高分子量のエチレン・α−オレフィンランダム又はブロ
ック共重合部分を含むプロピレン・α−オレフィンブロ
ック共重合体である。
体は、ホモポリプロピレン重合部分及びゴム成分である
高分子量のエチレン・α−オレフィンランダム又はブロ
ック共重合部分を含むプロピレン・α−オレフィンブロ
ック共重合体である。
【００４６】コモノマーであるα−オレフィンとして
は、エチレン又は炭素数４〜８のα−オレフィンが挙げ
られ、具体的にはエチレン、ブテン−１、ペンテン−
１、ヘキセン−１、４−メチル−ペンテン−１、ヘプテ
ン−１、オクテン−１、等が例示できる。このうち特に
好ましいものはエチレンである。
は、エチレン又は炭素数４〜８のα−オレフィンが挙げ
られ、具体的にはエチレン、ブテン−１、ペンテン−
１、ヘキセン−１、４−メチル−ペンテン−１、ヘプテ
ン−１、オクテン−１、等が例示できる。このうち特に
好ましいものはエチレンである。
【００４７】プロピレン・α−オレフィンブロック共重
合体中のα−オレフィンの含有量は、好ましくは５０重
量％以上、より好ましくは７０重量％以上である。α−
オレフィンの含有量が上記範囲内であれば、耐寒性及び
ドローダウン性の点で好ましい。
合体中のα−オレフィンの含有量は、好ましくは５０重
量％以上、より好ましくは７０重量％以上である。α−
オレフィンの含有量が上記範囲内であれば、耐寒性及び
ドローダウン性の点で好ましい。
【００４８】また、前記プロピレン・α−オレフィンブ
ロック共重合体のＭＦＲ（ＪＩＳ−ｋ７２０３、２３０
℃−２．１６ｋｇ荷重）は、好ましくは０．３〜２０ｇ
／１０分、より好ましくは０．３〜１０ｇ／１０分であ
る。ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未満ではシート成形時の
樹脂圧力が上昇しシート成形が困難となり、２０ｇ／１
０分を超えるとシート成形時にサージングが発生し、ド
ローダウン改良効果も少ない場合がある。
ロック共重合体のＭＦＲ（ＪＩＳ−ｋ７２０３、２３０
℃−２．１６ｋｇ荷重）は、好ましくは０．３〜２０ｇ
／１０分、より好ましくは０．３〜１０ｇ／１０分であ
る。ＭＦＲが０．３ｇ／１０分未満ではシート成形時の
樹脂圧力が上昇しシート成形が困難となり、２０ｇ／１
０分を超えるとシート成形時にサージングが発生し、ド
ローダウン改良効果も少ない場合がある。
【００４９】また、ゴム成分であるエチレン・α−オレ
フィンランダム又はブロック共重合部分の含有割合は、
プロピレン・α−オレフィンブロック共重合体中、好ま
しくは３〜４０重量％、より好ましくは５〜４０重量％
である。ドメイン部分を形成するゴム成分が上記範囲を
超えると、樹脂材料中のドメイン部分の分散配向性が低
下したり、容器等の寸法変化が大きくなったり、剛性や
耐熱性が劣る傾向にある。一方、ゴム成分が３重量％未
満となると、樹脂材料中のドメイン部分の分散量が少な
いことからドローダウン性の向上が得られなくなる。
フィンランダム又はブロック共重合部分の含有割合は、
プロピレン・α−オレフィンブロック共重合体中、好ま
しくは３〜４０重量％、より好ましくは５〜４０重量％
である。ドメイン部分を形成するゴム成分が上記範囲を
超えると、樹脂材料中のドメイン部分の分散配向性が低
下したり、容器等の寸法変化が大きくなったり、剛性や
耐熱性が劣る傾向にある。一方、ゴム成分が３重量％未
満となると、樹脂材料中のドメイン部分の分散量が少な
いことからドローダウン性の向上が得られなくなる。
【００５０】（iii）その他の配合成分 上述した本発明のオレフィン系樹脂材料（Ｂ）には、成
形材料に一般に配合される添加剤、例えば酸化防止剤、
紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、分散剤、核剤、着色
剤、腐食防止剤、発泡剤等を目的に応じて適時添加や塗
布してもよい。
形材料に一般に配合される添加剤、例えば酸化防止剤、
紫外線吸収剤、帯電防止剤、滑剤、分散剤、核剤、着色
剤、腐食防止剤、発泡剤等を目的に応じて適時添加や塗
布してもよい。
【００５１】（ｉｖ）発泡樹脂層 本発明の積層シートでは、中間層に独立気泡を導入する
ことによりさらに軽量化を図ることが可能である。ここ
で、中間層の発泡倍率は好ましくは１．４倍以下、さら
に好ましくは１．２倍以下である。これは、発泡倍率が
１．４倍を越える場合には連続気泡が増大することによ
り、ドローダウン性が低下するためである。
ことによりさらに軽量化を図ることが可能である。ここ
で、中間層の発泡倍率は好ましくは１．４倍以下、さら
に好ましくは１．２倍以下である。これは、発泡倍率が
１．４倍を越える場合には連続気泡が増大することによ
り、ドローダウン性が低下するためである。
【００５２】中間層の独立気泡を導入する方法として
は、中間層を形成するポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）
に予め発泡剤を混合し、これをシート材に成形して発泡
させる方法が挙げられる。
は、中間層を形成するポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）
に予め発泡剤を混合し、これをシート材に成形して発泡
させる方法が挙げられる。
【００５３】ここで使用される発泡剤としては、加熱に
より分解してガスを発生する化学発泡剤では、アゾジカ
ルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジアゾア
ミノベンゼン、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテ
トラミン、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロテ
レフタルアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ｐ−
トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス
ベンゼンスルホニルヒドラジド、ベンゼンスルホニルカ
ルバジド、炭酸水素ナトリウム等の炭酸塩、クエン酸ナ
トリウム等の有機酸塩等が、加熱と圧力制御によりガス
化する物理発泡剤では、プロパン、ブタン、ペンタン、
ジクロロジフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタ
ン、トリクロロモノフルオロメタン、メタノール、エタ
ノール、水等が挙げられる。これらは単独で又は２種以
上を混合して用いることができる。
より分解してガスを発生する化学発泡剤では、アゾジカ
ルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジアゾア
ミノベンゼン、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテ
トラミン、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロテ
レフタルアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ｐ−
トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス
ベンゼンスルホニルヒドラジド、ベンゼンスルホニルカ
ルバジド、炭酸水素ナトリウム等の炭酸塩、クエン酸ナ
トリウム等の有機酸塩等が、加熱と圧力制御によりガス
化する物理発泡剤では、プロパン、ブタン、ペンタン、
ジクロロジフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタ
ン、トリクロロモノフルオロメタン、メタノール、エタ
ノール、水等が挙げられる。これらは単独で又は２種以
上を混合して用いることができる。
【００５４】発泡剤の配合量は、好ましくは、ポリオレ
フィン系樹脂材料（Ｂ）１００重量部に対し１．０重量
部以下、好ましくは０．５重量部以下である。尚、これ
らの発泡剤と、通常使用される発泡助剤、発泡核剤等を
併用してもよい。
フィン系樹脂材料（Ｂ）１００重量部に対し１．０重量
部以下、好ましくは０．５重量部以下である。尚、これ
らの発泡剤と、通常使用される発泡助剤、発泡核剤等を
併用してもよい。
【００５５】前記ポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）と発
泡剤との混練方法は特に限定されるものではなく、公知
の方法により適宜混練された後、ダイスから押し出され
る。溶融温度、樹脂温度は通常の発泡シート成形に適用
される条件を適用することができる。
泡剤との混練方法は特に限定されるものではなく、公知
の方法により適宜混練された後、ダイスから押し出され
る。溶融温度、樹脂温度は通常の発泡シート成形に適用
される条件を適用することができる。
【００５６】（３）層構成 本発明の積層シートの層構成は、少なくとも表裏２層の
表面層と該表面層の間に配置された中間層とを含むもの
である。かかる中間層を表面層で挟むサンドイッチ構造
としたのは、複合樹脂層単体で充填剤含量を削減した場
合に比べ剛性維持の効果が極めて大きいためである。
表面層と該表面層の間に配置された中間層とを含むもの
である。かかる中間層を表面層で挟むサンドイッチ構造
としたのは、複合樹脂層単体で充填剤含量を削減した場
合に比べ剛性維持の効果が極めて大きいためである。
【００５７】このように、本発明の積層シートの層構成
は、少なくとも上記サンドイッチ構造を有するものであ
ればその層の種類、数、配置等に特に制限はない。例え
ば、前記２層の表面層及び中間層のみからなる２種３層
のものであってもよく、また前記表面層の外側にさらに
新たな層を設けた３種５層構造、あるいは前記表面層と
中間層との間に新たな層を設けた３種５層もしくは４種
７層構造等の種々の構造をとることもできる。
は、少なくとも上記サンドイッチ構造を有するものであ
ればその層の種類、数、配置等に特に制限はない。例え
ば、前記２層の表面層及び中間層のみからなる２種３層
のものであってもよく、また前記表面層の外側にさらに
新たな層を設けた３種５層構造、あるいは前記表面層と
中間層との間に新たな層を設けた３種５層もしくは４種
７層構造等の種々の構造をとることもできる。
【００５８】ここで、中間層の厚み比率は、積層シート
全体の厚みの２０％以上５０％以下とするのが好まし
い。本発明の積層シートは、上記層構成としたことによ
りサンドイッチ構造の効果によって複合樹脂層単体で充
填剤含量を削減した場合より剛性維持の効果を格段に高
くしているが、中間層の厚み比率を上記範囲とすること
により、さらに軽量化及び剛性維持の効果が高くなる。
中間層の厚み比率が全体の２０％未満では軽量化の効果
が小さく、５０％を超えると剛性の低下が著しい傾向に
ある。
全体の厚みの２０％以上５０％以下とするのが好まし
い。本発明の積層シートは、上記層構成としたことによ
りサンドイッチ構造の効果によって複合樹脂層単体で充
填剤含量を削減した場合より剛性維持の効果を格段に高
くしているが、中間層の厚み比率を上記範囲とすること
により、さらに軽量化及び剛性維持の効果が高くなる。
中間層の厚み比率が全体の２０％未満では軽量化の効果
が小さく、５０％を超えると剛性の低下が著しい傾向に
ある。
【００５９】本発明の積層シートの好ましい製造方法と
しては、ダイスよりシート状に溶融押出して、中間層と
それに接する表面層とを形成させる工程を含む方法が挙
げられる。中間層に接する面に表面層を積層する方法
は、ダイスより押出される前に前記した各層を形成する
樹脂材料を溶融状態で積層する方法であれば、いずれで
もよい。一般的には、両材料をそれぞれの押出機で溶融
混練した後にダイス内で積層するマルチマニホールド方
式や、ダイスに流入させる前に積層するフィードブロッ
ク方式（コンバイニングアダプター方式）等であればよ
い。
しては、ダイスよりシート状に溶融押出して、中間層と
それに接する表面層とを形成させる工程を含む方法が挙
げられる。中間層に接する面に表面層を積層する方法
は、ダイスより押出される前に前記した各層を形成する
樹脂材料を溶融状態で積層する方法であれば、いずれで
もよい。一般的には、両材料をそれぞれの押出機で溶融
混練した後にダイス内で積層するマルチマニホールド方
式や、ダイスに流入させる前に積層するフィードブロッ
ク方式（コンバイニングアダプター方式）等であればよ
い。
【００６０】本発明では目ヤニ防止、表面加飾等の目的
により、表面層の外側にさらにスキン層を積層させるこ
とができる。スキン層の材質は特に限定されないが、好
ましくは上記ポリオレフィン系複合樹脂材料（Ａ）に用
いられるポリオレフィン系樹脂と同様のポリオレフィン
系樹脂材料等が挙げられる。
により、表面層の外側にさらにスキン層を積層させるこ
とができる。スキン層の材質は特に限定されないが、好
ましくは上記ポリオレフィン系複合樹脂材料（Ａ）に用
いられるポリオレフィン系樹脂と同様のポリオレフィン
系樹脂材料等が挙げられる。
【００６１】ここで、スキン層の厚み比率は全厚みの１
０％以下とするのが好ましい。１０％以下としたのは、
シートの剛性を従来のシート材と同等以上に維持するた
めである。スキン層を積層させる場合には、ドライラミ
ネート法、ウェットラミネート法、押出ラミネート法、
共押出法、プレス法等の通常適用される積層方法によれ
ばよい。
０％以下とするのが好ましい。１０％以下としたのは、
シートの剛性を従来のシート材と同等以上に維持するた
めである。スキン層を積層させる場合には、ドライラミ
ネート法、ウェットラミネート法、押出ラミネート法、
共押出法、プレス法等の通常適用される積層方法によれ
ばよい。
【００６２】本発明のポリオレフィン系複合樹脂積層シ
ートは、各種容器、カップ、トレーなどの成形品を熱成
形により製造するためのシート材として使用することが
できる。本発明のポリオレフィン系複合樹脂積層シート
の厚みは特に限定されず、使用目的等に応じた厚みを調
整すればよいが、通常０．１〜３ｍｍ、特に一般の食品
容器では０．１５〜２ｍｍが好ましい。
ートは、各種容器、カップ、トレーなどの成形品を熱成
形により製造するためのシート材として使用することが
できる。本発明のポリオレフィン系複合樹脂積層シート
の厚みは特に限定されず、使用目的等に応じた厚みを調
整すればよいが、通常０．１〜３ｍｍ、特に一般の食品
容器では０．１５〜２ｍｍが好ましい。
【００６３】
【実施例】以下に本発明を実施例を用いて具体的に説明
する。尚、試験法、評価方法については、以下の方法を
用いた。
する。尚、試験法、評価方法については、以下の方法を
用いた。
【００６４】（１）動的粘弾性測定 装置：レオメトリックス社製メカニカルスペクトロメー
ター ＲＭＳ８００ 温度：２００℃ 固定治具：２５ｍｍφパラレルプレート 測定モード：周波数掃引 ギャップ：１．５ｍｍ 周波数：１rad/sec〜１００rad/sec（溶融粘弾性＝１ra
d/sec） 歪み：１０％ 粘度比（ηｒ）＝ηＤ／ηＭ、弾性率差（△Ｇ’）＝Ｇ
Ｍ−ＧＤ
ター ＲＭＳ８００ 温度：２００℃ 固定治具：２５ｍｍφパラレルプレート 測定モード：周波数掃引 ギャップ：１．５ｍｍ 周波数：１rad/sec〜１００rad/sec（溶融粘弾性＝１ra
d/sec） 歪み：１０％ 粘度比（ηｒ）＝ηＤ／ηＭ、弾性率差（△Ｇ’）＝Ｇ
Ｍ−ＧＤ
【００６５】（２）曲げ弾性率：ＪＩＳ−Ｋ７２０３に
準拠して測定した。 （３）密度：ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠して測定した。
準拠して測定した。 （３）密度：ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠して測定した。
【００６６】（４）ドローダウン性 積層シートを、中央に３０ｃｍ角の穴を有する２枚の鉄
枠（３３ｍｍ×３３ｍｍ×２ｍｍ）の間に挟み、断熱箱
の中に水平にセットした。次に鉄枠にサンドイッチされ
た樹脂シートを均一に加熱できるように４５０℃に加熱
された上下ヒーター（上下ヒーターは、設置されたシー
ト面から１５ｃｍ離れたとこらから樹脂シートを加熱）
をシート上下面にスライドさせて設置した。鉄枠内のシ
ートは、加熱によって一端、下面ヒーター方向に垂れ下
がり、その後、シートの厚み方向に均一に昇温が進む
と、樹脂シートは再び水平となり、更なる上下面ヒータ
ーの加熱により、樹脂シートは自重で垂れ下がりが進行
する。このような樹脂シートの垂れ挙動を、下面ヒータ
ーの下に設置したレーザー光線を該樹脂シート面にあて
て観察し、その垂れ量を１秒間隔で測定しながら、加熱
開始時から３５秒間樹脂シートを加熱したときの垂れ量
を測定しドローダウン性の尺度とした。
枠（３３ｍｍ×３３ｍｍ×２ｍｍ）の間に挟み、断熱箱
の中に水平にセットした。次に鉄枠にサンドイッチされ
た樹脂シートを均一に加熱できるように４５０℃に加熱
された上下ヒーター（上下ヒーターは、設置されたシー
ト面から１５ｃｍ離れたとこらから樹脂シートを加熱）
をシート上下面にスライドさせて設置した。鉄枠内のシ
ートは、加熱によって一端、下面ヒーター方向に垂れ下
がり、その後、シートの厚み方向に均一に昇温が進む
と、樹脂シートは再び水平となり、更なる上下面ヒータ
ーの加熱により、樹脂シートは自重で垂れ下がりが進行
する。このような樹脂シートの垂れ挙動を、下面ヒータ
ーの下に設置したレーザー光線を該樹脂シート面にあて
て観察し、その垂れ量を１秒間隔で測定しながら、加熱
開始時から３５秒間樹脂シートを加熱したときの垂れ量
を測定しドローダウン性の尺度とした。
【００６７】（５）発泡状態 ミクロトームでシート断面（流れ方向に直角方向）を１
０〜２０μｍ程度にスライスして光学顕微鏡で観察し、
発泡セルの独立気泡性を確認した。尚、中間層の発泡倍
率はシートの全体密度から中間層密度を算出し、下式に
より計算した。
０〜２０μｍ程度にスライスして光学顕微鏡で観察し、
発泡セルの独立気泡性を確認した。尚、中間層の発泡倍
率はシートの全体密度から中間層密度を算出し、下式に
より計算した。
【００６８】
【数１】中間層発泡倍率＝（発泡時の中間層密度）÷
（未発泡時の中間層密度）
（未発泡時の中間層密度）
【００６９】また、実施例及び比較例で用いたポリオレ
フィン系樹脂材料のポリプロピレン樹脂及びポリエチレ
ン樹脂は以下の通りである。 HPP-1:MFR=0.5g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックPP・EA9」、融点１７
１℃ HPP-2:MFR=11g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケム
（株）製、商品名「ノバテックPP・FY6」、融点１７０
℃ HPP-3:MFR=2.5g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックPP・FY6C」、融点１７
２℃ BPP-1:MFR=0.5g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックPP・EC9」、融点１６
８℃ BPP-2:MFR=1.5g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックPP・EC7」、融点１６
８℃ LLPE-1:MFR=2.2/10分、密度＝0.898g/cm３(エクソンケ
ミカル社製、商品名「EXACT4051」、融点９０℃ LLPE-2:MFR=2.0g/10分、密度＝0.920g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックLL・SF240」、融点１
２６℃ LLPE-3:MFR=1.7g/10分、密度＝0.928g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックLL・MHL7011」、融点
１２８℃
フィン系樹脂材料のポリプロピレン樹脂及びポリエチレ
ン樹脂は以下の通りである。 HPP-1:MFR=0.5g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックPP・EA9」、融点１７
１℃ HPP-2:MFR=11g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケム
（株）製、商品名「ノバテックPP・FY6」、融点１７０
℃ HPP-3:MFR=2.5g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックPP・FY6C」、融点１７
２℃ BPP-1:MFR=0.5g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックPP・EC9」、融点１６
８℃ BPP-2:MFR=1.5g/10分、密度＝0.905g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックPP・EC7」、融点１６
８℃ LLPE-1:MFR=2.2/10分、密度＝0.898g/cm３(エクソンケ
ミカル社製、商品名「EXACT4051」、融点９０℃ LLPE-2:MFR=2.0g/10分、密度＝0.920g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックLL・SF240」、融点１
２６℃ LLPE-3:MFR=1.7g/10分、密度＝0.928g/cm３(日本ポリケ
ム（株）製、商品名「ノバテックLL・MHL7011」、融点
１２８℃
【００７０】
【実施例１】ＭＦＲ０．５ｇ／１０分、密度０．９０４
ｇ／ｃｍ３のポリプロピレンブロック共重合体１００重
量％（日本ポリケム（株）製「ノバテックＰＰＥＣ７」
（商品名）、融点１６７℃。以下「ＢＰＰ−２」と称
す）を６５ｍｍφの押出機で、プロピレン−エチレンブ
ロック共重合体（日本ポリケム株式会社製、商品名「ノ
バテックポリプロ・ＥＣ９」、メルトインデックス＝
０．５ｇ／１０分）７０重量部に充填剤としてタルク３
０重量部を配合したものを９０ｍｍφの押出機でそれぞ
れ溶融混練し、ついでこれらの混練したものをフィード
ブロック方式によってＴダイ直前で前者を中間層とする
３層に積層したのち７５０ｍｍのＴダイを介して押出し
た。
ｇ／ｃｍ３のポリプロピレンブロック共重合体１００重
量％（日本ポリケム（株）製「ノバテックＰＰＥＣ７」
（商品名）、融点１６７℃。以下「ＢＰＰ−２」と称
す）を６５ｍｍφの押出機で、プロピレン−エチレンブ
ロック共重合体（日本ポリケム株式会社製、商品名「ノ
バテックポリプロ・ＥＣ９」、メルトインデックス＝
０．５ｇ／１０分）７０重量部に充填剤としてタルク３
０重量部を配合したものを９０ｍｍφの押出機でそれぞ
れ溶融混練し、ついでこれらの混練したものをフィード
ブロック方式によってＴダイ直前で前者を中間層とする
３層に積層したのち７５０ｍｍのＴダイを介して押出し
た。
【００７１】ついで、得られた溶融シートをポリシング
法の冷却ロール（ロール温度：上５０℃、中８０℃、下
５０℃）に導いて冷却固化し、厚みが０．４５ｍｍ、幅
７００ｍｍのポリオレフィン系複合樹脂積層シートを作
製した。このようにして得られたシートについて、結果
を表１にシート物性として示す。
法の冷却ロール（ロール温度：上５０℃、中８０℃、下
５０℃）に導いて冷却固化し、厚みが０．４５ｍｍ、幅
７００ｍｍのポリオレフィン系複合樹脂積層シートを作
製した。このようにして得られたシートについて、結果
を表１にシート物性として示す。
【００７２】
【実施例２〜６】中間層のポリオレフィン系樹脂材料の
ＰＰ、ＰＥの配合量や種類を表１に記載したように変え
てポリオレフィン系樹脂組成物を得た以外は、実施例１
と同様に積層シートを作製した。このようにして得られ
た各シートの物性を表１に示す。
ＰＰ、ＰＥの配合量や種類を表１に記載したように変え
てポリオレフィン系樹脂組成物を得た以外は、実施例１
と同様に積層シートを作製した。このようにして得られ
た各シートの物性を表１に示す。
【００７３】
【実施例７】実施例１において、中間層のポリオレフィ
ン系樹脂材料を表−１に示すポリオレフィン系樹脂１０
０重量部に発泡剤としてクエン酸モノナトリウムと炭酸
水素ナトリウムの１：１の混合物０．５重量部を配合し
た発泡剤含有ポリオレフィン系樹脂材料とした以外は実
施例１記載の方法と同様にしてシートを作製した。得ら
れたシートの物性を表１に示す。
ン系樹脂材料を表−１に示すポリオレフィン系樹脂１０
０重量部に発泡剤としてクエン酸モノナトリウムと炭酸
水素ナトリウムの１：１の混合物０．５重量部を配合し
た発泡剤含有ポリオレフィン系樹脂材料とした以外は実
施例１記載の方法と同様にしてシートを作製した。得ら
れたシートの物性を表１に示す。
【００７４】
【実施例８】ホモポリプロピレン（日本ポリケム株式会
社製、商品名「ノバテックポリプロ・ＦＹ６Ｃ」、メル
トインデックス＝２．５ｇ／１０分）を口径４０ｍｍφ
の押出機で押出し、フィードブロックで実施例２の３層
積層物の両表面にスキン層を配した３種５層に積層した
のち、７５０ｍｍのＴダイを介して押出した。上記以外
は実施例２と同様にして行い、積層シートを得た。得ら
れた積層シートの物性を表１に示す。
社製、商品名「ノバテックポリプロ・ＦＹ６Ｃ」、メル
トインデックス＝２．５ｇ／１０分）を口径４０ｍｍφ
の押出機で押出し、フィードブロックで実施例２の３層
積層物の両表面にスキン層を配した３種５層に積層した
のち、７５０ｍｍのＴダイを介して押出した。上記以外
は実施例２と同様にして行い、積層シートを得た。得ら
れた積層シートの物性を表１に示す。
【００７５】
【比較例１】実施例１において中間層厚みを０ｍｍと
し、表面層のみの複合樹脂単層シートとした以外は実施
例１と同様にしてシートを得た。
し、表面層のみの複合樹脂単層シートとした以外は実施
例１と同様にしてシートを得た。
【００７６】
【比較例２】比較例１においてタルクの添加量を２０重
量％とした以外は比較例１と同様にして複合樹脂単層シ
ートを得た。
量％とした以外は比較例１と同様にして複合樹脂単層シ
ートを得た。
【００７７】
【比較例３】中間層のポリオレフィン系樹脂材料の粘度
比、弾性率比等を表１に記載したように変えてポリオレ
フィン系樹脂組成物を得た以外は、実施例６と同様に積
層シートを作製した。このようにして得られた各シート
の物性を表１に示す。なお、表１中のドローダウン性評
価について、＊印は３０秒以内に穴あきが発生し測定不
能となったことを示す。
比、弾性率比等を表１に記載したように変えてポリオレ
フィン系樹脂組成物を得た以外は、実施例６と同様に積
層シートを作製した。このようにして得られた各シート
の物性を表１に示す。なお、表１中のドローダウン性評
価について、＊印は３０秒以内に穴あきが発生し測定不
能となったことを示す。
【００７８】
【比較例４】中間層のポリオレフィン系樹脂材料のＰ
Ｐ、ＰＥの配合量を表１に記載したように変えてポリオ
レフィン系樹脂組成物を得た以外は、実施例６と同様に
積層シートを作製した。このようにして得られた各シー
トの物性を表１に示す。
Ｐ、ＰＥの配合量を表１に記載したように変えてポリオ
レフィン系樹脂組成物を得た以外は、実施例６と同様に
積層シートを作製した。このようにして得られた各シー
トの物性を表１に示す。
【００７９】
【表１】
【００８０】
【発明の効果】本発明の積層シートは、従来の複合樹脂
層に軽量層（中間層）を導入したサンドイッチ構造と
し、さらに層の厚み比率及び軽量層に用いる樹脂材料に
特定の粘度比と弾性率差を保有する海島構造の樹脂材料
を用いることで、シートの剛性等の実用物性を維持した
ままドローダウン性を向上させることができ、また軽量
化を図ることができるため、容器のリサイクルコストを
低減することが可能となる。
層に軽量層（中間層）を導入したサンドイッチ構造と
し、さらに層の厚み比率及び軽量層に用いる樹脂材料に
特定の粘度比と弾性率差を保有する海島構造の樹脂材料
を用いることで、シートの剛性等の実用物性を維持した
ままドローダウン性を向上させることができ、また軽量
化を図ることができるため、容器のリサイクルコストを
低減することが可能となる。
フロントページの続き (72)発明者 松野 巧 三重県四日市市東邦町１番地 日本ポリケ ム株式会社材料開発センター内 Ｆターム(参考） 4F100 AC10H AK03A AK03B AK03D AK03E AK04C AK07C AK07J AK62C AK64 AL01C AL02 AL05C BA03 BA05 BA06 BA10A BA10B BA10D BA10E BA13 CA23A CA23B DA03 DJ01C GB16 JA20C JK01 JK07C JL03 JL16 YY00A YY00B YY00C YY00D YY00E
Claims (5)
- 【請求項１】 表裏２層の表面層と、前記表面層の間に
配置された中間層とを含む積層シートであって、 前記表面層が、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対
し充填剤５〜４００重量部を配合したポリオレフィン系
複合樹脂材料（Ａ）により形成され、 前記中間層が、プロピレン単位を９５重量％以上含有す
るプロピレン重合体成分からなるマトリックス部分と、
エチレン単位を３５重量％以上含有するエチレン・α−
オレフィン共重合体成分からなるドメイン部分とを、マ
トリックス部分：ドメイン部分＝９７〜６０：３〜４０
（重量比）の割合で有し、且つ前記マトリックス部分と
ドメイン部分の動的粘弾性の粘度比（ηｒ＝ηＤ／η
Ｍ）が１ｒａｄ／ｓｅｃで０．１以上１未満、１００ｒ
ａｄ／ｓｅｃで０．７０以上であって、溶融弾性率差
（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）が１０，０００Ｐａ以上である
ポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）により形成されている
ことを特徴とする、ポリオレフィン系複合樹脂積層シー
ト。 - 【請求項２】 前記ポリオレフィン系樹脂材料（Ｂ）
が、ポリプロピレン樹脂とポリエチレン樹脂とを、ポリ
プロピレン樹脂：ポリエチレン樹脂＝９７〜６０：３〜
４０（重量比）の割合で混合してなり、且つ前記ポリプ
ロピレン樹脂とポリエチレン樹脂との動的粘弾性の粘度
比（ηｒ＝ηＤ／ηＭ）が１ｒａｄ／ｓｅｃで０．１以
上１未満、１００ｒａｄ／ｓｅｃで０．７０以上であっ
て、溶融弾性率差（ΔＧ’＝ＧＭ−ＧＤ）が１０，００
０Ｐａ以上である樹脂組成物であることを特徴とする、
請求項１記載のポリオレフィン系複合樹脂積層シート。 - 【請求項３】 前記中間層の厚み比が、前記積層シート
の全厚みの２０％以上且つ５０％以下であることを特徴
とする、請求項１又は２記載のポリオレフィン系複合樹
脂積層シート。 - 【請求項４】 前記中間層が発泡倍率１．４倍以上の発
泡樹脂層であることを特徴とする、請求項１〜３のいず
れかに記載のポリオレフィン系複合樹脂積層シート。 - 【請求項５】 前記表面層の外側に、厚み比率が全厚み
の１０％以下であるスキン層が設けられていることを特
徴とする、請求項１〜４のいずれかに記載のポリオレフ
ィン系複合樹脂積層シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31061099A JP2001129942A (ja) | 1999-11-01 | 1999-11-01 | ポリオレフィン系複合樹脂積層シート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31061099A JP2001129942A (ja) | 1999-11-01 | 1999-11-01 | ポリオレフィン系複合樹脂積層シート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001129942A true JP2001129942A (ja) | 2001-05-15 |
Family
ID=18007343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31061099A Pending JP2001129942A (ja) | 1999-11-01 | 1999-11-01 | ポリオレフィン系複合樹脂積層シート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001129942A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008207471A (ja) * | 2007-02-27 | 2008-09-11 | Fp Corp | 熱成形用積層シート及び包装用容器 |
| WO2018180362A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | 三井化学株式会社 | 熱可塑性エラストマー組成物及びその用途 |
-
1999
- 1999-11-01 JP JP31061099A patent/JP2001129942A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008207471A (ja) * | 2007-02-27 | 2008-09-11 | Fp Corp | 熱成形用積層シート及び包装用容器 |
| WO2018180362A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | 三井化学株式会社 | 熱可塑性エラストマー組成物及びその用途 |
| JPWO2018180362A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2020-01-23 | 三井化学株式会社 | 熱可塑性エラストマー組成物及びその用途 |
| US11091612B2 (en) | 2017-03-31 | 2021-08-17 | Mitsui Chemicals, Inc. | Thermoplastic elastomer composition and use thereof |
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