JP2001121340A - ラフィングエンドミル - Google Patents
ラフィングエンドミルInfo
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- end mill
- blade
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/08—Side or top views of the cutting edge
- B23C2210/088—Cutting edges with a wave form
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/54—Configuration of the cutting part
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
耐久性を著しく改善することができるラフィングエンド
ミルを提供する。 【解決手段】 ラフィングエンドミルの底刃と各波状外
周切刃によって形成される各コーナ部のうち、コーナ角
が９０°以下となるコーナ部にコーナ刃を設け、このコ
ーナ刃は、コーナ角が９０°よりも大きいコーナ部の最
も突出している外周切刃および底刃よりも突出していな
い様に構成したものである。
Description
削加工において、主に粗削り用として用いられるエンド
ミル（以下、ラフィングエンドミルと呼ぶ）に関するも
のである。
して、工具母材の刃先部外周に連続した波状に形成され
たねじれ切刃（以下、「波状外周切刃」と呼ぶことがあ
る）を有するラフィングエンドミルが使用されており、
この様なラフィングエンドミルは、直線状の外周切れ刃
を有する通常のエンドミルに比べて、切削抵抗が小さ
く、また切り屑が細かく分断されるために切り屑が排出
されやすいといった、粗削りに優れた特徴がある。
す概略説明図であり、図中１は工具母材刃先部に複数ね
じれて形成された波状外周切刃、２は底刃、３は溝（切
り屑排出溝）、４は柄部、５は波状外周切刃１と底刃２
によって形成されるコーナ部、７はエンドミルの回転軸
を夫々示す。しかしながら、この様なラフィングエンド
ミルにおいては、コーナ部５の損傷が大きいという問題
があった。
２７０９号、同７−２９９６３５号、同６−３３５８１
７号等には、波状外周切刃の形状を工夫することによっ
て、ラフィングエンドミルの耐久性を向上させる技術が
提案されている。また、特開平９−２９５３０号には、
波状外周切刃にホーニングを施して切刃の強度を高める
ことも提案されている。
ドミルでは、エンドミルの半径方向の切込み量が大きい
場合などでは、コーナ部５の損傷が依然として大きくな
りやすく、波状外周切刃の形状等を工夫するだけでは、
大きな性能改善を期待できないのが実状である。
の下になされたものであって、その目的は、コーナ部の
損傷を極力低減することができ、耐久性を著しく改善す
ることができるラフィングエンドミルを提供することに
ある。
のできた本発明のラフィングエンドミルとは、ラフィン
グエンドミルの底刃と各波状外周切刃によって形成され
る各コーナ部のうち、コーナ角が９０°よりも小さくな
るコーナ部にコーナ刃を設け、このコーナ刃は、コーナ
角が９０°以上となるコーナ部の最も突出している外周
切刃および底刃よりも突出していない様に構成したもの
である点に要旨を有するものである。
ンドミルの底刃と各波状外周切刃によって形成される全
てのコーナ部にコーナ刃を設けると共に、当該コーナ刃
と底刃の交点におけるコーナ刃のエンドミル先端側の始
点が、前記波状外周切刃の稜線よりもエンドミル軸心側
とし、且つ溝を介して隣接する各切刃の当該コーナ刃と
底刃の交点がエンドミル軸回転軌道上同じ位置にあっ
て、当該コーナ刃と底刃のなす角度を等しくすると共
に、前記コーナ刃が底刃となす角度および波状外周切刃
となす角度がともに９０°よりも大きくなる様に構成す
ることによっても達成され、こうした構成を採用するこ
とによってラフィングエンドミルの耐久性を更に向上さ
せることができる。
ると、前記図１に示した様な複数の波状外周切れ刃を有
するラフィングエンドミルのコーナ部５の損傷が大きく
なりやすい原因は、以下の理由によるものと考えられ
た。
切刃１が複数ある場合に、溝３を介して隣接する波状外
周切れ刃１の位相を同じにすると、波状外周切刃１の形
状がそのまま仕上げ面に転写されてしまうため、仕上げ
面が著しく悪くなる。このため、上記の様なラフィング
エンドミルでは、溝３を介して隣接する波状外周切刃１
の位相は、各波状外周切刃１でずれているのが通常であ
る。
ィングエンドミルを、エンドミルの回転軸７に対して回
転させて、エンドミル軸を含む平面に波状外周切刃１を
投影させた図である。この図２では、溝３を介して隣接
する波状外周切刃１のうねりの位相が、図２（ａ）→図
２（ｂ）→図（ｃ）→図２（ｄ）になるにつれて、波状
外周切刃１における波のうねりのピッチの１／４ずつず
れている例を示したものである。尚、波状外周切刃１の
うねりの深さは、うねりのピッチの２２％とたものであ
る。
２によって形成される（波状外周切刃１の底刃側端点）
コーナ部５の角度（コーナ角θ）は、各波状外周切刃１
の位相によって異なり、図２では図（ａ）および（ｂ）
の部分のコーナ部５では、９０°よりも小さな鋭角にな
っている。そして、この様にコーナ角θが９０°よりも
小さなコーナ部５の切刃の強度は弱く、こうした状況は
波状外周切刃１の形状を工夫しても改善することができ
ないのである。
切刃１を有するラフィングエンドミルにおけるコーナ部
５の損傷を軽減するために、様々な角度から検討した。
その結果、波状外周切刃１と底刃２によって形成される
コーナ部５に、適切なコーナ刃を設けるようにすれば、
ラフィングエンドミルのコーナ部５の耐久性を著しく向
上させ得ることを見出し、本発明を完成した。即ち、本
発明では、ラフィングエンドミルのコーナ部５の損傷を
軽減するために、波状外周切刃１と底刃２によって形成
されるコーナ部５に適切なコーナ刃を設けて、コーナ角
θが９０°よりも小さくなるコーナ部５をなくせば、切
刃の強度を強くすることができ、ラフィングエンドミル
のコーナ部５における耐久性を著しく向上させることが
できたのである。
面を用いて説明する。図３は、本発明のラフィングエン
ドミルの一構成例を底刃２側から見た概略説明図であ
る。また図４は、上記図３に示したラフィングエンドミ
ルを、エンドミルの回転軸に対して回転させて、エンド
ミル軸を含む平面に切刃を投影させた図である。尚、図
４（ａ）〜（ｄ）は、図３における波状外周切刃１の位
相の位置（ａ）〜（ｄ）に対応して示したものである。
外周切刃１によって形成されるコーナ部５のうち、コー
ナ角θが９０°よりも小さいのコーナ部５［図４
（ａ），（ｂ）］に、コーナ刃６を設けることによっ
て、コーナ部５の強度を向上させラフィングエンドミル
の耐久性を向上させたものである。即ち、溝３を介して
隣接して複数形成される波状外周切刃１のうち、コーナ
角θが９０°よりも小さいコーナ部５のみにコーナ刃６
を加えることにより、コーナ部５の切削負荷を低減させ
耐久性を向上させるものである。
θが９０°以上となるコーナ部５［図４（ｃ），
（ｄ）］にはコー刃６を設けないのであるが、前記コー
ナ刃６を、コーナ刃６を設けないコーナ部５の波状外周
切刃１や底刃２よりも突出させてしまうと、コーナ刃６
そのものの長さが小さくなるだけでなく、切刃が突出す
ることにより切削負荷が集中して加わることになるた
め、コーナ部５を補強する効果は得られにくくなる。
ドミルでは、コーナ刃６を、コーナ角が９０°以上とな
ってコーナ刃を設定しないコーナ部５の最も突出した波
状外周切刃１や底刃２よりも突出していない様にする必
要がある。こうした構成を採用することによって、コー
ナ角θが９０°よりも小さく強度が弱いコーナ部５の切
削負荷を小さくすることができ、ラフィングエンドミル
の損傷を防止することができる。
１や底刃２よりも著しく後退させ過ぎると、波状外周切
刃１や底刃２を必要以上除去してしまうことになり、波
状外周切刃１や底刃２の性能を劣化させてしまうことに
なる。また、コーナ刃６の切削負荷量によっては、コー
ナ刃６と底刃２となす角度が９０°以上となることが強
度上のぞましく、またコーナ刃６の製作も容易となる。
他の構成例を底刃２側から見た概略説明図である。また
図６は、上記図５に示したラフィングエンドミルを、エ
ンドミルの回転軸に対して回転させて、エンドミル軸を
含む平面に切刃を投影させた図である。尚、図６（ａ）
〜（ｄ）は、図５における波状外周切刃１の位相の位置
（ａ）〜（ｄ）に対応して示したものである。
ルでは、強度が不十分なコーナ部５のみにコーナ刃６を
設け、切削負荷を低減させることによって、ラフィング
エンドミルのコーナ部の耐久性を向上させるものである
が、図５、６に示した構成では、全てのコーナ部５に、
出入りのないコーナ刃６を設けることによって、このコ
ーナ刃６を積極的に切削に関与させてコーナ部の耐久性
を更に向上させるものである。
ミルでは、底刃２と波状外周切刃１によって形成される
全てのコーナ部５にコーナ刃６を設け、このコーナ刃６
と底刃２の交点におけるコーナ刃６のエンドミル先端側
の始点６ａが、波状外周切れ刃１の稜線１ａよりもエン
ドミル軸心側にあるようにすることにより、コーナ角θ
が９０°よりも小さくなるコーナ部５をなくし、耐久性
を向上させるものである。
ナ刃６のエンドミル先端側の始点６ａが、波状外周切刃
１の稜線１ａよりもエンドミル軸中心側になければ、コ
ーナ刃６のエンドミル先端側の始点６ａが、波状外周切
刃１のうねりの深さよりも浅くなってしまうので、底刃
２と波状外周切刃１によって形成される全てのコーナ部
５にコーナ刃６を設けることができない場合が生じる。
おいて、全コーナ刃６を積極的に切削に関与させて切削
性を向上させるために、製造上不可避的な誤差は除い
て、各コーナ刃６の出入りをできるだけ小さくし、各コ
ーナ刃６の切削時の負担を同じにする必要がある。この
ためには、溝３を介して隣接する各切れ刃の当該コーナ
刃６と底刃２の交点がエンドミル軸回転軌道上同じ位置
（図５における仮想円８上）にあって、当該コーナ刃６
と底刃２のなす角度（図６中αで示す）もほぼ等しくな
らなければならない。また、コーナ刃６と底刃２となす
角度αおよびコーナ刃６と波状外周切刃１となす角度β
がともに９０°よりも大きくなるようにすれば、コーナ
刃６の外周刃側と底刃側の双方の強度をバランスよく強
化することができる。
ィングエンドミルの耐久性向上には効果的であるが、通
常コーナ刃６はエンドミルの回転軸７と並行ではないの
で、加工物の削り残し量が増加するという欠点がある。
こうしたことから、コーナ刃６の長さは、加工部によっ
て許容される削りの残し量によって決定する必要があ
る。また、コーナ刃６の長さを長くし過ぎると、コーナ
刃６と前記回転軸７とがなす角度や波状外周切刃１の形
状によっては、エンドミル先端（底刃２）から２山め以
降の波状外周切刃１の山部にコーナ刃が接触することに
なる。こうした形態では、波状外周切刃１が波状になっ
たラフィングエンドミルの、切削抵抗が小さく、また切
り屑が細かく分断されるために切り屑が排出されやすい
といった、粗削りに優れた特徴が弱められることになる
ため望ましくないので、できるだけ避ける必要がある。
エンドミルによる作用効果をより具体的に示すが、下記
実施例は本発明を限定する性質のものではなく、前・後
記の趣旨に徴して設計変形することはいずれも本発明の
技術的範囲に含まれるものである。
（本発明品１）、前記図５、６に示したラフィングエン
ドミル（本発明品２）およびコーナ刃を設けていないラ
フィングエンドミル（従来品）を準備し、これらの各ラ
フィングエンドミルによる切削試験を行なった。
ーナ角が９０°より小さい２刃のコーナに、他の切れ刃
よりも突出しないように、コーナ刃６を施したものであ
り、このコーナ刃６はエンドミル軸との角度が４５°で
施されているものである。本発明品２（全コーナ角にコ
ーナ刃６を施したもの）では、コーナ刃６のエンドミル
先端側の始点６ａは、外周切れ刃２の山部頂点からエン
ドミルの半径方向に、波状外周切刃１のうねりの深さ８
の１．５倍の長さとし、コーナ刃６と底刃２となす角度
は全刃１２５°、コーナ刃６とエンドミルの回転軸７と
はエンドミル先端側から柄側へ広がる方向に全コーナ刃
３５°になっているものを用いた。また、コーナ刃６と
外周切れ刃１となす角度は９０°〜１３７°と、十分な
強度を保つために９０°以上の角度になるように製作さ
れている。このときの切削条件は下記の通りである。
０．４ｍｍ エンドミル材質：粉末ハイス（ＡｌＴｉＮコーティング
処理品） 被削材：炭素工具鋼ＳＫ７（硬さＨＢ１９５） 回転速度：４６０ｍｉｎ-1（切削速度：３６ｍ／ｍｉ
ｎ） 送り速度：２３０ｍｍ／ｍｉｎ（０．５ｍｍ／ｒｅｖ） 切込み量：エンドミル半径方向１０ｍｍ、エンドミル軸
方向５ｍｍ 切削油：水溶性切削油 切削方式：ダウンカット
のラフィングエンドミル（本発明品１、２）ではコーナ
刃を設けていない従来のラフィングエンドミルと比べて
コーナ部の損傷が低減され、耐久性が格段に向上してい
ることが分かる。
状外周切刃と底刃によって形成されるコーナ部に適切な
コーナ刃を設けることによって、コーナ部の損傷を極力
低減することができ、耐久性を著しく改善することがで
きるラフィングエンドミルが実現できた。
の外観を示す。
ルを、エンドミルの回転軸に対して回転させて、エンド
ミル軸を含む平面に切刃を投影させた図である。
刃２側から見た概略説明図である。
ミルの回転軸に対して回転させて、エンドミル軸を含む
平面に切刃を投影させた図である。
底刃２側から見た概略説明図である。
ミルの回転軸に対して回転させて、エンドミル軸を含む
平面に切刃を投影させた図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 ラフィングエンドミルの底刃と各波状外
周切刃によって形成される各コーナ部のうち、コーナ角
が９０°よりも小さくなるコーナ部にコーナ刃を設け、
このコーナ刃は、コーナ角が９０°以上となるコーナ部
の最も突出している外周切刃および底刃よりも突出して
いない様に構成したものであることを特徴とするラフィ
ングエンドミル。 - 【請求項２】 ラフィングエンドミルの底刃と各波状外
周切刃によって形成される全てのコーナ部にコーナ刃を
設けると共に、当該コーナ刃と底刃の交点におけるコー
ナ刃のエンドミル先端側の始点が、前記波状外周切刃の
稜線よりもエンドミル軸心側とし、且つ溝を介して隣接
する各切刃の当該コーナ刃と底刃の交点がエンドミル軸
回転軌道上同じ位置にあって、当該コーナ刃と底刃のな
す角度を等しくすると共に、前記コーナ刃が底刃となす
角度および波状外周切刃となす角度がともに９０°より
も大きくなる様に構成したものであることを特徴とする
ラフィングエンドミル。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30893299A JP3711218B2 (ja) | 1999-10-29 | 1999-10-29 | ラフィングエンドミル |
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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Country Status (1)
| Country | Link |
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-
1999
- 1999-10-29 JP JP30893299A patent/JP3711218B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
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