JP2001098353A - プレス性の良好な電子銃電極用Fe−Cr−Ni系合金条 - Google Patents
プレス性の良好な電子銃電極用Fe−Cr−Ni系合金条Info
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Abstract
度向上の要求に対応できる電子銃電極用合金素材として
最適である合金を得る. 【解決手段】Cr:15〜20%、Ni:9〜15%、
Fe:実質的に残部を基本成分とするFe−Cr−Ni
系合金素材でかつJIS0555に規定されている清浄
度が0.03%以下であって,最終焼鈍後の材料板厚中
央部の(111)面の集合度を, とすると,αC(111)が50%以下で,さらに同様に計算
される表層部の(111)面集合度をαS(111)とする
と,αS(111)≦αC(111)である。
Description
る電子銃電極用合金に関わり,特に,絞り加工のための
プレス性を向上させたFe-Cr−Ni系電子銃電極用
合金条に関わる。
れる電子銃の電極には,板厚0.05から0.7mm程度の非磁
性ステンレス鋼であるFe-Cr−Ni系合金素材が使
用される。
の断面図である。図1において、赤、緑、青の3原色を発
光する蛍光皮膜2がパネル1に塗布されている。カラー
ブラウン管の首部に設けられた電子銃4から放射される
電子ビーム3は偏向ヨーク5により偏向されかつ走査さ
れる。6はシャドウマスク、7は電磁シールドである。
図2には電子銃のプレス成形部品の一例が10で示され
ている。赤、緑、青を発光する光ビームの何れかを通過
させる透孔は10aで示されている。この電子銃部品を
製作するには、Fe-Cr−Ni系合金素材をプレス加
工により所定形状に絞り、引き続いてパンチング(穿孔
加工)する。
い穴を開けて穴の周縁を筒のように突き出させる加工)
を容易にするため圧延加工率や焼鈍条件を検討した技術
が提案されている(特願平6−257253号)。ま
た,プレス生産性を上げるために脱脂し易い低粘度油を
使用したプレス成形において,素材表面粗さにおける中
心線平均粗さと最大粗さを規定することによってプレス
加工性を向上させる技術(特願平8−205453号)
や,バーリング加工においては,穴をプレス打ち抜きし
た時のバリが残存し、これがバーリング割れに関係する
ことを見出し,打ち抜き性を確保するためにSをある程
度含有させたうえで微量成分を制御することで絞り性を
向上させる技術(特願平9−283039号)が提案さ
れている。
ーター用ブラウン管における高精細化と高輝度化の進展
によって電子銃のフォーカス特性への要求も厳しくな
り,電極レンズ径を大きくかつ高精度に加工できる材料
であって,プレス加工速度向上へも対応できることが要
求されるようになり,従来のFe-Cr−Ni系材料
は,絞り面(図2、10b)に割れが発生したため、こ
れらの要請に充分に対応できるものではなかった。本発
明は,上記事情に鑑みてなされたもので,近年より一層
厳しくなった絞り性,特に絞り後の表面品質に優れた電
子銃電極用合金素材を提供することを目的としている。
に対処すべく鋭意研究を行った結果,Fe-Cr−Ni
系合金素材の最終焼鈍後の集合度と,集合度の板厚方向
の分布で絞り性が変わることを見出した。詳しくは,最
終焼鈍後の板厚中央部における(111)面の集合度が
大きいと絞り性が悪く,さらに,材料表層部の(11
1)面の集合度が板厚中央部のそれよりも大きいと絞り
性が劣化することを見出した。ここで,材料板厚中央部
の(111)面集合度は次式αC(111)で表され,材料表
層部の(111)面集合度は次式αS(111)で表される。
強度
強度
合金素材は,上記知見に基づいて(111)面の集合度を規
定したもので,(1)重量%で,Cr:15〜20%、
Ni:9〜15%、Fe:実質的に残部を基本成分とす
るFe-Cr−Ni系合金素材であって、JISG05
55に規定されている清浄度が0.03%以下であり、
かつ最終焼鈍後の材料板厚中央部における(111)面
の集合度を,
―と表すと,αC(111)が50%以下であることを特徴と
する電子銃電極用Fe-Cr−Ni系合金条,及び
(2)重量%で,Cr:15〜20%、Ni:9〜15
%、Fe:実質的に残部を基本成分とするFe-Cr−
Ni系合金素材であって、JISG0555に規定され
ている清浄度が0.03%以下であり、かつ最終焼鈍後
の材料板厚中央部の(111)面の集合度をαC(111),
最終焼鈍後の材料表層部の(111)面の集合度をα
S(111)とすると, αC(111)≦50%, αS(111)≦αC(111) であることを特徴とする電子銃電極用Fe-Cr−Ni
系合金条を提供する。
−Ni系合金素材における合金成分限定理由並びに(1
11)面集合度の限定理由を以下に説明する。
れる。通常,非磁性であるためには透磁率が1.005
以下であることが要求され,これを満たすためにCr含
有量を15〜20%とした。なお,より好ましい範囲は
15〜17%である。Ni:Niが9%より少ないと透
磁率が高くなりすぎ15%より多いと原価高となるの
で、Ni含有量を9〜15%とした。これら成分の残部
はFe及び不可避的不純物である。不可避的不純物の中
でC,P,O,N,Ca,Mg,Ti,Nb,V,Zr
は上限を以下のように規制するのが好ましい。 C:Cが0.12%を超えると炭化物の生成が著しく多
くなり、絞り性が劣るので,C含有量は0.12%以下
が好ましい。 P:Pは0.03%を超えると絞り性が著しく劣化する
ので,P含有量は0.03%以下が好ましい。 O(酸素):Oの含有量が多いと酸化物系介在物が多くな
り絞り性が劣化するので、O含有量を0.005%以下
が好ましい。 N:Nの含有量が0.1%を超えると加工性が劣化する
ので、N含有量は0.1%以下が好ましい。 Ca:Caは硫化物,酸化物を形成して絞り性を劣化さ
せるので、Ca含有量は0.05%以下が好ましい。よ
り好ましい範囲は0.01%以下である。 Mg:Mgは酸化物を形成して絞り性を劣化させるの
で、Mg含有量は0.02%以下が好ましい。より好ま
しい範囲は0.005%以下である。 Ti:Tiは炭化物,硫化物,酸化物,窒化物を形成し
て絞り性を劣化させるので、Ti含有量は0.1%以下
が好ましい。より好ましい範囲は0.02%以下であ
る。 Nb:Nbは炭化物,硫化物,酸化物,窒化物を形成し
て絞り性を劣化させるので、Nb含有量は0.1%以下
が好ましい。より好ましい範囲は0.02%以下であ
る。 V:Vは炭化物,酸化物,窒化物を形成して絞り性を劣
化させる。よって,V含有量は0.1%以下が好まし
い。より好ましい範囲は0.02%以下である. Zr:Zrは酸化物を形成して絞り性を劣化させるの
で、Zr含有量は0.1%以下が好ましい。より好まし
い範囲は0.02%以下である。 これらの成分は原料の厳選により、好ましい値以下の量
に抑えるできる。
はこれらの成分以外に、次のような任意成分を含有する
ことができる。次に列挙する成分は非磁性及びプレス成
形性を直接的もしくは間接的に改良し、あるいはプレス
成形性を劣化させずにその他の要求特性を改良する成分
の例である。 Si:Siは脱酸の目的で添加されるが,0.005%
未満では脱酸の効果がなく,1.0%を超えると加工性
が劣化する。よって,Si含有量を0.005〜1.0
%とした。 Mn:Mnは脱酸の目的と,MnSを析出させる目的で
添加される,0.005%未満では効果がなく,2.5
%を超えると材料硬さが上昇し絞り性が劣化する。よっ
て,Mn含有量は0.005〜2.5%とした。 S:Sは適量含有するとMnとMnSを形成し,穴をプ
レス打ち抜きする時のバリの発生を抑え,バーリング加
工時のバーリング割れの発生を抑えることにつながる。
しかしながら,S含有量が0.0003%未満ではその
効果が得られず,0.0100%を超えると粗大なMn
Sが生成し,逆に絞り性が劣化する。従って,S含有量
は0.0003〜0.0100%とした。 Mo:Moは耐食性を向上させるので,耐食性が強く要
求される場合には添加することが望ましい。但し,2.
0%を超えると絞り性が劣化するので,Mo含有量は
2.0%以下とした。 Al:Alは脱酸材として添加される。0.001%未
満では脱酸効果が十分でなく,0.2%を超えると加工
性が劣化する。よって,Al含有量は0.001〜0.
2%とした。
金素材のJISG0555に規定されている清浄度が
0.03%を超えると絞り性,特に深絞り性及びバーリ
ング加工性が劣化するので,清浄度は0.03%以下と
した。この清浄度は、材料の厳選、真空溶解、脱酸など
の手段により達成することができる。
金素材の(111)面集合度の限定理由を以下に説明す
る. 材料板厚中央部の(111)面集合度αC(111):α
C(111)が50%より大きいと,塑性異方性が大きくなっ
て絞りにおける変形が不均一になる。よって,αC( 111)
を50%以下とした。 材料表層部の(111)面集合度αS(111):αS(111)が
αC(111)よりも大きいと,αC(111)が同じであっても絞
り性を劣化させる。よって,αS(111)≦αC(11 1)とし
た。 本発明に係るFe-Cr−Ni系合金素材は、インゴッ
トの鋳造,分塊圧延もしくは鍛造,インゴット鋳造と分
塊圧延(鍛造)に代わるスラブの連続鋳造、皮剥き,熱
間圧延、冷間圧延と焼鈍を繰り返し,最終板厚の圧延材
を軟化して成形性を向上するための焼鈍を順次行う通常
の製造方法により製造される。合金条は電子銃部品を連
続プレス成形するに適した長尺材であり、その幅は特に
制限がないが一般には12〜120mmである。上記の
製造工程において、冷間圧延条件及び最終焼鈍条件が上
記集合度にもっとも影響を与える。本発明者が工場実験
を繰り返し行い、冷間圧延の加工度が35〜80%、圧
延のロール径が40〜120mm、及び1パス当たりの
圧下量が0.03〜0.20であり、さらに焼鈍後の4
00℃までの冷却速度を50〜100℃/秒の範囲に制
御することにより最終焼鈍後の(111)面集合度を上
記範囲に制御できることを見出した。
に示す組成の合金成分となるように、工業用純鉄、電解
ニッケル、電解クロム、電子銃部品のスクラップなどを
真空溶解炉に装入し、各原料を溶解してインゴットに鋳
造した。但し、成分Aは鋳造前にアルミニウム脱酸を行
い,成分Bは脱酸を行わないで鋳造した。鋳造後,分塊
圧延,皮剥き,熱間圧延及びスケール除去を通常の条件
で行った後に,冷間圧延と焼鈍を繰り返し,最終焼鈍を
1050℃で行い、板厚0.4mmの焼鈍材を製造し
た.この時,本発明の実施例においては、冷間圧延の加
工度:65%、圧延のロール径:75mm、焼鈍後の1
050〜400℃での平均冷却速度を80℃/秒に制御
し、比較例では冷間圧延の加工度を32%とした。(1
11)面の集合度は,Co管球をX線源としたX線回折
結果から計算した。表1のNo.1板厚中央部のX線回
折像を図3に示し、表層部のX線回折像を図4に示す。
材料表層部の集合度はそのままで測定し,板厚中央部の
集合度は板厚の半分を研磨で除去してから研磨面を測定
した。この焼鈍材の深絞り試験を行い限界絞り比を測定
した。なお,プレス時の潤滑材として水溶性ワックスを
用いた。また,絞り比1.33で平板ポンチを用いて絞り,
加工品に割れがあるかどうかの評価を行った。表2に表
面粗さの測定結果とプレス性の評価結果を示す。
No.1からNo.5は,比較例のNo.6からNo.
8と比較していずれも限界絞り比が大きく優れた絞り性
を示している。但し,No.5は,請求項1(αC(111)
の規定)を満たすが,請求項2(αC(111)とαS(111)と
の規定)から外れるために,αC(111)がほぼ同じである
No.1よりも限界絞り比は小さくなっていた。また、
No.6とNo.7はαC(111)が50%を超えているた
めに限界絞り比が小さくなっていた。さらに,No.8
はJISG0555に規定されている清浄度が0.03
%を超えたために,絞り部の割れの発生頻度が多かっ
た。
i系合金条は,絞り性を著しく向上させ厳しいプレス条
件で加工されても割れの発生しにくい材料である.従っ
て,電子銃電極用として最適な合金条を得ることができ
る。
Claims (3)
- 【請求項1】 重量%で,Cr:15〜20%、Ni:
9〜15%、Fe:実質的に残部を基本成分とするFe
-Cr−Ni系合金素材であって、JISG0555に
規定されている清浄度が0.03%以下であり、かつ最
終焼鈍後の材料板厚中央部における(111)面の集合
度を, 【数1】 −但し、Ic(hkl)は(hkl)面のX線回折強度である
―と表すと,αC(111)が50%以下であることを特徴と
する電子銃電極用Fe-Cr−Ni系合金条。 - 【請求項2】 最終焼鈍後の材料表層部の(111)面
の集合度をαS(111)と表すと,αS(111)≦αC(111)であ
ることを特徴とする請求項1に記載の電子銃電極用Fe-
Cr−Ni系合金条。 - 【請求項3】 さらに、重量%で、C:0.12%以
下,P:0.03%以下,O:0.005%以下,N:
0.1%以下,Ca:0.05%以下,Mg:0.02
%以下、Ti:0.1%,Nb:0.1%以下,V:
0.1%以下,Zr:0.1%以下,Si:0.005
〜1.0%、Mn:0.005〜2.5%、S:0.0
003〜0.0100%、Mo:2.0%以下,Al:
0.001〜0.2%の1種又は2種以上を含有する請
求項1又は2記載の電子銃電極用Fe-Cr−Ni系合金
条。
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