JP2001065622A

JP2001065622A - 油圧緩衝器のバルブ構造

Info

Publication number: JP2001065622A
Application number: JP24519899A
Authority: JP
Inventors: Naoyuki Yoshimura; 直行吉村; Teruyuki Yamada; 輝幸山田
Original assignee: Kayaba Industry Co Ltd
Current assignee: KYB Corp
Priority date: 1999-08-31
Filing date: 1999-08-31
Publication date: 2001-03-16

Abstract

(57)【要約】【課題】キャビテーションの発生を抑制することがで
き、スウィッシュ音の発生しにくい緩衝器を提供するこ
と。【解決手段】ピストン１１２の外周ポート１１２Ａの
出口側に、環状の内周シート部１１２Ｄと環状の外周シ
ート部１１２Ｍとで区画された環状の外周開口窓１１２
Ｆを設け、外周開口窓の外側には、外周シート部と補助
シート部１１２Ｌとで区画された環状溝１１２Ｊを設
け、外周シート部と補助シート部の上端には、上部室を
環状溝に連通する外側オリフィスＦａと環状溝を外周開
口窓に連通する内側オリフィスＦｂを順に通路面積が大
きくなるように形成し、更に逆止弁を相対向する内側開
口部１１０Ａ，１１１Ａを形成した上下２枚のリーフバ
ルブ１１０，１１１で構成してオリフィスＦａ，Ｆｂに
対向させながら、２枚のリーフバルブを外周開口窓と環
状溝に開閉自在に配設したこと。

Description

【発明の詳細な説明】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車の懸架装置な
ど車体の振動を抑制する油圧緩衝器のバルブ構造に関
し、特に、スウィッシュ音の発生を抑制する減衰力発生
構造の改良に関するものである。

【０００１】

【従来の技術】この種の油圧緩衝器としては、例えば、
図１１に示すようなものが知られているが、まず、この
油圧緩衝器の構造の概要を図面に基づいて説明する。

【０００２】車体と車輪との間に結合部材を介して取付
けられる油圧緩衝器は、ピストンロッド１にピストン１
２とピストンバルブＰＶを組み付け、それを摺動自在に
収容するとともに、下端部にベースバルブＢＶを装着し
たシリンダ２を外筒３に収容し、外気を遮断するシール
４とロッドガイド５とを収容したパッキンケース６を外
筒３の上部から嵌挿した後、外筒３の上端部を全周溶接
等により密封して形成されている。

【０００３】そして、シリンダ２と外筒３の間にはタン
ク室Ｄが形成される。

【０００４】作動油の充満したシリンダ２内をピストン
ロッド１が上昇する際には、密閉された上部室Ａの作動
油は、ピストンバルブＰＶを介して、下部室Ｂに流出
し、この際の通路抵抗が伸長側減衰力となる。

【０００５】ピストンロッド１の上昇によって不足する
ピストンロッド退出体積分の作動油は、前記シリンダ２
の下端部に配設されたベースバルブＢＶを介してタンク
室Ｄに連なる底部室Ｃより吸入される。

【０００６】次に、この油圧緩衝器のピストンバルブＰ
Ｖについて説明する。

【０００７】ピストンロッド１の下端部には上部よりも
小径のインロー部１Ａが設けられ、ここに、シリンダ内
を摺接するピストンバンド１３を外面に装着したピスト
ン１２，当該ピストン１２の背面に外環部に切欠き１１
Ａを備えた切欠きリーフバルブ１１及びこれに重畳した
上側リーフバルブ１０からなる逆止弁，外周が当該逆止
弁の撓みの支持径となる環座９，前記逆止弁を背面から
付勢するリーフスプリング８，前記逆止弁の最大撓みを
規制するバルブストッパ７を順次重畳して嵌挿する。

【０００８】次に、内周側が固定される座金状のリーフ
バルブ１４，外周が当該リーフバルブ１４の撓みの支持
径となる環座１５を嵌挿し、更に、当該リーフバルブ１
４の外周側に当接するスプリングシート１６及び当該ス
プリングシート１６を背面から付勢するスプリング１７
を上下動自在に案内するピストンナット１８を螺着す
る。

【０００９】最後に、ピストンナット１８を規定の締め
付けトルクでインロー部１Ａに締結することにより、ピ
ストンバルブＰＶが構成される。

【００１０】シリンダ２内を上部室Ａと下部室Ｂに区画
するピストン１２には、下部室Ｂに連通する外周ポート
１２Ａ及び上部室Ａに連通する内周ポート１２Ｂが穿設
されている。

【００１１】外周ポート１２Ａの上方には、外周シート
部１２Ｃ及び内周シート部１２Ｄにより形成される環状
の外周開口窓１２Ｆが設けられ、同じく内周ポート１２
Ｂの上方には、内周シート部１２Ｄ及び内側円筒部１２
Ｅにより形成される環状の内周開口窓１２Ｇが設けられ
ている。

【００１２】上記外周開口窓１２Ｆ及び内周開口窓１２
Ｇには、切欠き１１Ａを備えた図１１（Ｃ）に示すよう
な下側リーフバルブ１１及びこれに重畳される図１１
（Ｂ）に示すような上側リーフバルブ１０からなる逆止
弁が着座して、上部室Ａと下部室Ｂとを連通する切欠き
からなるオリフィス通路１１Ａが形成される。

【００１３】ピストン速度が小さく上部室Ａと下部室Ｂ
間の圧力差が小さい所謂微低速〜低速域においては、ス
プリング１７に付勢されているリーフバルブ１４の外周
は、ピストン下面の開口窓１２Ｈを覆窓している。

【００１４】このため、上部室Ａの圧油は、前記オリフ
ィス通路１１Ａを介して下部室Ｂに開放され、この際の
通路抵抗により微低速〜低速域の減衰力を発生する。

【００１５】ピストン速度が増大するに伴いオリフィス
通路１１Ａを通過する流量も増え、オリフィス通路前後
の圧力差も増大する。

【００１６】ピストン速度が中速域に近づくにつれ、上
部室Ａと下部室Ｂの圧力差が大きくなるので、スプリン
グ１７に付勢されているリーフバルブ１４の外周が、ス
プリング１７の付勢力とリーフバルブ１４からなる伸側
減衰弁の合成された撓み剛性に打ち勝って、内周ポート
１２Ｂの下方の内側開口窓１２Ｈから押し開かれ、作動
油が下部室Ｂに流出し、この際の通路抵抗により中速域
以降の減衰力を発生する。

【００１７】以上の説明は、作動油の充満したシリンダ
２内をピストンロッド１が上昇する伸長側についてであ
るが、逆にピストンロッド１が下降する際には、密閉さ
れた下部室Ｂの作動油は、ピストン１２の外周ポート１
２Ａを通り、リーフスプリング８によって付勢された逆
止弁１０，１１を押し開き、負圧となる上部室Ａに補充
される。

【００１８】この分を除いた下部室Ｂの作動油は、下部
室Ｂよりシリンダ２の下端部に装着されたベースバルブ
ＢＶを介して、タンク室Ｄに連なる底部室Ｃに流出し、
この際の通路抵抗が圧縮側減衰力となる。

【００１９】油圧緩衝器の液圧室を形成するシリンダ２
の下端部には、バルブケース２７が嵌着されている。

【００２０】このバルブケースには、底部室Ｃに連通す
る外周ポート２７Ａ及び下部室Ｂに連通する内周ポート
２７Ｂが形成されている。

【００２１】当該外周ポート２７Ａの上方には外周シー
ト部２７Ｃ及び内周シート部２７Ｄにより形成される環
状の外周開口窓２７Ｆが設けられ、同じく内周ポート２
７Ｂの上方には、内周シート部２７Ｄ及び内側円筒部２
７Ｅにより形成される環状の内周開口窓２７Ｇが設けら
れている。

【００２２】上記外周開口窓２７Ｆ及び内周開口窓２７
Ｇには、切欠き２６Ａを備えた図１１（Ｃ）に示すよう
な下側リーフバルブ２６及びこれに重畳される図１１
（Ｂ）に示すような上側リーフバルブ２５からなる吸い
込み弁が着座して、下部室Ｂと底部室Ｃを連通する切欠
きからなるオリフィス通路２６Ａが形成される。

【００２３】つぎにベースバルブＢＶの構成を説明す
る。まず、ガイド２１の軸部２１Ａに、シリンダ２の下
端部に嵌着されるバルブケース２７，当該バルブケース
２７の背面に外環部に切欠き２６Ａを備えた下側リーフ
バルブ２６及びこれに重畳される上側リーフバルブ２５
からなる吸い込み弁，外周が当該吸い込み弁の撓みの支
持径となる環座２４，前記吸い込み弁を背面から付勢す
るリーフスプリング２３，前記吸い込み弁の最大撓みを
規制するバルブストッパ２２を順次重畳して嵌挿する。

【００２４】続いて、バルブケース２７の下面開口窓２
７Ｈに対向する座金状のリーフバルブ２８，当該リーフ
バルブ２８の下面に重畳され外周部がリーフバルブ２８
の撓みの支持径となる環座２９，リーフバルブ２８の最
大撓み量を規制するバルブストッパ３０を順次嵌挿し、
ナット３１を螺着する。

【００２５】最後に、ナット３１を規定の締め付けトル
クでガイド２１の下端部に締結することにより、ベース
バルブＢＶが構成される。

【００２６】ピストンロッド１が下降するピストン速度
の低速域においては、前記外周開口窓２７Ｆに対向する
切欠きリーフバルブの切欠きからなるオリフィス通路２
６Ａを通り、またピストン速度の増大する中速域以上に
おいては、ベースバルブケースの内周ポート２７Ｂを通
り下面開口窓２７Ｈに流入した作動油が、内周側が固定
されたリーフバルブ２８からなる圧側減衰弁の外周側を
押し開いて、ピストンロッド１の進入体積分の作動油を
下部室Ｂからタンク室Ｄに連なる底部室Ｃに排出し、そ
の際の通路抵抗により圧縮側減衰力を発生させる。

【００２７】逆に、ピストンロッド１の上昇時には、ベ
ースバルブケースの外周ポート２７Ａを通り、ノンリタ
ンスプリング２３に付勢された吸い込み弁２５，２６を
押し開いて、ピストンロッド１の退出体積分の作動油を
底部室Ｃから下部室Ｂに吸入する。

【００２８】以上、詳述したように、ピストンバルブＰ
Ｖがピストンロッド下端部に、ベースバルブＢＶがシリ
ンダ下端部に装着され、装着部の軸径が前者がピストン
ロッドインロー部，後者がガイドの軸部で太さが異なる
くらいで、オリフィス通路，逆止弁（圧側：吸い込み
弁）及び減衰弁の作用・効果は、ピストンバルブＰＶ，
ベースバルブＢＶとも同じである。

【００２９】

【発明が解決しようとする課題】上記の様に、本発明が
解決しようとするオリフィス通路の作用・効果は、ピス
トンバルブＰＶ側の１１Ａ，ベースバルブＢＶ側の２６
Ａとも同一であるので、主にピストンバルブＰＶについ
て従来技術の問題点を説明する。

【００３０】ピストンロッド１が低速で伸長するピスト
ン速度の低速域において、圧力がＰ ₁である上室Ａの作
動油は、ピストン上面の外周開口窓１２Ｆに対向する下
側リーフバルブにより形成されるオリフィス通路１１Ａ
を通り、圧力がＰ₂である下室Ｂへ流れる。

【００３１】従来構造においては、ピストン速度が速く
なり流量Ｑが多くなると、オリフィス通路の流れは乱流
になる。

【００３２】特に、減衰力が高い場合にはオリフィス通
路前後の差圧（Ｐ₁−Ｐ₂）が大きくなるため、乱流にキ
ャビテーションが加わり、スウィッシュ音と呼ばれる異
音が発生して車両の乗員に不快感を与える。

【００３３】キャビテーションの発生を抑制する方法と
して考えうる第１の方法は、Ｋ＝Ｐ ₂／（Ｐ₁−Ｐ₂）
で定義されるキャビテーション係数Ｋを規定値以上にす
ることである。キャビテーション係数を規定値以上にす
るには、Ｐ₂を大きくするか、または、オリフィス通路
前後の差圧（Ｐ₁−Ｐ₂）を小さくする。

【００３４】Ｐ₂を大きくするには、タンク室Ｄに所定
のガス圧の不活性ガスを封入することで達成できるが、
シール部で発生するフリクションが増大し、乗り心地を
悪化させてしまう。

【００３５】また、差圧（Ｐ₁−Ｐ₂）を小さくする方法
は、（Ｐ₁−Ｐ₂）が車両の要求する減衰力により決まる
値であることから、独自に採用することはできない。

【００３６】キャビテーションの発生を抑制する方法と
して考えうる第２の方法は、切欠きの巾ｂを狭くして切
欠きの数ｎを増加し、オリフィス全体の通路面積を変え
ずに下側リーフバルブの厚さをｈとした切欠き１個当た
りの通路面積ｂ×ｈを小さくし、作動油の接する浸潤長
２（ｂ＋ｈ）を長くして乱流を発生しにくくすることで
ある。

【００３７】しかし、切欠きの数ｎ及び巾ｂには設計及
び製作上の制約があるため、所定の速度以上ではキャビ
テーションの発生を完全に防止することができない。

【００３８】また、切欠きの巾ｂを狭くして切欠きの数
ｎを増加すると、差圧（Ｐ₁−Ｐ₂）は、作動油の粘度の
影響を受け易くなる。

【００３９】当該作動油の粘度は油温によって変化する
ため、差圧（Ｐ₁−Ｐ₂）に比例する減衰力が変化してし
まうという弊害も生じる。

【００４０】従って、これらの方法でキャビテーション
係数やレイノルズ数Ｒｅを制御し、キャビテーションの
発生を抑制することは一般に困難である。

【００４１】本発明は、以上のような実情に鑑みてなさ
れたれたものであり、その目的とするところは、キャビ
テーションの発生を抑制することができ、スウィッシュ
音の発生しにくい緩衝器を提供することである。

【００４２】

【課題を解決するための手段】本発明は、ピストンロッ
ドに装着されたピストンにより、シリンダ内に上部室と
下部室とを区画し、ピストンには上部室と下部室とを連
通する第１の外周ポートと第１の内周ポートとを設け、
第１の外周ポートの出口側にピストン速度の低速域の減
衰力を制御するオリフィスを備えた逆止弁を開閉自在に
設け、第１の内周ポートの出口側には伸側減衰弁を開閉
自在に設け、ピストンロッドの伸縮に応じて逆止弁と伸
側減衰弁を開閉することにより、伸側減衰力を制御する
とともに、シリンダの下端部に装着されたバルブケース
により、上記下部室とタンク室に連なる底部室とを区画
し、バルブケースには下部室と底部室とを連通する第２
の外周ポートと第２の内周ポートとを設け、第２の外周
ポートの出口側にピストン速度の低速域の減衰力を制御
するオリフィスを備えた吸い込み弁を開閉自在に設け、
第２の内周ポートの出口側には圧側減衰弁を開閉自在に
設け、ピストンロッドの伸縮に応じて吸い込み弁と圧側
減衰弁を開閉することにより、圧側減衰力を制御する油
圧緩衝器を前提とするものである。

【００４３】上記の目的を達成するための本発明の第１
の手段は、上記ピストンの第１の外周ポートの出口側と
バルブケースの第２の外周ポートの出口側に、それぞれ
環状の内周シート部と環状の外周シート部とで区画され
た環状の外周開口窓を設け、また当該外周開口窓の外側
には、外周シート部と補助シート部とで区画された環状
溝を設け、当該外周シート部と補助シート部の上端に
は、上部室と下部室とをそれぞれ上記環状溝に連通する
外側オリフィスと上記環状溝を上記外周開口窓に連通す
る内側オリフィスを順に通路面積が大きくなるように形
成し、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向する内側開口
部を形成した上下２枚のリーフバルブでそれぞれ構成し
て前記オリフィスに対向させながら、２枚のリーフバル
ブを上記外周開口窓と環状溝に開閉自在に配設したこと
である。

【００４４】上記補助シート部に形成した外側オリフィ
スと外周シート部に形成した内側オリフィスは、各々の
オリフィスの下流側の圧力をオリフィス前後の差圧で除
したキャビテーション係数が同一になるように通路面積
を設定することにより、スウィッシュ音の発生をより抑
制することができる。

【００４５】つぎに、第２の手段は、上記ピストンの第
１の外周ポートの出口側とバルブケースの第２の外周ポ
ートの出口側に、それぞれ環状の内周シート部と環状の
外周シート部とで区画された環状の外周開口窓を設け、
また当該外周開口窓の外側には、外周シート部と補助シ
ート部とで区画された環状溝を設け、更に逆止弁と吸い
込み弁とを相対向する内側開口部を形成した上下２枚の
リーフバルブでそれぞれ構成し、上記外周開口窓と環状
溝に対向させた下側リーフバルブには、上記補助シート
部を跨ぐ外側オリフィスと外周シート部を跨ぐ内側オリ
フィスとを順に通路面積が大きくなるように形成し、各
外側オリフィスをそれぞれ上部室と下部室とに開口させ
且つ各内側オリフィスをそれぞれ上記外周開口窓に開口
させながら、２枚のリーフバルブを上記外周開口窓と環
状溝に開閉自在に配設したことである。

【００４６】上記補助シート部を跨ぐ外側切欠きと外周
シート部を跨ぐ内側切欠きは、各々の切欠きの下流側の
圧力を切欠き前後の差圧で除したキャビテーション係数
が同一になるように通路面積を設定することにより、ス
ウィッシュ音の発生をより抑制することができる。

【００４７】また、第３の手段は、上記ピストンの第１
の外周ポートの出口側とバルブケースの第２の外周ポー
トの出口側に、それぞれ環状の内周シート部と環状の外
周シート部とで区画された環状の外周開口窓を設け、ま
た当該外周開口窓の外側には、外周シート部と中間シー
ト部とで区画された環状の内側環状溝及び中間シート部
と補助シート部とで区画された環状の外側環状溝を設
け、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向する内側開口部
を形成した上下２枚のリーフバルブでそれぞれ構成し、
当該補助シート部及び中間シート部と外周シート部の上
端には、上記補助シート部を跨ぐ外側オリフィス及び中
間シート部を跨ぐ中間オリフィスと外周シート部を跨ぐ
内側オリフィスとを順に通路面積が大きくなるように形
成し、各外側オリフィスをそれぞれ上部室と下部室とに
開口させ且つ中間オリフィスを介して各内側オリフィス
をそれぞれ上記外周開口窓に開口させながら、２枚のリ
ーフバルブを外周開口窓と内側環状溝及び外側環状溝に
開閉自在に配設したことである。

【００４８】上記補助シート部，中間シート部，外周シ
ート部に形成したオリフィスは、各々のオリフィスの下
流側の圧力をオリフィス前後の差圧で除したキャビテー
ション係数が同一になるように通路面積を設定すること
により、スウィッシュ音の発生をより抑制することがで
きる。

【００４９】更に、第４の手段は、上記ピストンの第１
の外周ポートの出口側とバルブケースの第２の外周ポー
トの出口側に、それぞれ環状の内周シート部と環状の外
周シート部とで区画された環状の外周開口窓を設け、ま
た当該外周開口窓の外側には、外周シート部と中間シー
ト部とで区画された環状の内側環状溝及び中間シート部
と補助シート部とで区画された環状の外側環状溝を設
け、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向する内側開口部
を形成した上下２枚のリーフバルブでそれぞれ構成し、
上記外周開口窓と内側環状溝及び外側環状溝に対向させ
た下側リーフバルブには、上記補助シート部を跨ぐ外側
オリフィス及び中間シート部を跨ぐ中間オリフィスと外
周シート部を跨ぐ内側オリフィスとを順に通路面積が大
きくなるように形成し、各外側オリフィスをそれぞれ上
部室と下部室とに開口させ且つ中間オリフィスを介して
各内側オリフィスをそれぞれ上記外周開口窓に開口させ
ながら、２枚のリーフバルブを外周開口窓と内側環状溝
及び外側環状溝に開閉自在に配設したことである。

【００５０】上記補助シート部，中間シート部，外周シ
ート部を跨ぐ内側切欠きは、各々の打刻オリフィスの下
流側の圧力を打刻オリフィス前後の差圧で除したキャビ
テーション係数が同一になるように通路面積を設定する
ことにより、スウィッシュ音の発生をより抑制すること
ができる。

【００５１】

【発明の実施の形態】本発明に係わる油圧緩衝器は、従
来技術と同じ基本構造を備え、シリンダ内にピストンバ
ルブＰＶを介してピストンロッドが移動自在に挿入さ
れ、またシリンダの下端部にはベースバルブＢＶが設け
られている。

【００５２】ピストンバルブＰＶは、シリンダ内に上部
室Ａと下部室Ｂを区画し、ベースバルブＢＶは、同じく
下部室Ｂと底部室Ｃを区画している。

【００５３】前記従来技術で詳述したように、本発明が
解決しようとするオリフィス通路の作用・効果は、ピス
トンバルブＰＶ側の逆止弁，ベースバルブＢＶ側の吸い
込み弁とも同一であるので、ピストンバルブＰＶ側の逆
止弁に本発明を適用する場合について、従来技術と異な
る部分にのみ異なる符号を付して説明する。

【００５４】図１〜図２に示す本発明の第１実施形態の
ピストンバルブと、従来技術で説明したピストンバルブ
ＰＶとの相違点は、従来の外周シート部の巾Ｗを拡げて
補助シート部１１２Ｌ，外周シート部１１２Ｍの２条に
分割し、当該補助シート部１１２Ｌと外周シート部１１
２Ｍとの間に環状溝１１２Ｊを形成するとともに、補助
シート部１１２Ｌに外側オリフィスＦａ，外周シート部
１１２Ｍに内側オリフィスＦｂを、例えば、打刻により
形成し、環状溝１１２Ｊと下部室Ｂに連通する外周開口
窓１１２Ｆにこれらを覆窓する下側リーフバルブ１１１
を対向させたことである。

【００５５】下側リーフバルブ１１１の内側開口部１１
１Ａは、図２（Ｂ）に示すように、環状の外環部１１１
Ｃ，基環部１１１Ｂと、当該外環部１１１Ｃ，基環部１
１１Ｂを連結する少なくとも１個の結合部１１１Ｄとで
包囲して形成される。

【００５６】また、当該下側リーフバルブ１１１の上側
に重畳して組み付けられる図２（Ａ）に示す上側リーフ
バルブ１１０には、内側開口部１１１Ａに連通する通孔
１１０Ａが設けられ、ピストンの内周開口窓１１２Ｇに
連通している。

【００５７】下側リーフバルブの外環部１１１Ｃの半径
方向の巾Ｌは、ピストンの環状溝１１２Ｊと下部室Ｂに
連なるピストンの環状の外周開口窓１１２Ｆを覆窓する
ように設定されている。

【００５８】従って、上部室Ａの作動油は、外側オリフ
ィスＦａ，ピストンの環状溝１１２Ｊ，内側オリフィス
Ｆｂを通ってピストンの外周開口窓１１２Ｆに開放さ
れ、外周ポート１１２Ａを介して下部室Ｂに流出する。

【００５９】この結果、下部室Ｂに連なるピストンの外
周開口窓１１２Ｆは、外側オリフィスＦａ及び内側オリ
フィスＦｂを介して、上部室Ａに連通するので、上部室
Ａと下部室Ｂ間の差圧は、外側オリフィスＦａを介して
の上部室Ａとピストンの環状溝１１２Ｊ間の差圧，内側
オリフィスＦｂを介してのピストンの環状溝１１２Ｊと
下部室Ｂ間の差圧に２分割される。

【００６０】外側オリフィスＦａの巾及び数と内側オリ
フィスＦｂの巾及び数が同一の場合には、外側オリフィ
スＦａと内側オリフィスＦｂの通路面積は同じになるの
で、２分割された各々のオリフィス前後の差圧は、分割
しない場合に比べてほぼ半減する。この結果、高い減衰
力を要求される場合でもキャビテーションの発生が抑制
され、スウィッシュ音の発生を防止することができる。

【００６１】外側オリフィスＦａと内側オリフィスＦｂ
は、図２（Ｃ）に示すように半径方向に揃えて打刻して
もよいが、図２（Ｄ）に示すように円周方向の位置をず
らして打刻してもよい。

【００６２】ここで、上部室Ａの圧力をＰ₁，ピストン
の環状溝１１２Ｊの圧力をＰ₂，下部室Ｂの圧力をＰ₃と
おくと、外側オリフィスＦａ，内側オリフィスＦｂにお
ける各キャビテーション係数Ｋａ，Ｋｂは、以下の式で
与えられる。

【００６３】外側オリフィスＦａに対するキャビテーシ
ョン係数Ｋａ＝Ｐ₂／（Ｐ₁−Ｐ₂）内側オリフィスＦｂに対するキャビテーション係数Ｋｂ
＝Ｐ₃／（Ｐ₂−Ｐ₃）次に、各オリフィスの開口面積の設定について説明す
る。

【００６４】まず、外側オリフィスＦａを介した上部室
Ａからピストンの環状溝１１２Ｊへの圧力降下（Ｐ₁−
Ｐ₂）と、内側オリフィスＦｂを介したピストンの環状
溝１１２Ｊから下部室Ｂへの圧力降下（Ｐ₂−Ｐ₃）と
が、同一（Ｐ₁−Ｐ₂＝Ｐ₂−Ｐ₃）となるよう各オリフィ
スＦａ，Ｆｂの開口面積を設定することが考えられる。

【００６５】しかし、伸長行程では下部室Ｂの圧力Ｐ₃
はピストンの環状溝１１２Ｊの圧力Ｐ₂よりも常に低い
（Ｐ₃＜Ｐ₂）ことを考慮にいれると、上記の条件では、
内側オリフィスＦｂに対するキャビテーション係数Ｋｂ
が、外側オリフィスＦａに対するキャビテーション係数
Ｋａより小さくなり、内側オリフィスＦｂ側で外側オリ
フィスＦａ側より先にキャビテーションが発生する惧れ
がある。

【００６６】当該現象は、キャビテーションの発生を抑
制する上で必ずしも適切なことではない。

【００６７】これを防止するためには、内側オリフィス
Ｆｂに対するキャビテーション係数Ｋｂを、外側オリフ
ィスＦａに対するキャビテーション係数Ｋａに近づける
こと（Ｋｂ≒Ｋａ）が必要である。

【００６８】ここで、Ｐ₂−Ｐ₃は内側オリフィスＦｂを
介した圧力降下であり、Ｐ₁−Ｐ₂は外側オリフィスＦａ
を介した圧力降下であるから、下流側のキャビテーショ
ン係数Ｋｂを大きくするには、内側オリフィスＦｂの開
口面積を外側オリフィスＦａの開口面積より大きく設定
して、Ｐ₂−Ｐ₃をＰ₁−Ｐ₂より小さくすればよい。

【００６９】キャビテーションの発生を最小限に抑える
には、外側オリフィスＦａに対するキャビテーション係
数Ｋａ（＝Ｐ₂／（Ｐ₁−Ｐ₂））と、内側オリフィスＦ
ｂに対するキャビテーション係数Ｋｂ（＝Ｐ₃／（Ｐ₂−
Ｐ₃））を同じにすればよいので、Ｋａ＝Ｋｂと置いて
整理すると、次式を得る。

【００７０】Ｐ₂＝√（Ｐ₁・Ｐ₃）（１）ここで、減衰力をＦｄ，ピストンの受圧面積をＡｐとす
ると、オリフィス前後の圧力差は次式で求められる。

【００７１】Ｐ₁−Ｐ₃＝Ｆｄ／Ａｐ（２）Ｐ_３は油圧緩衝器の封入ガス圧であるから、（２）式か
らＰ₁，（１）式からＰ_２が順次求められる。

【００７２】そして、オリフィスを通る流量をＱ，作動
油の密度をρ，流量係数をＣ，外側オリフィスＦａの通
路面積の合計をＡａ，内側オリフィスＦｂの通路面積を
Ａｂとすると、圧力Ｐ_１，Ｐ₂，Ｐ₃の間には以下の関係
が成立する。

【００７３】Ａａ＝√（ρＱ²／２Ｃ^２（Ｐ₁−Ｐ₂））（３）Ａｂ＝√（ρＱ²／２Ｃ^２（Ｐ₂−Ｐ₃））（４）上記２つの式より、所用のオリフィス通路面積を求める
ことができる。

【００７４】本発明の第１実施形態は、図２（Ｃ）に示
すように、外側オリフィスの巾Ｂａに対して内側のオリ
フィスの巾をＢｂを広くし、外側オリフィスＦａの通路
面積の合計Ａａに対して内側オリフィスＦｂの通路面積
の合計Ａｂを大きくして上記の関係を満たすようにした
ものである。

【００７５】オリフィスの通路面積をこのように設定す
ることにより、キャビテーションの発生を最小限に抑え
ることができるので、キャビテーションに起因するスウ
ィッシュ音の発生を効果的に抑制することができる。

【００７６】図２（Ｄ）に示すように、外側オリフィス
Ｆａに対して内側オリフィスＦｂを円周方向にずらす場
合は、内側オリフィスＦｂの数を増やして上記の関係を
満たすようにしてもよい。

【００７７】図３に示す第２実施形態は、第１実施形態
の打刻により形成したオリフィス通路を無くす替わり
に、図４（Ｂ）に示すように下側リーフバルブ２１１の
外環部２１１Ｃに切欠き２１１Ｂを設けたものである。

【００７８】当該切欠き２１１Ｂは図４（Ｃ）に示すよ
うに、ピストン１１２の補助シート部１１２Ｌ及び外周
シート部１１２Ｍを跨ぐように設定され下部室Ｂに連な
る外周開口窓１１２Ｆに連通するとともに、下側リーフ
バルブ２１１に重畳して組み付けられた図４（Ａ）に示
す上側リーフバルブ１１０によって覆われている。

【００７９】従って、上部室Ａの作動油は、補助シート
部１１２Ｌを跨ぐ切欠き２１１Ｂの通路Ｆａ，ピストン
の環状溝１１２Ｊ，外周シート部１１２Ｍを跨ぐ切欠き
２１１Ｂの通路Ｆｂを通ってピストン１１２の環状の外
周開口窓１１２Ｆに解放され、外周ポート１１２Ａを介
して下部室Ｂに流出する。

【００８０】図４（Ｂ）に示す第２実施形態の下側リー
フバルブ２１１は、補助シート部１１２Ｌ，外周シート
部１１２Ｍを半径方向に形成した切欠き２１１Ｂが跨ぐ
ようになっているが、図５（Ｂ）に示す第３実施形態の
下側リーフバルブ３１１は、外環部３１１Ｄに補助シー
ト部１１２Ｌを跨ぐように外側切欠き３１１Ｂ，外周シ
ート部１１２Ｍを跨ぐように内側切欠き３１１Ｃを円周
方向に位置をずらして別々に形成したものである。

【００８１】下側リーフバルブ３１１は、当該下側リー
フバルブ３１１に重畳して組み付けられた図５（Ａ）に
示す上側リーフバルブ１１０によって上面が覆われてい
る。

【００８２】従って、上部室Ａの作動油は、補助シート
部１１２Ｌを跨ぐ外側切欠き３１１Ｂの通路Ｆａ，ピス
トンの環状溝１１２Ｊ，外周シート部１１２Ｍを跨ぐ内
側切欠き３１１Ｃの通路Ｆｂを通ってピストン１１２の
環状の外周開口窓１１２Ｆに解放され、外周ポート１１
２Ａを介して下部室Ｂに流出する。

【００８３】この結果、第２及び第３実施形態の双方と
もに、下部室Ｂに連なるピストンの環状の外周開口窓１
１２Ｆは、外側オリフィスＦａ，内側オリフィスＦｂを
介して、上部室Ａに連通するので、上部室Ａとピストン
の環状の外周開口窓１１２Ｆ間の差圧は、外側オリフィ
スＦａを介しての上部室Ａとピストンの環状溝１１２Ｊ
間の差圧，内側オリフィスＦｂを介しての環状溝１１２
Ｊと下部室Ｂ間の差圧に２分割される。

【００８４】外側オリフィスＦａの巾Ｂａと内側オリフ
ィスＦｂの巾Ｂｂが同じ場合は、双方の通路面積は同じ
になるので、２分割された各々のオリフィス前後の差圧
は、分割しない場合に比べてほぼ半減する。

【００８５】この結果、高い減衰力を要求される場合で
もキャビテーションの発生が抑制され、スウィッシュ音
の発生を防止することができる。

【００８６】ここで、第１実施形態と同様に、外側オリ
フィスＦａの巾Ｂａに対して内側オリフィスＦｂの巾Ｂ
ｂを広くし、外側オリフィスＦａの通路面積の合計Ａａ
に対して内側オリフィスＦｂの通路面積の合計Ａｂを大
きく設定し、外側オリフィスと内側オリフィスのキャビ
テーション係数を同じにすることにより、キャビテーシ
ョンの発生を最小限に抑えることができるので、キャビ
テーションに起因するスウィッシュ音の発生を効果的に
抑制することができる。

【００８７】図６に示す第４実施形態は、従来の外周シ
ート部の巾Ｗを拡げて補助シート部２１２Ｌ，中間シー
ト部２１２Ｎ，外周シート部２１２Ｍの３条に分割し、
当該補助シート部２１２Ｌと中間シート部２１２Ｎとの
間に外側環状溝２１２Ｊ，中間シート部２１２Ｎと外周
シート部２１２Ｍとの間に内側環状溝２１２Ｋを形成す
る一方、補助シート部２１２Ｌ，中間シート部２１２
Ｎ，外周シート部２１２Ｍのそれぞれに外側オリフィス
Ｆｃ，中間オリフィスＦｄ，内側オリフィスＦｅを形成
するとともに、外側環状溝２１２Ｊ及び内側環状溝２１
２Ｋと下部室Ｂに連通する外周開口窓２１２Ｆにこれら
を覆窓する下側リーフバルブ４１１を対向させたことで
ある。

【００８８】下側リーフバルブ４１１の内側開口部４１
１Ａは、図７（Ｂ）に示すように、環状の外環部４１１
Ｃ及び基環部４１１Ｂと、当該外環部４１１Ｃ及び基環
部４１１Ｂを連結する少なくとも１個の結合部４１１Ｄ
とで包囲して形成される。

【００８９】また、当該下側リーフバルブ４１１の上側
に重畳して組み付けられる図７（Ａ）に示す上側リーフ
バルブ２１０には、内側開口部４１１Ａに連通する通孔
２１０Ａが設けられ、ピストンの内周開口窓２１２Ｇに
連通している。

【００９０】下側リーフバルブの外環部４１１Ｃの半径
方向の巾Ｌは、ピストンの外側環状溝２１２Ｊ及び内側
環状溝２１２Ｋと外周開口窓２１２Ｆを覆窓するように
設定されている。

【００９１】従って、上部室Ａの作動油は、外側オリフ
ィスＦｃ，外側環状溝２１２Ｊ，中間オリフィスＦｄ，
内側環状溝２１２Ｋ，内側オリフィスＦｅを通ってピス
トンの外周開口窓２１２Ｆに開放され、外周ポート２１
２Ａを介して下部室Ｂに流出する。

【００９２】この結果、下部室Ｂに連なるピストンの環
状の外周開口窓２１２Ｆは、外側オリフィスＦｃ，中間
オリフィスＦｄ，内側オリフィスＦｅを介して、上部室
Ａに連通するので、上部室Ａと下部室Ｂ間の差圧は、外
側オリフィスＦｃを介しての上部室Ａとピストンの外側
環状溝２１２Ｊ間の差圧，中間オリフィスＦｄを介して
の外側環状溝２１２Ｊと内側環状溝２１２Ｋ間の差圧，
内側オリフィスＦｅを介しての内側環状溝２１２Ｋと下
部室Ｂに連なるピストンの外周開口窓２１２Ｆ間の差圧
に３分割される。

【００９３】例えば、打刻により形成したそれぞれのオ
リフィスの巾及び数が同一の場合には、外側オリフィス
Ｆｃ，中間オリフィスＦｄ，内側オリフィスＦｅの通路
面積は同じになるので、３分割された各々のオリフィス
前後の差圧は、分割しない場合に比べてほぼ１／３に減
少する。

【００９４】この結果、高い減衰力を要求される場合で
もキャビテーションの発生が抑制され、スウィッシュ音
の発生を防止することができる。

【００９５】外側オリフィスＦｃ，中間オリフィスＦ
ｄ，内側オリフィスＦｅは、図７（Ｃ）に示すように半
径方向に揃えて打刻してもよいが、図７（Ｄ）に示すよ
うに円周方向の位置をずらして打刻してもよい。

【００９６】ここで、上部室Ａの圧力をＰ₁，ピストン
の外側環状溝２１２Ｊの圧力をＰ₂，ピストンの内側環
状溝２１２Ｋの圧力をＰ₃，下部室Ｂの圧力をＰ₄とおく
と、外側オリフィスＦｃ，中間オリフィスＦｄ，内側オ
リフィスＦｅにおける各キャビテーション係数Ｋｃ，Ｋ
ｄ，Ｋｅは、以下の式で与えられる。

【００９７】外側オリフィスＦｃに対するキャビテーシ
ョン係数Ｋｃ＝Ｐ₂／（Ｐ₁−Ｐ₂）中間オリフィスＦｄに対するキャビテーション係数Ｋｄ
＝Ｐ₃／（Ｐ₂−Ｐ₃）内側オリフィスＦｅに対するキャビテーション係数Ｋｅ
＝Ｐ₄／（Ｐ₃−Ｐ₄）キャビテーションの発生を最小限に抑えるには、外側オ
リフィスＦｃに対するキャビテーション係数Ｋｃ，中間
オリフィスＦｄに対するキャビテーション係数Ｋｄ，内
側オリフィスＦｅに対するキャビテーション係数Ｋｅを
同じにすればよい。

【００９８】まず、Ｋｄ＝Ｋｅと置いて整理すると、次
式を得る。

【００９９】Ｐ₃＝√（Ｐ₂・Ｐ₄）（５）つぎに、Ｋｃ＝Ｋｄと置いて整理すると、次式を得る。

【０１００】Ｐ₂＝√（Ｐ₁・Ｐ₃）＝√（Ｐ₁・√（Ｐ₂・Ｐ₄））（６）ここで、減衰力をＦｄ，ピストンの受圧面積をＡｐとす
ると、打刻オリフィス前後の圧力差は、Ｐ₁−Ｐ₄＝Ｆ
ｄ／Ａｐ（７）であり、Ｐ₄は油圧緩衝器
の封入ガス圧であるから、（７）式からＰ₁，（６）式
からＰ_２，（５）式からＰ_３が順次求められる。

【０１０１】そして、打刻オリフィスを通る流量をＱ，
作動油の密度をρ，流量係数をＣ，外側オリフィスＦｃ
の通路面積の合計をＡｃ，中間オリフィスＦｄの通路面
積の合計をＡｄ，内側オリフィスＦｅの通路面積をＡｅ
とすると、圧力Ｐ_１，Ｐ₂，Ｐ₃，Ｐ₄の間には以下の関
係が成立する。

【０１０２】Ａｃ＝√（ρＱ²／２Ｃ^２（Ｐ₁−Ｐ₂））（８）Ａｄ＝√（ρＱ²／２Ｃ^２（Ｐ₂−Ｐ₃））（９）Ａｅ＝√（ρＱ²／２Ｃ^２（Ｐ₃−Ｐ₄））（１０）上記３つの式より、所用のオリフィス通路面積を求める
ことができる。

【０１０３】第４実施形態の場合も、外側オリフィスＦ
ｃの巾Ｂｃに対し、中間オリフィスＦｄの巾Ｂｄ，内側
オリフィスＦｅの巾Ｂｅの順に広くして、外側オリフィ
スＦｃの通路面積の合計Ａｃに対し、中間オリフィスＦ
ｄの通路面積の合計Ａｄ，内側オリフィスＦｅの通路面
積の合計Ａｅを上記の関係を満たすように順に大きく設
定し、各オリフィスのキャビテーション係数を同じにす
ることにより、キャビテーションの発生を最小限に抑え
ることができるので、キャビテーションに起因するスウ
ィッシュ音の発生を効果的に抑制することができる。

【０１０４】図７（Ｄ）に示すように、外側オリフィス
Ｆｃに対して中間オリフィスＦｄ及び内側オリフィスＦ
ｅを円周方向にずらす場合は、中間オリフィスＦｄ及び
内側オリフィスＦｂの数を増やして上記の関係を満たす
ようにしてもよい。

【０１０５】図８に示す第５実施形態は、上記第４実施
形態の打刻オリフィス通路を無くす替わりに、図９
（Ｂ）に示すように下側リーフバルブ５１１の外環部５
１１Ｃに切欠き５１１Ｂを設けたものである。

【０１０６】切欠き５１１Ｂは、図９（Ｃ）に示すよう
にピストン２１２の補助シート部２１２Ｌ，中間シート
部２１２Ｎ，外周シート部２１２Ｍを跨ぐように設定さ
れ下部室Ｂに連なる外周開口窓２１２Ｆに連通するとと
もに、下側リーフバルブ５１１に重畳して組み付けられ
た図９（Ａ）に示す上側リーフバルブ２１０によってそ
の上面を覆われている。

【０１０７】図９（Ｂ）に示す第５実施形態の下側リー
フバルブは、補助シート部２１２Ｌ，中間シート部２１
２Ｎ，外周シート部２１２Ｍを半径方向に形成した切欠
き５１１Ｂが跨ぐようになっているが、図１０（Ｂ）に
示す第６実施形態は、下側リーフバルブ６１１の外環部
６１１Ｂに、補助シート部２１２Ｌを跨ぐように外側切
欠き６１１Ｃ，中間シート部２１２Ｎを跨ぐように中間
切欠き６１１Ｄ，外周シート部２１２Ｍを跨ぐように内
側切欠き６１１Ｅを円周方向の位置をずらして各々独立
に形成したものである。

【０１０８】下側リーフバルブ６１１の各切欠きは、当
該下側リーフバルブ６１１に重畳される図１０（Ａ）に
示す上側リーフバルブ２１０によってその上面が覆われ
ている。

【０１０９】従って、上部室Ａの作動油は、第５及び第
６実施形態の双方ともに、補助シート部２１２Ｌを跨ぐ
切欠き５１１Ｂ（６１１Ｃ）の通路Ｆｃ，ピストンの外
側環状溝２１２Ｊ，中間シート部２１２Ｎを跨ぐ切欠き
５１１Ｂ（６１１Ｄ）の通路Ｆｄ，ピストンの内側環状
溝２１２Ｋ，外周シート部２１２Ｍを跨ぐ切欠き５１１
Ｂ（６１１Ｅ）の通路Ｆｅを通ってピストンの環状の外
周開口窓２１２Ｆに解放され、外周ポート２１２Ａを介
して下部室Ｂに流出する。

【０１１０】この結果、下部室Ｂに連なるピストンの環
状の外周開口窓２１２Ｆは、外側オリフィスＦｃ，中間
オリフィスＦｄ，内側オリフィスＦｅを介して、上部室
Ａに連通するので、上部室Ａと下部室Ｂ間の差圧は、外
側オリフィスＦｃを介しての上部室Ａとピストンの外側
環状溝２１２Ｊ間の差圧，中間オリフィスＦｄを介して
の外側環状溝２１２Ｊと内側環状溝２１２Ｋ間の差圧，
内側オリフィスＦｅを介しての内側環状溝２１２Ｋと下
部室Ｂに連なるピストンの開口窓２１２Ｆ間の差圧に３
分割される。

【０１１１】３分割された各々のオリフィス前後の差圧
は、分割しない場合に比べてほぼ１／３に減少する。

【０１１２】この結果、高い減衰力を要求される場合で
もキャビテーションの発生が抑制され、スウィッシュ音
の発生を防止することができる。

【０１１３】第５及び第６実施形態の場合も、外側オリ
フィスＦｃの巾Ｂｃに対し、第４実施形態に準じて中間
オリフィスＦｄの打刻巾Ｂｄ，内側オリフィスＦｅの打
刻巾Ｂｅの順に広くし、外側オリフィスＦｃの通路面積
の合計Ａｃに対して、中間オリフィスＦｄの通路面積の
合計Ａｄ，内側オリフィスＦｅの通路面積の合計Ａｅを
順に大きく設定することにより、キャビテーションの発
生を最小限に抑えることができるので、キャビテーショ
ンに起因するスウィッシュ音の発生を効果的に抑制する
ことができる。

【０１１４】

【発明の効果】以上詳述した通り本発明の第１〜第３実
施形態によれば、オリフィス通路のオリフィスを２段に
分割することにより、上部室と下部室間の差圧をオリフ
ィスを介して２段に分割することができる。

【０１１５】分割された各々のオリフィス前後の差圧
は、分割しない場合に比べてほぼ半減することができる
ので、高い減衰力を要求される場合でも、キャビテーシ
ョンの発生が抑制され、スウィッシュ音の発生を防止す
ることができる。

【０１１６】特に、外側オリフィスの通路面積に対して
内側オリフィスの通路面積を大きくして各オリフィスの
キャビテーション係数を同じにした場合は、キャビテー
ションの発生を最小限に抑えることができるため、キャ
ビテーションに起因するスウィッシュ音の発生を効果的
に抑制することができる。

【０１１７】また、第４〜第６実施形態によれば、オリ
フィス通路のオリフィスを３段に分割することにより、
上部室と下部室間の差圧をオリフィスを介して３段に分
割することができる。

【０１１８】分割された各々のオリフィス前後の差圧
は、分割しない場合に比べてほぼ１／３に低減すること
ができるので、高い減衰力を要求される場合でも、キャ
ビテーションの発生が抑制され、スウィッシュ音の発生
を防止することができる。

【０１１９】特に、外側オリフィスの通路面積に対して
中間オリフィスと内側オリフィスの通路面積を順に大き
くして各オリフィスのキャビテーション係数を同じにし
た場合は、キャビテーションの発生を最小限に抑えるこ
とができるため、キャビテーションに起因するスウィッ
シュ音の発生を効果的に抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１実施形態に係わる逆止弁及び吸い込み弁近
傍の要部断面図である。

【図２】（Ａ）上側リーフバルブの平面図である。（Ｂ）下側リーフバルブの平面図である。（Ｃ）オリフィスを半径方向に揃えたピストン上に下
側リーフバルブを配置した状態の平面図である。（Ｄ）オリフィスを円周方向にずらしたピストン上に
下側リーフバルブを配置た状態の平面図である。

【図３】第２，第３実施形態に係わる逆止弁及び吸い込
み弁近傍の要部断面図である。

【図４】（Ａ）上側リーフバルブの平面図である。（Ｂ）オリフィスを半径方向に揃えた第２実施形態に
係わる下側リーフバルブの平面図である。（Ｃ）ピストン上に下側リーフバルブを配置した状態
の平面図である。

【図５】（Ａ）上側リーフバルブの平面図である。（Ｂ）オリフィスを円周方向にずらした第３実施形態
に係わる下側リーフバルブの平面図である。（Ｄ）ピストン上に下側リーフバルブを配置した状態
の平面図である。

【図６】第４実施形態に係わる逆止弁及び吸い込み弁近
傍の要部断面図である。

【図７】（Ａ）上側リーフバルブの平面図である。（Ｂ）下側リーフバルブの平面図である。（Ｃ）オリフィスを半径方向に揃えたピストン上に下
側リーフバルブを配置した状態の平面図である。（Ｄ）オリフィスを円周方向にずらしたピストン上に
下側リーフバルブを配置た状態の平面図である。

【図８】第５，第６実施形態に係わる逆止弁及び吸い込
み弁近傍の要部断面図である。

【図９】（Ａ）上側リーフバルブの平面図である。（Ｂ）オリフィスを半径方向に揃えた第５実施形態に
係わる下側リーフバルブの平面図である。（Ｃ）ピストン上に上記下側リーフバルブを配置した
状態の平面図である。

【図１０】（Ａ）上側リーフバルブの平面図である。（Ｂ）オリフィスを円周方向にずらした第６実施形態
に係わる下側リーフバルブの平面図である。（Ｃ）ピストン上に上記下側リーフバルブを配置した
状態の平面図である。

【図１１】（Ａ）従来技術に係る油圧緩衝器の縦断面
図である。（Ｂ）従来技術に係る上側リーフバルブの平面図であ
る。（Ｃ）従来技術に係る下側リーフバルブの平面図であ
る。

【符号の説明】

Ａ上部室Ｂ下部室Ｃ底部室Ｄタンク室Ｆａ，Ｆｃ外側オリフィスＦｄ中間オリフィスＦｂ，Ｆｅ内側オリフィス１ピストンロッド２シリンダ１４伸側減衰弁（リーフバルブ）２５，２６吸い込み弁２７バルブケース２７Ａ第２の外周ポート２７Ｂ第２の内周ポート２７Ｆ第２の開口窓２８圧側減衰弁（リーフバルブ）１１０，２１０上側リーフバルブ１１０Ａ，２１０Ａ上側リーフバルブの内側開口部
（通孔）１１２，２１２ピストン１１２Ａ，２１２Ａ第１の外周ポート１１２Ｂ，２１２Ｂ第１の内周ポート１１２Ｄ，２１２Ｄ内周シート部１１２Ｆ，２１２Ｆ外周開口窓１１２Ｊ，２１２Ｊ環状溝２１２Ｋ内側環状溝１１２Ｌ，２１２Ｌ補助シート部１１２Ｍ，２１２Ｍ外周シート部２１２Ｎ中間シート部１１１，２１１，３１１，４１１，５１１，６１１下
側リーフバルブ１１１Ａ，２１１Ａ，３１１Ａ，４１１Ａ，５１１Ａ，
６１１Ａ下側リーフバルブの内側開口部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ピストンロッドに装着されたピストンに
より、シリンダ内に上部室と下部室とを区画し、ピスト
ンには上部室と下部室とを連通する第１の外周ポートと
第１の内周ポートとを設け、第１の外周ポートの出口側
にピストン速度の低速域の減衰力を制御するオリフィス
を備えた逆止弁を開閉自在に設け、第１の内周ポートの
出口側には伸側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッ
ドの伸縮に応じて逆止弁と伸側減衰弁を開閉することに
より、伸側減衰力を制御するとともに、シリンダの下端
部に装着されたバルブケースにより、上記下部室とタン
ク室に連なる底部室とを区画し、バルブケースには下部
室と底部室とを連通する第２の外周ポートと第２の内周
ポートとを設け、第２の外周ポートの出口側にピストン
速度の低速域の減衰力を制御するオリフィスを備えた吸
い込み弁を開閉自在に設け、第２の内周ポートの出口側
には圧側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッドの伸
縮に応じて吸い込み弁と圧側減衰弁を開閉することによ
り、圧側減衰力を制御する油圧緩衝器において、上記ピ
ストンの第１の外周ポートの出口側とバルブケースの第
２の外周ポートの出口側に、それぞれ環状の内周シート
部と環状の外周シート部とで区画された環状の外周開口
窓を設け、また当該外周開口窓の外側には、外周シート
部と補助シート部とで区画された環状溝を設け、当該外
周シート部と補助シート部の上端には、上部室と下部室
とをそれぞれ上記環状溝に連通する外側オリフィスと上
記環状溝を上記外周開口窓に連通する内側オリフィスを
順に通路面積が大きくなるように形成し、更に逆止弁と
吸い込み弁とを相対向する内側開口部を形成した上下２
枚のリーフバルブでそれぞれ構成して前記オリフィスに
対向させながら、２枚のリーフバルブを上記外周開口窓
と環状溝に開閉自在に配設したことを特徴とする油圧緩
衝器のバルブ構造。
【請求項２】上記補助シート部に形成した外側オリフ
ィスと外周シート部に形成した内側オリフィスは、各々
のオリフィスの下流側の圧力をオリフィス前後の差圧で
除したキャビテーション係数が同一になるように通路面
積を設定したことを特徴とする請求項１に記載の油圧緩
衝器のバルブ構造。
【請求項３】ピストンロッドに装着されたピストンに
より、シリンダ内に上部室と下部室とを区画し、ピスト
ンには上部室と下部室とを連通する第１の外周ポートと
第１の内周ポートとを設け、第１の外周ポートの出口側
にピストン速度の低速域の減衰力を制御するオリフィス
を備えた逆止弁を開閉自在に設け、第１の内周ポートの
出口側には伸側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッ
ドの伸縮に応じて逆止弁と伸側減衰弁を開閉することに
より、伸側減衰力を制御するとともに、シリンダの下端
部に装着されたバルブケースにより、上記下部室とタン
ク室に連なる底部室とを区画し、バルブケースには下部
室と底部室とを連通する第２の外周ポートと第２の内周
ポートとを設け、第２の外周ポートの出口側にピストン
速度の低速域の減衰力を制御するオリフィスを備えた吸
い込み弁を開閉自在に設け、第２の内周ポートの出口側
には圧側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッドの伸
縮に応じて吸い込み弁と圧側減衰弁を開閉することによ
り、圧側減衰力を制御する油圧緩衝器において、上記ピ
ストンの第１の外周ポートの出口側とバルブケースの第
２の外周ポートの出口側に、それぞれ環状の内周シート
部と環状の外周シート部とで区画された環状の外周開口
窓を設け、また当該外周開口窓の外側には、外周シート
部と補助シート部とで区画された環状溝を設け、更に逆
止弁と吸い込み弁とを相対向する内側開口部を形成した
上下２枚のリーフバルブでそれぞれ構成し、上記外周開
口窓と環状溝に対向させた下側リーフバルブには、上記
補助シート部を跨ぐ外側オリフィスと外周シート部を跨
ぐ内側オリフィスとを順に通路面積が大きくなるように
形成し、各外側オリフィスをそれぞれ上部室と下部室と
に開口させ且つ各内側オリフィスをそれぞれ上記外周開
口窓に開口させながら、２枚のリーフバルブを上記外周
開口窓と環状溝に開閉自在に配設したことを特徴とする
油圧緩衝器のバルブ構造。
【請求項４】上記補助シート部を跨ぐ外側切欠きと外
周シート部を跨ぐ内側切欠きは、各々の切欠きの下流側
の圧力を切欠き前後の差圧で除したキャビテーション係
数が同一になるように通路面積を設定したことを特徴と
する請求項３に記載の油圧緩衝器のバルブ構造。
【請求項５】ピストンロッドに装着されたピストンに
より、シリンダ内に上部室と下部室とを区画し、ピスト
ンには上部室と下部室とを連通する第１の外周ポートと
第１の内周ポートとを設け、第１の外周ポートの出口側
にピストン速度の低速域の減衰力を制御するオリフィス
を備えた逆止弁を開閉自在に設け、第１の内周ポートの
出口側には伸側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッ
ドの伸縮に応じて逆止弁と伸側減衰弁を開閉することに
より、伸側減衰力を制御するとともに、シリンダの下端
部に装着されたバルブケースにより、上記下部室とタン
ク室に連なる底部室とを区画し、バルブケースには下部
室と底部室とを連通する第２の外周ポートと第２の内周
ポートとを設け、第２の外周ポートの出口側にピストン
速度の低速域の減衰力を制御するオリフィスを備えた吸
い込み弁を開閉自在に設け、第２の内周ポートの出口側
には圧側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッドの伸
縮に応じて吸い込み弁と圧側減衰弁を開閉することによ
り、圧側減衰力を制御する油圧緩衝器において、上記ピ
ストンの第１の外周ポートの出口側とバルブケースの第
２の外周ポートの出口側に、それぞれ環状の内周シート
部と環状の外周シート部とで区画された環状の外周開口
窓を設け、また当該外周開口窓の外側には、外周シート
部と中間シート部とで区画された環状の内側環状溝及び
中間シート部と補助シート部とで区画された環状の外側
環状溝を設け、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向する
内側開口部を形成した上下２枚のリーフバルブでそれぞ
れ構成し、当該補助シート部及び中間シート部と外周シ
ート部の上端には、上記補助シート部を跨ぐ外側オリフ
ィス及び中間シート部を跨ぐ中間オリフィスと外周シー
ト部を跨ぐ内側オリフィスとを順に通路面積が大きくな
るように形成し、各外側オリフィスをそれぞれ上部室と
下部室とに開口させ且つ中間オリフィスを介して各内側
オリフィスをそれぞれ上記外周開口窓に開口させなが
ら、２枚のリーフバルブを外周開口窓と内側環状溝及び
外側環状溝に開閉自在に配設したことを特徴とする油圧
緩衝器のバルブ構造。
【請求項６】上記補助シート部，中間シート部，外周
シート部に形成したオリフィスは、各々のオリフィスの
下流側の圧力をオリフィス前後の差圧で除したキャビテ
ーション係数が同一になるように通路面積を設定したこ
とを特徴とする請求項５に記載の油圧緩衝器のバルブ構
造。
【請求項７】ピストンロッドに装着されたピストンに
より、シリンダ内に上部室と下部室とを区画し、ピスト
ンには上部室と下部室とを連通する第１の外周ポートと
第１の内周ポートとを設け、第１の外周ポートの出口側
にピストン速度の低速域の減衰力を制御するオリフィス
を備えた逆止弁を開閉自在に設け、第１の内周ポートの
出口側には伸側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッ
ドの伸縮に応じて逆止弁と伸側減衰弁を開閉することに
より、伸側減衰力を制御するとともに、シリンダの下端
部に装着されたバルブケースにより、上記下部室とタン
ク室に連なる底部室とを区画し、バルブケースには下部
室と底部室とを連通する第２の外周ポートと第２の内周
ポートとを設け、第２の外周ポートの出口側にピストン
速度の低速域の減衰力を制御するオリフィスを備えた吸
い込み弁を開閉自在に設け、第２の内周ポートの出口側
には圧側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッドの伸
縮に応じて吸い込み弁と圧側減衰弁を開閉することによ
り、圧側減衰力を制御する油圧緩衝器において、上記ピ
ストンの第１の外周ポートの出口側とバルブケースの第
２の外周ポートの出口側に、それぞれ環状の内周シート
部と環状の外周シート部とで区画された環状の外周開口
窓を設け、また当該外周開口窓の外側には、外周シート
部と中間シート部とで区画された環状の内側環状溝及び
中間シート部と補助シート部とで区画された環状の外側
環状溝を設け、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向する
内側開口部を形成した上下２枚のリーフバルブでそれぞ
れ構成し、上記外周開口窓と内側環状溝及び外側環状溝
に対向させた下側リーフバルブには、上記補助シート部
を跨ぐ外側オリフィス及び中間シート部を跨ぐ中間オリ
フィスと外周シート部を跨ぐ内側オリフィスとを順に通
路面積が大きくなるように形成し、各外側オリフィスを
それぞれ上部室と下部室とに開口させ且つ中間オリフィ
スを介して各内側オリフィスをそれぞれ上記外周開口窓
に開口させながら、２枚のリーフバルブを外周開口窓と
内側環状溝及び外側環状溝に開閉自在に配設したことを
特徴とする油圧緩衝器のバルブ構造。
【請求項８】上記補助シート部，中間シート部，外周
シート部を跨ぐ内側切欠きは、各々の打刻オリフィスの
下流側の圧力を打刻オリフィス前後の差圧で除したキャ
ビテーション係数が同一になるように通路面積を設定し
たことを特徴とする請求項７に記載の油圧緩衝器のバル
ブ構造。