JP2001065621A - 油圧緩衝器のバルブ構造 - Google Patents
油圧緩衝器のバルブ構造Info
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- JP2001065621A JP2001065621A JP24439199A JP24439199A JP2001065621A JP 2001065621 A JP2001065621 A JP 2001065621A JP 24439199 A JP24439199 A JP 24439199A JP 24439199 A JP24439199 A JP 24439199A JP 2001065621 A JP2001065621 A JP 2001065621A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 キャビテーションの発生を抑制することがで
き、スウィッシュ音の発生しにくい緩衝器を提供するこ
と。 【解決手段】 ピストン１１２の第１の外周ポート１１
２Ａの出口側とバルブケースの第２の外周ポートの出口
側に、それぞれ環状の内周シート部１１２Ａと環状の外
周シート部１１２Ｃとで区画された環状の開口窓１１２
Ｆを設け、各外周シート部の上端には上記環状の開口窓
をそれぞれ上部室と下部室とに連通するオリフィス１１
２Ｊを形成し、更に逆止弁１１０，１１１と吸い込み弁
とを相対向する内側開口部１１０Ａ，１１１Ｂを形成し
た上下２枚のリーフバルブ１１０，１１１でそれぞれ構
成し、下側のリーフバルブ１１１には上記外周シート部
の半径方向の巾Ｗより狭い巾Ｌの外側開口部１１１Ａを
形成し、当該外側開口部をオリフィスに対向させなが
ら、２枚のリーフバルブを内周シート部と外周シート部
上に開閉自在に配設したこと。
き、スウィッシュ音の発生しにくい緩衝器を提供するこ
と。 【解決手段】 ピストン１１２の第１の外周ポート１１
２Ａの出口側とバルブケースの第２の外周ポートの出口
側に、それぞれ環状の内周シート部１１２Ａと環状の外
周シート部１１２Ｃとで区画された環状の開口窓１１２
Ｆを設け、各外周シート部の上端には上記環状の開口窓
をそれぞれ上部室と下部室とに連通するオリフィス１１
２Ｊを形成し、更に逆止弁１１０，１１１と吸い込み弁
とを相対向する内側開口部１１０Ａ，１１１Ｂを形成し
た上下２枚のリーフバルブ１１０，１１１でそれぞれ構
成し、下側のリーフバルブ１１１には上記外周シート部
の半径方向の巾Ｗより狭い巾Ｌの外側開口部１１１Ａを
形成し、当該外側開口部をオリフィスに対向させなが
ら、２枚のリーフバルブを内周シート部と外周シート部
上に開閉自在に配設したこと。
Description
【産業上の利用分野】この発明は、自動車の懸架装置な
ど車体の振動を抑制する油圧緩衝器のバルブ構造に関
し、特に、スウィッシュ音の発生を抑制する減衰力発生
構造の改良に関するものである。
ど車体の振動を抑制する油圧緩衝器のバルブ構造に関
し、特に、スウィッシュ音の発生を抑制する減衰力発生
構造の改良に関するものである。
【０００１】
【従来の技術】この種の油圧緩衝器としては、例えば、
図５に示すようなものが知られているが、まず、この油
圧緩衝器の構造の概要を図面に基づいて説明する。
図５に示すようなものが知られているが、まず、この油
圧緩衝器の構造の概要を図面に基づいて説明する。
【０００２】車体と車輪との間に結合部材を介して取付
けられる油圧緩衝器は、ピストンロッド１にピストン１
２とピストンバルブＰＶを組み付け、それを摺動自在に
収容するとともに、下端部にベースバルブＢＶを装着し
たシリンダ２を外筒３に収容し、外気を遮断するシール
４とロッドガイド５とを収容したパッキンケース６を外
筒３の上部から嵌挿した後、外筒３の上端部を全周溶接
等により密封して形成されている。
けられる油圧緩衝器は、ピストンロッド１にピストン１
２とピストンバルブＰＶを組み付け、それを摺動自在に
収容するとともに、下端部にベースバルブＢＶを装着し
たシリンダ２を外筒３に収容し、外気を遮断するシール
４とロッドガイド５とを収容したパッキンケース６を外
筒３の上部から嵌挿した後、外筒３の上端部を全周溶接
等により密封して形成されている。
【０００３】そして、シリンダ２と外筒３の間にはタン
ク室Ｄが形成される。
ク室Ｄが形成される。
【０００４】作動油の充満したシリンダ２内をピストン
ロッド１が上昇する際には、密閉された上部室Ａの作動
油は、ピストンバルブＰＶを介して、下部室Ｂに流出
し、この際の通路抵抗が伸長側減衰力となる。
ロッド１が上昇する際には、密閉された上部室Ａの作動
油は、ピストンバルブＰＶを介して、下部室Ｂに流出
し、この際の通路抵抗が伸長側減衰力となる。
【０００５】ピストンロッド１の上昇によって不足する
ピストンロッド退出体積分の作動油は、前記シリンダ２
の下端部に配設されたベースバルブＢＶを介してタンク
室Ｄに連なる底部室Ｃより吸入される。
ピストンロッド退出体積分の作動油は、前記シリンダ２
の下端部に配設されたベースバルブＢＶを介してタンク
室Ｄに連なる底部室Ｃより吸入される。
【０００６】次に、この油圧緩衝器のピストンバルブＰ
Ｖについて説明する。
Ｖについて説明する。
【０００７】ピストンロッド１の下端部には上部よりも
小径のインロー部１Ａが設けられ、ここに、シリンダ内
を摺接するピストンバンド１３を外面に装着したピスト
ン１２，当該ピストン１２の背面に外環部に切欠き１１
Ａを備えた切欠きリーフバルブ１１及びこれに重畳した
穴あきリーフバルブ１０からなる逆止弁，外周が当該逆
止弁の撓みの支持径となる環座９，前記逆止弁を背面か
ら付勢するリーフスプリング８，前記逆止弁の最大撓み
を規制するバルブストッパ７を重畳して嵌挿する。
小径のインロー部１Ａが設けられ、ここに、シリンダ内
を摺接するピストンバンド１３を外面に装着したピスト
ン１２，当該ピストン１２の背面に外環部に切欠き１１
Ａを備えた切欠きリーフバルブ１１及びこれに重畳した
穴あきリーフバルブ１０からなる逆止弁，外周が当該逆
止弁の撓みの支持径となる環座９，前記逆止弁を背面か
ら付勢するリーフスプリング８，前記逆止弁の最大撓み
を規制するバルブストッパ７を重畳して嵌挿する。
【０００８】次に、内周側が固定される座金状のリーフ
バルブ１４，外周が当該リーフバルブ１４の撓みの支持
径となる環座１５を嵌挿し、更に、当該リーフバルブ１
４の外周側に当接するスプリングシート１６及び当該ス
プリングシート１６を背面から付勢するスプリング１７
を上下動自在に案内するピストンナット１８を螺着す
る。
バルブ１４，外周が当該リーフバルブ１４の撓みの支持
径となる環座１５を嵌挿し、更に、当該リーフバルブ１
４の外周側に当接するスプリングシート１６及び当該ス
プリングシート１６を背面から付勢するスプリング１７
を上下動自在に案内するピストンナット１８を螺着す
る。
【０００９】最後に、ピストンナット１８を規定の締め
付けトルクでインロー部１Ａに締結することにより、ピ
ストンバルブＰＶが構成される。
付けトルクでインロー部１Ａに締結することにより、ピ
ストンバルブＰＶが構成される。
【００１０】シリンダ２内を上部室Ａと下部室Ｂに区画
するピストン１２には、下部室Ｂに連通する外周ポート
１２Ａ及び上部室Ａに連通する内周ポート１２Ｂが穿設
されている。
するピストン１２には、下部室Ｂに連通する外周ポート
１２Ａ及び上部室Ａに連通する内周ポート１２Ｂが穿設
されている。
【００１１】外周ポート１２Ａの上端部には、外側シー
ト面１２Ｃ及び中間シート面１２Ｄにより形成される環
状開口窓１２Ｆが設けられ、内周ポート１２Ｂの上端部
には、中間シート面１２Ｄ及び内側円筒部１２Ｅにより
形成される環状開口窓１２Ｇが設けられている。
ト面１２Ｃ及び中間シート面１２Ｄにより形成される環
状開口窓１２Ｆが設けられ、内周ポート１２Ｂの上端部
には、中間シート面１２Ｄ及び内側円筒部１２Ｅにより
形成される環状開口窓１２Ｇが設けられている。
【００１２】当該開口窓１２Ｆ及び１２Ｇには、切欠き
１１Ａを備えた切欠きリーフバルブ１１及びこれに重畳
した穴あきリーフバルブ１０からなる逆止弁が着座し
て、上部室Ａと下部室Ｂとを連通する切欠きからなるオ
リフィス通路１１Ａが形成される。
１１Ａを備えた切欠きリーフバルブ１１及びこれに重畳
した穴あきリーフバルブ１０からなる逆止弁が着座し
て、上部室Ａと下部室Ｂとを連通する切欠きからなるオ
リフィス通路１１Ａが形成される。
【００１３】ピストン速度が小さく上部室Ａと下部室Ｂ
間の圧力差が小さい所謂微低速〜低速域においては、ス
プリング１７に付勢されているリーフバルブ１４の外周
は、ピストン下面の開口窓１２Ｈを覆窓している。
間の圧力差が小さい所謂微低速〜低速域においては、ス
プリング１７に付勢されているリーフバルブ１４の外周
は、ピストン下面の開口窓１２Ｈを覆窓している。
【００１４】このため、上部室Ａの圧油は、前記オリフ
ィス通路１１Ａを介して下部室Ｂに開放され、この際の
通路抵抗により微低速〜低速域の減衰力を発生する。
ィス通路１１Ａを介して下部室Ｂに開放され、この際の
通路抵抗により微低速〜低速域の減衰力を発生する。
【００１５】ピストン速度が増大するに伴いオリフィス
通路１１Ａを通過する流量も増え、オリフィス通路前後
の圧力差も増大する。
通路１１Ａを通過する流量も増え、オリフィス通路前後
の圧力差も増大する。
【００１６】ピストン速度が中速域に近づくにつれ、上
部室Ａと下部室Ｂの圧力差が大きくなるので、スプリン
グ１７に付勢されているリーフバルブ１４の外周が、ス
プリング１７の付勢力とリーフバルブ１４からなる伸側
減衰弁の合成された撓み剛性に打ち勝って、ピストン下
面の開口窓１２Ｈから押し開かれ、作動油が下部室Ｂに
流出し、この際の通路抵抗により中速域以降の減衰力を
発生する。
部室Ａと下部室Ｂの圧力差が大きくなるので、スプリン
グ１７に付勢されているリーフバルブ１４の外周が、ス
プリング１７の付勢力とリーフバルブ１４からなる伸側
減衰弁の合成された撓み剛性に打ち勝って、ピストン下
面の開口窓１２Ｈから押し開かれ、作動油が下部室Ｂに
流出し、この際の通路抵抗により中速域以降の減衰力を
発生する。
【００１７】以上の説明は、作動油の充満したシリンダ
２内をピストンロッド１が上昇する伸長側についてであ
るが、逆にピストンロッド１が下降する際には、密閉さ
れた下部室Ｂの作動油は、ピストン１２の外周ポート１
２Ａを通り、リーフスプリング８によって付勢された逆
止弁１０，１１を押し開き、負圧となる上部室Ａに補充
される。
２内をピストンロッド１が上昇する伸長側についてであ
るが、逆にピストンロッド１が下降する際には、密閉さ
れた下部室Ｂの作動油は、ピストン１２の外周ポート１
２Ａを通り、リーフスプリング８によって付勢された逆
止弁１０，１１を押し開き、負圧となる上部室Ａに補充
される。
【００１８】この分を除いた下部室Ｂの作動油は、下部
室Ｂよりシリンダ２の下端部に装着されたベースバルブ
ＢＶを介して、タンク室Ｄに連なる底部室Ｃに流出し、
この際の通路抵抗が圧縮側減衰力となる。
室Ｂよりシリンダ２の下端部に装着されたベースバルブ
ＢＶを介して、タンク室Ｄに連なる底部室Ｃに流出し、
この際の通路抵抗が圧縮側減衰力となる。
【００１９】油圧緩衝器の液圧室を形成するシリンダ２
の下端部には、バルブケース２７が嵌着されている。
の下端部には、バルブケース２７が嵌着されている。
【００２０】このバルブケースには、底部室Ｃに連通す
る外周ポート２７Ａ及び下部室Ｂに連通する内周ポート
２７Ｂが形成されている。
る外周ポート２７Ａ及び下部室Ｂに連通する内周ポート
２７Ｂが形成されている。
【００２１】当該外周ポート２７Ａの上端部には外側シ
ート面２７Ｃ及び中間シート面２７Ｄにより形成される
環状開口窓２７Ｆが設けられ、内周ポート２７Ｂの上端
部には、中間シート面２７Ｄ及び内側円筒部２７Ｅによ
り形成される環状開口窓２７Ｇが設けられている。
ート面２７Ｃ及び中間シート面２７Ｄにより形成される
環状開口窓２７Ｆが設けられ、内周ポート２７Ｂの上端
部には、中間シート面２７Ｄ及び内側円筒部２７Ｅによ
り形成される環状開口窓２７Ｇが設けられている。
【００２２】当該開口窓２７Ｆ及び２７Ｇには、切欠き
２６Ａを備えた切欠きリーフバルブ２６及びこれに重な
る穴あきリーフバルブ２５からなる吸い込み弁が着座し
て、下部室Ｂと底部室Ｃを連通する切欠きからなるオリ
フィス通路２６Ａが形成される。
２６Ａを備えた切欠きリーフバルブ２６及びこれに重な
る穴あきリーフバルブ２５からなる吸い込み弁が着座し
て、下部室Ｂと底部室Ｃを連通する切欠きからなるオリ
フィス通路２６Ａが形成される。
【００２３】つぎに、ベースバルブＢＶの構成を説明す
ると、まず、ガイド２１の軸部２１Ａに、シリンダ２の
下端部に嵌着されるバルブケース２７，当該バルブケー
ス２７の背面に外環部に切欠き２６Ａを備えた切欠きリ
ーフバルブ２６及びこれに重畳した穴あきリーフバルブ
２５からなる吸い込み弁，外周が当該吸い込み弁の撓み
の支持径となる環座２４，前記吸い込み弁を背面から付
勢するリーフスプリング２３，前記吸い込み弁の最大撓
みを規制するバルブストッパ２２を重畳して嵌挿する。
ると、まず、ガイド２１の軸部２１Ａに、シリンダ２の
下端部に嵌着されるバルブケース２７，当該バルブケー
ス２７の背面に外環部に切欠き２６Ａを備えた切欠きリ
ーフバルブ２６及びこれに重畳した穴あきリーフバルブ
２５からなる吸い込み弁，外周が当該吸い込み弁の撓み
の支持径となる環座２４，前記吸い込み弁を背面から付
勢するリーフスプリング２３，前記吸い込み弁の最大撓
みを規制するバルブストッパ２２を重畳して嵌挿する。
【００２４】続いて、バルブケース２７の下面開口窓２
７Ｈに対向する座金状のリーフバルブ２８，当該リーフ
バルブ２８の下面に重畳され外周部がリーフバルブ２８
の撓みの支持径となる環座２９，リーフバルブ２８の最
大撓み量を規制するバルブストッパ３０を順次嵌挿し、
ナット３１を螺着する。
７Ｈに対向する座金状のリーフバルブ２８，当該リーフ
バルブ２８の下面に重畳され外周部がリーフバルブ２８
の撓みの支持径となる環座２９，リーフバルブ２８の最
大撓み量を規制するバルブストッパ３０を順次嵌挿し、
ナット３１を螺着する。
【００２５】最後に、ナット３１を規定の締め付けトル
クでガイド２１の下端部に締結することにより、ベース
バルブＢＶが構成される。
クでガイド２１の下端部に締結することにより、ベース
バルブＢＶが構成される。
【００２６】ピストンロッド１が下降するピストン速度
の低速域においては、前記開口窓２７Ｆに対向する切欠
きリーフバルブの切欠きからなるオリフィス通路２６Ａ
を通り、またピストン速度の増大する中速域以上におい
ては、ベースバルブケースの内周ポート２７Ｂを通り下
面開口窓２７Ｈに流入した作動油が、内周側が固定され
たリーフバルブ２８からなる圧側減衰弁の外周側を押し
開いて、ピストンロッド１の進入体積分の作動油を下部
室Ｂからタンク室Ｄに連なる底部室Ｃに排出し、その際
の通路抵抗により圧縮側減衰力を発生させる。
の低速域においては、前記開口窓２７Ｆに対向する切欠
きリーフバルブの切欠きからなるオリフィス通路２６Ａ
を通り、またピストン速度の増大する中速域以上におい
ては、ベースバルブケースの内周ポート２７Ｂを通り下
面開口窓２７Ｈに流入した作動油が、内周側が固定され
たリーフバルブ２８からなる圧側減衰弁の外周側を押し
開いて、ピストンロッド１の進入体積分の作動油を下部
室Ｂからタンク室Ｄに連なる底部室Ｃに排出し、その際
の通路抵抗により圧縮側減衰力を発生させる。
【００２７】逆に、ピストンロッド１の上昇時には、ベ
ースバルブケースの外周ポート２７Ａを通り、ノンリタ
ンスプリング２３に付勢された吸い込み弁２５，２６を
押し開いて、ピストンロッド１の退出体積分の作動油を
底部室Ｃから下部室Ｂに吸入する。
ースバルブケースの外周ポート２７Ａを通り、ノンリタ
ンスプリング２３に付勢された吸い込み弁２５，２６を
押し開いて、ピストンロッド１の退出体積分の作動油を
底部室Ｃから下部室Ｂに吸入する。
【００２８】以上、詳述したように、ピストンバルブＰ
Ｖがピストンロッド下端部に、ベースバルブＢＶがシリ
ンダ下端部に装着され、装着部の軸径が前者がピストン
ロッドインロー部，後者がガイドの軸部で太さが異なる
くらいで、オリフィス通路，逆止弁（圧側：吸い込み
弁）及び減衰弁の作用・効果は、ピストンバルブＰＶ，
ベースバルブＢＶとも同じである。
Ｖがピストンロッド下端部に、ベースバルブＢＶがシリ
ンダ下端部に装着され、装着部の軸径が前者がピストン
ロッドインロー部，後者がガイドの軸部で太さが異なる
くらいで、オリフィス通路，逆止弁（圧側：吸い込み
弁）及び減衰弁の作用・効果は、ピストンバルブＰＶ，
ベースバルブＢＶとも同じである。
【００２９】
【発明が解決しようとする課題】上記の様に、本発明が
解決しようとするオリフィス通路の作用・効果は、ピス
トンバルブＰＶ側の１１Ａ，ベースバルブＢＶ側の２６
Ａとも同一であるので、主にピストンバルブＰＶについ
て従来技術の問題点を説明する。
解決しようとするオリフィス通路の作用・効果は、ピス
トンバルブＰＶ側の１１Ａ，ベースバルブＢＶ側の２６
Ａとも同一であるので、主にピストンバルブＰＶについ
て従来技術の問題点を説明する。
【００３０】ピストンロッド１が低速で伸長するピスト
ン速度の低速域において、圧力がＰ 1である上室Ａの作
動油は、ピストン上面の開口窓１２Ｆに対向する切欠き
リーフバルブにより形成されるオリフィス通路１１Ａを
通り、圧力がＰ2である下室Ｂへ流れる。
ン速度の低速域において、圧力がＰ 1である上室Ａの作
動油は、ピストン上面の開口窓１２Ｆに対向する切欠き
リーフバルブにより形成されるオリフィス通路１１Ａを
通り、圧力がＰ2である下室Ｂへ流れる。
【００３１】従来構造においては、ピストン速度が速く
なり流量Ｑが多くなると、オリフィス通路の流れは乱流
になる。
なり流量Ｑが多くなると、オリフィス通路の流れは乱流
になる。
【００３２】特に、減衰力が高い場合にはオリフィス通
路前後の差圧（Ｐ1−Ｐ2）が大きくなるため、乱流にキ
ャビテーションが加わり、スウィッシュ音と呼ばれる異
音が発生して車両の乗員に不快感を与える。
路前後の差圧（Ｐ1−Ｐ2）が大きくなるため、乱流にキ
ャビテーションが加わり、スウィッシュ音と呼ばれる異
音が発生して車両の乗員に不快感を与える。
【００３３】キャビテーションの発生を抑制する第１の
方法は、Ｋ＝Ｐ2／（Ｐ1−Ｐ2）で定義されるキャビテ
ーション係数Ｋを規定値以上にすることである。
方法は、Ｋ＝Ｐ2／（Ｐ1−Ｐ2）で定義されるキャビテ
ーション係数Ｋを規定値以上にすることである。
【００３４】キャビテーション係数を規定値以上にする
には、Ｐ2を大きくするか、または、オリフィス通路前
後の差圧（Ｐ1−Ｐ2）を小さくする。Ｐ2を大きくする
には、タンク室Ｄに所定のガス圧の不活性ガスを封入す
ることで達成できるが、シール部で発生するフリクショ
ンが増大し、乗り心地を悪化させてしまう。
には、Ｐ2を大きくするか、または、オリフィス通路前
後の差圧（Ｐ1−Ｐ2）を小さくする。Ｐ2を大きくする
には、タンク室Ｄに所定のガス圧の不活性ガスを封入す
ることで達成できるが、シール部で発生するフリクショ
ンが増大し、乗り心地を悪化させてしまう。
【００３５】また、差圧（Ｐ1−Ｐ2）を小さくする方法
は、（Ｐ1−Ｐ2）が車両の要求する減衰力により決まる
値であることから、独自に採用することはできない。
は、（Ｐ1−Ｐ2）が車両の要求する減衰力により決まる
値であることから、独自に採用することはできない。
【００３６】キャビテーションの発生を抑制する第２の
方法は、オリフィス通路面積を替えずに切欠きの数ｎを
増加させ切欠きの巾ｂを狭くし、切欠きリーフバルブの
厚さをｈとした切欠き１個当たりの通路面積ｂ×ｈを小
さくする一方、作動油の接する浸潤長２（ｂ＋ｈ）を長
くして乱流を発生しにくくすることである。
方法は、オリフィス通路面積を替えずに切欠きの数ｎを
増加させ切欠きの巾ｂを狭くし、切欠きリーフバルブの
厚さをｈとした切欠き１個当たりの通路面積ｂ×ｈを小
さくする一方、作動油の接する浸潤長２（ｂ＋ｈ）を長
くして乱流を発生しにくくすることである。
【００３７】しかし、切欠きの数ｎ及び巾ｂには設計及
び製作上の制約があり、所定の速度以上ではキャビテー
ションの発生を完全に防止することができない。
び製作上の制約があり、所定の速度以上ではキャビテー
ションの発生を完全に防止することができない。
【００３８】また、切欠きの数ｎを増加させ切欠きの巾
ｂを狭くすると、差圧（Ｐ1−Ｐ2）は、作動油の粘度の
影響を受け易くなる。
ｂを狭くすると、差圧（Ｐ1−Ｐ2）は、作動油の粘度の
影響を受け易くなる。
【００３９】作動油の粘度は油温によって変化するた
め、差圧（Ｐ1−Ｐ2）に比例する減衰力が変化してしま
うという弊害も生じる。
め、差圧（Ｐ1−Ｐ2）に比例する減衰力が変化してしま
うという弊害も生じる。
【００４０】従って、キャビテーション係数を小さくし
たりレイノルズ数Ｒｅを小さくすることでキャビテーシ
ョンの発生を抑制することは、一般に困難である。
たりレイノルズ数Ｒｅを小さくすることでキャビテーシ
ョンの発生を抑制することは、一般に困難である。
【００４１】本発明は、以上のような実情に鑑みてなさ
れたれたものであり、その目的とするところは、キャビ
テーションの発生を抑制することができ、スウィッシュ
音の発生しにくい緩衝器を提供することである。
れたれたものであり、その目的とするところは、キャビ
テーションの発生を抑制することができ、スウィッシュ
音の発生しにくい緩衝器を提供することである。
【００４２】
【課題を解決するための手段】本発明は、ピストンロッ
ドに装着されたピストンにより、シリンダ内に上部室と
下部室とを区画し、ピストンには上部室と下部室とを連
通する第１の外周ポートと第１の内周ポートとを設け、
第１の外周ポートの出口側にピストン速度の低速域の減
衰力を制御するオリフィスを備えた逆止弁を開閉自在に
設け、第１の内周ポートの出口側には伸側減衰弁を開閉
自在に設け、ピストンロッドの伸縮に応じて逆止弁と伸
側減衰弁を開閉することにより、伸側減衰力を制御する
とともに、シリンダの下端部に装着されたバルブケース
により、上記下部室とタンク室に連なる底部室とを区画
し、バルブケースには下部室と底部室とを連通する第２
の外周ポートと第２の内周ポートとを設け、第２の外周
ポートの出口側にピストン速度の低速域の減衰力を制御
するオリフィスを備えた吸い込み弁を開閉自在に設け、
第２の内周ポートの出口側には圧側減衰弁を開閉自在に
設け、ピストンロッドの伸縮に応じて吸い込み弁と圧側
減衰弁を開閉することにより、圧側減衰力を制御する油
圧緩衝器を前提とするものである。
ドに装着されたピストンにより、シリンダ内に上部室と
下部室とを区画し、ピストンには上部室と下部室とを連
通する第１の外周ポートと第１の内周ポートとを設け、
第１の外周ポートの出口側にピストン速度の低速域の減
衰力を制御するオリフィスを備えた逆止弁を開閉自在に
設け、第１の内周ポートの出口側には伸側減衰弁を開閉
自在に設け、ピストンロッドの伸縮に応じて逆止弁と伸
側減衰弁を開閉することにより、伸側減衰力を制御する
とともに、シリンダの下端部に装着されたバルブケース
により、上記下部室とタンク室に連なる底部室とを区画
し、バルブケースには下部室と底部室とを連通する第２
の外周ポートと第２の内周ポートとを設け、第２の外周
ポートの出口側にピストン速度の低速域の減衰力を制御
するオリフィスを備えた吸い込み弁を開閉自在に設け、
第２の内周ポートの出口側には圧側減衰弁を開閉自在に
設け、ピストンロッドの伸縮に応じて吸い込み弁と圧側
減衰弁を開閉することにより、圧側減衰力を制御する油
圧緩衝器を前提とするものである。
【００４３】上記の目的を達成するための本発明の第１
の手段は、上記ピストンの第１の外周ポートの出口側と
バルブケースの第２の外周ポートの出口側に、それぞれ
環状の内周シート部と環状の外周シート部とで区画され
た環状の開口窓を設け、各外周シート部の上端には上記
環状の開口窓をそれぞれ上部室と下部室とに連通するオ
リフィスを形成し、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向
する内側開口部を形成した上下２枚のリーフバルブでそ
れぞれ構成し、下側のリーフバルブには上記外周シート
部の半径方向の巾より狭い外側開口部を形成し、当該外
側開口部をオリフィスに対向させながら、２枚のリーフ
バルブを内周シート部と外周シート部上に開閉自在に配
設したことである。
の手段は、上記ピストンの第１の外周ポートの出口側と
バルブケースの第２の外周ポートの出口側に、それぞれ
環状の内周シート部と環状の外周シート部とで区画され
た環状の開口窓を設け、各外周シート部の上端には上記
環状の開口窓をそれぞれ上部室と下部室とに連通するオ
リフィスを形成し、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向
する内側開口部を形成した上下２枚のリーフバルブでそ
れぞれ構成し、下側のリーフバルブには上記外周シート
部の半径方向の巾より狭い外側開口部を形成し、当該外
側開口部をオリフィスに対向させながら、２枚のリーフ
バルブを内周シート部と外周シート部上に開閉自在に配
設したことである。
【００４４】上記外側オリフィス及び内側オリフィスは
巾が一定でもよいが、外側オリフィスの巾よりも内側オ
リフィスの巾を広くして通路面積を大きくすることによ
り、スウィッシュ音の発生をより抑制することができ
る。
巾が一定でもよいが、外側オリフィスの巾よりも内側オ
リフィスの巾を広くして通路面積を大きくすることによ
り、スウィッシュ音の発生をより抑制することができ
る。
【００４５】また、第２の手段は、上記ピストンの第１
の外周ポートの出口側とバルブケースの第２の外周ポー
トの出口側に、それぞれ環状の内周シート部と環状の外
周シート部とで区画された環状の開口窓を設け、更に逆
止弁と吸い込み弁とを相対向する内側開口部を形成した
上下２枚のリーフバルブでそれぞれ構成し、下側のリー
フバルブには上記外周シート部の半径方向の巾より狭い
外側開口部とこの外側開口部に連通する外側オリフィス
及び内側オリフィスを形成し、各外側オリフィスをそれ
ぞれ上部室と下部室とに開口させ且つ各内側オリフィス
をそれぞれ上記外側開口部に開口させながら、２枚のリ
ーフバルブを内周シート部と外周シート部上に開閉自在
に配設したことである。
の外周ポートの出口側とバルブケースの第２の外周ポー
トの出口側に、それぞれ環状の内周シート部と環状の外
周シート部とで区画された環状の開口窓を設け、更に逆
止弁と吸い込み弁とを相対向する内側開口部を形成した
上下２枚のリーフバルブでそれぞれ構成し、下側のリー
フバルブには上記外周シート部の半径方向の巾より狭い
外側開口部とこの外側開口部に連通する外側オリフィス
及び内側オリフィスを形成し、各外側オリフィスをそれ
ぞれ上部室と下部室とに開口させ且つ各内側オリフィス
をそれぞれ上記外側開口部に開口させながら、２枚のリ
ーフバルブを内周シート部と外周シート部上に開閉自在
に配設したことである。
【００４６】上記外側オリフィス及び内側オリフィスは
通路面積が同一でもよいが、外側オリフィスよりも内側
オリフィスの通路面積を大きくすることにより、スウィ
ッシュ音の発生をより抑制することができる。
通路面積が同一でもよいが、外側オリフィスよりも内側
オリフィスの通路面積を大きくすることにより、スウィ
ッシュ音の発生をより抑制することができる。
【００４７】
【発明の実施の形態】本発明に係わる油圧緩衝器は、従
来技術と同じ基本構造を備え、シリンダ内にピストンバ
ルブＰＶを介してピストンロッドが移動自在に挿入さ
れ、またシリンダの下端部にはベースバルブＢＶが設け
られている。
来技術と同じ基本構造を備え、シリンダ内にピストンバ
ルブＰＶを介してピストンロッドが移動自在に挿入さ
れ、またシリンダの下端部にはベースバルブＢＶが設け
られている。
【００４８】ピストンバルブＰＶは、シリンダ内に上部
室Ａと下部室Ｂを区画し、ベースバルブＢＶは、同じく
下部室Ｂと底部室Ｃを区画している。
室Ａと下部室Ｂを区画し、ベースバルブＢＶは、同じく
下部室Ｂと底部室Ｃを区画している。
【００４９】前記従来技術で詳述したように、本発明が
解決しようとするオリフィス通路の作用・効果は、ピス
トンバルブＰＶ側の逆止弁，ベースバルブＢＶ側の吸い
込み弁とも同一であるので、ピストンバルブＰＶ側の逆
止弁に本発明を適用する場合について、従来技術と異な
る部分にのみ異なる符号を付して説明する。
解決しようとするオリフィス通路の作用・効果は、ピス
トンバルブＰＶ側の逆止弁，ベースバルブＢＶ側の吸い
込み弁とも同一であるので、ピストンバルブＰＶ側の逆
止弁に本発明を適用する場合について、従来技術と異な
る部分にのみ異なる符号を付して説明する。
【００５０】図１〜図２に示す本発明の第１実施形態の
ピストンバルブＰＶと、従来技術で説明したピストンバ
ルブＰＶとの相違点は、図１に示す外周シート部１１２
Ｃのようにシート部の巾Ｗを拡げ、当該外周シート部１
１２Ｃに例えば打刻により形成したオリフィス１１２Ｊ
を形成するとともに、開口部１１１Ａを設けたリーフバ
ルブ１１１を対向させたことである。
ピストンバルブＰＶと、従来技術で説明したピストンバ
ルブＰＶとの相違点は、図１に示す外周シート部１１２
Ｃのようにシート部の巾Ｗを拡げ、当該外周シート部１
１２Ｃに例えば打刻により形成したオリフィス１１２Ｊ
を形成するとともに、開口部１１１Ａを設けたリーフバ
ルブ１１１を対向させたことである。
【００５１】この開口部１１１Ａは、図２（Ｂ）に示す
ように、環状の外環部１１１Ｃ，内環部１１１Ｄと、当
該外環部１１１Ｃ，内環部１１１Ｄを連結する少なくと
も１個の結合部１１１Ｋとで包囲して形成される。
ように、環状の外環部１１１Ｃ，内環部１１１Ｄと、当
該外環部１１１Ｃ，内環部１１１Ｄを連結する少なくと
も１個の結合部１１１Ｋとで包囲して形成される。
【００５２】また、開口部１１１Ａの内側には、内環部
１１１Ｄと基環部１１１Ｅ，当該内環部１１１Ｄと基環
部１１１Ｅを連結する少なくとも１個の結合部１１１Ｊ
とに包囲された開口部１１１Ｂが形成され、ピストンの
内側開口窓１１２Ｇに連通している。
１１１Ｄと基環部１１１Ｅ，当該内環部１１１Ｄと基環
部１１１Ｅを連結する少なくとも１個の結合部１１１Ｊ
とに包囲された開口部１１１Ｂが形成され、ピストンの
内側開口窓１１２Ｇに連通している。
【００５３】リーフバルブの開口部１１１Ａの半径方向
の巾Ｌは、巾を拡げたピストン１１２側の外周シート部
１１２Ｃの半径方向の巾Ｗよりも狭く設定され、開口部
１１１Ａは、図２（Ｃ）に示すように、ピストンの外周
シート部１１２Ｃと図２（Ａ）に示す穴あきリーフバル
ブ１１０によって覆われている。
の巾Ｌは、巾を拡げたピストン１１２側の外周シート部
１１２Ｃの半径方向の巾Ｗよりも狭く設定され、開口部
１１１Ａは、図２（Ｃ）に示すように、ピストンの外周
シート部１１２Ｃと図２（Ａ）に示す穴あきリーフバル
ブ１１０によって覆われている。
【００５４】従って、上部室Ａの作動油は、打刻オリフ
ィス１１２Ｊの外側オリフィスＦ1，開口部１１１Ａ，
内側オリフィスＦ2を通ってピストン１１２の環状の開
口窓１１２Ｆに開放され、外周ポート１１２Ａを介して
下部室Ｂに流出する。
ィス１１２Ｊの外側オリフィスＦ1，開口部１１１Ａ，
内側オリフィスＦ2を通ってピストン１１２の環状の開
口窓１１２Ｆに開放され、外周ポート１１２Ａを介して
下部室Ｂに流出する。
【００５５】この結果、下部室Ｂに連なるピストンの環
状の開口窓１１２Ｆは、外側オリフィスＦ1及び内側オ
リフィスＦ2を介して、上部室Ａに連通するので、上部
室Ａと下部室Ｂ間の差圧は、外側オリフィスＦ1を介し
ての上部室Ａと切欠きリーフバルブの開口部１１１Ａ間
の差圧，内側オリフィスＦ2を介してのリーフバルブの
開口部１１１Ａと下部室Ｂ間の差圧に２分割される。
状の開口窓１１２Ｆは、外側オリフィスＦ1及び内側オ
リフィスＦ2を介して、上部室Ａに連通するので、上部
室Ａと下部室Ｂ間の差圧は、外側オリフィスＦ1を介し
ての上部室Ａと切欠きリーフバルブの開口部１１１Ａ間
の差圧，内側オリフィスＦ2を介してのリーフバルブの
開口部１１１Ａと下部室Ｂ間の差圧に２分割される。
【００５６】オリフィス１１２Ｊの巾Ｂが一定の場合に
は、外側オリフィスＦ1と内側オリフィスＦ2の通路面積
は同じになるので、２分割された各々のオリフィス前後
の差圧は、分割しない場合に比べてほぼ半減する。
は、外側オリフィスＦ1と内側オリフィスＦ2の通路面積
は同じになるので、２分割された各々のオリフィス前後
の差圧は、分割しない場合に比べてほぼ半減する。
【００５７】この結果、高い減衰力を要求される場合で
もキャビテーションの発生が抑制され、スウィッシュ音
の発生を防止することができる。
もキャビテーションの発生が抑制され、スウィッシュ音
の発生を防止することができる。
【００５８】ここで、上部室Ａの圧力をＰ1，リーフバ
ルブの開口部１１１Ａの圧力をＰ2，下部室Ｂの圧力を
Ｐ3とおくと、外側オリフィスＦ1，内側オリフィスＦ2
における各キャビテーション係数Ｋ1，Ｋ2は、以下の式
で与えられる。
ルブの開口部１１１Ａの圧力をＰ2，下部室Ｂの圧力を
Ｐ3とおくと、外側オリフィスＦ1，内側オリフィスＦ2
における各キャビテーション係数Ｋ1，Ｋ2は、以下の式
で与えられる。
【００５９】外側オリフィスＦ1に対するキャビテーシ
ョン係数Ｋ1＝Ｐ2／（Ｐ1−Ｐ2） 内側オリフィスＦ2に対するキャビテーション係数Ｋ2＝
Ｐ3／（Ｐ2−Ｐ3） 次に、各オリフィスの開口面積の設定について説明す
る。
ョン係数Ｋ1＝Ｐ2／（Ｐ1−Ｐ2） 内側オリフィスＦ2に対するキャビテーション係数Ｋ2＝
Ｐ3／（Ｐ2−Ｐ3） 次に、各オリフィスの開口面積の設定について説明す
る。
【００６０】まず、外側オリフィスＦ1を介した上部室
Ａからリーフバルブの開口部１１１Ａへの圧力降下（Ｐ
1−Ｐ2）と、内側オリフィスＦ2を介したリーフバルブ
の開口部１１１Ａから下部室Ｂへの圧力降下（Ｐ2−
Ｐ3）とが、同一（Ｐ1−Ｐ2＝Ｐ 2−Ｐ3）となるよう各
オリフィスＦ1，Ｆ2の開口面積を設定することが考えら
れる。
Ａからリーフバルブの開口部１１１Ａへの圧力降下（Ｐ
1−Ｐ2）と、内側オリフィスＦ2を介したリーフバルブ
の開口部１１１Ａから下部室Ｂへの圧力降下（Ｐ2−
Ｐ3）とが、同一（Ｐ1−Ｐ2＝Ｐ 2−Ｐ3）となるよう各
オリフィスＦ1，Ｆ2の開口面積を設定することが考えら
れる。
【００６１】しかし、伸長行程では下部室Ｂの圧力Ｐ3
はリーフバルブの開口部１１１Ａの圧力Ｐ2よりも常に
低い（Ｐ3＜Ｐ2）ことを考慮にいれると、上記の条件で
は、内側オリフィスＦ2に対するキャビテーション係数
Ｋ2が、外側オリフィスＦ1に対するキャビテーション係
数Ｋ1より小さくなり、内側オリフィスＦ2側で外側オリ
フィスＦ1側より先にキャビテーションが発生する惧れ
がある。
はリーフバルブの開口部１１１Ａの圧力Ｐ2よりも常に
低い（Ｐ3＜Ｐ2）ことを考慮にいれると、上記の条件で
は、内側オリフィスＦ2に対するキャビテーション係数
Ｋ2が、外側オリフィスＦ1に対するキャビテーション係
数Ｋ1より小さくなり、内側オリフィスＦ2側で外側オリ
フィスＦ1側より先にキャビテーションが発生する惧れ
がある。
【００６２】当該現象は、キャビテーションの発生を抑
制する上で必ずしも適切なことではない。
制する上で必ずしも適切なことではない。
【００６３】これを防止するためには、内側オリフィス
Ｆ2に対するキャビテーション係数Ｋ2を、外側オリフィ
スＦ1に対するキャビテーション係数Ｋ1に近づけること
（Ｋ2≒Ｋ1）が必要である。
Ｆ2に対するキャビテーション係数Ｋ2を、外側オリフィ
スＦ1に対するキャビテーション係数Ｋ1に近づけること
（Ｋ2≒Ｋ1）が必要である。
【００６４】ここで、Ｐ2−Ｐ3は内側オリフィスＦ2を
介した圧力降下であり、Ｐ1−Ｐ2は外側オリフィスＦ1
を介した圧力降下であるから、下流側のキャビテーショ
ン係数Ｋ2を大きくするには、内側オリフィスＦ2の通路
面積を外側オリフィスＦ1の通路面積より大きく設定し
て、Ｐ2−Ｐ3をＰ1−Ｐ2より小さくすればよい。
介した圧力降下であり、Ｐ1−Ｐ2は外側オリフィスＦ1
を介した圧力降下であるから、下流側のキャビテーショ
ン係数Ｋ2を大きくするには、内側オリフィスＦ2の通路
面積を外側オリフィスＦ1の通路面積より大きく設定し
て、Ｐ2−Ｐ3をＰ1−Ｐ2より小さくすればよい。
【００６５】キャビテーションの発生を最も少なく抑え
るには、外側オリフィスＦ1に対するキャビテーション
係数Ｋ1（＝Ｐ2／（Ｐ1−Ｐ2））と、内側オリフィスＦ
2に対するキャビテーション係数Ｋ2（＝Ｐ3／（Ｐ2−Ｐ
3））を同じにすればよいので、Ｋ1＝Ｋ2と置いて整理
すると、次式を得る。
るには、外側オリフィスＦ1に対するキャビテーション
係数Ｋ1（＝Ｐ2／（Ｐ1−Ｐ2））と、内側オリフィスＦ
2に対するキャビテーション係数Ｋ2（＝Ｐ3／（Ｐ2−Ｐ
3））を同じにすればよいので、Ｋ1＝Ｋ2と置いて整理
すると、次式を得る。
【００６６】Ｐ2＝√（Ｐ1・Ｐ3） （１） ここで、減衰力をＦｄ、ピストンの受圧面積をＡｐとす
ると、打刻オリフィス前後の圧力差は次式で求められ
る。
ると、打刻オリフィス前後の圧力差は次式で求められ
る。
【００６７】Ｐ1−Ｐ3＝Ｆｄ／Ａｐ （２） Ｐ3は、油圧緩衝器の封入ガス圧であるから、（２）式
からＰ1、（１）式からＰ2が求められる。
からＰ1、（１）式からＰ2が求められる。
【００６８】そして、オリフィスを通る流量をＱ、作動
油の密度をρ、外側オリフィスＦ1の合計通路面積を
Ａ1、内側オリフィスＦ2の通路面積をＡ2とすると、圧
力Ｐ１，Ｐ2，Ｐ3の間には以下の関係が成立する。
油の密度をρ、外側オリフィスＦ1の合計通路面積を
Ａ1、内側オリフィスＦ2の通路面積をＡ2とすると、圧
力Ｐ１，Ｐ2，Ｐ3の間には以下の関係が成立する。
【００６９】 Ａ1＝√{ρＱ2／２Ｃ2（Ｐ1−Ｐ2）} （３） Ａ2＝√{ρＱ2／２Ｃ2（Ｐ2−Ｐ3）} （４） 上記２つの式より、所用のオリフィス通路面積を求める
ことができる。
ことができる。
【００７０】本発明の第１実施形態は、図２（Ｃ）に示
すように、オリフィス１１２Ｊの外側の巾Ｂ1に対して
内側の巾をＢ2を広くし、外側オリフィスＦ1の通路面積
の合計Ａ1に対して内側オリフィスＦ2の通路面積の合計
Ａ2を大きくして上記の関係を満たすようにしたもので
ある。
すように、オリフィス１１２Ｊの外側の巾Ｂ1に対して
内側の巾をＢ2を広くし、外側オリフィスＦ1の通路面積
の合計Ａ1に対して内側オリフィスＦ2の通路面積の合計
Ａ2を大きくして上記の関係を満たすようにしたもので
ある。
【００７１】オリフィスの通路面積をこのように設定す
ることにより、キャビテーションの発生を最小限に抑え
ることができるので、キャビテーションに起因するスウ
ィッシュ音の発生を効果的に抑制することができる。
ることにより、キャビテーションの発生を最小限に抑え
ることができるので、キャビテーションに起因するスウ
ィッシュ音の発生を効果的に抑制することができる。
【００７２】図３に示す第２実施形態は、第１実施形態
の打刻オリフィス通路を無くす替わりに、図４（Ｂ）に
示すようにリーフバルブ２１１の開口部２１１Ａを外側
から包囲する外環部２１１Ｃに外側オリフィスＦ1，内
環部２１１Ｄに内側オリフィスＦ2を、それぞれ開口部
２１１Ａに連通させて設けたものである。
の打刻オリフィス通路を無くす替わりに、図４（Ｂ）に
示すようにリーフバルブ２１１の開口部２１１Ａを外側
から包囲する外環部２１１Ｃに外側オリフィスＦ1，内
環部２１１Ｄに内側オリフィスＦ2を、それぞれ開口部
２１１Ａに連通させて設けたものである。
【００７３】リーフバルブの開口部２１１Ａの半径方向
の巾Ｌは、図４（Ｃ）に示すように、巾を拡げたピスト
ン１１２の外周シート部１１２Ｃの半径方向の巾Ｗより
も狭く設定され、開口部２１１Ａはピストンの外周シー
ト部１１２Ｃと図４（Ａ）に示す穴あきリーフバルブ１
１０によって覆われている。
の巾Ｌは、図４（Ｃ）に示すように、巾を拡げたピスト
ン１１２の外周シート部１１２Ｃの半径方向の巾Ｗより
も狭く設定され、開口部２１１Ａはピストンの外周シー
ト部１１２Ｃと図４（Ａ）に示す穴あきリーフバルブ１
１０によって覆われている。
【００７４】従って、上部室Ａの作動油は、リーフバル
ブの外側オリフィスＦ1，開口部２１１Ａ，内側オリフ
ィスＦ2を通ってピストン１１２の環状の開口窓１１２
Ｆに解放され、外周ポート１１２Ａを介して下部室Ｂに
流出する。
ブの外側オリフィスＦ1，開口部２１１Ａ，内側オリフ
ィスＦ2を通ってピストン１１２の環状の開口窓１１２
Ｆに解放され、外周ポート１１２Ａを介して下部室Ｂに
流出する。
【００７５】この結果、下部室Ｂに連なるピストンの環
状の開口窓１１２Ｆは、外側オリフィスＦ1，内側オリ
フィスＦ2を介して、上部室Ａに連通するので、上部室
Ａとピストンの環状の開口窓１１２Ｆ間の差圧は、外側
オリフィスＦ1を介しての上部室Ａとリーフバルブの開
口部２１１Ａ間の差圧，内側オリフィスＦ2を介しての
開口部２１１Ａと下部室Ｂ間の差圧に２分割される。
状の開口窓１１２Ｆは、外側オリフィスＦ1，内側オリ
フィスＦ2を介して、上部室Ａに連通するので、上部室
Ａとピストンの環状の開口窓１１２Ｆ間の差圧は、外側
オリフィスＦ1を介しての上部室Ａとリーフバルブの開
口部２１１Ａ間の差圧，内側オリフィスＦ2を介しての
開口部２１１Ａと下部室Ｂ間の差圧に２分割される。
【００７６】外側オリフィスＦ1の巾Ｂ1及び数と内側オ
リフィスＦ2の巾Ｂ2及び数が同じ場合は、双方の通路面
積は同じになるので、２分割された各々のオリフィス前
後の差圧は、分割しない場合に比べてほぼ半減する。
リフィスＦ2の巾Ｂ2及び数が同じ場合は、双方の通路面
積は同じになるので、２分割された各々のオリフィス前
後の差圧は、分割しない場合に比べてほぼ半減する。
【００７７】この結果、高い減衰力を要求される場合で
もキャビテーションの発生が抑制され、スウィッシュ音
の発生を防止することができる。
もキャビテーションの発生が抑制され、スウィッシュ音
の発生を防止することができる。
【００７８】第１実施形態と同様に切欠きの数が同じ場
合は、外側オリフィスＦ1の巾Ｂ1に対して内側オリフィ
スＦ2の巾をＢ2を広くし、或いは切欠きの巾が同じ場合
は、外側オリフィスＦ1に対して内側オリフィスＦ2の数
を増やすことにより、外側オリフィスＦ1の通路面積の
合計Ａ1に対して内側オリフィスＦ2の通路面積の合計Ａ
2を大きくし、双方のキャビテーション係数を同じにす
れば、キャビテーションの発生を最小限に抑えることが
できるため、キャビテーションに起因するスウィッシュ
音の発生を効果的に抑制することができる。
合は、外側オリフィスＦ1の巾Ｂ1に対して内側オリフィ
スＦ2の巾をＢ2を広くし、或いは切欠きの巾が同じ場合
は、外側オリフィスＦ1に対して内側オリフィスＦ2の数
を増やすことにより、外側オリフィスＦ1の通路面積の
合計Ａ1に対して内側オリフィスＦ2の通路面積の合計Ａ
2を大きくし、双方のキャビテーション係数を同じにす
れば、キャビテーションの発生を最小限に抑えることが
できるため、キャビテーションに起因するスウィッシュ
音の発生を効果的に抑制することができる。
【００７９】
【発明の効果】以上詳述した通り本発明の第１，第２実
施形態によれば、オリフィス通路のオリフィスを２段に
分割することにより、上部室と下部室間の差圧をオリフ
ィスを介して２段に分割することができる。
施形態によれば、オリフィス通路のオリフィスを２段に
分割することにより、上部室と下部室間の差圧をオリフ
ィスを介して２段に分割することができる。
【００８０】分割された各々のオリフィス前後の差圧
は、分割しない場合に比べてほぼ半減することができる
ので、高い減衰力を要求される場合でも、キャビテーシ
ョンの発生が抑制され、スウィッシュ音の発生を防止す
ることができる。
は、分割しない場合に比べてほぼ半減することができる
ので、高い減衰力を要求される場合でも、キャビテーシ
ョンの発生が抑制され、スウィッシュ音の発生を防止す
ることができる。
【００８１】特に、外側オリフィスの通路面積に対して
内側オリフィスの通路面積を大きくして双方のキャビテ
ーション係数を同じにすれば、キャビテーションの発生
を最小限に抑えることができるため、キャビテーション
に起因するスウィッシュ音の発生を効果的に抑制するこ
とができる。
内側オリフィスの通路面積を大きくして双方のキャビテ
ーション係数を同じにすれば、キャビテーションの発生
を最小限に抑えることができるため、キャビテーション
に起因するスウィッシュ音の発生を効果的に抑制するこ
とができる。
【図１】第１実施形態に係わる逆止弁及び吸い込み弁近
傍の要部断面図である。
傍の要部断面図である。
【図２】（Ａ） 穴あきリーフバルブの平面図である。 （Ｂ） 下側リーフバルブの平面図である。 （Ｃ） 下側リーフバルブをピストン上に配置した状態
の平面図である。
の平面図である。
【図３】第２実施形態に係わる逆止弁及び吸い込み弁近
傍の要部断面図である。
傍の要部断面図である。
【図４】（Ａ） 穴あきリーフバルブの平面図である。 （Ｂ） 下側リーフバルブの平面図である。 （Ｃ） 下側リーフバルブをピストン上に配置した状態
の平面図である。
の平面図である。
【図５】（Ａ） 従来技術に係る油圧緩衝器の縦断面図
である。 （Ｂ） 従来技術に係る穴あきリーフバルブの平面図で
ある。 （Ｃ） 従来技術に係る切欠きリーフバルブの平面図で
ある。
である。 （Ｂ） 従来技術に係る穴あきリーフバルブの平面図で
ある。 （Ｃ） 従来技術に係る切欠きリーフバルブの平面図で
ある。
Ａ 上部室 Ｂ 下部室 Ｃ 底部室 Ｄ タンク室 Ｆ1 外側オリフィス Ｆ2 内側オリフィス １ ピストンロッド ２ シリンダ １４ 伸側減衰弁（リーフバルブ） ２５，２６ 吸い込み弁 ２７ バルブケース ２７Ａ 第２の外周ポート ２７Ｂ 第２の内周ポート ２７Ｆ 第２の開口窓 ２８ 圧側減衰弁（リーフバルブ） １１０，１１１ ２枚のリーフバルブ（逆止弁：第１実
施形態） １１０，２１１ ２枚のリーフバルブ（逆止弁：第２実
施形態） １１１，２１１ 下側のリーフバルブ １１１Ａ，２１１Ａ 外側開口部 １１１Ｂ，２１１Ｂ 内側開口部 １１２ ピストン １１２Ａ 第１の外周ポート １１２Ｂ 第１の内周ポート １１２Ｆ 環状の開口窓 １１２Ｃ 外周シート部 １１２Ｄ 内周シート部 １１２Ｊ オリフィス
施形態） １１０，２１１ ２枚のリーフバルブ（逆止弁：第２実
施形態） １１１，２１１ 下側のリーフバルブ １１１Ａ，２１１Ａ 外側開口部 １１１Ｂ，２１１Ｂ 内側開口部 １１２ ピストン １１２Ａ 第１の外周ポート １１２Ｂ 第１の内周ポート １１２Ｆ 環状の開口窓 １１２Ｃ 外周シート部 １１２Ｄ 内周シート部 １１２Ｊ オリフィス
Claims (6)
- 【請求項１】 ピストンロッドに装着されたピストンに
より、シリンダ内に上部室と下部室とを区画し、ピスト
ンには上部室と下部室とを連通する第１の外周ポートと
第１の内周ポートとを設け、第１の外周ポートの出口側
にピストン速度の低速域の減衰力を制御するオリフィス
を備えた逆止弁を開閉自在に設け、第１の内周ポートの
出口側には伸側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッ
ドの伸縮に応じて逆止弁と伸側減衰弁を開閉することに
より、伸側減衰力を制御するとともに、シリンダの下端
部に装着されたバルブケースにより、上記下部室とタン
ク室に連なる底部室とを区画し、バルブケースには下部
室と底部室とを連通する第２の外周ポートと第２の内周
ポートとを設け、第２の外周ポートの出口側にピストン
速度の低速域の減衰力を制御するオリフィスを備えた吸
い込み弁を開閉自在に設け、第２の内周ポートの出口側
には圧側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッドの伸
縮に応じて吸い込み弁と圧側減衰弁を開閉することによ
り、圧側減衰力を制御する油圧緩衝器において、上記ピ
ストンの第１の外周ポートの出口側とバルブケースの第
２の外周ポートの出口側に、それぞれ環状の内周シート
部と環状の外周シート部とで区画された環状の開口窓を
設け、各外周シート部の上端には上記環状の開口窓をそ
れぞれ上部室と下部室とに連通するオリフィスを形成
し、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向する内側開口部
を形成した上下２枚のリーフバルブでそれぞれ構成し、
下側のリーフバルブには上記外周シート部の半径方向の
巾より狭い外側開口部を形成し、当該外側開口部をオリ
フィスに対向させながら、２枚のリーフバルブを内周シ
ート部と外周シート部上に開閉自在に配設したことを特
徴とする油圧緩衝器のバルブ構造。 - 【請求項２】 上記外周シート部に形成したオリフィス
は、巾が一定であることを特徴とする請求項１に記載の
油圧緩衝器のバルブ構造。 - 【請求項３】 上記外周シート部に形成したオリフィス
は、外側の巾よりも内側の巾を広くして通路面積を大き
くしたことを特徴とする請求項１に記載の油圧緩衝器の
バルブ構造。 - 【請求項４】 ピストンロッドに装着されたピストンに
より、シリンダ内に上部室と下部室とを区画し、ピスト
ンには上部室と下部室とを連通する第１の外周ポートと
第１の内周ポートとを設け、第１の外周ポートの出口側
にピストン速度の低速域の減衰力を制御するオリフィス
を備えた逆止弁を開閉自在に設け、第１の内周ポートの
出口側には伸側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッ
ドの伸縮に応じて逆止弁と伸側減衰弁を開閉することに
より、伸側減衰力を制御するとともに、シリンダの下端
部に装着されたバルブケースにより、上記下部室とタン
ク室に連なる底部室とを区画し、バルブケースには下部
室と底部室とを連通する第２の外周ポートと第２の内周
ポートとを設け、第２の外周ポートの出口側にピストン
速度の低速域の減衰力を制御するオリフィスを備えた吸
い込み弁を開閉自在に設け、第２の内周ポートの出口側
には圧側減衰弁を開閉自在に設け、ピストンロッドの伸
縮に応じて吸い込み弁と圧側減衰弁を開閉することによ
り、圧側減衰力を制御する油圧緩衝器において、上記ピ
ストンの第１の外周ポートの出口側とバルブケースの第
２の外周ポートの出口側に、それぞれ環状の内周シート
部と環状の外周シート部とで区画された環状の開口窓を
設け、更に逆止弁と吸い込み弁とを相対向する内側開口
部を形成した上下２枚のリーフバルブでそれぞれ構成
し、下側のリーフバルブには上記外周シート部の半径方
向の巾より狭い外側開口部とこの外側開口部に連通する
外側オリフィス及び内側オリフィスを形成し、各外側オ
リフィスをそれぞれ上部室と下部室とに開口させ且つ各
内側オリフィスをそれぞれ上記外側開口部に開口させな
がら、２枚のリーフバルブを内周シート部と外周シート
部上に開閉自在に配設したことを特徴とする油圧緩衝器
のバルブ構造。 - 【請求項５】 上記外側オリフィス及び内側オリフィス
は、通路面積が同一であることを特徴とする請求項４に
記載の油圧緩衝器のバルブ構造。 - 【請求項６】 上記外側オリフィス及び内側オリフィス
は、外側オリフィスよりも内側オリフィスの通路面積を
大きくしたことを特徴とする請求項４に記載の油圧緩衝
器のバルブ構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24439199A JP2001065621A (ja) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | 油圧緩衝器のバルブ構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24439199A JP2001065621A (ja) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | 油圧緩衝器のバルブ構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001065621A true JP2001065621A (ja) | 2001-03-16 |
Family
ID=17117985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24439199A Pending JP2001065621A (ja) | 1999-08-31 | 1999-08-31 | 油圧緩衝器のバルブ構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001065621A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008202713A (ja) * | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Kayaba Ind Co Ltd | 緩衝器のバルブ構造 |
| DE112004001829B4 (de) * | 2003-09-29 | 2010-09-09 | Tenneco Automotive Operating Company Inc., Lake Forest | Extratragbereich für Ventilteller |
| JP2013139830A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-18 | Showa Corp | バルブ装置 |
-
1999
- 1999-08-31 JP JP24439199A patent/JP2001065621A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112004001829B4 (de) * | 2003-09-29 | 2010-09-09 | Tenneco Automotive Operating Company Inc., Lake Forest | Extratragbereich für Ventilteller |
| JP2008202713A (ja) * | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Kayaba Ind Co Ltd | 緩衝器のバルブ構造 |
| JP2013139830A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-18 | Showa Corp | バルブ装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20061027 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061107 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070313 |