JP2001037238A

JP2001037238A - 流体制御弁の駆動装置

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Publication number: JP2001037238A
Application number: JP11208757A
Authority: JP
Inventors: Nobuyuki Kiuchi; 信行木内; Seiichi Nakahara; 誠一中原
Original assignee: Saginomiya Seisakusho Inc
Current assignee: Saginomiya Seisakusho Inc
Priority date: 1999-07-23
Filing date: 1999-07-23
Publication date: 2001-02-09

Abstract

(57)【要約】【課題】冷暖房ユニット等における流体制御弁を駆動
する駆動装置において、各種の付加価値を得る。【解決手段】交流電力をＡＣ／ＤＣ変換器１０で直流
電力に変換する。また、直流電力をＤＣ／ＤＣ変換器４
０で直流電力に変換する。直流電力をインバータ２０を
介して圧縮機Ａに供給する。この直流電力を正極側分岐
ラインＢＬ＋および負極側分岐ラインＢＬ−により電圧
分配手段に供給して流体制御弁（四方弁３）を駆動する
電磁コイル１１に供給する。ＡＣ／ＤＣ変換器１０、Ｄ
Ｃ／ＤＣ変換器４０、電圧分配手段３０の回路を改良す
る。半導体の共通使用により駆動回路のコストを抑え
る。電力制御素子として１つのトライアックを使用して
構成を簡単にする。あるいは直流電力の直接開閉の規制
により、アーク発生に伴う短絡、溶着などの事故防止を
図る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電気機械設備とし
て使用されている冷凍サイクル等における流体制御弁の
コイルを駆動する流体制御弁の駆動装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、冷暖房ユニットなどの冷凍サイク
ルにおいて、圧縮機からの高圧冷媒の供給先を、室内側
熱交換器と室外側熱交換器との一方から他方に切り換え
ることで、室内の冷房と暖房とを行えるようにしてい
る。そして、このような高圧冷媒の流路を切り換える流
体制御弁として、電磁コイルに対する通電方向の切換に
より流路を切り換える機能を有する流路切換弁が用いら
れている。

【０００３】したがって、圧縮機やファンモータといっ
た流路切換弁以外の電気的構成要素とは別に、上述した
流路切換弁の電磁コイルに対して、駆動用の電力を供給
する必要がある。そこで、前記電力を供給する電力供給
手段により、冷暖房ユニットなどに各種の付加価値が得
られることは産業上有用である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、冷暖房ユニ
ット等における流体制御弁のコイルを駆動する駆動装置
において、各種の付加価値を得るようにすることを課題
とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１の流体制御弁の
駆動装置は、電気機械設備の内部の電気部品を駆動する
電力が供給されるとともに流体制御弁を駆動する流体制
御弁の駆動装置において、前記電力を直流変換して直流
電力を生成し、該生成された直流電力を流体制御弁のコ
イルに分配供給する電力分配手段を備え、前記電力分配
手段として接続切換手段を一のアームで構成し、前記一
のアームの中間に流体制御弁のコイルの一方を接続する
とともに、流体制御弁のコイルの他方と正側直流電源と
負側直流電源との間に、さらに前記電力分配手段として
の別個の接続切換手段を設けたことを特徴とする。

【０００６】請求項２の流体制御弁の駆動装置は、電気
機械設備の内部の電気部品を駆動する電力が供給される
とともに流体制御弁を駆動する流体制御弁の駆動装置に
おいて、前記電力を直流変換して直流電力を生成し、該
生成された直流電力を流体制御弁のコイルに分配供給す
る電力分配手段を備え、前記直流変換する手段は交流直
流変換器であり、４つの電力制御素子を接続した前記交
流直流変換器の２つの入力端に交流電源を接続し、２つ
の出力端に流体制御弁のコイルを接続し、前記交流電源
の電圧に同期させて、正側直流電力を生成し、または負
側直流電力を生成して、前記流体制御弁のコイルを駆動
し、前記４つの電力制御素子を駆動するに際し、該４つ
の電力制御素子の相互に対角位置に位置する２つの電力
制御素子を、１つの光素子で駆動するように構成したこ
とを特徴とする。

【０００７】請求項３の流体制御弁の駆動装置は、電気
機械設備の内部の電気部品を駆動する電力が供給される
とともに流体制御弁を駆動する流体制御弁の駆動装置に
おいて、前記電力を直流変換して直流電力を生成し、該
生成された直流電力を流体制御弁のコイルに分配供給す
る電力分配手段を備え、前記電力分配手段は接続切換手
段であり、前記直流変換する手段および前記接続切換手
段として１つの電力制御素子を備え、前記１つの電力制
御素子の一端に交流電源を接続し、該電力制御素子の他
端に流体制御弁のコイルの一方を接続し、前記コイルの
他方と交流電源とを接続し、前記交流電源の電圧に同期
させて、正側直流電力を生成し、あるいは負側直流電力
を生成して、流体制御弁のコイルを駆動することを特徴
とする。

【０００８】請求項４の流体制御弁の駆動装置は、電気
機械設備の内部の電気部品を駆動する電力が供給される
とともに流体制御弁を駆動する流体制御弁の駆動装置に
おいて、前記電力を供給する電源と流体制御弁のコイル
との間に、ダイオードブリッジを設け、前記電源と前記
ダイオードブリッジとの間に一の接続切換手段を設け、
さらに該ダイオードブリッジと流体制御弁のコイルとの
間に他の接続切換手段を設けたことを特徴とする。

【０００９】請求項５の流体制御弁の駆動装置は、請求
項４の構成を備え、前記他の接続切換手段は、接続禁止
機能を備えることを特徴とする。

【００１０】請求項１の流体制御弁の駆動装置によれ
ば、既に備えてある半導体を共通使用するので、駆動回
路のコストを抑えることができる。

【００１１】請求項２の流体制御弁の駆動装置によれ
ば、２つの光素子の制御タイミングを１つのソフトウエ
アで構成できるので、処理が容易になる。また、電力制
御素子の構成が簡単になる。

【００１２】請求項３の流体制御弁の駆動装置によれ
ば、電力制御素子として１つのトライアックを用いるの
で、構成が簡単になる。

【００１３】請求項４または請求項５の流体制御弁の駆
動装置によれば、直流電力を直接開閉しないのでリレー
接点のアーク発生に伴う短絡、溶着などの事故を防止で
き、信頼性の高い流体制御弁の駆動装置を提供できる。

【００１４】なお、本発明に関わる技術の第１例とし
て、流体制御弁の駆動装置は、電気を動力源とする電気
機械設備の内部の電気部品を駆動する交流電力、あるい
は直流電力が供給される電気機械設備において、前記交
流電力を交流直流変換して、あるいは前記直流電力を直
流変換して、直流電力を生成し、該生成された直流電力
を流体制御弁のコイルに分配供給する電力分配手段を備
えることを特徴とするものでもよい。この第１例の流体
制御弁の駆動装置によれば、少なくとも流路切換弁を除
く他の電気的構成要素に対する電力供給源を、流路切換
弁に対する電力供給源として兼用することが可能とな
る。したがって、流体制御弁に対する電力供給源を別途
に設ける必要がなくなり、構成の複雑化やコストアップ
を招くことがない。また、既に備える直流電力を使用で
きない場合にも対応でき、使い勝手が良くなる。よっ
て、流路切換弁に対する電力供給源をそれ以外の電気的
構成要素である他の電気的構成要素に対する電力供給源
とは別途に設ける必要がなくなり、したがって、構成の
複雑化やコストアップを招かずに、流路切換弁と他の電
気的構成要素との双方に駆動用電力を供給することが可
能となる。

【００１５】他の第２例として、流体制御弁の駆動装置
は、電気を動力源とする電気機械設備の内部の電気部品
を駆動する電力が供給される電気機械設備において、前
記電力を交流直流変換して、あるいは前記電力を直流変
換して、直流電力を生成し、該生成された直流電力を流
体制御弁の駆動用に分配供給する電力分配手段を備え、
前記生成された直流電力の電圧が可変制御されている場
合、所定時間の間、所定電圧にて生成される直流電力を
前記流体制御弁のコイルに分配供給する、ことを特徴と
するものでもよい。この第２例の流体制御弁の駆動装置
によれば、例えばＰＡＭ制御のエアコンにも電圧可変制
御ソフトを変更することで支障無く使用でき、ハードウ
エアの負担が不要となる。

【００１６】他の第３例として、流体制御弁の駆動装置
は、第１例または第２例の構成を備え、前記流体制御弁
のコイルを所定時間（約１０秒間）の間、通電して流体
制御弁を作動あるいはラッチ（位置の確定）させる際
に、通電開始後、第１所定時間（例えば１秒間）を経過
した後の残りの時間は、通電時と同じ電圧（例えばＤＣ
２８０Ｖ）で通電比率（デューティ比）を約半分（５０
％のＰＷＭ制御）以下にして、電力分配手段である接続
切換手段を制御する、ことを特徴とするものでもよい。
第３例の流体制御弁の駆動装置によれば、例えば、ＰＷ
Ｍ制御のエアコンでは、コイルへの通電をＰＷＭ制御す
ることにより、約半分の省エネルギの効果が得られる。

【００１７】他の第４例として、流体制御弁の駆動装置
は、第１例または第２例の構成を備え、前記流体制御弁
のコイルを所定時間（約１０秒間）の間、通電して流体
制御弁を作動あるいはラッチ（位置の確定）させる際
に、通電開始後、第１所定時間（例えば１秒間）の間は
所定電圧（例えばＤＣ２８０Ｖ）を通電し、残りの時間
は所定電圧の１／２近傍の電圧（例えば１６０Ｖ）を生
成して通電し、電力分配手段である接続切換手段を制御
する、ことを特徴とするものでもよい。この第４例の流
体制御弁の駆動装置によれば、例えば、ＰＡＭ制御のエ
アコンでは、コイルへの通電を電圧可変の制御をするこ
とにより、約半分の省エネルギの効果が得られる。

【００１８】他の第５例として、流体制御弁の駆動装置
は、第１例の構成を備え、電気機械設備に供給される交
流電力と流体制御弁のコイルとの間に、交流直流変換器
と電力分配手段である接続切換手段とを設けたことを特
徴とするものでもよい。この第５例の流体制御弁の駆動
装置によれば、第１例と同様の効果が得られる。

【００１９】他の第６例として、流体制御弁の駆動装置
は、第１例または第５例の構成を備え、交流直流変換器
と接続切換手段との細部構成であり、（少なくとも）４
つの電力制御素子を接続した交流直流変換器の２つの入
力端に交流電源を接続し、２つの出力端に流体制御弁の
コイルを接続し、前記交流電源の電圧に同期させて、正
側直流電力を生成し、あるいは負側直流電力を生成し
て、前記流体制御弁のコイルを駆動することを特徴とす
るものでもよい。この第６例の流体制御弁の駆動装置に
よれば、双方向性の全波整流器を用いて、構成が簡単に
なるとともに、無接点スイッチであるので、耐久摩耗、
振動、衝撃などに強く、信頼性の高い流体制御弁の駆動
装置を提供できる。

【００２０】他の第７例として、流体制御弁の駆動装置
は、第１例、第５例、または第６例の構成を備え、相互
に対角位置に位置する２つの電力制御素子の駆動（トリ
ガ）手段を駆動する光素子を２つ直列に接続したことを
特徴とするものでもよい。この第７例の流体制御弁の駆
動装置によれば、２つの光素子の制御タイミングを１つ
のソフトウエアで構成できるので、処理が容易になる。

【００２１】他の第８例として、流体制御弁の駆動装置
は、第１例、第５例、第６例、第７例、または請求項２
の構成を備え、流体制御弁のコイルを所定時間（約１０
秒間）の間、通電して流体制御弁を作動あるいはラッチ
（位置の確定）させる際に、通電開始後、第１所定時間
（例えば１秒間）の間は位相角１８０度で電力制御素子
を駆動して直流電力を生成し、残りの時間は約半分（９
０度）の位相角で電力制御素子を駆動して直流電力を生
成することを特徴とするものでもよい。この第８例の流
体制御弁の駆動装置によれば、第３例および第４例と同
様の効果が得られる。

【００２２】他の第９例として、流体制御弁の駆動装置
は、第１例の構成を備え、電気機械設備に供給される交
流電力、あるいは直流電力と流体制御弁のコイルとの間
に、ダイオードブリッジと電力分配手段である接続切換
手段とを設けたことを特徴とするものでもよい。この第
９例の流体制御弁の駆動装置によれば、供給される電力
が交流でも直流でもよく、使い勝手が著しく良くなる。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、本発明の流体制御弁の駆動
装置の実施形態を、図面を参照して説明する。図２７は
本発明の流体制御弁の駆動装置を適用した電気機器設備
の一例として、冷暖房ユニットの冷凍サイクルを示す概
略構成図であり、図２７中引用符号１で示す冷凍サイク
ルは、流路切換弁Ｂの切換動作により、絞り装置Ｄを挟
んで設けられた室内側熱交換器Ｃと室外側熱交換器Ｅと
のいずれか一方に圧縮機Ａの吐出口が接続され他方に吸
入口が接続される状態と、その反対の、室内側熱交換器
Ｃと室外側熱交換器Ｅとのいずれか一方に圧縮機Ａの吸
入口が接続され他方に吐出口が接続される状態との２つ
の状態を形成できるように構成されている。なお、図２
７に示す冷凍サイクル１において、冷媒の流れは、冷房
モード時、図中に「実線」で示す方向に、また暖房モー
ド時、図中に「破線」で示す方向に流れる。そして、図
９以降において、電磁コイル１１に付記された「実線」
は冷房モード時に前記電磁コイル１１に流れる電流の向
きを示し、また「破線」は暖房モード時に前記電磁コイ
ル１１に流れる電流の向きを示している。以下、同様の
説明は省略する。

【００２４】図２８は前記流路切換弁Ｂとして使用可能
なロータリ式四方弁の概略構成を示す断面図で、図２８
中引用符号３で示すロータリ式四方弁（以下、四方弁と
略記する）は、例えばステンレス等の深絞り加工により
一端が開放された円筒状に形成された弁ハウジング４を
有しており、この弁ハウジング４の内部には、略円柱状
の主弁体５が回転及び回転軸方向に往復移動可能に収容
されている。

【００２５】そして、前記弁ハウジング４の開放端は弁
座７により閉塞されていて、弁ハウジング４の閉塞端側
から内部にプランジャ９が、主弁体５の回転軸方向に往
復移動可能に挿入されており、さらに、弁ハウジング４
の閉塞端側に電磁コイル１１が取着されていて、電磁コ
イル１１の通電によりその通電方向に応じた極性に帯磁
する磁極部材１３が、弁ハウジング４の１８０゜位相を
ずらした外周面箇所に各々配置されている。

【００２６】前記弁座７には、図２９に底面図で示すよ
うに、その中央に回転軸孔７ａが形成されており、この
回転軸孔７ａを囲むようにして、弁座７の多少周縁寄り
の部分に、高圧側及び低圧側の両ポート７ｂ、７ｃと、
第１及び第２の両切換ポート７ｄ、７ｅとが各々独立し
て形成されている。

【００２７】前記各ポート７ｂ〜７ｅには、継手パイプ
２１、２３、２５、２７が各々取着されていて、図３０
に説明図で示すように、高圧側ポート７ｂの継手パイプ
２１は圧縮機Ａの吐出側に、低圧側ポート７ｃの継手パ
イプ２３は圧縮機Ａの吸入側に、第１切換ポート７ｄの
継手パイプ２５は室内側熱交換器Ｃに、第２切換ポート
７ｅの継手パイプ２７は室外側熱交換器Ｅに各々連通し
ている。

【００２８】前記主弁体５の弁座７側の端面には、高圧
側と低圧側との２つの連絡溝５ａ、５ｂが各々独立して
形成されていて、主弁体５の第１の回転位置において
は、図３０に説明図で示すように、高圧側連絡溝５ａに
より高圧側ポート７ｂと第２切換ポート７ｅとが連通接
続されると共に、低圧側連絡溝５ｂにより低圧側ポート
７ｃと第１切換ポート７ｄとが連通接続されて、冷媒が
圧縮機Ａ→四方弁３→室外側熱交換器Ｅ→絞り装置Ｄ→
室内側熱交換器Ｃ→四方弁３→圧縮機Ａと流れる冷房モ
ード時の循環経路が形成される。

【００２９】一方、主弁体５の第２の回転位置において
は、図３１に説明図で示すように、高圧側連絡溝５ａに
より高圧側ポート７ｂと第１切換ポート７ｄとが連通接
続されると共に、低圧側連絡溝５ｂにより低圧側ポート
７ｃと第２切換ポート７ｅとが連通接続されて、冷媒が
圧縮機Ａ→四方弁３→室内側熱交換器Ｃ→絞り装置Ｄ→
室外側熱交換器Ｅ→四方弁３→圧縮機Ａと流れる暖房モ
ード時の循環経路が形成される。

【００３０】また、主弁体５の電磁コイル１１側の端部
には、図２８に示すように、その中央に回転軸方向に沿
って延在しその後低圧側連絡溝５ｂに連通するパイロッ
ト通路５ｃが形成されており、電磁コイル１１寄りの主
弁体５部分には、主弁体５の周方向においてＮ極とＳ極
とが交互に配置された多極マグネット５ｄが設けられて
いて、弁ハウジング４の内部に収容された状態で、弁ハ
ウジング４の内周と主弁体５の外周との間には、若干の
隙間による通路１５が画成される。

【００３１】このように形成された四方弁３は、継手パ
イプ２１から高圧側ポート７ｂを経て高圧側連絡溝５ａ
に流入する圧縮機Ａの吐出口からの高圧冷媒が、主弁体
５と弁座７との間に設けられた不図示の間隙を通って通
路１５に導かれ、この通路１５を通って、弁ハウジング
４の主弁体５よりも電磁コイル１１側の空間４ａに導入
され、この空間４ａの高圧冷媒の圧力により、主弁体５
が弁座７側に付勢されるように構成されている。

【００３２】また、四方弁３は、電磁コイル１１に対す
る通電とその停止とによりプランジャ９を往復移動させ
ることで、プランジャ９の先端のニードル弁９ａが主弁
体５のパイロット通路５ｃを開閉し、パイロット通路５
ｃが開放されると、空間４ａに導入された高圧冷媒が、
パイロット通路５ｃ、低圧側連絡溝５ｂ、低圧側ポート
７ｃ、及び、継手パイプ２３を経て、圧縮機Ａの吸入口
に流出し、高圧側連絡溝５ａの冷媒圧力よりも空間４ａ
の冷媒圧力の方が低くなって、主弁体５に電磁コイル１
１側への浮力が生じるように構成されている。

【００３３】さらに、四方弁３は、電磁コイル１１に対
する通電により磁極部材１３がその通電方向に応じた極
性に帯磁して、主弁体５の多極マグネット５ｄと磁極部
材１３との磁気作用により、上述した第１の回転位置と
第２の回転位置との間で回転するように構成されてい
る。

【００３４】つまり、以上のことを総合すると、四方弁
３は、電磁コイル１１に対する通電に伴うパイロット通
路５ｃの開放によって、弁座７から離間するように浮上
しつつ主弁体５が第１の回転位置と第２の回転位置との
うち一方から他方に回転し、その後に電磁コイル１１に
対する通電を停止することに伴うパイロット通路５ｃの
閉成によって、空間４ａの高圧冷媒の圧力により主弁体
５が弁座７側に付勢され、その時点の回転位置、つま
り、第１の回転位置と第２の回転位置とのうちどちらか
一方の回転位置のまま主弁体５が弁座７に圧接されると
いう、一連の弁切換動作を行うように構成されている。

【００３５】尚、第１の回転位置と第２の回転位置との
うちどちらか一方の回転位置の主弁体５が弁座７に圧接
されている状態では、電磁コイル１１に対する通電が停
止していても、上述した空間４ａの高圧冷媒の圧力によ
って、主弁体５が現状の回転位置に自己保持される。

【００３６】そして、図２８中引用符号１７は、弁座７
の回転軸孔７ａに嵌入されて先端が主弁体５の軸孔５ｅ
に挿入される回転軸を示す。

【００３７】次に、上述したような概略構成を有する四
方弁３を流路切換弁Ｂとして用いる冷凍サイクル１に駆
動用電力を供給する流体制御弁の駆動装置の各実施形態
について説明する。

【００３８】図１は本発明の実施形態に係る流体制御弁
の駆動装置の概略構成を示す回路図である。図１(A) は
電源として交流が供給される場合であり、ＡＣ／ＤＣ変
換器（コンバータ）１０には、１００Ｖ、１１０Ｖ、１
２０Ｖ、２００Ｖ、２２０Ｖ、２４０Ｖ等の商用交流電
力が供給され、後述のようにダイオード等で整流して電
圧２８０Ｖ等の直流電力を生成する。そして、このＡＣ
／ＤＣ変換器１０で生成された直流電力は、インバータ
２０により三相交流電力とされ、圧縮機Ａに供給され
る。また、ＡＣ／ＤＣ変換器１０で生成された直流電力
は、正極側分岐ラインＢＬ＋および負極側分岐ラインＢ
Ｌ−により電力分配手段３０に供給される。この電力分
配手段３０は後述の実施形態で説明するように直流電力
の極性を接続切換えして四方弁３の電磁コイル１１に供
給する。

【００３９】図１(B) は電源として直流が供給される場
合であり、ＤＣ／ＤＣ変換器（コンバータ）４０には、
１００Ｖ、１２５Ｖ、２００Ｖ、２５０Ｖ等の直流電力
が供給され、ＤＣ／ＤＣ変換器４０で電圧２８０Ｖ等の
直流電力が生成される。このＤＣ／ＤＣ変換器４０で生
成された直流電力は、図１(A) の場合と同様にインバー
タ２０を介して圧縮機Ａに供給されるとともに、正極側
分岐ラインＢＬ＋と負極側分岐ラインＢＬ−、および電
力分配手段３０を介して四方弁３の電磁コイル１１に供
給される。

【００４０】図２は第１実施形態としてＡＣ／ＤＣ変換
器１０の具体例を示す図である。なお、図２ではインバ
ータ２０および圧縮機Ａの図示を省略してある。図２
(A) のＡＣ／ＤＣ変換器１０は２つのダイオードで半波
整流するものである。図２(B)のＡＣ／ＤＣ変換器１０
は４つのダイオードにより全波整流するものであり、Ａ
Ｃ２００Ｖを電源とするルームエアコン等に好適であ
る。この場合、正極側分岐ラインＢＬ＋および負極側分
岐ラインＢＬ−間には、電圧２８０Ｖ（２００Ｖの√２
（ルート２）倍）の直流電力が生じる。

【００４１】図２(C) のＡＣ／ＤＣ変換器１０は２つの
ダイオードと２つのコンデンサで倍電圧整流回路を構成
した例であり、ＡＣ１００Ｖを電源とするルームエアコ
ン等に好適である。この場合、正極側分岐ラインＢＬ＋
および負極側分岐ラインＢＬ−間に、電圧２８０Ｖ（１
００Ｖの２×√２倍）の直流電力が生じる。

【００４２】図３は第２実施形態の回路図であり、図１
と同様な要素には図１と同符号を付記して詳細な説明を
省略する。この第２実施形態ではＡＣ／ＤＣ変換器１０
の出力電力は電圧可変型のＤＣ／ＤＣ変換器４０′を介
して、インバータ２０および電力分配手段３０に供給さ
れる。この第２実施形態のＡＣ／ＤＣ変換器１０および
ＤＣ／ＤＣ変換器４０′は、例えばアクティブコンバー
タと昇圧回路により構成されており、図示しない制御回
路による制御により、正極側分岐ラインＢＬ＋および負
極側分岐ラインＢＬ−間の電圧を可変制御する。

【００４３】すなわち、インバータ２０はＰＡＭ制御を
行うものであり、例えば、ＡＣ１００Ｖの電源入力に対
してはＤＣ１６０〜３３０Ｖの範囲で電圧制御されてイ
ンバータ２０に供給され、ＡＣ２００Ｖの電源入力に対
してはＤＣ２３０〜３３０Ｖの範囲で電圧制御されてイ
ンバータ２０に供給される。そして、四方弁３の電磁コ
イル１１を切換制御するときは、制御系の制御により、
正極側分岐ラインＢＬ＋および負極側分岐ラインＢＬ−
間の電圧をＤＣ２８０Ｖの一定電圧で生成する。そし
て、例えば１０秒間、電磁コイル１１への一定電圧の供
給により四方弁３が切換制御される。なお、このような
制御は制御系のソフトウエアにより簡単に実現できる。

【００４４】図４は第３実施形態の回路図およびタイミ
ングチャートであり、図４(A) ではインバータ２０およ
び圧縮機Ａの図示を省略してある。図４(A) の電力分配
手段３０はマイコン等の制御系１００により制御され
る。そして、四方弁３を切換制御するとき、電磁コイル
１１に供給する直流電力を接続／絶縁（ＯＮ／ＯＦＦ）
し、ＰＷＭ制御を行う。例えば、図４(B) のように、四
方弁３を切換制御する１０秒間の内、ＤＣ２８０Ｖの電
圧で最初の１秒間通電し、その後、例えば５００Ｈｚで
ＯＮ／ＯＦＦを繰り返して通電比率（デューティ比）を
５０％としてＰＷＭ制御する。すなわち、電磁コイル１
１への通電により移動される前記プランジャ９は、一旦
移動すると、電力を半分程度に落としても位置を保持し
ている性質があるので、切換制御を行いながら節電効果
（省エネ効果）が得られる。

【００４５】図５は第４実施形態の回路図およびタイミ
ングチャートであり、図５(A) ではインバータ２０およ
び圧縮機Ａの図示を省略してある。図５(A) の電圧可変
型のＤＣ／ＤＣ変換器４０′および電力分配手段３０は
マイコン等の制御系１００により制御される。そして、
四方弁３を切換制御するとき、電磁コイル１１に供給す
る直流電力を接続（ＯＮ）するとともに直流電力の電圧
を変更する。例えば、図５(B) のように、四方弁３を切
換制御する１０秒間の内、２８０Ｖの電圧で最初の１秒
間通電し、その後、ＤＣ１６０Ｖの電圧で通電する。す
なわち、電磁コイル１１への通電を電圧を可変制御する
ことで、プランジャ９の前記同様の性質を利用して、切
換制御を行いながら節電効果（省エネ効果）が得られ
る。

【００４６】図６、図７および図８は第５実施形態の回
路図である。図６(A) はトリプルアーム（または３つの
アーム）により、３相モータによる圧縮機や、３相ファ
ンモータなどを駆動する回路であり、このトリプルアー
ムの３つのアームａ、ｂ、ｃのうちの１つのアームを利
用して電磁コイル１１への通電制御を行う。例えば図６
(B) のようにアームａの中間点に電磁コイル１１の一方
を接続し、電磁コイル１１の他方に接続切換手段３０Ａ
を接続する。そして、接続切換手段３０Ａは正極側分岐
ラインＢＬ＋（例えばＤＣ２８０Ｖ）と負極側分岐ライ
ンＢＬ−（０Ｖ）の間に接続される。

【００４７】図７は接続切換手段３０Ａの例を示す回路
図である。図７(A) は電磁コイル１１の他方を、２つの
リレーの１ａ接点を介して正極側分岐ラインＢＬ＋と負
極側分岐ラインＢＬ−に接続したものであり、１つのア
ームの切換え動作に同期して２つのリレーの１ａ接点の
ＯＮ／ＯＦＦを選択的に切り換え、電磁コイル１１への
通電の方向を切り換える。また、２つのリレーの１ａ接
点の代わりに図７(B)のように１つのリレーの１ｃ接点
であってもよい。図７(C) はトリプルアームの３つのア
ームａ、ｂ、ｃとは別個のアームｄを設けて、その中間
に電磁コイル１１の他方を接続するようにしたものであ
る。そして、例えば１つのアームａの切換え動作に同期
してアームｄの切換え動作を行うことで、電磁コイル１
１への通電の方向を切り換える。なお、図７に示す例で
は、例えば１つのアームａと接続切換手段３０Ａとによ
り、電磁コイル１１への通電の方向を切り換えるが、そ
の際は、まず１つのアームａをＯＦＦの状態にし、次に
接続切換手段３０ＡのＯＮ／ＯＦＦを選択的に切り換
え、次に１つのアームａを選択的にＯＮ／ＯＦＦする。
そして電磁コイル１１へ所定時間の間、通電して四方弁
３を作動あるいはラッチ（位置の確定）させた後で、１
つのアームａをＯＦＦする。これにより接続切換手段３
０Ａは、直流電力を直接開閉しないので信頼性が高ま
る。この制御シーケンスはソフトウエアにて構成され
る。

【００４８】また、図６のトリプルアームの３つのアー
ムａ、ｂ、ｃの内の何れか２つを利用し、図８のよう
に、例えばアームａ、ｂ間に電磁コイル１１と１つのリ
レーの１ａ接点を直列に接続するようにしてもよい。そ
して、２つのアームの切換え動作による正逆方向の何れ
か所定方向への通電に同期してリレーの１ａ接点のＯＮ
のタイミングを選択的に切り換え、電磁コイル１１への
通電の方向を切り換える。なお、この時は３相モータに
とっては「欠相通電」であるので動かないし、また通電
時間は約１０秒間であるので、殆ど影響を与えない。そ
して、カラム［００４７］で前述した如く、まず２つの
アームａ、ｂをＯＦＦの状態にし、次にリレーの１ａ接
点を選択的に切り換え、次に２つのアームａ、ｂを選択
的にＯＮ／ＯＦＦすることは言うまでもない。

【００４９】図９は第６実施形態の回路図であり、図９
ではインバータ２０および圧縮機Ａの図示を省略してあ
る。この第６実施形態は、交流電源の入力に対して適用
したものであり、図９(B) は図９(A) のＡＣ／ＤＣ変換
器１０および接続切換手段３０Ｂの具体例を示す回路図
である。図９(B) に示したようにＡＣ／ＤＣ変換器１０
は１対のダイオードで半波整流し、１対の平滑コンデン
サで平滑し、負側直流電力（図中、破線）、あるいは正
側直流電力（図中、実線）を生成している。また、接続
切換手段３０Ｂは２つのリレーの１ａ接点のＯＮ／ＯＦ
Ｆを選択的に切り換え、電磁コイル１１への通電の方向
を切り換える。また、バリスタＶｄが電磁コイル１１と
並列に接続されており、電磁コイル１１への通電および
その停止の際に電磁コイル１１に逆起電力が発生してこ
れがサージ電流となっても、このサージ電流がバリスタ
Ｖｄにより抑制されるので、そのノイズの影響による、
特に、電磁コイル１１の周辺部品の消耗等の発生を防ぐ
ことができるので、有利である。

【００５０】図１０は第７実施形態の回路図およびタイ
ミングチャートであり、図１０(A)ではインバータ２０
および圧縮機Ａの図示を省略してある。この第７実施形
態では、入力される交流電力を４つのトライアック（電
力制御素子、３端子双方向性サイリスタ）ｔ１、ｔ２、
ｔ３、ｔ４により、ＡＣ／ＤＣ変換すると同時に電力分
配をも行い、電磁コイル１１に直流電力が供給される。
図１０(B) は４つのトライアックｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ
４のゲートをトリガする回路の回路図である。光素子ｐ
１はトライアックｔ１に、光素子ｐ２はトライアックｔ
２に、光素子ｐ３はトライアックｔ３に、光素子ｐ４は
トライアックｔ４にそれぞれ隣接して配設されており、
各トライアックｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４は対応する光素
子ｐ１、ｐ２、ｐ３、ｐ４の発光によりゲートがトリガ
される。光素子ｐ１、ｐ２はトランジスタＴｒ１のオン
により発光制御され、光素子ｐ３、ｐ４はトランジスタ
Ｔｒ２のオンにより発光制御される。そして、図示しな
い制御系が図１０(C) の交流電圧（ａ）のゼロクロス点
を検出して４つのトライアックｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４
の対角位置のトライアック（ｔ１とｔ２、ｔ３とｔ４）
を一対としてゲート（Ｇ）にトリガを与える。

【００５１】すなわち、図１０(C) の交流電圧（ａ）が
負から正になるゼロクロス点で光素子ｐ１、ｐ２を発光
させてトライアックｔ１、ｔ２のゲートにトリガを与え
るとともに、交流電圧が正から負になるゼロクロス点の
タイミングで光素子ｐ３、ｐ４を発光させてトライアッ
クｔ３、ｔ４のゲートにトリガを与えることにより、全
波整流された正（＋）側直流電力（ｂ）が得られる。ま
た、負から正になるゼロクロス点で光素子ｐ３、ｐ４を
発光させてトライアックｔ３、ｔ４のゲートにトリガを
与えるとともに、交流が正から負になるゼロクロス点の
タイミングで光素子ｐ１、ｐ２を発光させてトライアッ
クｔ１、ｔ２のゲートにトリガを与えることにより、全
波整流された負（−）側直流電力（ｃ）が得られる。

【００５２】図１１は、前述の第７実施形態を変形した
第８実施形態の回路図であり、例えば図１１に示したよ
うに一対のトライアックｔ１、ｔ２と一つの光素子ｐ１
−２を隣接して配設し、一つの光素子ｐ１−２で一対の
トライアックｔ１、ｔ２のゲートにトリガを与える。ま
た、図示は省略するが、他の一対のトライアックｔ３、
ｔ４についても他の一つの光素子ｐ３−４によりゲート
にトリガを与えるようにする。これにより、光素子の数
を減らすことができる。

【００５３】図１２は第９実施形態のタイミングチャー
トであり、例えば前記トライアック等の制御により、交
流電力に対して、最初の１秒間は位相角１８０度で全波
整流し、残りの９秒間は位相角９０度で位相制御する。
これにより、ＰＷＭ制御と同様に節電効果（省エネ効
果）が得られる。

【００５４】図１３は第１０実施形態の回路図およびタ
イミングチャートであり、図１３(A) ではインバータ２
０および圧縮機Ａの図示を省略してある。この第１０実
施形態は、交流電源の入力に対して、トライアック（電
力制御素子）ｔ５と電磁コイル１１を直列に接続し、コ
ンデンサｃ１を電磁コイル１１と並列に接続したもので
ある。また、トライアックｔ５のゲートには光素子ｐ５
によりトリガが与えられる。そして、光素子ｐ５により
トライアックｔ５のゲートを制御し、入力される交流電
力（ａ）を半波整流する。これにより、図１３(B) のよ
うに、コンデンサｃ１により略平滑された正側直流電力
（ｂ）または負側直流電力（ｃ）が得られる。なお、こ
の第９実施形態は、商用交流電力をトライアックで半波
整流して電磁コイルに供給するものであり、電磁コイル
の形態によってはコンデンサｃ１はなくてもよい。

【００５５】図１４は第１１実施形態の回路図であり、
図１４ではインバータ２０および圧縮機Ａの図示を省略
してある。この第１１実施形態は、図１４(A) に示した
ように、交流または直流の供給電力が入力されるダイオ
ードブリッジおよび接続切換手段の実施形態である。す
なわち、図１４(B) のようにダイオードブリッジ（Ｄ．
Ｂ．）５０の前段に接続切換手段としてのリレーの１ａ
接点を接続する。あるいは図１４(C) のようにダイオー
ドブリッジ５０と電磁コイル１１との間に接続切換手段
としてのスイッチ６０を接続する。さらに、図１４(C)
のように、ダイオードブリッジ５０の前段に接続切換手
段としてのリレーの１ａ接点を接続するとともに、ダイ
オードブリッジ５０と電磁コイル１１との間に接続切換
手段としてのスイッチ６０を接続する。

【００５６】なお、ダイオードブリッジ５０は、図２
(B) の４つのダイオードの構成のものである。図１５は
第１１実施形態のダイオードブリッジ５０の特性を示す
図であり、図１５(A) のように交流の入力に対しては全
波整流する。また、図１５(B)、(C) のように直流の入
力、逆極性の直流の入力に対して同じ極性の直流電力を
出力する。

【００５７】図１６は第１２実施形態の概略回路図、図
１７は第１２実施形態の具体的な回路図であり、図１６
および図１７ではインバータ２０および圧縮機Ａの図示
を省略してある。この第１２実施形態は、交流または直
流の供給電力を一の接続切換手段３０Ｃを介してダイオ
ードブリッジ等のＡＣ／ＤＣ変換器１０に入力し、この
ＡＣ／ＤＣ変換器１０から出力される直流電力を他の接
続切換手段３０Ｄを介して電磁コイル１１に供給する。

【００５８】例えば、図１７に示したように、一の接続
切換手段３０ｃとしてフォトトライアックｔ６をＡＣ１
００Ｖの交流電源に対してダイオードブリッジ５０と直
列に接続する。また、他の接続切換手段３０Ｄとしてダ
イオードブリッジ５０と電磁コイル１１との間に２つの
リレー３０Ｄ−１、３０Ｄ−２の１ｃ接点を接続する。
そして、フォトトライアックｔ６がＯＦＦのとき、リレ
ー３０Ｄ−１、３０Ｄ−２を操作し、その後で、フォト
トライアックｔ６をＯＮにして１０秒間通電する。これ
により、四方弁３は作動あるいはラッチ（位置の確定）
するのでフォトトライアックｔ６をＯＦＦにする。

【００５９】この図１７のようにｃ接点が電磁コイル１
１に接続されているとき、ａ接点、ｂ接点の＋側、−側
の接続は任意であり、次表１のようにリレー１、２のＯ
Ｎ／ＯＦＦ制御を行い、矢印のように運転モードに応じ
て状態を遷移させる。なお、この状態の遷移は、フォト
トライアックｔ６がＯＦＦのときに行う。すなわち、フ
ォトトライアックｔ６がＯＦＦのとき、リレー１、リレ
ー２を操作して冷房／暖房を選択し、次にフォトトライ
アックｔ６をＯＮする。所定時間の間、電磁コイル１１
に通電した後、四方弁３は作動あるいはラッチ（位置の
確定）するので、先ずフォトトライアックｔ６をＯＦＦ
する。その後は、リレー１、リレー２はＯＮでもＯＦＦ
でも構わない。次表中の＊印は、そのことを示してい
る。以下、＊印は同じ意味である。

【００６０】

【表１】

【００６１】図１８は第１３実施形態の回路図であり、
図１８ではインバータ２０および圧縮機Ａの図示を省略
してある。この第１３実施形態は、第１２実施形態のフ
ォトトラアックの代わりに１ａ接点のリレーを適用した
ものである。なお、１ａ接点の位置は、ダイオードブリ
ッジ５０とリレー１の間（正極側分岐ラインＢＬ＋）に
配設しても良いし、ダイオードブリッジ５０とリレー２
の間（負極側分岐ラインＢＬ−）に配設しても良い。こ
の第１３実施形態でも、リレー１、２の操作は第１２実
施形態と同じであり、１ａリレーがＯＦＦのときにリレ
ー１、２を操作する。ただしこの第１２実施形態におい
ては正極側分岐ラインＢＬ＋および負極側分岐ラインＢ
Ｌ−と、リレー１、２の接点の接続の仕方が第１２実施
形態と異なっており、次表２のように制御する。

【００６２】

【表２】

【００６３】図１９は第１４実施形態の回路図であり、
図１９ではインバータ２０および圧縮機Ａの図示を省略
してある。この第１４実施形態は、第１３実施形態のリ
レー１、２の代わりに２ｃ接点のリレー３０Ｄ−３を適
用し、ａ接点とｂ接点の接続を第１３実施形態と変えた
ものである。この第１４実施形態でも、２ｃ接点のリレ
ー３０Ｄ−３の操作は１ａ接点のリレーがＯＦＦのとき
に行い、次表３のようにＯＮ／ＯＦＦ制御を行い、矢印
のように運転モードに応じて状態を遷移させる。

【００６４】

【表３】

【００６５】図２０は第１５実施形態の回路図であり、
図２０ではインバータ２０および圧縮機Ａの図示を省略
してある。この第１５実施形態は、第１４実施形態の２
ｃ接点のリレー３０Ｄ−３のａ接点とｂ接点の接続を第
１４実施形態と変えたものである。また、この第１５実
施形態では、１ａ接点のリレーと２ｃ接点のリレー３０
Ｄ−３は一つのリレーハウジング内に収納されている。
この第１５実施形態でも、２ｃ接点のリレー３０Ｄ−３
の操作は１ａ接点のリレーがＯＦＦのときに行い、次表
４のようにＯＮ／ＯＦＦ制御を行い、矢印のように運転
モードに応じて状態を遷移させる。

【００６６】

【表４】

【００６７】図２１は第１６実施形態の回路図であり、
図２１ではインバータ２０および圧縮機Ａの図示を省略
してある。前記第１３実施形態（図１８）ではダイオー
ドブリッジ５０に対して交流電力が供給される場合につ
いて説明したが、直流電力を供給する場合にはこの第１
６実施形態のように、ダイオードブリッジはなくてもよ
い。

【００６８】ところで、特公平７−４３１８８号のよう
に四方弁を切り換える電磁コイルとして２相巻のコイル
を用いる場合もある。図２２は第１７実施形態の回路図
であり、図２２ではインバータ２０、圧縮機Ａおよび直
流電源の図示を省略してある。図２２の回路において電
磁コイル１１１と電磁コイル１１２はそれぞれスイッチ
ＳＷ１、ＳＷ２のＯＮで独立に通電されるが、電磁コイ
ル１１１と電磁コイル１１２はコイルの巻方向が互いに
逆になっていて、同じ電流でも発生する磁界は逆方向と
なる。したがって、例えば電磁コイル１１１を冷房用と
し、電磁コイル１１２を暖房用として、各モードに応じ
て四方弁を切り換えることができる。ただし、スイッチ
ＳＷ１、ＳＷ２は同時にＯＮとならないようなロジック
で処理をする。

【００６９】図２３は第１８実施形態の回路図およびタ
イミングチャートであり、図２３(A) ではインバータ２
０および圧縮機Ａの図示を省略してある。この第１８実
施形態は、主コイルと主コイルより巻数の少ない副コイ
ルからなる２相巻の電磁コイルを用いた例である。主コ
イル１１Ａはトライアックｔ７を介して交流電源に接続
され、副コイル１１Ｂはトライアックｔ８を介して交流
電源に接続されている。各トライアックｔ７、ｔ８のゲ
ートにはトリガが与えられ、半波整流とスイッチの作用
をする。また、図２３(B) のように副コイル１１Ｂが平
滑コンデンサと略同様な作用をする。

【００７０】図２４は第１９実施形態の回路図および制
御シーケンスを示す図であり、図２４(A) 、(B) ではイ
ンバータ２０および圧縮機Ａの図示を省略してある。こ
の第１９実施形態は第５実施形態（図６、図７、および
図８）の変形例である。図２４(A) では、正極側分岐ラ
インＢＬ＋と負極側分岐ラインＢＬ−の間に２つのダイ
オードを直列に接続するとともに、前記同様な１つのア
ームａの中間点と、２つのダイオードの中間点に電磁コ
イル１１の一方を接続し、電磁コイル１１の他方に接続
切換手段としてリレー３０Ｅを接続する。アームａのト
ランジスタＴｒ３、Ｔｒ４は５Ａ〜３０Ａの大電流容量
を持ち、リレー３０Ｅの接点ａ、ｂ、ｃは１Ａ〜３Ａの
小接点容量を持っている。そして、小接点容量のリレー
３０Ｅは冷房／暖房の切換えすなわち電流の方向切換え
に使い、大電流容量のトランジスタＴｒ３、Ｔｒ４は電
磁コイル１１の接続／絶縁（ＯＮ／ＯＦＦ）に使用す
る。なお、前述したように１つのアームａをＯＦＦの状
態にして、リレー３０Ｅを操作することは言うまでもな
い。

【００７１】図２４(B) は、(A) のトランジスタＴｒ
３、Ｔｒ４に変えて第２リレー３０Ｅ′を用いた場合で
あり、この第２リレー３０Ｅ′の接点ａ′、ｂ′、ｃ′
も大接点容量を持っている。そして、暖房／冷房の切換
制御は図２４(C) のように行う。小接点容量の第１リレ
ー３０Ｅのａ接点を通電（ＯＮ）すると電磁コイル１１
に電流が流れ暖房モードになる。約１０秒後に、大接点
容量の第２リレー３０Ｅ′のｂ′接点は遮断（ＯＦＦ）
すると電流は流れなくなるが、四方弁３は暖房モードに
作動あるいはラッチ（位置の確定）する。また、その
後、冷房モードに切り換えるときは、小接点容量の第１
リレー３０Ｅのｂ接点を通電（ＯＮ）すると電磁コイル
１１に電流が流れ冷房モードになる。約１０秒後に、大
接点容量の第２リレー３０Ｅ′のａ′接点を遮断（ＯＦ
Ｆ）すると電流は流れなくなるが、四方弁３は冷房モー
ドに作動あるいはラッチ（位置の確定）する。このよう
に電磁コイル１１への通電を開始するときは、アークの
発生は僅かであるので小接点容量を用いて通電（ＯＮ）
し、通電を終了するときは、大きなアークが発生するの
で大接点容量を用いて遮断（ＯＦＦ）している。

【００７２】第１９実施形態においても、カラム［００
４７］に記述したことと同様に、制御シーケンスはソフ
トウエアを用いて「接続禁止機能」を構成している。し
かしながら、何らかの要因によりソフトウエアが手順通
りの処理を行わなくなると、制御シーケンスが異常とな
りリレー接点のアーク発生に伴う短絡、溶着などが発生
する。そこで、次の第２０実施形態のようにする。

【００７３】図２５は第２０実施形態の回路図および制
御シーケンスを示す図である。この第２０実施形態は、
ハードウエアを用いて「接続禁止機能」を構成した例
で、前述した第１４実施形態の図１９に「接続禁止機
能」を付加した例を示す。状態遷移は前表３に示すとお
りである。まず、図２５(A) のように、マイコン等の制
御系１００からパルス信号Ｓｔが、Ｄタイプのフリップ
フロップＦのクロック端子ＣＫに入力すると、その時点
で入力されている冷暖切換信号Ｓｄのデータが一の出力
端子Ｑに出力し、２ｃ駆動信号となってトランジスタＴ
ｒ６に出力される。そのとき、冷暖切換信号Ｓｄのデー
タがＨレベルであれば一の出力端子ＱもＨレベルとな
り、２ｃ駆動信号はトランジスタＴｒ６を駆動して２ｃ
リレー３０Ｄ−３をＯＮする。逆に、冷暖切換信号Ｓｄ
のデータがＬレベルであれば一の出力端子ＱもＬレベル
となり、２ｃ駆動信号はトランジスタＴｒ６を駆動でき
ずに２ｃリレー３０Ｄ−３はＯＦＦのままである。次
に、ディレイ回路Ｄに入力したパルス信号Ｓｔは、該パ
ルス信号Ｓｔの立ち上がりから所定時間（例えば、約
０．３秒間）遅れて、１ａ駆動信号が立ち上がり、該１
ａ駆動信号はトランジスタＴｒ５を駆動して１ａリレー
をＯＮする。逆に、パルス信号Ｓｔの立ち下がり時も同
様に所定時間遅れ、１ａ駆動信号はトランジスタＴｒ５
を駆動できずに１ａリレーはＯＦＦする。このとき、四
方弁３は作動あるいはラッチ（位置の確定）しているこ
とは前述したとおりである。この制御シーケンスを図２
５(B) に示す。

【００７４】このＤタイプのフリップフロップＦとディ
レイ回路Ｄとを用いた回路により、１ａリレー駆動信号
に先立って、２ｃリレー駆動信号の出力状態（すなわ
ち、冷房／暖房の選択）を確定させ、次にディレイ時間
Ｔｄ分だけ遅れて、１ａリレー駆動信号をＨレベルとし
ている。パルス信号ＳｔがＬレベルになると、１ａリレ
ー駆動信号はディレイ時間Ｔｄ分だけ遅れてＬレベルに
なる。すなわち、図２５(B) に示したように、１ａリレ
ーがＯＦＦのときにだけ、２ｃリレーのＯＮ／ＯＦＦ操
作が可能となり、アークの発生を防止できる。また、フ
リップフロップＦの他の出力端子／Ｑを２ｃ駆動信号と
すれば、２ｃリレー３０Ｄ−３の接点回路を変更するこ
となく、冷暖切換信号ＳｄのデータがＨレベルのとき冷
房モード、Ｌレベルのとき暖房モードになる。また、フ
リップフロップＦの一の出力端子Ｑと他の出力端子／Ｑ
とに各々のトランジスタ駆動回路を設ければ、第１３実
施形態の図１８に「接続禁止機能」を付加した例とな
る。もちろん、制御系１００の出力ポートを１本増やし
て、フリップフロップＦのプリセット端子ＰＲ、クリア
端子ＣＬＲなどに制御信号を入力することで、色々な使
い方ができることは言うまでもない。

【００７５】図２６は第２１実施形態の回路図である。
図２６(A) 、(B) は、いずれも、交流直流変換器として
２つのダイオード６０、６０′を備え、この２つのダイ
オード６０、６０′と交流電源との間に一の接続切換手
段としてのトライアックｔ９、ｔ１０が接続されてい
る。図２６(A) と図２６(B) とでは２つのダイオード６
０、６０′とトライアックｔ９、ｔ１０の接続の仕方が
異なっているが、機能は同等である。すなわち、トライ
アックｔ９とトライアックｔ１０を交互に切換えて導通
することにより、他の接続切換手段３０Ｄに全波整流さ
れた直流電力が供給される。

【００７６】

【発明の効果】以上説明したように請求項１の流体制御
弁の駆動装置によれば、既に備えてある半導体を共通使
用するので、駆動回路のコストを抑えることができる。

【００７７】また、請求項２の流体制御弁の駆動装置に
よれば、２つの光素子の制御タイミングを１つのソフト
ウエアで構成できるので、処理が容易になるとともに、
電力制御素子の構成が簡単になる。

【００７８】また、請求項３の流体制御弁の駆動装置に
よれば、電力制御素子として１つのトライアックによ
り、構成が簡単になる。

【００７９】また、請求項４の流体制御弁の駆動装置に
よれば、直流電力を直接開閉しないのでリレー接点のア
ーク発生に伴う短絡、溶着などの事故を防止でき、信頼
性の高い流体制御弁の駆動装置を提供できる。

【００８０】また、請求項５の流体制御弁の駆動装置に
よれば、他の接続切換手段は、接続禁止機能を備えてい
るので、直流電力を接続しているときに、他の接続切換
手段で流体制御弁の電磁コイルへの通電を直接開閉しな
いようにすることができるので、請求項４と同様にリレ
ー接点等のアーク発生に伴う短絡、溶着などの事故を防
止でき、信頼性の高い流体制御弁の駆動装置を提供でき
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係る流体制御弁の駆動装置
の概略構成を示す回路図である。

【図２】本発明の第１実施形態としてＡＣ／ＤＣ変換器
１０の具体例を示す図である。

【図３】本発明の第２実施形態の回路図である。

【図４】本発明の第３実施形態の回路図およびタイミン
グチャートである。

【図５】本発明の第４実施形態の回路図およびタイミン
グチャートである。

【図６】本発明の第５実施形態の回路図である。

【図７】同第５実施形態における接続切換手段の例を示
す回路図である。

【図８】同第５実施形態における電磁コイルと１つのリ
レーの１ａ接点との接続の例を示す図である。

【図９】本発明の第６実施形態の回路図である。

【図１０】本発明の第７実施形態の回路図およびタイミ
ングチャートである。

【図１１】本発明の第８実施形態の回路図で、図１０の
第７実施形態の変形例を示す図である。

【図１２】本発明の第９実施形態のタイミングチャート
である。

【図１３】本発明の第１０実施形態の回路図およびタイ
ミングチャートである。

【図１４】本発明の第１１実施形態の回路図である。

【図１５】同第１１実施形態のダイオードブリッジの特
性を示す図である。

【図１６】本発明の第１２実施形態の概略回路図であ
る。

【図１７】同第１２実施形態の具体的な回路図である。

【図１８】本発明の第１３実施形態の回路図である。

【図１９】本発明の第１４実施形態の回路図である。

【図２０】本発明の第１５実施形態の回路図である。

【図２１】本発明の第１６実施形態の回路図である。

【図２２】本発明の第１７実施形態の回路図である。

【図２３】本発明の第１８実施形態の回路図およびタイ
ミングチャートである。

【図２４】本発明の第１９実施形態の回路図および制御
シーケンスを示す図である。

【図２５】本発明の第２０実施形態の回路図および制御
シーケンスを示す図である。

【図２６】本発明の第２１実施形態の回路図である。

【図２７】本発明による駆動用電力供給装置が適用され
る冷暖房ユニットの冷凍サイクルを示す概略構成図であ
る。

【図２８】図２７の流路切換弁として使用可能なロータ
リ式四方弁の概略構成を示す断面図である。

【図２９】図２８のロータリ式四方弁の底面図である。

【図３０】図２８のロータリ式四方弁を図２７の冷凍サ
イクルに流路切換弁として組み込んだ際の冷房運転時に
おける状態を示す説明図である。

【図３１】図２８のロータリ式四方弁を図２７の冷凍サ
イクルに流路切換弁として組み込んだ際の暖房運転時に
おける状態を示す説明図である。

【符号の説明】

Ａ圧縮機３四方弁９プランジャ１０ＡＣ／ＤＣ変換器１１、１１１、１１２電磁コイル１１Ａ主コイル１１Ｂ副コイル１３磁極部材２０インバータ３０電力分配手段３０Ａ、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ接続切換手段３０Ｅ第１リレー３０Ｅ′ 第２リレー４０、４０′ ＤＣ／ＤＣ変換器５０ダイオードブリッジ１００制御系ａ、ｂ、ｃ、ｄアームｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４、ｔ５、ｔ６トライアックｔ７、ｔ８、ｔ９、ｔ１０トライアックｐ１、ｐ２、ｐ３、ｐ４、ｐ５、ｐ１−２光素子Ｔｒ１、Ｔｒ２、Ｔｒ３、Ｔｒ４、Ｔｒ５、Ｔｒ６ト
ランジスタＢＬ＋正極側分岐ラインＢＬ− 負極側分岐ライン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｈ０２Ｍ 7/155 Ｈ０２Ｍ 7/155 Ｃ // Ｆ１６Ｋ 31/04 Ｆ１６Ｋ 31/04 ＺＦターム(参考） 3H062 AA07 AA13 BB05 BB09 BB30 CC04 DD03 HH04 3H106 DA07 DA08 DA26 DB02 DB12 DB23 DB24 DB32 DB34 DC02 DC10 DC19 DD03 EE27 EE34 EE45 FA01 FA07 FB31 FB32 FB47 KK23 KK34 5H006 BB06 BB08 CA06 CA08 CB01 CB04 CB09 CC08 DA04

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】電気機械設備の内部の電気部品を駆動す
る電力が供給されるとともに流体制御弁を駆動する流体
制御弁の駆動装置において、前記電力を直流変換して直流電力を生成し、該生成され
た直流電力を流体制御弁のコイルに分配供給する電力分
配手段を備え、前記電力分配手段として接続切換手段を一のアームで構
成し、前記一のアームの中間に流体制御弁のコイルの一方を接
続するとともに、流体制御弁のコイルの他方と正側直流電源と負側直流電
源との間に、さらに前記電力分配手段としての別個の接
続切換手段を設けたことを特徴とする流体制御弁の駆動
装置。
【請求項２】電気機械設備の内部の電気部品を駆動す
る電力が供給されるとともに流体制御弁を駆動する流体
制御弁の駆動装置において、前記電力を直流変換して直流電力を生成し、該生成され
た直流電力を流体制御弁のコイルに分配供給する電力分
配手段を備え、前記直流変換する手段は交流直流変換器であり、４つの電力制御素子を接続した前記交流直流変換器の２
つの入力端に交流電源を接続し、２つの出力端に流体制
御弁のコイルを接続し、前記交流電源の電圧に同期させ
て、正側直流電力を生成し、または負側直流電力を生成
して、前記流体制御弁のコイルを駆動し、前記４つの電力制御素子を駆動するに際し、該４つの電
力制御素子の相互に対角位置に位置する２つの電力制御
素子を、１つの光素子で駆動するように構成したことを
特徴とする流体制御弁の駆動装置。
【請求項３】電気機械設備の内部の電気部品を駆動す
る電力が供給されるとともに流体制御弁を駆動する流体
制御弁の駆動装置において、前記電力を直流変換して直流電力を生成し、該生成され
た直流電力を流体制御弁のコイルに分配供給する電力分
配手段を備え、前記電力分配手段は接続切換手段であり、前記直流変換する手段および前記接続切換手段として１
つの電力制御素子を備え、前記１つの電力制御素子の一端に交流電源を接続し、該
電力制御素子の他端に流体制御弁のコイルの一方を接続
し、前記コイルの他方と交流電源とを接続し、前記交流電源の電圧に同期させて、正側直流電力を生成
し、あるいは負側直流電力を生成して、流体制御弁のコ
イルを駆動することを特徴とする流体制御弁の駆動装
置。
【請求項４】電気機械設備の内部の電気部品を駆動す
る電力が供給されるとともに流体制御弁を駆動する流体
制御弁の駆動装置において、前記電力を供給する電源と流体制御弁のコイルとの間
に、ダイオードブリッジを設け、前記電源と前記ダイオードブリッジとの間に一の接続切
換手段を設け、さらに該ダイオードブリッジと流体制御
弁のコイルとの間に他の接続切換手段を設けたことを特
徴とする流体制御弁の駆動装置。
【請求項５】前記他の接続切換手段は、接続禁止機能
を備えることを特徴とする請求項４記載の流体制御弁の
駆動装置。