JP2001002841A - 自動車部品用ポリプロピレン組成物 - Google Patents
自動車部品用ポリプロピレン組成物Info
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来よりも薄肉でありながら各種強度のバラ
ンスが優れ、塗装焼き付け時の寸法変化が小さい自動車
内外装部品が成形可能である自動車部品用ポリプロピレ
ン組成物及び自動車部品を提供する。 【解決手段】 ポリプロピレン組成物は、（１）プロピ
レンーエチレンブロック共重合体５５〜６０重量％、
（２）スチレン−エチレン−プロピレンブロック共重合
体及び／又はスチレン−エチレン−１−ブテンブロック
共重合体とオレフィン系エラストマーとからなるゴム２
０〜２５重量％、（３）タルク１８重量％〜２３重量％
を配合した組成物で、メルトインデックス（２３０℃、
２．１６ｋｇｆ）が３０ｇ／１０ｍｉｎ以上である。
ンスが優れ、塗装焼き付け時の寸法変化が小さい自動車
内外装部品が成形可能である自動車部品用ポリプロピレ
ン組成物及び自動車部品を提供する。 【解決手段】 ポリプロピレン組成物は、（１）プロピ
レンーエチレンブロック共重合体５５〜６０重量％、
（２）スチレン−エチレン−プロピレンブロック共重合
体及び／又はスチレン−エチレン−１−ブテンブロック
共重合体とオレフィン系エラストマーとからなるゴム２
０〜２５重量％、（３）タルク１８重量％〜２３重量％
を配合した組成物で、メルトインデックス（２３０℃、
２．１６ｋｇｆ）が３０ｇ／１０ｍｉｎ以上である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、インパネ等の自動
車内装部品及びバンパーやサイドモール等の自動車外装
部品に好適なポリプロピレンに関し、特に自動車内装及
び外装部品に求められる各種強度のバランスに優れ、流
動性が高く、線膨張係数も小さく、良外観で加熱時の寸
法変化が少ないため、従来より薄肉にすることができ、
自動車の軽量化に寄与する自動車部品用ポリプロピレン
組成物及びそれを利用した自動車部品に関するものであ
る。
車内装部品及びバンパーやサイドモール等の自動車外装
部品に好適なポリプロピレンに関し、特に自動車内装及
び外装部品に求められる各種強度のバランスに優れ、流
動性が高く、線膨張係数も小さく、良外観で加熱時の寸
法変化が少ないため、従来より薄肉にすることができ、
自動車の軽量化に寄与する自動車部品用ポリプロピレン
組成物及びそれを利用した自動車部品に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】自動車内外装部品の素材として、軽量で
あることや、加工のしやすさによるデザインの自由度か
らポリプロピレン組成物が多く用いられている。しかし
最近、軽量化を目的としてより薄肉で外観が良好な内外
装部品を制作可能とするため、より高剛性、高流動で耐
衝撃性が高く、かつ成形収縮率及び塗装焼き付け時の寸
法変化が小さいポリプロピレン組成物が求められてい
る。剛性と成形性に優れた自動車外装部品用ポリプロピ
レン組成物としては、特開平５−９８１２３号公報には
プロピレン−エチレンブロック共重合体のメルトフロー
レート（ＭＦＲ）を大きくした組成物が、特開平５−９
８１２５号公報には多段重合プロピレン−エチレンブロ
ツク共重合体の性状を特定のものとし、タルクを配合し
た組成物が、特開平９−２２７７３５号公報にはプロピ
レン系重合体、スチレン系ブロック共重合体、無機充填
材及び核剤を配合してなる組成物が開示されている。剛
性と成形性に優れた自動車用内装ポリプロピレン組成物
としては、特開平７−５３８２８号公報にはプロピレン
ーエチレンプロック共重合体の性状を特定のものとし、
特定の性状のスチレン系ブロック共重合体又は特定の性
状のエチレン−αオレフィン共重合体と特定の性状のタ
ルクを配合した組成物が、特開平８−１０４７９２号公
報にはプロピレンーエチレンブロック共重合体の性状を
特定のものとし、特定の性状のポリブタジエン系共重合
体の水添物とタルクを配合した組成物が、特開平８−２
０６８４号公報には、特定の流動性を有するプロピレン
−エチレン共重合体に、特定の性状の水添プロツク共重
合体及び特定の性状のタルクを配合した組成物が、特開
平１０−３０６１８１号公報には、プロピレン−エチレ
ンブロック共重合体の性状を特定のものとし、特定の性
状の熱可塑性エラストマーと特定の性状のタルクを配合
した組成物が、特開平１１−２９６８８号公報にはプロ
ピレン−エチレンブロック共重合体の性状を特定のもの
とし、特定の性状のエチレンーオクテン共重合体、特定
の性状のエチレンーブテン共重合体、特定の性状のスチ
レン系ブロック共重合体又はオレフィン系ブロック共重
合体およびタルクを配合した組成物が開示されている。
また、剛性と成形性に優れ自動車用内装及び外装のいず
れにも使用できるポリプロピレン組成物としては、特公
平７−２５９８６号公報にプロピレンーエチレンブロッ
ク共重合体の性状を特定のものとし、特定の性状のスチ
レン系共重合体とタルクを配合した組成物が開示されて
いる。
あることや、加工のしやすさによるデザインの自由度か
らポリプロピレン組成物が多く用いられている。しかし
最近、軽量化を目的としてより薄肉で外観が良好な内外
装部品を制作可能とするため、より高剛性、高流動で耐
衝撃性が高く、かつ成形収縮率及び塗装焼き付け時の寸
法変化が小さいポリプロピレン組成物が求められてい
る。剛性と成形性に優れた自動車外装部品用ポリプロピ
レン組成物としては、特開平５−９８１２３号公報には
プロピレン−エチレンブロック共重合体のメルトフロー
レート（ＭＦＲ）を大きくした組成物が、特開平５−９
８１２５号公報には多段重合プロピレン−エチレンブロ
ツク共重合体の性状を特定のものとし、タルクを配合し
た組成物が、特開平９−２２７７３５号公報にはプロピ
レン系重合体、スチレン系ブロック共重合体、無機充填
材及び核剤を配合してなる組成物が開示されている。剛
性と成形性に優れた自動車用内装ポリプロピレン組成物
としては、特開平７−５３８２８号公報にはプロピレン
ーエチレンプロック共重合体の性状を特定のものとし、
特定の性状のスチレン系ブロック共重合体又は特定の性
状のエチレン−αオレフィン共重合体と特定の性状のタ
ルクを配合した組成物が、特開平８−１０４７９２号公
報にはプロピレンーエチレンブロック共重合体の性状を
特定のものとし、特定の性状のポリブタジエン系共重合
体の水添物とタルクを配合した組成物が、特開平８−２
０６８４号公報には、特定の流動性を有するプロピレン
−エチレン共重合体に、特定の性状の水添プロツク共重
合体及び特定の性状のタルクを配合した組成物が、特開
平１０−３０６１８１号公報には、プロピレン−エチレ
ンブロック共重合体の性状を特定のものとし、特定の性
状の熱可塑性エラストマーと特定の性状のタルクを配合
した組成物が、特開平１１−２９６８８号公報にはプロ
ピレン−エチレンブロック共重合体の性状を特定のもの
とし、特定の性状のエチレンーオクテン共重合体、特定
の性状のエチレンーブテン共重合体、特定の性状のスチ
レン系ブロック共重合体又はオレフィン系ブロック共重
合体およびタルクを配合した組成物が開示されている。
また、剛性と成形性に優れ自動車用内装及び外装のいず
れにも使用できるポリプロピレン組成物としては、特公
平７−２５９８６号公報にプロピレンーエチレンブロッ
ク共重合体の性状を特定のものとし、特定の性状のスチ
レン系共重合体とタルクを配合した組成物が開示されて
いる。
【０００３】しかしながら、特開平５−９８１２３号公
報の組成物ではプロピレン−エチレンブロック共重合体
のＭＦＲを大きくしたことにより金型に十分充填された
自動車外装部品を作製できるが、耐衝撃性が大きく低下
してしまう。特開平５−９８１２５号公報の組成物で
は、従来より薄肉な自動車外装部品を作製すると剛性や
機械的強度が不足するでけでなく、流動性も不足するた
め大型の薄肉な自動車外装部品を成形すると、金型に充
分充填されないショートショットの成形品しか製造する
ことができない。特開平９−２２７７３５号公報の組成
物では、金型に充分充填された成形品を製作可能である
が、剛性、耐衝撃性、成形収縮率及び塗装焼き付け時の
寸法変化のバランスが充分ではなかった。また、特開平
７−５３８２８号公報、特開平８−１０４７９２号公
報、特開平８−２０６８４号公報、特開平１０−３０６
１８１号公報、特開平１１−２９６８８号公報及び特公
平７−２５９８６号公報の組成物では、従来より薄肉な
自動車用内装部品を作成するとウエルド外観の悪い成形
品しかできない上に、剛性や機械的強度が不足し、流動
性も不足するため大型の薄肉な自動車用内装部品を成形
すると、金型に充分充填されないショートショットの成
形品面の平滑性の劣る成形品しか製造することができな
い。
報の組成物ではプロピレン−エチレンブロック共重合体
のＭＦＲを大きくしたことにより金型に十分充填された
自動車外装部品を作製できるが、耐衝撃性が大きく低下
してしまう。特開平５−９８１２５号公報の組成物で
は、従来より薄肉な自動車外装部品を作製すると剛性や
機械的強度が不足するでけでなく、流動性も不足するた
め大型の薄肉な自動車外装部品を成形すると、金型に充
分充填されないショートショットの成形品しか製造する
ことができない。特開平９−２２７７３５号公報の組成
物では、金型に充分充填された成形品を製作可能である
が、剛性、耐衝撃性、成形収縮率及び塗装焼き付け時の
寸法変化のバランスが充分ではなかった。また、特開平
７−５３８２８号公報、特開平８−１０４７９２号公
報、特開平８−２０６８４号公報、特開平１０−３０６
１８１号公報、特開平１１−２９６８８号公報及び特公
平７−２５９８６号公報の組成物では、従来より薄肉な
自動車用内装部品を作成するとウエルド外観の悪い成形
品しかできない上に、剛性や機械的強度が不足し、流動
性も不足するため大型の薄肉な自動車用内装部品を成形
すると、金型に充分充填されないショートショットの成
形品面の平滑性の劣る成形品しか製造することができな
い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記の課題を
解決するためになされたもので、成形性に優れ、高剛性
で耐衝撃性、延性等の機械的強度、耐熱変形性、脆化温
度のバランスが優れ、ウエルド及びフローマーク外観に
優れ、塗装焼き付け時の寸法変化が小さく、線膨張係数
も小さく、従来よりも薄肉な自動車内外装部品が成形可
能である自動車部品用ポリプロピレン組成物及びそれを
利用した自動車部品を提供することを目的とするもので
ある。
解決するためになされたもので、成形性に優れ、高剛性
で耐衝撃性、延性等の機械的強度、耐熱変形性、脆化温
度のバランスが優れ、ウエルド及びフローマーク外観に
優れ、塗装焼き付け時の寸法変化が小さく、線膨張係数
も小さく、従来よりも薄肉な自動車内外装部品が成形可
能である自動車部品用ポリプロピレン組成物及びそれを
利用した自動車部品を提供することを目的とするもので
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成するために鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成さ
せた。すなわち、本発明の自動車部品用ポリプロピレン
組成物は、（１）（Ａ）極限粘度（１３５℃デカリン
中）［η］が０．６〜０．９５ｄｌ／ｇ、立体規則性指
標が９８．８％以上で、２５℃でｐ−キシレンに不溶か
つ沸騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分が８５〜９６重量％
（Ｂ）極限粘度（１３５℃デカリン中）［η］が５〜１
１ｄｌ／ｇで、エチレンから導かれる単位を１５〜３７
重量％含有し、２５℃でｐ−キシレンに可溶な成分４〜
１５重量％（Ｃ）ポリエチレン成分量が１５重量％以
下、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇｆ）
が１１０〜２００であるプロピレンーエチレンブロック
共重合体５５〜６０重量％、（２）（Ｄ）スチレン重合
部と、エチレン−１−ブテン共重合部及び／又はエチレ
ン−プロピレン共重合部とからなり、該スチレン重合部
の含有量が１０〜２５重量％で、メルトフローレート
（２３０℃、２．１６ｋｇｆ）が１〜１０ｇ／１０ｍｉ
ｎであるスチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブ
ロック共重合体及び／又はスチレン−エチレン−１−ブ
テン−スチレンブロック共重合体と（Ｅ）密度が０．８
５〜０．８７ｇ／ｃｍ3 、メルトインデックス（２３０
℃、２．１６ｋｇｆ）が０．５〜５ｇ／１０ｍｉｎであ
るオレフィン系エラストマーとからなり、（Ｄ）成分の
重量ｘと（Ｅ）成分の重量ｙが０．０５＜ｘ／（ｘ＋
ｙ）＜０．３の関係を満たすゴム２０〜２５重量％、
（３）レーザー回折法で測定した平均粒径が３〜６μｍ
で、ＳｉＯ2 の含有量が５８〜６３重量％、ＭｇＯの含
有量が３０〜３３重量％、広角Ｘ線回析像において錯乱
角（２θ）＝３２±１度の範囲にあるピークの強度が
（２θ）＝８〜１０度の範囲にあるピークの強度の１０
％未満であるタルク１８重量％〜２３重量％を配合した
組成物で（４）メルトインデックス（２３０℃、２．１
６ｋｇｆ）が３０ｇ／１０ｍｉｎ以上である。
達成するために鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成さ
せた。すなわち、本発明の自動車部品用ポリプロピレン
組成物は、（１）（Ａ）極限粘度（１３５℃デカリン
中）［η］が０．６〜０．９５ｄｌ／ｇ、立体規則性指
標が９８．８％以上で、２５℃でｐ−キシレンに不溶か
つ沸騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分が８５〜９６重量％
（Ｂ）極限粘度（１３５℃デカリン中）［η］が５〜１
１ｄｌ／ｇで、エチレンから導かれる単位を１５〜３７
重量％含有し、２５℃でｐ−キシレンに可溶な成分４〜
１５重量％（Ｃ）ポリエチレン成分量が１５重量％以
下、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇｆ）
が１１０〜２００であるプロピレンーエチレンブロック
共重合体５５〜６０重量％、（２）（Ｄ）スチレン重合
部と、エチレン−１−ブテン共重合部及び／又はエチレ
ン−プロピレン共重合部とからなり、該スチレン重合部
の含有量が１０〜２５重量％で、メルトフローレート
（２３０℃、２．１６ｋｇｆ）が１〜１０ｇ／１０ｍｉ
ｎであるスチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブ
ロック共重合体及び／又はスチレン−エチレン−１−ブ
テン−スチレンブロック共重合体と（Ｅ）密度が０．８
５〜０．８７ｇ／ｃｍ3 、メルトインデックス（２３０
℃、２．１６ｋｇｆ）が０．５〜５ｇ／１０ｍｉｎであ
るオレフィン系エラストマーとからなり、（Ｄ）成分の
重量ｘと（Ｅ）成分の重量ｙが０．０５＜ｘ／（ｘ＋
ｙ）＜０．３の関係を満たすゴム２０〜２５重量％、
（３）レーザー回折法で測定した平均粒径が３〜６μｍ
で、ＳｉＯ2 の含有量が５８〜６３重量％、ＭｇＯの含
有量が３０〜３３重量％、広角Ｘ線回析像において錯乱
角（２θ）＝３２±１度の範囲にあるピークの強度が
（２θ）＝８〜１０度の範囲にあるピークの強度の１０
％未満であるタルク１８重量％〜２３重量％を配合した
組成物で（４）メルトインデックス（２３０℃、２．１
６ｋｇｆ）が３０ｇ／１０ｍｉｎ以上である。
【０００６】前記（Ｅ）オレフィン系エラストマーは、
エチレン−１−ブテンゴム（ＥＢＭ）又はエチレン−１
−オクテンゴム（ＥＯＭ）であることが好ましい。前記
（Ｄ）成分の重量ｘと（Ｅ）成分の重量ｙが０．１５＜
ｘ／（ｘ＋ｙ）＜０．２５の関係を満たすことが好まし
い。また、本発明の自動車部品は上記ポリプロピレン組
成物を成形してなるものである。
エチレン−１−ブテンゴム（ＥＢＭ）又はエチレン−１
−オクテンゴム（ＥＯＭ）であることが好ましい。前記
（Ｄ）成分の重量ｘと（Ｅ）成分の重量ｙが０．１５＜
ｘ／（ｘ＋ｙ）＜０．２５の関係を満たすことが好まし
い。また、本発明の自動車部品は上記ポリプロピレン組
成物を成形してなるものである。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の自動車部品用ポ
リプロピレン組成物を構成する各成分について詳細に説
明する。 （１）プロピレン−エチレンブロック共重合体 （１）成分のプロピレンーエチレンブロック共重合体
は、以下の成分を有する必要があるが、その製造方法は
限定しない。例えば、１段目で分子量の異なる２種類以
上のプロピレンを重合してホモポリプロピレンを製造
し、２段目でエチレン量及び分子量の異なる２種類以上
エチレンを用いてエチレンープロピレン共重合体を重合
する多段重合プロセスで製造する。また、別々に製造し
たポリプロピレン及びエチレン−プロピレン共重合体を
通常の溶融混練又は溶液混合などの方法で配合すること
により製造しても良い。
リプロピレン組成物を構成する各成分について詳細に説
明する。 （１）プロピレン−エチレンブロック共重合体 （１）成分のプロピレンーエチレンブロック共重合体
は、以下の成分を有する必要があるが、その製造方法は
限定しない。例えば、１段目で分子量の異なる２種類以
上のプロピレンを重合してホモポリプロピレンを製造
し、２段目でエチレン量及び分子量の異なる２種類以上
エチレンを用いてエチレンープロピレン共重合体を重合
する多段重合プロセスで製造する。また、別々に製造し
たポリプロピレン及びエチレン−プロピレン共重合体を
通常の溶融混練又は溶液混合などの方法で配合すること
により製造しても良い。
【０００８】（Ａ）２５℃でｐ−キシレンに不溶かつ沸
騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分 （ア）２５℃でｐ−キシレンに不溶かつ沸騰ｎ−ヘプタ
ンに不溶な成分の製造 ２５℃でｐ−キシレンに不溶かつ沸騰ｎ−ヘプタンに不
溶な成分は、以下の方法により得た。 （ｉ）プロピレンーエチレンブロック共重合体の試料を
５±０．０５ｇ精量して１０００ミリリットルナス型フ
ラスコに入れ、さらにＢＨＴ（酸化防止剤）１±０．０
５ｇを添加した後、回転子およびｐ−キシレン７００±
１０ミリリットルを投入する。（ii）次いでナス型フラ
スコに冷却器を取り付け、回転子を作動させながら、１
４０±５℃のオイルバスでフラスコを１２０±３０分間
加熱して、試料をｐ−キシレンに溶解させる。次に、こ
のフラスコの内容物を１０００ミリリットルビーカに注
いだ後、ビーカ内の溶液をスターラーで攪拌しながら、
室温（２５℃）になるまで放冷（８時間以上）後、析出
物を金網でろ取する。得られた析出物を、再度上記
（ｉ）及び（ii）の方法に準じてｐ−キシレンに溶解し
た後、３０００ミリリットルビーカに収容されたメタノ
ール２０００±１００ミリリットル中に熱いまま移し、
2 時間以上スターラーで攪拌後、一晩室温（２５℃）に
て放置する。次に、析出物を金網でろ取した後、５時間
以上風乾後、真空乾燥器にて１００±５℃で２４０〜２
７０分間乾燥して、ｐ−キシレン不溶成分を得る。得ら
れたｐ−キシレン不溶部１ｇをソックスレー抽出器を用
いて沸騰ｎ−ヘプタンで６時間抽出し、５時間以上風乾
後、真空乾燥器にて６０℃±５℃で２４０〜２７０分間
乾燥して、ｐ−キシレンに不溶かつ沸騰ｎ−ヘプタンに
不溶なプロピレン−エチレンブロック共重合体を得る。
騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分 （ア）２５℃でｐ−キシレンに不溶かつ沸騰ｎ−ヘプタ
ンに不溶な成分の製造 ２５℃でｐ−キシレンに不溶かつ沸騰ｎ−ヘプタンに不
溶な成分は、以下の方法により得た。 （ｉ）プロピレンーエチレンブロック共重合体の試料を
５±０．０５ｇ精量して１０００ミリリットルナス型フ
ラスコに入れ、さらにＢＨＴ（酸化防止剤）１±０．０
５ｇを添加した後、回転子およびｐ−キシレン７００±
１０ミリリットルを投入する。（ii）次いでナス型フラ
スコに冷却器を取り付け、回転子を作動させながら、１
４０±５℃のオイルバスでフラスコを１２０±３０分間
加熱して、試料をｐ−キシレンに溶解させる。次に、こ
のフラスコの内容物を１０００ミリリットルビーカに注
いだ後、ビーカ内の溶液をスターラーで攪拌しながら、
室温（２５℃）になるまで放冷（８時間以上）後、析出
物を金網でろ取する。得られた析出物を、再度上記
（ｉ）及び（ii）の方法に準じてｐ−キシレンに溶解し
た後、３０００ミリリットルビーカに収容されたメタノ
ール２０００±１００ミリリットル中に熱いまま移し、
2 時間以上スターラーで攪拌後、一晩室温（２５℃）に
て放置する。次に、析出物を金網でろ取した後、５時間
以上風乾後、真空乾燥器にて１００±５℃で２４０〜２
７０分間乾燥して、ｐ−キシレン不溶成分を得る。得ら
れたｐ−キシレン不溶部１ｇをソックスレー抽出器を用
いて沸騰ｎ−ヘプタンで６時間抽出し、５時間以上風乾
後、真空乾燥器にて６０℃±５℃で２４０〜２７０分間
乾燥して、ｐ−キシレンに不溶かつ沸騰ｎ−ヘプタンに
不溶なプロピレン−エチレンブロック共重合体を得る。
【０００９】（イ）極限粘度［η］の測定 試料をデカリンに溶解して１３５℃で測定した。
【００１０】（ウ）立体規則性指標の測定 立体規則性指標は、沸騰ｎ−ヘプタン不溶成分の13Ｃ−
ＮＭＲ測定を行い、メチル領域のｍｍｍｍ（化学シフト
２１．８６ｐｐｍ），ｍｍｍｒ（２１．６２ｐｐ
ｍ），ｍｍｒｒ（２１．０７ｐｐｍ），ｍｍｒｍ＋ｒｒ
ｍｒ（２０．８８ｐｐｍ），ｒｒｒｒ（２０．３６ｐｐ
ｍ），ｍｒｒｍ（１９．９５ｐｐｍ）由来の吸収ピーク
の高さＰmmmm，Ｐmmmr，Ｐmmrr，Ｐmmrm+rrmr ，Ｐrrrr
及びＰmrrmを用いて以下の式により計算した。 立体規則性指標（％）＝Ｐmmmm×１００／（Ｐmmmm＋Ｐ
mmmr＋Ｐmmrr＋Ｐmmrm +rrmr ＋Ｐrrrr＋Ｐmrrm） Ｐmmmm，Ｐmmmr，Ｐmmrr，Ｐmmrm+rrmr ，Ｐrrrr，Ｐ
mrrmは対応する各ピークのベースラインからの高さによ
り決定した。ｍｍｍｒ由来のピークはｍｍｍｍ由来のピ
ークのテーリング上にのるため、常法に従いｍｍｍｒの
ベースラインからの高さからｍｍｍｍのテーリングの寄
与を差し引き、Ｐmmmrを決定した。
ＮＭＲ測定を行い、メチル領域のｍｍｍｍ（化学シフト
２１．８６ｐｐｍ），ｍｍｍｒ（２１．６２ｐｐ
ｍ），ｍｍｒｒ（２１．０７ｐｐｍ），ｍｍｒｍ＋ｒｒ
ｍｒ（２０．８８ｐｐｍ），ｒｒｒｒ（２０．３６ｐｐ
ｍ），ｍｒｒｍ（１９．９５ｐｐｍ）由来の吸収ピーク
の高さＰmmmm，Ｐmmmr，Ｐmmrr，Ｐmmrm+rrmr ，Ｐrrrr
及びＰmrrmを用いて以下の式により計算した。 立体規則性指標（％）＝Ｐmmmm×１００／（Ｐmmmm＋Ｐ
mmmr＋Ｐmmrr＋Ｐmmrm +rrmr ＋Ｐrrrr＋Ｐmrrm） Ｐmmmm，Ｐmmmr，Ｐmmrr，Ｐmmrm+rrmr ，Ｐrrrr，Ｐ
mrrmは対応する各ピークのベースラインからの高さによ
り決定した。ｍｍｍｒ由来のピークはｍｍｍｍ由来のピ
ークのテーリング上にのるため、常法に従いｍｍｍｒの
ベースラインからの高さからｍｍｍｍのテーリングの寄
与を差し引き、Ｐmmmrを決定した。
【００１１】なお、沸騰ｎ−ヘプタン不溶成分の13Ｃ−
ＮＭＲ測定は以下の条件で行った。 溶媒 ：１，２，４−トリクロロベンゼン
／重水素化ベンゼン（９０／１０ｖｏｌ％）混合溶媒 濃度 ：１５０ｍｇ／３ｍｌ 溶解温度 ：１４０℃ 測定装置 ：日本電子社製 ＪＮＭ−ＥＸ４０
０ＮＭＲ装置 パルス幅 ：８．７μｓ／４５° パルス線り返し時間：４ｓ 測定温度 ：１３０℃ 積算回数 ：１０００回
ＮＭＲ測定は以下の条件で行った。 溶媒 ：１，２，４−トリクロロベンゼン
／重水素化ベンゼン（９０／１０ｖｏｌ％）混合溶媒 濃度 ：１５０ｍｇ／３ｍｌ 溶解温度 ：１４０℃ 測定装置 ：日本電子社製 ＪＮＭ−ＥＸ４０
０ＮＭＲ装置 パルス幅 ：８．７μｓ／４５° パルス線り返し時間：４ｓ 測定温度 ：１３０℃ 積算回数 ：１０００回
【００１２】上記（Ａ）成分において、極限粘度［η]
は０．６〜０．９５ｄｌ／ｇであり、好ましくは０．７
〜０．９ｄｌ／ｇである。０．６ｄｌ／ｇ未満であると
成形品の耐衝撃性が不足し、０．９５ｄｌ／ｇを越える
と流動性が不足し、薄肉の自動車部品を成形できない。
立体規則性指標は９８．８％以上であることが好まし
く、さらに好ましくは９９．０％以上である。９８．８
％未満であると成形品の剛性が不足する。２５℃でｐ−
キシレンに不溶かつ沸騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分は８
５〜９６重量％であり、好ましくは８８〜９３重量％で
ある。８５重量％未満であると剛性が不足し、９６重量
％を越えると伸びが低下すると共にフローマーク外観が
悪くなる。
は０．６〜０．９５ｄｌ／ｇであり、好ましくは０．７
〜０．９ｄｌ／ｇである。０．６ｄｌ／ｇ未満であると
成形品の耐衝撃性が不足し、０．９５ｄｌ／ｇを越える
と流動性が不足し、薄肉の自動車部品を成形できない。
立体規則性指標は９８．８％以上であることが好まし
く、さらに好ましくは９９．０％以上である。９８．８
％未満であると成形品の剛性が不足する。２５℃でｐ−
キシレンに不溶かつ沸騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分は８
５〜９６重量％であり、好ましくは８８〜９３重量％で
ある。８５重量％未満であると剛性が不足し、９６重量
％を越えると伸びが低下すると共にフローマーク外観が
悪くなる。
【００１３】（Ｂ）２５℃でｐ−キシレンに可溶な成分 （ア）２５℃でｐ−キシレンに可溶な成分の製造 ２５℃でｐ−キシレンに可溶な成分量（Ｗ）は、以下の
方法により得た。プロピレンーエチレンブロック共重合
体の試料を５±０．０５ｇ精量して１０００ミリリット
ルナス型フラスコに入れ、さらにＢＨＴ（酸化防止剤）
１±０．０５ｇを添加レた後、回転子およびｐ−キシレ
ン７００±１０ミリリットルを投入する。次いでナス型
フラスコに冷却器を取り付け、回転子を作動させなが
ら、１４０±５℃のオイルバスでフラスコを１２０±３
０分間加熱して、試料をｐ−キシレンに溶解させる。次
に、このフラスコの内容物を１０００ミリリットルビー
カに注いだ後、ビーカ内の溶液をスターラーで攪拌しな
がら、室温（２５℃）になるまで放冷（８時間以上）
後、析出物を金網でろ取する。ろ液をさらにろ紙でろ過
した後、ろ液を３０００ミリリットルビーカに収容され
たメタノール２０００ミリリットル中に注ぎ、スターラ
ーで攪拌しながら2 時間以上放置する。次に、析出物を
金網でろ取した後、５時間以上風乾後、真空乾燥器にて
１００±５℃で２４０〜２７０分間乾燥して、ｐ−キシ
レンに可溶成分を回収する。試料中のｐ−キシレンに可
溶な成分の含有量Ｗｇは、試料重量をＡｇ、回収した可
溶成分をＣｇとすると、Ｗ（重量％）＝１００×Ｃ／Ａ
で算出される。
方法により得た。プロピレンーエチレンブロック共重合
体の試料を５±０．０５ｇ精量して１０００ミリリット
ルナス型フラスコに入れ、さらにＢＨＴ（酸化防止剤）
１±０．０５ｇを添加レた後、回転子およびｐ−キシレ
ン７００±１０ミリリットルを投入する。次いでナス型
フラスコに冷却器を取り付け、回転子を作動させなが
ら、１４０±５℃のオイルバスでフラスコを１２０±３
０分間加熱して、試料をｐ−キシレンに溶解させる。次
に、このフラスコの内容物を１０００ミリリットルビー
カに注いだ後、ビーカ内の溶液をスターラーで攪拌しな
がら、室温（２５℃）になるまで放冷（８時間以上）
後、析出物を金網でろ取する。ろ液をさらにろ紙でろ過
した後、ろ液を３０００ミリリットルビーカに収容され
たメタノール２０００ミリリットル中に注ぎ、スターラ
ーで攪拌しながら2 時間以上放置する。次に、析出物を
金網でろ取した後、５時間以上風乾後、真空乾燥器にて
１００±５℃で２４０〜２７０分間乾燥して、ｐ−キシ
レンに可溶成分を回収する。試料中のｐ−キシレンに可
溶な成分の含有量Ｗｇは、試料重量をＡｇ、回収した可
溶成分をＣｇとすると、Ｗ（重量％）＝１００×Ｃ／Ａ
で算出される。
【００１４】（イ）ｐ−キシレンに可溶成分中のエチレ
ン単位量の測定 ｐ−キシレンに可溶成分中のエチレン単位量は、13Ｃ−
ＮＭＲ測定法を用いて以下のようにして測定した。ｐ−
キシレンに可溶成分を13Ｃ−ＮＭＲ測定法により評価
し、Ｔδδ，Ｔβδ，Ｓγδ，Ｓδδ，Ｔββ，Ｓβ
δ，Ｓββ炭素に帰属されるピークの面積強度Ｉ（Ｔδ
δ），Ｉ（Ｔβδ），Ｉ（Ｓγδ），Ｉ（Ｓδδ），Ｉ
（Ｔββ），Ｉ（Ｓβδ），Ｉ（Ｓββ）を得る。これ
らの面積強度を用いてＥＥＥ，ＥＰＥ，ＰＰＥ，ＰＥ
Ｅ，ＰＥＰｔｒｉａｄ連鎖分布の分率ｆEEE ，ｆEPE ，
ｆPPE ，ｆ PPP ，ｆPEE ，ｆPEP を以下の式で計算す
る。 ｆEEE ＝〔Ｉ（Ｓδδ）／２＋Ｉ（Ｓγδ）／４〕／Ｔ ｆEPE ＝Ｉ（Ｔδδ）／Ｔ ｆPPE ＝Ｉ（Ｔβδ）／Ｔ ｆPPP ＝Ｉ（Ｔββ）／Ｔ ｆPEE ＝Ｉ（Ｓβδ）／Ｔ ｆPEP ＝Ｉ（Ｓββ）／Ｔ ただし、Ｔ＝Ｉ（Ｓδδ）／２＋Ｉ（Ｓγδ）／４＋Ｉ
（Ｔδδ）＋Ｉ（Ｔβδ）＋Ｉ（Ｔββ）＋Ｉ（Ｓβ
δ）＋Ｉ（Ｓββ）である。エチレン単位含有量（モル
％）は、上記式より得られる分率を用いて、次式により
計算する。 エチレン単位含有量（モル％）＝１００｛ｆEEE ＋２
（ｆPEE ＋ｆEPE ）／３＋（ｆPEP ＋ｆPPE ）／３｝ 最後にエチレン単位含有量（重量％）を次式により計算
する。エチレン単位含有量（モル％）をＥｔ（モル％）
とすると、 エチレン単位含有量（重量％）＝〔２８Ｅｔ（モル％）
／｛２８Ｅｔ（モル％）＋４２（１００−Ｅｔ（モル
％））｝〕×１００ なお、13Ｃ−ＮＭＲ測定は、（Ａ）成分の際の測定条件
と同じである。
ン単位量の測定 ｐ−キシレンに可溶成分中のエチレン単位量は、13Ｃ−
ＮＭＲ測定法を用いて以下のようにして測定した。ｐ−
キシレンに可溶成分を13Ｃ−ＮＭＲ測定法により評価
し、Ｔδδ，Ｔβδ，Ｓγδ，Ｓδδ，Ｔββ，Ｓβ
δ，Ｓββ炭素に帰属されるピークの面積強度Ｉ（Ｔδ
δ），Ｉ（Ｔβδ），Ｉ（Ｓγδ），Ｉ（Ｓδδ），Ｉ
（Ｔββ），Ｉ（Ｓβδ），Ｉ（Ｓββ）を得る。これ
らの面積強度を用いてＥＥＥ，ＥＰＥ，ＰＰＥ，ＰＥ
Ｅ，ＰＥＰｔｒｉａｄ連鎖分布の分率ｆEEE ，ｆEPE ，
ｆPPE ，ｆ PPP ，ｆPEE ，ｆPEP を以下の式で計算す
る。 ｆEEE ＝〔Ｉ（Ｓδδ）／２＋Ｉ（Ｓγδ）／４〕／Ｔ ｆEPE ＝Ｉ（Ｔδδ）／Ｔ ｆPPE ＝Ｉ（Ｔβδ）／Ｔ ｆPPP ＝Ｉ（Ｔββ）／Ｔ ｆPEE ＝Ｉ（Ｓβδ）／Ｔ ｆPEP ＝Ｉ（Ｓββ）／Ｔ ただし、Ｔ＝Ｉ（Ｓδδ）／２＋Ｉ（Ｓγδ）／４＋Ｉ
（Ｔδδ）＋Ｉ（Ｔβδ）＋Ｉ（Ｔββ）＋Ｉ（Ｓβ
δ）＋Ｉ（Ｓββ）である。エチレン単位含有量（モル
％）は、上記式より得られる分率を用いて、次式により
計算する。 エチレン単位含有量（モル％）＝１００｛ｆEEE ＋２
（ｆPEE ＋ｆEPE ）／３＋（ｆPEP ＋ｆPPE ）／３｝ 最後にエチレン単位含有量（重量％）を次式により計算
する。エチレン単位含有量（モル％）をＥｔ（モル％）
とすると、 エチレン単位含有量（重量％）＝〔２８Ｅｔ（モル％）
／｛２８Ｅｔ（モル％）＋４２（１００−Ｅｔ（モル
％））｝〕×１００ なお、13Ｃ−ＮＭＲ測定は、（Ａ）成分の際の測定条件
と同じである。
【００１５】（ウ）極限粘度［η］の測定 （Ａ）成分同様に、試料をデカリンに溶解して１３５℃
で測定した。上記（Ｂ）成分において、極限粘度［η]
は５〜１１ｄｌ／ｇであり、好ましくは５．５〜１０ｄ
ｌ／ｇである。５ｄｌ／ｇ未満であると成形品のフロー
マークが目立ち外観が悪く、１１ｄｌ／ｇを越えると流
動性が不足し、薄肉の自動車部品を成形できない。エチ
レン単位量は１５〜３７重量％であり、好ましくは１９
〜３３重量％である。１５重量％未満であると成形品の
剛性が不足し、３７重量％を越えると成形品の引張り破
断伸び率が不足する。２５℃でｐ−キシレンに可溶な成
分は４〜１５重量％であり、好ましくは５〜１０重量％
である。４重量％未満であると伸びが低下すると共にフ
ローマーク外観が悪くなり、１５重量％を越えると剛性
が低下する。
で測定した。上記（Ｂ）成分において、極限粘度［η]
は５〜１１ｄｌ／ｇであり、好ましくは５．５〜１０ｄ
ｌ／ｇである。５ｄｌ／ｇ未満であると成形品のフロー
マークが目立ち外観が悪く、１１ｄｌ／ｇを越えると流
動性が不足し、薄肉の自動車部品を成形できない。エチ
レン単位量は１５〜３７重量％であり、好ましくは１９
〜３３重量％である。１５重量％未満であると成形品の
剛性が不足し、３７重量％を越えると成形品の引張り破
断伸び率が不足する。２５℃でｐ−キシレンに可溶な成
分は４〜１５重量％であり、好ましくは５〜１０重量％
である。４重量％未満であると伸びが低下すると共にフ
ローマーク外観が悪くなり、１５重量％を越えると剛性
が低下する。
【００１６】（Ｃ）ポリエチレン成分量 （ア）ポリエチレン成分量の測定 プロピレン−エチレンブロック共重合体中のポリエチレ
ン成分量は、（Ａ）成分の（ア）の方法で得られるｐ−
キシレン不溶部分のエチレン量（測定方法は（Ｂ）成分
のエチレン単位量測定法と同じ）Ｅｔinsol と、（Ｂ）
成分の（ア）の方法で得られるｐ−キシレン可溶部分の
量Ｆsol を用い、以下の式で計算される。 ポリエチレン成分量（重量％）＝１００×［｛（１００
−Ｆsol ）／１００｝×Ｅｔinsol ］／［｛（１００−
Ｆsol ）／１００｝×Ｅｔinsol ＋Ｆsol ］
ン成分量は、（Ａ）成分の（ア）の方法で得られるｐ−
キシレン不溶部分のエチレン量（測定方法は（Ｂ）成分
のエチレン単位量測定法と同じ）Ｅｔinsol と、（Ｂ）
成分の（ア）の方法で得られるｐ−キシレン可溶部分の
量Ｆsol を用い、以下の式で計算される。 ポリエチレン成分量（重量％）＝１００×［｛（１００
−Ｆsol ）／１００｝×Ｅｔinsol ］／［｛（１００−
Ｆsol ）／１００｝×Ｅｔinsol ＋Ｆsol ］
【００１７】上記（Ｃ）成分において、プロピレン−エ
チレンブロック共重合体中のポリエチレン成分量は１５
重量％以下であり、好ましくは１３重量％以下である。
１５重量％を越えると、成形品の引張り破断伸び率が不
足する。また、上記（１）成分のプロピレン−エチレン
ブロック共重合体のメルトインデックス（ＭＩ）は１１
０〜２００であり、好ましくは１３０〜１８０である。
１１０未満であると流動性が不足し、２００を超えると
耐衝撃性が不足する。さらに、本ポリプロピレン組成物
全体を１００重量％とした場合、上記（１）成分のプロ
ピレンーエチレンブロック共重合体が５５重量％未満だ
と剛性が不足し、６０重量％を越えると低温での耐衝撃
性が不足する。
チレンブロック共重合体中のポリエチレン成分量は１５
重量％以下であり、好ましくは１３重量％以下である。
１５重量％を越えると、成形品の引張り破断伸び率が不
足する。また、上記（１）成分のプロピレン−エチレン
ブロック共重合体のメルトインデックス（ＭＩ）は１１
０〜２００であり、好ましくは１３０〜１８０である。
１１０未満であると流動性が不足し、２００を超えると
耐衝撃性が不足する。さらに、本ポリプロピレン組成物
全体を１００重量％とした場合、上記（１）成分のプロ
ピレンーエチレンブロック共重合体が５５重量％未満だ
と剛性が不足し、６０重量％を越えると低温での耐衝撃
性が不足する。
【００１８】（２）ゴム成分 （Ｄ）スチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブロ
ック共重合体（ＳＥＰＳ）又はスチレン−エチレン−１
−ブテン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、及
び（Ｅ）オレフィン系エラストマー （ア）ＳＥＰＳのスチレン重合部の含有量の測定 ＳＥＰＳの 1Ｈ−ＮＭＲスペクトルを測定した結果、図
１に示したスペクトルが得られる。このスペクトルのＡ
領域（ＴＭＳ（テトラメトキシシラン）換算の化学シフ
ト６．２〜７．３ｐｐｍ）、Ｂ領域（５．０〜５．２ｐ
ｐｍ）及びＣ領域（０．６〜２．４ｐｐｍ）に存在する
吸収ピークの面積強度をそれぞれＩA ，ＩB 及びＩC と
し、ＳＥＰＳのスチレン量Ｓｔｗ（ＳＥＰＳ）（重量
％）を以下の式で求めた。 Ｓｔｗ（ＳＥＰＳ）（重量％）＝１０４×（ＩA ／５）
／［１０４×（ＩA ／５）＋６８×ＩB ＋７０×｛ＩC
−３×（ＩA ／５）−７×ＩB ｝／１０］
ック共重合体（ＳＥＰＳ）又はスチレン−エチレン−１
−ブテン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）、及
び（Ｅ）オレフィン系エラストマー （ア）ＳＥＰＳのスチレン重合部の含有量の測定 ＳＥＰＳの 1Ｈ−ＮＭＲスペクトルを測定した結果、図
１に示したスペクトルが得られる。このスペクトルのＡ
領域（ＴＭＳ（テトラメトキシシラン）換算の化学シフ
ト６．２〜７．３ｐｐｍ）、Ｂ領域（５．０〜５．２ｐ
ｐｍ）及びＣ領域（０．６〜２．４ｐｐｍ）に存在する
吸収ピークの面積強度をそれぞれＩA ，ＩB 及びＩC と
し、ＳＥＰＳのスチレン量Ｓｔｗ（ＳＥＰＳ）（重量
％）を以下の式で求めた。 Ｓｔｗ（ＳＥＰＳ）（重量％）＝１０４×（ＩA ／５）
／［１０４×（ＩA ／５）＋６８×ＩB ＋７０×｛ＩC
−３×（ＩA ／５）−７×ＩB ｝／１０］
【００１９】なお、ＳＥＰＳの 1Ｈ−ＮＭＲスペクトル
は以下の条件で測定した。 溶媒 ：重水素化クロロホルム 濃度 ：２０ｍｇ／０．５ｍｌ 溶解温度 ：室温 測定装置 ：日本電子社製 ＪＮＭ−ＬＡ５０
０ＮＭＲ装置 パルス幅 ：１１μｓ／４５° パルス線り返し時間：９ｓ 測定温度 ：室温 積算回数 ：２５６回
は以下の条件で測定した。 溶媒 ：重水素化クロロホルム 濃度 ：２０ｍｇ／０．５ｍｌ 溶解温度 ：室温 測定装置 ：日本電子社製 ＪＮＭ−ＬＡ５０
０ＮＭＲ装置 パルス幅 ：１１μｓ／４５° パルス線り返し時間：９ｓ 測定温度 ：室温 積算回数 ：２５６回
【００２０】（イ）ＳＥＢＳのスチレン重合部の含有量
の測定 ＳＥＢＳの 1Ｈ−ＮＭＲスペクトルを測定した結果、図
２に示したスペクトルが得られる。このスペクトルのＡ
領域（ＴＭＳ換算の化学シフト６．０〜７．４ｐｐ
ｍ）、Ｂ領域（５．１８〜５．６ｐｐｍ）、Ｃ領域
（４．８〜５．１８ｐｐｍ）、Ｄ領域（０．９７〜２．
３ｐｐｍ）及びＥ領域（０．５〜０．９７ｐｐｍ）に存
在する吸収ピークの面積強度をそれぞれＩA ，ＩB ，Ｉ
C ，ＩD 及びＩEとし、ＳＥＢＳのスチレン量Ｓｔｗ
（ＳＥＢＳ）（重量％）を以下の式で求めた。 Ｓｔｗ（ＳＥＢＳ）（重量％）＝１０４×（ＩA ／５）
／［１０４×（ＩA ／５）＋５４×｛（ＩB −ＩC ／
２）／２＋ＩC ／２｝＋５６×｛ＩD −３×（ＩA／
５）−３（ＩC ／２）−４（ＩB −ＩC ／２）／２−５
×（ＩE ／３）｝／８］ なお、ＳＥＢＳの 1Ｈ−ＮＭＲスペクトルはＳＥＰＳと
同じ条件で測定した。
の測定 ＳＥＢＳの 1Ｈ−ＮＭＲスペクトルを測定した結果、図
２に示したスペクトルが得られる。このスペクトルのＡ
領域（ＴＭＳ換算の化学シフト６．０〜７．４ｐｐ
ｍ）、Ｂ領域（５．１８〜５．６ｐｐｍ）、Ｃ領域
（４．８〜５．１８ｐｐｍ）、Ｄ領域（０．９７〜２．
３ｐｐｍ）及びＥ領域（０．５〜０．９７ｐｐｍ）に存
在する吸収ピークの面積強度をそれぞれＩA ，ＩB ，Ｉ
C ，ＩD 及びＩEとし、ＳＥＢＳのスチレン量Ｓｔｗ
（ＳＥＢＳ）（重量％）を以下の式で求めた。 Ｓｔｗ（ＳＥＢＳ）（重量％）＝１０４×（ＩA ／５）
／［１０４×（ＩA ／５）＋５４×｛（ＩB −ＩC ／
２）／２＋ＩC ／２｝＋５６×｛ＩD −３×（ＩA／
５）−３（ＩC ／２）−４（ＩB −ＩC ／２）／２−５
×（ＩE ／３）｝／８］ なお、ＳＥＢＳの 1Ｈ−ＮＭＲスペクトルはＳＥＰＳと
同じ条件で測定した。
【００２１】（ウ）メルトフローレート（ＭＦＲ）の測
定 ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ
荷重で測定する。
定 ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ
荷重で測定する。
【００２２】上記（Ｄ）成分において、ＳＥＰＳ及び／
又はＳＥＢＳのスチレン重合部の含有量は、１０〜２５
重量％であり、好ましくは１３〜２０重量％である。２
５重量％を越えると、硬化して相溶化剤として十分機能
しないため、耐衝撃性が不充分で、１０重量％未満で
は、接着強度が不足し耐衝撃性が不充分である。ＳＥＰ
Ｓ及び／又はＳＥＢＳのＭＦＲは１〜１０ｇ／１０ｍｉ
ｎであり、好ましくは２〜６ｇ／１０ｍｉｎである。１
ｇ／１０ｍｉｎ未満であると流動性が不足し、１０ｇ／
１０ｍｉｎを越えると成形品の耐衝撃性が不足する。
又はＳＥＢＳのスチレン重合部の含有量は、１０〜２５
重量％であり、好ましくは１３〜２０重量％である。２
５重量％を越えると、硬化して相溶化剤として十分機能
しないため、耐衝撃性が不充分で、１０重量％未満で
は、接着強度が不足し耐衝撃性が不充分である。ＳＥＰ
Ｓ及び／又はＳＥＢＳのＭＦＲは１〜１０ｇ／１０ｍｉ
ｎであり、好ましくは２〜６ｇ／１０ｍｉｎである。１
ｇ／１０ｍｉｎ未満であると流動性が不足し、１０ｇ／
１０ｍｉｎを越えると成形品の耐衝撃性が不足する。
【００２３】（エ）オレフィン系エラストマーの密度の
測定 オレフィン系エラストマーの密度は密度勾配管を用いて
測定した. 密度勾配管は、高分子の固体構造IIの（共立
出版）ｐ３０８〜３１１の記述に従い、軽液としてエタ
ノールを、重液として水を用いて測定した。 （オ）メルトインデックス（ＭＩ）の測定 ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ
荷重で測定する。
測定 オレフィン系エラストマーの密度は密度勾配管を用いて
測定した. 密度勾配管は、高分子の固体構造IIの（共立
出版）ｐ３０８〜３１１の記述に従い、軽液としてエタ
ノールを、重液として水を用いて測定した。 （オ）メルトインデックス（ＭＩ）の測定 ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、２３０℃、２．１６ｋｇ
荷重で測定する。
【００２４】上記（Ｅ）成分のオレフィン系エラストマ
ーの密度は０．８５〜０．８７ｇ／ｃｍ3 であり、好ま
しくは０．８５５〜０．８６７ｇ／ｃｍ3 である。０．
８５ｇ／ｃｍ3 未満であると硬度が不足し、０．８７ｇ
／ｃｍ3 を越えると、焼き付け塗装時の寸法変化（加熱
時寸法変化）が大きくなり成形品として使用できない。
オレフィン系エラストマーのＭＩは０．５〜５ｇ／１０
ｍｉｎであり、好ましくは１〜５ｇ／１０ｍｉｎであ
る。０．５ｇ／１０ｍｉｎ未満であると流動性が不足
し、５ｇ／１０ｍｉｎを越えると耐衝撃性が不足する。
ーの密度は０．８５〜０．８７ｇ／ｃｍ3 であり、好ま
しくは０．８５５〜０．８６７ｇ／ｃｍ3 である。０．
８５ｇ／ｃｍ3 未満であると硬度が不足し、０．８７ｇ
／ｃｍ3 を越えると、焼き付け塗装時の寸法変化（加熱
時寸法変化）が大きくなり成形品として使用できない。
オレフィン系エラストマーのＭＩは０．５〜５ｇ／１０
ｍｉｎであり、好ましくは１〜５ｇ／１０ｍｉｎであ
る。０．５ｇ／１０ｍｉｎ未満であると流動性が不足
し、５ｇ／１０ｍｉｎを越えると耐衝撃性が不足する。
【００２５】上記（Ｄ）成分の重量ｘと（Ｅ）成分の重
量ｙとした際のｘ／（ｘ＋ｙ）の値は、０．０５〜０．
３であり、好ましくは０．１５〜０．２５である。０．
３以上であると焼き付け塗装時の寸法変化（加熱時寸法
変化）が大きくなり無塗装（素地）部分と塗装（加熱
後）部分の寸法差が顕著になるため、自動車にくみつけ
ける際に組み付け位置が合わないなどの不具合が生ず
る。０．０５以下であると、成形品の耐衝撃性が低下す
る。
量ｙとした際のｘ／（ｘ＋ｙ）の値は、０．０５〜０．
３であり、好ましくは０．１５〜０．２５である。０．
３以上であると焼き付け塗装時の寸法変化（加熱時寸法
変化）が大きくなり無塗装（素地）部分と塗装（加熱
後）部分の寸法差が顕著になるため、自動車にくみつけ
ける際に組み付け位置が合わないなどの不具合が生ず
る。０．０５以下であると、成形品の耐衝撃性が低下す
る。
【００２６】また、本ポリプロピレン組成物全体を１０
０重量％とした場合、上記（２）成分のゴムは、２０重
量％未満だと低温での耐衝撃性が不足し、２５重量％を
越えると剛性が不足する。
０重量％とした場合、上記（２）成分のゴムは、２０重
量％未満だと低温での耐衝撃性が不足し、２５重量％を
越えると剛性が不足する。
【００２７】（３）タルク （ア）タルクの平均粒径の測定 タルクの平均粒径は、「粒子計測技術（粉体工学学会
編、日刊工業新聞社、平成６年１１月１日発行) 」の測
定原理に基づき、レーザ光回折散乱方式の粒度分布計を
用いて測定した。測定機器としては、島津製作所製SALD
-2000 を用いた。なお、測定する際、タルクの屈折率は
１．６０−１．１０ｉとした。 （イ）タルクの組成の測定 タルク内に含有するＳｉＯ2 はＪＩＳ Ｇ１３１２に記
載の二酸化ケイ素重量法に従い求めた。またタルク内に
含有するＭｇＯの量は、以下の方法で求めた。まず、硝
酸５ｃｃ、フッ酸２０ｃｃ及び硫酸１００ｃｃに水１０
ｃｃを加えた溶液にタルクを溶解し、その溶液を白金皿
上で蒸発乾固させる。その後、塩酸に溶解し得られた溶
液をＩＣＰ発光分析法により分析してＣａの量を求め
る。このＩＣＰ測定の際に用いた溶液を、０．０５ｍｏ
ｌ／ｌのＥＤＴＡで滴定しＭｇ＋Ｃａの量を求め、この
値から前記Ｃａの量を差し引いてＭｇの量を求め、タル
ク内のＭｇＯの量を決定した。 （ウ）タルクの広角Ｘ線散乱測定 タルクの広角Ｘ線散乱測定は、理学電子製ＲＵ−２００
回転対陰極型発生装置にて行った。タルクの２θ＝８〜
１０度の範囲にあるピークの強度（Ｉ（８−１０））及
び散乱角２θ＝（３２±１）度の範囲にあるピークの強
度（Ｉ（３２±１））は、各ピークで最大値をとる角度
における散乱のべ一スラインからの高さを評価すること
により求めた。散乱角２θ＝（３２±１）度の範囲にあ
るピークの強度の２θ＝８〜１０度にあるピークの強度
に対する強度比Ｒは以下の式で算出した。 Ｒ＝１００×Ｉ（３２±１）／Ｉ（８−１０）
編、日刊工業新聞社、平成６年１１月１日発行) 」の測
定原理に基づき、レーザ光回折散乱方式の粒度分布計を
用いて測定した。測定機器としては、島津製作所製SALD
-2000 を用いた。なお、測定する際、タルクの屈折率は
１．６０−１．１０ｉとした。 （イ）タルクの組成の測定 タルク内に含有するＳｉＯ2 はＪＩＳ Ｇ１３１２に記
載の二酸化ケイ素重量法に従い求めた。またタルク内に
含有するＭｇＯの量は、以下の方法で求めた。まず、硝
酸５ｃｃ、フッ酸２０ｃｃ及び硫酸１００ｃｃに水１０
ｃｃを加えた溶液にタルクを溶解し、その溶液を白金皿
上で蒸発乾固させる。その後、塩酸に溶解し得られた溶
液をＩＣＰ発光分析法により分析してＣａの量を求め
る。このＩＣＰ測定の際に用いた溶液を、０．０５ｍｏ
ｌ／ｌのＥＤＴＡで滴定しＭｇ＋Ｃａの量を求め、この
値から前記Ｃａの量を差し引いてＭｇの量を求め、タル
ク内のＭｇＯの量を決定した。 （ウ）タルクの広角Ｘ線散乱測定 タルクの広角Ｘ線散乱測定は、理学電子製ＲＵ−２００
回転対陰極型発生装置にて行った。タルクの２θ＝８〜
１０度の範囲にあるピークの強度（Ｉ（８−１０））及
び散乱角２θ＝（３２±１）度の範囲にあるピークの強
度（Ｉ（３２±１））は、各ピークで最大値をとる角度
における散乱のべ一スラインからの高さを評価すること
により求めた。散乱角２θ＝（３２±１）度の範囲にあ
るピークの強度の２θ＝８〜１０度にあるピークの強度
に対する強度比Ｒは以下の式で算出した。 Ｒ＝１００×Ｉ（３２±１）／Ｉ（８−１０）
【００２８】上記（３）成分のタルクの平均粒径は３〜
６μｍであり、好ましくは３〜５μｍである。３μｍ未
満であると、凝集しやすくなり、混練時に微分散しにく
くなる。６μｍを越えると剛性及び耐衝撃性が不足す
る。また、タルク内に含有されるＳｉＯ2 の含有量が５
８〜６３重量％、ＭｇＯの含有量が３０〜３３重量％の
範囲外の場合、又は広角Ｘ線回析像における散乱角２θ
＝（３２±１）度の範囲にあるピークの強度の２θ＝８
〜１０度にあるピークの強度に対する強度比Ｒが１０％
を超えた場合、剛性が不足する。さらに、本ポリプロピ
レン組成物全体を１００重量％とした場合、２３重量％
を越えると成形品の耐衝撃性が不足し、１８重量％未満
だと剛性が不足する。
６μｍであり、好ましくは３〜５μｍである。３μｍ未
満であると、凝集しやすくなり、混練時に微分散しにく
くなる。６μｍを越えると剛性及び耐衝撃性が不足す
る。また、タルク内に含有されるＳｉＯ2 の含有量が５
８〜６３重量％、ＭｇＯの含有量が３０〜３３重量％の
範囲外の場合、又は広角Ｘ線回析像における散乱角２θ
＝（３２±１）度の範囲にあるピークの強度の２θ＝８
〜１０度にあるピークの強度に対する強度比Ｒが１０％
を超えた場合、剛性が不足する。さらに、本ポリプロピ
レン組成物全体を１００重量％とした場合、２３重量％
を越えると成形品の耐衝撃性が不足し、１８重量％未満
だと剛性が不足する。
【００２９】
【実施例】以下、本発明を実施例を用いて詳細に説明す
るが、本発明はそれらの実施例に限定されるものではな
い。 （触媒の調製） (i) マグネシウム化合物の調製 内容積６リットルの攪拌機付きのガラス製反応器を窒素
ガスで充分に置換し、エタノール（和光製薬社製、試薬
特級) 約２４００ｇ、ヨウ素（和光製薬社製、試薬特
級）１６ｇ及び平均粒径３５０μｍの顆粒状金属マグネ
シウム１６０ｇを仕込み、攪拌しながら還流条件下で系
内から水素ガスの発生がなくなるまで、加熱下で反応さ
せ、固体状反応生成物を得た。この固体状生成物を含む
反応液を減圧下で乾燥させることにより、マグネシウム
化合物（固体生成物) を得た。
るが、本発明はそれらの実施例に限定されるものではな
い。 （触媒の調製） (i) マグネシウム化合物の調製 内容積６リットルの攪拌機付きのガラス製反応器を窒素
ガスで充分に置換し、エタノール（和光製薬社製、試薬
特級) 約２４００ｇ、ヨウ素（和光製薬社製、試薬特
級）１６ｇ及び平均粒径３５０μｍの顆粒状金属マグネ
シウム１６０ｇを仕込み、攪拌しながら還流条件下で系
内から水素ガスの発生がなくなるまで、加熱下で反応さ
せ、固体状反応生成物を得た。この固体状生成物を含む
反応液を減圧下で乾燥させることにより、マグネシウム
化合物（固体生成物) を得た。
【００３０】(ii)固体触媒成分の調製 窒素ガスで充分に置換した内容積５００ミリリットルの
ガラス製三口フラスコに、上記（１）で得られたマグネ
シウム化合物１６ｇ、精製ヘプタン８０ミリリットル、
四塩化ケイ素２．４ミリリットル及びフタル酸ジエチル
２．３ミリリットルを仕込んだ。系内を９０℃に保ち、
攪拌しながら四塩化チタン７７ミリリットルを投入し、
１１０℃で２時間反応させた後、さらに四塩化チタン１
２２ミリリットルを加え、１１０℃で２時間反応させ、
次いで精製ヘプタンで充分に洗浄し、固体触媒成分を得
た。
ガラス製三口フラスコに、上記（１）で得られたマグネ
シウム化合物１６ｇ、精製ヘプタン８０ミリリットル、
四塩化ケイ素２．４ミリリットル及びフタル酸ジエチル
２．３ミリリットルを仕込んだ。系内を９０℃に保ち、
攪拌しながら四塩化チタン７７ミリリットルを投入し、
１１０℃で２時間反応させた後、さらに四塩化チタン１
２２ミリリットルを加え、１１０℃で２時間反応させ、
次いで精製ヘプタンで充分に洗浄し、固体触媒成分を得
た。
【００３１】(iii) 予備重合 ５リットルのガラス製攪拌機及び温度計付き三口フラス
コを用いて、モレキュラーシーブ（４Ａ）及び窒素バブ
リングにより、脱水されたヘプタンを窒素気流下で4 リ
ットル投入した後、常温（２５℃）にて、まずトリエチ
ルアルミニウム（ＴＥＡ）２６．８ミリモル、次にジシ
クロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＤＭＳ）２．５
ミリモル、さらに固体触媒成分をＴｉ原子当たり５．３
ミリモル（１４．９ｇ−固体触媒) を攪拌しながら添加
した。次に攪拌しながら常温にてプロピレンを連続投入
し、固体触媒当たり０．３倍量のプロピレンが生成する
ように実施、これを予備重合触媒として以下の重合に使
用した。
コを用いて、モレキュラーシーブ（４Ａ）及び窒素バブ
リングにより、脱水されたヘプタンを窒素気流下で4 リ
ットル投入した後、常温（２５℃）にて、まずトリエチ
ルアルミニウム（ＴＥＡ）２６．８ミリモル、次にジシ
クロペンチルジメトキシシラン（ＤＣＰＤＭＳ）２．５
ミリモル、さらに固体触媒成分をＴｉ原子当たり５．３
ミリモル（１４．９ｇ−固体触媒) を攪拌しながら添加
した。次に攪拌しながら常温にてプロピレンを連続投入
し、固体触媒当たり０．３倍量のプロピレンが生成する
ように実施、これを予備重合触媒として以下の重合に使
用した。
【００３２】（ポリプロピレン組成物の合成） 合成例１（ＰＰ−１） プロピレン重合 よく窒素置換し、乾燥した１０リットルの耐圧オートク
レーブにモレキュラーシーブでよく脱水されたｎ−ヘプ
タン６リットルを窒素気流中で仕込んだ。次いでＴＥＡ
７．５ミリモル及びＤＣＰＤＭＳ０．５ミリモルを加え
た後、８０℃にて窒素をプロピレンで置換後、水素３．
６ｋｇ／ｃｍ2 を精密ゲージにて導入し、さらにプロピ
レンを８．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇになるまで攪拌しながら導
入した。上記(iii) で得られた予備重合触媒をＴｉ原子
換算で０．０５ミリモル仕込んだ後、８．０ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇになるようにプロピレンを連続的に導入するととも
に、重合温度を８０℃に保持して１２０分反応を行っ
た。
レーブにモレキュラーシーブでよく脱水されたｎ−ヘプ
タン６リットルを窒素気流中で仕込んだ。次いでＴＥＡ
７．５ミリモル及びＤＣＰＤＭＳ０．５ミリモルを加え
た後、８０℃にて窒素をプロピレンで置換後、水素３．
６ｋｇ／ｃｍ2 を精密ゲージにて導入し、さらにプロピ
レンを８．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇになるまで攪拌しながら導
入した。上記(iii) で得られた予備重合触媒をＴｉ原子
換算で０．０５ミリモル仕込んだ後、８．０ｋｇ／ｃｍ
2 Ｇになるようにプロピレンを連続的に導入するととも
に、重合温度を８０℃に保持して１２０分反応を行っ
た。
【００３３】プロピレン−エチレン共重合 系内脱圧後にオートクレーブ内をプロピレンで置換し、
水素を０．０１５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ導入した。エチレン／
プロピレンを流量比０．１／１．０で連続的に導入し、
圧力５．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、５７℃で２０分間重合を行
った。系内を再び脱圧して少量サンプリングした後、オ
ートクレーブ内をプロピレンで置換した。次に、水素は
入れずにエチレン／プロピレンを流量比０．３／１．０
で連続的に導入し、圧力５．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、５７℃
で２５分間重合を行った。大気圧まで脱圧し、ｎ−ヘプ
タンを含む重合パウダーをステンレス鋼製の４００メッ
シュの金網を用いて５７℃で分離、さらに５７℃のヘプ
タン４リットルを用いて３０分間攪拌洗浄後、再び４０
０メッシュの金網でパウダーを分離し、乾燥させてプロ
ピレン−エチレン共重合体２３００ｇを得た。前記サン
プリングしたポリマーについても同様にしてろ過した。
水素を０．０１５ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ導入した。エチレン／
プロピレンを流量比０．１／１．０で連続的に導入し、
圧力５．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、５７℃で２０分間重合を行
った。系内を再び脱圧して少量サンプリングした後、オ
ートクレーブ内をプロピレンで置換した。次に、水素は
入れずにエチレン／プロピレンを流量比０．３／１．０
で連続的に導入し、圧力５．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、５７℃
で２５分間重合を行った。大気圧まで脱圧し、ｎ−ヘプ
タンを含む重合パウダーをステンレス鋼製の４００メッ
シュの金網を用いて５７℃で分離、さらに５７℃のヘプ
タン４リットルを用いて３０分間攪拌洗浄後、再び４０
０メッシュの金網でパウダーを分離し、乾燥させてプロ
ピレン−エチレン共重合体２３００ｇを得た。前記サン
プリングしたポリマーについても同様にしてろ過した。
【００３４】合成例２（ＰＰ−２） プロピレン重合 よく窒素置換し、乾燥した１０リットルの耐圧オートク
レーブにモレキュラーシーブでよく脱水されたｎ−ヘプ
タン６リットルを窒素気流中で仕込んだ。次いでＴＥＡ
７．５ミリモル及びＤＣＰＤＭＳ０．５ミリモルを加え
た後、８０℃にて窒素をプロピレンで置換後、水素４．
０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇを精密ゲージにて導入し、さらにプロ
ピレンを８．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇになるまで攪拌しながら
導入した。上記(iii) で得られた予備重合触媒をＴｉ原
子換算で０．０５ミリモル仕込んだ後、８．０ｋｇ／ｃ
ｍ2 Ｇになるようにプロピレンを連続的に導入するとと
もに、重合温度を８０℃に保持して１２０分間１段目の
反応を行った。次に、オートクレーブ内をプロピレンで
置換した後、水素を０．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ導入し、８０
℃に保持しながら４．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇまで昇圧して３
０分間２段目の重合を行った。このプロピレン重合にお
ける１段目と２段目の反応重量比を積算流量計の値をも
ちいて算出したところ、２段目の反応量は全反応量の８
％であった。
レーブにモレキュラーシーブでよく脱水されたｎ−ヘプ
タン６リットルを窒素気流中で仕込んだ。次いでＴＥＡ
７．５ミリモル及びＤＣＰＤＭＳ０．５ミリモルを加え
た後、８０℃にて窒素をプロピレンで置換後、水素４．
０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇを精密ゲージにて導入し、さらにプロ
ピレンを８．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇになるまで攪拌しながら
導入した。上記(iii) で得られた予備重合触媒をＴｉ原
子換算で０．０５ミリモル仕込んだ後、８．０ｋｇ／ｃ
ｍ2 Ｇになるようにプロピレンを連続的に導入するとと
もに、重合温度を８０℃に保持して１２０分間１段目の
反応を行った。次に、オートクレーブ内をプロピレンで
置換した後、水素を０．２ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ導入し、８０
℃に保持しながら４．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇまで昇圧して３
０分間２段目の重合を行った。このプロピレン重合にお
ける１段目と２段目の反応重量比を積算流量計の値をも
ちいて算出したところ、２段目の反応量は全反応量の８
％であった。
【００３５】プロピレン−エチレン共重合 系内脱圧後にホモプロピレン重合体を少量サンプリング
した後、オートクレーブ内をプロピレンで置換し、水素
を０．０１ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ導入した。エチレン／プロピ
レンを流量比０．３５／１．０で連続的に導入し、圧力
５．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、５７℃で２０分間重合を行っ
た。大気圧まで脱圧し、ｎ−ヘプタンを含む重合パウダ
ーをステンレス鋼製の４００メッシュの金網を用いて５
７℃で分離、さらに５７℃のヘプタン４リットルを用い
て３０分間攪拌洗浄後、再び４００メッシュの金網でパ
ウダーを分離し、乾燥させてプロピレン−エチレン共重
合体２１５０ｇを得た。
した後、オートクレーブ内をプロピレンで置換し、水素
を０．０１ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ導入した。エチレン／プロピ
レンを流量比０．３５／１．０で連続的に導入し、圧力
５．０ｋｇ／ｃｍ2 Ｇ、５７℃で２０分間重合を行っ
た。大気圧まで脱圧し、ｎ−ヘプタンを含む重合パウダ
ーをステンレス鋼製の４００メッシュの金網を用いて５
７℃で分離、さらに５７℃のヘプタン４リットルを用い
て３０分間攪拌洗浄後、再び４００メッシュの金網でパ
ウダーを分離し、乾燥させてプロピレン−エチレン共重
合体２１５０ｇを得た。
【００３６】合成例３（ＰＰ−３） プロピレン重合 合成例１において、系内に導入する水素の量を３．２ｋ
ｇ／ｃｍ2 とした以外は同様にして、反応を行った。 プロピレン−エチレン共重合 合成例２において、系内に導入する水素の量を０．０１
ｋｇ／ｃｍ2 とし、エチレン／プロピレンの流量比を
０．３／１．０とし、２５分間重合を行った以外は同様
にして、プロピレン−エチレン共重合体２２００ｇを得
た。
ｇ／ｃｍ2 とした以外は同様にして、反応を行った。 プロピレン−エチレン共重合 合成例２において、系内に導入する水素の量を０．０１
ｋｇ／ｃｍ2 とし、エチレン／プロピレンの流量比を
０．３／１．０とし、２５分間重合を行った以外は同様
にして、プロピレン−エチレン共重合体２２００ｇを得
た。
【００３７】合成例４（ＰＰ−４） プロピレン重合 合成例１において、系内に導入する水素の量を３．２ｋ
ｇ／ｃｍ2 Ｇとした以外は同様にして、反応を行った。 プロピレン−エチレン共重合 合成例２において、系内に導入する水素の量を０．０１
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとし、エチレン／プロピレンの流量比を
１．０／１．０とし、２０分間重合を行った以外は同様
にして、プロピレン−エチレン共重合体２１５０ｇを得
た。
ｇ／ｃｍ2 Ｇとした以外は同様にして、反応を行った。 プロピレン−エチレン共重合 合成例２において、系内に導入する水素の量を０．０１
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとし、エチレン／プロピレンの流量比を
１．０／１．０とし、２０分間重合を行った以外は同様
にして、プロピレン−エチレン共重合体２１５０ｇを得
た。
【００３８】合成例５（ＰＰ−５） プロピレン重合 合成例１において、系内に導入する水素の量を２．５ｋ
ｇ／ｃｍ2 Ｇとした以外は同様にして、プロピレン重合
を行った。 プロピレン−エチレン共重合 合成例２において、系内に導入する水素の量を０．１５
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとし、エチレン／プロピレンの流量比を
０．３／１．０とし、２５分間重合を行った以外は同様
にして、プロピレン−エチレン共重合体２４３０ｇを得
た。
ｇ／ｃｍ2 Ｇとした以外は同様にして、プロピレン重合
を行った。 プロピレン−エチレン共重合 合成例２において、系内に導入する水素の量を０．１５
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとし、エチレン／プロピレンの流量比を
０．３／１．０とし、２５分間重合を行った以外は同様
にして、プロピレン−エチレン共重合体２４３０ｇを得
た。
【００３９】合成例６（ＰＰ−６） プロピレン重合 合成例１において、ＤＣＰＤＭＳに代えてシクロヘキシ
ルメチルジメトキシシラン（ＣＨＭＤＭＳ）を使用し、
系内に導入する水素の量を２．３ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした
以外は同様にして、プロピレン重合を行った。 プロピレン−エチレン共重合 合成例２において、系内に導入する水素の量を０．０１
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとし、エチレン／プロピレンの流量比を
０．３／１．０とし、２０分間重合を行った以外は同様
にして、プロピレン−エチレン共重合体２３５０ｇを得
た。
ルメチルジメトキシシラン（ＣＨＭＤＭＳ）を使用し、
系内に導入する水素の量を２．３ｋｇ／ｃｍ2Ｇとした
以外は同様にして、プロピレン重合を行った。 プロピレン−エチレン共重合 合成例２において、系内に導入する水素の量を０．０１
ｋｇ／ｃｍ2 Ｇとし、エチレン／プロピレンの流量比を
０．３／１．０とし、２０分間重合を行った以外は同様
にして、プロピレン−エチレン共重合体２３５０ｇを得
た。
【００４０】上記合成例１〜６の及びにおける反応
条件を表１に示す。また、得られたプロピレン−エチレ
ン共重合体における、２５℃でｐ−キシレンに不溶かつ
沸騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分、２５℃でｐ−キシレン
に可溶な成分、及びポリエチレン含有量を上述した方法
により測定した結果を表２に示す。
条件を表１に示す。また、得られたプロピレン−エチレ
ン共重合体における、２５℃でｐ−キシレンに不溶かつ
沸騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分、２５℃でｐ−キシレン
に可溶な成分、及びポリエチレン含有量を上述した方法
により測定した結果を表２に示す。
【００４１】
【表１】
【００４２】
【表２】
【００４３】実施例１〜９及び比較例１〜１１ 表３及び４に示す配合組成で、自動車部品用ポリプロピ
レン組成物を製造し、各組成物から得られる成形品の物
性、フローマーク及び加熱時の寸法変化を評価し同表に
示す。
レン組成物を製造し、各組成物から得られる成形品の物
性、フローマーク及び加熱時の寸法変化を評価し同表に
示す。
【００４４】１．自動車部品用ポリプロピレン組成物の
配合原料 （１）プロピレン−エチレンブロック共重合体 上記合成例１〜６で製造したＰＰ−１〜６のプロピレン
−エチレンブロック共重合体。 （２）ゴム （Ｄ）成分として以下に示すスチレン−エチレン−プロ
ピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）及びス
チレン−エチレン−１−ブテン−スチレンブロック共重
合体（ＳＥＢＳ）。 ＳＥＰＳ：スチレン量１８重量％，ＭＦＲ＝４．７ｇ／
１０ｍｉｎ ＳＥＢＳ：スチレン量１８重量％，ＭＦＲ＝４．０ｇ／
１０ｍｉｎ （Ｅ）成分として以下に示すエチレン−１−ブテンゴム
（ＥＢＭ）又はエチレン−１−オクテンゴム（ＥＯＭ） ＥＢＭ：密度０．８６３ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ＝２．３ｇ
／１０ｍｉｎ（以下、ＥＢＭ１と称す） 密度０．８７８ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ＝４．８ｇ／１０ｍ
ｉｎ（以下、ＥＢＭ２と称す） ＥＯＭ：密度０．８６３ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ＝１．４ｇ
／１０ｍｉｎ （３）タルク タルク１：平均粒径＝４μｍ、ＳｉＯ2 ＝５９．６重量
％、ＭｇＯ＝３１．３重量％、Ｒ＝３．６％ タルク２：平均粒径＝４μｍ、ＳｉＯ2 ＝５４．７重量
％、ＭｇＯ＝３２．４重量％、Ｒ＝１２．６％
配合原料 （１）プロピレン−エチレンブロック共重合体 上記合成例１〜６で製造したＰＰ−１〜６のプロピレン
−エチレンブロック共重合体。 （２）ゴム （Ｄ）成分として以下に示すスチレン−エチレン−プロ
ピレン−スチレンブロック共重合体（ＳＥＰＳ）及びス
チレン−エチレン−１−ブテン−スチレンブロック共重
合体（ＳＥＢＳ）。 ＳＥＰＳ：スチレン量１８重量％，ＭＦＲ＝４．７ｇ／
１０ｍｉｎ ＳＥＢＳ：スチレン量１８重量％，ＭＦＲ＝４．０ｇ／
１０ｍｉｎ （Ｅ）成分として以下に示すエチレン−１−ブテンゴム
（ＥＢＭ）又はエチレン−１−オクテンゴム（ＥＯＭ） ＥＢＭ：密度０．８６３ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ＝２．３ｇ
／１０ｍｉｎ（以下、ＥＢＭ１と称す） 密度０．８７８ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ＝４．８ｇ／１０ｍ
ｉｎ（以下、ＥＢＭ２と称す） ＥＯＭ：密度０．８６３ｇ／ｃｍ3 、ＭＦＲ＝１．４ｇ
／１０ｍｉｎ （３）タルク タルク１：平均粒径＝４μｍ、ＳｉＯ2 ＝５９．６重量
％、ＭｇＯ＝３１．３重量％、Ｒ＝３．６％ タルク２：平均粒径＝４μｍ、ＳｉＯ2 ＝５４．７重量
％、ＭｇＯ＝３２．４重量％、Ｒ＝１２．６％
【００４５】２．原料の混練方法 ポリエチレン−エチレンブロック共重合体、ゴム及びタ
ルクからなる混合物に所定のフェノール系酸化防止剤を
添加した後、異方向二軸混練機（神戸製綱社製：２ＦＣ
Ｍ）を用いて、設定温度２００℃、スクリュー回転数９
００回転にて機械的に混線後、押出し機にてストランド
を形成した後、ペレタイザーにて造粒し、複合材料を作
成した。その後充分な乾燥を行い成形用原料のペレット
とした。
ルクからなる混合物に所定のフェノール系酸化防止剤を
添加した後、異方向二軸混練機（神戸製綱社製：２ＦＣ
Ｍ）を用いて、設定温度２００℃、スクリュー回転数９
００回転にて機械的に混線後、押出し機にてストランド
を形成した後、ペレタイザーにて造粒し、複合材料を作
成した。その後充分な乾燥を行い成形用原料のペレット
とした。
【００４６】３．物性の測定 上記２．で得られたペレットを、射出成形機により、射
出温度２１０℃、射出圧力６００ｋｇ／ｃｍ2 で成形
し、物性測定用試験片を製造した。この試験片を用い曲
げ弾性率、アイゾット衝撃強度、引張り破断伸び率及び
脆化温度を測定した。 （１）曲げ弾性率の測定 ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準拠して測定した。 （２）アイゾット衝撃強度の測定 ＡＳＴＭ Ｄ２５６に準拠し、厚さ３．２ｍｍの試験片
２３℃ノッチつきで測定した。 （３）引張り破断伸び率 ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して測定した。 （４）脆化温度 ＡＳＴＭ Ｄ７４６に準拠して測定した。
出温度２１０℃、射出圧力６００ｋｇ／ｃｍ2 で成形
し、物性測定用試験片を製造した。この試験片を用い曲
げ弾性率、アイゾット衝撃強度、引張り破断伸び率及び
脆化温度を測定した。 （１）曲げ弾性率の測定 ＡＳＴＭ Ｄ７９０に準拠して測定した。 （２）アイゾット衝撃強度の測定 ＡＳＴＭ Ｄ２５６に準拠し、厚さ３．２ｍｍの試験片
２３℃ノッチつきで測定した。 （３）引張り破断伸び率 ＡＳＴＭ Ｄ６３８に準拠して測定した。 （４）脆化温度 ＡＳＴＭ Ｄ７４６に準拠して測定した。
【００４７】４．フローマークの評価及び加熱時寸法変
化の測定 上記２．で得られたペレットを、射出成形機により、射
出温度２４０℃で、長さ４２０ｍｍ×幅１００ｍｍ×厚
さ２ｍｍの試験片を得た。この試験片を用いフローマー
クの評価及び加熱時寸法変化を測定した。 （１）フローマークの評価 上記試験片に発生するフローマークの目立ち具合を、以
下の基準で目視により評価した。 ×：フローマークが目立ち問題となるレベル △：フローマークがあるが問題とならないレベル ○：フローマークがほとんど目立たず良好なレベル
化の測定 上記２．で得られたペレットを、射出成形機により、射
出温度２４０℃で、長さ４２０ｍｍ×幅１００ｍｍ×厚
さ２ｍｍの試験片を得た。この試験片を用いフローマー
クの評価及び加熱時寸法変化を測定した。 （１）フローマークの評価 上記試験片に発生するフローマークの目立ち具合を、以
下の基準で目視により評価した。 ×：フローマークが目立ち問題となるレベル △：フローマークがあるが問題とならないレベル ○：フローマークがほとんど目立たず良好なレベル
【００４８】（２）加熱時寸法変化の測定 まず、上記試験片を室温にて１週間放置して寸法を安定
化させた後、所定部位の寸法Ｌ（ｍｍ）及び対応する部
位の金型の設計寸法Ｌ0 を測定し、以下の式で算出した
値を成形収縮率とする。 成形収縮率＝１０００×（Ｌ0 −Ｌ）／Ｌ0 次に、成形収縮率を測定した試験片を塗装焼付け条件に
従って加熱した。すなわち、１２０℃に設定された加熱
炉に試験片を入れ、炉内温度が１２０℃に達してから４
０分後に取り出し、室温にて一週間放置して寸法を安定
化させた後、所定部位の寸法Ｌ’（ｍｍ）を測定し、以
下の式で算出した値を加熱収縮率とする。 加熱収縮率＝１０００×（Ｌ0 −Ｌ’）／Ｌ0 算出した成形収縮率と加熱収縮率との差を加熱時寸法変
化とした。 加熱時寸法変化＝加熱収縮率−成形収縮率
化させた後、所定部位の寸法Ｌ（ｍｍ）及び対応する部
位の金型の設計寸法Ｌ0 を測定し、以下の式で算出した
値を成形収縮率とする。 成形収縮率＝１０００×（Ｌ0 −Ｌ）／Ｌ0 次に、成形収縮率を測定した試験片を塗装焼付け条件に
従って加熱した。すなわち、１２０℃に設定された加熱
炉に試験片を入れ、炉内温度が１２０℃に達してから４
０分後に取り出し、室温にて一週間放置して寸法を安定
化させた後、所定部位の寸法Ｌ’（ｍｍ）を測定し、以
下の式で算出した値を加熱収縮率とする。 加熱収縮率＝１０００×（Ｌ0 −Ｌ’）／Ｌ0 算出した成形収縮率と加熱収縮率との差を加熱時寸法変
化とした。 加熱時寸法変化＝加熱収縮率−成形収縮率
【００４９】
【表３】
【００５０】
【表４】
【００５１】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明の自
動車部品用ポリプロピレン組成物で成形した自動車部品
は、成形性が良く、曲げ弾性率や引張り破断伸び率に優
れ高剛性で、耐衝撃性が高いなど機械的強度に優れなが
ら、脆化温度とのバランスが優れるだけでなく、フロー
マークが発生せず良外観であり、さらには塗装焼き付け
時の寸法変化が小さく、線膨張係数も小さい。このた
め、従来よりも薄肉な自動車部品が成形可能であり、こ
の組成物を成形してなる自動車部品を用いることによ
り、自動車をより軽量化することができる。
動車部品用ポリプロピレン組成物で成形した自動車部品
は、成形性が良く、曲げ弾性率や引張り破断伸び率に優
れ高剛性で、耐衝撃性が高いなど機械的強度に優れなが
ら、脆化温度とのバランスが優れるだけでなく、フロー
マークが発生せず良外観であり、さらには塗装焼き付け
時の寸法変化が小さく、線膨張係数も小さい。このた
め、従来よりも薄肉な自動車部品が成形可能であり、こ
の組成物を成形してなる自動車部品を用いることによ
り、自動車をより軽量化することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 スチレン−エチレン−プロピレン−スチレン
ブロック共重合体（ＳＥＰＳ）の 1Ｈ−ＮＭＲスペクト
ルを示す図である。
ブロック共重合体（ＳＥＰＳ）の 1Ｈ−ＮＭＲスペクト
ルを示す図である。
【図２】 スチレン−エチレン−１−ブテン−スチレン
ブロック共重合体（ＳＥＢＳ）の 1Ｈ−ＮＭＲスペクト
ルを示す図である。
ブロック共重合体（ＳＥＢＳ）の 1Ｈ−ＮＭＲスペクト
ルを示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小幡 寛 千葉県市原市姉崎海岸１番地１ (72)発明者 杉田 泰久 千葉県市原市姉崎海岸１番地１ (72)発明者 野村 孝夫 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 松田 雅敏 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 岩井 久幸 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 永井 隆之 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 Ｆターム(参考） 4J002 BB02W BB17Y BP00X DJ046 GN00
Claims (4)
- 【請求項１】 （１）（Ａ）極限粘度（１３５℃デカリ
ン中）［η］が０．６〜０．９５ｄｌ／ｇ、立体規則性
指標が９８．８％以上で、２５℃でｐ−キシレンに不溶
かつ沸騰ｎ−ヘプタンに不溶な成分が８５〜９６重量％
（Ｂ）極限粘度（１３５℃デカリン中）［η］が５〜１
１ｄｌ／ｇで、エチレンから導かれる単位を１５〜３７
重量％含有し、２５℃でｐ−キシレンに可溶な成分４〜
１５重量％（Ｃ）ポリエチレン成分量が１５重量％以
下、メルトインデックス（２３０℃、２．１６ｋｇｆ）
が１１０〜２００であるプロピレンーエチレンブロック
共重合体５５〜６０重量％、（２）（Ｄ）スチレン重合
部と、エチレン−１−ブテン共重合部及び／又はエチレ
ン−プロピレン共重合部とからなり、該スチレン重合部
の含有量が１０〜２５重量％で、メルトフローレート
（２３０℃、２．１６ｋｇｆ）が１〜１０ｇ／１０ｍｉ
ｎであるスチレン−エチレン−プロピレン−スチレンブ
ロック共重合体及び／又はスチレン−エチレン−１−ブ
テン−スチレンブロック共重合体と（Ｅ）密度が０．８
５〜０．８７ｇ／ｃｍ3 、メルトインデックス（２３０
℃、２．１６ｋｇｆ）が０．５〜５ｇ／１０ｍｉｎであ
るオレフィン系エラストマーとからなり、（Ｄ）成分の
重量ｘと（Ｅ）成分の重量ｙが０．０５＜ｘ／（ｘ＋
ｙ）＜０．３の関係を満たすゴム２０〜２５重量％、
（３）レーザー回折法で測定した平均粒径が３〜６μｍ
で、ＳｉＯ2 の含有量が５８〜６３重量％、ＭｇＯの含
有量が３０〜３３重量％、広角Ｘ線回析像において錯乱
角（２θ）＝３２±１度の範囲にあるピークの強度が
（２θ）＝８〜１０度の範囲にあるピークの強度の１０
％未満であるタルク１８重量％〜２３重量％を配合した
組成物で（４）メルトインデックス（２３０℃、２．１
６ｋｇｆ）が３０ｇ／１０ｍｉｎ以上であることを特徴
とする自動車部品用ポリプロピレン組成物。 - 【請求項２】 前記（Ｅ）オレフィン系エラストマー
が、エチレン−１−ブテンゴム又はエチレン−１−オク
テンゴムであることを特徴とする請求項１に記載の自動
車部品用ポリプロピレン組成物。 - 【請求項３】 前記（Ｄ）成分の重量ｘと（Ｅ）成分の
重量ｙが０．１５＜ｘ／（ｘ＋ｙ）＜０．２５の関係を
満たすことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の
自動車部品用ポリプロピレン組成物。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかに記載のポリプ
ロピレン組成物を成形してなる自動車部品。
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|---|---|---|---|
| JP17737499A JP3572343B2 (ja) | 1999-06-23 | 1999-06-23 | 自動車部品用ポリプロピレン組成物 |
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|---|---|---|---|
| JP17737499A JP3572343B2 (ja) | 1999-06-23 | 1999-06-23 | 自動車部品用ポリプロピレン組成物 |
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| JP17737499A Expired - Fee Related JP3572343B2 (ja) | 1999-06-23 | 1999-06-23 | 自動車部品用ポリプロピレン組成物 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2003066730A1 (fr) * | 2002-02-04 | 2003-08-14 | Idemitsu Petrochemical Co., Ltd. | Composition de resine composite a base de polypropylene |
| JP2016029192A (ja) * | 2010-12-20 | 2016-03-03 | ブラスケム アメリカ インコーポレイテッドＢｒａｓｋｅｍ Ａｍｅｒｉｃａ，Ｉｎｃ． | 耐衝撃性コポリマー・ポリプロピレン（ｉｃｐ）組成物、およびｉｃｐ組成物を主成分とする充填化合物配合物 |
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|---|---|---|---|---|
| DE602006018914D1 (de) * | 2005-06-24 | 2011-01-27 | Dow Global Technologies Inc | Gefüllte tpo-zusammensetzungen, verfahren zu deren herstellung und daraus hergestellte artikel |
| ES2315776T3 (es) * | 2005-11-16 | 2009-04-01 | Borealis Technology Oy | Resina de polipropileno con baja contraccion, alta resistencia al impacto, rigidez y resistencia al rayado. |
| JP5340292B2 (ja) | 2007-09-07 | 2013-11-13 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 良好な低温延性を有する充填材入りｔｐｏ組成物 |
| CA2934992C (en) * | 2013-12-23 | 2023-03-21 | Braskem America, Inc. | Propylene-based compositions of enhanced appearance and flowability |
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| JP3172339B2 (ja) | 1993-08-09 | 2001-06-04 | 東京瓦斯株式会社 | 浴室換気乾燥機 |
| JP2802023B2 (ja) | 1993-08-10 | 1998-09-21 | 宇部興産株式会社 | 強化ポリプロピレン樹脂組成物 |
| JP3213481B2 (ja) | 1994-07-07 | 2001-10-02 | トヨタ自動車株式会社 | 自動車内装用ポリプロピレン樹脂組成物 |
| JP3153079B2 (ja) | 1994-10-06 | 2001-04-03 | 宇部興産株式会社 | 自動車内装部品用ポリプロピレン系樹脂組成物及びそれを用いて成形してなる自動車内装用部品 |
| US5880198A (en) * | 1996-03-04 | 1999-03-09 | Tonen Chemical Corporation | Thermoplastic resin composition comprising propylene elastomer, and talc components |
| JP3485756B2 (ja) | 1997-05-07 | 2004-01-13 | 日本ポリケム株式会社 | ポリプロピレン系樹脂組成物 |
| DE19821718A1 (de) * | 1997-05-15 | 1998-11-19 | Sumitomo Chemical Co | Harzmasse auf Polypropylenbasis und spritzgeformter Gegenstand daraus |
| US6011102A (en) * | 1997-05-16 | 2000-01-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Polypropylene-based resin composition and injection molded article thereof |
| JP3313620B2 (ja) | 1997-05-16 | 2002-08-12 | 日本ポリケム株式会社 | 塗装性が改良された熱可塑性樹脂組成物 |
| EP0926195A1 (en) * | 1997-12-26 | 1999-06-30 | Japan Polychem Corporation | Polypropylene resin composition |
-
1999
- 1999-06-23 JP JP17737499A patent/JP3572343B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-06-23 US US09/599,884 patent/US6667359B1/en not_active Expired - Lifetime
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| JP2016029192A (ja) * | 2010-12-20 | 2016-03-03 | ブラスケム アメリカ インコーポレイテッドＢｒａｓｋｅｍ Ａｍｅｒｉｃａ，Ｉｎｃ． | 耐衝撃性コポリマー・ポリプロピレン（ｉｃｐ）組成物、およびｉｃｐ組成物を主成分とする充填化合物配合物 |
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