JP2000504783A - 特にバッテリーグリッド用の鉛―カルシウム合金 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 相対的濃度０．０５〜０．１２重量％のカルシウム、相対的濃度３重量％未満のスズ、相対的濃度０．００２〜０．０４重量％のアルミニウム、および相対的濃度０．０２重量％未満のバリウム、を含む、鉛−酸バッテリーグリッド用鉛合金、が開示される。

Description

【発明の詳細な説明】 特にバッテリーグリッド用の鉛−カルシウム合金 本発明は、いわゆる「メインテナンスフリー」始動バッテリーを構成する鉛− 酸バッテリーグリッドの製造に主として使用される、鉛−カルシウム−アルミニ ウム合金、に関する。 ２０年程前から、これらのグリッドを構成する鉛の中のアンチモンをカルシウ ムおよびスズで置き換えることにより、長寿命で、電解質の消費量が非常に少な い蓄電池の自動車市場における使用量が伸びている。 これは、カルシウムが鉛に非常に有用な機械的特性を与え、スズが、やはり鉛 を硬くする一方、バッテリーがその寿命を通して受ける充電／放電の反復サイク ルの際のエネルギー伝達を改良するためである。 鉛−カルシウム（Ｐｂ−Ｃａ）および鉛−カルシウム−スズ（Ｐｂ−Ｃａ−Ｓ ｎ）合金の製造業者は、これらの合金を製造するための浴を、広範な酸化から保 護するために、少量のアルミニウムも添加している。この酸化は、鉛の犠牲にお いて主としてカルシウムを消費することからなる。 スズを含むか、または含まない、鉛−カルシウム−アルミニウム（Ｐｂ−Ｃａ −Ａｌ）合金は、バッテリー用陰極グリッドの製造に使用されるのに対し、鉛− カルシウム−アルミニウム−スズ（Ｐｂ−Ｃａ−Ａｌ−Ｓｎ）合金は、陽極グリ ッドの製造に使用される。 蓄電池の製造は、非常に多くの作業の連続であり、その中には６０〜８０℃で ２４〜４８時間にわたって行なわれる作業もある。これらの作業により、バッテ リーが正しく作動するために後で必要となるすべての特性が、合金および活性物 質に付与される。 バッテリーグリッドを製造するための新規な連続製法の開発により、新しい鋳 造およびエキスパンド加工機械の規格に適合し、高品質の陽極または陰極グリッ ドの製造を可能にする、新規な材料が最近ではさらに必要になっている。 陰極グリッドの場合、経時的に急速に硬化する、スズの含有量が低い鉛−カル シウム−アルミニウム合金が開発され、それによって鋳造機械の生産性を高める のが趨勢になっている。これらの合金はさらに、グリッドの厚さを小さくし、そ れによってバッテリーの重量を減らして、同時に陰極板の機械的一体性を損なう ことがない様に、前の世代の合金よりも優れた機械的特性を有していなければな らない。 陽極グリッドの場合、陽極板で起こる腐食および不動態化現象に耐性のある鉛 −カルシウム−アルミニウム−スズ合金を開発することが趨勢になっている。こ れらの合金は、バッテリーの寿命期間を通して、陽極板に作用する機械的応力に 耐えるだけの十分に高い硬度または引張強度も有していなければならない。 実際、バッテリーの陽極および陰極グリッドの製造では、最初のペースト処理 工程の際に特別な注意が必要である。この作業中、新しく鋳造したグリッドは、 グリッドを満たす酸化鉛ペーストを塗布するための圧力下で変形しない様に十分 な剛性を有している必要がある。鉛−カルシウム−アルミニウム−スズ合金の群 は、室温で硬化する特性を有することが知られているので、その工程の速度が変 化することがある。製造の効率および品質を最適化するために、バッテリー製造 業者のノウハウおよび供給業者のノウハウを常に活用している。一方法では、グ リッド（個々のグリッドまたはロールのセット）を一時的に保管し、硬化現象の 起こる時間を確保している。硬化速度の速い鉛合金を使用することにより、グリ ッドの保管時間を短縮できる筈である。 しかし、バッテリー中でグリッドを使用する際のグリッド変形または最終的な 破損は、バッテリー製造業者の前になおも立ちはだかっている主要な品質上の問 題の一つである。高度の機械的および化学的（硫酸系媒体中での腐食）ストレス にさらされる陽極グリッドの場合に特に影響され易いこの問題のために、硫酸系 媒体中で良好な耐食性を示し、機械的特性が高く、長期間にわたって一定してい る合金の開発が必要とされている。 しかし、薄いバッテリーグリッドの、粒界腐食に対する鋭敏性を下げるための 最も簡単な手段一つは、グリッドの製造に、小さな粒子を含む結晶学的構造に固 化する合金を使用することである。というのは、この種の構造は粒界腐食に対す る鋭敏性が少ないと見なされているためである。 これらの問題を解決するために、鉛−カルシウム−スズ合金にバリウムを添加 することは、すでに上記の研究、例えば特許ＦＲ−Ａ−８５１，６８６号、ＤＥ −２，６１１，５７５号、ＤＥ−２，６１９，１１３号、ＥＰ−Ａ−０４０，９ ５１号、ＤＥ−２，９２１，２９０号、ＧＢ−１，５９７，２７０号およびＧＢ −１，３０４，０９５号における課題になっている。しかし、バリウムの存在に より、鋳造グリッドの腐食性が悪化することなく、それらの機械的一体性（機械 的強度およびクリープ強度）がかなり改善されることが実際に記載されているが 、提案されているバリウムの相対的な含有量は、常に０．０２５重量％よりも大 きい。例えば、ＤＥ−２，６１９，１１３号明細書およびＤＥ−２，６１１，５ ７５号明細書の場合には０．０５〜０．５％バリウムが記載されており、ＧＢ− １，５９７，２７０号明細書およびＤＥ−２，９２１，２９０号明細書の場合に はカルシウムの完全な置き換えとして０．０２６〜０．０４４％が記載されてお り、ＥＰ−Ａ−０４０，９５１号公報の場合には０．０２５〜０．１％バリウム が、系統的に０．１５〜０．４％のストロンチウムおよび０．０３〜０．０４％ のカルシウム含有量、および／または他の添加物（マグネシウムおよびリチウム ）と共に記載されている。 ところで、特許ＦＲ−Ａ−８５１，６８６号明細書は、バリウム含有量が非常 に高い合金を鉄道用ベアリング製造に推奨している。例えば、この特許明細書は 、０．１％〜２％のカルシウム、０．５％〜１０％のスズおよび０．０２％〜０ ．１％のバリウムを含む鉛−カルシウム−バリウム合金を記載している。この特 許明細書は、この合金が有機媒体（油）中で非常に良好な耐食性を有することを 記載している。 ＧＢ−１，３０４，０９５号明細書だけはバリウム含有量の低い合金を記載し ており、一般的に、０．００１〜１％のバリウムを添加した場合の有利な効果を 挙げているが、ただしカルシウムを含まない合金においてである。 先行技術文献を徹底的に研究した結果、過去において行なわれた研究のほとん どは、カルシウムを含むか、または含まず、かつバリウム含有量が高い（０．０ ２％を超える）合金、に関するものであることが分かった。 本発明者は、驚くべきことで、且つ予期せぬことに、バリウム含有量を減少さ せることにより、これらの合金の特性が、公知の合金と比較して、特にそれらの 硬化速度、それらの高い強度、および長時間にわたって一定した機械的特性を得 るそれらの能力に関して、著しく改良されることを発見した。 そこで本発明は、上記の型の、相対的なバリウム濃度が０．０２重量％未満で ある新規な合金、を提供する。 より詳しくは、本発明は、相対的濃度０．０５重量％〜０．１２重量％のカル シウム、相対的濃度３重量％未満のスズ、相対的濃度０．００２重量％〜０．０ ４重量％のアルミニウム、およびバリウム、を含む、鉛−酸バッテリーグリッド 用鉛合金であって、バリウムの相対的濃度が０．０２重量％未満であることを特 徴とする該鉛合金、を提供する。 急速に硬化する合金を得るために、スズの相対的濃度が０．７５重量％未満で あり、バリウムの相対的濃度が０．００１５重量％〜０．０１５重量％である本 発明の鉛合金は、好ましくは陰極グリッドに使用される。 この合金群におけるバリウムの役割は、鋳造直後の硬化速度を大幅に高め、合 金の最大硬度を著しく増加させることにある。 スズの相対的濃度が０．７５重量％〜１．５重量％であり、バリウムの相対的 濃度が０．００１５重量％〜０．０２重量％である本発明の鉛合金は、好ましく は陽極グリッドに使用される。 カルシウムの相対的濃度は０．０６重量％〜０．０８５重量％であり、スズの 相対的濃度は０．９重量％〜１．４重量％であるのが有利である。 この第二群の合金にバリウムを加えることにより、金属は、バッテリーの寿命 期間全体にわたって高い機械的特性を維持することができ、固化の際に、細かい 結晶構造を形成することができる。 本発明によれば、合金はさらに相対的濃度０．００１重量％〜０．０２５重量 ％のビスマス、またはさらにに、相対的濃度０．００５重量％未満、好ましくは ０．０００５重量％〜０．００５重量％の銀、を含むことができる。 ビスマスまたは銀が存在しても問題を引き起こすことはなく、合金の硬度にま ったく影響しない。 本発明はまた、上記の鉛合金製の部品を含んでなる鉛−酸バッテリーグリッド 、ならびにこれらのグリッドの少なくとも１個を含んでなる鉛−酸バッテリー、 にも関する。 本明細書に付随する図面および実施例に関する下記の説明は、バリウムドーピ ングを行うか、または行なわない、同じ合金の特性を比較しており、これにより 、本発明をどの様に実現するかを容易に理解することができる。これらの諸例は 、少量のバリウムを含むＰｂＣａＳｎＡｌ合金が、バリウムを含まない同じ合金 よりも優れた特性を有することを示している。 本発明の他の態様、目的および利点を、以下に添付の図面を参照しながら詳細 に説明する。 図１は、０．０５６％および０．０９９％のカルシウムを含み、０．００４％ のバリウムでドーピングした、またはしていない、ＰｂＣａＡｌ合金の場合の、 ２０℃における、ビッカース硬度の変化と時間の関係を示す。 図２は、０．０５６％および０．０９９％のカルシウムを含み、０．００７％ のバリウムでドーピングした、またはしていない、ＰｂＣａＡｌ合金の場合の、 ２０℃における、ビッカース硬度の変化と時間の関係を示す。 図３は、０．０５６％および０．０９９％のカルシウムを含み、０．０１３％ のバリウムでドーピングした、またはしていない、ＰｂＣａＡｌ合金の場合の、 ２０℃における、ビッカース硬度の変化と時間の関係を示す。 図４は、０．０６％のカルシウムおよび１．２％のスズを含み、０．００８％ のバリウムでドーピングした、またはしていない、ＰｂＣａＳｎＡ１合金の場合 の、６０℃における、ビッカース硬度の変化と時間の関係を示す。 図５は、０．０７５％のカルシウムおよび１．２％のスズを含み、０．００８ ％のバリウムでドーピングした、またはしていない、ＰｂＣａＳｎＡｌ合金の場 合の、６０℃における、ビッカース硬度の変化と時間の関係を示す。 図６は、０．０８５％のカルシウムおよび１．２％のスズを含み、０．００８ ％および０．０１６％のバリウムでドーピングした、またはしていない、ＰｂＣ ａＳｎＡｌ合金の場合の、６０℃における、ビッカース硬度の変化と時間の関係 を示す。 例 所望によりバリウムでドーピングした、ＰｂＣａＡｌおよびＰｂＣａＳｎＡｌ 群の合金を製造する。これらの合金のビッカース硬度を、バリウム濃度を変えて 測定する。最後に、これらの硬度測定値を、バリウム濃度に応じて、合金の群の 場合で比較する。 これらの合金は下記の様にして製造する。 基礎合金として市販の第二溶融合金を使用する。これらの合金の相対的な重量 組成を表ＩおよびIIに示す。いわゆる軟質（第一溶融）鉛を加える。その組成は 表IIIに示す。場合により、１９％Ｓｎ／Ｐｂ、０．４％Ｂａ／Ｐｂおよび ０．１４％Ｃａ／０．１３％Ｂａ／Ｐｂマスター合金も加える。 すべての表で、組成は相対的な重量％で表示する。 これらの成分をすべて、空気中、温度５５０〜６００℃で混合してから鋳造す る。 合金は、初期温度が室温である銅製の型中で、１３０mmｘ７０mmｘ３mm板の形 態に鋳造する。 これらの板の化学分析、特にバリウム分析は、バリウム含有量が非常に低いＰ ｂ−Ｂａ合金により校正したスパーク分光法を使用して系統的に行った。 各組成に関して、凝固後のビッカース硬度の変化を、いわゆるエージング期間 にわたって測定する。このエージングは、急速に硬化する合金の場合には２０℃ で０〜６６００時間、陽極グリッドの製造を意図する合金の場合には６０℃で０ 〜４００時間で行なう。２０℃のエージング段階は、鋳造の後、ただしペースト 処理の前の、グリッドを冷却し、保管する段階をシミュレートしている。６０℃ のエージング段階は、工業的なペースト処理、熟成および成形条件を再現し、バ ッテリーの寿命期間中に陽極板で起こる現象を人工的にシミュレーションするこ とができる。 急速硬化合金で得た結果を下記の表IV〜VIIに示す。これらの表に示す百分率 はすべて、相対的な重量％でもあり、Hv2単位で示すビッカース硬度は２kg荷重 で測定した。 −表IVは、バリウムで様々にドーピングした、０．０６５％Ｃａ／０．００８％ Ａｌ／Ｐｂ合金の、２０℃での様々なエージング時間に対するビッカース硬度（ Hv2）を示す。 −表Ｖは、バリウムで様々にドーピングした、０．０９９％Ｃａ／０．００８％ Ａｌ／Ｐｂ合金の、２０℃での様々なエージング時間に対するビッカース硬度（ Hv2)を示す。 −表VIは、バリウムで様々にドーピングした、０．０９９％Ｃａ／０．６％Ｓｎ ／０．００８％Ａｌ／Ｐｂ合金の、２０℃での様々なエージング時間に対するビ ッカース硬度（Hv2）を示す。 −表VIIは、０．０１５％バリウムでドーピングした、またはドーピングしてい ない、様々なｘ％Ｃａ／０．００８％Ａｌ／Ｐｂ合金の、２０℃での２８８時間 または６６００時間後のビッカース硬度（Hv2）を示す。 表IV、Ｖ、VIおよびVIIのそれぞれに関して、下記のことが分かる。 ・合金の硬度は、バリウムが存在する（０．００２％〜０．０２％）場合の方が 、バリウムの存在しない場合よりも常に高く、 ・合金の硬度は、バリウムの存在下で２０ Hv2に達することがあり、 ・硬度は、バリウムが存在する（０．００２％〜０．０１５％）場合の方が、バ リウムの存在しない場合よりも、常に、２０℃におけるエージング時間と共に急 速に増加し、 ・バリウムでドーピングした合金は、特に長いエージング時間（６６００時間、 すなわち２７５日間）の後でも、非常に高い硬度を維持している。 これらの表は、本発明のＰｂＣａＳｎＡｌ合金の、硬度および硬化速度に関す る優れた特性を示している。 図１〜３は、合金をバリウムでドーピングした場合と、ドーピングしていない 場合における、２種類のＰｂＣａＳｎＡｌ合金の、ビッカース硬度変化と時間の 関係を示す。 これらの図のそれぞれで、白く残した記号はドーピングしていない合金に対応 し、黒く塗りつぶした記号はドーピングした合金に対応する。 図１〜３で、合金が本発明の特徴にしたがう場合、少量のＢａを添加すること により、 −合金の初期硬度を増加させること、 −合金の最大硬度を増加させること、 −合金の硬化速度を増加させること が可能であることは明らかである。 したがって、本発明のＰｂＣａＳｎＡｌ合金にバリウムを添加することにより 、バッテリーグリッドの製造に使用する合金の初期および最大硬度を増加させる と共に、合金の硬化速度を増加させる効果があり、それによってペースト処理作 業に必要な最小硬度により迅速に到達することができる。 陽極グリッドの製造に使用する合金で得たこれらの結果を下記の表VIII〜XIに 示す。これらの表に示す百分率はすべて重量％である。Hv2単位で表すビッカー ス硬度は、２kg荷重で測定し、引張試験は１０mm／分の引張速度で行なった。 −表VIIIは、バリウムで様々にドーピングした、０．０６％Ｃａ／１．２％Ｓｎ ／０．００８％Ａｌ／Ｐｂ合金の、６０℃での様々なエージング時間に対するビ ッカース硬度（Hv2）を示す。 −表IXは、バリウムで様々にドーピングした、０．０７５％Ｃａ／１．２％Ｓｎ ／０．００８％Ａｌ／Ｐｂ合金の、６０℃での様々なエージング時間に対するビ ッカース硬度（Hv2）を示す。 −表Ｘは、バリウムで様々にドーピングした、０．０８５％Ｃａ／１．２％Ｓｎ ／０．００８％Ａｌ／Ｐｂ合金の、６０℃での様々なエージング時間に対するビ ッカース硬度（Hv2）を示す。 −表XIは、６０℃での様々なエージング時間において、バリウムで様々にドーピ ングした、０．０７５％Ｃａ／１．２％Ｓｎ／０．００８％Ａｌ／Ｐｂ合金の試 料を引張試験で測定した引張強度Ｒ_m（MPa）を示す。 これらのすべての表で、濃度はやはり重量による相対的な濃度である。 表VIII、IX、ＸおよびXIから、下記のことが分かる。 −鋳造直後の合金の硬度は、バリウムが存在する（０．００２％〜０．０１８％ ）場合の方が、バリウムの存在しない場合よりも高く、 −合金の硬度は、バリウムが存在しない場合には、最大に達し、次いで減少する が、バリウムの存在下では増加し、高い水準で安定したままであり、 −合金の引張強度は、バリウムが存在しない場合には、最大に達し、次いで減少 するが、バリウムの存在下では増加し、高い水準で安定したままであり、 −最大硬度は、バリウムの存在下で２３ Hv2に到達することがあり、 −引張強度は、バリウムの存在下で６０ MPaに到達することがある。 これらの表は、ＰｂＣａＳｎＡｌ合金が、それらの濃度が本発明の特徴にした がう場合、硬度、引張強度、硬化速度および経時安定性に関して、優れた特性を 有することを示している。 図４〜６はそれぞれ、ＰｂＣａＳｎＡｌ合金の場合の、合金がＢａでドーピン グされているか、否かに応じた、ビッカース硬度の変化と時間の関係を示す。 これらの図のそれぞれで、白く残した記号はドーピングしていない合金に対応 し、黒く塗りつぶした記号はドーピングした合金に対応する。 図４〜６で、合金が本発明にしたがう場合、少量のバリウムを添加することに より、 −合金の、時間ｔ＝０における初期硬度を増加させること、 −合金の硬度および引張強度を長期間にわたって高い値に安定化させること、 が可能であることは明らかである。 写真１〜４は、０．０１６％バリウムでドーピングした、またはドーピングし ていない、０．０７５％Ｃａ／１．２％Ｓｎ／０．００８％Ａｌ／Ｐｂ合金の、 鋳造直後（写真１および２）および６０℃で２７０時間のエージング期間の後 （写真３および４）の微小構造を示す。これらの写真は、３mm厚の銅製型の中で ６００℃で鋳造した同じ合金の板から取り、研磨した部分を撮影した。 これらの写真のそれぞれで、写真上部の黒色の帯は、型と接触している板の末 端に対応する。 写真１を写真２と、および写真３を写真４と、比較することにより、合金が本 発明の特徴にしたがう場合、少量のバリウムを添加することにより、 −この種の合金の特徴である粒子の粗い鋳造構造が、粒子の細かい構造に変換さ れること（写真１および２）、 −いわゆる過剰エージングまたは粒子内の薄層状析出現象が無くなること［これ はバリウムを含まない合金で明瞭に見ることができる（写真３および４）］、 −長期間にわたって安定している粒子の細かい結晶学的構造（写真３および４） の形成が促進されること、 が可能であることは明らかである。 したがって、本発明の合金は、一定量のバリウムを含んでおり、このバリウム は、合金の初期硬度を増加させる効果、とならびに、合金の結晶学的構造の変換 により、および合金の機械的特性が時間と共に低下することにより、引き起こさ れる過剰エージング現象を受けにくいＰｂＣａＳｎＡｌ合金を製造する効果、と の両方の効果を有する。 本出願人は、現在の時点では完璧な理論的説明を持たず、どの様な論争も好ま ないが、ＰｂＣａＳｎＡｌ合金に関して得られた優れた結果は、バリウムを含む 場合、軟質鉛の溶解度限界未満で現れると言うことができよう。したがって、カ ルシウムとバリウムの間に相乗作用があり、バリウムは、鉛含有マトリックス中 にカルシウム過飽和を分配することを効果的に助け、それによって合金の硬化過 程を改善することができる。この相乗作用は、バリウムが固溶体にある時、すな わちその含有量が溶解度限界、すなわちJ.L．Dawson(“The Electrochemistry o f Lead"，Ed．Kuhn，Academic Press，1979，p.309)によれば、軟質鉛で２５℃で ０．０２％、未満である時にのみ現れるのであろう。 図面の記号一覧

【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】１９９８年１月２８日（１９９８．１．２８） 【補正内容】 これらの問題を解決するために、鉛−カルシウム−スズ合金にバリウムを添加 することは、すでに上記の研究、例えば特許ＦＲ−Ａ−８５１，６８６号、ＤＥ −２，６１１，５７５号、ＤＥ−２，６１９，１１３号、ＥＰ−Ａ−０４０，９ ５１号、ＤＥ−２，９２１，２９０号、ＧＢ−１，５９７，２７０号およびＧＢ −１，３０４，０９５号における課題になっている。しかし、バリウムの存在に より、鋳造グリッドの腐食性が悪化することなく、それらの機械的一体性（機械 的強度およびクリープ強度）がかなり改善されることが実際に記載されているが 、提案されているバリウムの相対的な含有量は、常に０．０２５重量％よりも大 きい。例えば、ＤＥ−２，６１９，１１３号明細書およびＤＥ−２，６１１，５ ７５号明細書の場合には０．０５〜０．５％バリウムが記載されており、ＧＢ− １，５９７，２７０号明細書およびＤＥ−２，９２１，２９０号明細書の場合に はカルシウムの完全な置き換えとして０．０２６〜０．０４４％が記載されてお り、ＥＰ−Ａ−０４０，９５１号公報の場合には、０．０２５〜０．１％バリウ ムが、系統的に０．１５〜０．４％のストロンチウムおよび０．０３〜０．０４ ％のカルシウム含有量、および／または他の添加物（マグネシウムおよびリチウ ム）と共に記載されている。特許ＵＳ−Ａ−４，１３７，３７８号明細書は、鉛 −カルシウム−ストロンチウム−スズ合金を提供し、カルシウムおよびストロン チウムの量を変えているが、バリウムは痕跡量も含まない。特許ＵＳ−Ａ−２， １７０，６５０号明細書は、平均バリウム値が０．０２％で、アルミニウムまた はスズはまったく含まず、好ましくはストロンチウムを含む、鉛−カルシウム− バリウム合金を提供している。特許ＦＲ−Ａ−２，３４１，６６０号明細書は、 バリウムを含まない鉛−ストロンチウム−スズ−アルミニウム合金を提供してい る。 ところで、特許ＦＲ−Ａ−８５１，６８６号明細書は、バリウム含有量が非常 に高い合金を鉄道用ベアリング製造に推奨している。例えば、この特許明細書は 、０．１％〜2％のカルシウム、０．５％〜１０％のスズおよび０．０２％〜 ０．１％のバリウムを含む鉛−カルシウム−バリウム合金を記載している。この 特許明細書は、この合金が有機媒体（油）中で非常に良好な耐食性を有すること を記載している。 ＧＢ−１，３０４，０９５号明細書だけはバリウム含有量の低い合金を記載し ており、一般的に０．００１〜１％のバリウムを添加した場合の有利な効果を挙 げているが、ただしカルシウムを含まない合金においてである。 先行技術文献を徹底的に研究した結果、過去において行なわれた研究のほとん どは、カルシウムを含むか、または含まず、かつバリウム含有量が高い（０．０ ２％を超える）合金、に関するものであることが分かった。 本発明者は、驚くべきことで、且つ予期せぬことに、バリウム含有量を減少さ せることにより、これらの合金の特性が、公知の合金と比較して、特にそれらの 硬化速度、それらの高い強度、および長時間にわたって一定した機械的特性を得 るそれらの能力に関して、著しく改良されることを発見した。 そこで本発明は、上記の型の、相対的なバリウム濃度が０．０２重量％未満で ある新規な合金、を提供する。 【手続補正書】特許法第１８４条の８第１項 【提出日】１９９８年３月２３日（１９９８．３．２３） 【補正内容】 請求の範囲 １． 相対的濃度で、０．０５重量％〜０．１２重量％のカルシウム、０〜３ 重量％のスズ、０．００２〜０．０４重量％のアルミニウム、０．０２５重量％ 未満のビスマス、０．００５重量％未満の銀、および、少なくとも０．０１５重 量％に等しくかつ０．０２重量％未満の濃度のバリウムを含み、残りが鉛からな る、鉛−酸バッテリーグリッド用鉛合金。 ２． 急速に硬化する合金を得るために、スズの相対的濃度が０．７５重量％ 未満であり、バリウムの相対的濃度が０．００１５重量％〜０．０１５重量％で あることを特徴とする、特に陰極グリッド用の、請求項１に記載の鉛合金。 ３． スズの相対的濃度が０．７５重量％〜１．５重量％であり、バリウムの 相対的濃度が０．００１５重量％〜０．０２重量％であることを特徴とする、陽 極グリッド用の、請求項１に記載の鉛合金。 ４． カルシウムの相対的濃度が０．０６〜０．０８５重量％であり、スズの 相対的濃度が０．９〜１．４重量％であることを特徴とする、請求項３に記載の 鉛合金。 ５． 相対的濃度０．００１重量％〜０．０２５重量％のビスマスをさらに含 むことを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の鉛合金。 ６． 相対的濃度０．００５重量％未満、好ましくは０．０００５重量％〜０ ．００５重量％の銀をさらに含むことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１ 項に記載の鉛合金。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，Ｓ Ｚ，ＵＧ)，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ， ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，Ｈ Ｕ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ， ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，Ｒ Ｏ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 ジャン―ルイ、カイユリ フランス国ドゥーエ、ケ、ド、バルク、 268、バティマン、ベー

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． 相対的濃度０．０５重量％〜０．１２重量％のカルシウム、相対的濃度 ３重量％未満のスズ、相対的濃度０．００２重量％〜０．０４重量％のアルミニ ウム、およびバリウムを含む、鉛−酸バッテリーグリッド用鉛合金であって、バ リウムの相対的濃度が０．０２重量％未満であることを特徴とする、鉛−酸バッ テリーグリッド用鉛合金。 ２． 急速に硬化する合金を得るために、スズの相対的濃度が０．７５重量％ 未満であり、バリウムの相対的濃度が０．００１５重量％〜０．０１５重量％で あることを特徴とする、特に陰極グリッド用の、請求項１に記載の鉛合金。 ３． スズの相対的濃度が０．７５重量％〜１．５重量％であり、バリウムの 相対的濃度が０．００１５重量％〜０．０２重量％であることを特徴とする、陽 極グリッド用の、請求項１に記載の鉛合金。 ４． カルシウムの相対的濃度が０．０６〜０．０８５重量％であり、スズの 相対的濃度が０．９〜１．４重量％であることを特徴とする、請求項３に記載の 鉛合金。 ５． 相対的濃度０．００１重量％〜０．０２５重量％のビスマスをさらに含 むことを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載の鉛合金。 ６． 相対的濃度０．００５重量％未満、好ましくは０．０００５重量％〜０ ．００５重量％の銀をさらに含むことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１ 項に記載の鉛合金。 ７． 請求項１〜６のいずれか１項に記載の鉛合金製の部品を含んでなること を特徴とする、鉛−酸バッテリーグリッド。 ８． 少なくとも１個の、請求項７に記載のグリッドを含んでなることを特徴 とする、鉛−酸バッテリー。