JP2000337387A - 転がり軸受用保持器 - Google Patents
転がり軸受用保持器Info
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/38—Ball cages
- F16C33/41—Ball cages comb-shaped
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】転動体に対する保持器のアキシアル方向の挙動
を抑制して保持器音の発生を防止し、潤滑性も向上させ
ることができる転がり軸受用保持器を提供する。 【解決手段】玉Ｂを収納しているポケット３２のポケッ
ト面は、一対の爪３６の内壁の第１のポケット面４０
と、これら第１のポケット面４０との間に位置する第２
のポケット面４２とで構成されている。第２のポケット
面４２は、無負荷状態の玉Ｂの回転中心Ｏ0 を曲率中心
とした曲率半径Ｒを有した球状凹面として形成されてい
る。第１のポケット面４０は、その曲率中心Ｏ1 が第２
のポケット面４２の曲率中心Ｏ0 からポケット入口３８
に対して逆側に離れたアキシアル偏在量ｈ1 だけ偏在し
た位置であり、その曲率中心Ｏ1 から第２のポケット面
４２の曲率半径Ｒより大きな曲率半径Ｒａ（Ｒａ＞Ｒ）
を有した球状凹面として形成されている。
を抑制して保持器音の発生を防止し、潤滑性も向上させ
ることができる転がり軸受用保持器を提供する。 【解決手段】玉Ｂを収納しているポケット３２のポケッ
ト面は、一対の爪３６の内壁の第１のポケット面４０
と、これら第１のポケット面４０との間に位置する第２
のポケット面４２とで構成されている。第２のポケット
面４２は、無負荷状態の玉Ｂの回転中心Ｏ0 を曲率中心
とした曲率半径Ｒを有した球状凹面として形成されてい
る。第１のポケット面４０は、その曲率中心Ｏ1 が第２
のポケット面４２の曲率中心Ｏ0 からポケット入口３８
に対して逆側に離れたアキシアル偏在量ｈ1 だけ偏在し
た位置であり、その曲率中心Ｏ1 から第２のポケット面
４２の曲率半径Ｒより大きな曲率半径Ｒａ（Ｒａ＞Ｒ）
を有した球状凹面として形成されている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低振動、低騒音が
要求されるモータなどに使用されている深溝玉軸受など
の転がり軸受用保持器に関するものである。
要求されるモータなどに使用されている深溝玉軸受など
の転がり軸受用保持器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】各種回転機械装置の軸受部、回転部分を
支持するための深溝玉軸受は、外周面に深溝の内輪軌道
を設けた内輪と、内周面に深溝の外輪軌道を設けた外輪
とを互いに同心に配置し、内輪軌道と外輪軌道との間に
複数個の玉を転動自在に配置している。そして、各玉
は、保持器に転動自在に保持されているとともに、内輪
の外周面と外輪の内周面との間にグリースその他の潤滑
油等の潤滑剤を充填し、玉の転動に伴う内輪及び外輪の
相対回転を自在としている。
支持するための深溝玉軸受は、外周面に深溝の内輪軌道
を設けた内輪と、内周面に深溝の外輪軌道を設けた外輪
とを互いに同心に配置し、内輪軌道と外輪軌道との間に
複数個の玉を転動自在に配置している。そして、各玉
は、保持器に転動自在に保持されているとともに、内輪
の外周面と外輪の内周面との間にグリースその他の潤滑
油等の潤滑剤を充填し、玉の転動に伴う内輪及び外輪の
相対回転を自在としている。
【０００３】ここで、前述した保持器の従来技術とし
て、例えば図９に示す特開平９−１４４７６２号公報
（以下、先願技術１と称する）、図１０及び図１１に示
す特開平７−２０８４８２号公報（以下、先願技術２と
称する）が知られている。図９に示す先願技術１の保持
器２は、例えば合成樹脂を射出成形することによって形
成した冠形の部材で、円周等配置位置に複数のポケット
４を備え、ポケット４のアキシアル方向一方側に環状基
部６が形成され、アキシアル方向他方側には玉（図示せ
ず）の直径よりも小さく設定した開口部８が形成されて
いる。ポケット４間は柱部１０で仕切られ、柱部１０の
先端から円弧状に延びて弾性変形可能な一対の爪１２に
よって開口部８が構成されており、開口部８は、玉（図
示せず）の直径よりも小さく設定されている。そして、
ポケット４の周縁は凹球面に形成されているとともに、
このポケット４の爪１２の先端側領域に突部１２ａが設
けられている。この突部１２ａは、円弧状断面を有し、
ポケット４の周縁の幅方向曲率に沿って設けられてい
る。この突部１２ａを設けたことにより、ポケット４に
玉を収容した際に突部１２ａが玉に弾性的に接触し、玉
の自励振動を抑制している。
て、例えば図９に示す特開平９−１４４７６２号公報
（以下、先願技術１と称する）、図１０及び図１１に示
す特開平７−２０８４８２号公報（以下、先願技術２と
称する）が知られている。図９に示す先願技術１の保持
器２は、例えば合成樹脂を射出成形することによって形
成した冠形の部材で、円周等配置位置に複数のポケット
４を備え、ポケット４のアキシアル方向一方側に環状基
部６が形成され、アキシアル方向他方側には玉（図示せ
ず）の直径よりも小さく設定した開口部８が形成されて
いる。ポケット４間は柱部１０で仕切られ、柱部１０の
先端から円弧状に延びて弾性変形可能な一対の爪１２に
よって開口部８が構成されており、開口部８は、玉（図
示せず）の直径よりも小さく設定されている。そして、
ポケット４の周縁は凹球面に形成されているとともに、
このポケット４の爪１２の先端側領域に突部１２ａが設
けられている。この突部１２ａは、円弧状断面を有し、
ポケット４の周縁の幅方向曲率に沿って設けられてい
る。この突部１２ａを設けたことにより、ポケット４に
玉を収容した際に突部１２ａが玉に弾性的に接触し、玉
の自励振動を抑制している。
【０００４】また、図１０及び図１１で示す先願技術２
の保持器１６は、アキシアル方向の一方Ｘに形成した一
対の爪１９の間に、開口幅Ｗの寸法を玉２０の直径Ｄよ
りも小さくした開口部１８ａを有する複数のポケット１
８が円周等配置位置に設けられている。ポケット１８の
円周方向の両側の側壁面１８ｂは、点Ｏ1 を曲率中心と
する曲率半径Ｒ1 の凹球面であり、ポケット１８の開口
部１８ａに対向した底壁面１８ｃは、アキシアル方向に
直交する平坦面である。側壁面１８ｂの曲率半径Ｒ１
は、玉２０の半径Ｄ／２よりも大きい。そして、玉２０
の中間状態（玉２０がポケット１８の中央に位置し、側
壁面１８ｂ、底壁面１８ｃに接触していない状態）にお
ける中心Ｏ2 が側壁面１８ｂの曲率中心Ｏ1 から軸方向
の一方向Ｘに寸法Ｓだけずれ、玉２０が開口部１８ａ側
に偏在した状態となっている。この状態から、保持器１
６はアキシアル方向の他方Ｙに寸法Ａ、円周方向に寸法
Ｂ（片側）だけ玉２０に接触するまで移動し、アキシア
ル方向の一方Ｘに寸法Ｃだけ底壁面１８ｃが玉２０に接
触するまで移動することができる。
の保持器１６は、アキシアル方向の一方Ｘに形成した一
対の爪１９の間に、開口幅Ｗの寸法を玉２０の直径Ｄよ
りも小さくした開口部１８ａを有する複数のポケット１
８が円周等配置位置に設けられている。ポケット１８の
円周方向の両側の側壁面１８ｂは、点Ｏ1 を曲率中心と
する曲率半径Ｒ1 の凹球面であり、ポケット１８の開口
部１８ａに対向した底壁面１８ｃは、アキシアル方向に
直交する平坦面である。側壁面１８ｂの曲率半径Ｒ１
は、玉２０の半径Ｄ／２よりも大きい。そして、玉２０
の中間状態（玉２０がポケット１８の中央に位置し、側
壁面１８ｂ、底壁面１８ｃに接触していない状態）にお
ける中心Ｏ2 が側壁面１８ｂの曲率中心Ｏ1 から軸方向
の一方向Ｘに寸法Ｓだけずれ、玉２０が開口部１８ａ側
に偏在した状態となっている。この状態から、保持器１
６はアキシアル方向の他方Ｙに寸法Ａ、円周方向に寸法
Ｂ（片側）だけ玉２０に接触するまで移動し、アキシア
ル方向の一方Ｘに寸法Ｃだけ底壁面１８ｃが玉２０に接
触するまで移動することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、先願技術１
は、保持器２を射出成形により成形する際の金型を抜く
工程において突部１２ａが金型に干渉してしまうので、
金型の製作が難しいという問題がある。また、玉を保持
器２に収容する際には、開口部８を形成している一対の
爪１２の先端に玉を押し当てて弾性的に押し広げながら
開口部８からポケット４に玉を収容するが、一対の爪１
２の先端に突起１２ａを設けたことによって開口部８が
小さな寸法となるので、玉を押し当てる際に爪１２が破
損するおそれがある。
は、保持器２を射出成形により成形する際の金型を抜く
工程において突部１２ａが金型に干渉してしまうので、
金型の製作が難しいという問題がある。また、玉を保持
器２に収容する際には、開口部８を形成している一対の
爪１２の先端に玉を押し当てて弾性的に押し広げながら
開口部８からポケット４に玉を収容するが、一対の爪１
２の先端に突起１２ａを設けたことによって開口部８が
小さな寸法となるので、玉を押し当てる際に爪１２が破
損するおそれがある。
【０００６】また、先願技術２は、保持器１６が図１１
のアキシアル方向の一方Ｘに移動すると、底壁面１８ｃ
と玉２０との間に保持されていた潤滑剤の保持隙間が無
くなって潤滑状態が悪くなり、底壁面１８ｃと玉２０と
の滑り摩擦が大きくなって爪部１９の自励振動が励起さ
れるおそれがあり、保持器音の低減効果を完全に得るこ
とができず、改良が望まれている。
のアキシアル方向の一方Ｘに移動すると、底壁面１８ｃ
と玉２０との間に保持されていた潤滑剤の保持隙間が無
くなって潤滑状態が悪くなり、底壁面１８ｃと玉２０と
の滑り摩擦が大きくなって爪部１９の自励振動が励起さ
れるおそれがあり、保持器音の低減効果を完全に得るこ
とができず、改良が望まれている。
【０００７】そこで、本発明は上記事情に鑑みてなされ
たものであり、ポケットを形成している爪の先端部に、
射出成形のための金型製作や転動体の収納時に影響を及
ぼしていた突部を設けない構造とし、しかも転動体に対
する保持器のアキシアル方向の挙動を抑制して保持器音
の発生を防止し、潤滑性も向上させることができる転が
り軸受用保持器を提供することを目的としている。
たものであり、ポケットを形成している爪の先端部に、
射出成形のための金型製作や転動体の収納時に影響を及
ぼしていた突部を設けない構造とし、しかも転動体に対
する保持器のアキシアル方向の挙動を抑制して保持器音
の発生を防止し、潤滑性も向上させることができる転が
り軸受用保持器を提供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の転がり軸受用保持器は、全体が円環状を
なし、円周方向の複数箇所に、ポケット面で転動体を収
容保持するポケットを形成し、且つ、各ポケットのアキ
シアル方向の一方側に前記転動体の直径より開口幅が小
さい開口部を設けた転がり軸受用保持器において、前記
アキシアル方向における前記転動体の転動面と前記ポケ
ット面との間に設けたアキシアル隙間δと、前記転動体
の回転直径Ｄａの関係を、δ／Ｄａ＝−０．０１〜０．
０２の範囲に設定した。
めに、本発明の転がり軸受用保持器は、全体が円環状を
なし、円周方向の複数箇所に、ポケット面で転動体を収
容保持するポケットを形成し、且つ、各ポケットのアキ
シアル方向の一方側に前記転動体の直径より開口幅が小
さい開口部を設けた転がり軸受用保持器において、前記
アキシアル方向における前記転動体の転動面と前記ポケ
ット面との間に設けたアキシアル隙間δと、前記転動体
の回転直径Ｄａの関係を、δ／Ｄａ＝−０．０１〜０．
０２の範囲に設定した。
【０００９】δ／Ｄａの値が０．０２を越えた値である
と、転動体に対して保持器がアキシアル方向に移動しよ
うとする場合に、アキシアル隙間δが大き過ぎて転動体
が開口部の内側のポケット面とポケットの底部のポケッ
ト面とに大きな力で衝突し、騒音レベルが上昇するおそ
れがある。一方、δ／Ｄａの値が−０．０１より小さな
値（未満）であると、転動体の転動面とポケット面との
間のアキシアル隙間δが小さくなり、動トルクが急増す
るおそれがある。
と、転動体に対して保持器がアキシアル方向に移動しよ
うとする場合に、アキシアル隙間δが大き過ぎて転動体
が開口部の内側のポケット面とポケットの底部のポケッ
ト面とに大きな力で衝突し、騒音レベルが上昇するおそ
れがある。一方、δ／Ｄａの値が−０．０１より小さな
値（未満）であると、転動体の転動面とポケット面との
間のアキシアル隙間δが小さくなり、動トルクが急増す
るおそれがある。
【００１０】これに対して、本発明のようにδ／Ｄａ＝
−０．０１〜０．０２の範囲に設定すると、開口部の内
側と底のポケット面とで保持器のアキシアル方向の移動
を制限して転動体とポケット面との衝突力が小さくな
り、しかも、潤滑剤溜まりが十分に得られるので、動ト
ルクや、騒音レベルの上昇を抑制することができる。ま
た、前記ポケット面を、前記開口部の内側に設けた一対
の第１のポケット面と、これら第１のポケット面の間に
設けた第２のポケット面とで構成し、前記第１のポケッ
ト面の曲率半径の中心を、前記転動体の回転中心に略一
致している前記第２のポケット面の曲率半径の中心に対
して、前記アキシアル方向、或いは円周方向に偏在させ
た構成とすると、転動体が開口部の内壁に接触する際
に、転動体と第１のポケット面との間の円周方向に比較
的大きな潤滑剤溜まりが形成されるので、前述した動ト
ルクや、騒音レベルの上昇を抑制することができるとと
もに、ポケット内に潤滑剤が流入・保持されやすくな
る。
−０．０１〜０．０２の範囲に設定すると、開口部の内
側と底のポケット面とで保持器のアキシアル方向の移動
を制限して転動体とポケット面との衝突力が小さくな
り、しかも、潤滑剤溜まりが十分に得られるので、動ト
ルクや、騒音レベルの上昇を抑制することができる。ま
た、前記ポケット面を、前記開口部の内側に設けた一対
の第１のポケット面と、これら第１のポケット面の間に
設けた第２のポケット面とで構成し、前記第１のポケッ
ト面の曲率半径の中心を、前記転動体の回転中心に略一
致している前記第２のポケット面の曲率半径の中心に対
して、前記アキシアル方向、或いは円周方向に偏在させ
た構成とすると、転動体が開口部の内壁に接触する際
に、転動体と第１のポケット面との間の円周方向に比較
的大きな潤滑剤溜まりが形成されるので、前述した動ト
ルクや、騒音レベルの上昇を抑制することができるとと
もに、ポケット内に潤滑剤が流入・保持されやすくな
る。
【００１１】具体的には、第１のポケット面の曲率半径
を、第２のポケット面の曲率半径より大きな値に設定
し、第１のポケット面の曲率半径の曲率中心を、第２の
ポケット面の曲率半径の曲率中心から開口部に対して逆
側に離れたアキシアル方向に偏在させ、第１のポケット
面及び第２のポケット面の変曲点高さを一致させると、
円周方向に比較的大きな潤滑剤溜まりが形成される。
を、第２のポケット面の曲率半径より大きな値に設定
し、第１のポケット面の曲率半径の曲率中心を、第２の
ポケット面の曲率半径の曲率中心から開口部に対して逆
側に離れたアキシアル方向に偏在させ、第１のポケット
面及び第２のポケット面の変曲点高さを一致させると、
円周方向に比較的大きな潤滑剤溜まりが形成される。
【００１２】また、第１のポケット面の曲率半径を、第
２のポケット面の曲率半径より小さな値に設定し、第１
のポケット面の曲率半径の曲率中心を、第２のポケット
面の曲率半径の曲率中心に対して円周方向に偏在させ、
第１のポケット面及び第２のポケット面の変曲点高さを
一致させると、開口部側のポケット面の転動体に対する
抱え込み方を自在に設定することができる。
２のポケット面の曲率半径より小さな値に設定し、第１
のポケット面の曲率半径の曲率中心を、第２のポケット
面の曲率半径の曲率中心に対して円周方向に偏在させ、
第１のポケット面及び第２のポケット面の変曲点高さを
一致させると、開口部側のポケット面の転動体に対する
抱え込み方を自在に設定することができる。
【００１３】また、第１のポケット面の曲率半径を、第
２のポケット面の曲率半径と同一の値に設定し、第１の
ポケット面の曲率半径の曲率中心を、第２のポケット面
の曲率半径の曲率中心から開口部に対して逆側に離れた
アキシアル方向に偏在させ、第１のポケット面及び第２
のポケット面の変曲点高さを一致させると、射出成形に
より保持器を成形するため金型設計をする際に、原点決
定を簡単に設定することができるので金型製作が容易と
なる。
２のポケット面の曲率半径と同一の値に設定し、第１の
ポケット面の曲率半径の曲率中心を、第２のポケット面
の曲率半径の曲率中心から開口部に対して逆側に離れた
アキシアル方向に偏在させ、第１のポケット面及び第２
のポケット面の変曲点高さを一致させると、射出成形に
より保持器を成形するため金型設計をする際に、原点決
定を簡単に設定することができるので金型製作が容易と
なる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下に、本発明に係る保持器の実
施形態について図面を参照して説明する。図１は、本発
明に係る第１実施形態の保持器３０を示したものであ
る。この保持器３０は、合成樹脂等を材料として射出成
形により成形した冠形の部材であり、この保持器３０の
軸方向Ｐの一方側に、円周方向に所定間隔をあけて複数
のポケット３２が形成されている。各ポケット３２の間
は柱部３４で仕切られており、柱部３４の先端から円弧
状に延びている一対の爪３６の間でポケット入口３８が
開口している。
施形態について図面を参照して説明する。図１は、本発
明に係る第１実施形態の保持器３０を示したものであ
る。この保持器３０は、合成樹脂等を材料として射出成
形により成形した冠形の部材であり、この保持器３０の
軸方向Ｐの一方側に、円周方向に所定間隔をあけて複数
のポケット３２が形成されている。各ポケット３２の間
は柱部３４で仕切られており、柱部３４の先端から円弧
状に延びている一対の爪３６の間でポケット入口３８が
開口している。
【００１５】図２は、図１の保持器３０が、ポケット３
２内に玉Ｂを無負荷状態で収納保持している状態を示す
ものである。ここで、図２の上下方向に延在している破
線Ａを保持器３０の軸方向Ｐに沿うアキシアル方向と称
し、図２の左右方向に延在している破線Ｃを円周方向と
称する。また、アキシアル方向Ａにおいて玉Ｂの外周面
とポケット３２のポケット面との間に設けた隙間をアキ
シアル隙間δと称する。また、玉Ｂの直径は寸法Ｄａに
設定されているとともに、一対の爪３６間に設けたポケ
ット入口３８の開口幅は寸法ｋＤａに設定されている。
ここで、ポケット入口３８の開口幅を決定する定数ｋは
既知の値、例えばｋ＝０．８５〜０．９５の範囲に設定
されており、所定値の定数ｋを使用することによってポ
ケット入口３８の開口幅が玉Ｂの直径Ｄａより小さく設
定されている。
２内に玉Ｂを無負荷状態で収納保持している状態を示す
ものである。ここで、図２の上下方向に延在している破
線Ａを保持器３０の軸方向Ｐに沿うアキシアル方向と称
し、図２の左右方向に延在している破線Ｃを円周方向と
称する。また、アキシアル方向Ａにおいて玉Ｂの外周面
とポケット３２のポケット面との間に設けた隙間をアキ
シアル隙間δと称する。また、玉Ｂの直径は寸法Ｄａに
設定されているとともに、一対の爪３６間に設けたポケ
ット入口３８の開口幅は寸法ｋＤａに設定されている。
ここで、ポケット入口３８の開口幅を決定する定数ｋは
既知の値、例えばｋ＝０．８５〜０．９５の範囲に設定
されており、所定値の定数ｋを使用することによってポ
ケット入口３８の開口幅が玉Ｂの直径Ｄａより小さく設
定されている。
【００１６】そして、玉Ｂを収納しているポケット３２
のポケット面は、一対の爪３６の内壁の第１のポケット
面４０と、これら第１のポケット面４０との間に位置す
る第２のポケット面４２とで構成されている。第２のポ
ケット面４２は、無負荷状態の玉Ｂの回転中心Ｏ0 を曲
率中心とした以下の（１）式に示す曲率半径Ｒを有した
球状凹面として形成されている。
のポケット面は、一対の爪３６の内壁の第１のポケット
面４０と、これら第１のポケット面４０との間に位置す
る第２のポケット面４２とで構成されている。第２のポ
ケット面４２は、無負荷状態の玉Ｂの回転中心Ｏ0 を曲
率中心とした以下の（１）式に示す曲率半径Ｒを有した
球状凹面として形成されている。
【００１７】
【数１】
【００１８】また、第１のポケット面４０は、その曲率
中心Ｏ1 が、第２のポケット面４２の曲率中心Ｏ0 から
ポケット入口３８に対して逆側に離れたアキシアル方向
Ａに寸法ｈ1 （以下、アキシアル偏在量ｈ1 と称する）
だけ偏在した位置であり、その曲率中心Ｏ1 から第２の
ポケット面４２の曲率半径Ｒより大きな曲率半径Ｒａ
（Ｒａ＞Ｒ）を有した球状凹面として形成されている。
なお、前述したアキシアル偏在量ｈ1 、第１のポケット
面４０の曲率半径Ｒａの式を（２）、（３）式に示す。
中心Ｏ1 が、第２のポケット面４２の曲率中心Ｏ0 から
ポケット入口３８に対して逆側に離れたアキシアル方向
Ａに寸法ｈ1 （以下、アキシアル偏在量ｈ1 と称する）
だけ偏在した位置であり、その曲率中心Ｏ1 から第２の
ポケット面４２の曲率半径Ｒより大きな曲率半径Ｒａ
（Ｒａ＞Ｒ）を有した球状凹面として形成されている。
なお、前述したアキシアル偏在量ｈ1 、第１のポケット
面４０の曲率半径Ｒａの式を（２）、（３）式に示す。
【００１９】
【数２】
【００２０】
【数３】
【００２１】ここで、前述した（１）式、（２）式及び
（３）式から明らかなように、本実施形態の保持器３０
は、アキシアル隙間δ、玉Ｂの直径Ｄａ及び定数ｋ（ｋ
＝０．８５〜０．９５）によって第１のポケット面４０
の曲率半径Ｒａ、第２のポケット面４２の曲率半径Ｒ及
びアキシアル偏在量ｈ1 を設定するが、そのアキシアル
隙間δ及び玉Ｂの直径Ｄａを最適な値に設定しないと、
図７に示すように動トルクが急増したり、騒音レベルが
上昇するおそれがある。
（３）式から明らかなように、本実施形態の保持器３０
は、アキシアル隙間δ、玉Ｂの直径Ｄａ及び定数ｋ（ｋ
＝０．８５〜０．９５）によって第１のポケット面４０
の曲率半径Ｒａ、第２のポケット面４２の曲率半径Ｒ及
びアキシアル偏在量ｈ1 を設定するが、そのアキシアル
隙間δ及び玉Ｂの直径Ｄａを最適な値に設定しないと、
図７に示すように動トルクが急増したり、騒音レベルが
上昇するおそれがある。
【００２２】すなわち、図７は、アキシアル隙間δ及び
玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝０．０６に設定した従
来の保持器を組み込んだ深溝玉軸受と、δ／Ｄａ＝０．
０１に設定した本実施形態の保持器３０を組み込んだ深
溝玉軸受との音の周波数分析結果を比較して示したもの
である。この結果によると、本実施形態の保持器３０
（δ／Ｄａ＝０．０１）を組み込んだ深溝玉軸受の周波
数帯域は２ｋＨｚ以下で、その騒音レベルは従来の保持
器（δ／Ｄａ＝０．０６）を組み込んだ深溝玉軸受より
低い。これは、従来の保持器は、玉に対する保持器のア
キシアル方向Ａの移動量が大きくなり、ポケット面や爪
が玉に大きな力で衝突して騒音レベルが上昇するからで
ある。
玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝０．０６に設定した従
来の保持器を組み込んだ深溝玉軸受と、δ／Ｄａ＝０．
０１に設定した本実施形態の保持器３０を組み込んだ深
溝玉軸受との音の周波数分析結果を比較して示したもの
である。この結果によると、本実施形態の保持器３０
（δ／Ｄａ＝０．０１）を組み込んだ深溝玉軸受の周波
数帯域は２ｋＨｚ以下で、その騒音レベルは従来の保持
器（δ／Ｄａ＝０．０６）を組み込んだ深溝玉軸受より
低い。これは、従来の保持器は、玉に対する保持器のア
キシアル方向Ａの移動量が大きくなり、ポケット面や爪
が玉に大きな力で衝突して騒音レベルが上昇するからで
ある。
【００２３】また、図８は、本実施形態の保持器３０の
δ／Ｄａの比を変化させて軸受の部品として組み込み、
従来の保持器を組み込んだ軸受の騒音レベル、動トルク
を１とした時の比を示した実験結果である。なお、実験
には、外径２６mm、内径１０mm、幅８mmの深溝玉軸受を
用い、２kgf の予圧を付与した状態で、４０００rpmで
内輪を回転させ、その回転に伴って発生する騒音を測定
した。また、潤滑剤にはエステル系合成油を用いた。ま
た、実験に際しては、内、外輪は同一のものを使用し、
保持器のみを実施形態のもの或いは従来のものに組み代
えた。
δ／Ｄａの比を変化させて軸受の部品として組み込み、
従来の保持器を組み込んだ軸受の騒音レベル、動トルク
を１とした時の比を示した実験結果である。なお、実験
には、外径２６mm、内径１０mm、幅８mmの深溝玉軸受を
用い、２kgf の予圧を付与した状態で、４０００rpmで
内輪を回転させ、その回転に伴って発生する騒音を測定
した。また、潤滑剤にはエステル系合成油を用いた。ま
た、実験に際しては、内、外輪は同一のものを使用し、
保持器のみを実施形態のもの或いは従来のものに組み代
えた。
【００２４】この図８の結果から、アキシアル隙間δ及
び玉Ｂの直径Ｄａの比δ／Ｄａが小さいと騒音レベルが
低く、ばらつきも小さくなることがわかる。特に、δ／
Ｄａ＝０．０２以下で音響特性に対する効果が顕著とな
る。また、音響特性を重視するために、アキシアル隙間
δを０（ゼロ）より小さく（δが負の値）することも可
能だが、動トルクが大きくなって発熱、耐久性などに対
して悪影響を及ぼしてしまい、しかも潤滑剤溜まりが小
さくなって動トルクが急増するので、その下限値は、δ
／Ｄａ＝−０．０１が最適である。
び玉Ｂの直径Ｄａの比δ／Ｄａが小さいと騒音レベルが
低く、ばらつきも小さくなることがわかる。特に、δ／
Ｄａ＝０．０２以下で音響特性に対する効果が顕著とな
る。また、音響特性を重視するために、アキシアル隙間
δを０（ゼロ）より小さく（δが負の値）することも可
能だが、動トルクが大きくなって発熱、耐久性などに対
して悪影響を及ぼしてしまい、しかも潤滑剤溜まりが小
さくなって動トルクが急増するので、その下限値は、δ
／Ｄａ＝−０．０１が最適である。
【００２５】このように、本実施形態ではアキシアル隙
間δ及び玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝−０．０１〜
０．０２の範囲とすると、玉Ｂに対して保持器３０がア
キシアル方向に移動しようとする場合に、一対の爪３６
の内壁に形成した第１のポケット面４０と、これら第１
のポケット面４０との間に位置する第２のポケット面４
２とで保持器３０の移動を制限して玉Ｂとポケット面４
０、４２との衝突力が小さくなり、しかも、潤滑剤溜ま
りが確実に得られるので、動トルクを低くし、騒音レベ
ルを抑制することができる。
間δ及び玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝−０．０１〜
０．０２の範囲とすると、玉Ｂに対して保持器３０がア
キシアル方向に移動しようとする場合に、一対の爪３６
の内壁に形成した第１のポケット面４０と、これら第１
のポケット面４０との間に位置する第２のポケット面４
２とで保持器３０の移動を制限して玉Ｂとポケット面４
０、４２との衝突力が小さくなり、しかも、潤滑剤溜ま
りが確実に得られるので、動トルクを低くし、騒音レベ
ルを抑制することができる。
【００２６】次に、本実施形態の保持器３０と従来の保
持器との潤滑剤溜まりの状態について、図２の（ａ）、
（ｂ）を参照して説明する。なお、従来の保持器５０
は、図２（ｂ）に示すように、ポケット面５２を玉Ｂの
回転中心Ｏ0 を曲率中心として曲率半径Ｒの単一の球状
凹面で形成したものである。また、これら本実施形態と
従来の両者は、アキシアル隙間δを同じ値に設定してい
る。
持器との潤滑剤溜まりの状態について、図２の（ａ）、
（ｂ）を参照して説明する。なお、従来の保持器５０
は、図２（ｂ）に示すように、ポケット面５２を玉Ｂの
回転中心Ｏ0 を曲率中心として曲率半径Ｒの単一の球状
凹面で形成したものである。また、これら本実施形態と
従来の両者は、アキシアル隙間δを同じ値に設定してい
る。
【００２７】図２（ａ）で示すように、本実施形態の保
持器３０は、一対の爪３６の内壁に設けた第１のポケッ
ト面４０を、第２のポケット面４２より大きな曲率半径
でアキシアル方向にアキシアル偏在量ｈ1 だけ偏在させ
て形成しているので、円周方向Ｃ側に比較的大きな潤滑
剤溜まり５６が形成される。これに対して、従来の保持
器５０では、一対の爪５４の内壁を含む全域のポケット
面が同一の球状凹面なので、円周方向Ｃの潤滑剤溜まり
が本実施形態と比較して小さい。
持器３０は、一対の爪３６の内壁に設けた第１のポケッ
ト面４０を、第２のポケット面４２より大きな曲率半径
でアキシアル方向にアキシアル偏在量ｈ1 だけ偏在させ
て形成しているので、円周方向Ｃ側に比較的大きな潤滑
剤溜まり５６が形成される。これに対して、従来の保持
器５０では、一対の爪５４の内壁を含む全域のポケット
面が同一の球状凹面なので、円周方向Ｃの潤滑剤溜まり
が本実施形態と比較して小さい。
【００２８】したがって、本実施形態の保持器３０は、
アキシアル隙間δ及び玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝
−０．０１〜０．０２の範囲としたことで、動トルクを
低くし、騒音レベルを抑制することができるとともに、
円周方向Ｃ側に比較的大きな潤滑剤溜まり５６が形成さ
れ、ポケット３２内に潤滑剤が流入・保持されやすくな
るので、潤滑性の向上を図ることができる。
アキシアル隙間δ及び玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝
−０．０１〜０．０２の範囲としたことで、動トルクを
低くし、騒音レベルを抑制することができるとともに、
円周方向Ｃ側に比較的大きな潤滑剤溜まり５６が形成さ
れ、ポケット３２内に潤滑剤が流入・保持されやすくな
るので、潤滑性の向上を図ることができる。
【００２９】また、この第１実施形態では、第１及び第
２のポケット面４０、４２の変曲点高さを、無負荷状態
の玉Ｂの回転中心Ｏ0 の高さに一致させており（図２で
示すようにｂ＝０）、本実施形態の保持器３０を成形す
る金型を設計する場合に原点の決定を容易に設定するこ
とができ、金型製作を容易に行うことができる。次に、
図４は、図２及び図３で示した構成と異なる第２実施形
態のポケット６０を示すものであり、図２及び図３に示
した構成と同一構成部分には、同一符号を付してその説
明を省略する。
２のポケット面４０、４２の変曲点高さを、無負荷状態
の玉Ｂの回転中心Ｏ0 の高さに一致させており（図２で
示すようにｂ＝０）、本実施形態の保持器３０を成形す
る金型を設計する場合に原点の決定を容易に設定するこ
とができ、金型製作を容易に行うことができる。次に、
図４は、図２及び図３で示した構成と異なる第２実施形
態のポケット６０を示すものであり、図２及び図３に示
した構成と同一構成部分には、同一符号を付してその説
明を省略する。
【００３０】玉Ｂを収納している本実施形態のポケット
６０のポケット面は、一対の爪３６の内壁に形成した第
１のポケット面６２と、これら第１のポケット面６２と
の間に位置する第２のポケット面６４とで構成されてい
る。第２のポケット面６４は、無負荷状態の玉Ｂの回転
中心Ｏ0 を曲率中心とした前述した（１）式に示す曲率
半径Ｒを有した球状凹面として形成されている。
６０のポケット面は、一対の爪３６の内壁に形成した第
１のポケット面６２と、これら第１のポケット面６２と
の間に位置する第２のポケット面６４とで構成されてい
る。第２のポケット面６４は、無負荷状態の玉Ｂの回転
中心Ｏ0 を曲率中心とした前述した（１）式に示す曲率
半径Ｒを有した球状凹面として形成されている。
【００３１】また、第１のポケット面６２は、その曲率
中心Ｏ2 が、第２のポケット面６４の曲率中心Ｏ0 から
円周方向Ｃに寸法ｈ2 （以下、円周偏在量ｈ2 と称す
る）だけ偏在した位置であり、その曲率中心Ｏ1 から第
２のポケット面６４の曲率半径Ｒより小さな曲率半径Ｒ
ａ（Ｒａ＜Ｒ）を有した球状凹面として形成されてい
る。なお、前述した円周偏在量ｈ2 、第１のポケット面
６２の曲率半径Ｒａの式を（４）、（５）式に示す。
中心Ｏ2 が、第２のポケット面６４の曲率中心Ｏ0 から
円周方向Ｃに寸法ｈ2 （以下、円周偏在量ｈ2 と称す
る）だけ偏在した位置であり、その曲率中心Ｏ1 から第
２のポケット面６４の曲率半径Ｒより小さな曲率半径Ｒ
ａ（Ｒａ＜Ｒ）を有した球状凹面として形成されてい
る。なお、前述した円周偏在量ｈ2 、第１のポケット面
６２の曲率半径Ｒａの式を（４）、（５）式に示す。
【００３２】
【数４】
【００３３】
【数５】
【００３４】ここで、本実施形態でも、アキシアル隙間
δ及び玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝−０．０１〜
０．０２の範囲とし、この範囲内のアキシアル隙間δ及
び玉Ｂの直径Ｄａの値を使用して第１のポケット面６２
の曲率半径Ｒａ、第２のポケット面６４の曲率半径Ｒ及
び円周偏在量ｈ2 を決定している。これにより、玉Ｂに
対して保持器３０がアキシアル方向に移動しようとする
場合に、一対の爪３６の内壁に形成した第１のポケット
面６２と、これら第１のポケット面６２との間に位置す
る第２のポケット面６４とで保持器３０の移動を制限し
て玉Ｂとポケット面６２、６４との衝突力が小さくな
り、動トルクを低くし、騒音レベルを抑制することがで
きる。
δ及び玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝−０．０１〜
０．０２の範囲とし、この範囲内のアキシアル隙間δ及
び玉Ｂの直径Ｄａの値を使用して第１のポケット面６２
の曲率半径Ｒａ、第２のポケット面６４の曲率半径Ｒ及
び円周偏在量ｈ2 を決定している。これにより、玉Ｂに
対して保持器３０がアキシアル方向に移動しようとする
場合に、一対の爪３６の内壁に形成した第１のポケット
面６２と、これら第１のポケット面６２との間に位置す
る第２のポケット面６４とで保持器３０の移動を制限し
て玉Ｂとポケット面６２、６４との衝突力が小さくな
り、動トルクを低くし、騒音レベルを抑制することがで
きる。
【００３５】また、本実施形態では、一対の爪３６の内
壁に設けた第１のポケット面６２を、第２のポケット面
６４より小さな曲率半径で円周方向Ｃに偏在させて形成
しているので、第１実施形態と同様に、円周方向Ｃ側に
比較的大きな潤滑剤溜まりが形成される。したがって、
この第２実施形態でも、アキシアル隙間δ及び玉Ｂの直
径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝−０．０１〜０．０２の範囲と
することで動トルクを低くし、騒音レベルを抑制するこ
とができるとともに、円周方向Ｃ側に比較的大きな潤滑
剤溜まりが形成され、ポケット６０内に潤滑剤が流入・
保持されやすくなるので、潤滑性の向上を図ることがで
きる。
壁に設けた第１のポケット面６２を、第２のポケット面
６４より小さな曲率半径で円周方向Ｃに偏在させて形成
しているので、第１実施形態と同様に、円周方向Ｃ側に
比較的大きな潤滑剤溜まりが形成される。したがって、
この第２実施形態でも、アキシアル隙間δ及び玉Ｂの直
径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝−０．０１〜０．０２の範囲と
することで動トルクを低くし、騒音レベルを抑制するこ
とができるとともに、円周方向Ｃ側に比較的大きな潤滑
剤溜まりが形成され、ポケット６０内に潤滑剤が流入・
保持されやすくなるので、潤滑性の向上を図ることがで
きる。
【００３６】また、第１のポケット面６２の曲率半径Ｒ
ａを第２のポケット面６４の曲率半径Ｒより小さな値
（Ｒａ＜Ｒ）に設定したことから、第１のポケット面６
２の玉Ｂに対する接触角度、すなわちアキシアル方向Ａ
の玉Ｂに対する抱え込み方を自由に設定することができ
るという効果も奏する。次に、図５は、第３実施形態の
ポケット７０を示すものである。
ａを第２のポケット面６４の曲率半径Ｒより小さな値
（Ｒａ＜Ｒ）に設定したことから、第１のポケット面６
２の玉Ｂに対する接触角度、すなわちアキシアル方向Ａ
の玉Ｂに対する抱え込み方を自由に設定することができ
るという効果も奏する。次に、図５は、第３実施形態の
ポケット７０を示すものである。
【００３７】玉Ｂを収納している本実施形態のポケット
７０のポケット面は、一対の爪３６の内壁に形成した第
１のポケット面７２と、これら第１のポケット面７２と
の間に位置する第２のポケット面７４とで構成されてい
る。第２のポケット面７４は、無負荷状態の玉Ｂの回転
中心Ｏ0 を曲率中心とした前述した（４）式に示す曲率
半径Ｒを有した球状凹面として形成されている。
７０のポケット面は、一対の爪３６の内壁に形成した第
１のポケット面７２と、これら第１のポケット面７２と
の間に位置する第２のポケット面７４とで構成されてい
る。第２のポケット面７４は、無負荷状態の玉Ｂの回転
中心Ｏ0 を曲率中心とした前述した（４）式に示す曲率
半径Ｒを有した球状凹面として形成されている。
【００３８】また、第１のポケット面７２は、その曲率
中心Ｏ3 が、第２のポケット面７４の曲率中心Ｏ0 から
アキシアル方向Ａに寸法ｈ3 （以下、アキシアル偏在量
ｈ3と称する）だけ偏在した位置であり、その曲率中心
Ｏ3 から第２のポケット面７４の曲率半径Ｒと等しい曲
率半径Ｒａ（Ｒａ＝Ｒ）を有した球状凹面として形成さ
れている。なお、前述したアキシアル偏在量ｈ3 、第１
のポケット面７２の曲率半径Ｒａの式を（６）、（７）
式に示す。
中心Ｏ3 が、第２のポケット面７４の曲率中心Ｏ0 から
アキシアル方向Ａに寸法ｈ3 （以下、アキシアル偏在量
ｈ3と称する）だけ偏在した位置であり、その曲率中心
Ｏ3 から第２のポケット面７４の曲率半径Ｒと等しい曲
率半径Ｒａ（Ｒａ＝Ｒ）を有した球状凹面として形成さ
れている。なお、前述したアキシアル偏在量ｈ3 、第１
のポケット面７２の曲率半径Ｒａの式を（６）、（７）
式に示す。
【００３９】
【数６】
【００４０】
【数７】
【００４１】ここで、本実施形態でも、アキシアル隙間
δ及び玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝−０．０１〜
０．０２の範囲とし、この範囲内のアキシアル隙間δ及
び玉Ｂの直径Ｄａの値を使用して第１のポケット面７２
の曲率半径Ｒａ、第２のポケット面７４の曲率半径Ｒ及
びアキシアル偏在量ｈ3 を決定している。これにより、
玉Ｂに対して保持器３０がアキシアル方向に移動しよう
とする場合に、一対の爪３６の内壁に形成した第１のポ
ケット面７２と、これら第１のポケット面７２との間に
位置する第２のポケット面７４とで保持器３０の移動を
制限して玉Ｂとポケット面７２、７４との衝突力が小さ
くなり、動トルクを低くし、騒音レベルを抑制すること
ができる。
δ及び玉Ｂの直径Ｄａの比をδ／Ｄａ＝−０．０１〜
０．０２の範囲とし、この範囲内のアキシアル隙間δ及
び玉Ｂの直径Ｄａの値を使用して第１のポケット面７２
の曲率半径Ｒａ、第２のポケット面７４の曲率半径Ｒ及
びアキシアル偏在量ｈ3 を決定している。これにより、
玉Ｂに対して保持器３０がアキシアル方向に移動しよう
とする場合に、一対の爪３６の内壁に形成した第１のポ
ケット面７２と、これら第１のポケット面７２との間に
位置する第２のポケット面７４とで保持器３０の移動を
制限して玉Ｂとポケット面７２、７４との衝突力が小さ
くなり、動トルクを低くし、騒音レベルを抑制すること
ができる。
【００４２】また、第１のポケット面７２の曲率半径Ｒ
ａを第２のポケット面７４の曲率半径Ｒと等しく（Ｒａ
＝Ｒ）設定したことから、第１及び第２のポケット面７
２、７４の変曲点高さｂが、無負荷状態の玉Ｂの回転中
心Ｏ0 からポケット入口３８に対して逆側に離れたアキ
シアル方向Ａに寸法ｈ3 ／２（ｂ＝ｈ3 ／２）だけ偏在
しただけであり、金型を設計する場合に原点の決定を容
易に設定することができるので、金型製作を容易に行う
ことができる。
ａを第２のポケット面７４の曲率半径Ｒと等しく（Ｒａ
＝Ｒ）設定したことから、第１及び第２のポケット面７
２、７４の変曲点高さｂが、無負荷状態の玉Ｂの回転中
心Ｏ0 からポケット入口３８に対して逆側に離れたアキ
シアル方向Ａに寸法ｈ3 ／２（ｂ＝ｈ3 ／２）だけ偏在
しただけであり、金型を設計する場合に原点の決定を容
易に設定することができるので、金型製作を容易に行う
ことができる。
【００４３】次に、図６は、保持器３０を設計する場合
にポケットを形成する各諸元を決定する手順をフローチ
ャートで示したものである。このフローチャートでは、
先ず、ステップＳ２において動トルクの低減を図ること
を主目的とするときにはＱ1 ＝１を選択し、保持器音の
低減を図ることを主目的とするときにはＱ1 ＝２を選択
する。
にポケットを形成する各諸元を決定する手順をフローチ
ャートで示したものである。このフローチャートでは、
先ず、ステップＳ２において動トルクの低減を図ること
を主目的とするときにはＱ1 ＝１を選択し、保持器音の
低減を図ることを主目的とするときにはＱ1 ＝２を選択
する。
【００４４】次いで、ステップＳ４に移行してＱ1 の
１、２の判定を行い、Ｑ1 ＝１であるときにはステップ
Ｓ６に移行し、Ｑ1 ＝２であるときにはステップＳ８に
移行する。Ｑ1 ＝１であるときに移行するステップＳ６
では、アキシアル隙間δと玉Ｂの直径Ｄａとの比をδ／
Ｄａ＝０．００〜０．０２の範囲に設定する。また、Ｑ
1＝２であるときに移行するステップＳ８では、δ／Ｄ
ａ＝−０．０１〜０．０１の範囲に設定する。
１、２の判定を行い、Ｑ1 ＝１であるときにはステップ
Ｓ６に移行し、Ｑ1 ＝２であるときにはステップＳ８に
移行する。Ｑ1 ＝１であるときに移行するステップＳ６
では、アキシアル隙間δと玉Ｂの直径Ｄａとの比をδ／
Ｄａ＝０．００〜０．０２の範囲に設定する。また、Ｑ
1＝２であるときに移行するステップＳ８では、δ／Ｄ
ａ＝−０．０１〜０．０１の範囲に設定する。
【００４５】次いでステップＳ１０に移行し、設定した
δ／Ｄａの範囲に基づいて、アキシアル隙間δ、玉Ｂの
直径Ｄａを決定する。次いでステップＳ１２に移行し、
定数ｋ＝０．８５〜０．９５及び玉Ｂの直径Ｄａに基づ
いてポケット入口３８の開口幅ｋＤａを決定する。次い
でステップＳ１４に移行し、保持器３０の目指すべきコ
ンセプトをＱ2 ＝１〜３の中から選択する。
δ／Ｄａの範囲に基づいて、アキシアル隙間δ、玉Ｂの
直径Ｄａを決定する。次いでステップＳ１２に移行し、
定数ｋ＝０．８５〜０．９５及び玉Ｂの直径Ｄａに基づ
いてポケット入口３８の開口幅ｋＤａを決定する。次い
でステップＳ１４に移行し、保持器３０の目指すべきコ
ンセプトをＱ2 ＝１〜３の中から選択する。
【００４６】ここで、ステップＳ１４においてＱ2 ＝１
を選択した場合には、ステップＳ１６に移行し、前述し
た第１実施形態のポケット３２（図２参照）を形成する
ための各諸元Ｒａ、Ｒ、ｈ1 を決定する。また、ステッ
プＳ１４においてＱ2 ＝２を選択した場合には、ステッ
プＳ１８に移行し、前述した第２実施形態のポケット６
０（図４参照）を形成するための各諸元Ｒａ、Ｒ、ｈ2
を決定する。
を選択した場合には、ステップＳ１６に移行し、前述し
た第１実施形態のポケット３２（図２参照）を形成する
ための各諸元Ｒａ、Ｒ、ｈ1 を決定する。また、ステッ
プＳ１４においてＱ2 ＝２を選択した場合には、ステッ
プＳ１８に移行し、前述した第２実施形態のポケット６
０（図４参照）を形成するための各諸元Ｒａ、Ｒ、ｈ2
を決定する。
【００４７】また、ステップＳ１４においてＱ2 ＝３を
選択した場合には、ステップＳ２０に移行し、前述した
第３実施形態のポケット７０（図５参照）を形成するた
めの各諸元Ｒａ、Ｒ、ｈ3 を決定する。そして、ステッ
プＳ１６〜２０のいずれかからステップＳ２２の終了判
定に移行する。
選択した場合には、ステップＳ２０に移行し、前述した
第３実施形態のポケット７０（図５参照）を形成するた
めの各諸元Ｒａ、Ｒ、ｈ3 を決定する。そして、ステッ
プＳ１６〜２０のいずれかからステップＳ２２の終了判
定に移行する。
【００４８】このようなフローチャートの手順でポケッ
トの各諸元を決定すると、射出成形の際の金型製作や玉
Ｂの収納時に何ら影響を及ぼさない構造となり、玉Ｂに
対する保持器のアキシアル方向の挙動を抑制して保持器
音の発生を防止し、潤滑性も向上した保持器３０を容易
に製作することができる。なお、上記各実施形態では、
第１のポケット面４０、６２、７２及び第２のポケット
面４２、６４、７４を球状凹面として形成したが、本発
明の要旨はこの形状に限定されるものではなく、爪３６
の内壁と玉Ｂが点接触或いは面接触した状態と、ポケッ
トの底面と玉Ｂとが点接触或いは面接触した状態におい
て、それらの接触位置を通る曲率半径Ｒ、Ｒａで定義さ
れる全ての形状を含むものとする。
トの各諸元を決定すると、射出成形の際の金型製作や玉
Ｂの収納時に何ら影響を及ぼさない構造となり、玉Ｂに
対する保持器のアキシアル方向の挙動を抑制して保持器
音の発生を防止し、潤滑性も向上した保持器３０を容易
に製作することができる。なお、上記各実施形態では、
第１のポケット面４０、６２、７２及び第２のポケット
面４２、６４、７４を球状凹面として形成したが、本発
明の要旨はこの形状に限定されるものではなく、爪３６
の内壁と玉Ｂが点接触或いは面接触した状態と、ポケッ
トの底面と玉Ｂとが点接触或いは面接触した状態におい
て、それらの接触位置を通る曲率半径Ｒ、Ｒａで定義さ
れる全ての形状を含むものとする。
【００４９】また、各実施形態では深溝玉軸受用の保持
器について説明したが、本発明は、全ての転がり軸受用
の保持器について適用が可能である。
器について説明したが、本発明は、全ての転がり軸受用
の保持器について適用が可能である。
【００５０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の転がり軸
受用保持器によると、アキシアル方向における転動体の
転動面とポケット面との間に設けたアキシアル隙間δ
と、前記転動体の回転直径Ｄａの関係を、δ／Ｄａ＝−
０．０１〜０．０２の範囲に設定したことから、開口部
の内側のポケット面と底のポケット面とで保持器のアキ
シアル方向の移動を制限して転動体とポケット面との衝
突力が小さくなり、しかも、潤滑剤溜まりが十分に得ら
れるので、動トルクの低減化、騒音レベルの抑制を図る
ことができる。
受用保持器によると、アキシアル方向における転動体の
転動面とポケット面との間に設けたアキシアル隙間δ
と、前記転動体の回転直径Ｄａの関係を、δ／Ｄａ＝−
０．０１〜０．０２の範囲に設定したことから、開口部
の内側のポケット面と底のポケット面とで保持器のアキ
シアル方向の移動を制限して転動体とポケット面との衝
突力が小さくなり、しかも、潤滑剤溜まりが十分に得ら
れるので、動トルクの低減化、騒音レベルの抑制を図る
ことができる。
【００５１】また、ポケット面を、開口部の内側に設け
た一対の第１のポケット面と、これら第１のポケット面
の間に設けた第２のポケット面とで構成し、第１のポケ
ット面の曲率半径の中心を、転動体の回転中心に略一致
している第２のポケット面の曲率半径の中心に対して、
前記アキシアル方向、或いは円周方向に偏在させた構成
とすると、転動体が開口部の内壁に接触する際に、転動
体と第１のポケット面との間の円周方向に比較的大きな
潤滑剤溜まりが形成され、動トルクの低減化、騒音レベ
ルの抑制を図ることができるとともに、潤滑性を向上さ
せることができる。
た一対の第１のポケット面と、これら第１のポケット面
の間に設けた第２のポケット面とで構成し、第１のポケ
ット面の曲率半径の中心を、転動体の回転中心に略一致
している第２のポケット面の曲率半径の中心に対して、
前記アキシアル方向、或いは円周方向に偏在させた構成
とすると、転動体が開口部の内壁に接触する際に、転動
体と第１のポケット面との間の円周方向に比較的大きな
潤滑剤溜まりが形成され、動トルクの低減化、騒音レベ
ルの抑制を図ることができるとともに、潤滑性を向上さ
せることができる。
【図１】本発明に係る転がり軸受に使用されている保持
器を示す斜視図である。
器を示す斜視図である。
【図２】本発明に係る第１実施形態のポケットの形状を
示す図である。
示す図である。
【図３】第１実施形態のポケットとポケット面を単一球
面に形成した従来のポケットとの潤滑剤の溜まり状況を
比較した図である。
面に形成した従来のポケットとの潤滑剤の溜まり状況を
比較した図である。
【図４】本発明に係る第２実施形態のポケットの形状を
示す図である。
示す図である。
【図５】本発明に係る第３実施形態のポケットの形状を
示す図である。
示す図である。
【図６】本発明の保持器を設計する場合にポケットを形
成する各諸元を決定する手順を示すフローチャートであ
る。
成する各諸元を決定する手順を示すフローチャートであ
る。
【図７】本発明の保持器を組み込んだ軸受と従来の保持
器を組み込んだ軸受との騒音レベルを比較した図であ
る。
器を組み込んだ軸受との騒音レベルを比較した図であ
る。
【図８】アキシアル隙間δと転動体直径Ｄａとの比（δ
／Ｄａ）を変えたときの騒音レベルと動トルクの変化を
示す図である。
／Ｄａ）を変えたときの騒音レベルと動トルクの変化を
示す図である。
【図９】従来の第１の保持器を示す斜視図である。
【図１０】従来の第２の保持器を示す斜視図である。
【図１１】従来の第２の保持器のポケット構造を示した
図である。
図である。
３０ 保持器 ３２、６０、７２ ポケット ３６ 爪 ３８ ポケット入口（開口部） ４０、６２、７２ 第１のポケット面 ４２、６４、７４ 第２のポケット面 Ｄａ 玉の直径（転動体の回転直径） Ｏ1 、Ｏ2 、Ｏ3 第１のポケット面の曲率半径の中心 Ｏ0 転動体の回転中心（第２のポケット面の曲率半径
の中心） Ａ アキシアル方向 Ｂ 玉（転動体） Ｃ 円周方向 ｈ1 、ｈ3 アキシアル偏在量 ｈ2 円周偏在量 Ｒ 第２のポケット面の曲率半径 Ｒａ 第１のポケット面の曲率半径 δ アキシアル隙間
の中心） Ａ アキシアル方向 Ｂ 玉（転動体） Ｃ 円周方向 ｈ1 、ｈ3 アキシアル偏在量 ｈ2 円周偏在量 Ｒ 第２のポケット面の曲率半径 Ｒａ 第１のポケット面の曲率半径 δ アキシアル隙間
フロントページの続き (72)発明者 野田 万朶 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内 (72)発明者 桃野 達信 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内 (72)発明者 浜本 孫三 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内 (72)発明者 寺田 康久 神奈川県藤沢市鵠沼神明一丁目５番50号 日本精工株式会社内 Ｆターム(参考） 3J101 AA02 AA32 AA54 AA62 BA25 BA44 BA50 CA13 CA14 DA14 EA31 FA01 FA32 FA44 FA60 GA24
Claims (2)
- 【請求項１】 全体が円環状をなし、円周方向の複数箇
所に、ポケット面で転動体を収容保持するポケットを形
成し、且つ、各ポケットのアキシアル方向の一方側に前
記転動体の直径より開口幅が小さい開口部を設けた転が
り軸受用保持器において、 前記アキシアル方向における前記転動体の転動面と前記
ポケット面との間に設けたアキシアル隙間δと、前記転
動体の回転直径Ｄａの関係を、 δ／Ｄａ＝−０．０１〜０．０２の範囲に設定したこと
を特徴とする転がり軸受用保持器。 - 【請求項２】 前記ポケット面を、前記開口部の内側に
設けた一対の第１のポケット面と、これら第１のポケッ
ト面の間に設けた第２のポケット面とで構成し、前記第
１のポケット面の曲率半径の中心を、前記転動体の回転
中心に略一致している前記第２のポケット面の曲率半径
の中心に対して、前記アキシアル方向、或いは円周方向
に偏在させたことを特徴とする請求項１記載の転がり軸
受用保持器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11143505A JP2000337387A (ja) | 1999-05-24 | 1999-05-24 | 転がり軸受用保持器 |
| US10/000,218 US6648517B2 (en) | 1999-05-24 | 2001-12-04 | Retainer for rolling bearing |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11143505A JP2000337387A (ja) | 1999-05-24 | 1999-05-24 | 転がり軸受用保持器 |
| US10/000,218 US6648517B2 (en) | 1999-05-24 | 2001-12-04 | Retainer for rolling bearing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000337387A true JP2000337387A (ja) | 2000-12-05 |
| JP2000337387A5 JP2000337387A5 (ja) | 2006-06-29 |
Family
ID=27767138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11143505A Pending JP2000337387A (ja) | 1999-05-24 | 1999-05-24 | 転がり軸受用保持器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6648517B2 (ja) |
| JP (1) | JP2000337387A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004011830A (ja) * | 2002-06-10 | 2004-01-15 | Nsk Ltd | 転がり軸受およびそれを用いたファンモータ |
| JP2004011828A (ja) * | 2002-06-10 | 2004-01-15 | Nsk Ltd | 転がり軸受およびそれを用いたファンモータ |
| JP2004011829A (ja) * | 2002-06-10 | 2004-01-15 | Nsk Ltd | 転がり軸受およびそれを用いたファンモータ |
| WO2015041030A1 (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-26 | Ntn株式会社 | 冠形保持器および玉軸受 |
| JP2015059646A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | Ntn株式会社 | 転がり軸受の密封装置 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4188666B2 (ja) * | 2002-11-15 | 2008-11-26 | Ｎｔｎ株式会社 | 転がり軸受用樹脂保持器 |
| US7029181B2 (en) * | 2004-03-04 | 2006-04-18 | Nsk Ltd. | Rolling bearing and fan motor using the same |
| ITTO20040594A1 (it) * | 2004-09-09 | 2004-12-09 | Skf Ab | Unita' cuscinetto a sfere con gabbia di trattenimento delle sfere di tipo perfezionato |
| DE102006024375A1 (de) * | 2006-05-24 | 2007-11-29 | Schaeffler Kg | Wälzlager mit reduzierter Käfigtaschenluft |
| WO2009054251A1 (ja) * | 2007-10-25 | 2009-04-30 | Sanyo Electric Co., Ltd. | 発電装置 |
| JP5870563B2 (ja) * | 2011-09-06 | 2016-03-01 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受用保持器、及び転がり軸受 |
| TW201819790A (zh) * | 2016-11-16 | 2018-06-01 | 日商日本精工股份有限公司 | 滾動軸承用保持器及滾動軸承 |
| CN110714986B (zh) * | 2018-07-12 | 2022-12-23 | 斯凯孚公司 | 轴承保持架及其应用 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58195118U (ja) * | 1982-06-23 | 1983-12-26 | 日本精工株式会社 | 転動体案内用保持器 |
| JPH07208482A (ja) | 1994-01-27 | 1995-08-11 | Ntn Corp | 玉軸受用保持器 |
| JPH09144762A (ja) | 1995-09-18 | 1997-06-03 | Ntn Corp | 玉軸受、並びに当該軸受を備えるプーリ及びファン |
| JP3744663B2 (ja) * | 1996-12-27 | 2006-02-15 | 日本精工株式会社 | ラジアル玉軸受用保持器及びラジアル玉軸受 |
| JP4006836B2 (ja) * | 1997-08-18 | 2007-11-14 | 日本精工株式会社 | 玉軸受 |
| JP2001027249A (ja) * | 1999-07-14 | 2001-01-30 | Minebea Co Ltd | 軸受用保持器および転がり軸受 |
-
1999
- 1999-05-24 JP JP11143505A patent/JP2000337387A/ja active Pending
-
2001
- 2001-12-04 US US10/000,218 patent/US6648517B2/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004011830A (ja) * | 2002-06-10 | 2004-01-15 | Nsk Ltd | 転がり軸受およびそれを用いたファンモータ |
| JP2004011828A (ja) * | 2002-06-10 | 2004-01-15 | Nsk Ltd | 転がり軸受およびそれを用いたファンモータ |
| JP2004011829A (ja) * | 2002-06-10 | 2004-01-15 | Nsk Ltd | 転がり軸受およびそれを用いたファンモータ |
| WO2015041030A1 (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-26 | Ntn株式会社 | 冠形保持器および玉軸受 |
| JP2015059646A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | Ntn株式会社 | 転がり軸受の密封装置 |
| JP2015059647A (ja) * | 2013-09-20 | 2015-03-30 | Ntn株式会社 | 冠形保持器および玉軸受 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6648517B2 (en) | 2003-11-18 |
| US20030103703A1 (en) | 2003-06-05 |
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