JP2000317729A

JP2000317729A - 鋸刃

Info

Publication number: JP2000317729A
Application number: JP11128737A
Authority: JP
Inventors: Katsuhiro Horiguchi; 勝弘堀口
Original assignee: Amada Co Ltd
Current assignee: Amada Co Ltd
Priority date: 1999-05-10
Filing date: 1999-05-10
Publication date: 2000-11-21

Abstract

(57)【要約】【課題】鋸刃を構成する台形歯と平歯の欠けや摩耗を
抑制して鋸刃の寿命のばらつきを減少させて安定した高
寿命を図る。【解決手段】帯鋸刃１を構成する平歯１５と台形歯１
７とを比較した場合、平歯コーナ部２５と台形歯１７の
欠けや摩耗は異なる傾向にあるので、欠けや摩耗が抑制
されるように台形歯１７と平歯１５との超硬材種を変更
することにより、鋸刃寿命のバラツキが小さくなり、安
定した高寿命の鋸刃が得られる。例えば、平歯コーナ部
２５が欠ける場合、台形歯１７よりも硬度が低いもの、
Ｃｏ量の多いもの、ＷＣ結晶粒が大きいものを平歯歯材
に使用することにより、切断中に起こる平歯コーナ部２
５の大きな欠けの減少が図られる。平歯コーナ部２５が
大きく摩耗する場合は、台形歯１７よりも硬度が高いも
の、Ｃｏ量の少ないもの、ＷＣ結晶粒が小さいものを平
歯歯材に使用することにより、平歯コーナ部２５の大き
な摩耗の減少が図られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、超硬を歯材として
持つ帯鋸刃や丸鋸刃等の鋸刃に関し、特に金属切削用の
超硬帯鋸刃の全般に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、金属切削用の超硬帯鋸刃１０１に
おいては、図１４（Ａ），（Ｂ）に示されているように
直歯１０３と左右アサリ歯１０５ａ，１０５ｂが配列し
ているタイプ（以後「アサリタイプ」という）及び図１
４（Ｃ），（Ｄ）に示されているように平歯１０７と台
形歯１０９が配列している（以後「バチタイプ」とい
う）があり、歯先１１１の状態としては、全く歯先１１
１に面取りが施されていないタイプの一般的な超硬帯鋸
刃１０１と、歯先１１１に面取りが施されている高速切
断用とが知られている。

【０００３】上述した超硬帯鋸刃１０１の鋸刃歯材の超
硬材種は歯形形状に関わらず、一本の鋸刃の中ではすべ
て同じ超硬材種になっている。

【０００４】なお、アサリタイプの帯鋸刃１０１で直歯
１０３の歯材硬度を硬くして、直歯１０３の摩耗を減少
させ直進性を向上させるという帯鋸刃１が、特許番号２
６１６９２５号（特開昭６４−１１７０９号公報）に登
録されている。

【０００５】なお、図１９（Ａ），（Ｂ）に示されてい
る構造の帯鋸刃１０１は、台金Ｆに平歯１０７及び台形
歯１０９が交互に配列されているバチタイプであり、Ｄ
は面取り角度を表し、Ｃは面取り量、Ｅは二番角度、Ｋ
−Ｋ線は面取り角度Ｄの基準となる垂直線を示してい
る。なお、１１１は歯先を示している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】以下、１つの例として
鋸刃の縦断面の歯形形状が図１９（Ａ），（Ｂ）に示さ
れている構造の帯鋸刃１０１で、ＳＣＭ４４０ φ２５
０を切断材とし、鋸速８０ｍ／ｍｉｎ，一歯当たりの切
り込み量ｆ＝０．０２５ｍｍ／歯で切削する際、鋸刃の
二番角度Ｅを２０度とし、面取り角度Ｄを４５度，面取
り量Ｃを０．０３ｍｍ，帯鋸刃１０１の板厚ｔの台金Ｆ
の側面から台形歯歯先のコーナまでの寸法Ａを０．２ｍ
ｍとして前述したアサリタイプとバチタイプの帯鋸刃１
０１で切断を行った。その結果は図１４〜図１８に示さ
れている。

【０００７】アサリタイプの帯鋸刃１０１では、図１４
（Ａ）に示されているように左右アサリ歯１０５ａ，１
０５ｂにより切断材へ突入の際に帯鋸刃１０１が左右へ
振られるために直歯１０３の直進性が重要となる。

【０００８】バチタイプの帯鋸刃１０１では、平歯１０
７のように振出歯が左右同時に振り出しているので、図
１４（Ｃ）に示されているように材料突入時に左右に振
られることなく切断するので、平歯１０７の左右バラン
スの崩れにより帯鋸刃１０１の直進性に与える影響はア
サリタイプの帯鋸刃１０１に比べて大きいものである。

【０００９】また、上述した図１４（Ａ）〜（Ｄ）に示
されている超硬帯鋸刃１０１においては、歯先１１１に
面取りが施されていない帯鋸刃１０１は高速での切削の
際に平歯１０７の歯先コーナ部１１３に欠けが発生し切
削不可となるという問題点があった。なお、歯先コーナ
部１１３は図１９（Ｂ）において図示されている部分で
ある。

【００１０】なお、歯先１１１に面取りが施された図１
８に示されている超硬帯鋸刃１０１についても、図１５
のように硬度が高いＨｖ１７３０の場合、平歯１０７の
歯先コーナ部１１３が切削初期に微少欠けが発生し、大
きな欠け（図１８中で塗り潰しの部分）へと繋がる結果
になることが多いという問題点があった。

【００１１】なお、上記の欠けが発生しない場合は、図
１６に示されているように摩耗量が小さいので高寿命が
得られる。

【００１２】図１８に示されているような平歯１０７の
歯先コーナ部１１３の欠けを避けるために、歯先硬度を
Ｈｖ１４８０と低くした場合は、歯先コーナ部１１３の
欠け数は図１５に示されているようになくなるが、台形
歯１０９の摩耗は図１６に示されているように大きくな
るという問題点があった。これは切断中における抵抗が
増大するために高寿命が得られないという結果である。

【００１３】図１７には、ビッカース硬度別の平均切断
寿命面積とそのデータのバラツキが示されている。硬度
が高いほど歯先コーナ部１１３に欠けが発生するために
寿命のバラツキが大きくなり、硬度が低いほど寿命のバ
ラツキが小さくなり安定している。

【００１４】他の例としては、直径φ２５０のＳＣＭ４
４０材を切削初期に比較的軽い切削条件、例えば鋸速５
０ｍ／ｍｉｎ，一歯当たりの切り込み量ｆ＝０．０１５
ｍｍ／歯の切削条件で切削を行って歯先１１１を慣らし
た後に高速切削が行われている。この作業では切断に時
間がかかることと、超硬帯鋸刃１０１の場合では摩耗の
進行がＨＳＳに比べて遅いので、大変煩わしい作業であ
る。

【００１５】このように慣らし切断をしたにもかかわら
ず、直径φ２５０のＳＣＭ４４０材を高速切断したとき
は、平歯１０７の歯先コーナ部１１３に欠けが生じてし
まい早期寿命になるという問題が発生する場合がある。

【００１６】また、欠けを防止するために切断条件（鋸
速，一歯当たりの切り込み）を低くして切断した場合
は、台形歯１０９がほとんど摩耗していないにもかかわ
らず平歯コーナ部１１３が異常に摩耗してしまうので、
早期切れ曲がり寿命となるという問題点もあった。

【００１７】本発明は上述の課題を解決するためになさ
れたもので、その目的は、鋸刃を構成する台形歯と平歯
の欠けや摩耗を抑制して鋸刃の寿命のばらつきを減少さ
せて安定した高寿命化を図り得る鋸刃を提供することに
ある。

【００１８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１によるこの発明の鋸刃は、平歯と台形歯を備
え持つ鋸刃において、平歯と台形歯が超硬材種からなる
と共に、前記両者の超硬材種が異なっていることを特徴
とするものである。

【００１９】したがって、平歯と台形歯を比較した場
合、欠けや摩耗に関して平歯歯先のコーナ部（以下、
「平歯コーナ部」という）は台形歯とは異なった傾向が
みられることから、欠けや摩耗が抑制されるように台形
歯と平歯の超硬材種が異なっていることにより、鋸刃寿
命のバラツキが小さくなり、安定した高寿命の鋸刃が得
られる。

【００２０】例えば、鋸刃で平歯コーナ部が欠ける場
合、台形歯よりも耐衝撃性の優れた超硬材種を平歯歯材
に使用することにより、切断中に起こる平歯コーナ部の
欠けの減少が図られる。また、鋸刃で平歯コーナ部が大
きく摩耗する場合、台形歯よりも耐摩耗性の優れた超硬
材種を平歯歯材に使用することにより切断中に起こる平
歯コーナ部の摩耗の減少を図る。

【００２１】請求項２によるこの発明の鋸刃は、請求項
１記載の鋸刃において、前記平歯の超硬材種の硬度が、
前記台形歯の超硬材種の硬度に対して異なっていること
を特徴とするものである。

【００２２】したがって、例えば、鋸刃で平歯コーナ部
が欠ける場合、台形歯よりも耐衝撃性の優れた超硬材
種、すなわち硬度が低いものを平歯歯材に使用すること
により、切断中に起こる平歯コーナ部の大きな欠けの減
少が図られる。

【００２３】また、平歯コーナ部が大きく摩耗する場合
は、台形歯よりも耐摩耗性の優れた材種、すなわち硬度
が高いものを平歯歯材に使用することにより、平歯コー
ナ部の大きな摩耗の減少が図られる。

【００２４】請求項３によるこの発明の鋸刃は、請求項
１記載の鋸刃において、前記平歯の超硬材種の硬度が前
記台形歯の超硬材種の硬度とほぼ同じであると共に前記
平歯の超硬材種の含有Ｃｏ量が前記台形歯の超硬材種の
含有Ｃｏ量に対して異なっていることを特徴とするもの
である。

【００２５】したがって、平歯と台形歯の超硬材種の硬
度が同じであっても，例えば、鋸刃で平歯コーナ部が欠
ける場合、台形歯よりもＣｏ量の多い超硬材種を平歯歯
材に使用することにより、切断中に起こる平歯コーナ部
の大きな欠けの減少が図られる。

【００２６】また、平歯コーナ部が大きく摩耗する場合
は、台形歯よりもＣｏ量の少ない超硬材種を平歯歯材に
使用することにより、平歯コーナ部の大きな摩耗の減少
が図られる。

【００２７】請求項４によるこの発明の鋸刃は、請求項
１記載の鋸刃において、前記平歯の超硬材種の硬度及び
含有Ｃｏ量が前記台形歯の超硬材種の硬度及び含有Ｃｏ
量とほぼ同じであると共に前記平歯の超硬材種のＷＣ結
晶粒の大きさが前記台形歯の超硬材種のＷＣ結晶粒の大
きさに対して異なっていることを特徴とするものであ
る。

【００２８】したがって、平歯と台形歯の超硬材種の硬
度及びＣｏ量が同じであっても，例えば、鋸刃で平歯コ
ーナ部が欠ける場合、台形歯よりもＷＣ結晶粒が大きい
超硬材種を平歯歯材に使用することにより、切断中に起
こる平歯コーナ部の大きな欠けの減少が図られる。

【００２９】また、平歯コーナ部が大きく摩耗する場合
は、台形歯よりもＷＣ結晶粒が小さい超硬材種を平歯歯
材に使用することにより、平歯コーナ部の大きな摩耗の
減少が図られる。

【００３０】請求項５によるこの発明の鋸刃は、請求項
１〜４のうちのいずれか一つに記載の鋸刃において、前
記平歯が、前記台形歯の切れ歯となる部分の稜線より幅
方向において左右外側に振り出されていることを特徴と
するものである。

【００３１】したがって、平歯が台形歯の切れ歯となる
部分の稜線より同時に両外側に突出しているので、切断
加工効率が向上する。

【００３２】請求項６によるこの発明の鋸刃は、請求項
１〜４のうちのいずれか一つに記載の鋸刃において、前
記平歯が、前記台形歯の切れ歯となる部分の稜線より幅
方向において右方の外側に振り出された右方平歯と、前
記台形歯の切れ歯となる部分の稜線より幅方向において
左方の外側に振り出された左方平歯と、からなることを
特徴とするものである。

【００３３】したがって、右方平歯と左方平歯との２つ
で、請求項５に記載した両方平歯と同じ作用となるの
で、切断抵抗の減少が図られる。

【００３４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、超硬材質による帯鋸刃を例にとって図面を参照して
説明する。

【００３５】図３及び図６を参照するに、帯鋸刃１の歯
先部３は、歯底面５と、この歯底面５に延長した掬い面
７と二番角面９と、前記掬い面７と二番面９との交点に
設けた面取り部１１とＲ形状をなした各稜線Ｒとから形
成されている。このように形成された帯鋸刃１は図３及
び図６において、Ｄは面取り角度を表し、Ｃは面取り
量、Ｅは二番角度、ｒは稜線Ｒの半径を表していて、Ｋ
−Ｋ線は面取り角度の基準となる垂直線を示している。

【００３６】また、超硬帯鋸刃１としては、図１，図２
および図３に示されているように、台金１３に平歯１５
及び台形歯１７が交互に配列されている。平歯１５の稜
線は１５ａ〜１５ｈで表されており、台形歯１７の稜線
は１７ａ〜１７ｊで表されている。

【００３７】さらに、台形歯１７の切り幅がＢ、平歯１
５の振出量がＳ、台金厚みｔ、台形歯１７の稜線１７
ｇ，１７ｈと台金１３の各表面からなる寸法がＡ、平歯
１５の歯先先端から台形歯１７の歯先先端までの寸法差
がＨで表されている。

【００３８】他の超硬帯鋸刃１としては、図４，図５お
よび図６に示されているように、台金１３に右方平歯１
９及び台形歯２１、左方平歯２３とが順に繰り返して配
列されている。右方平歯１９の稜線は１９ａ〜１９ｈで
表されており、台形歯２１の稜線は２１ａ〜２１ｊで表
されており、左方平歯２３の稜線は２３ａ〜２３ｈで表
されている。

【００３９】さらに、図４に示されているように、台形
歯２１の切り幅がＢ、右方平歯１９及び左方平歯２３の
振出量がＳ、台金厚みｔ、台形歯２１の稜線２１ｇ，２
１ｈと台金１３の表面からなる寸法がＡ、右方平歯１９
及び左方平歯２３の歯先先端から台形歯２１の歯先先端
までの寸法差がＨで表されている。

【００４０】上記構成により、上記の２つの帯鋸刃１を
用いて種々の実験を行ったところ、以下に示す結果が得
られた。

【００４１】図１〜図３の超硬帯鋸刃１で説明すると、
硬度については、５ヶ所の測定平均，Ｃｏ量については
Ｗｔ％表示、結晶粒度の結晶粒径については組織内に以
下に示す結晶粒径のＷＣが明らかに含まれていると判断
できるものとする。

【００４２】すなわち、各合金におけるＷＣ結晶粒径の
大きさは、超微粒合金では０．５〜０．８μｍで、微粒
合金では０．９〜１．２μｍで、中粒合金では１．３〜
２．５μｍで、粗粒合金では２．６〜４．０μｍであ
る。

【００４３】本実施の形態に係わる歯形形状の超硬帯鋸
刃１は、まず平歯歯材に使用する超硬チップが台形歯歯
材の超硬材種と同じものと、台形歯歯材に使用する超硬
材種と違うものとして、含有Ｃｏ量，ＷＣ結晶粒の大き
さともに違い、台形歯歯材に使用する超硬材種と比較し
て硬度が高いものと低いものと、合わせて５種類の鋸刃
を試作し切断テストを行った。

【００４４】平歯歯材と台形歯歯材の超硬材種が同じも
のとしては、ビッカーズ硬度Ｈｖ１６００，含有Ｃｏ量
８．０％，ＷＣ結晶粒の大きさを微粒約１．２μｍであ
る１種類の鋸刃であり、平歯歯材と台形歯歯材の超硬材
種とが異なるものとしては、含有Ｃｏ量，ＷＣ結晶粒の
大きさがともに異なり、平歯歯材の超硬材種の硬度が台
形歯歯材の超硬材種の硬度より高いものと低いものとし
て、例えばＨｖ１７３０−Ｃｏ６％−ＷＣ結晶粒度超微
粒約０．５μｍと，Ｈｖ１６５０−Ｃｏ７％−ＷＣ結晶
粒度微粒約０．９μｍと，ＨＶ１５５０−Ｃｏ１０％−
ＷＣ結晶粒度中粒約２．０μｍと，Ｈｖ１４８０−Ｃｏ
１１％−ＷＣ結晶粒度粗粒約３．０μｍとの、４種類で
ある。

【００４５】図７を参照するに、材質ＳＣＭ４４０のφ
２５０を切断材とし被切削材を鋸速８０ｍ／ｍｉｎ，一
歯当たりの切り込み量ｆ＝０．０２５ｍｍ／歯で切削す
る際、二番角度Ｅを２０度とし、面取り角度Ｄを４５
度，面取り量Ｃを０．０３ｍｍ，寸法Ａを０．２ｍｍと
して上記帯鋸刃１で切断を行った。

【００４６】図７のグラフは、その結果として１０〜５
０ＣＵＴ時における平歯１５の歯先３のコーナ部（以
下、「平歯コーナ部２５」という）の欠け数が各ビッカ
ーズ硬度別に示されたものである。ＳＣＭ４４０は欠け
が発生しやすい切断材であり、台形歯歯材と同じ超硬材
種を平歯歯材に使用したものより欠け数が少なかったの
はビッカーズ硬度が低いもので、硬度が低いものほど欠
け数は少なかった。逆にビッカーズ硬度が高いものほど
平歯コーナ部２５の欠け数が増加する傾向にある。

【００４７】図８を参照するに、材質ＳＫＤ１１のφ２
５０を切断材とし鋸速６０ｍ／ｍｉｎ，一歯当たりの切
り込み量ｆ＝０．０１ｍｍ／歯で切削する際、二番角
度Ｅを２０度とし、面取り角度Ｄを４５度，面取り量Ｃ
を０．０３ｍｍ，寸法Ａを０．２ｍｍとして上記帯鋸刃
１で切断を行った。

【００４８】図８のグラフは、その結果として１０〜５
０ＣＵＴ時における平歯コーナ部２５の摩耗量がビッカ
ーズ硬度別に示されたものである。ＳＫＤ１１は平歯コ
ーナ部２５の摩耗量が大きい切断材であり、台形歯歯材
と同じ超硬材種を平歯歯材に使用したものより平歯コー
ナ部２５の摩耗量が小さかったのはビッカーズ硬度が高
いものであり、ビッカーズ硬度が高いほど平歯コーナ部
２５の摩耗量が小さく、ビッカーズ硬度が低いほど平歯
コーナ部２５の摩耗量は大きくなっている。

【００４９】ここでは、一例として硬度に関してはビッ
カーズ硬度について述べているが、その他の硬度測定方
法の例えばロックウェル，ブリネル，ショア等について
も同じである。

【００５０】超硬材種としては、平歯歯材と台形歯歯材
に使用する超硬材種の含有Ｃｏ量とＷＣ結晶粒の大きさ
が共に違うものを例として述べているが、含有Ｃｏ量が
同じでＷＣ結晶粒の大きさが違うもの、またはＷＣ結晶
粒の大きさが同じで含有Ｃｏ量が違うものなどについて
も同じである。

【００５１】次に、図１，図２および図３に示される歯
形形状の超硬帯鋸刃１を用いて、平歯歯材に使用する超
硬チップを台形歯歯材の超硬材種と同じもの，台形歯歯
材に使用している超硬材種と含有Ｃｏ量が違って、硬
度，ＷＣ結晶粒の大きさがほぼ同じものの合わせて４種
類の鋸刃を試作し切断テストを行った。

【００５２】図９を参照するに、材質ＳＣＭ４４０のφ
２５０を切断材とし被切削材を鋸速８０ｍ／ｍｉｎ，一
歯当たりの切り込み量ｆ＝０．０２５ｍｍ／歯で切削す
る際、二番角度Ｅを２０度とし、面取り角度Ｄを４５
度，面取り量Ｃを０．０３ｍｍ，寸法Ａを０．２ｍｍと
して上記帯鋸刃１で切断を行った。

【００５３】図９のグラフは、その結果として１０〜５
０ＣＵＴ時における平歯コーナ部２５の欠け数が含有Ｃ
ｏ量別に示されたものである。台形歯歯材と同じ超硬材
種を平歯歯材に使用したものより平歯コーナ部２５の欠
け数が少なかったのは、含有Ｃｏ量が多いものでＣｏ量
が多いものほど欠け数は減少したがＣｏ量が少なくなる
ほど平歯コーナ部２５の欠け数は増加した。

【００５４】図１０を参照するに、材質ＳＫＤ１１のφ
２５０を切断材とし鋸速６０ｍ／ｍｉｎ，一歯当たりの
切り込み量ｆ＝０．０１ｍｍ／歯で切削する際、二番
角度Ｅを２０度とし、面取り角度Ｄを４５度，面取り量
Ｃを０．０３ｍｍ，寸法Ａを０．２ｍｍとして上記帯鋸
刃１で切断を行った。

【００５５】図１０のグラフは、その結果として１０〜
５０ＣＵＴ時における平歯コーナ部２５の摩耗量が示さ
れたものである。台形歯歯材の超硬材種と同じものより
平歯コーナ部２５の摩耗量が小さかったのは含有Ｃｏ量
が少ないものであり、Ｃｏ量が少ないものほど平歯コー
ナ部２５の摩耗量は小さい。しかし、Ｃｏ量が多いほど
平歯コーナ部２５の摩耗量は大きい。

【００５６】ここでは硬度，平歯歯材と台形歯歯材に使
用する超硬材種のＷＣ結晶粒の大きさがほぼ同じものに
ついて述べたが、平歯歯材の硬度が台形歯歯材の硬度と
同じで、含有Ｃｏ量とＷＣ結晶粒の大きさが共に違うも
のについても同じものである。

【００５７】次に、平歯歯材に使用する超硬チップを台
形歯歯材と同じ超硬材種のもの，台形歯歯材と含有Ｃｏ
量が同じでＷＣ結晶粒の大きさが違う鋸刃を図１ないし
は図３に示される超硬帯鋸刃１の歯形形状を用いて合わ
せて４種類試作し切断テストを行った。

【００５８】図１１を参照するに、材質ＳＣＭ４４０の
φ２５０を切断材とし被切削材を鋸速８０ｍ／ｍｉｎ，
一歯当たりの切り込み量ｆ＝０．０２５ｍｍ／歯で切削
する際、二番角度Ｅを２０度とし、面取り角度Ｄを４５
度，面取り量Ｃを０．０３ｍｍ，寸法Ａを０．２ｍｍと
して上記帯鋸刃１で切断を行った。

【００５９】図１１のグラフは、その結果として１０〜
５０ＣＵＴ時における平歯コーナ部２５に発生する欠け
数がＷＣ結晶粒の大きさ別に示されたものである。台形
歯歯材と同じ超硬材種のものより平歯コーナ部２５の欠
け数が少なかったのはＷＣ結晶粒が大きいもので、ＷＣ
結晶粒が大きいものほど平歯コーナ部２５の欠け数は少
なかった。ＷＣ結晶粒が小さいものは、小さいほど欠け
数は多く増加している。

【００６０】図１２を参照するに、材質ＳＫＤ１１のφ
２５０を切断材とし鋸速６０ｍ／ｍｉｎ，一歯当たりの
切り込み量ｆ＝０．０１ｍｍ／歯で切削する際、二番
角度Ｅを２０度とし、面取り角度Ｄを４５度，面取り量
Ｃを０．０３ｍｍ，寸法Ａを０．２ｍｍとして上記帯鋸
刃１で切断を行った。

【００６１】図１２のグラフは、その結果として１０〜
５０ＣＵＴ時における平歯コーナ部２５の摩耗量がＷＣ
結晶粒の大きさ別に示されたものである。台形歯歯材に
使用している超硬材種と同じものより平歯コーナ部２５
の摩耗量が小さかったのはＷＣ結晶粒が小さいものであ
った。ＷＣ結晶粒が小さいものほど平歯コーナ部２５の
摩耗量は小さく、また逆にＷＣ結晶粒が大きい超硬材種
ほど平歯コーナ部２５の摩耗量は大きい。

【００６２】以上の結果からも分かるが、平歯コーナ部
２５の欠けを減少させる要因としては、超硬材種の硬度
が低いもの，Ｃｏ量の多いもの及びＷＣ結晶粒の大きい
ものがあげられる。一方、平歯コーナ部２５の摩耗量を
減少させる要因としては、超硬材種の硬度が高いもの，
Ｃｏ量の少ないもの及びＷＣ結晶粒の小さいものがあげ
られる。

【００６３】しかしながら、欠けを減少させる要因と摩
耗を抑制させる要因は双方相反するものであるので、鋸
刃の寿命を延ばすためには材種の選定は重要であり、過
剰に欠け及び摩耗を減少させようとするとかえって寿命
を早めることになる。

【００６４】平歯歯材と台形歯歯材に使用する超硬材種
の硬度，Ｃｏ量及びＷＣ結晶粒の大きさの各要因の詳細
な適正値については切断材料の材質材料の大きさ等によ
って変更しなければならない。

【００６５】本実施の形態では、図１，図２および図３
に示される平歯１５と台形歯１７とが交互に配列した形
状の超硬帯鋸刃１を用いた例について説明してきたが、
図４，図５および図６に示されているように右方平歯１
９と左方平歯２３が左右へ振り出したものと台形歯２１
が配列してなるタイプ及びアサリタイプの超硬帯鋸刃１
についても使用可能であり、同様の結果が得られる。

【００６６】以上のように、超硬を歯材に持つバチタイ
プ鋸刃で平歯コーナ部２５が欠ける場合は、台形歯歯材
よりも耐衝撃性の優れた超硬材種、すなわち硬度が低い
もの，Ｃｏ量の多いもの，またはＷＣ結晶粒が大きいも
の等を平歯歯材に使用することにより、切断中に起こる
平歯コーナ部２５の大きな欠けの減少を図ることができ
る。

【００６７】また、平歯コーナ部２５が大きく摩耗する
場合は、台形歯歯材よりも耐摩耗性の優れた材種、すな
わち硬度が高いもの、Ｃｏ量の少ないもの、またはＷＣ
結晶粒が小さいもの等を平歯歯材に使用することによ
り、平歯コーナ部２５の大きな摩耗の減少を図ることが
できる。

【００６８】したがって、台形歯１７と平歯１５との超
硬材種を異にすることによって、欠けや摩耗が抑制さ
れ、結果として、鋸刃の寿命のバラツキが小さくなる。
例えばＳＣＭ４４０で直径φ２５０を切断するときに鋸
刃の欠けが発生する場合は、硬度に関して図１３に示さ
れているような組合せにすると安定して高寿命が得られ
るようになる。

【００６９】なお、この発明は前述した実施の形態に限
定されることなく、適宜な変更を行うことによりその他
の態様で実施し得るものである。

【００７０】

【発明の効果】以上のごとき発明の実施の形態の説明か
ら理解されるように、請求項１の発明によれば、平歯と
台形歯を比較した場合、欠けや摩耗に関して平歯コーナ
部は台形歯とは異なった傾向がみられることから、台形
歯と平歯の超硬材種が異なっていることにより欠けや摩
耗を抑制できるので、鋸刃寿命のバラツキを小さくで
き、安定した高寿命の鋸刃を得ることができる。

【００７１】例えば、鋸刃で平歯コーナ部が欠ける場合
や大きく摩耗する場合に応じて、台形歯よりも耐衝撃性
の優れた超硬材種を平歯歯材に使用することにより、切
断中に起こる平歯コーナ部の大きな欠けの減少や大きな
摩耗の減少を図ることができる。

【００７２】請求項２の発明によれば、例えば、鋸刃で
平歯コーナ部が欠ける場合、台形歯よりも耐衝撃性の優
れた超硬材種、すなわち硬度が低いものを平歯歯材に使
用することにより、切断中に起こる平歯コーナ部の大き
な欠けの減少を図ることができる。

【００７３】また、平歯コーナ部が大きく摩耗する場合
は、台形歯よりも耐摩耗性の優れた材種、すなわち硬度
が高いものを平歯歯材に使用することにより、平歯コー
ナ部の大きな摩耗の減少を図ることができる。

【００７４】請求項３の発明によれば、平歯と台形歯の
超硬材種の硬度が同じであっても，例えば、鋸刃で平歯
コーナ部が欠ける場合、台形歯よりもＣｏ量の多い超硬
材種を平歯歯材に使用することにより、切断中に起こる
平歯コーナ部の大きな欠けの減少を図ることができる。

【００７５】また、平歯コーナ部が大きく摩耗する場合
は、台形歯よりもＣｏ量の少ない超硬材種を平歯歯材に
使用することにより、平歯コーナ部の大きな摩耗の減少
を図ることができる。

【００７６】請求項４の発明によれば、平歯と台形歯の
超硬材種の硬度及びＣｏ量が同じであっても，例えば、
鋸刃で平歯コーナ部が欠ける場合、台形歯よりもＷＣ結
晶粒が大きい超硬材種を平歯歯材に使用することによ
り、切断中に起こる平歯コーナ部の大きな欠けの減少を
図ることができる。

【００７７】また、平歯コーナ部が大きく摩耗する場合
は、台形歯よりもＷＣ結晶粒が小さい超硬材種を平歯歯
材に使用することにより、平歯コーナ部の大きな摩耗の
減少を図ることができる。

【００７８】請求項５の発明によれば、平歯が台形歯の
切れ歯となる部分の稜線より同時に両外側に突出してい
るので、切断加工効率の向上を図ることができる。

【００７９】請求項６の発明によれば、右方平歯と左方
平歯との２つで、請求項５に記載した両方平歯と同じ効
果となるので、切断抵抗の減少を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態の帯鋸刃を示すもので、歯
先における縦断面図である。

【図２】図１の帯鋸刃の平面図である。

【図３】図２の正面図である。

【図４】本発明の実施の形態の帯鋸刃を示すもので、歯
先における縦断面図である。

【図５】図４の帯鋸刃の平面図である。

【図６】図５の正面図である。

【図７】図１の帯鋸刃を用いて切断したときの硬度（Ｈ
ｖ）の違いによる平歯コーナ部の欠け数を示すグラフで
ある。

【図８】図１の帯鋸刃を用いて切断したときの硬度（Ｈ
ｖ）の違いによる平歯コーナ部の摩耗量を示すグラフで
ある。

【図９】図１の帯鋸刃を用いて切断したときのＣｏ量の
違いによる平歯コーナ部の欠け数を示すグラフである。

【図１０】図１の帯鋸刃を用いて切断したときのＣｏ量
の違いによる平歯コーナ部の摩耗量を示すグラフであ
る。

【図１１】図１の帯鋸刃を用いて切断したときのＷＣ結
晶粒の大きさの違いによる平歯コーナ部の欠け数を示す
グラフである。

【図１２】図１の帯鋸刃を用いて切断したときのＷＣ結
晶粒の大きさの違いによる平歯コーナ部の摩耗量を示す
グラフである。

【図１３】図１の帯鋸刃を用いて切断したときの硬度別
組合せ歯材による寿命面積の推移を示すグラフである。

【図１４】従来の帯鋸刃のタイプを示すもので、（Ａ）
はアサリタイプで、（Ｂ）は（Ａ）の右側面図であり、
（Ｃ）はバチタイプで、（Ｄ）は（Ｃ）の右側面図であ
る。

【図１５】従来の帯鋸刃を用いて切断したときの硬度
（Ｈｖ）の違いによる欠け数を示すグラフである。

【図１６】従来の帯鋸刃を用いて切断したときの硬度
（Ｈｖ）の違いによるセンター部の摩耗量を示すグラフ
である。

【図１７】従来の帯鋸刃を用いて切断したときの硬度別
組合せ歯材による寿命面積の推移を示すグラフである。

【図１８】従来の帯鋸刃を用いて切断したときの平歯の
チッピングの状態を示す概略説明図である。

【図１９】（Ａ）は従来の帯鋸刃の縦断面の歯先形状を
示した模式的な概略図、（Ｂ）は（Ａ）の右側面図であ
る。

【符号の説明】

１帯鋸刃３歯先部１３台金１５平歯１５ａ〜１５ｈ，１７ａ〜１７ｊ稜線１７台形歯１９右方平歯１９ａ〜１９ｈ，２１ａ〜２１ｊ，２３ａ〜２３ｈ稜
線２１台形歯２３左方平歯２５平歯コーナ部Ａ寸法Ｂ台形歯の切り幅Ｃ面取り量Ｄ面取り角度Ｅ二番角度Ｒ歯先稜線ｔ台金厚み

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】平歯と台形歯を備え持つ鋸刃において、
平歯と台形歯が超硬材種からなると共に、前記両者の超
硬材種が異なっていることを特徴とする鋸刃。
【請求項２】前記平歯の超硬材種の硬度が、前記台形
歯の超硬材種の硬度に対して異なっていることを特徴と
する請求項１記載の鋸刃。
【請求項３】前記平歯の超硬材種の硬度が前記台形歯
の超硬材種の硬度とほぼ同じであると共に前記平歯の超
硬材種の含有Ｃｏ量が前記台形歯の超硬材種の含有Ｃｏ
量に対して異なっていることを特徴とする請求項１記載
の鋸刃。
【請求項４】前記平歯の超硬材種の硬度及び含有Ｃｏ
量が前記台形歯の超硬材種の硬度及び含有Ｃｏ量とほぼ
同じであると共に前記平歯の超硬材種のＷＣ結晶粒の大
きさが前記台形歯の超硬材種のＷＣ結晶粒の大きさに対
して異なっていることを特徴とする請求項１記載の鋸
刃。
【請求項５】前記平歯が、前記台形歯の切れ歯となる
部分の稜線より幅方向において左右外側に振り出されて
いることを特徴とする請求項１〜４のうちのいずれか一
つに記載の鋸刃。
【請求項６】前記平歯が、前記台形歯の切れ歯となる
部分の稜線より幅方向において右方の外側に振り出され
た右方平歯と、前記台形歯の切れ歯となる部分の稜線よ
り幅方向において左方の外側に振り出された左方平歯
と、からなることを特徴とする請求項１〜４のうちのい
ずれか一つに記載の鋸刃。