JP2000301408A - 耐摩耗性のすぐれた超硬合金製エンドミル - Google Patents
耐摩耗性のすぐれた超硬合金製エンドミルInfo
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- JP2000301408A JP2000301408A JP11114112A JP11411299A JP2000301408A JP 2000301408 A JP2000301408 A JP 2000301408A JP 11114112 A JP11114112 A JP 11114112A JP 11411299 A JP11411299 A JP 11411299A JP 2000301408 A JP2000301408 A JP 2000301408A
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- Japan
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- cutting edge
- cemented carbide
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性のすぐれた超硬合金製エンドミルを
提供する。 【解決手段】 切刃部とシャンク部からなり、結合相形
成成分としてＣｏ：５〜１６重量％を含有する炭化タン
グステン基超硬合金で構成された超硬合金製エンドミル
において、少なくとも切刃部のエンドミル中心線に対す
る縦断面におけるエンドミル中心点と外周刃の逃げ面と
すくい面の交わる切刃稜を含む円周上の任意点を結ぶ半
径線上をＸ線マイクロアナライザーにより測定して、前
記半径線上の中間点から切刃稜に向ってＣｏ含有量が漸
次減少するＣｏ含有量減少領域が存在し、前記Ｃｏ含有
量減少領域は、前記半径線の長さの１０〜３０％に相当
する円周幅を有し、かつ前記円周幅の前記半径線上の中
点がエンドミル中心点のＣｏ含有量である５〜１６重量
％の２０〜８０％に相当するＣｏを含有してなる。
提供する。 【解決手段】 切刃部とシャンク部からなり、結合相形
成成分としてＣｏ：５〜１６重量％を含有する炭化タン
グステン基超硬合金で構成された超硬合金製エンドミル
において、少なくとも切刃部のエンドミル中心線に対す
る縦断面におけるエンドミル中心点と外周刃の逃げ面と
すくい面の交わる切刃稜を含む円周上の任意点を結ぶ半
径線上をＸ線マイクロアナライザーにより測定して、前
記半径線上の中間点から切刃稜に向ってＣｏ含有量が漸
次減少するＣｏ含有量減少領域が存在し、前記Ｃｏ含有
量減少領域は、前記半径線の長さの１０〜３０％に相当
する円周幅を有し、かつ前記円周幅の前記半径線上の中
点がエンドミル中心点のＣｏ含有量である５〜１６重量
％の２０〜８０％に相当するＣｏを含有してなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、少なくとも切刃
部の外周部にＣｏ含有量減少領域が存在し、中心部によ
るすぐれた靭性を保持した状態で、前記Ｃｏ含有量減少
領域によって耐摩耗性向上を図り、使用寿命の延命化を
可能ならしめた超硬合金製エンドミルに関するものであ
る。
部の外周部にＣｏ含有量減少領域が存在し、中心部によ
るすぐれた靭性を保持した状態で、前記Ｃｏ含有量減少
領域によって耐摩耗性向上を図り、使用寿命の延命化を
可能ならしめた超硬合金製エンドミルに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、超硬合金製エンドミルが、例え
ば図１（ａ）に概略正面図で、同（ｂ）に切刃部のエン
ドミル中心線に対する概略縦断面で示されるように、シ
ャンク部と外周刃が形成された切刃部からなり、前記外
周刃は逃げ面とすくい面、これら両面の交わる切刃稜で
構成され、これが結合相形成成分としてＣｏ：５〜１６
重量％を含有する炭化タングステン基超硬合金（以下、
単に、超硬合金と云う）からなることは良く知られるこ
とである。また、上記の超硬合金製エンドミルが、原料
粉末として、いずれも０．５〜６μｍの平均粒径を有す
る中粗粒ＷＣ粉末、微粒ＷＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ
粉末、ＺｒＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、ＶＣ粉末、（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃ粉末、（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ粉末、（Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｃ粉末、Ｃｏ粉末、およびＣｒ粉末などを用意し、
所定の配合組成に配合し、湿式混合し、乾燥した後、所
定径を有する丸棒圧粉体にプレス成形し、この丸棒圧粉
体を、１０-2〜１０-1ｔｏｒｒの真空雰囲気中、５〜１
０℃／分の昇温速度で１３７０〜１４７０℃に昇温し、
この温度に１〜２時間保持後、炉冷の条件で焼結して、
結合相形成成分としてのＣｏを焼結性および靭性（強
度）付与の目的で５〜１６重量％含有する超硬合金で構
成された丸棒焼結体素材を形成し、この丸棒焼結体素材
から図１に示される形状に研削加工することにより製造
されることも知られている。
ば図１（ａ）に概略正面図で、同（ｂ）に切刃部のエン
ドミル中心線に対する概略縦断面で示されるように、シ
ャンク部と外周刃が形成された切刃部からなり、前記外
周刃は逃げ面とすくい面、これら両面の交わる切刃稜で
構成され、これが結合相形成成分としてＣｏ：５〜１６
重量％を含有する炭化タングステン基超硬合金（以下、
単に、超硬合金と云う）からなることは良く知られるこ
とである。また、上記の超硬合金製エンドミルが、原料
粉末として、いずれも０．５〜６μｍの平均粒径を有す
る中粗粒ＷＣ粉末、微粒ＷＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＮｂＣ
粉末、ＺｒＣ粉末、Ｃｒ３Ｃ２粉末、ＶＣ粉末、（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃ粉末、（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ粉末、（Ｔａ，Ｎ
ｂ）Ｃ粉末、Ｃｏ粉末、およびＣｒ粉末などを用意し、
所定の配合組成に配合し、湿式混合し、乾燥した後、所
定径を有する丸棒圧粉体にプレス成形し、この丸棒圧粉
体を、１０-2〜１０-1ｔｏｒｒの真空雰囲気中、５〜１
０℃／分の昇温速度で１３７０〜１４７０℃に昇温し、
この温度に１〜２時間保持後、炉冷の条件で焼結して、
結合相形成成分としてのＣｏを焼結性および靭性（強
度）付与の目的で５〜１６重量％含有する超硬合金で構
成された丸棒焼結体素材を形成し、この丸棒焼結体素材
から図１に示される形状に研削加工することにより製造
されることも知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削装置
のＦＡ化はめざましく、切削加工の低コスト化と相俟っ
て、切削工具の使用寿命の延命化が強く要求される傾向
にあるが、上記の従来超硬合金製エンドミルにおいて
は、特に切削に直接関与する外周刃の硬さが中心部のそ
れと同じ、すなわち外周刃を含む外周部とこれ以外の中
心部の組成が同じ、さらに云いかえれば超硬合金の結合
相を形成するＣｏの含有量が外周部と中心部で同じであ
るために、外周刃に十分な硬さを確保することができ
ず、この結果使用寿命の延命化は困難とならざるを得
ず、この場合外周刃のＣｏ含有量を低くして硬さを向上
させることも考えられるが、外周刃のＣｏ含有量が低く
なれば中心部のそれも同じく低くなってしまい、エンド
ミル自体の靭性の著しい低下は避けられず、きわめて折
損が発生し易くなることから、実用化は困難であるのが
現状である。
のＦＡ化はめざましく、切削加工の低コスト化と相俟っ
て、切削工具の使用寿命の延命化が強く要求される傾向
にあるが、上記の従来超硬合金製エンドミルにおいて
は、特に切削に直接関与する外周刃の硬さが中心部のそ
れと同じ、すなわち外周刃を含む外周部とこれ以外の中
心部の組成が同じ、さらに云いかえれば超硬合金の結合
相を形成するＣｏの含有量が外周部と中心部で同じであ
るために、外周刃に十分な硬さを確保することができ
ず、この結果使用寿命の延命化は困難とならざるを得
ず、この場合外周刃のＣｏ含有量を低くして硬さを向上
させることも考えられるが、外周刃のＣｏ含有量が低く
なれば中心部のそれも同じく低くなってしまい、エンド
ミル自体の靭性の著しい低下は避けられず、きわめて折
損が発生し易くなることから、実用化は困難であるのが
現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、中心部のもつすぐれた靭性を損
なわずに、外周刃の硬さだけを向上させた超硬合金製エ
ンドミルを開発すべく研究を行った結果、上記の従来超
硬合金製エンドミルの製造に際して、その焼結条件のう
ちの昇温条件だけを以下の条件、すなわち、従来超硬合
金製エンドミルでは、「１０-2〜１０-1ｔｏｒｒの真空
雰囲気中、５〜１０℃／分の昇温速度で１３７０〜１４
７０℃の焼結温度に昇温」、であった条件を、「７５０
〜８５０℃までは１０-2〜１０-1ｔｏｒｒの真空雰囲気
中、５〜１０℃／分の昇温速度で昇温するが、この温度
から１１５０〜１２５０℃までの昇温を、メタン：５〜
２０容量％を含有し、残りが水素からなる１００〜７６
０ｔｏｒｒの水素−メタン混合ガス雰囲気で行い、この
場合昇温速度は同じ５〜１０℃／分とし、引き続いての
焼結温度への昇温を元の雰囲気、すなわち１０-2〜１０
-1ｔｏｒｒの真空雰囲気とするが、昇温速度は２℃／分
以下とする条件」、とすると、焼結後の丸棒焼結体素材
の外周部に、結合相を形成するＣｏの含有量が中心部の
Ｃｏ含有量に比して相対的に低く、かつ外周面に向って
漸次低くなるＣｏ含有量減少領域が存在するようにな
り、したがってこれより研削加工にて製造されたエンド
は、外周刃のＣｏ含有量が中心部のＣｏ含有量に比して
低く、しかも外周刃の切刃稜におけるＣｏ含有量が最も
低く、硬さの最も高い状態となり、しかもこの場合切刃
部のエンドミル中心線に対する縦断面におけるエンドミ
ル中心点と外周刃の逃げ面とすくい面の交わる切刃稜を
含む円周上の任意点を結ぶ半径線上をＸ線マイクロアナ
ライザーで観察した結果として、特に上記の昇温条件を
調整して、前記Ｃｏ含有量減少領域を、前記半径線の長
さの１０〜３０％に相当する円周幅とし、かつ前記円周
幅の中点のＣｏ含有量がエンドミル中心点のＣｏ含有量
の２０〜８０％に相当するＣｏ含有量となるように制御
すると、この結果のエンドミルは、中心部で靭性を確保
しつつ、外周刃がすぐれた耐摩耗性を発揮するようにな
るという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、中心部のもつすぐれた靭性を損
なわずに、外周刃の硬さだけを向上させた超硬合金製エ
ンドミルを開発すべく研究を行った結果、上記の従来超
硬合金製エンドミルの製造に際して、その焼結条件のう
ちの昇温条件だけを以下の条件、すなわち、従来超硬合
金製エンドミルでは、「１０-2〜１０-1ｔｏｒｒの真空
雰囲気中、５〜１０℃／分の昇温速度で１３７０〜１４
７０℃の焼結温度に昇温」、であった条件を、「７５０
〜８５０℃までは１０-2〜１０-1ｔｏｒｒの真空雰囲気
中、５〜１０℃／分の昇温速度で昇温するが、この温度
から１１５０〜１２５０℃までの昇温を、メタン：５〜
２０容量％を含有し、残りが水素からなる１００〜７６
０ｔｏｒｒの水素−メタン混合ガス雰囲気で行い、この
場合昇温速度は同じ５〜１０℃／分とし、引き続いての
焼結温度への昇温を元の雰囲気、すなわち１０-2〜１０
-1ｔｏｒｒの真空雰囲気とするが、昇温速度は２℃／分
以下とする条件」、とすると、焼結後の丸棒焼結体素材
の外周部に、結合相を形成するＣｏの含有量が中心部の
Ｃｏ含有量に比して相対的に低く、かつ外周面に向って
漸次低くなるＣｏ含有量減少領域が存在するようにな
り、したがってこれより研削加工にて製造されたエンド
は、外周刃のＣｏ含有量が中心部のＣｏ含有量に比して
低く、しかも外周刃の切刃稜におけるＣｏ含有量が最も
低く、硬さの最も高い状態となり、しかもこの場合切刃
部のエンドミル中心線に対する縦断面におけるエンドミ
ル中心点と外周刃の逃げ面とすくい面の交わる切刃稜を
含む円周上の任意点を結ぶ半径線上をＸ線マイクロアナ
ライザーで観察した結果として、特に上記の昇温条件を
調整して、前記Ｃｏ含有量減少領域を、前記半径線の長
さの１０〜３０％に相当する円周幅とし、かつ前記円周
幅の中点のＣｏ含有量がエンドミル中心点のＣｏ含有量
の２０〜８０％に相当するＣｏ含有量となるように制御
すると、この結果のエンドミルは、中心部で靭性を確保
しつつ、外周刃がすぐれた耐摩耗性を発揮するようにな
るという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、切刃部とシャンク部からなり、結
合相形成成分としてＣｏ：５〜１６重量％を含有する超
硬合金で構成された超硬合金製エンドミルにおいて、少
なくとも切刃部のエンドミル中心線に対する縦断面にお
けるエンドミル中心点と外周刃の逃げ面とすくい面の交
わる切刃稜を含む円周上の任意点を結ぶ半径線上をＸ線
マイクロアナライザーにより測定して、前記半径線上の
中間点から切刃稜に向ってＣｏ含有量が漸次減少するＣ
ｏ含有量減少領域が存在し、前記Ｃｏ含有量減少領域
は、前記半径線の長さの１０〜３０％に相当する円周幅
を有し、かつ前記円周幅の前記半径線上の中点がエンド
ミル中心点のＣｏ含有量である５〜１６重量％の２０〜
８０％に相当するＣｏを含有してなる、耐摩耗性のすぐ
れた超硬合金製エンドミルに特徴を有するものである。
されたものであって、切刃部とシャンク部からなり、結
合相形成成分としてＣｏ：５〜１６重量％を含有する超
硬合金で構成された超硬合金製エンドミルにおいて、少
なくとも切刃部のエンドミル中心線に対する縦断面にお
けるエンドミル中心点と外周刃の逃げ面とすくい面の交
わる切刃稜を含む円周上の任意点を結ぶ半径線上をＸ線
マイクロアナライザーにより測定して、前記半径線上の
中間点から切刃稜に向ってＣｏ含有量が漸次減少するＣ
ｏ含有量減少領域が存在し、前記Ｃｏ含有量減少領域
は、前記半径線の長さの１０〜３０％に相当する円周幅
を有し、かつ前記円周幅の前記半径線上の中点がエンド
ミル中心点のＣｏ含有量である５〜１６重量％の２０〜
８０％に相当するＣｏを含有してなる、耐摩耗性のすぐ
れた超硬合金製エンドミルに特徴を有するものである。
【０００６】なお、この発明の超硬合金製エンドミルに
おいて、外周部のＣｏ含有量減少領域の円周幅を半径線
の長さの１０〜３０％に相当する値としたのは、その値
が１０％未満ではＣｏ含有量減少領域の円周幅が小さ
く、前記円周幅内でのＣｏ濃度分布変化が急激になり過
ぎ、これが原因で外周刃に欠けやチッピングが発生し易
くなり、一方その値が３０％を超えるとＣｏ含有量減少
領域の円周幅が大きくなり過ぎ、エンドミルの靭性が急
激に低下するようになるという理由からであり、また、
前記Ｃｏ含有量減少領域の中点のＣｏ含有量をエンドミ
ル中心点のＣｏ含有量の２０〜８０％に相当する値とし
たのは、その値が２０％未満では外周刃のＣｏ含有量が
著しく低減し、靭性を失って欠けやチッピングが発生し
易くなり、一方その値が８０％を超えると、所望のＣｏ
含有量低減効果、すなわち所望の硬さ向上による耐摩耗
性向上効果が得られなくなるという理由に基づくもので
ある。さらに、超硬合金のＣｏ含有量を５〜１６重量％
としたのは、その含有量が５重量％未満ではエンドミル
の中心部に所望の靭性を確保することができず、一方そ
の含有量が１６重量％を超えると、これに比例して外周
刃のＣｏ含有量も高くなり、所望のすぐれた耐摩耗性を
確保することができなくなるという理由からである。
おいて、外周部のＣｏ含有量減少領域の円周幅を半径線
の長さの１０〜３０％に相当する値としたのは、その値
が１０％未満ではＣｏ含有量減少領域の円周幅が小さ
く、前記円周幅内でのＣｏ濃度分布変化が急激になり過
ぎ、これが原因で外周刃に欠けやチッピングが発生し易
くなり、一方その値が３０％を超えるとＣｏ含有量減少
領域の円周幅が大きくなり過ぎ、エンドミルの靭性が急
激に低下するようになるという理由からであり、また、
前記Ｃｏ含有量減少領域の中点のＣｏ含有量をエンドミ
ル中心点のＣｏ含有量の２０〜８０％に相当する値とし
たのは、その値が２０％未満では外周刃のＣｏ含有量が
著しく低減し、靭性を失って欠けやチッピングが発生し
易くなり、一方その値が８０％を超えると、所望のＣｏ
含有量低減効果、すなわち所望の硬さ向上による耐摩耗
性向上効果が得られなくなるという理由に基づくもので
ある。さらに、超硬合金のＣｏ含有量を５〜１６重量％
としたのは、その含有量が５重量％未満ではエンドミル
の中心部に所望の靭性を確保することができず、一方そ
の含有量が１６重量％を超えると、これに比例して外周
刃のＣｏ含有量も高くなり、所望のすぐれた耐摩耗性を
確保することができなくなるという理由からである。
【０００７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の超硬合金製エ
ンドミルを実施例により具体的に説明する。原料粉末と
して、平均粒径：５．５μｍを有する中粗粒ＷＣ粉末、
同０．８μｍの微粒ＷＣ粉末、同１．３μｍのＴａＣ粉
末、同１．２μｍのＮｂＣ粉末、同１．２μｍのＺｒＣ
粉末、同２．３μｍのＣｒ３Ｃ２粉末、同１．５μｍの
ＶＣ粉末、同１．０μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ粉末、および
Ｃｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配
合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で
２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、１ｔｏｎ
／ｃｍ２の圧力でプレス成形して、表１に示される組み
合わせで８ｍｍ、１３ｍｍ、および２６ｍｍの直径を有
する３種の直径を有する丸棒圧粉体Ａ〜Ｈを形成し、こ
れらの丸棒圧粉体を、８００℃までは０．０５ｔｏｒｒ
の真空雰囲気中、７℃／分の昇温速度で昇温するが、こ
の温度から１２００℃までの昇温を、メタン：１０容量
％を含有し、残りが水素からなる４５０ｔｏｒｒの水素
−メタン混合ガス雰囲気で行い、この場合昇温速度は同
じ７℃／分とし、引き続いての焼結温度への昇温を元の
雰囲気、すなわち０．０５ｔｏｒｒの真空雰囲気とする
が、昇温速度は１℃／分とする条件で１３７０〜１４７
０℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に１時間
保持後、炉冷の条件で焼結して、３種の丸棒焼結体素材
を形成し、この丸棒焼結体素材からそれぞれ図１に示さ
れる形状に研削加工することにより本発明超硬合金製エ
ンドミル（以下、本発明エンドミルと云う）１〜８をそ
れぞれ製造した。また、比較の目的で、焼結工程におけ
る昇温条件を、「０．０５ｔｏｒｒの真空雰囲気中、７
℃／分の昇温速度で１３７０〜１４７０℃の範囲内の所
定の温度に昇温」とする以外は、上記の本発明エンドミ
ル１〜８の製造条件と同じ条件で従来超硬合金製エンド
ミル（以下、従来エンドミルと云う）１〜８をそれぞれ
製造した。
ンドミルを実施例により具体的に説明する。原料粉末と
して、平均粒径：５．５μｍを有する中粗粒ＷＣ粉末、
同０．８μｍの微粒ＷＣ粉末、同１．３μｍのＴａＣ粉
末、同１．２μｍのＮｂＣ粉末、同１．２μｍのＺｒＣ
粉末、同２．３μｍのＣｒ３Ｃ２粉末、同１．５μｍの
ＶＣ粉末、同１．０μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ粉末、および
Ｃｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示される配
合組成に配合し、さらにワックスを加えてアセトン中で
２４時間ボールミル混合し、減圧乾燥した後、１ｔｏｎ
／ｃｍ２の圧力でプレス成形して、表１に示される組み
合わせで８ｍｍ、１３ｍｍ、および２６ｍｍの直径を有
する３種の直径を有する丸棒圧粉体Ａ〜Ｈを形成し、こ
れらの丸棒圧粉体を、８００℃までは０．０５ｔｏｒｒ
の真空雰囲気中、７℃／分の昇温速度で昇温するが、こ
の温度から１２００℃までの昇温を、メタン：１０容量
％を含有し、残りが水素からなる４５０ｔｏｒｒの水素
−メタン混合ガス雰囲気で行い、この場合昇温速度は同
じ７℃／分とし、引き続いての焼結温度への昇温を元の
雰囲気、すなわち０．０５ｔｏｒｒの真空雰囲気とする
が、昇温速度は１℃／分とする条件で１３７０〜１４７
０℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に１時間
保持後、炉冷の条件で焼結して、３種の丸棒焼結体素材
を形成し、この丸棒焼結体素材からそれぞれ図１に示さ
れる形状に研削加工することにより本発明超硬合金製エ
ンドミル（以下、本発明エンドミルと云う）１〜８をそ
れぞれ製造した。また、比較の目的で、焼結工程におけ
る昇温条件を、「０．０５ｔｏｒｒの真空雰囲気中、７
℃／分の昇温速度で１３７０〜１４７０℃の範囲内の所
定の温度に昇温」とする以外は、上記の本発明エンドミ
ル１〜８の製造条件と同じ条件で従来超硬合金製エンド
ミル（以下、従来エンドミルと云う）１〜８をそれぞれ
製造した。
【０００８】この結果得られた各種のエンドミルについ
て、その切刃部のエンドミル中心線に対する任意縦断面
をＸ線マイクロアナライザーにより観察したところ、表
３、４に示される結果を示した。また、上記の各種エン
ドミルについて、表２に示される切削条件Ａ〜Ｆにて切
削試験を行い、エンドミルの半径線の長さが３点測定平
均で０．１ｍｍ減少するまでの切削長を測定した。これ
らの測定結果を表３，４に示した。
て、その切刃部のエンドミル中心線に対する任意縦断面
をＸ線マイクロアナライザーにより観察したところ、表
３、４に示される結果を示した。また、上記の各種エン
ドミルについて、表２に示される切削条件Ａ〜Ｆにて切
削試験を行い、エンドミルの半径線の長さが３点測定平
均で０．１ｍｍ減少するまでの切削長を測定した。これ
らの測定結果を表３，４に示した。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【表３】
【００１２】
【表４】
【００１３】
【発明の効果】表３，４に示される結果から、本発明エ
ンドミル１〜８は、いずれも少なくとも切刃部の外周部
に存在するＣｏ含有量減少領域によって、これの存在し
ない、すなわちＣｏ含有量が外周部と中心部で同じ従来
エンドミル１〜８に比して、外周刃の耐摩耗性が著しく
向上し、相対的にきわめて長い切削長を示すことが明ら
かである。上述のように、この発明の超硬合金製エンド
ミルは、すぐれた耐摩耗性を発揮するものであり、した
がって使用寿命の延命化による切削加工の低コスト化を
可能とし、かつ切削装置のＦＡ化にも十分満足に対応す
ることができるものである。
ンドミル１〜８は、いずれも少なくとも切刃部の外周部
に存在するＣｏ含有量減少領域によって、これの存在し
ない、すなわちＣｏ含有量が外周部と中心部で同じ従来
エンドミル１〜８に比して、外周刃の耐摩耗性が著しく
向上し、相対的にきわめて長い切削長を示すことが明ら
かである。上述のように、この発明の超硬合金製エンド
ミルは、すぐれた耐摩耗性を発揮するものであり、した
がって使用寿命の延命化による切削加工の低コスト化を
可能とし、かつ切削装置のＦＡ化にも十分満足に対応す
ることができるものである。
【図１】（ａ）は超硬合金製エンドミルを例示する概略
正面図、（ｂ）はエンドミル切刃部のエンドミル中心線
に対する概略縦断面である。
正面図、（ｂ）はエンドミル切刃部のエンドミル中心線
に対する概略縦断面である。
Claims (1)
- 【請求項１】 切刃部とシャンク部からなり、結合相形
成成分としてＣｏ：５〜１６重量％を含有する炭化タン
グステン基超硬合金で構成された超硬合金製エンドミル
において、 少なくとも切刃部のエンドミル中心線に対する縦断面に
おけるエンドミル中心点と外周刃の逃げ面とすくい面の
交わる切刃稜を含む円周上の任意点を結ぶ半径線上をＸ
線マイクロアナライザーにより測定して、 前記半径線上の中間点から切刃稜に向ってＣｏ含有量が
漸次減少するＣｏ含有量減少領域が存在し、 前記Ｃｏ含有量減少領域は、前記半径線の長さの１０〜
３０％に相当する円周幅を有し、かつ前記円周幅の前記
半径線上の中点がエンドミル中心点のＣｏ含有量である
５〜１６重量％の２０〜８０％に相当するＣｏを含有す
ること、を特徴とする耐摩耗性のすぐれた超硬合金製エ
ンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11114112A JP2000301408A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | 耐摩耗性のすぐれた超硬合金製エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11114112A JP2000301408A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | 耐摩耗性のすぐれた超硬合金製エンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000301408A true JP2000301408A (ja) | 2000-10-31 |
Family
ID=14629440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11114112A Pending JP2000301408A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | 耐摩耗性のすぐれた超硬合金製エンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000301408A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106048276A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-10-26 | 江苏大学 | 一种高耐磨wc基硬质合金复合材料的制备方法 |
-
1999
- 1999-04-21 JP JP11114112A patent/JP2000301408A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106048276A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-10-26 | 江苏大学 | 一种高耐磨wc基硬质合金复合材料的制备方法 |
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