JP2000301378A - 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法及び溶接材料並びに溶接鋼構造物 - Google Patents
高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法及び溶接材料並びに溶接鋼構造物Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼をサブマージアーク溶接
して得られる溶接金属に高い強度、靱性、クリープ強度
及び耐ＳＲ割れ性を付与する。 【解決手段】 溶接金属の組成を「Ｃ：０．０５〜０．
１３％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．６〜１．２
％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１．８〜３．２％、Ｍ
ｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．２０〜０．３５％、Ｎ
ｂ：０．０１５〜０．０３５％、Ｏ：０．０４％以下、
Ｎ：０．０２％以下、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物」
に管理する。Ｐｓｒ（＝３Ｍｎ＋３Ｍｏ＋１２Ｎｂ−２
Ｃ−６Ｖ−７Ｏ−７Ｎ）を４．０以上とする。
して得られる溶接金属に高い強度、靱性、クリープ強度
及び耐ＳＲ割れ性を付与する。 【解決手段】 溶接金属の組成を「Ｃ：０．０５〜０．
１３％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．６〜１．２
％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１．８〜３．２％、Ｍ
ｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．２０〜０．３５％、Ｎ
ｂ：０．０１５〜０．０３５％、Ｏ：０．０４％以下、
Ｎ：０．０２％以下、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物」
に管理する。Ｐｓｒ（＝３Ｍｎ＋３Ｍｏ＋１２Ｎｂ−２
Ｃ−６Ｖ−７Ｏ−７Ｎ）を４．０以上とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高強度Ｃｒ−Ｍｏ
鋼の溶接方法、この溶接方法に使用される溶接材料、及
びこの溶接方法により製造される溶接鋼構造物に関す
る。
鋼の溶接方法、この溶接方法に使用される溶接材料、及
びこの溶接方法により製造される溶接鋼構造物に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】２．２５Ｃｒ−１Ｍｏ鋼に代表されるＣ
ｒ−Ｍｏ鋼は脱硫反応容器等の石油精製装置に広く使用
されているが、より高温高圧での使用を可能とし、且
つ、高強度で容器肉厚の減少を可能にする高強度Ｃｒ−
Ｍｏ鋼が開発されている。
ｒ−Ｍｏ鋼は脱硫反応容器等の石油精製装置に広く使用
されているが、より高温高圧での使用を可能とし、且
つ、高強度で容器肉厚の減少を可能にする高強度Ｃｒ−
Ｍｏ鋼が開発されている。
【０００３】この高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼は、重量％でＣ
ｒ：２．０〜３．２５％、Ｍｏ：０．９０〜１．２０％
を含むＣｒ−Ｍｏ鋼を、Ｖの添加或いはＶ，Ｎｂ等の複
合添加により高強度化したものであり、Ｃｒ−Ｍｏ鋼と
同様、ソリッドワイヤとフラックスを組み合わせたサブ
マージアーク溶接により、石油精製装置用圧力容器等の
溶接鋼構造物とされる。
ｒ：２．０〜３．２５％、Ｍｏ：０．９０〜１．２０％
を含むＣｒ−Ｍｏ鋼を、Ｖの添加或いはＶ，Ｎｂ等の複
合添加により高強度化したものであり、Ｃｒ−Ｍｏ鋼と
同様、ソリッドワイヤとフラックスを組み合わせたサブ
マージアーク溶接により、石油精製装置用圧力容器等の
溶接鋼構造物とされる。
【０００４】高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマージアーク溶
接に使用される溶接材料については、Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶
接材料にＶやＮｂを添加して、溶接金属の強度や靱性を
高めるようにしたものが多く、例えば川崎製鉄技報２６
（１９９４）４，１７４−１８０では、重量％でＣ：
０．１５％、Ｍｎ：０．７４％、Ｃｒ：２．５０％、Ｍ
ｏ：１．００％、Ｎｂ：０．０１４％、Ｖ：０．２７％
を含む高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料が紹介されてい
る。
接に使用される溶接材料については、Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶
接材料にＶやＮｂを添加して、溶接金属の強度や靱性を
高めるようにしたものが多く、例えば川崎製鉄技報２６
（１９９４）４，１７４−１８０では、重量％でＣ：
０．１５％、Ｍｎ：０．７４％、Ｃｒ：２．５０％、Ｍ
ｏ：１．００％、Ｎｂ：０．０１４％、Ｖ：０．２７％
を含む高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料が紹介されてい
る。
【０００５】ところで、高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマー
ジアーク溶接では、その鋼の用途からして、溶接金属の
強度及び靱性だけでなく、高温での十分なクリープ強度
を確保することが必要になる。また、溶接施工では、溶
接金属のＳＲ割れ（析出時効による粒界割れ）を防止す
ることが重要な技術課題となる。
ジアーク溶接では、その鋼の用途からして、溶接金属の
強度及び靱性だけでなく、高温での十分なクリープ強度
を確保することが必要になる。また、溶接施工では、溶
接金属のＳＲ割れ（析出時効による粒界割れ）を防止す
ることが重要な技術課題となる。
【０００６】靱性の確保については、溶接金属中のＯ量
の低減が有効なことが知られている。しかし、Ｏ量の低
減は一方で耐ＳＲ割れ性を低下させる原因になる。この
矛盾を解決するために、特開平９−１９２８８１号公報
では、応力除去焼鈍を施した後の溶接金属から抽出した
残渣中のＶ量及びＦｅ／Ｃｒ比を規定する溶接技術が提
案されている。
の低減が有効なことが知られている。しかし、Ｏ量の低
減は一方で耐ＳＲ割れ性を低下させる原因になる。この
矛盾を解決するために、特開平９−１９２８８１号公報
では、応力除去焼鈍を施した後の溶接金属から抽出した
残渣中のＶ量及びＦｅ／Ｃｒ比を規定する溶接技術が提
案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、川崎製鉄技報
２６（１９９４）４，１７４−１８０で紹介されている
ようなＶ，Ｎｂ添加の高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料で
は、溶接金属の靱性低下やＳＲ割れ感受性の増大が問題
になる。
２６（１９９４）４，１７４−１８０で紹介されている
ようなＶ，Ｎｂ添加の高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料で
は、溶接金属の靱性低下やＳＲ割れ感受性の増大が問題
になる。
【０００８】即ち、従来のＣｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料で
は、ＣやＮ等を添加して溶接金属の強度や靱性を高める
ようにしたものが多く、このような成分系にＶ等を添加
すると、靱性が低下し、更にはＳＲ割れ感受性が増加し
て、実施工で問題になる場合の多いことが、本発明者ら
による実験から判明したのである。
は、ＣやＮ等を添加して溶接金属の強度や靱性を高める
ようにしたものが多く、このような成分系にＶ等を添加
すると、靱性が低下し、更にはＳＲ割れ感受性が増加し
て、実施工で問題になる場合の多いことが、本発明者ら
による実験から判明したのである。
【０００９】また、溶接材料の成分設計では、Ｏ量及び
Ｎ量が重要であるが、川崎製鉄技報２６（１９９４）
４，１７４−１８０で紹介されたＶ，Ｎｂ添加の高強度
Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料では、Ｏ量及びＮ量について考
慮されていない。
Ｎ量が重要であるが、川崎製鉄技報２６（１９９４）
４，１７４−１８０で紹介されたＶ，Ｎｂ添加の高強度
Ｃｒ−Ｍｏ鋼用溶接材料では、Ｏ量及びＮ量について考
慮されていない。
【００１０】一方、特開平９−１９２８８１号公報で提
案された溶接技術では、Ｏ量及びＮ量も考慮されてい
る。しかし、Ｏ量が０．０４５％以下と高めの範囲内で
あるため、良好な靱性が安定して得られないことが、本
発明者らによる実験から判明した。ＳＲ割れについて
は、上述した通り、残渣中のＶ量及びＦｅ／Ｃｒ比が規
定されているが、これらの値とＳＲ割れの物理的な関係
が明確でなく、割れ防止の効果の確実性に問題のあるこ
とが明らかとなった。
案された溶接技術では、Ｏ量及びＮ量も考慮されてい
る。しかし、Ｏ量が０．０４５％以下と高めの範囲内で
あるため、良好な靱性が安定して得られないことが、本
発明者らによる実験から判明した。ＳＲ割れについて
は、上述した通り、残渣中のＶ量及びＦｅ／Ｃｒ比が規
定されているが、これらの値とＳＲ割れの物理的な関係
が明確でなく、割れ防止の効果の確実性に問題のあるこ
とが明らかとなった。
【００１１】本発明の目的は、高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶
接金属に高強度、高靱性及び高温での優れたクリープ強
度を付与し、合わせて優れた耐ＳＲ割れ性を付与するこ
とにある。
接金属に高強度、高靱性及び高温での優れたクリープ強
度を付与し、合わせて優れた耐ＳＲ割れ性を付与するこ
とにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明者らは高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接金属の強
度、靱性及び高温クリープ強度に対する溶接金属の化学
成分の関係を詳細に調査した。
に、本発明者らは高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接金属の強
度、靱性及び高温クリープ強度に対する溶接金属の化学
成分の関係を詳細に調査した。
【００１３】ＳＲ割れについては、拘束応力、応力集中
及びＳＲ温度により割れの頻度が異なるため、これまで
は定量的に評価できる方法がなく、実施工でしか再現が
困難であったが、本発明者らはこのＳＲ割れを定量的に
評価できる方法を確立し、ＳＲ割れに対する溶接金属の
化学成分の関係を詳細に調査した。
及びＳＲ温度により割れの頻度が異なるため、これまで
は定量的に評価できる方法がなく、実施工でしか再現が
困難であったが、本発明者らはこのＳＲ割れを定量的に
評価できる方法を確立し、ＳＲ割れに対する溶接金属の
化学成分の関係を詳細に調査した。
【００１４】これらの結果、高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接
金属の強度、靱性、高温クリープ強度及び耐ＳＲ割れ性
を実施工で高次元で満足させるためための化学成分の最
適範囲が以下の通り判明した。
金属の強度、靱性、高温クリープ強度及び耐ＳＲ割れ性
を実施工で高次元で満足させるためための化学成分の最
適範囲が以下の通り判明した。
【００１５】溶接金属の化学成分については、重量％で
Ｃ：０．０５〜０．１３％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：０．６〜１．２％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：
１．８〜３．２％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．
２０〜０．３５％、Ｎｂ：０．０１５〜０．０３５％、
Ｏ：０．０４％以下、Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、不可避的不純
物のうちＰ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ｓｂ：０．０１０％以下、Ｓｎ：０．０１０％以
下、Ａｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０２０％以
下、Ｔｉ：０．０２０％以下である。
Ｃ：０．０５〜０．１３％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：０．６〜１．２％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：
１．８〜３．２％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．
２０〜０．３５％、Ｎｂ：０．０１５〜０．０３５％、
Ｏ：０．０４％以下、Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、不可避的不純
物のうちＰ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ｓｂ：０．０１０％以下、Ｓｎ：０．０１０％以
下、Ａｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０２０％以
下、Ｔｉ：０．０２０％以下である。
【００１６】溶接金属の化学成分については、更に、
Ｃ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｏ、Ｎの各含有量を重量％
で〔Ｃ〕、〔Ｍｎ〕、〔Ｍｏ〕、〔Ｖ〕、〔Ｎｂ〕、
〔Ｏ〕、〔Ｎ〕とするとき、Ｐｓｒ＝３×〔Ｍｎ〕＋３
×〔Ｍｏ〕＋１２×〔Ｎｂ〕−２×〔Ｃ〕−６×〔Ｖ〕
−７×〔Ｏ〕−７×〔Ｎ〕で表されるＰｓｒの値が４．
０以上である。
Ｃ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｏ、Ｎの各含有量を重量％
で〔Ｃ〕、〔Ｍｎ〕、〔Ｍｏ〕、〔Ｖ〕、〔Ｎｂ〕、
〔Ｏ〕、〔Ｎ〕とするとき、Ｐｓｒ＝３×〔Ｍｎ〕＋３
×〔Ｍｏ〕＋１２×〔Ｎｂ〕−２×〔Ｃ〕−６×〔Ｖ〕
−７×〔Ｏ〕−７×〔Ｎ〕で表されるＰｓｒの値が４．
０以上である。
【００１７】上記の溶接金属は、代表的にはソリッドワ
イヤとフラックスを組み合わせたサブマージアーク溶接
により得られるが、被覆アーク溶接或いはガスメタルア
ーク溶接によっても得ることができる。
イヤとフラックスを組み合わせたサブマージアーク溶接
により得られるが、被覆アーク溶接或いはガスメタルア
ーク溶接によっても得ることができる。
【００１８】溶接材料のうち、サブマージアーク溶接に
使用されるソリッドワイヤの化学成分については、重量
％でＣ：０．０５〜０．１３％、Ｓｉ：０．３％以下、
Ｍｎ：０．７〜１．５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：
１．８〜３．２％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．
２０〜０．３５％、Ｎｂ：０．０１５〜０．０３５％、
Ｏ：０．０２％以下、Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、不可避的不純
物のうちＰ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ｓｂ：０．０１０％以下、Ｓｎ：０．０１０％以
下、Ａｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、
Ｔｉ：０．０５％以下である。
使用されるソリッドワイヤの化学成分については、重量
％でＣ：０．０５〜０．１３％、Ｓｉ：０．３％以下、
Ｍｎ：０．７〜１．５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：
１．８〜３．２％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．
２０〜０．３５％、Ｎｂ：０．０１５〜０．０３５％、
Ｏ：０．０２％以下、Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、不可避的不純
物のうちＰ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ｓｂ：０．０１０％以下、Ｓｎ：０．０１０％以
下、Ａｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、
Ｔｉ：０．０５％以下である。
【００１９】上記ソリッドワイヤと組み合わせてサブマ
ージアーク溶接に使用されるフラックスの化学成分につ
いては、重量％でＳｉＯ2 ：１０〜２５％、ＣａＯ：２
０〜４５％、ＭｇＯ：２０〜４５％、Ａｌ2 Ｏ3 ：１０
〜３０％である。
ージアーク溶接に使用されるフラックスの化学成分につ
いては、重量％でＳｉＯ2 ：１０〜２５％、ＣａＯ：２
０〜４５％、ＭｇＯ：２０〜４５％、Ａｌ2 Ｏ3 ：１０
〜３０％である。
【００２０】本発明の高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法及
び溶接材料は、高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接おいて、溶接
金属の化学成分を上記の通り管理することにより、実施
工で溶接金属に高い強度、靱性、高温クリープ強度及び
耐ＳＲ割れ性を付与することができる。
び溶接材料は、高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接おいて、溶接
金属の化学成分を上記の通り管理することにより、実施
工で溶接金属に高い強度、靱性、高温クリープ強度及び
耐ＳＲ割れ性を付与することができる。
【００２１】本発明の溶接鋼構造物は、高強度Ｃｒ−Ｍ
ｏ鋼を溶接して製造される溶接鋼構造物において、溶接
金属の化学成分が上記の通り管理されることにより、溶
接金属の強度、靱性、高温クリープ強度及び耐ＳＲ割れ
性に優れる。
ｏ鋼を溶接して製造される溶接鋼構造物において、溶接
金属の化学成分が上記の通り管理されることにより、溶
接金属の強度、靱性、高温クリープ強度及び耐ＳＲ割れ
性に優れる。
【００２２】以下に本発明における化学成分の限定理由
を説明する。以下の説明でソリッドワイヤはサブマージ
アーク溶接用ワイヤを意味し、フラックスはこのソリッ
ドワイヤに組み合わせて使用されるフラックスを意味す
る。
を説明する。以下の説明でソリッドワイヤはサブマージ
アーク溶接用ワイヤを意味し、フラックスはこのソリッ
ドワイヤに組み合わせて使用されるフラックスを意味す
る。
【００２３】Ｃ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０
５〜０．１３％
５〜０．１３％
【００２４】Ｃは溶接金属の常温強度、クリープ強度、
靱性を向上させるのに有効な元素であり、０．００５％
未満では強度、靱性が低下する。０．１３％を超える
と、常温強度はかなり上昇するものの、クリープ強度へ
の影響はそれほど大きくなく、かえってＳＲ割れ感受性
が急激に上昇する。このため、Ｃ量は溶接金属、ワイヤ
とも０．０５〜０．１３％とし、好ましくは０．０６〜
０．１０％である。
靱性を向上させるのに有効な元素であり、０．００５％
未満では強度、靱性が低下する。０．１３％を超える
と、常温強度はかなり上昇するものの、クリープ強度へ
の影響はそれほど大きくなく、かえってＳＲ割れ感受性
が急激に上昇する。このため、Ｃ量は溶接金属、ワイヤ
とも０．０５〜０．１３％とし、好ましくは０．０６〜
０．１０％である。
【００２５】Ｓｉ：溶接金属では０．５％以下、ソリッ
ドワイヤでは０．３％以下
ドワイヤでは０．３％以下
【００２６】Ｓｉは脱酸効果のある元素であり、溶接金
属中の酸素量を下げるのに有効であるが、過剰な含有は
焼戻し脆化により溶接金属を劣化させる原因になる。こ
の観点から、Ｓｉ量は溶接金属では０．５％以下、ワイ
ヤでは０．３％以下とした。ワイヤでの上限値が低いの
は、溶接時にフラックスから還元されたＳｉのために溶
接金属中のＳｉ量がワイヤ中のＳｉ量より増加するから
である。
属中の酸素量を下げるのに有効であるが、過剰な含有は
焼戻し脆化により溶接金属を劣化させる原因になる。こ
の観点から、Ｓｉ量は溶接金属では０．５％以下、ワイ
ヤでは０．３％以下とした。ワイヤでの上限値が低いの
は、溶接時にフラックスから還元されたＳｉのために溶
接金属中のＳｉ量がワイヤ中のＳｉ量より増加するから
である。
【００２７】Ｍｎ：溶接金属では０．６〜１．２％、ソ
リッドワイヤでは０．６〜１．５％
リッドワイヤでは０．６〜１．５％
【００２８】Ｍｎも脱酸効果のある元素であり、溶接金
属中の酸素量を下げて強度、靱性を向上させるのに有効
であり、含有量が少なすぎる場合は常温強度及び靱性が
低下する。多すぎる場合はクリープ強度が低下する。こ
のため、Ｍｎ量は溶接金属では０．６〜１．２％、ワイ
ヤでは０．６〜１．５％とした。より好ましくは、溶接
金属では０．８〜１．１％、ワイヤでは０．８〜１．３
％である。ワイヤでの上限値が高いのは、溶接時にワイ
ヤ中のＭｎが一部酸化するため、一般に溶接金属中のＭ
ｎ量がワイヤ中のＭｎ量より少なくなることによる。
属中の酸素量を下げて強度、靱性を向上させるのに有効
であり、含有量が少なすぎる場合は常温強度及び靱性が
低下する。多すぎる場合はクリープ強度が低下する。こ
のため、Ｍｎ量は溶接金属では０．６〜１．２％、ワイ
ヤでは０．６〜１．５％とした。より好ましくは、溶接
金属では０．８〜１．１％、ワイヤでは０．８〜１．３
％である。ワイヤでの上限値が高いのは、溶接時にワイ
ヤ中のＭｎが一部酸化するため、一般に溶接金属中のＭ
ｎ量がワイヤ中のＭｎ量より少なくなることによる。
【００２９】Ｎｉ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．
５％以下
５％以下
【００３０】Ｎｉは溶接金属の靱性を向上させるのに有
効な元素であり、耐熱鋼の溶接でも一般的にその効果が
活用されるが、同時に高温割れ性を増加させ、０．５％
を超える含有では溶接部の曲げ試験で割れが生じる場合
がある。このため、Ｎｉ量は溶接金属、ワイヤとも０．
５％以下とした。
効な元素であり、耐熱鋼の溶接でも一般的にその効果が
活用されるが、同時に高温割れ性を増加させ、０．５％
を超える含有では溶接部の曲げ試験で割れが生じる場合
がある。このため、Ｎｉ量は溶接金属、ワイヤとも０．
５％以下とした。
【００３１】Ｃｒ：溶接金属、ソリッドワイヤとも１．
８〜３．２％
８〜３．２％
【００３２】Ｃｒ−Ｍｏ鋼は一般に高温雰囲気で使用さ
れる。その際の高温特性を得るために、Ｃｒは不可欠で
ある。高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼である２．２５％Ｃｒ−１％
Ｍｏ鋼或いは３％Ｃｒ−Ｍｏ鋼の成分系を確保するため
に、Ｃｒ量は溶接金属、ワイヤとも１．８〜３．２％と
した。
れる。その際の高温特性を得るために、Ｃｒは不可欠で
ある。高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼である２．２５％Ｃｒ−１％
Ｍｏ鋼或いは３％Ｃｒ−Ｍｏ鋼の成分系を確保するため
に、Ｃｒ量は溶接金属、ワイヤとも１．８〜３．２％と
した。
【００３３】Ｍｏ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．
７〜１．５％
７〜１．５％
【００３４】Ｃｒ−Ｍｏ鋼は一般に高温雰囲気で使用さ
れる。その際の高温特性を得るために、Ｍｏも不可欠で
ある。高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼である２．２５％Ｃｒ−１％
Ｍｏ鋼或いは３％Ｃｒ−Ｍｏ鋼の成分系を確保するため
に、Ｍｏ量は溶接金属、ワイヤとも０．７〜１．５％と
した。
れる。その際の高温特性を得るために、Ｍｏも不可欠で
ある。高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼である２．２５％Ｃｒ−１％
Ｍｏ鋼或いは３％Ｃｒ−Ｍｏ鋼の成分系を確保するため
に、Ｍｏ量は溶接金属、ワイヤとも０．７〜１．５％と
した。
【００３５】Ｖ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．２
０〜０．３５％
０〜０．３５％
【００３６】Ｖは溶接金属の常温強度及びクリープ強度
を向上させるのに有効な元素であり、高強度Ｃｒ−Ｍｏ
鋼には必須である。０．２０％未満では特にクリープ強
度が低下し、０．３５％を超えると靱性の低下及びＳＲ
割れの原因となる。このためＶ量は溶接金属、ワイヤと
も０．２０〜０．３５％とした。
を向上させるのに有効な元素であり、高強度Ｃｒ−Ｍｏ
鋼には必須である。０．２０％未満では特にクリープ強
度が低下し、０．３５％を超えると靱性の低下及びＳＲ
割れの原因となる。このためＶ量は溶接金属、ワイヤと
も０．２０〜０．３５％とした。
【００３７】Ｎｂ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．
０１５〜０．０３５％
０１５〜０．０３５％
【００３８】Ｎｂは溶接金属の常温強度及びクリープ強
度を向上させるのに有効な元素であり、高強度Ｃｒ−Ｍ
ｏ鋼には必須である。０．０１５％未満では特にクリー
プ強度が低下し、０．０３５％を超えると靱性の低下が
生じる。このためＮｂ量は溶接金属、ワイヤとも０．０
１５〜０．０３５％とした。
度を向上させるのに有効な元素であり、高強度Ｃｒ−Ｍ
ｏ鋼には必須である。０．０１５％未満では特にクリー
プ強度が低下し、０．０３５％を超えると靱性の低下が
生じる。このためＮｂ量は溶接金属、ワイヤとも０．０
１５〜０．０３５％とした。
【００３９】Ｏ：溶接金属では０．０４％以下、ソリッ
ドワイヤでは０．０２％以下
ドワイヤでは０．０２％以下
【００４０】溶接金属の常温強度、靱性及びクリープ強
度を高めるために、溶接金属中のＯは少ないほどよい。
多すぎると靱性の低下が特に顕著となる。このため、Ｏ
量は溶接金属では０．０４％以下、ワイヤでは０．０２
％以下とした。ワイヤでの上限値が低いのは、溶接時に
大気中やフラックス中の酸素源から溶接金属がＯを吸収
し、ワイヤ中のＯ量より溶接金属中のＯ量が増加するこ
とによる。
度を高めるために、溶接金属中のＯは少ないほどよい。
多すぎると靱性の低下が特に顕著となる。このため、Ｏ
量は溶接金属では０．０４％以下、ワイヤでは０．０２
％以下とした。ワイヤでの上限値が低いのは、溶接時に
大気中やフラックス中の酸素源から溶接金属がＯを吸収
し、ワイヤ中のＯ量より溶接金属中のＯ量が増加するこ
とによる。
【００４１】Ｎ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０
２０％以下
２０％以下
【００４２】溶接金属中のＮ量が増加すると溶接金属の
靱性が劣化し、更にＳＲ割れ感受性が増加する。このた
めＮ量は溶接金属、ワイヤとも０．０２０％以下にし
た。
靱性が劣化し、更にＳＲ割れ感受性が増加する。このた
めＮ量は溶接金属、ワイヤとも０．０２０％以下にし
た。
【００４３】不可避的不純物のうち Ｐ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０２０％以下、 Ｓ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０２０％以下、 Ｓｂ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０１０％以
下、 Ｓｎ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０１０％以
下、 Ａｓ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０２０％以
下、 Ａｌ：溶接金属では０．０２０％以下、ソリッドワイヤ
では０．０５％以下、 Ｔｉ：溶接金属では０．０２０％以下、ソリッドワイヤ
では０．０５％以下
下、 Ｓｎ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０１０％以
下、 Ａｓ：溶接金属、ソリッドワイヤとも０．０２０％以
下、 Ａｌ：溶接金属では０．０２０％以下、ソリッドワイヤ
では０．０５％以下、 Ｔｉ：溶接金属では０．０２０％以下、ソリッドワイヤ
では０．０５％以下
【００４４】これらの不可避的不純物は、上記の範囲を
超えて含有されると、溶接金属が熱処理を受けた場合に
粒界や結晶粒中に析出又は偏析し、靱性を低下させたり
ＳＲ割れの原因となるため、上記の範囲内の含有とし
た。なお、ワイヤでＡｌ，Ｔｉの上限値が高いのは、溶
接時の一部酸化のためにワイヤよりも溶接金属で含有量
が低くなることによる。
超えて含有されると、溶接金属が熱処理を受けた場合に
粒界や結晶粒中に析出又は偏析し、靱性を低下させたり
ＳＲ割れの原因となるため、上記の範囲内の含有とし
た。なお、ワイヤでＡｌ，Ｔｉの上限値が高いのは、溶
接時の一部酸化のためにワイヤよりも溶接金属で含有量
が低くなることによる。
【００４５】Ｐｓｒ値：溶接金属で４．０以上
【００４６】本発明者が確立したＳＲ割れの再現試験
（試験方法は後述）で、破断を生じない最大応力を調査
した。この最大応力と実施工でのＳＲ割れとの関係を調
査したところ、最大応力が３８０ＭＰａ以上で、実施工
でのＳＲ割れが防止されることが判明した。また、この
最大応力と化学成分の関係を調査したところ、最大応力
とＰｓｒ値の間に強い相関関係が成立し、Ｐｓｒ値が増
加するに連れて最大応力が上昇し、この値が４．０以上
で最大応力が３８０ＭＰａ以上となり、実施工でのＳＲ
割れが防止されることが判明した。従って、Ｐｓｒ値は
溶接金属で４．０以上とした。
（試験方法は後述）で、破断を生じない最大応力を調査
した。この最大応力と実施工でのＳＲ割れとの関係を調
査したところ、最大応力が３８０ＭＰａ以上で、実施工
でのＳＲ割れが防止されることが判明した。また、この
最大応力と化学成分の関係を調査したところ、最大応力
とＰｓｒ値の間に強い相関関係が成立し、Ｐｓｒ値が増
加するに連れて最大応力が上昇し、この値が４．０以上
で最大応力が３８０ＭＰａ以上となり、実施工でのＳＲ
割れが防止されることが判明した。従って、Ｐｓｒ値は
溶接金属で４．０以上とした。
【００４７】ＳｉＯ2 ：フラックスで１０〜２５％
【００４８】フラックス中のＳｉＯ2 はビード外観を良
好とするための不可欠な成分であり、１０％未満である
と凸ビード等の外観不良が生じる。しかし、２５％を超
えて含有されると、溶接金属中の酸素量が増加し、その
靱性が低下する。このため１０〜２５％の範囲とした。
好とするための不可欠な成分であり、１０％未満である
と凸ビード等の外観不良が生じる。しかし、２５％を超
えて含有されると、溶接金属中の酸素量が増加し、その
靱性が低下する。このため１０〜２５％の範囲とした。
【００４９】ＣａＯ：フラックスで２０〜４５％
【００５０】ＣａＯはフラックスの塩基度を上げて溶接
金属の靱性を確保する有効な成分であり、ＣａＦ2 やＣ
ａＣＯ3 としても添加可能である。ＣａＯが２０％未満
では溶接金属中の酸素量が増加して靱性が低下し、４５
％を超えるとスラグの粘性が下がり過ぎてビード外観が
不均一になるため、２０〜４５％の範囲とした。
金属の靱性を確保する有効な成分であり、ＣａＦ2 やＣ
ａＣＯ3 としても添加可能である。ＣａＯが２０％未満
では溶接金属中の酸素量が増加して靱性が低下し、４５
％を超えるとスラグの粘性が下がり過ぎてビード外観が
不均一になるため、２０〜４５％の範囲とした。
【００５１】ＭｇＯ：フラックスで２０〜４５％
【００５２】ＭｇＯはスラグ形成剤としての主要成分で
あり、塩基性成分として靱性を向上させる効果もある。
２０％未満では靱性が低下し、４５％超ではスラグの融
点が上がり過ぎてビード形状が不良となるため、２０〜
４５％の範囲とした。
あり、塩基性成分として靱性を向上させる効果もある。
２０％未満では靱性が低下し、４５％超ではスラグの融
点が上がり過ぎてビード形状が不良となるため、２０〜
４５％の範囲とした。
【００５３】Ａｌ2 Ｏ3 ：フラックスで１０〜３０％
【００５４】Ａｌ2 Ｏ3 は特にビードの揃いやビード外
観を良好にする有効な成分であり、１０％未満ではその
効果が見られないが、３０％を超えるとフラックスの塩
基度が低下し、溶接金属の靱性が低下するため、１０〜
３０％の範囲とした。
観を良好にする有効な成分であり、１０％未満ではその
効果が見られないが、３０％を超えるとフラックスの塩
基度が低下し、溶接金属の靱性が低下するため、１０〜
３０％の範囲とした。
【００５５】
【発明の実施の形態】以下に本発明の実施形態を説明す
る。
る。
【００５６】高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼からなる厚み２５ｍｍ
の母材鋼板を、種々の組成のソリッドワイヤ及びフラッ
クスを使用してサブマージアーク溶接により多層溶接し
た。溶接金属の機械的性質を強度、靱性、クリープ強
度、ＳＲ割れ感受性について調査すると共に、溶接金属
の化学成分を調査した。
の母材鋼板を、種々の組成のソリッドワイヤ及びフラッ
クスを使用してサブマージアーク溶接により多層溶接し
た。溶接金属の機械的性質を強度、靱性、クリープ強
度、ＳＲ割れ感受性について調査すると共に、溶接金属
の化学成分を調査した。
【００５７】使用した母材の化学成分を表１、ソリッド
ワイヤの化学成分を表２、フラックスの化学成分を表
３、溶接金属の化学成分の調査結果を表４、溶接金属の
Ｐｓｒ値、溶接条件及び機械的性質の調査結果を表５に
それぞれ示す。機械的性質の調査方法は以下の通りとし
た。
ワイヤの化学成分を表２、フラックスの化学成分を表
３、溶接金属の化学成分の調査結果を表４、溶接金属の
Ｐｓｒ値、溶接条件及び機械的性質の調査結果を表５に
それぞれ示す。機械的性質の調査方法は以下の通りとし
た。
【００５８】強度については、図１（ａ）に示すよう
に、溶接金属から直径が１０ｍｍの丸棒試験片を採取
し、この試験片に６９０〜７２０℃の溶接後熱処理を行
ったあと、常温で引張試験を行った。引張強度が５８５
〜７６０ＭＰａの範囲内にあるものを良好とした。
に、溶接金属から直径が１０ｍｍの丸棒試験片を採取
し、この試験片に６９０〜７２０℃の溶接後熱処理を行
ったあと、常温で引張試験を行った。引張強度が５８５
〜７６０ＭＰａの範囲内にあるものを良好とした。
【００５９】靱性については、図１（ｂ）に示すよう
に、溶接金属から断面が１０×１０ｍｍの角棒試験片を
採取し、この試験片に６９０〜７２０℃の溶接後熱処理
を行ったあと、−２０℃でシャルピー衝撃試験を行っ
た。吸収エネルギーが９０Ｊ以上のものを良好とした。
に、溶接金属から断面が１０×１０ｍｍの角棒試験片を
採取し、この試験片に６９０〜７２０℃の溶接後熱処理
を行ったあと、−２０℃でシャルピー衝撃試験を行っ
た。吸収エネルギーが９０Ｊ以上のものを良好とした。
【００６０】クリープ強度については、図１（ａ）に示
すように、溶接金属から直径が１０ｍｍの丸棒試験片を
採取し、この試験片に６９０〜７２０℃の溶接後熱処理
を行ったあと、５３８℃×２０６ＭＰａの条件でクリー
プ破断試験を行った。クリープ破断時間が９００時間以
上のものを良好とした。
すように、溶接金属から直径が１０ｍｍの丸棒試験片を
採取し、この試験片に６９０〜７２０℃の溶接後熱処理
を行ったあと、５３８℃×２０６ＭＰａの条件でクリー
プ破断試験を行った。クリープ破断時間が９００時間以
上のものを良好とした。
【００６１】ＳＲ割れ感受性については、図２に示すよ
うに、溶接金属から円周切り欠き付きの丸棒試験片を採
取した。この試験片に一定応力を付加しながら、図３に
示す熱サイクルを加える、本発明者開発の昇温定荷重引
張試験を行った。この試験方法では、試験片に加わる応
力が明らかであり、この試験で破断しない最大応力を求
めることにより、ＳＲ割れ感受性の定量的な評価が可能
になる。
うに、溶接金属から円周切り欠き付きの丸棒試験片を採
取した。この試験片に一定応力を付加しながら、図３に
示す熱サイクルを加える、本発明者開発の昇温定荷重引
張試験を行った。この試験方法では、試験片に加わる応
力が明らかであり、この試験で破断しない最大応力を求
めることにより、ＳＲ割れ感受性の定量的な評価が可能
になる。
【００６２】即ち、この試験を幾つかの応力レベルで行
うと、図４のような試験結果が得られ、この試験で破断
しない最大応力が求められる。この最大応力を実際の施
工でＳＲ割れが生じた施工条件と対比させたことろ、３
８０ＭＰａ以上でＳＲ割れが発生しないことが明らかと
なった。これにより、この試験結果からＳＲ割れ感受性
の定量的な評価が可能になり、この試験で破断しない最
大応力が３８０ＭＰａ以上でそのＳＲ割れ感受性が良好
となる。
うと、図４のような試験結果が得られ、この試験で破断
しない最大応力が求められる。この最大応力を実際の施
工でＳＲ割れが生じた施工条件と対比させたことろ、３
８０ＭＰａ以上でＳＲ割れが発生しないことが明らかと
なった。これにより、この試験結果からＳＲ割れ感受性
の定量的な評価が可能になり、この試験で破断しない最
大応力が３８０ＭＰａ以上でそのＳＲ割れ感受性が良好
となる。
【００６３】また、この昇温定荷重引張試験で破断を生
じない最大応力と、ＳＲ割れを対象に検討されたＰｓｒ
値との関係を図５に示す。図５から明らかなように、Ｐ
ｓｒ値が４以上で最大応力が３８０ＭＰａ以上となり、
実施工でのＳＲ割れが防止され、Ｐｓｒ値によってもＳ
Ｒ割れ感受性の定量的な評価が可能である。
じない最大応力と、ＳＲ割れを対象に検討されたＰｓｒ
値との関係を図５に示す。図５から明らかなように、Ｐ
ｓｒ値が４以上で最大応力が３８０ＭＰａ以上となり、
実施工でのＳＲ割れが防止され、Ｐｓｒ値によってもＳ
Ｒ割れ感受性の定量的な評価が可能である。
【００６４】
【表１】
【００６５】
【表２】
【００６６】
【表３】
【００６７】
【表４】
【００６８】
【表５】
【００６９】表４及び表５に示された調査結果を説明す
ると、以下の通りである。なお、靱性は−２０℃でのシ
ャルピー吸収エネルギー（Ｊ）、クリープは５３８℃×
２０６ＭＰａでの破断時間（ｈｒ）、ＳＲ割れは前述し
た昇温定荷重引張試験での破断を生じない最大応力（Ｍ
Ｐａ）である。それぞれの合格値は前述した通り９０Ｊ
以上、９００ｈｒ以上、３８０ＭＰａ以上である。
ると、以下の通りである。なお、靱性は−２０℃でのシ
ャルピー吸収エネルギー（Ｊ）、クリープは５３８℃×
２０６ＭＰａでの破断時間（ｈｒ）、ＳＲ割れは前述し
た昇温定荷重引張試験での破断を生じない最大応力（Ｍ
Ｐａ）である。それぞれの合格値は前述した通り９０Ｊ
以上、９００ｈｒ以上、３８０ＭＰａ以上である。
【００７０】本発明例であるＮｏ．１〜１０では、溶接
金属の化学成分が適正に管理され、靱性、クリープ強
度、耐ＳＲ割れ性の全てが合格レベルに達した。
金属の化学成分が適正に管理され、靱性、クリープ強
度、耐ＳＲ割れ性の全てが合格レベルに達した。
【００７１】これに対し、比較例Ｎｏ．１１及び１２で
は、溶接金属中のＣ量が高く、Ｐｓｒ値が低いために、
ＳＲ割れ感受性が高くなっている。比較例Ｎｏ．１３で
は溶接金属中のＭｎ量が多いためにクリープ破断時間が
短くなっている。比較例Ｎｏ．１４では溶接金属中のＯ
量が多いために靱性が劣化している。比較例Ｎｏ．１５
では、溶接金属中のＮｂ量が少ないため、クリープ破断
時間が短く、且つＳＲ割れ感受性が高くなっている。比
較例Ｎｏ．１６及び１７ではＰｓｒ値が低いために、Ｓ
Ｒ割れ感受性が高くなっている。
は、溶接金属中のＣ量が高く、Ｐｓｒ値が低いために、
ＳＲ割れ感受性が高くなっている。比較例Ｎｏ．１３で
は溶接金属中のＭｎ量が多いためにクリープ破断時間が
短くなっている。比較例Ｎｏ．１４では溶接金属中のＯ
量が多いために靱性が劣化している。比較例Ｎｏ．１５
では、溶接金属中のＮｂ量が少ないため、クリープ破断
時間が短く、且つＳＲ割れ感受性が高くなっている。比
較例Ｎｏ．１６及び１７ではＰｓｒ値が低いために、Ｓ
Ｒ割れ感受性が高くなっている。
【００７２】なお、常温強度については、実施例、比較
例ともに５８５〜７６０ＭＰａの範囲に入っているが、
本発明の成分範囲を外れる元素の種類や量によっては、
５８５〜７６０ＭＰａの範囲に入らない場合が生じる。
例ともに５８５〜７６０ＭＰａの範囲に入っているが、
本発明の成分範囲を外れる元素の種類や量によっては、
５８５〜７６０ＭＰａの範囲に入らない場合が生じる。
【００７３】
【発明の効果】以上に説明した通り、本発明の高強度Ｃ
ｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法及び溶接材料並びに溶接鋼構造物
は、これまで定量的に評価できる方法がなく、実施工で
しか再現が困難であったＳＲ割れについて定量的に評価
できる方法を確立し、この方法を用いて溶接金属の適正
な化学成分を求めたことにより、強度、靱性、クリープ
強度、ＳＲ割れ感受性の全てについて高い性能を確保す
ることができる。
ｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法及び溶接材料並びに溶接鋼構造物
は、これまで定量的に評価できる方法がなく、実施工で
しか再現が困難であったＳＲ割れについて定量的に評価
できる方法を確立し、この方法を用いて溶接金属の適正
な化学成分を求めたことにより、強度、靱性、クリープ
強度、ＳＲ割れ感受性の全てについて高い性能を確保す
ることができる。
【図１】試験片の採取方法の説明図である。
【図２】ＳＲ割れ感受性を評価するための昇温定荷重引
張試験に使用する試験片の採取方法の説明図である。
張試験に使用する試験片の採取方法の説明図である。
【図３】同昇温定荷重引張試験での熱サイクルの説明図
である。
である。
【図４】同昇温定荷重引張試験の結果を示すグラフであ
る。
る。
【図５】同昇温定荷重引張試験での破断を生じない最大
応力とＰｓｒ値との関係を示すグラフである。
応力とＰｓｒ値との関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｃ 38/48 Ｃ２２Ｃ 38/48 Ｂ２３Ｋ 103:04 (72)発明者 波多野 勲 兵庫県尼崎市扶桑町１番17号 住金溶接工 業株式会社内 Ｆターム(参考） 4E001 AA03 BB05 BB08 CA04 CC04 DC01 DC05 EA05 EA07 EA10 4E084 AA03 AA07 AA11 AA12 CA02 CA03 CA08 CA23 DA16 GA06 HA04 HA11
Claims (7)
- 【請求項１】 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法であっ
て、溶接金属の組成を、重量％でＣ：０．０５〜０．１
３％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．６〜１．２％、
Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１．８〜３．２％、Ｍｏ：
０．７〜１．５％、Ｖ：０．２０〜０．３５％、Ｎｂ：
０．０１５〜０．０３５％、Ｏ：０．０４％以下、Ｎ：
０．０２０％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不
純物からなり、不可避的不純物のうちＰ：０．０２０％
以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｓｂ：０．０１０％以
下、Ｓｎ：０．０１０％以下、Ａｓ：０．０２０％以
下、Ａｌ：０．０２０％以下、Ｔｉ：０．０２０％以下
に管理することを特徴とする高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接
方法。 - 【請求項２】 前記溶接金属は、Ｃ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｖ、
Ｎｂ、Ｏ、Ｎの各含有量を重量％で〔Ｃ〕、〔Ｍｎ〕、
〔Ｍｏ〕、〔Ｖ〕、〔Ｎｂ〕、〔Ｏ〕、〔Ｎ〕とすると
き、Ｐｓｒ＝３×〔Ｍｎ〕＋３×〔Ｍｏ〕＋１２×〔Ｎ
ｂ〕−２×〔Ｃ〕−６×〔Ｖ〕−７×〔Ｏ〕−７×
〔Ｎ〕で表されるＰｓｒの値が４．０以上であることを
特徴とする請求項１に記載の高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接
方法。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の溶接方法に使用
される溶接材料。 - 【請求項４】 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマージアーク
溶接に使用されるソリッドワイヤであって、重量％で
Ｃ：０．０５〜０．１３％、Ｓｉ：０．３％以下、Ｍ
ｎ：０．７〜１．５％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：
１．８〜３．２％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．
２０〜０．３５％、Ｎｂ：０．０１５〜０．０３５％、
Ｏ：０．０２％以下、Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、不可避的不純
物のうちＰ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ｓｂ：０．０１０％以下、Ｓｎ：０．０１０％以
下、Ａｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０５％以下、
Ｔｉ：０．０５％以下であることを特徴とする請求項３
に記載の溶接材料。 - 【請求項５】 前記ソリッドワイヤと組み合わせて高強
度Ｃｒ−Ｍｏ鋼のサブマージアーク溶接に使用されるフ
ラックスであって、重量％でＳｉＯ2 ：１０〜２５％、
ＣａＯ：２０〜４５％、ＭｇＯ：２０〜４５％、Ａｌ2
Ｏ3 ：１０〜３０％を含有することを特徴とする請求項
３に記載の溶接材料。 - 【請求項６】 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼を溶接して製造され
る溶接鋼構造物であって、溶接金属の組成が、重量％で
Ｃ：０．０５〜０．１３％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍ
ｎ：０．６〜１．２％、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：
１．８〜３．２％、Ｍｏ：０．７〜１．５％、Ｖ：０．
２０〜０．３５％、Ｎｂ：０．０１５〜０．０３５％、
Ｏ：０．０４％以下、Ｎ：０．０２０％以下を含有し、
残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、不可避的不純
物のうちＰ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以
下、Ｓｂ：０．０１０％以下、Ｓｎ：０．０１０％以
下、Ａｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０２０％以
下、Ｔｉ：０．０２０％以下であることを特徴とする溶
接鋼構造物。 - 【請求項７】 前記溶接金属は、Ｃ、Ｍｎ、Ｍｏ、Ｖ、
Ｎｂ、Ｏ、Ｎの各含有量を重量％で〔Ｃ〕、〔Ｍｎ〕、
〔Ｍｏ〕、〔Ｖ〕、〔Ｎｂ〕、〔Ｏ〕、〔Ｎ〕とすると
き、Ｐｓｒ＝３×〔Ｍｎ〕＋３×〔Ｍｏ〕＋１２×〔Ｎ
ｂ〕−２×〔Ｃ〕−６×〔Ｖ〕−７×〔Ｏ〕−７×
〔Ｎ〕で表されるＰｓｒの値が４．０以上であることを
特徴とする請求項６に記載の溶接鋼構造物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11343799A JP2000301378A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法及び溶接材料並びに溶接鋼構造物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11343799A JP2000301378A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法及び溶接材料並びに溶接鋼構造物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000301378A true JP2000301378A (ja) | 2000-10-31 |
Family
ID=14612212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11343799A Pending JP2000301378A (ja) | 1999-04-21 | 1999-04-21 | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接方法及び溶接材料並びに溶接鋼構造物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000301378A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009106949A (ja) * | 2007-10-26 | 2009-05-21 | Kobe Steel Ltd | 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の溶接金属 |
| EP2468911A1 (en) * | 2009-08-21 | 2012-06-27 | JFE Steel Corporation | Hot pressed member, steel sheet for hot pressed member, and method for producing hot pressed member |
| WO2012124529A1 (ja) | 2011-03-11 | 2012-09-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐焼戻し脆化特性に優れた溶接金属 |
| WO2013077356A1 (ja) | 2011-11-21 | 2013-05-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐焼戻し脆化特性に優れた溶接金属 |
| KR20130109233A (ko) | 2011-02-09 | 2013-10-07 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 크리프 특성이 우수한 용접 금속 |
| WO2014119785A1 (ja) | 2013-02-04 | 2014-08-07 | 株式会社神戸製鋼所 | 溶接金属および溶接構造体 |
| CN113122783A (zh) * | 2021-04-23 | 2021-07-16 | 唐山全丰薄板有限公司 | 一种1300MPa级汽车用超高强度冷轧钢板及其制造方法 |
-
1999
- 1999-04-21 JP JP11343799A patent/JP2000301378A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2012124529A1 (ja) | 2011-03-11 | 2012-09-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐焼戻し脆化特性に優れた溶接金属 |
| WO2013077356A1 (ja) | 2011-11-21 | 2013-05-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐焼戻し脆化特性に優れた溶接金属 |
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