JP2000240729A - 伝動ベルトの厚さむら検査方法及び伝動ベルト並びに検査装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 自動車エンジンのベルト式補機駆動装置に用
いられるＶリブドベルトにおいて、ベルト厚さむらに起
因するベルト走行音を効率よく低減しようとする際に、
ベルト厚さむらを実際の状態に即して効率よく検査でき
るようにする。 【解決手段】 ２軸のプーリ間にベルトを巻き掛けると
ともに、一方のプーリ上におけるベルト外周面にアイド
ラプーリを一定の荷重で接触させ、ベルトの定速走行に
伴うアイドラプーリのベルト厚さ方向の変動をＦＦＴア
ナライザにより周波数分析し、その分析結果に基づいて
ベルト厚さむらを判定する。そして、ベルト走行速度が
２２５ｍｍ／ｓであるときのＦＦＴアナライザの２０〜
５００Ｈｚの範囲におけるアイドラプーリの変動レベル
のピーク値Ａ〔ｄＢ〕が、Ａ＝２０×ｌｏｇ₁₀（Ｂ÷１
０）≦−４８の式（Ｂは、アイドラプーリの1ｍｍの変
動量当りの電圧値〔Ｖ〕）を満たすものを合格と判定す
るようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車エン
ジンのベルト式補機駆動装置に用いられるＶリブドベル
ト等の伝動ベルトの厚さむらを検査する方法及び伝動ベ
ルト並びに検査装置に関し、特にベルト厚さむらを実際
の状態に即して検査する対策に関する。

【０００２】

【従来の技術】例えば、自動車エンジンのベルト式補機
駆動装置の分野では、エンジンの静粛性が改善されるの
に伴い、ベルト自体の走行音や振動（以下、単にベルト
走行音という）を低減する対策が必要になってきてい
る。そして、そのようなベルト走行音には、ベルト底面
における厚さむらが大きく影響していることが判ってき
た。例えば、ベルト本体の加硫成形後に研磨加工やカッ
ト加工等によりベルト底面にリブが形成されるようにし
たＶリブドベルトの場合には、そのリブ形成時にベルト
底面が凹凸状になって厚さむらが生じ易いということも
判ってきた。したがって、そのようなベルト底面におけ
る凹凸部のベルト厚さ方向の寸法（以下、凹凸量とい
う）厚さむらをできるだけ小さくすることが必要とされ
ている。

【０００３】ところで、従来では、上記のようなベルト
厚さむらの検査を行うのに、ノギスやシクネスゲージ等
の測定具を用い、それをベルト長さ方向に順に押し当て
ていってベルト厚さを測定し、それにより得られるベル
ト長さ方向での厚さ分布に基づいて厚さむらを判定する
ようになされている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来の検査方法では、ベルト長さ方向の複数箇所の厚さを
測定する必要があることから、時間がかかるという問題
がある。

【０００５】また、ベルト自体がゴム材料からなるもの
であることから、測定具を押し当てる際の押し圧により
測定精度にばらつきが生じ易いという問題もある。

【０００６】そこで、本発明者等は、２軸のプーリ間に
伝動ベルトを巻き掛けて定速走行させる一方、１つのプ
ーリ上におけるベルト外周面にアイドラプーリを一定の
荷重で接触させるようにし、ベルト走行に伴うアイドラ
プーリのベルト厚さ方向の変動量を検出することで、ベ
ルト底面の凹凸量を効率よく短時間のうちにしかも精度
よく測定できるようにすることを考えた。

【０００７】ところが、さらに研究を重ねた結果、ベル
ト走行音は必ずしも凹凸量の大きさのみに依存している
訳ではないということが判った。つまり、場合によって
は凹凸量が大きくてもベルト走行音は小さく、逆に凹凸
量が小さくても大きなベルト走行音を発生することがあ
るのである。

【０００８】本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたもの
であり、その主な目的は、自動車エンジンのベルト式補
機駆動装置に用いられるＶリブドベルト等の伝動ベルト
において、ベルト厚さむらに起因するベルト走行音を効
率よく低減しようとする際に、ベルト底面の凹凸による
ベルト走行音の発生メカニズムを適正に把握すること
で、ベルト走行音の発生に緊密に関係するベルト厚さむ
らを実際の状態に即して検査できるようにすることにあ
る。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明では、ベルト底面における凹凸量が小さく
ても凹凸部のベルト長さ方向におけるピッチ（以下、単
にピッチという）が一定であればベルト走行音への影響
は大きく、逆に、凹凸量が大きくてもピッチが不定であ
ればベルト走行音の音レベルが低いことに着目し、２軸
以上のプーリ間で伝動ベルトを定速走行させてベルト底
面の凹凸状態を周波数分析するようにした。

【００１０】具体的には、請求項１の発明では、ベルト
底面がプーリに摩擦接触して該プーリとの間の動力伝達
を行う伝動ベルトに対し、該伝動ベルトの長さ方向にお
ける厚さむらを判定するようにした伝動ベルトの厚さむ
ら検査方法が前提である。

【００１１】そして、２軸以上のプーリ間に上記伝動ベ
ルトを走行可能に巻き掛けるとともに、上記２軸以上の
プーリのうちの１つのプーリ上における伝動ベルトの外
周面にアイドラプーリを一定の荷重で接触させ、上記伝
動ベルトの定速走行に伴うアイドラプーリのベルト厚さ
方向の変動を周波数分析器により周波数分析し、その分
析結果に基づいて厚さむらを判定するようにする。

【００１２】上記の構成において、伝動ベルトが２軸以
上のプーリ間に巻き掛けられて定速走行すると、その走
行に伴い、ベルト底面の凹凸状態に応じてアイドラプー
リはベルト厚さ方向に変動する。つまり、アイドラプー
リは、ベルト底面における凹凸部の凹凸量及びピッチに
応じて変動する。そして、このアイドラプーリの変動が
周波数分析器により周波数分析されることで、上述の凹
凸量及びピッチによるベルト走行音の音レベルが得られ
るようになるので、その分析結果に基づいて、実際のベ
ルト走行音に結び付くベルト厚さむらが適正に判定され
ることとなる。因みに、人間に実際に聞こえる音の周波
数は一般には１０ｋＨｚ以下であり、耳障りとされる音
の周波数は一般には５ｋＨｚ以下である。

【００１３】請求項２の発明では、上記請求項１の発明
において、伝動ベルトをベルト底面が外周面となる状態
にプーリ間に巻き掛けて走行させるようにする。

【００１４】上記の構成において、伝動ベルトは、ベル
ト底面が外周面となる状態でプーリ間を走行する。そし
て、アイドラプーリは、ベルト底面に接触しつつ該ベル
ト底面の凹凸状態に応じて変動する。よって、ベルト底
面の凹凸状態に応じて変動する際のアイドラプーリの感
度が高くなる。

【００１５】請求項３の発明では、上記請求項１及び２
の検査方法により厚さむらが検査された伝動ベルトとし
て、ベルト走行速度が２２５ｍｍ／ｓであるときの周波
数分析器の２０〜５００Ｈｚの範囲におけるアイドラプ
ーリの変動レベルのピーク値Ａ〔単位：ｄＢ〕が、Ａ＝
２０×ｌｏｇ₁₀（Ｂ÷１０）≦−４８の式（但し、Ｂは
アイドラプーリの１ｍｍの変動量当りの電圧値〔単位：
Ｖ〕）を満たすように設定されているものとする。

【００１６】上記の構成において、周波数分析器を用い
た検査方法により伝動ベルトの厚さむらが検査される際
に、ベルト走行速度が２２５ｍｍ／ｓであるときの周波
数分析器の２０〜５００Ｈｚの範囲におけるアイドラプ
ーリの変動レベルのピーク値Ａが、Ａ＝２０×ｌｏｇ₁₀
（Ｂ÷１０）≦−４８の式を満たしている伝動ベルトで
は、ピッチが０．４５〜１１．２５ｍｍでかつ凹凸量が
約４０μｍ以下である凹凸部によるベルト走行音は殆ど
発生しない。この条件は、クランクプーリ径が１５０ｍ
ｍである一般の自動車エンジンのベルト式補機駆動装置
において、エンジンの常用回転域である７００〜３００
０ｒｐｍのときに最も耳障りとされる１〜３ｋＨｚのベ
ルト走行音を発生させる要因となる凹凸部のピッチ及び
凹凸量に略相当する。

【００１７】請求項４の発明では、上記請求項３の発明
において、伝動ベルトは、ベルト本体の加硫成形後にベ
ルト底面に、各々、ベルト長さ方向に延びる複数条のリ
ブがベルト幅方向に並ぶように形成されてなるＶリブド
ベルトとされているものとする。

【００１８】上記の構成において、伝動ベルトが、ベル
ト底面に複数条のリブを有するＶリブドベルトであっ
て、それらリブがベルト本体の加硫成形後に形成されて
なるものである場合には、従来の技術の項で説明したよ
うに、ベルト底面が凹凸状になってベルト厚さむらを生
じ易い。よって、上記請求項３の発明での作用は具体的
にかつ適正に営まれることとなる。

【００１９】請求項５の発明では、ベルト厚さむら検査
装置として、伝動ベルトが走行可能に巻き掛けられる２
軸以上のプーリと、これらプーリのうちの１つのプーリ
上において、該２軸以上のプーリ間に巻き掛けられた伝
動ベルトの外周面に接触可能なアイドラプーリと、この
アイドラプーリをベルト外周面に一定の荷重で接触する
ように押圧する押圧機構と、ベルト走行に伴う上記アイ
ドラプーリのベルト厚さ方向の変動を周波数分析する周
波数分析器とを備えるようにしたので、上記請求項１の
場合と同じ作用が営まれることとなる。

【００２０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図２及び図３は、本発明の実施形態
に係るベルト厚さむら検査装置の全体構成を示してお
り、このベルト厚さむら検査装置は、自動車エンジンの
ベルト式補機駆動装置に使用されるＶリブドベルトＴの
長さ方向におけるベルト厚さむらを検査するために用い
られる。

【００２１】先ず、上記ＶリブドベルトＴについて説明
しておくと、このものは、図４に示すように、ベルト本
体１が、断面矩形状をなすクッションゴム層４と、この
クッションゴム層４のベルト底面側（同図の下面側）に
配置されたリブゴム層５と、クッションゴム層４のベル
ト背面側（同図の上面側）に配置された上ゴム層６とか
らなっており、クッションゴム層４内には、心線７がベ
ルト長さ方向に延びかつベルト幅方向（同図の左右方
向）に等ピッチに並ぶようにスパイラル状に埋設されて
いる。そして、ベルト本体１のベルト背面には帆布層３
が上ゴム層６上に積層された状態に設けられており、一
方、ベルト本体１のベルト底面には、ベルト長さ方向に
延びるように設けられた複数条（図示する例では３条）
のリブ２，２，…がベルト幅方向に所定ピッチをおいて
並ぶように設けられている。これらリブ２，２，…は、
ベルト本体１の加硫成形後に例えば研磨加工により形成
されている。

【００２２】次に、上記ベルト厚さむら測定装置につい
て説明すると、本測定装置は、上下に配置された２軸の
プーリ３１，３２を備えている。下側のプーリ３１は駆
動プーリであって、電動モータ３３の出力軸３４に駆動
連結された固定軸３５に一体回転するように取り付けら
れている。この固定軸３５は、固定体３６上に立設され
た固定壁３７を水平方向に貫通していて、該固定壁３７
にベアリング３８を介して回転可能に支持されている。
一方、固定壁３７の上方には、上下方向に調整移動可能
な可動壁３９が配置されている。この可動壁３９には、
上記固定軸３５に対し平行に延びる可動軸４０が突設さ
れており、この可動軸４０の先端には、従動プーリとし
ての上側プーリ３２がベアリング４１を介して回転可能
に取り付けられている。これら両プーリ３１，３２に
は、何れも平プーリが用いられている。

【００２３】上記上側プーリ３２の上方には、同じく平
プーリからなるアイドラプーリ４２が配置されており、
このアイドラプーリ４２は、上下両プーリ３１，３２間
に巻き掛けられたＶリブドベルトＴを上側プーリ３２と
の間で上下方向に挟圧可能に設けられている。具体的に
は、上記可動壁３９の上側プーリ３２と同じ側（図２の
左側）の面には、上下方向に延びる１対のガイドレール
４３，４３（同図には１本のレールのみ示す）が配置さ
れている。これらレール４３，４３上にはスライドベー
ス４４が配置されており、このスライドベース４４はガ
イドレール４３，４３により上下方向に移動可能に案内
支持されている。このスライドベース４４には、上記固
定軸３５に対し平行に延びる支持軸４５が突設されてお
り、この支持軸４５の先端には、上記アイドラプーリ４
２がベアリング４６を介して回転可能に取り付けられて
いる。つまり、アイドラプーリ４２は、ガイドレール４
３，４３及びスライドベース４４により上側プーリ３２
上のＶリブドベルトＴの厚さ方向（上下方向）に移動可
能に案内支持されている。また、アイドラプーリ４２
は、その自重及びスライドベース４４等の重量により上
側プーリ３２上におけるＶリブドベルトＴの外周面に一
定の荷重で接触するようになされている。すなわち、ア
イドラプーリ４２及びスライドベース４４により、該ア
イドラプーリ４２を上側プーリ３２上におけるベルト外
周面に一定の荷重で接触するように常時押圧する押圧機
構４７が構成されている。

【００２４】また、上記アイドラプーリ４２の両側方に
は、図３に示すように、該アイドラプーリ４２の上下方
向における変動量を検出する平行レーザ式変位センサ４
８が配置されている。この変位センサ４８は、可動壁３
９のアイドラプーリ４２と同じ側（図２の左側）の面に
取り付けられていて、アイドラプーリ４２の軸心と直交
する鉛直面に平行な平行レーザを水平方向に投光する投
光器４８ａと、この投光器４８ａからの平行レーザを受
光するための受光器４８ｂとからなっている。この変位
センサ４８は、平行レーザによるアイドラプーリ４２の
影の大きさないし上下位置が該アイドラプーリ４２の上
下方向の変動に応じて変化することを利用して、アイド
ラプーリ４２の変動量を検出するようになされている。

【００２５】上記平行レーザ式変位センサ４８の検出信
号は、ＦＦＴアナライザ４９（高速フーリエ変換を用い
た周波数分析器）に入力するようになされている。この
ＦＦＴアナライザ４９は、ベルト走行に伴うアイドラプ
ーリ４２の変動を周波数分析してその所定周波数成分の
変動レベルをモニタ画面に表示するようになっている。

【００２６】次に、上記のように構成された検査装置を
用いて行うＶリブドベルトＴの厚さむら検査方法につい
て説明する。

【００２７】先ず、図５に拡大して示すように、Ｖリブ
ドベルトＴをベルト底面が外周面となる状態に裏返して
上下プーリ３１，３２間に巻き掛け、そのベルト外周
面、つまりベルト底面にアイドラプーリ４２を接触させ
るようにする。次いで、電動モータ３３の作動によりＶ
リブドベルトＴを一定速度で走行駆動しつつ、Ｖリブド
ベルトＴの走行に伴うアイドラプーリ４２の上下方向の
変動量を平行レーザ式変位センサ４８により検出する。

【００２８】そして、本実施形態では、上記Ｖリブドベ
ルトＴの走行に伴うアイドラプーリ４２の変動は、ＦＦ
Ｔアナライザ４９により周波数分析され、その変動レベ
ルのピーク値Ａ〔単位：ｄＢ〕が、 Ａ＝２０×ｌｏｇ₁₀（Ｂ÷１０）≦−４８ の式（但し、Ｂはアイドラプーリ４２の１ｍｍの変動量
当りの電圧値〔単位：Ｖ〕）を満たすか否かにより、ベ
ルト厚さむらが判定される。

【００２９】具体的には、ベルト走行速度が２２５ｍｍ
／ｓであるときのアイドラプーリ４２の変動周波数が２
０〜５００Ｈｚである範囲で、図１に模式的に示すよう
に、ＦＦＴアナライザ４９のモニタ画面に表示されるア
イドラプーリ４２の変動レベルのピーク値Ａを調べる。
詳しく説明すると、上記の走行速度及び周波数成分の条
件は、クランク軸のプーリの径が１５０ｍｍである一般
的な自動車エンジンのベルト式補機駆動装置において、
エンジン回転数が７００〜３０００ｒｐｍである常用回
転域のときに特に耳障りとされる１〜３ｋＨｚのベルト
走行音に略対応するものである。そして、上述のピーク
値Ａが低いほど、耳障りなベルト走行音を実際に発生さ
せるようなベルト厚さむらは少ないことになる。因み
に、ピーク値ＡがＡ＝−４８ｄＢであるときのアイドラ
プーリ４２の変動量に相当する電圧値Ｂは、上記の式か
ら、 Ｂ＝１０^-48÷20×１０＝０．０３９８１...〔Ｖ〕 であって、ベルト底面における凹凸量に換算すると略３
９．８μｍである。すなわち、上記の検査方法によれ
ば、ピッチが約０．５〜１０．０ｍｍでありかつ凹凸量
が約４０μｍ以上であって、エンジンの常用回転域にお
いて低減されるべきベルト走行音を発生させるような凹
凸部の有無が判定されることになる。

【００３０】したがって、本実施形態によれば、上下２
軸のプーリ３１，３２間にＶリブドベルトＴを巻き掛け
て定速走行させる一方、上側プーリ３２上におけるベル
ト外周面にアイドラプーリ４２を一定の荷重で接触さ
せ、ベルト走行に伴うアイドラプーリ４２のベルト厚さ
方向の変動をＦＦＴアナライザ４９により周波数分析
し、その分析結果に基づいてベルト厚さむらを判定する
こととし、その際に、ベルト走行速度が２２５ｍｍ／ｓ
であるときのＦＦＴアナライザ４９の２０〜５００Ｈｚ
の範囲におけるアイドラプーリ４２の変動レベルのピー
ク値Ａが、Ａ＝２０×ｌｏｇ₁₀（Ｂ÷１０）≦−４８の
式を満たしたＶリブドベルトＴを合格と判定するように
したので、自動車エンジンのベルト式補機駆動装置にお
けるエンジンの常用回転域でのベルト走行音を効率よく
低減することができる。

【００３１】尚、上記実施形態では、２軸のプーリ３
１，３２間にベルトＴを巻き掛けるようにしているが、
３軸以上のプーリ間に巻き掛けるようにしてもよい。

【００３２】また、上記実施形態では、ベルトＴをベル
ト底面が外周面となる状態に裏返してプーリ３１，３２
間に巻き掛け、そのベルト底面にアイドラプーリ４２を
接触させるようにしているが、特に支障が無い場合に
は、ベルト底面が内周面となる状態に巻き掛けてベルト
背面にアイドラプーリ４２を接触させるようにしてもよ
い。

【００３３】また、上記実施形態では、重力によりアイ
ドラプーリ４２をベルト外周面に一定の荷重で接触する
ように押圧しているが、アイドラプーリ４２に対する押
圧機構としては公知の技術を適宜採用することができ
る。

【００３４】さらに、上記実施形態では、自動車エンジ
ンのベルト式補機駆動装置に用いられるＶリブドベルト
Ｔの場合について説明しているが、本発明は、その他の
摩擦伝動式ベルトに適用することもできる。

【００３５】−実験例− ここで、上記実施形態に係る検査方法により複数のＶリ
ブドベルトの各ベルト厚さむらを測定するとともに、各
ベルトの静粛性を調べるために行った実験について説明
する。サンプルとして２２種類のＶリブドベルトを用意
した。各サンプルの構造及び基本形状等は全て同じであ
る。

【００３６】先ず、ＦＦＴアナライザのモニタ画面に表
示される各サンプルの２０〜５００Ｈｚの範囲におい
て、ベルト走行速度が２２５ｍｍ／ｓであるときのアイ
ドラプーリの変動レベルのピーク値Ａをそれぞれ調べる
と、図７に示すように、最小のものでＡ＝−８０ｄＢ
（アイドラプーリの変動量に換算して略１μｍ）であ
り、最大のものでＡ＝−３５ｄＢ（同略１７７μｍ）で
あった。次に、各サンプルについて、上記検査装置上で
のベルト走行音を評価し、それを４段階に区分した。評
価方法としては、下側プーリの出側におけるベルト走行
音を判定者が直接に又は聴診器を用いて聞くようにし、
聴診器を用いても聞こえないものを「無」、聴診器を用
いて聞こえたものを「小」とし、さらに、５０ｃｍ離れ
た位置まで聞こえたものを「中」、５０ｃｍを超えた位
置まで聞こえたものを「大」とするようにした。尚、
「無」のみが合格であり、他の３つは不合格である。

【００３７】以上の結果は、図７に示されているとおり
であって、ピーク値ＡがＡ≦−４８ｄＢ（アイドラプー
リの変動量に換算して略３９．８μｍ）であるものだけ
が全て「無」であり、ピーク値ＡがＡ＞−４８であるも
のは全て不合格であった。よって、ＦＦＴアナライザを
用いたベルト厚さむら検査において、アイドラプーリの
変動レベルのピーク値ＡがＡ≦−４８のものを合格と判
定するようにすれば、自動車エンジンのベルト式補機駆
動装置におけるベルト走行音を効率よく低減できること
が判る。

【００３８】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
係る伝動ベルトの厚さむら検査方法によれば、伝動ベル
トを２軸以上のプーリ間に巻き掛けて定速走行させる一
方、１つのプーリ上におけるベルト外周面にアイドラプ
ーリを一定の荷重で接触させ、ベルト走行に伴うアイド
ラプーリのベルト厚さ方向の変動を周波数分析し、その
分析結果に基づいて厚さむらを判定するようにしたの
で、従来の場合よりも短時間のうちに効率よくベルト厚
さむらの検査を行うことができるのみならず、ベルト走
行音の発生に緊密に関係するベルト厚さむらを実際の状
態に即して検査することができる。

【００３９】請求項２の発明によれば、上記伝動ベルト
をベルト底面が外周面となる状態にプーリ間に巻き掛け
て走行させるようにしたので、ベルト厚さむらに対する
アイドラプーリの感度を良好にすることができ、検査精
度をさらに高めることができる。

【００４０】請求項３の発明によれば、上記検査方法に
より厚さむらが検査された伝動ベルトとして、ベルト走
行速度が２２５ｍｍ／ｓであるときの周波数分析器の２
０〜５００Ｈｚの範囲におけるアイドラプーリの変動レ
ベルのピーク値Ａを、Ａ＝２０×ｌｏｇ₁₀（Ｂ÷１０）
≦−４８の式を満たすものとするようにしたので、自動
車エンジンのベルト式補機駆動装置におけるベルト走行
音を効率よく低減することができる。

【００４１】請求項４の発明によれば、上記伝動ベルト
を、ベルト本体の加硫成形後にベルト底面に複数条のリ
ブが形成されてなるＶリブドベルトとするようにしたの
で、上記請求項３の発明による効果を具体的に得ること
ができる。

【００４２】請求項５の発明によれば、上記伝動ベルト
の厚さむら検査装置として、伝動ベルトが走行可能に巻
き掛けられる２軸以上のプーリと、これらプーリのうち
の１つのプーリ上におけるベルト外周面に接触可能なア
イドラプーリと、このアイドラプーリをベルト外周面に
一定の荷重で接触させるように押圧する押圧機構と、ベ
ルト走行に伴うアイドラプーリのベルト厚さ方向の変動
を周波数分析する周波数分析器とを備えるようにしたの
で、上記請求項１の発明の場合と同じ効果を奏すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態に係るＶリブドベルトの厚さ
むら検査方法においてＦＦＴアナライザにより周波数分
析されたアイドラプーリの変動特性を模式的に示す波形
図である。

【図２】ベルト厚さむら検査装置を模式的に示す正面図
である。

【図３】ベルト厚さむら検査装置を一部を断面して模式
的に示す右側面図である。

【図４】Ｖリブドベルトの一部を拡大して示す斜視図で
ある。

【図５】図２のＶ−Ｖ線拡大断面図である。

【図６】ベルト走行に伴うアイドラプーリの変動を模式
的に示す波形図である。

【図７】実験例におけるアイドラプーリの変動レベルの
ピーク値と音レベルとの関係を示す特性図である。

【符号の説明】

１ ベルト本体 ２ リブ ３１ 下側プーリ（プーリ） ３２ 上側プーリ（プーリ） ４２ アイドラプーリ ４７ 押圧機構 ４９ ＦＦＴアナライザ（周波数分析器） Ｔ Ｖリブドベルト（伝動ベルト）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 2F065 AA00 AA02 AA30 AA47 AA49 AA54 BB02 BB16 CC00 CC11 DD06 FF61 GG04 HH03 MM04 QQ44 SS13 2F069 AA02 AA47 AA54 BB00 BB21 DD15 DD16 GG04 GG07 HH09 JJ17 NN07 QQ10

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ベルト底面がプーリに摩擦接触して該プ
   ーリとの間の動力伝達を行う伝動ベルトに対し、該伝動
   ベルトのベルト底面における厚さむらを検査するように
   した伝動ベルトの厚さむら検査方法であって、 ２軸以上のプーリ間に上記伝動ベルトを巻き掛けて定速
   走行させる一方、 上記２軸以上のプーリのうちの１つのプーリ上における
   ベルト外周面にアイドラプーリを一定の荷重で接触さ
   せ、 上記伝動ベルトの走行に伴う上記アイドラプーリのベル
   ト厚さ方向の変動を周波数分析器により周波数分析し、 上記周波数分析器の分析結果に基づいて厚さむらを判定
   することを特徴とする伝動ベルトの厚さむら検査方法。
2. 【請求項２】 請求項１記載の伝動ベルトの厚さむら検
   査方法において、 伝動ベルトをベルト底面が外周面となる状態に２軸以上
   のプーリ間に巻き掛けて走行させることを特徴とする伝
   動ベルトの厚さむら検査方法。
3. 【請求項３】 請求項１又は２記載の伝動ベルトの厚さ
   むら検査方法により厚さむらが検査された伝動ベルトで
   あって、 ベルト走行速度が２２５ｍｍ／ｓであるときの周波数分
   析器の２０〜５００Ｈｚの範囲におけるアイドラプーリ
   の変動レベルのピーク値Ａ〔単位：ｄＢ〕が、 Ａ＝２０×ｌｏｇ₁₀（Ｂ÷１０）≦−４８ （但し、Ｂはアイドラプーリの１ｍｍの変動量当りの電
   圧値〔単位：Ｖ〕）の式を満たすようにされていること
   を特徴とする伝動ベルト。
4. 【請求項４】 請求項３記載の伝動ベルトは、ベルト本
   体の加硫成形後にベルト底面に、各々、ベルト長さ方向
   に延びる複数条のリブがベルト幅方向に並ぶように形成
   されてなるＶリブドベルトとされていることを特徴とす
   る伝動ベルト。
5. 【請求項５】 請求項１記載の伝動ベルトの厚さむら検
   査方法に用いられる伝動ベルトの厚さむら検査装置であ
   って、 上記伝動ベルトが走行可能に巻き掛けられる２軸以上の
   プーリと、 上記２軸以上のプーリのうちの１つのプーリ上におい
   て、該２軸以上のプーリ間に巻き掛けられた伝動ベルト
   の外周面に接触可能なアイドラプーリと、 上記アイドラプーリを上記ベルト外周面に一定の荷重で
   接触するように押圧する押圧機構と、 上記伝動ベルトの定速走行に伴う上記アイドラプーリの
   ベルト厚さ方向の変動を周波数分析する周波数分析器と
   を備えていることを特徴とする伝動ベルトの厚さむら検
   査装置。