JP2000205067A - 内燃機関の吸気装置 - Google Patents
内燃機関の吸気装置Info
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- JP2000205067A JP2000205067A JP778899A JP778899A JP2000205067A JP 2000205067 A JP2000205067 A JP 2000205067A JP 778899 A JP778899 A JP 778899A JP 778899 A JP778899 A JP 778899A JP 2000205067 A JP2000205067 A JP 2000205067A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 インテークマニホールドの分岐管のシリンダ
ヘッド側接続部の振動を低減させると共に、サージタン
ク補強用のスチフナの板厚を薄くして重量の軽減を図
る。 【解決手段】 エンジンのシリンダヘッドと、エアクリ
ーナに接続したサージタンク２とを連結する分岐管１Ａ
の内部通路１７の、シリンダヘッド側の断面積を中間部
及びサージタンク２側の断面積よりも大きくする。そし
て、分岐管１Ａの内部通路１７の断面をサージタンク２
側では円形に、シリンダヘッド側ではクランク軸方向を
長径とする長円に各々形成し、長円の短径方向の断面二
次モーメントを円の断面二次モーメントより大きくす
る。
ヘッド側接続部の振動を低減させると共に、サージタン
ク補強用のスチフナの板厚を薄くして重量の軽減を図
る。 【解決手段】 エンジンのシリンダヘッドと、エアクリ
ーナに接続したサージタンク２とを連結する分岐管１Ａ
の内部通路１７の、シリンダヘッド側の断面積を中間部
及びサージタンク２側の断面積よりも大きくする。そし
て、分岐管１Ａの内部通路１７の断面をサージタンク２
側では円形に、シリンダヘッド側ではクランク軸方向を
長径とする長円に各々形成し、長円の短径方向の断面二
次モーメントを円の断面二次モーメントより大きくす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、インテークマニホ
ールドの分岐管の上流（サージタンク）側端部の断面積
より下流（シリンダヘッド）側端部の断面積を大きくし
た内燃機関の吸気装置に関するものである。
ールドの分岐管の上流（サージタンク）側端部の断面積
より下流（シリンダヘッド）側端部の断面積を大きくし
た内燃機関の吸気装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車等の内燃機関の吸気装置に
おいて、図７に示すように、インテークマニホールド１
の分岐管１Ａの上流１ａ側には各気筒の吸気干渉等を防
止するサージタンク２が接続されている。サージタンク
２の長手方向の一側面２ａにはスロットルボディ３等の
電子部品がガスケット４を介して取り付けられ、他側面
２ｂにはヴァキュームスイッチングバルブ（ＶＳＶ）５
がボルト６により固定したブラケット７に取り付けられ
る。
おいて、図７に示すように、インテークマニホールド１
の分岐管１Ａの上流１ａ側には各気筒の吸気干渉等を防
止するサージタンク２が接続されている。サージタンク
２の長手方向の一側面２ａにはスロットルボディ３等の
電子部品がガスケット４を介して取り付けられ、他側面
２ｂにはヴァキュームスイッチングバルブ（ＶＳＶ）５
がボルト６により固定したブラケット７に取り付けられ
る。
【０００３】また、サージタンク２の短手方向の一面に
は排気ガス再循環方式（ＥＧＲ）バルブ８がガスケット
９を介しボルト１０により取り付けられ、さらに、圧力
センサ９もボルト１２により固定したブラケット１３に
取り付けられる。
は排気ガス再循環方式（ＥＧＲ）バルブ８がガスケット
９を介しボルト１０により取り付けられ、さらに、圧力
センサ９もボルト１２により固定したブラケット１３に
取り付けられる。
【０００４】そして、分岐管１Ａの下流１ｂ側はフラン
ジ部１４を介して、図８に示すように、エンジン１５の
シリンダヘッド１６に接続されている。この接続によ
り、エンジン１５のクランク軸回りの回転振動は分岐管
１Ａを介してサージタンク２に伝達される。
ジ部１４を介して、図８に示すように、エンジン１５の
シリンダヘッド１６に接続されている。この接続によ
り、エンジン１５のクランク軸回りの回転振動は分岐管
１Ａを介してサージタンク２に伝達される。
【０００５】上記分岐管１Ａの内部通路（ポート）の形
状と、その断面積及び断面二次モーメントを図に基づい
て説明する。図８に示すように、分岐管１Ａのサージタ
ンク２側のＡ−Ａ線に沿う断面と、シリンダヘッド１６
側のＢ−Ｂ線に沿う断面とを異形に、例えば、Ａ−Ａ断
面を図９に示すように円形に形成し、Ｂ−Ｂ断面を図１
０に示すように、長円に形成した場合、円と長円の内部
通路１７の断面積は略同じであった。
状と、その断面積及び断面二次モーメントを図に基づい
て説明する。図８に示すように、分岐管１Ａのサージタ
ンク２側のＡ−Ａ線に沿う断面と、シリンダヘッド１６
側のＢ−Ｂ線に沿う断面とを異形に、例えば、Ａ−Ａ断
面を図９に示すように円形に形成し、Ｂ−Ｂ断面を図１
０に示すように、長円に形成した場合、円と長円の内部
通路１７の断面積は略同じであった。
【０００６】これは高回転時などの吸気流速を大きくす
るためには、なるべく分岐菅１Ａのサージタンク２側の
端部（Ａ−Ａ断面）と同等の形状（断面積）が、シリン
ダヘッド１６側の端部（Ｂ−Ｂ断面）にまで連続してい
た方がよいからである。
るためには、なるべく分岐菅１Ａのサージタンク２側の
端部（Ａ−Ａ断面）と同等の形状（断面積）が、シリン
ダヘッド１６側の端部（Ｂ−Ｂ断面）にまで連続してい
た方がよいからである。
【０００７】これを数値によって示す。図９に示すよう
に、分岐管１Ａの内部通路１７のＡ−Ａ断面が円の場
合、円の内径ｄ1 ＝３６ｍｍとすると、その断面積ＳA
＝πｒ2 ＝３．１４×１８2 ≒１０１７ｍｍ2 である。
このとき、円の断面二次モーメントＩ＝π／６４｛（ｄ
2)4 −（ｄ1)4 ｝＝π／６４｛４２4 −３６4 ｝≒７０
０００となる。ただし、円の肉厚ｔ＝３ｍｍ、円の外径
ｄ2 ＝４２ｍｍである。
に、分岐管１Ａの内部通路１７のＡ−Ａ断面が円の場
合、円の内径ｄ1 ＝３６ｍｍとすると、その断面積ＳA
＝πｒ2 ＝３．１４×１８2 ≒１０１７ｍｍ2 である。
このとき、円の断面二次モーメントＩ＝π／６４｛（ｄ
2)4 −（ｄ1)4 ｝＝π／６４｛４２4 −３６4 ｝≒７０
０００となる。ただし、円の肉厚ｔ＝３ｍｍ、円の外径
ｄ2 ＝４２ｍｍである。
【０００８】また、図１０に示すように、分岐管１Ａの
内部通路１７のＢ−Ｂ断面が長円の場合、半円部分の半
径ｒ＝１５ｍｍとすると、その断面積ＳB ＝３．１４×
１５2 ＋１１ｍｍ×３０ｍｍ≒１０３３ｍｍ2 となる。
したがって、円の断面積ＳA と、長円の断面積ＳB は略
同じになっている。このとき、長円の長径方向（Ｘ方
向）の断面二次モーメントＩX は、ＩX ＝π／４｛（ａ
2 ）3 ×ｂ2 −（ａ1 ）3 ×ｂ1}≒８８５００となり、
長円の短径方向（Ｙ方向）の断面二次モーメントＩY
は、ＩY ＝π／４｛（ｂ2 ）3 ×ａ2 −（ｂ1 ）3 ×ａ
1 ｝≒６０５００となる。ただし、長円の肉厚ｔ＝３ｍ
ｍである。
内部通路１７のＢ−Ｂ断面が長円の場合、半円部分の半
径ｒ＝１５ｍｍとすると、その断面積ＳB ＝３．１４×
１５2 ＋１１ｍｍ×３０ｍｍ≒１０３３ｍｍ2 となる。
したがって、円の断面積ＳA と、長円の断面積ＳB は略
同じになっている。このとき、長円の長径方向（Ｘ方
向）の断面二次モーメントＩX は、ＩX ＝π／４｛（ａ
2 ）3 ×ｂ2 −（ａ1 ）3 ×ｂ1}≒８８５００となり、
長円の短径方向（Ｙ方向）の断面二次モーメントＩY
は、ＩY ＝π／４｛（ｂ2 ）3 ×ａ2 −（ｂ1 ）3 ×ａ
1 ｝≒６０５００となる。ただし、長円の肉厚ｔ＝３ｍ
ｍである。
【０００９】そして、分岐管１Ａの内部通路１７のＡ−
Ａ断面の内径ｄ1 を３２ｍｍと、図９より小さくした場
合、断面積ＳA ＝３．１４×１６2 ≒８００ｍｍ2 とな
り、円の断面二次モーメントＩ＝π／６４｛３８4 −３
２4 ｝≒５０６００となる。ただし、円の肉厚ｔ＝３ｍ
ｍ、円の外径ｄ2 ＝３８ｍｍである。
Ａ断面の内径ｄ1 を３２ｍｍと、図９より小さくした場
合、断面積ＳA ＝３．１４×１６2 ≒８００ｍｍ2 とな
り、円の断面二次モーメントＩ＝π／６４｛３８4 −３
２4 ｝≒５０６００となる。ただし、円の肉厚ｔ＝３ｍ
ｍ、円の外径ｄ2 ＝３８ｍｍである。
【００１０】上記のように円の内径ｄ1 を小さくしたこ
とにより、分岐管１Ａの内部通路１７のＢ−Ｂ断面の長
円の断面積ＳB も円の断面積ＳA に合わせて小さくなる
ようにする。したがって、図１１に示すように、長円の
円部分の半径をｒ＝１３ｍｍと小さくすることにより、
長円の断面積は、ＳB ＝３．１４×１３2 ＋２６×１１
≒８１６ｍｍ2 となる。これによって、円の断面積ＳA
と、長円の断面積ＳBは略同じになる。
とにより、分岐管１Ａの内部通路１７のＢ−Ｂ断面の長
円の断面積ＳB も円の断面積ＳA に合わせて小さくなる
ようにする。したがって、図１１に示すように、長円の
円部分の半径をｒ＝１３ｍｍと小さくすることにより、
長円の断面積は、ＳB ＝３．１４×１３2 ＋２６×１１
≒８１６ｍｍ2 となる。これによって、円の断面積ＳA
と、長円の断面積ＳBは略同じになる。
【００１１】このとき、長円の長径方向（Ｘ方向）の断
面二次モーメントＩX ≒６５５００となり、長円の短径
方向（Ｙ方向）の断面二次モーメントＩY ≒４２８００
となる。上記数値によって、サージタンク２側の端部と
同等の形状（断面積）がシリンダヘッド６側の端部にま
で連続していることになる。しかし、長円の短径方向
（Ｙ方向）の断面二次モーメントは、円の断面二次モー
メントより常時、低くされている。
面二次モーメントＩX ≒６５５００となり、長円の短径
方向（Ｙ方向）の断面二次モーメントＩY ≒４２８００
となる。上記数値によって、サージタンク２側の端部と
同等の形状（断面積）がシリンダヘッド６側の端部にま
で連続していることになる。しかし、長円の短径方向
（Ｙ方向）の断面二次モーメントは、円の断面二次モー
メントより常時、低くされている。
【００１２】なお、吸気マニホルドとして、実公平１−
４１９００号公報に開示されているものがある。この公
報に開示されているものは、マニホルド本体の肉厚をブ
ランチ部の先端側（シリンダヘッド側）で厚く、コレク
タ部側（サージタンク側）では薄くしたものである（上
記公報第２頁第３欄第１１行〜第１２行の記載に基づ
く）。
４１９００号公報に開示されているものがある。この公
報に開示されているものは、マニホルド本体の肉厚をブ
ランチ部の先端側（シリンダヘッド側）で厚く、コレク
タ部側（サージタンク側）では薄くしたものである（上
記公報第２頁第３欄第１１行〜第１２行の記載に基づ
く）。
【００１３】また、吸気マニホルドとして、特公平２−
４７７８号に開示されているものがある。この公報に開
示されているものは、吸気菅の先端部（シリンダヘッド
側）の断面形状を横方向を長径とした略長円にすると共
に、吸気菅の尾端部（サージタンク側）の断面形状を横
方向を短径とした略長円形にし、さらに、吸気菅の中間
部を円形にし、かつ、吸気菅の断面積を先端部から尾端
部に向かって漸次増大されるようにしたものである（上
記公報第２頁第４欄第１６行〜第２５行の記載に基づ
く）。
４７７８号に開示されているものがある。この公報に開
示されているものは、吸気菅の先端部（シリンダヘッド
側）の断面形状を横方向を長径とした略長円にすると共
に、吸気菅の尾端部（サージタンク側）の断面形状を横
方向を短径とした略長円形にし、さらに、吸気菅の中間
部を円形にし、かつ、吸気菅の断面積を先端部から尾端
部に向かって漸次増大されるようにしたものである（上
記公報第２頁第４欄第１６行〜第２５行の記載に基づ
く）。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】以上説明した従来技術
においては、高回転時などの吸気流速を大きくするため
に、分岐管１Ａの上流側のＡ−Ａ断面積ＳA と、下流側
のＢ−Ｂ断面積ＳB とを略同じ大きさにしているが、こ
のような場合、Ａ−Ａ断面積ＳA をより小さくした場
合、Ｂ−Ｂ断面積ＳB もそれに合わせて小さくしなけれ
ばならない。このようにすると、Ｂ−Ｂ断面の断面二次
モーメントが小さくなって、耐振性が低下し振動が増大
する問題がある。
においては、高回転時などの吸気流速を大きくするため
に、分岐管１Ａの上流側のＡ−Ａ断面積ＳA と、下流側
のＢ−Ｂ断面積ＳB とを略同じ大きさにしているが、こ
のような場合、Ａ−Ａ断面積ＳA をより小さくした場
合、Ｂ−Ｂ断面積ＳB もそれに合わせて小さくしなけれ
ばならない。このようにすると、Ｂ−Ｂ断面の断面二次
モーメントが小さくなって、耐振性が低下し振動が増大
する問題がある。
【００１５】分岐管１Ａの振動が大きい場合、サージタ
ンク２に取り付けられたスロットルボディ３やヴァキュ
ームスイッチイングバルバルブ５が故障する虞がある。
このため従来においては、分岐管１Ａのフランジ部１４
と、サージタンク２とを板厚のスチフナ１８（図７参
照）で結合して振動を低減させていたが、スチフナ１８
が板厚であると、取付時の作業性や重量性の上で問題が
発生する。
ンク２に取り付けられたスロットルボディ３やヴァキュ
ームスイッチイングバルバルブ５が故障する虞がある。
このため従来においては、分岐管１Ａのフランジ部１４
と、サージタンク２とを板厚のスチフナ１８（図７参
照）で結合して振動を低減させていたが、スチフナ１８
が板厚であると、取付時の作業性や重量性の上で問題が
発生する。
【００１６】なお、実公平１−４１９００号公報の吸気
マニホルドは、マニホルド本体の肉厚をブランチ部の先
端側（シリンダヘッド側）のみを厚くしているが、肉厚
だけでは剛性を向上させるのに充分でない。また、特公
平２−４７７８号公報の吸気マニホルドは、高回転域で
の出力アップは向上するが、吸気菅の先端部（シリンダ
ヘッド側）の剛性が低下する虞がある。
マニホルドは、マニホルド本体の肉厚をブランチ部の先
端側（シリンダヘッド側）のみを厚くしているが、肉厚
だけでは剛性を向上させるのに充分でない。また、特公
平２−４７７８号公報の吸気マニホルドは、高回転域で
の出力アップは向上するが、吸気菅の先端部（シリンダ
ヘッド側）の剛性が低下する虞がある。
【００１７】本発明は、この点に鑑みてなされたもので
あり、分岐管のシリンダヘッド側の端部の断面積をサー
ジタンク側の端部の断面積より大きくして、振動を低減
させると共に、スチフナの板厚を薄くして重量の軽減を
図った内燃機関の吸気装置を提供することを目的とす
る。
あり、分岐管のシリンダヘッド側の端部の断面積をサー
ジタンク側の端部の断面積より大きくして、振動を低減
させると共に、スチフナの板厚を薄くして重量の軽減を
図った内燃機関の吸気装置を提供することを目的とす
る。
【００１８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するための手段として、請求項１に記載された発明に
よれば、エンジンのシリンダヘッドと、エアクリーナに
接続したサージタンクとを分岐管によって連結し、該分
岐管の内部通路の前記シリンダヘッド側の断面積を前記
サージタンク側の断面積よりも大きくしたことを特徴と
するものである。
決するための手段として、請求項１に記載された発明に
よれば、エンジンのシリンダヘッドと、エアクリーナに
接続したサージタンクとを分岐管によって連結し、該分
岐管の内部通路の前記シリンダヘッド側の断面積を前記
サージタンク側の断面積よりも大きくしたことを特徴と
するものである。
【００１９】請求項１記載の発明は、分岐管の内部通路
のシリンダヘッド側の断面積を大きくさせて、シリンダ
ヘッド側の断面二次モーメントを上げ、これにより剛性
を確保して振動を低減させる。
のシリンダヘッド側の断面積を大きくさせて、シリンダ
ヘッド側の断面二次モーメントを上げ、これにより剛性
を確保して振動を低減させる。
【００２０】また、請求項２に記載された発明によれ
ば、請求項１に記載されたものにおいて、前記分岐管の
内部通路の断面形状をそのサージタンク側では円形に、
シリンダヘッド側ではクランク軸方向を長径とする長円
に各々形成し、該長円の短径方向の断面二次モーメント
をサージタンク側の円形の断面二次モーメントより大き
くしたことを特徴とするものである。
ば、請求項１に記載されたものにおいて、前記分岐管の
内部通路の断面形状をそのサージタンク側では円形に、
シリンダヘッド側ではクランク軸方向を長径とする長円
に各々形成し、該長円の短径方向の断面二次モーメント
をサージタンク側の円形の断面二次モーメントより大き
くしたことを特徴とするものである。
【００２１】請求項２記載の発明は、分岐管のシリンダ
ヘッド側の長円の短径方向の断面二次モーメントを、サ
ージタンク側の円形の断面二次モーメントより大きくし
て、分岐管のシリンダヘッド側の短径方向の剛性を上げ
て振動をより低減させる。
ヘッド側の長円の短径方向の断面二次モーメントを、サ
ージタンク側の円形の断面二次モーメントより大きくし
て、分岐管のシリンダヘッド側の短径方向の剛性を上げ
て振動をより低減させる。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態の一例
を図１及び図２に基づき、図７乃至図１２と同一の部材
には同一の符号を付して説明する。図１に示すものは、
図８のものと同じように、エンジン１５のシリンダヘッ
ド１６と、サージタンク２との間に設けたインテークマ
ニホールド１の分岐管１Ａのサージタンク２側のＡ−Ａ
断面である。図２に示すものは、分岐管１Ａのシリンダ
ヘッド１６側のＢ−Ｂ断面である。
を図１及び図２に基づき、図７乃至図１２と同一の部材
には同一の符号を付して説明する。図１に示すものは、
図８のものと同じように、エンジン１５のシリンダヘッ
ド１６と、サージタンク２との間に設けたインテークマ
ニホールド１の分岐管１Ａのサージタンク２側のＡ−Ａ
断面である。図２に示すものは、分岐管１Ａのシリンダ
ヘッド１６側のＢ−Ｂ断面である。
【００２３】本実施の形態では、図２の分岐管１Ａの内
部通路１７の断面積ＳB を、図１の分岐管１Ａの内部通
路１７の断面積ＳA よりも大きくしている。さらに、内
部通路１７の断面形状をサージタンク２側では、図１に
示すように円形に、シリンダヘッド１６側では、図２に
示すようにクランク軸（図示せず）方向を長径とする長
円に形成している（図３をも参照）。そして、図２の長
円の短径方向（Ｙ方向）の断面二次モーメントＩY を図
１のサージタンク２側の円形の断面二次モーメントＩよ
りも大きくしている（後述）。また、内部通路１７の中
間部分の断面積をシリンダヘッド側及びサージタンク側
よりも小さい円形とし、中間部分の長さを内部通路１７
全長の半分以上で、できるだけ長くとり、吸気流の流速
低下を抑制している。
部通路１７の断面積ＳB を、図１の分岐管１Ａの内部通
路１７の断面積ＳA よりも大きくしている。さらに、内
部通路１７の断面形状をサージタンク２側では、図１に
示すように円形に、シリンダヘッド１６側では、図２に
示すようにクランク軸（図示せず）方向を長径とする長
円に形成している（図３をも参照）。そして、図２の長
円の短径方向（Ｙ方向）の断面二次モーメントＩY を図
１のサージタンク２側の円形の断面二次モーメントＩよ
りも大きくしている（後述）。また、内部通路１７の中
間部分の断面積をシリンダヘッド側及びサージタンク側
よりも小さい円形とし、中間部分の長さを内部通路１７
全長の半分以上で、できるだけ長くとり、吸気流の流速
低下を抑制している。
【００２４】すなわち、図１に示す分岐管１Ａの内部通
路１７のＡ−Ａ断面積ＳA は、円の内径ｄ1 ＝３２ｍｍ
とすると、ＳA ＝８００ｍｍ2 になる。また、図２に示
す分岐管１Ａの内部通路１７のＢ−Ｂ断面積ＳB は、半
円部分の半径ｒ＝１５ｍｍとすれば、ＳB ＝１０３３ｍ
ｍ2 になる。したがって、図２に示す長円のＢ−Ｂ断面
積ＳB は、図１に示す円のＡ−Ａ断面積ＳA よりも大き
くされている。
路１７のＡ−Ａ断面積ＳA は、円の内径ｄ1 ＝３２ｍｍ
とすると、ＳA ＝８００ｍｍ2 になる。また、図２に示
す分岐管１Ａの内部通路１７のＢ−Ｂ断面積ＳB は、半
円部分の半径ｒ＝１５ｍｍとすれば、ＳB ＝１０３３ｍ
ｍ2 になる。したがって、図２に示す長円のＢ−Ｂ断面
積ＳB は、図１に示す円のＡ−Ａ断面積ＳA よりも大き
くされている。
【００２５】また、円の断面二次モーメントＩ≒５０６
００である。そして、長円の長径方向（Ｘ方向）の断面
二次モーメントＩX ≒８８５００で、長円の短径方向
（Ｙ方向）の断面二次モーメントＩY ≒６０５００であ
る。したがって、長円の短径方向（Ｙ方向）の断面二次
モーメントＩY （６０５００）は、円の断面二次モーメ
ントＩ（５０６００）よりも大きくなっている。これに
より、長円の短径方向は、円よりも強度が上がることに
なる。なお、分岐管１Ａの肉厚ｔは略均一の３ｍｍにし
てある。
００である。そして、長円の長径方向（Ｘ方向）の断面
二次モーメントＩX ≒８８５００で、長円の短径方向
（Ｙ方向）の断面二次モーメントＩY ≒６０５００であ
る。したがって、長円の短径方向（Ｙ方向）の断面二次
モーメントＩY （６０５００）は、円の断面二次モーメ
ントＩ（５０６００）よりも大きくなっている。これに
より、長円の短径方向は、円よりも強度が上がることに
なる。なお、分岐管１Ａの肉厚ｔは略均一の３ｍｍにし
てある。
【００２６】また、本実施の形態においては、図４に示
すように、インテークマニホールド１の分岐管１Ａのシ
リンダヘッド１６側の端部からサージタンク２側の端部
までを大型の補強リブ１９で結合してその間の強度を確
保している。
すように、インテークマニホールド１の分岐管１Ａのシ
リンダヘッド１６側の端部からサージタンク２側の端部
までを大型の補強リブ１９で結合してその間の強度を確
保している。
【００２７】本実施の形態は以上説明したように、分岐
管１Ａの内部通路１７のサージタンク２側のＡ−Ａ断面
積（ＳA ≒８００ｍｍ2 ）よりも、分岐管１Ａの内部通
路１７のシリンダヘッド１６側のＢ−Ｂ断面積（ＳB ≒
１０３３ｍｍ2 ）を大きくして、Ａ−Ａ断面の断面積Ｓ
A と同等の形状（面積）がシリンダヘッド１６側の端部
まで連続しないようにしている。これによって、分岐管
１Ａのシリンダヘッド１６側の強度を上げて、耐振性を
向上させ振動を低減させている。
管１Ａの内部通路１７のサージタンク２側のＡ−Ａ断面
積（ＳA ≒８００ｍｍ2 ）よりも、分岐管１Ａの内部通
路１７のシリンダヘッド１６側のＢ−Ｂ断面積（ＳB ≒
１０３３ｍｍ2 ）を大きくして、Ａ−Ａ断面の断面積Ｓ
A と同等の形状（面積）がシリンダヘッド１６側の端部
まで連続しないようにしている。これによって、分岐管
１Ａのシリンダヘッド１６側の強度を上げて、耐振性を
向上させ振動を低減させている。
【００２８】また、分岐管１Ａのシリンダヘッド１６側
の長円の短径方向の断面二次モーメントＩY を、サージ
タンク２側の円の断面二次モーメントＩよりも大きくし
たので、シリンダヘッド１６側の長円の短径方向の剛性
が、サージタンク２側の円形の剛性よりも高くなって、
エンジン１５の振動が分岐管１Ａに伝わるのを積極的に
押えるようにしている。
の長円の短径方向の断面二次モーメントＩY を、サージ
タンク２側の円の断面二次モーメントＩよりも大きくし
たので、シリンダヘッド１６側の長円の短径方向の剛性
が、サージタンク２側の円形の剛性よりも高くなって、
エンジン１５の振動が分岐管１Ａに伝わるのを積極的に
押えるようにしている。
【００２９】さらに、円の内径ｒ＝３２ｍｍの場合で比
較すると、長円の短径方向（Ｙ方向）の断面二次モーメ
ントＩY （≒６０５００）は、図１２に示す長円の短径
方向の断面二次モーメントＩY （≒４２８００）に対し
て、１．４倍程、強度が向上しており、長径方向（Ｘ方
向）の断面二次モーメントＩX （≒８８５００）は、図
１２に示す長径方向の断面二次モーメントＩX （≒６５
５００）に対して、１．３倍程、強度が向上している。
したがって、本実施の形態のものは、図５及び図６の矢
印方向の振動Ｖ、すなわち、図５のサージタンク２のク
ランク軸に沿う方向の振動Ｖ、及びエンジン１５に対し
近接離間する方向の振動Ｖが大幅に低減されることにな
る。
較すると、長円の短径方向（Ｙ方向）の断面二次モーメ
ントＩY （≒６０５００）は、図１２に示す長円の短径
方向の断面二次モーメントＩY （≒４２８００）に対し
て、１．４倍程、強度が向上しており、長径方向（Ｘ方
向）の断面二次モーメントＩX （≒８８５００）は、図
１２に示す長径方向の断面二次モーメントＩX （≒６５
５００）に対して、１．３倍程、強度が向上している。
したがって、本実施の形態のものは、図５及び図６の矢
印方向の振動Ｖ、すなわち、図５のサージタンク２のク
ランク軸に沿う方向の振動Ｖ、及びエンジン１５に対し
近接離間する方向の振動Ｖが大幅に低減されることにな
る。
【００３０】なお、エンジン１５の出力向上のために
は、分岐管１Ａの内部通路１７の断面積を下流１ｂ（シ
リンダヘッド１６）側に向かって徐々に絞って（断面積
を小さく）いくのがよい。しかし、本発明では、分岐管
１Ａの内部通路１７の断面積が下流１ｂ側に向かって徐
々に広がるように形成してあるので、出力を上げるため
には、内部通路１７に別体の仕切壁を設けるのがよい。
この仕切壁は分岐管１Ａの内部通路１７を上下方向で仕
切っても、水平方向で仕切ってもよい。
は、分岐管１Ａの内部通路１７の断面積を下流１ｂ（シ
リンダヘッド１６）側に向かって徐々に絞って（断面積
を小さく）いくのがよい。しかし、本発明では、分岐管
１Ａの内部通路１７の断面積が下流１ｂ側に向かって徐
々に広がるように形成してあるので、出力を上げるため
には、内部通路１７に別体の仕切壁を設けるのがよい。
この仕切壁は分岐管１Ａの内部通路１７を上下方向で仕
切っても、水平方向で仕切ってもよい。
【００３１】また、この仕切壁をシリンダヘッド１６
と、分岐管１Ａのフランジ部１４との間に介装するガス
ケット（図示せず）に形成してもよい。この場合、ガス
ケットの開口面積を分岐管１Ａの内部通路１７の下流端
側の断面積よりも小さくして周囲全体を絞るようにして
もよい。
と、分岐管１Ａのフランジ部１４との間に介装するガス
ケット（図示せず）に形成してもよい。この場合、ガス
ケットの開口面積を分岐管１Ａの内部通路１７の下流端
側の断面積よりも小さくして周囲全体を絞るようにして
もよい。
【００３２】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
たエンジンの吸気装置であるから、請求項１に記載され
た発明によれば、分岐管の内部通路のシリンダヘッド側
の断面二次モーメントを上げることができ、これによっ
て、剛性が確保できると共に、振動を低減することがで
きる。
たエンジンの吸気装置であるから、請求項１に記載され
た発明によれば、分岐管の内部通路のシリンダヘッド側
の断面二次モーメントを上げることができ、これによっ
て、剛性が確保できると共に、振動を低減することがで
きる。
【００３３】請求項２に記載された発明によれば、分岐
管の、シリンダヘッド側の長円の短径方向の断面二次モ
ーメントを、サージタンク側の円形の断面二次モーメン
トより大きくしたので、分岐管のシリンダヘッド側の短
径方向の剛性を上げることができる。これによっても剛
性が向上し、振動を低減させることができる。
管の、シリンダヘッド側の長円の短径方向の断面二次モ
ーメントを、サージタンク側の円形の断面二次モーメン
トより大きくしたので、分岐管のシリンダヘッド側の短
径方向の剛性を上げることができる。これによっても剛
性が向上し、振動を低減させることができる。
【図１】本発明の実施の形態の要部を示したもので、図
８のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
８のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図２】本発明の要部を示したもので、図８のＢ−Ｂ線
に沿う断面図である。
に沿う断面図である。
【図３】本発明のインテークマニホールドの分岐管の縦
断面図である。
断面図である。
【図４】本発明の分岐管の側面図である。
【図５】本発明のインテークマニホールドをフランジ側
からみた模式図である。
からみた模式図である。
【図６】図５に示すものを側面から見た模式図である。
【図７】インテークマニホールドを説明するための分解
斜視図である。
斜視図である。
【図８】図７のインテークマニホールドをシリンダヘッ
ドに取り付けたところを示す模式図である。
ドに取り付けたところを示す模式図である。
【図９】従来のものを示し、図８のもののＡ−Ａ線に沿
う分岐管の断面図である。
う分岐管の断面図である。
【図１０】従来のものを示し、図８のもののＢ−Ｂ線に
沿う分岐管の断面図である。
沿う分岐管の断面図である。
【図１１】従来の他のもので、図８のもののＢ−Ｂ線に
沿う分岐管の断面図である。
沿う分岐管の断面図である。
１ インテークマニホールド １Ａ 分岐管 ２ サージタンク １５ エンジン １６ シリンダヘッド １７ 内部通路 ＳB Ｂ−Ｂ断面積 ＳA Ａ−Ａ断面積 ＩY 長円の短径方向の断面二次モーメント Ｉ 円形の断面二次モーメント
Claims (2)
- 【請求項１】 エンジンのシリンダヘッドと、スロット
ルボディに接続したサージタンクとを分岐管によって連
結し、該分岐管の内部通路の前記シリンダヘッド側の断
面積を中間部及び前記サージタンク側の断面積よりも大
きくしたことを特徴とする内燃機関の吸気装置。 - 【請求項２】 前記分岐管の内部通路の断面形状をその
サージタンク側では円形に、シリンダヘッド側ではクラ
ンク軸方向を長径とする長円に各々形成し、該長円の短
径方向の断面二次モーメントをサージタンク側の円形の
断面二次モーメントより大きくしたことを特徴とする請
求項１記載の内燃機関の吸気装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP778899A JP2000205067A (ja) | 1999-01-14 | 1999-01-14 | 内燃機関の吸気装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP778899A JP2000205067A (ja) | 1999-01-14 | 1999-01-14 | 内燃機関の吸気装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000205067A true JP2000205067A (ja) | 2000-07-25 |
Family
ID=11675412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP778899A Pending JP2000205067A (ja) | 1999-01-14 | 1999-01-14 | 内燃機関の吸気装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000205067A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010096078A (ja) * | 2008-10-16 | 2010-04-30 | Daihatsu Motor Co Ltd | 内燃機関の吸気装置 |
-
1999
- 1999-01-14 JP JP778899A patent/JP2000205067A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010096078A (ja) * | 2008-10-16 | 2010-04-30 | Daihatsu Motor Co Ltd | 内燃機関の吸気装置 |
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