JP2000167635A - 中炭素鋼の冷間ローリング方法 - Google Patents
中炭素鋼の冷間ローリング方法Info
- Publication number
- JP2000167635A JP2000167635A JP10348452A JP34845298A JP2000167635A JP 2000167635 A JP2000167635 A JP 2000167635A JP 10348452 A JP10348452 A JP 10348452A JP 34845298 A JP34845298 A JP 34845298A JP 2000167635 A JP2000167635 A JP 2000167635A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cold rolling
- less
- medium carbon
- cold
- product
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 中炭素ＳＣ鋼の冷間転造において大きな割れ
を防止し、高拡管率・高加工度の冷間転造を実現し、高
価な合金元素の含有や冷間転造前の予備旋削等を必要と
せずに、ローコストで品質の高い冷間転造リングを提供
する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．３７〜０．６１％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６０〜０．９
０％を含有し、不純物としてＰ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎｉ０．２
０％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、Ｎｉ＋Ｃｒ：０．３
５％以下であり、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる
中炭素ＳＣ鋼の冷間転造において、冷間転造を多段階に
分け、（１）冷間転造で割れ発生限界まで拡管を行い、
次いで、（２）内部応力や転位等の除去を目的に焼鈍
し、硬さを９０ＨＲＢ以下にする手段の（１）および
（２）の手段を繰り返すことによって目的の寸法に仕上
げ図６の（ａ）に示す、割れのない製品を得る。（ｂ）
は割れのある従来品を参考に示す。
を防止し、高拡管率・高加工度の冷間転造を実現し、高
価な合金元素の含有や冷間転造前の予備旋削等を必要と
せずに、ローコストで品質の高い冷間転造リングを提供
する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．３７〜０．６１％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６０〜０．９
０％を含有し、不純物としてＰ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎｉ０．２
０％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、Ｎｉ＋Ｃｒ：０．３
５％以下であり、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる
中炭素ＳＣ鋼の冷間転造において、冷間転造を多段階に
分け、（１）冷間転造で割れ発生限界まで拡管を行い、
次いで、（２）内部応力や転位等の除去を目的に焼鈍
し、硬さを９０ＨＲＢ以下にする手段の（１）および
（２）の手段を繰り返すことによって目的の寸法に仕上
げ図６の（ａ）に示す、割れのない製品を得る。（ｂ）
は割れのある従来品を参考に示す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、中炭素鋼鋼管リン
グの冷間転造技術に関するものである。
グの冷間転造技術に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車部品や産業用機械に使用されるリ
ング状素形材部品の製造において、コストダウンを目的
として従来様々な工程や合理化が行われてきた。その多
くは旋削加工を施すため、取代削減や生産性向上のため
様々なニアネットシェイプ化が進められている。その中
の一つの手法として冷間転造法がある。この方法の利点
としては、加工が冷間で行われるため寸法精度が良いと
いうのが挙げられる。
ング状素形材部品の製造において、コストダウンを目的
として従来様々な工程や合理化が行われてきた。その多
くは旋削加工を施すため、取代削減や生産性向上のため
様々なニアネットシェイプ化が進められている。その中
の一つの手法として冷間転造法がある。この方法の利点
としては、加工が冷間で行われるため寸法精度が良いと
いうのが挙げられる。
【０００３】しかしこの冷間転造法は、通常の冷間加工
法と比較して加工度が高く、材料および加工度によっ
て、外径肩部・内径肩部・溝肩部等に割れが発生する。
そのため従来の冷間転造に使用される素材は、靭性の比
較的高いクロム合金鋼・クロム−モリブデン合金鋼・軸
受鋼等が使用されている。
法と比較して加工度が高く、材料および加工度によっ
て、外径肩部・内径肩部・溝肩部等に割れが発生する。
そのため従来の冷間転造に使用される素材は、靭性の比
較的高いクロム合金鋼・クロム−モリブデン合金鋼・軸
受鋼等が使用されている。
【０００４】これらの素材を冷間転造する時に発生する
微小割れを防止するため、従来技術として、特に軸受鋼
に関しては、鋼中の〔Ｏ〕を下げることによって冷間転
造時の割れの起点になる酸化物系介在物を低減させ、さ
らに鋼管素材表面に０．１５ｍｍ以下の脱炭層を生成さ
せ表面の硬度を下げる方法や（特願平2-249772）、組成
中のＳ含有量を０．００４％以下に規定することによっ
て微小割れを抑制する方法（特開平03-146639）等が取
られてきた。
微小割れを防止するため、従来技術として、特に軸受鋼
に関しては、鋼中の〔Ｏ〕を下げることによって冷間転
造時の割れの起点になる酸化物系介在物を低減させ、さ
らに鋼管素材表面に０．１５ｍｍ以下の脱炭層を生成さ
せ表面の硬度を下げる方法や（特願平2-249772）、組成
中のＳ含有量を０．００４％以下に規定することによっ
て微小割れを抑制する方法（特開平03-146639）等が取
られてきた。
【０００５】ところで、様々なコストダウンが進む中、
被削性が良く素材コストの安い材料として、コストの高
い合金元素を削減した中炭素のＳＣ鋼の供給の強い要望
がある。しかしながら、この鋼種は、冷間転造中に加工
硬化により靭性劣化するためかなり大きな、例えば１〜
５ｍｍの、割れ、場合によっては分断が発生し、部品素
材としては全く使用不能なものになってしまう上に、冷
間転造機の故障にも繋がる等の問題があるため、使用す
ることができなかった。
被削性が良く素材コストの安い材料として、コストの高
い合金元素を削減した中炭素のＳＣ鋼の供給の強い要望
がある。しかしながら、この鋼種は、冷間転造中に加工
硬化により靭性劣化するためかなり大きな、例えば１〜
５ｍｍの、割れ、場合によっては分断が発生し、部品素
材としては全く使用不能なものになってしまう上に、冷
間転造機の故障にも繋がる等の問題があるため、使用す
ることができなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、重量％で、Ｃ：０．３７〜０．６１％、Ｓ
ｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６０〜０．９０
％を含有し、不純物としてＰ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎｉ０．２
０％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、Ｎｉ＋Ｃｒ：０．３
５％以下であり、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる
中炭素ＳＣ鋼を冷間転造をする時に発生する大きな割れ
を防止し、高拡管率・高加工度の冷間転造を実現するこ
とによって、コストの高い合金元素の添加や冷間転造前
の予備旋削等を行うことを必要とせずに、ローコストで
品質の高い冷間転造リングを提供することにある。
する課題は、重量％で、Ｃ：０．３７〜０．６１％、Ｓ
ｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６０〜０．９０
％を含有し、不純物としてＰ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎｉ０．２
０％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、Ｎｉ＋Ｃｒ：０．３
５％以下であり、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる
中炭素ＳＣ鋼を冷間転造をする時に発生する大きな割れ
を防止し、高拡管率・高加工度の冷間転造を実現するこ
とによって、コストの高い合金元素の添加や冷間転造前
の予備旋削等を行うことを必要とせずに、ローコストで
品質の高い冷間転造リングを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者は種々の検討を重
ねた結果、割れ発生の原因は冷間転造中に加工硬化によ
って靭性が失われ、結果として引張り応力や大きな、か
つ、肉の流れの大きな外径肩部・内径肩部・溝肩部等に
割れが発生することを見出した。
ねた結果、割れ発生の原因は冷間転造中に加工硬化によ
って靭性が失われ、結果として引張り応力や大きな、か
つ、肉の流れの大きな外径肩部・内径肩部・溝肩部等に
割れが発生することを見出した。
【０００８】そこで本発明の課題を解決しようとする手
段は、重量％で、Ｃ：０．３７〜０．６１％、Ｓｉ：
０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６０〜０．９０％を
含有し、不純物としてＰ：０．０３％以下、Ｓ：０．０
３５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎｉ０．２０％以
下、Ｃｒ：０．２０％以下、Ｎｉ＋Ｃｒ：０．３５％以
下であり、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる中炭素
ＳＣ鋼の冷間転造において、冷間転造を多段階に分け、
（１）冷間転造で割れ発生限界まで拡管を行い、次い
で、（２）内部応力や転位等の除去を目的に焼鈍し、硬
さを９０ＨＲＢ以下にする手段の（１）および（２）の
手段を繰り返すことによって目的の寸法に仕上げること
にある。
段は、重量％で、Ｃ：０．３７〜０．６１％、Ｓｉ：
０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６０〜０．９０％を
含有し、不純物としてＰ：０．０３％以下、Ｓ：０．０
３５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎｉ０．２０％以
下、Ｃｒ：０．２０％以下、Ｎｉ＋Ｃｒ：０．３５％以
下であり、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる中炭素
ＳＣ鋼の冷間転造において、冷間転造を多段階に分け、
（１）冷間転造で割れ発生限界まで拡管を行い、次い
で、（２）内部応力や転位等の除去を目的に焼鈍し、硬
さを９０ＨＲＢ以下にする手段の（１）および（２）の
手段を繰り返すことによって目的の寸法に仕上げること
にある。
【０００９】上記の（１）については、本発明者は種々
の実験により、拡管率１．２２０以下または加工度１２
％以下が中炭素ＳＣ鋼における１回の冷間転造の拡管限
界であるという結論に達した。従って１回の冷間転造の
条件は、拡管率１．２２０以下または加工度１２％以下
を満たせば良い。
の実験により、拡管率１．２２０以下または加工度１２
％以下が中炭素ＳＣ鋼における１回の冷間転造の拡管限
界であるという結論に達した。従って１回の冷間転造の
条件は、拡管率１．２２０以下または加工度１２％以下
を満たせば良い。
【００１０】ここで言う拡管率とは図１に示すように、
冷間転造前の鋼管ブランク１の外径ｄと冷間転造後の製
品２の外径Ｄとの外径比Ｄ／ｄである。また加工度とは
図２に示すように冷間転造後の鋼管断面の矩形面積Ａお
よび溝Ｂの面積との比Ｂ／Ａである。冷間転造法におけ
る炭素鋼の加工度の限界は、図３に示すように素材中の
〔Ｃ〕量が重量％で０．３５％を超えた付近で急激に下
がる。
冷間転造前の鋼管ブランク１の外径ｄと冷間転造後の製
品２の外径Ｄとの外径比Ｄ／ｄである。また加工度とは
図２に示すように冷間転造後の鋼管断面の矩形面積Ａお
よび溝Ｂの面積との比Ｂ／Ａである。冷間転造法におけ
る炭素鋼の加工度の限界は、図３に示すように素材中の
〔Ｃ〕量が重量％で０．３５％を超えた付近で急激に下
がる。
【００１１】さらに、上記の（２）については、冷間転
造時の割れが素材の硬さと相関があり、中炭素鋼の場合
１０５ＨＲＢ以上で割れが発生しやすくなるのを確認し
ている。この硬度を９０ＨＲＢ以下にするためには、通
常の焼鈍で十分である。
造時の割れが素材の硬さと相関があり、中炭素鋼の場合
１０５ＨＲＢ以上で割れが発生しやすくなるのを確認し
ている。この硬度を９０ＨＲＢ以下にするためには、通
常の焼鈍で十分である。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明を実施するための形態を以
下に示す。 （１）まず始めに、冷間転造後の目標製品寸法より、前
述の加工度を計算しておく。その加工度が１２％以上の
場合は、そのまま冷間転造を行うと割れが発生するた
め、本発明の手段を用いる。次にこの加工度を満たす減
面率より所定のブランクを設計し、中炭素ＳＣ鋼鋼管の
製造および切断を行う。ここで言う減面率とは図４に示
すように、冷間転造前の鋼管ブランク１の断面積ｓと冷
間転造後の製品２の断面積Ｓとの比Ｓ／ｓである。 （２）１段目の加工度を１２％以下において決定し、そ
の時の減面率より１回目の目標拡管率と外径寸法を算出
する。 （３）冷間転造法により、目標寸法まで拡管する。 （４）（３）冷間転造において最終製品寸法に達してい
ない場合は焼鈍を行い、再び（２）に戻り、さらに
（３）を実施する。冷間転造によって素材の幅寸法はほ
とんど変化しないため、（３）の冷間転造において使用
するマンドレルや成形ロール等の工具類はそのまま同じ
物を流用できる。
下に示す。 （１）まず始めに、冷間転造後の目標製品寸法より、前
述の加工度を計算しておく。その加工度が１２％以上の
場合は、そのまま冷間転造を行うと割れが発生するた
め、本発明の手段を用いる。次にこの加工度を満たす減
面率より所定のブランクを設計し、中炭素ＳＣ鋼鋼管の
製造および切断を行う。ここで言う減面率とは図４に示
すように、冷間転造前の鋼管ブランク１の断面積ｓと冷
間転造後の製品２の断面積Ｓとの比Ｓ／ｓである。 （２）１段目の加工度を１２％以下において決定し、そ
の時の減面率より１回目の目標拡管率と外径寸法を算出
する。 （３）冷間転造法により、目標寸法まで拡管する。 （４）（３）冷間転造において最終製品寸法に達してい
ない場合は焼鈍を行い、再び（２）に戻り、さらに
（３）を実施する。冷間転造によって素材の幅寸法はほ
とんど変化しないため、（３）の冷間転造において使用
するマンドレルや成形ロール等の工具類はそのまま同じ
物を流用できる。
【００１３】
【実施例】本発明の実施例として、製品が鋼種Ｓ５５
Ｃ、外径φ２０１．８ｍｍ、内径φ１８１．１ｍｍ、幅
３８．５ｍｍ、軌道径φ１９５．８ｍｍ、溝幅２２．０
ｍｍの図５に示すような冷間転造リングの製造を例に挙
げて以下に説明する。 （１）製品の加工度が１９．９％のため、本発明による
冷間転造法を選択した。この加工度を満たす減面率より
必要なブランクの寸法諸元を計算した結果、外径φ１４
４．０ｍｍ、内径φ１１７．８ｍｍ、幅３８．５ｍｍで
あった。そこで、外径φ１４４．０ｍｍ、内径φ１１
７．８ｍｍのＳ５５Ｃの鋼管を製造後、幅３８．５ｍｍ
に切断して冷間鍛造用ブランクを製作した。 （２）１回目冷間転造の加工度を１０．７％に決定し
た。この時の冷間転造後の寸法は外径φ１７３．６ｍ
ｍ、内径φ１５０．０ｍｍ、幅３８．５ｍｍ、軌道径φ
１６９．６ｍｍ、溝幅２２．０ｍｍ、拡管率１．２０６
である。 （３）冷間転造法により（１）のブランクを（２）の条
件で拡管した。拡管後の素材の硬さは１０３ＨＲＢであ
った。 （４）温度７９５℃で１４時間焼鈍を実施。硬度が８３
ＨＲＢまで下がる。 （５）２回目の冷間転造を実施し、最終製品寸法とす
る。この時点での本発明の製品３を図６の（ａ）に示
す。製品３の外周５には割れは発生しなかった。
Ｃ、外径φ２０１．８ｍｍ、内径φ１８１．１ｍｍ、幅
３８．５ｍｍ、軌道径φ１９５．８ｍｍ、溝幅２２．０
ｍｍの図５に示すような冷間転造リングの製造を例に挙
げて以下に説明する。 （１）製品の加工度が１９．９％のため、本発明による
冷間転造法を選択した。この加工度を満たす減面率より
必要なブランクの寸法諸元を計算した結果、外径φ１４
４．０ｍｍ、内径φ１１７．８ｍｍ、幅３８．５ｍｍで
あった。そこで、外径φ１４４．０ｍｍ、内径φ１１
７．８ｍｍのＳ５５Ｃの鋼管を製造後、幅３８．５ｍｍ
に切断して冷間鍛造用ブランクを製作した。 （２）１回目冷間転造の加工度を１０．７％に決定し
た。この時の冷間転造後の寸法は外径φ１７３．６ｍ
ｍ、内径φ１５０．０ｍｍ、幅３８．５ｍｍ、軌道径φ
１６９．６ｍｍ、溝幅２２．０ｍｍ、拡管率１．２０６
である。 （３）冷間転造法により（１）のブランクを（２）の条
件で拡管した。拡管後の素材の硬さは１０３ＨＲＢであ
った。 （４）温度７９５℃で１４時間焼鈍を実施。硬度が８３
ＨＲＢまで下がる。 （５）２回目の冷間転造を実施し、最終製品寸法とす
る。この時点での本発明の製品３を図６の（ａ）に示
す。製品３の外周５には割れは発生しなかった。
【００１４】参考として、従来の方法で冷間転造した従
来製品４を図６の（ｂ）に示す。製品４の外周５に割れ
７と溝部６にスリップ跡８が発生した。
来製品４を図６の（ｂ）に示す。製品４の外周５に割れ
７と溝部６にスリップ跡８が発生した。
【００１５】
【発明の効果】以上説明したとおり、本発明は高価な合
金を含有していない中炭素鋼で加工度の高い冷間転造が
可能であるため、素材のコストダウンが図ることができ
る。またニアネットシェイプ材を供給できるため、旋削
コストの合理化も図ることができ、自動車部品・産業機
器の製造コスト削減に寄与できるものである。
金を含有していない中炭素鋼で加工度の高い冷間転造が
可能であるため、素材のコストダウンが図ることができ
る。またニアネットシェイプ材を供給できるため、旋削
コストの合理化も図ることができ、自動車部品・産業機
器の製造コスト削減に寄与できるものである。
【図１】拡管率の定義についての説明図である。
【図２】加工度の定義についての説明図である。
【図３】炭素鋼の冷間転造における加工度の限界を表し
たグラフである。
たグラフである。
【図４】減面率の定義についての説明図である。
【図５】本発明の実施例における製品を示す断面図であ
る。
る。
【図６】（ａ）本発明の冷間転造品を示す斜視図で、
（ｂ）従来方法の冷間転造品を示す斜視図である。
（ｂ）従来方法の冷間転造品を示す斜視図である。
１ 鋼管ブランク ２ 製品 ３ 本発明製品 ４ 従来製品 ５ 外周 ６ 溝部 ７ 割れ ８ スリップ跡 Ａ 鋼管断面の矩形面積 Ｂ 溝
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．３７〜０．６１％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．６０〜０．９
０％を含有し、不純物としてＰ：０．０３％以下、Ｓ：
０．０３５％以下、Ｃｕ：０．３０％以下、Ｎｉ０．２
０％以下、Ｃｒ：０．２０％以下、Ｎｉ＋Ｃｒ：０．３
５％以下、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる中炭素
ＳＣ鋼からなる鋼管切断リング冷間転造用ブランクにお
いて、冷間転造を多段階に分けその間に熱処理を行うこ
とにより加工度を１２％以上確保することを特徴とする
中炭素鋼の冷間ローリング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10348452A JP2000167635A (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 中炭素鋼の冷間ローリング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10348452A JP2000167635A (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 中炭素鋼の冷間ローリング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000167635A true JP2000167635A (ja) | 2000-06-20 |
Family
ID=18397107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10348452A Pending JP2000167635A (ja) | 1998-12-08 | 1998-12-08 | 中炭素鋼の冷間ローリング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000167635A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116441312A (zh) * | 2023-04-14 | 2023-07-18 | 江苏贯森新材料科技有限公司 | 冷轧硬态不锈钢带的生产工艺 |
-
1998
- 1998-12-08 JP JP10348452A patent/JP2000167635A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116441312A (zh) * | 2023-04-14 | 2023-07-18 | 江苏贯森新材料科技有限公司 | 冷轧硬态不锈钢带的生产工艺 |
| CN116441312B (zh) * | 2023-04-14 | 2023-11-10 | 江苏贯森新材料科技有限公司 | 冷轧硬态不锈钢带的生产工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4448208B2 (ja) | ステンレス鋼ボルトの製造方法 | |
| JP4894855B2 (ja) | 継目無管の製造方法 | |
| WO2004067790A1 (ja) | 軸受要素部品用鋼管、その製造方法および切削方法 | |
| JPH04107214A (ja) | 空気焼入れ性シームレス鋼管のインライン軟化処理法 | |
| JP5325432B2 (ja) | 冷間加工品の製造方法 | |
| JP2000015379A (ja) | 高炭素鋼の鍛造方法 | |
| JP4500246B2 (ja) | 機械構造部材用鋼管およびその製造方法 | |
| JP2006150445A (ja) | ナックルスピンドルの連続冷間鍛造方法 | |
| JP4900385B2 (ja) | 高合金圧延用マンドレルバー、その表面処理方法および製造方法、ならびに継目無鋼管製造装置の操業方法 | |
| JP2000167635A (ja) | 中炭素鋼の冷間ローリング方法 | |
| JP4500193B2 (ja) | 機械構造部材用鋼管の製造方法 | |
| JPH089045B2 (ja) | 冷間管圧延機用孔型ロール及びその製造方法 | |
| JP4393344B2 (ja) | 冷間加工性と耐結晶粒粗大化特性に優れた肌焼き用鋼の製造方法 | |
| JP2522457B2 (ja) | 冷間転造に適した軸受レ―ス用鋼管 | |
| JP3453629B2 (ja) | ステンレス鋼高力座金の製造方法 | |
| WO1999066092A1 (fr) | Materiau pour coussinet destine a un profilage par laminage a froid et son element de profilage | |
| JP6326933B2 (ja) | リングの製造方法 | |
| JP3618587B2 (ja) | 特殊鋼からの冷間転造リングの製造方法およびその方法により製造の特殊鋼冷間転造リング | |
| JP3970678B2 (ja) | 表面処理工具 | |
| JPS5930770B2 (ja) | 耐熱耐摩耗性工具材料の製造方法 | |
| JP2003013139A (ja) | 二次加工性に優れた高炭素継目無鋼管の製造方法 | |
| JPS63255322A (ja) | 二相ステンレス継目無鋼管の製造方法 | |
| EP1423219B1 (en) | A method for manufacturing an ultra-high-tensile, expanded metal of steel | |
| JP2003293042A (ja) | 深絞り性に優れた中・高炭素鋼板の製造方法 | |
| JPH04107213A (ja) | 空気焼入れ性シームレス鋼管のインライン軟化処理法 |