JP2000130729A - 循環流動層式焼却炉の燃焼制御方法 - Google Patents
循環流動層式焼却炉の燃焼制御方法Info
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- JP2000130729A JP2000130729A JP10310163A JP31016398A JP2000130729A JP 2000130729 A JP2000130729 A JP 2000130729A JP 10310163 A JP10310163 A JP 10310163A JP 31016398 A JP31016398 A JP 31016398A JP 2000130729 A JP2000130729 A JP 2000130729A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 簡単な手段で、環境汚染物質の排出とサイク
ロン内壁へのクリンカの付着を防止した循環流動層式焼
却炉の燃焼制御方法を提供する。 【解決手段】 流動用空気および２次空気からなる燃焼
用空気と、流動媒体と、助燃料と、廃棄物とが供給され
るライザー１ならびに該ライザーからの燃焼排ガスとと
もに排出される流動媒体等の固形分を分離してライザー
へ返送する一方、燃焼排ガスを外部に放出するサイクロ
ン１０とからなる循環流動層式焼却炉Ｔの前記ライザー
への助燃料の供給量をライザーの出口部温度Ｔ1により
制御し、かつ、前記ライザーへの２次空気の供給量をサ
イクロンからの燃焼排ガス中の残留酸素濃度により制御
するとともに、サイクロン出口部の燃焼排ガス温度Ｔ2
を測定し、該温度とライザー出口部での燃焼排ガス温度
との温度差を演算し、この温度差にもとづきライザーへ
の廃棄物の供給量を制御する循環流動層式焼却炉の燃焼
制御方法。
ロン内壁へのクリンカの付着を防止した循環流動層式焼
却炉の燃焼制御方法を提供する。 【解決手段】 流動用空気および２次空気からなる燃焼
用空気と、流動媒体と、助燃料と、廃棄物とが供給され
るライザー１ならびに該ライザーからの燃焼排ガスとと
もに排出される流動媒体等の固形分を分離してライザー
へ返送する一方、燃焼排ガスを外部に放出するサイクロ
ン１０とからなる循環流動層式焼却炉Ｔの前記ライザー
への助燃料の供給量をライザーの出口部温度Ｔ1により
制御し、かつ、前記ライザーへの２次空気の供給量をサ
イクロンからの燃焼排ガス中の残留酸素濃度により制御
するとともに、サイクロン出口部の燃焼排ガス温度Ｔ2
を測定し、該温度とライザー出口部での燃焼排ガス温度
との温度差を演算し、この温度差にもとづきライザーへ
の廃棄物の供給量を制御する循環流動層式焼却炉の燃焼
制御方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は循環流動層式焼却炉
の燃焼制御方法に関する。
の燃焼制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、循環流動層式焼却炉Ｔ´は、図２
に示すように、炉本体（以下ライザーという）１と、こ
のライザー１から排出される燃焼排ガスから未燃物や流
動砂を分離して焼却灰を含む燃焼排ガスを放出するサイ
クロン（ホットサイクロン）１０と、前記分離した流動
砂や未燃物を前記ライザー１に戻す循環機構１１とから
なる。
に示すように、炉本体（以下ライザーという）１と、こ
のライザー１から排出される燃焼排ガスから未燃物や流
動砂を分離して焼却灰を含む燃焼排ガスを放出するサイ
クロン（ホットサイクロン）１０と、前記分離した流動
砂や未燃物を前記ライザー１に戻す循環機構１１とから
なる。
【０００３】前記ライザー１は、その下部に昇温用バー
ナ２、助燃料供給ガン３および流動用空気を供給する分
散管５を備えている。そして、前記ライザー１内の流動
砂は、送風機４から前記分散管５を介して供給される流
動用空気（１次空気）および送風機６から流量調整弁Ｖ
2を介して前記分散管５の上部に位置する吹込口１６か
ら供給される２次空気により流動されている。廃棄物、
例えば下水汚泥Ｗは廃棄物供給機７にて供給口８からラ
イザー１の下部に投入され、前記昇温用バーナ２の燃焼
により高温となった流動砂と助燃料供給ガン３からの助
燃料とともに燃焼用空気（前記流動用空気と２次空気）
で混合撹拌されて焼却される。なお、９はライザー１内
に配設した冷却水供給ガンである。
ナ２、助燃料供給ガン３および流動用空気を供給する分
散管５を備えている。そして、前記ライザー１内の流動
砂は、送風機４から前記分散管５を介して供給される流
動用空気（１次空気）および送風機６から流量調整弁Ｖ
2を介して前記分散管５の上部に位置する吹込口１６か
ら供給される２次空気により流動されている。廃棄物、
例えば下水汚泥Ｗは廃棄物供給機７にて供給口８からラ
イザー１の下部に投入され、前記昇温用バーナ２の燃焼
により高温となった流動砂と助燃料供給ガン３からの助
燃料とともに燃焼用空気（前記流動用空気と２次空気）
で混合撹拌されて焼却される。なお、９はライザー１内
に配設した冷却水供給ガンである。
【０００４】また、前記サイクロン１０は排ガス冷却塔
１２、バグフィルタ１３、排ガス誘引送風機１４を介し
て煙突１５に接続され、サイクロン１０で流動砂等を分
離した燃焼排ガスはバグフィルタ１３で焼却灰等を分離
して煙突１５から大気に放出される。
１２、バグフィルタ１３、排ガス誘引送風機１４を介し
て煙突１５に接続され、サイクロン１０で流動砂等を分
離した燃焼排ガスはバグフィルタ１３で焼却灰等を分離
して煙突１５から大気に放出される。
【０００５】前記構成からなる循環流動層式焼却炉Ｔ´
において、廃棄物供給機７からライザー１内に投入され
た下水汚泥Ｗはライザー１内で分散管５からの流動用空
気により流動しつつその一部が燃焼し、残部および未燃
ガス等は２次空気により完全燃焼するが、その燃焼状態
をライザー１の出口部に設けた温度計Ａ1によってライ
ザー１出口部での燃焼排ガス温度Ｔ1を計測することに
より監視し、ライザー１への助燃料の供給量を流量調整
弁Ｖ1の開度を調整して、たとえば、ダイオキシン類等
を加熱分解する所定温度（８００℃以上）になるように
制御している。
において、廃棄物供給機７からライザー１内に投入され
た下水汚泥Ｗはライザー１内で分散管５からの流動用空
気により流動しつつその一部が燃焼し、残部および未燃
ガス等は２次空気により完全燃焼するが、その燃焼状態
をライザー１の出口部に設けた温度計Ａ1によってライ
ザー１出口部での燃焼排ガス温度Ｔ1を計測することに
より監視し、ライザー１への助燃料の供給量を流量調整
弁Ｖ1の開度を調整して、たとえば、ダイオキシン類等
を加熱分解する所定温度（８００℃以上）になるように
制御している。
【０００６】なお、下水汚泥Ｗの成分が急激に変動して
ライザー１内が異常昇温した際に、助燃料の供給量を制
御してもライザー１内の温度がすぐに所定温度に低下し
ない場合には、前記冷却水供給ガン９に設けた調整弁Ｖ
3により冷却水の供給量を調節しながらライザー１内に
噴射して急速に降温させている。
ライザー１内が異常昇温した際に、助燃料の供給量を制
御してもライザー１内の温度がすぐに所定温度に低下し
ない場合には、前記冷却水供給ガン９に設けた調整弁Ｖ
3により冷却水の供給量を調節しながらライザー１内に
噴射して急速に降温させている。
【０００７】また、燃焼排ガス中の残留酸素濃度が高す
ぎるとそれだけライザー１での熱効率が低下するため、
サイクロン１０から排出される燃焼排ガス中の残留酸素
濃度を酸素濃度計Ｏ1で計測し、２次空気の流量調整弁
Ｖ2の開度を調整して２次空気のライザー１への供給量
を制御し、たとえば、残留酸素濃度が６％となるように
して下水汚泥Ｗの燃焼状態を監視している。
ぎるとそれだけライザー１での熱効率が低下するため、
サイクロン１０から排出される燃焼排ガス中の残留酸素
濃度を酸素濃度計Ｏ1で計測し、２次空気の流量調整弁
Ｖ2の開度を調整して２次空気のライザー１への供給量
を制御し、たとえば、残留酸素濃度が６％となるように
して下水汚泥Ｗの燃焼状態を監視している。
【０００８】さらに、前記サイクロン１０から排出され
る燃焼排ガスは高温であるため、排ガス冷却塔１２の出
口に設けた温度計Ａ3によって燃焼排ガス温度Ｔ3を計測
し、この計測値にもとづいて冷却水の供給量を流量調整
弁Ｖ4で調整してスプレーノズル１７から冷却水を排ガ
ス冷却塔１２内へ噴射し、排ガス冷却塔１２の出口にお
ける燃焼排ガス温度が約２００℃程度となるように制御
している。
る燃焼排ガスは高温であるため、排ガス冷却塔１２の出
口に設けた温度計Ａ3によって燃焼排ガス温度Ｔ3を計測
し、この計測値にもとづいて冷却水の供給量を流量調整
弁Ｖ4で調整してスプレーノズル１７から冷却水を排ガ
ス冷却塔１２内へ噴射し、排ガス冷却塔１２の出口にお
ける燃焼排ガス温度が約２００℃程度となるように制御
している。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところが、前記循環流
動層式焼却炉Ｔ´を操業する際に、前記のように、助燃
料や２次空気の供給量を制御してライザー１での燃焼温
度および燃焼排ガス中の残留酸素濃度を適正範囲に保持
し、しかも、ライザー１内での燃焼排ガス滞留時間も適
正（例えばダイオキシン類を加熱分解するよう排ガス温
度８００℃で２秒以上）に保持しているにもかかわら
ず、一酸化炭素やダイオキシン類等が排出されることが
あるという課題を有していた。また、サイクロン１０の
内壁にクリンカが付着するという課題を有していた。
動層式焼却炉Ｔ´を操業する際に、前記のように、助燃
料や２次空気の供給量を制御してライザー１での燃焼温
度および燃焼排ガス中の残留酸素濃度を適正範囲に保持
し、しかも、ライザー１内での燃焼排ガス滞留時間も適
正（例えばダイオキシン類を加熱分解するよう排ガス温
度８００℃で２秒以上）に保持しているにもかかわら
ず、一酸化炭素やダイオキシン類等が排出されることが
あるという課題を有していた。また、サイクロン１０の
内壁にクリンカが付着するという課題を有していた。
【００１０】本発明者は前記の点について原因を究明し
たところ、ライザー１へ投入される下水汚泥等の廃棄物
は単位時間当たりの投入量が一定となるように制御され
ているため、廃棄物の組成変動等により廃棄物の単位時
間当たりの発熱量が上昇したような場合、燃焼（焼却）
に必要な空気量が不足して不完全燃焼を起こし、このた
め前記酸素濃度計Ｏ1で計測した燃焼排ガス中の残留酸
素濃度は所定の設定値（例えば６％）より低くなるの
で、この測定値を基に２次空気の供給量は増加するよう
に制御される。そして、前記２次空気の増加によりライ
ザー１内での空塔速度が上昇し、廃棄物の滞留時間が短
くなるので、炉内温度および燃焼用空気量が所定値に制
御されているにもかかわらず廃棄物のライザー１内での
必要な在炉時間が確保できなくなって不完全燃焼状態と
なり、一酸化炭素等の未燃ガスやダイオキシン類等の環
境汚染物質を生成することになる。
たところ、ライザー１へ投入される下水汚泥等の廃棄物
は単位時間当たりの投入量が一定となるように制御され
ているため、廃棄物の組成変動等により廃棄物の単位時
間当たりの発熱量が上昇したような場合、燃焼（焼却）
に必要な空気量が不足して不完全燃焼を起こし、このた
め前記酸素濃度計Ｏ1で計測した燃焼排ガス中の残留酸
素濃度は所定の設定値（例えば６％）より低くなるの
で、この測定値を基に２次空気の供給量は増加するよう
に制御される。そして、前記２次空気の増加によりライ
ザー１内での空塔速度が上昇し、廃棄物の滞留時間が短
くなるので、炉内温度および燃焼用空気量が所定値に制
御されているにもかかわらず廃棄物のライザー１内での
必要な在炉時間が確保できなくなって不完全燃焼状態と
なり、一酸化炭素等の未燃ガスやダイオキシン類等の環
境汚染物質を生成することになる。
【００１１】そして、この未燃ガスはサイクロン１０内
で前記残留酸素（未反応酸素）と急激に攪拌混合されて
その一部は燃焼するが、サイクロン１０内での滞留時間
が短いため前記未燃ガスや環境汚染物質の全てを燃焼・
加熱分解することはできず、残部がそのまま大気に放散
されることを知見した。
で前記残留酸素（未反応酸素）と急激に攪拌混合されて
その一部は燃焼するが、サイクロン１０内での滞留時間
が短いため前記未燃ガスや環境汚染物質の全てを燃焼・
加熱分解することはできず、残部がそのまま大気に放散
されることを知見した。
【００１２】しかも、前記未燃ガスがサイクロン１０内
で急激に燃焼するため燃焼排ガスが高温になり、燃焼排
ガス中の低融点灰分が溶融してサイクロン１０の内壁に
クリンカとして付着することも判明した。
で急激に燃焼するため燃焼排ガスが高温になり、燃焼排
ガス中の低融点灰分が溶融してサイクロン１０の内壁に
クリンカとして付着することも判明した。
【００１３】したがって、本発明は、廃棄物を炉本体内
で完全に燃焼（焼却）することにより、未燃ガスや環境
汚染物質が生成されるのを防止することを目的とする。
で完全に燃焼（焼却）することにより、未燃ガスや環境
汚染物質が生成されるのを防止することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、流動用空気および２次空気からなる燃焼
用空気と、流動媒体と、助燃料と、廃棄物とが供給され
る炉本体ならびに該炉本体からの燃焼排ガスとともに排
出される前記流動媒体等の固形分を分離して前記炉本体
へ返送するサイクロンとからなる循環流動層式焼却炉の
前記炉本体への助燃料の供給量を該炉本体の出口部での
燃焼排ガス温度により制御するとともに、前記炉本体へ
の２次空気の供給量を前記サイクロンからの燃焼排ガス
中の残留酸素濃度により制御するようにした循環流動層
式焼却炉の燃焼制御方法において、前記サイクロン出口
部での燃焼排ガス温度を測定し、該温度と前記炉本体出
口部での燃焼排ガス温度との温度差を演算し、該温度差
にもとづいて前記炉本体への廃棄物の供給量を制御する
ようにしたものである。
成するために、流動用空気および２次空気からなる燃焼
用空気と、流動媒体と、助燃料と、廃棄物とが供給され
る炉本体ならびに該炉本体からの燃焼排ガスとともに排
出される前記流動媒体等の固形分を分離して前記炉本体
へ返送するサイクロンとからなる循環流動層式焼却炉の
前記炉本体への助燃料の供給量を該炉本体の出口部での
燃焼排ガス温度により制御するとともに、前記炉本体へ
の２次空気の供給量を前記サイクロンからの燃焼排ガス
中の残留酸素濃度により制御するようにした循環流動層
式焼却炉の燃焼制御方法において、前記サイクロン出口
部での燃焼排ガス温度を測定し、該温度と前記炉本体出
口部での燃焼排ガス温度との温度差を演算し、該温度差
にもとづいて前記炉本体への廃棄物の供給量を制御する
ようにしたものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明にかかる循環流動
層式焼却炉Ｔの燃焼制御方法を図１にしたがって説明す
る。本発明は前記従来の循環流動層式焼却炉Ｔ´の燃焼
制御方法に加えて、サイクロン１０出口部での燃焼排ガ
ス温度Ｔ2を温度計Ａ2で検出し、この燃焼排ガス温度Ｔ
2と前記ライザー１出口部での燃焼排ガス温度Ｔ1との偏
差（Ｔ2−Ｔ1）を演算器Ｂで演算し、この値によって廃
棄物、例えば下水汚泥Ｗのライザー１への供給量を制御
するようにしたものである。他の構成等は図２のものと
同一であるため説明を省略する。
層式焼却炉Ｔの燃焼制御方法を図１にしたがって説明す
る。本発明は前記従来の循環流動層式焼却炉Ｔ´の燃焼
制御方法に加えて、サイクロン１０出口部での燃焼排ガ
ス温度Ｔ2を温度計Ａ2で検出し、この燃焼排ガス温度Ｔ
2と前記ライザー１出口部での燃焼排ガス温度Ｔ1との偏
差（Ｔ2−Ｔ1）を演算器Ｂで演算し、この値によって廃
棄物、例えば下水汚泥Ｗのライザー１への供給量を制御
するようにしたものである。他の構成等は図２のものと
同一であるため説明を省略する。
【００１６】ここで、例えば温度偏差（Ｔ2−Ｔ1）の基
準値を０℃とした場合について見てみると、 Ｔ2−Ｔ1≦０℃の場合 このとき、下水汚泥Ｗはライザー１内で充分に燃焼して
いることを示している。すなわち、ライザー１内で未燃
ガスが発生しないのでサイクロン１０内での未燃ガスの
燃焼がないため、サイクロン１０内の温度はライザー１
の出口部の燃焼排ガス温度Ｔ1と等しいか、むしろ、サ
イクロン１０での放熱により前記出口部での燃焼排ガス
温度Ｔ1より低くなっているので、サイクロン１０から
の燃焼排ガス温度Ｔ2との偏差Ｔ2−Ｔ1は零か、それ以
下となる。このため、ライザー１での燃焼制御は、従来
と同様温度計Ａ1で測定したライザー１の出口部での燃
焼排ガス温度Ｔ1にもとづき助燃料の供給量を流量調整
弁Ｖ1で調節してライザー１内の温度を所定値（たとえ
ば８００℃）に制御すれば良い。
準値を０℃とした場合について見てみると、 Ｔ2−Ｔ1≦０℃の場合 このとき、下水汚泥Ｗはライザー１内で充分に燃焼して
いることを示している。すなわち、ライザー１内で未燃
ガスが発生しないのでサイクロン１０内での未燃ガスの
燃焼がないため、サイクロン１０内の温度はライザー１
の出口部の燃焼排ガス温度Ｔ1と等しいか、むしろ、サ
イクロン１０での放熱により前記出口部での燃焼排ガス
温度Ｔ1より低くなっているので、サイクロン１０から
の燃焼排ガス温度Ｔ2との偏差Ｔ2−Ｔ1は零か、それ以
下となる。このため、ライザー１での燃焼制御は、従来
と同様温度計Ａ1で測定したライザー１の出口部での燃
焼排ガス温度Ｔ1にもとづき助燃料の供給量を流量調整
弁Ｖ1で調節してライザー１内の温度を所定値（たとえ
ば８００℃）に制御すれば良い。
【００１７】また、前記酸素濃度計Ｏ1でサイクロン１
０からの燃焼排ガス中の残留酸素濃度を測定し、従来と
同様、その測定値にもとづき２次空気の供給量を流量調
整弁Ｖ2を調節して所定値（たとえば、残留酸素濃度６
％）になるよう制御し、未燃ガスの発生および熱効率の
低下を防止する。
０からの燃焼排ガス中の残留酸素濃度を測定し、従来と
同様、その測定値にもとづき２次空気の供給量を流量調
整弁Ｖ2を調節して所定値（たとえば、残留酸素濃度６
％）になるよう制御し、未燃ガスの発生および熱効率の
低下を防止する。
【００１８】Ｔ2−Ｔ1＞０℃のとき このとき、下水汚泥Ｗはライザー１内で完全に燃焼され
ておらず、未燃ガスを生成していることを示している。
すなわち、前述のように、下水汚泥Ｗの成分が変動して
単位時間当たりの発熱量が上昇することにより不完全燃
焼を起こし、これを防ぐために２次空気の供給量が増加
することで下水汚泥Ｗのライザー１での滞留時間が短く
なり未燃ガスが発生している。そして、この未燃ガスが
サイクロン１０内で燃焼することによりサイクロン１０
出口部での燃焼排ガス温度Ｔ2がライザー１の出口部で
の燃焼排ガス温度Ｔ1より高くなるので、両燃焼排ガス
の温度偏差Ｔ2−Ｔ1が零より大きくなる。
ておらず、未燃ガスを生成していることを示している。
すなわち、前述のように、下水汚泥Ｗの成分が変動して
単位時間当たりの発熱量が上昇することにより不完全燃
焼を起こし、これを防ぐために２次空気の供給量が増加
することで下水汚泥Ｗのライザー１での滞留時間が短く
なり未燃ガスが発生している。そして、この未燃ガスが
サイクロン１０内で燃焼することによりサイクロン１０
出口部での燃焼排ガス温度Ｔ2がライザー１の出口部で
の燃焼排ガス温度Ｔ1より高くなるので、両燃焼排ガス
の温度偏差Ｔ2−Ｔ1が零より大きくなる。
【００１９】したがって、未燃ガスが発生して前記温度
偏差Ｔ2−Ｔ1が零より大きくなっている場合は、下水汚
泥Ｗの単位時間当たりの発熱量を下げるために廃棄物供
給機７を制御してライザー１内への下水汚泥Ｗの供給量
を抑制（減少）することにより、下水汚泥Ｗが完全燃焼
するようにする。
偏差Ｔ2−Ｔ1が零より大きくなっている場合は、下水汚
泥Ｗの単位時間当たりの発熱量を下げるために廃棄物供
給機７を制御してライザー１内への下水汚泥Ｗの供給量
を抑制（減少）することにより、下水汚泥Ｗが完全燃焼
するようにする。
【００２０】なお、温度偏差Ｔ2−Ｔ1＞０℃の場合であ
っても、ライザー１内の温度制御および残留酸素濃度の
制御は温度偏差Ｔ2−Ｔ1≧０℃のときと同様、助燃料お
よび２次空気の供給量を調節することにより実施する。
っても、ライザー１内の温度制御および残留酸素濃度の
制御は温度偏差Ｔ2−Ｔ1≧０℃のときと同様、助燃料お
よび２次空気の供給量を調節することにより実施する。
【００２１】さらに、前記説明では、下水汚泥Ｗの供給
量をＴ2−Ｔ1＝０℃を基準に制御するようにしたが、Ｔ
2−Ｔ1はライザー１からの燃焼排ガス中の未燃ガス、た
とえば、一酸化炭素の排出許容値により実質的に決定さ
れる数値であるため、一酸化炭素の含有量が所定範囲内
（許容値内）であれば、たとえＴ2−Ｔ1が正の値（たと
えば５℃）であっても、正常値として扱うことができ
る。この場合、前記偏差の基準値は、Ｔ2−Ｔ1≦５℃お
よびＴ2−Ｔ1＞５℃となる。
量をＴ2−Ｔ1＝０℃を基準に制御するようにしたが、Ｔ
2−Ｔ1はライザー１からの燃焼排ガス中の未燃ガス、た
とえば、一酸化炭素の排出許容値により実質的に決定さ
れる数値であるため、一酸化炭素の含有量が所定範囲内
（許容値内）であれば、たとえＴ2−Ｔ1が正の値（たと
えば５℃）であっても、正常値として扱うことができ
る。この場合、前記偏差の基準値は、Ｔ2−Ｔ1≦５℃お
よびＴ2−Ｔ1＞５℃となる。
【００２２】また、廃棄物は下水汚泥に限定するもので
はなく、都市ゴミ等循環流動層式焼却炉で処理できるも
のであれば、特に限定するものではない。
はなく、都市ゴミ等循環流動層式焼却炉で処理できるも
のであれば、特に限定するものではない。
【００２３】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
よれば、炉本体（ライザー）出口部での燃焼排ガス温度
により炉本体への助燃料の供給量を、燃焼排ガス中の残
留酵素濃度により炉本体への２次空気供給量を制御する
のに加え、サイクロン出口部での燃焼排ガス温度と前記
炉本体出口部での燃焼排ガス温度との偏差により炉本体
での燃焼状態を監視して未燃ガスの生成を検知し、炉本
体への廃棄物の供給量を制御して廃棄物の燃焼を促進す
ることにより、未燃ガスの発生やダイオキシン類等の環
境汚染物質の排出を抑制している。これにより、サイク
ロン内での未燃ガスの燃焼にもとづくサイクロン内壁へ
のクリンカの付着を防止することもできる。
よれば、炉本体（ライザー）出口部での燃焼排ガス温度
により炉本体への助燃料の供給量を、燃焼排ガス中の残
留酵素濃度により炉本体への２次空気供給量を制御する
のに加え、サイクロン出口部での燃焼排ガス温度と前記
炉本体出口部での燃焼排ガス温度との偏差により炉本体
での燃焼状態を監視して未燃ガスの生成を検知し、炉本
体への廃棄物の供給量を制御して廃棄物の燃焼を促進す
ることにより、未燃ガスの発生やダイオキシン類等の環
境汚染物質の排出を抑制している。これにより、サイク
ロン内での未燃ガスの燃焼にもとづくサイクロン内壁へ
のクリンカの付着を防止することもできる。
【図１】 本発明にかかる循環流動層式焼却炉の燃焼制
御方法を示す図。
御方法を示す図。
【図２】 従来の循環流動層式焼却炉の燃焼制御方法を
示す図。
示す図。
１…炉本体（ライザー）、２…昇温用バーナ、３…助燃
料供給ガン、４，６…送風機、５…分散管への供給口、
７…廃棄物供給機、１０…サイクロン、１２…排ガス冷
却塔、１３…バグフィルタ、１４…排ガス誘引送風機、
Ａ1，Ａ2，Ａ3…温度、Ｏ1…酸素濃度計、Ｂ…演算器、
Ｗ…廃棄物（下水汚泥）。
料供給ガン、４，６…送風機、５…分散管への供給口、
７…廃棄物供給機、１０…サイクロン、１２…排ガス冷
却塔、１３…バグフィルタ、１４…排ガス誘引送風機、
Ａ1，Ａ2，Ａ3…温度、Ｏ1…酸素濃度計、Ｂ…演算器、
Ｗ…廃棄物（下水汚泥）。
Claims (1)
- 【請求項１】 流動用空気および２次空気からなる燃焼
用空気と、流動媒体と、助燃料と、廃棄物とが供給され
る炉本体ならびに該炉本体からの燃焼排ガスとともに排
出される前記流動媒体等の固形分を分離して前記炉本体
へ返送するサイクロンとからなる循環流動層式焼却炉の
前記炉本体への助燃料の供給量を該炉本体の出口部での
燃焼排ガス温度により制御するとともに、前記炉本体へ
の２次空気の供給量を前記サイクロンからの燃焼排ガス
中の残留酸素濃度により制御するようにした循環流動層
式焼却炉の燃焼制御方法において、 前記サイクロン出口部での燃焼排ガス温度を測定し、該
温度と前記炉本体出口部での燃焼排ガス温度との温度差
を演算し、該温度差にもとづいて前記炉本体への廃棄物
の供給量を制御することを特徴とする循環流動層式焼却
炉の燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10310163A JP2000130729A (ja) | 1998-10-30 | 1998-10-30 | 循環流動層式焼却炉の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10310163A JP2000130729A (ja) | 1998-10-30 | 1998-10-30 | 循環流動層式焼却炉の燃焼制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000130729A true JP2000130729A (ja) | 2000-05-12 |
Family
ID=18001928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10310163A Pending JP2000130729A (ja) | 1998-10-30 | 1998-10-30 | 循環流動層式焼却炉の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000130729A (ja) |
-
1998
- 1998-10-30 JP JP10310163A patent/JP2000130729A/ja active Pending
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