JP2000102815A - 酸洗性および表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】自動車部材、建材あるいは、冷延素材等に用い
られる酸洗性および表面性状に優れた熱延鋼板の製造方
法を提供する。 【解決手段】重量% で、Ni:0.005〜0.1%を含有する鋳片
を、粗圧延工程において160kgf／cm² を越える高圧水ジ
ェットでデスケーリングを１回以上行い、かつデスケー
リング以後の温度が1170℃を越えないように圧延し、粗
圧延終了後でかつ仕上げ圧延前に酸素濃度3%以上の雰囲
気で保熱温度：Ｔ（℃）、保熱時間：ｔ（秒）およびNi
含有量:Ni%が下記(1) 式を満足させるように誘導加熱に
より保熱を行い、その後、高圧水ジェットの圧力：Ｐ(k
gf／cm² ）が下記(2) 式を満足する条件でデスケーリン
グを行うことを特徴とする。 30≧ｔ≧(3.4×10⁵ ）/{(Ni%+0.016)T² } …(1) 160 ≧Ｐ≧2.2 ×10⁵ ×(Ni%+0.5)/(log60t+T)…(2) 但
し、T:950 〜1170℃

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、特に自動車部材、
建材あるいは、冷延素材等に用いられる酸洗性および表
面性状に優れた熱延鋼板の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】薄鋼板の製造コストを低減するために
は、生産効率を高め、かつ歩留低下につながる表面欠陥
の発生を最低限に抑える必要がある。なかでも酸洗脱ス
ケール工程の高速化は、生産効率向上の鍵を握る重要な
技術で、種々の方法が検討されてきた。主な方法として
は、１）スケール厚を低減する方法、２）スケールを溶
解しやすい組成にする方法、３）スケールに亀裂を生じ
させて酸洗時にスケールの溶解剥離を容易にする方法等
がある。

【０００３】スケール厚を低減する方法としては、例え
ば、特開平４−２２８２０４号公報あるいは特開平４−
２６６４０１号公報において、仕上圧延機出側から巻取
機に至る間でローラーにより熱延鋼板をシールする、あ
るいは不活性ガスまたは還元性ガス雰囲気下で冷却する
ことにより、スケールの生成を抑制する方法が提案され
ている。しかしながら、この方法は多大な設備投資およ
び多量の不活性ガス、還元性ガスを必要とし、コストが
莫大となる。また、特開平９−２９５０２８号公報、特
開平９−２９５０２９号公報では、粗圧延後にバーナー
加熱により保熱酸化処理を行い、Ｎｉを濃化させるとと
もにスケールを生成させた後、仕上圧延前にデスケーリ
ングを行うことにより、その後のスケール生成を抑制し
酸洗性を向上させている。しかし、バーナー加熱では、
燃料を燃焼することにより加熱を行っていることから、
加熱時には一酸化炭素および窒素酸化物を生成する。こ
れは、燃料＋空気の混合物中の酸素とバーナー火炎部周
辺からの酸素との反応により生じている。そのため、バ
ーナーからの火炎先端近傍である鋼板表面では、酸素が
一酸化炭素あるいは窒素酸化物として消費され、保熱炉
内雰囲気の酸素濃度より低くなり、スケール生成として
の酸素が減少するため、スケール生成・成長に５〜３０
分と長時間を必要とし、生産性の点で問題がある。

【０００４】また、特開平６−３９４１７号公報には、
熱延仕上げ温度、巻取温度および仕上げ圧延終了から巻
取までの時間を特定範囲に制御し、酸洗性を向上させる
技術が提案されている。この技術においては、スケール
を溶解しやすい組成にする方法として、巻取温度を３５
０〜５５０℃の範囲に制御し、脱スケール性に優れたＦ
ｅＯを残留させることにより、酸洗性の改善を図ってい
る。しかしながら、巻取温度が５５０℃以下の場合、Ａ
ｌＮの析出が十分でなく冷却後も固溶Ｎが残留するた
め、時効により材質が著しく劣化するという問題があ
る。これを防ぐには、高純度鋼を使用する必要があるた
めコスト高となる。これに対して、特開平２−１１７２
０号公報には、粗圧延後の被圧延材に１０００℃以下Ａ
ｒ₃ 点以上の温度域で曲げ加工を施し、ＡｌＮを十分に
析出させて時効による材質劣化を防ぎ、さらに６００℃
以下で巻き取ることによりＦｅＯを残留させて酸洗性を
向上させる方法が提案されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
２−１１７２０号公報の方法では、シートバーをコイル
で巻き取るため、コイルの外周部ほど曲げ半径が大き
く、歪み量が減少する。その結果、ＡｌＮの析出形態は
コイル外周部ほど粗大、内周部ほど微細となり粒成長性
に差異が生じるため、コイル長手方向に材質変動が生じ
るという問題がある。 また、スケールに亀裂を生じさ
せ酸洗時にスケールの溶解剥離を容易にする方法として
は、特開平４−７２０８３号公報には、スケールブレー
カー、スキンパス等の亀裂発生機構にてスケールに亀裂
を発生させ、次いで固体粒子を圧力気体により鋼帯表面
に衝突させ、酸洗ラインにてスケールを除去する方法が
提案されている。しかしながら、この場合も固体粒子を
圧力気体で衝突させる装置、およびその後のスケール処
理、固体粒子を循環させるための設備等のコストが多大
となる。

【０００６】一方、表面欠陥の発生低減については、最
も発生頻度の高いスケール性欠陥について種々の方法が
提案されている。例えば、特開平２−５９１０８号公報
には仕上げ圧延中に発生する２次スケールの生成量を予
測し、予測値が所定の基準値より大きい際には、仕上げ
圧延機入り側において、圧延材にスケール発生防止剤を
塗布することにより、熱間圧延中に発生するスケールき
ずを防止している。しかしながら、スケール発生防止剤
は高価なことからコス卜が多大となると同時に、酸洗脱
スケール工程において酸液にスケール発生防止剤が混入
し、酸洗処理が困難となる。また、特開平７−１３２３
０６号公報には、圧延機入り側における鋼板のスケール
厚さの推定およびロール表面粗度の測定もしくは推定を
行い、予め求めておいたスケールきずが発生する条件と
の比較によりロールの表面粗度および／またはスケール
厚さを制御し、圧延を行っている。ロールの表面粗度の
制御においては、砥石・砥粒入り高圧水、あるいは軟質
厚物を圧延するなどしてロール肌荒れの抑制を行ってい
る。しかしながら、このような抑制は、設備投資が高額
になるだけでなく、コストも莫大となる。

【０００７】本発明の目的は、上記の問題点を解決する
ために、自動車部材、建材あるいは、冷延素材等に用い
られる酸洗性および表面性状に優れた熱延鋼板の製造方
法を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決し目的を
達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。 （１）本発明の製造方法は、重量％で、Ｎｉ：０．００
５〜０．１％を含有する鋳片を、粗圧延工程において１
６０ｋｇｆ／ｃｍ² を越える高圧水ジェットでデスケー
リングを１回以上行い、かつデスケーリング以後の温度
が１１７０℃を越えないように圧延し、粗圧延終了後で
かつ仕上げ圧延前に酸素濃度３％以上の雰囲気で保熱温
度：Ｔ（℃）、保熱時間：ｔ（秒）およびＮｉ含有量：
Ｎｉ％が下記（１）式を満足させるように誘導加熱によ
り保熱を行い、その後、高圧水ジェットの圧力：Ｐ（ｋ
ｇｆ／ｃｍ² ）が下記（２）式を満足する条件でデスケ
ーリングを行うことを特徴とする、酸洗性および表面性
状に優れる熱延鋼板の製造方法である。

【０００９】 ３０≧ｔ≧（３．４×１０⁵ ）／｛（Ｎｉ％＋０．０１６）Ｔ² ｝ …（１） １６０≧Ｐ≧２．２×１０⁵ ×（Ｎｉ％＋０．５）／（ｌｏｇ６０ｔ＋Ｔ） …（２） 但し、Ｔ：９５０〜１１７０℃

【００１０】

【発明の実施の形態】本発明者らは、微量のＮｉを添加
し、粗圧延工程のデスケーリング条件および温度を適正
に抑制するとともに、粗圧延終了後に誘導加熱により適
正条件（雰囲気の酸素濃度、保熱温度、保熱時間）の保
熱処理を施した後、圧力を適切に制御した高圧水ジェッ
トによる仕上げ圧延前デスケーリングを行うことによ
り、生産性を落とさずに、生成するスケール厚さが薄く
なり、酸洗性を大幅に向上できること、また、同時に、
スケール性欠陥の発生を防ぐことができるため優れた表
面性状が得られることを見出した。

【００１１】ななわち、本発明者らは、鋼の酸化挙動あ
るいはデスケーリング性におよぼす微量元素と酸化条件
の影響、さらには高圧水ジェットのデスケーリング圧力
の影響を詳しく調査した結果、微量Ｎｉを添加し、粗圧
延工程におけるデスケーリング条件および温度を適正制
御し、粗圧延終了後仕上げ圧延前または仕上げ圧延間の
段階での誘導加熱により適切な保熱酸化処理、およびそ
の後の適正圧力に制御された高圧水ジェットのデスケー
リングを行うようにして、短時間に鋼板表面にはＮｉ濃
化層が形成され、その後の圧延中およびランナウトテー
ブル上でのスケールの生成・成長が著しく抑制されるこ
とから、生産性を落とさずに、生成するスケール厚さが
薄くなり、酸洗性を大幅に向上でき、かつスケール性欠
陥の発生を防ぐことができ、優れた表面性状が得られる
熱延鋼板の製造方法を見出し、本発明を完成させた。

【００１２】すなわち、本発明は、鋼組成及び製造条件
を下記範囲に限定することにより、自動車部材、建材あ
るいは、冷延素材等に用いられる酸洗性および表面性状
に優れた熱延鋼板の製造方法を提供することができる。

【００１３】以下に本発明の成分添加理由、成分限定理
由、及び製造条件の限定理由について説明する。 （１）成分組成範囲 Ｎｉ：０．００５〜０．１％ Ｎｉは、鋼中においてＦｅよりも酸化し難い元素であ
り、高温酸化時にはスケールと地鉄との界面に濃化して
スケールの密着性を向上させることがこれまでにも明ら
かにされていた。例えば、特開昭５１−４０３２２号公
報、特開昭６０−６３３１９号公報、特開平４−１５７
１３４号公報では、微量のＮｉ添加によりスケールと地
鉄の間にＮｉを富化させスケールの密着性を向上させて
いる。本発明者らは、このような密着性向上効果に加え
て、Ｎｉにはさらにスケール生成・成長を抑制して酸洗
性を向上させる効果があることを見出した。ただし、ス
ケール生成・成長抑制効果を得るためには、後述するよ
うに誘導加熱および仕上げ圧延前デスケーリング条件を
適正化してスケール除去後の鋼表面にＮｉ濃化層を残留
させる必要があることがわかった。しかし、Ｎｉ含有量
が０．００５％未満では濃化するのに極めて長時間を要
し、一方、０．１％を越えると強度が上昇し延性が低下
すると同時にコスト高となるため上限は０．１％であ
る。

【００１４】なお、本発明では上記以外の成分について
は特に限定されない。すなわち、本発明の効果を阻害し
ない範囲での添加は許容される。上記の成分組成範囲に
調整することにより、自動車部材、建材あるいは、冷延
素材等に用いられる酸洗性および表面性状に優れた熱延
鋼板を得ることが可能となる。

【００１５】このような特性の鋼板は以下の製造方法に
より製造することができる。 （２）熱延鋼板製造工程 （製造方法）上記の成分組成範囲に調整した鋼を転炉で
溶製し、得られた鋳片を、粗圧延工程において１６０ｋ
ｇｆ／ｃｍ² を越える高圧水ジェットでデスケーリング
を１回以上行い、かつデスケーリング以後の温度が１１
７０℃を越えないように圧延し、粗圧延終了後でかつ仕
上げ圧延前に酸素濃度３％以上の雰囲気で保熱温度：Ｔ
（℃）、保熱時間：ｔ（秒）およびＮｉ含有量：Ｎｉ％
が下記（１）式を満足させるように誘導加熱により保熱
を行い、その後、高圧水ジェットの圧力：Ｐ（ｋｇｆ／
ｃｍ² ）が下記（２）式を満足する条件でデスケーリン
グを行うことを特徴とする。

【００１６】 ３０≧ｔ≧（３．４×１０⁵ ）／｛（Ｎｉ％＋０．０１６）Ｔ² ｝ …（１） １６０≧Ｐ≧２．２×１０⁵ ×（Ｎｉ％＋０．５）／（ｌｏｇ６０ｔ＋Ｔ） …（２） 但し、Ｔ：９５０〜１１７０℃ ａ．粗圧延デスケーリング条件：１６０ｋｇｆ／ｃｍ²
を越える高圧水ジェットでデスケーリングを１回以上行
う。

【００１７】高圧水ジェットの圧力が１６０ｋｇｆ／ｃ
ｍ² 以下であると、鋳片の再加熱等において形成したス
ケールおよびＮｉ濃化層を完全に除去することができ
ず、スケール性欠陥となってしまう。そのため、高圧水
ジェットは１６０ｋｇｆ／ｃｍ² を越える圧力である。
高圧水ジェットの圧力が１６０ｋｇｆ／ｃｍ² を越える
場合にはデスケーリングの能力が十分に大きいため、た
とえスケール／地鉄界面が複雑に入り組んだ構造となっ
ても、完全にスケールを除去できる。このため、鋳片の
再加熱温度あるいは復熱温度を規制する必要はない。

【００１８】ｂ．デスケーリング後、粗圧延中の温度：
１１７０℃以下 １６０ｋｇｆ／ｃｍ² を越える高圧水ジェットでデスケ
ーリングを行った後の工程で温度が１１７０℃を越える
とＮｉ濃化層の分布が不均一となり、かつスケール／地
鉄界面が複雑に入り組んだ構造となるため保熱後のデス
ケーリング性が悪く、完全にスケールを除去することが
できない。そのため、局部的にスケールが残留し、スケ
ール性欠陥になってしまうので上限は１１７０℃であ
る。

【００１９】ｃ．誘導加熱による保熱 誘導加熱では、燃焼による加熱方式でないことから燃焼
排出物の生成は無いため、地鉄側に取り残されたＮｉも
短時間に濃化が進行する。また、鋼板の最表面において
保熱炉内設定温度よりも急速かつ高温に加熱されること
から、Ｎｉの拡散が促進されより短時間にＮｉ濃化層が
形成される。

【００２０】ｄ．保熱温度：９５０〜１１７０℃ 保熱温度が１１７０℃を越えると、スケール／地鉄界面
におけるＮｉの濃化が促進されるが、再加熱温度・復熱
温度の場合と同様にＮｉ濃化層の分布が不均一となり、
仕上げ圧延前のデスケーリング性が悪く、スケール性欠
陥となってしまうので上限は１１７０℃である。また、
９５０℃よりも保熱温度が低下すると、スケールの成長
が遅くスケール厚さが不十分なため仕上げ圧延前のデス
ケーリング性が劣化し、かつＮｉの濃化に長時間を要し
現実的でなくなる。よって、保熱温度の下限は９５０℃
である。

【００２１】ｅ．保熱雰囲気：酸素濃度３％以上 酸素濃度が３％未満であると、スケールが十分に成長す
る前にＮｉ濃化層が形成され、スケールの成長が著しく
遅延して仕上げ圧延前のデスケーリング性が低下する。
このため、仕上げ圧延前のデスケーリング時の高圧水ジ
ェットの圧力を高めても局所的にスケールが残留し、ス
ケール性欠陥の発生率増大につながる。

【００２２】ｆ．保熱時間ｔ（秒）：３０≧ｔ≧（３．
４×１０⁵ ）／｛（Ｎｉ％＋０．０１６）Ｔ² ｝ …
（１）、但し、Ｔ：９５０〜１１７０℃ Ｎｉ含有量および保熱温度によりスケールの成長および
Ｎｉ濃化状態が変化するため保熱時間は上記（１）式を
満足しなければならない。（１）式で規定する保熱時間
の下限を下回る場合は、保熱温度が低い場合と同様に、
Ｎｉの濃化が不十分でありかつスケール厚さも不十分な
ため仕上げ圧延前のデスケーリング性が劣化してスケー
ル性欠陥の発生につながる。一方、保熱時間が３０秒を
越えると生産効率が著しく低下する。なお、保熱は必ず
しも一定温度に保持する必要はなく、本発明の定める温
度範囲であれば、昇温あるいは降温過程によらず同様の
効果が得られるが、その場合は、（１）式中のＴ（℃）
は平均温度で代用することができる。

【００２３】ｇ．保熱後デスケーリング条件：高圧水ジ
ェットの圧力Ｐ（ｋｇｆ／ｃｍ² ）， １６０≧Ｐ≧
２．２×１０⁵ ×（Ｎｉ％＋０．５）／（ｌｏｇ６０ｔ
＋Ｔ）…（２）、但し、Ｔ：９５０〜１１７０℃ スケールのデスケーリング性はスケール厚さが大きいほ
ど向上する。このため、スケール厚さに影響をおよぼす
保熱温度、保熱時間およびＮｉ含有量に従って上記
（２）式を満足するように高圧水ジェットの圧力を変化
させなければならない。（２）式で定める値を下回る圧
力ではデスケーリング不良を生じてスケール性欠陥が発
生し、表面品質は著しく劣化する。この様な観点からデ
スケーリングの高圧水ジェットの圧力は、高いほうが望
ましいが、１６０ｋｇｆ／ｃｍ² を越えると保熱条件に
よらずＮｉ濃化層まで破壊あるいは除去してしまい、そ
の後のスケール生成・成長抑制効果が失われてしまうた
め１６０ｋｇｆ／ｃｍ² 以下とする。なお、デスケーリ
ング性およびＮｉ濃化層の残留し易さはデスケーリング
時の鋼板温度の影響を受けるが、通常のデスケーリング
が実施される温度の範囲内であれば大きく変化はせず本
発明の効果を得ることができる。

【００２４】なお、粗圧延工程において１６０ｋｇｆ／
ｃｍ² を越える高圧水ジェットでデスケーリングを行っ
た後もスケールが生成し、かつＮｉ濃化層は形成される
が、Ｎｉ濃化層は最終粗圧延機出側までの圧延中に延ば
され、粗圧延後の誘導加熱による保熱により生成するＮ
ｉ濃化層に比べて極めて薄いため、本発明で定める保熱
条件には影響しない。

【００２５】また、本発明の効果は上記以外の製造条件
の影響は受けず、巻取温度については材質上最も適当な
温度領域で巻き取ることができる。すなわち、６４０℃
程度の普通巻取はもちろん、材質の軟質化高延性化のた
めに例えば６８０℃程度の高温巻取をおこなってもかま
わない。以下に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を
立証する。

【００２６】

【実施例】（実施例１）表１に示す化学組成の鋼（Ａ〜
Ｃ，Ｅ〜Ｇ，Ｉ〜Ｋ，Ｍ〜Ｏ：本発明例、Ｄ，Ｈ，Ｌ，
Ｐ：比較例）を連続鋳造にて鋳片とし、１２３０℃で再
加熱を行い、粗圧延工程において高圧水ジェットの圧
力：３００ｋｇｆ／ｃｍ² でデスケーリングを行い、こ
のデスケーリング以後の温度を１１５０℃以下として引
き続き圧延した後、本発明の範囲内で誘導加熱により１
０５０〜１１００℃の温度域で１０秒間保熱した。ここ
で、誘導加熱内部の雰囲気は、不活性ガスを挿入するこ
とにより酸素濃度を１５％に調整した。なお、誘導加熱
内部雰囲気の酸素濃度の測定は、誘導加熱長手方向中心
部において行った。保熱後の鋼板について、高圧水ジェ
ットの圧力：１５０ｋｇｆ／ｃｍ² で仕上げ圧延前デス
ケーリングを行った後、引き続き仕上げ圧延機により板
厚２．８ｍｍまで圧延し、コイルに巻き取った。次い
で、得られたコイルについて、塩酸酸洗ラインにおいて
脱スケール試験を行った。塩酸酸洗ラインの酸洗液は１
０％ＨＣｌで、液温８５℃とした。

【００２７】表２に、各鋼の巻取温度（ＣＴ）、熱延板
のスケール厚さおよび酸洗ライン速度を示す（Ａ〜Ｃ，
Ｅ〜Ｇ，Ｉ〜Ｋ，Ｍ〜Ｏ：本発明例、Ｄ，Ｈ，Ｌ，Ｐ：
比較例）。スケール厚さは断面ミクロ写真を用いて測定
したものである。また、酸洗ライン速度は、スケール残
りが発生しない限界のライン速度（最大３００ｍｐｍ）
である。表２の中で本発明を満足する成分の鋼（Ａ〜
Ｃ，Ｅ〜Ｇ，Ｉ〜Ｋ，Ｍ〜Ｏ）はスケールが薄く、酸洗
ライン最大速度である３００ｍｐｍまで、スケール残り
は発生しなかった。

【００２８】これに対して、本発明の範囲から外れる成
分の鋼（Ｄ，Ｈ，Ｌ，Ｐ）はスケールが厚く酸洗性に劣
るため、スケール残りを避けるためには酸洗ライン速度
を下げる必要があった。

【００２９】

【表１】

【００３０】

【表２】

【００３１】（実施例２）表１に示すＮｏ．Ａ、Ｇ、Ｊ
の鋼（本発明例）を用いて、表３、表４、表５に示す条
件で、連続鋳造〜粗圧延を行った後、誘導加熱により種
々の温度あるいは温度域にてシートバーを種々の時間保
持し、また同時に、不活性ガスの挿入量を変えて酸素濃
度も変化させた。比較のためバーナー加熱による保熱も
行った。次いで、高圧水ジェットの圧力を種々に変化さ
せて仕上げ圧延前デスケーリングを行い、引き続き仕上
げ圧延機により板厚２．８ｍｍまで圧延し、コイルに巻
き取った。得られたコイルについて、塩酸酸洗ラインに
おいて脱スケール試験を行った。塩酸酸洗ラインの酸洗
液は１０％ＨＣｌで、液温８５℃とした。

【００３２】表６に表３、表４、表５の各製造条件にお
ける熱延板のスケール厚さ、酸洗ライン速度および表面
性状を示す（Ｎｏ．１〜５，１１〜１３，２２〜２５：
本発明例、Ｎｏ．６〜１０，１４〜２１，２６〜３１：
比較例）。スケール厚さは断面のミクロ写真を用いて測
定した。また、酸洗ライン速度は、スケール残りの発生
しない限界のライン速度（最大３００ｍｐｍ）である。
表６の中で本発明の製造条件を満足するもの（本発明例
Ｎｏ．１〜５，１１〜１３，２２〜２５）は、スケール
が薄く優れた酸洗性を示すと同時に、表面性状が良好で
ある。

【００３３】これに対して、本発明の範囲から製造条件
が外れるもの（比較例Ｎｏ．６〜１０，１４〜２１，２
６〜３１）は、仕上げ圧延前デスケーリング後の酸化が
抑制されずスケールが著しく成長して酸洗性に劣るか、
あるいは、仕上げ圧延前デスケーリングが不十分なため
にスケール性欠陥が発生して表面性状が不良となった。
なお、バーナー加熱では、誘導加熱と同条件の場合、ス
ケールが厚くなり酸洗性に劣り、保熱を長時間として
も、十分な酸洗性が得られない。

【００３４】

【表３】

【００３５】

【表４】

【００３６】

【表５】

【００３７】

【表６】

【００３８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鋼組成及び製造条件を特定することにより、生成するス
ケール厚さを薄くすることができるので、酸洗性を高め
ることで酸洗時間を大幅に短縮し、生産性の向上が期待
できる。また同時に、スケール性欠陥の発生を防ぐこと
ができるので、表面性状に優れた熱延鋼板の製造が可能
である。酸洗脱スケール工程の高速化・生産効率向上、
およびスケール性表面欠陥の発生を防止して歩留を向上
できるので、酸洗性および表面性状に優れる熱延鋼板を
低コストに製造することが可能となり、産業上極めて有
用な発明である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｃ２２Ｃ 38/08 Ｃ２２Ｃ 38/08 (72)発明者 船川 義正 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 山本 雅明 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 本屋敷 洋一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E002 AA07 AD02 BC07 BD08 BD10 CB03 CB08 4K043 AA01 AB22 BA02 BA03 BA06 CA04 CB01 EA07 FA03 FA09 FA11 HA02

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％で、Ｎｉ：０．００５〜０．１％
   を含有する鋳片を、粗圧延工程において１６０ｋｇｆ／
   ｃｍ² を越える高圧水ジェットでデスケーリングを１回
   以上行い、かつデスケーリング以後の温度が１１７０℃
   を越えないように圧延し、粗圧延終了後でかつ仕上げ圧
   延前に酸素濃度３％以上の雰囲気で保熱温度：Ｔ
   （℃）、保熱時間：ｔ（秒）およびＮｉ含有量：Ｎｉ％
   が下記（１）式を満足させるように誘導加熱により保熱
   を行い、その後、高圧水ジェットの圧力：Ｐ（ｋｇｆ／
   ｃｍ² ）が下記（２）式を満足する条件でデスケーリン
   グを行うことを特徴とする、酸洗性および表面性状に優
   れる熱延鋼板の製造方法。 ３０≧ｔ≧（３．４×１０⁵ ）／｛（Ｎｉ％＋０．０１６）Ｔ² ｝ …（１） １６０≧Ｐ≧２．２×１０⁵ ×（Ｎｉ％＋０．５）／（ｌｏｇ６０ｔ＋Ｔ） …（２） 但し、Ｔ：９５０〜１１７０℃