JP3583268B2 - 表面光沢に優れたステンレス鋼帯及びその製造方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】
本発明は、表面光沢に優れたステンレス鋼帯及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
オーステナイト系ステンレス鋼，マルテンサイト系ステンレス鋼，二相ステンレス鋼等の熱延鋼帯は、熱間圧延後に通常７５０〜８５０℃の温度で巻き取られ、次いで焼鈍及び酸洗が施されている。熱間圧延や高温巻取り等の際にＣｒ系炭化物生成に起因するＣｒ欠乏層が生成するが、Ｃｒ欠乏層は巻取り後の焼鈍によって解消される。しかし、熱間圧延時及びその後の冷却過程や焼鈍工程で酸化スケールが鋼板表面に生成する。酸化スケールは、鋼板表面で不規則に成長するため、母相金属との界面に凹凸が生じ易い。焼鈍・酸洗界面された鋼板は、界面の凹凸を反映した表面粗さとなり、表面粗さが大きいと光沢度が不良になる。
金属／酸化スケールの界面にある凹凸に起因した表面粗さを小さくするために、通板速度を落として焼鈍時の酸洗時間を長くする方法，酸洗した熱延コイルを研削した後で冷間圧延する方法，冷間圧延での１パス当りの圧下率を大きくして表面凹凸の深さを低減する方法等が採用されている。また、特開平２−７３９１８号公報では、砂鉄等の研磨剤を高圧水と共に熱間圧延直後の鋼帯に吹き付けることにより、金属／酸化スケールの界面を平滑化することが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、焼鈍工程で通板速度を落とす方法，表面欠陥を研削除去する方法，大圧下量で冷間圧延する方法等では、工程負荷を増大させ、生産性を低下させる。また、表面欠陥を研削除去した後で冷間圧延する光輝焼鈍製品では、研磨による表面凹凸が冷間圧延で完全に解消されない。熱間圧延時にメカニカルデスケーリングすることにより酸化スケールを除去することも一部で実施されているが、メカニカルデスケーリングではスケールが均一に除去されず、表面光沢が要求される用途では特性改善が十分でない。
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、熱延板焼鈍時に金属／酸化スケール界面の凹凸を小さくする条件を採用することにより、本質的に研磨を必要とすることなく、焼鈍工程及び冷間圧延工程を簡略化し、優れた光沢度をもつステンレス鋼帯を得ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明の製造方法は、その目的を達成するため、熱間圧延されたステンレス鋼帯を温度７００℃未満で巻き取り、後続する焼鈍工程で７００℃から１１００℃以下の到達最高材料温度までの昇温速度を１０℃／秒以上とし、均熱１分以下で到達最高材料温度に保持した後、到達最高材料温度から７００℃までの降温速度を１０℃／秒以上とすることを特徴とする。
比較的低温で巻き取り、後続する焼鈍工程で７００℃〜焼鈍温度の範囲を急速に加熱・冷却すると、得られたステンレス鋼帯は、中心線平均粗さＲ Z が小さく、焼鈍・酸洗後に１００以上，光輝焼鈍後に７６０以上の光沢度Ｇ S （２０°）を呈する。
【０００５】
【作用】
本発明者等は、ステンレス鋼の表面光沢を低下させる原因である熱延−焼鈍材の酸洗前の金属／酸化スケール界面の凹凸に及ぼす製造条件の影響を種々調査・研究した。その結果、鋼帯を温度７００℃以上に保持するとき酸化スケールの不規則成長が著しく、金属／酸化スケール界面の凹凸が大きくなることを見い出した。すなわち、７００℃近傍の温度では粒界にＣｒ系炭化物が析出し、Ｃｒ欠乏層が生じる。Ｃｒ欠乏層により酸化が促進され、粒界酸化と相俟つて粒界近傍が優先的に酸化される。したがって、酸化スケールの生成が加速され、金属／酸化スケール界面の凹凸が大きくなるものと推察される。
この知見に基づき、本発明者等は、７００℃以上の高温に熱延鋼帯を保持することを可能な限り避けることを前提として、熱間圧延後の巻取り条件や熱延鋼帯の焼鈍条件を検討した。そして、７００℃未満の巻取り温度で熱延鋼帯を巻き取り、後続する焼鈍工程で７００℃〜焼鈍温度の範囲を急速に加熱・冷却することにより、粒界の優先酸化が抑制され、金属／酸化スケール界面の凹凸が小さくなることを解明した。
【０００６】
熱延鋼帯を熱延巻取り温度から室温まで冷却する過程で、鋼帯が５００〜８００℃の温度域にあるとき、Ｃｒ系炭化物が析出し易くなる。Ｃｒ系炭化物の析出によって粒界近傍にＣｒ欠乏層が形成され、その後の再加熱で耐酸化性が特に粒界近傍で低下、酸化スケールの発生が促進される。そこで、本発明においては、熱延鋼帯が可能な限り低温に維持されるように、７００℃未満の低温で熱延鋼帯を巻き取る。
熱延鋼帯の焼鈍も、同様な理由から７００℃〜到達最高材料温度の温度域を１０℃／秒以上の昇温速度及び降温速度とし、１１００℃以下の到達最高材料温度で均熱１分以下で短時間焼鈍する。１０℃／分以上の昇温速度及び降温速度は、金属及び酸化スケールの熱膨張差に起因する界面剥離を促進させ、金属／酸化スケール界面の凹凸を小さくすることにも有効である。
【０００７】
なお、昇温速度及び降温速度を大きくし、到達最高材料温度を低く設定することにより、巻取り後の冷却中に析出した炭化物が十分に固溶しない虞れがある。しかし、本発明では、熱間圧延後の巻取り温度を炭化物の析出が起こりにくい温度に設定しているので、析出した炭化物を固溶させるため１１００℃を超える高温に焼鈍温度を設定する必要がない。
このように熱間圧延後の巻取り温度，焼鈍時の昇温速度，降温速度，焼鈍温度を規制することにより、酸化スケールの不規則成長が抑制され、金属／酸化スケール界面の凹凸が小さくなり、熱延鋼帯酸洗後の表面粗さが大幅に小さくなる。その結果、表面光沢の改善のために必要であった熱延鋼帯焼鈍時に通板速度を大きくすることや、冷延工程で１パス当りの圧下率を増加する等の対策が不要になり、冷間圧延が簡略化され、酸洗後の熱延コイルを研削する工程も省略できる。しかも、光沢度に優れた熱延焼鈍酸洗製品や熱延焼鈍酸洗後の冷延焼鈍酸洗製品，光輝焼鈍製品等が得られる。なお、光輝焼鈍は、たとえば窒素２５％，水素７５％の雰囲気で１０５０℃まで鋼帯を昇温した後、ただちに冷却する条件下で実施される。
【０００８】
【実施例】
合金設計を表１に示した各種ステンレス鋼を電気炉，転炉で溶製し、脱ガス処理を経てスラブに連続鋳造した。得られたスラブを板厚３．８ｍｍまで熱間圧延し、焼鈍・酸洗を施した。一部の熱延鋼帯については、更に板厚１．０ｍｍまで冷間圧延し、焼鈍・酸洗又は最終焼鈍を施して最終製品に製造した。また、一部の冷延鋼帯を窒素２５％，水素７５％の雰囲気で１０５０℃まで昇温した後、ただちに冷却する光輝焼鈍を施した。
このとき、熱間圧延後の巻取り温度及び熱延鋼帯の焼鈍条件を表２，３に示すように種々変化させ、巻取り温度及び焼鈍条件が表面光沢に及ぼす影響を調査した。
【０００９】
【００１０】
【００１１】
【００１２】
試験番号１及び１８のステンレス鋼を熱延巻取りした後、焼鈍・酸洗したものについて、鋼帯の表面組織を観察すると共に、ＪＩＳ Ｂ０６０１で規定する中心線平均粗さＲｚ で表面粗さを測定した。
調査結果をそれぞれ図１及び図２に示す。比較例の試験番号１８では中心線平均粗さＲｚ が１１．０μｍと表面粗さが大きいのに対し、本発明例の試験番号１では中心線平均粗さＲｚ が５．９μｍと明らかに表面粗さが小さくなっている。また、ＪＩＳ Ｚ８７４１で規定する光沢度についても、試験番号１８のＧｓ （２０°）＝３０に対して、試験番号１がＧｓ （２０°）＝１４１と大幅に改善されている。
【００１３】
同様にして熱延焼鈍材の中心線平均粗さＲｚ 及び光沢度Ｇｓ （２０°）を調査した結果を表４に示す。また、光輝焼鈍材の中心線平均粗さＲｚ 及び光沢度Ｇｓ （２０°）を調査した結果を表５に示す。なお、中心線平均粗さＲｚ 及び光沢度Ｇｓ （２０°）は、何れも圧延方向に直交する方向に測定した。
表４から明らかなように、本発明に従って巻取り，焼鈍された熱延焼鈍材では、何れも中心線平均粗さＲｚ が小さく、Ｇｓ （２０°）が１０９以上と優れた光沢度を呈していた。これに対し、比較例のステンレス鋼板では、光沢度が最高でもＧｓ （２０°）＝８７に止まっていた。この傾向は、表５に示されているように光輝焼鈍材でも同様であった。
この対比から、本発明で規定した低温巻取り及び急速加熱→短時間焼鈍→急速冷却の焼鈍が酸化スケールの不規則成長を効果的に抑制し、金属／酸化スケール界面の凹凸が大きくなること防止し、結果として光沢度を改善していることが判る。
【００１４】
また、光輝焼鈍材の表面光沢について熱延後の巻取り温度と光沢度Ｇｓ （２０°）との関係を調査したところ、図３に示すように本発明に従った製品では、熱延鋼帯の巻取り温度を７００℃未満にすることにより、光沢度Ｇｓ （２０°）が８５０以上の優れた表面光沢を示すことが判った。しかし、巻取り温度が７００℃未満であっても、焼鈍保持時間が長い試験番号１６，到達最高材料温度が１１００℃を超え且つ焼鈍後の冷却速度が遅い試験番号１７にみられるように、焼鈍条件が本発明で規定した範囲を外れるとき光沢度Ｇｓ （２０°）が７６０を下回り、表面光沢が低下した。このことから、巻取り温度及び焼鈍条件の組合せにより初めて優れた表面光沢をもつステンレス鋼板が得られるものといえる。
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明においては、表面光沢低下の原因となる酸化スケールの生成・成長が促進されないようにステンレス鋼の熱延巻取り温度及び焼鈍条件を規制することにより、金属／酸化スケール界面の凹凸を小さくし、表面光沢に優れた熱延焼鈍材や光輝焼鈍材を製造している。この方法によるとき、熱延焼鈍の通板速度を低下させたり、中間工程で焼鈍材を研磨する必要がなく、高生産性で熱延焼鈍材や光輝焼鈍材が製造される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従った条件下で製造された試験番号１の熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後の表面組織及び表面粗さのプロフィール
【図２】本発明で規定した範囲を外れる条件下で製造された試験番号１８の熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後の表面組織及び表面粗さのプロフィール
【図３】熱延巻取り温度と光輝焼鈍材の表面光沢との関係を示すグラフ
【産業上の利用分野】
本発明は、表面光沢に優れたステンレス鋼帯及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
オーステナイト系ステンレス鋼，マルテンサイト系ステンレス鋼，二相ステンレス鋼等の熱延鋼帯は、熱間圧延後に通常７５０〜８５０℃の温度で巻き取られ、次いで焼鈍及び酸洗が施されている。熱間圧延や高温巻取り等の際にＣｒ系炭化物生成に起因するＣｒ欠乏層が生成するが、Ｃｒ欠乏層は巻取り後の焼鈍によって解消される。しかし、熱間圧延時及びその後の冷却過程や焼鈍工程で酸化スケールが鋼板表面に生成する。酸化スケールは、鋼板表面で不規則に成長するため、母相金属との界面に凹凸が生じ易い。焼鈍・酸洗界面された鋼板は、界面の凹凸を反映した表面粗さとなり、表面粗さが大きいと光沢度が不良になる。
金属／酸化スケールの界面にある凹凸に起因した表面粗さを小さくするために、通板速度を落として焼鈍時の酸洗時間を長くする方法，酸洗した熱延コイルを研削した後で冷間圧延する方法，冷間圧延での１パス当りの圧下率を大きくして表面凹凸の深さを低減する方法等が採用されている。また、特開平２−７３９１８号公報では、砂鉄等の研磨剤を高圧水と共に熱間圧延直後の鋼帯に吹き付けることにより、金属／酸化スケールの界面を平滑化することが開示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、焼鈍工程で通板速度を落とす方法，表面欠陥を研削除去する方法，大圧下量で冷間圧延する方法等では、工程負荷を増大させ、生産性を低下させる。また、表面欠陥を研削除去した後で冷間圧延する光輝焼鈍製品では、研磨による表面凹凸が冷間圧延で完全に解消されない。熱間圧延時にメカニカルデスケーリングすることにより酸化スケールを除去することも一部で実施されているが、メカニカルデスケーリングではスケールが均一に除去されず、表面光沢が要求される用途では特性改善が十分でない。
本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、熱延板焼鈍時に金属／酸化スケール界面の凹凸を小さくする条件を採用することにより、本質的に研磨を必要とすることなく、焼鈍工程及び冷間圧延工程を簡略化し、優れた光沢度をもつステンレス鋼帯を得ることを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明の製造方法は、その目的を達成するため、熱間圧延されたステンレス鋼帯を温度７００℃未満で巻き取り、後続する焼鈍工程で７００℃から１１００℃以下の到達最高材料温度までの昇温速度を１０℃／秒以上とし、均熱１分以下で到達最高材料温度に保持した後、到達最高材料温度から７００℃までの降温速度を１０℃／秒以上とすることを特徴とする。
比較的低温で巻き取り、後続する焼鈍工程で７００℃〜焼鈍温度の範囲を急速に加熱・冷却すると、得られたステンレス鋼帯は、中心線平均粗さＲ Z が小さく、焼鈍・酸洗後に１００以上，光輝焼鈍後に７６０以上の光沢度Ｇ S （２０°）を呈する。
【０００５】
【作用】
本発明者等は、ステンレス鋼の表面光沢を低下させる原因である熱延−焼鈍材の酸洗前の金属／酸化スケール界面の凹凸に及ぼす製造条件の影響を種々調査・研究した。その結果、鋼帯を温度７００℃以上に保持するとき酸化スケールの不規則成長が著しく、金属／酸化スケール界面の凹凸が大きくなることを見い出した。すなわち、７００℃近傍の温度では粒界にＣｒ系炭化物が析出し、Ｃｒ欠乏層が生じる。Ｃｒ欠乏層により酸化が促進され、粒界酸化と相俟つて粒界近傍が優先的に酸化される。したがって、酸化スケールの生成が加速され、金属／酸化スケール界面の凹凸が大きくなるものと推察される。
この知見に基づき、本発明者等は、７００℃以上の高温に熱延鋼帯を保持することを可能な限り避けることを前提として、熱間圧延後の巻取り条件や熱延鋼帯の焼鈍条件を検討した。そして、７００℃未満の巻取り温度で熱延鋼帯を巻き取り、後続する焼鈍工程で７００℃〜焼鈍温度の範囲を急速に加熱・冷却することにより、粒界の優先酸化が抑制され、金属／酸化スケール界面の凹凸が小さくなることを解明した。
【０００６】
熱延鋼帯を熱延巻取り温度から室温まで冷却する過程で、鋼帯が５００〜８００℃の温度域にあるとき、Ｃｒ系炭化物が析出し易くなる。Ｃｒ系炭化物の析出によって粒界近傍にＣｒ欠乏層が形成され、その後の再加熱で耐酸化性が特に粒界近傍で低下、酸化スケールの発生が促進される。そこで、本発明においては、熱延鋼帯が可能な限り低温に維持されるように、７００℃未満の低温で熱延鋼帯を巻き取る。
熱延鋼帯の焼鈍も、同様な理由から７００℃〜到達最高材料温度の温度域を１０℃／秒以上の昇温速度及び降温速度とし、１１００℃以下の到達最高材料温度で均熱１分以下で短時間焼鈍する。１０℃／分以上の昇温速度及び降温速度は、金属及び酸化スケールの熱膨張差に起因する界面剥離を促進させ、金属／酸化スケール界面の凹凸を小さくすることにも有効である。
【０００７】
なお、昇温速度及び降温速度を大きくし、到達最高材料温度を低く設定することにより、巻取り後の冷却中に析出した炭化物が十分に固溶しない虞れがある。しかし、本発明では、熱間圧延後の巻取り温度を炭化物の析出が起こりにくい温度に設定しているので、析出した炭化物を固溶させるため１１００℃を超える高温に焼鈍温度を設定する必要がない。
このように熱間圧延後の巻取り温度，焼鈍時の昇温速度，降温速度，焼鈍温度を規制することにより、酸化スケールの不規則成長が抑制され、金属／酸化スケール界面の凹凸が小さくなり、熱延鋼帯酸洗後の表面粗さが大幅に小さくなる。その結果、表面光沢の改善のために必要であった熱延鋼帯焼鈍時に通板速度を大きくすることや、冷延工程で１パス当りの圧下率を増加する等の対策が不要になり、冷間圧延が簡略化され、酸洗後の熱延コイルを研削する工程も省略できる。しかも、光沢度に優れた熱延焼鈍酸洗製品や熱延焼鈍酸洗後の冷延焼鈍酸洗製品，光輝焼鈍製品等が得られる。なお、光輝焼鈍は、たとえば窒素２５％，水素７５％の雰囲気で１０５０℃まで鋼帯を昇温した後、ただちに冷却する条件下で実施される。
【０００８】
【実施例】
合金設計を表１に示した各種ステンレス鋼を電気炉，転炉で溶製し、脱ガス処理を経てスラブに連続鋳造した。得られたスラブを板厚３．８ｍｍまで熱間圧延し、焼鈍・酸洗を施した。一部の熱延鋼帯については、更に板厚１．０ｍｍまで冷間圧延し、焼鈍・酸洗又は最終焼鈍を施して最終製品に製造した。また、一部の冷延鋼帯を窒素２５％，水素７５％の雰囲気で１０５０℃まで昇温した後、ただちに冷却する光輝焼鈍を施した。
このとき、熱間圧延後の巻取り温度及び熱延鋼帯の焼鈍条件を表２，３に示すように種々変化させ、巻取り温度及び焼鈍条件が表面光沢に及ぼす影響を調査した。
【０００９】
試験番号１及び１８のステンレス鋼を熱延巻取りした後、焼鈍・酸洗したものについて、鋼帯の表面組織を観察すると共に、ＪＩＳ Ｂ０６０１で規定する中心線平均粗さＲｚ で表面粗さを測定した。
調査結果をそれぞれ図１及び図２に示す。比較例の試験番号１８では中心線平均粗さＲｚ が１１．０μｍと表面粗さが大きいのに対し、本発明例の試験番号１では中心線平均粗さＲｚ が５．９μｍと明らかに表面粗さが小さくなっている。また、ＪＩＳ Ｚ８７４１で規定する光沢度についても、試験番号１８のＧｓ （２０°）＝３０に対して、試験番号１がＧｓ （２０°）＝１４１と大幅に改善されている。
【００１３】
同様にして熱延焼鈍材の中心線平均粗さＲｚ 及び光沢度Ｇｓ （２０°）を調査した結果を表４に示す。また、光輝焼鈍材の中心線平均粗さＲｚ 及び光沢度Ｇｓ （２０°）を調査した結果を表５に示す。なお、中心線平均粗さＲｚ 及び光沢度Ｇｓ （２０°）は、何れも圧延方向に直交する方向に測定した。
表４から明らかなように、本発明に従って巻取り，焼鈍された熱延焼鈍材では、何れも中心線平均粗さＲｚ が小さく、Ｇｓ （２０°）が１０９以上と優れた光沢度を呈していた。これに対し、比較例のステンレス鋼板では、光沢度が最高でもＧｓ （２０°）＝８７に止まっていた。この傾向は、表５に示されているように光輝焼鈍材でも同様であった。
この対比から、本発明で規定した低温巻取り及び急速加熱→短時間焼鈍→急速冷却の焼鈍が酸化スケールの不規則成長を効果的に抑制し、金属／酸化スケール界面の凹凸が大きくなること防止し、結果として光沢度を改善していることが判る。
【００１４】
また、光輝焼鈍材の表面光沢について熱延後の巻取り温度と光沢度Ｇｓ （２０°）との関係を調査したところ、図３に示すように本発明に従った製品では、熱延鋼帯の巻取り温度を７００℃未満にすることにより、光沢度Ｇｓ （２０°）が８５０以上の優れた表面光沢を示すことが判った。しかし、巻取り温度が７００℃未満であっても、焼鈍保持時間が長い試験番号１６，到達最高材料温度が１１００℃を超え且つ焼鈍後の冷却速度が遅い試験番号１７にみられるように、焼鈍条件が本発明で規定した範囲を外れるとき光沢度Ｇｓ （２０°）が７６０を下回り、表面光沢が低下した。このことから、巻取り温度及び焼鈍条件の組合せにより初めて優れた表面光沢をもつステンレス鋼板が得られるものといえる。
【００１５】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明においては、表面光沢低下の原因となる酸化スケールの生成・成長が促進されないようにステンレス鋼の熱延巻取り温度及び焼鈍条件を規制することにより、金属／酸化スケール界面の凹凸を小さくし、表面光沢に優れた熱延焼鈍材や光輝焼鈍材を製造している。この方法によるとき、熱延焼鈍の通板速度を低下させたり、中間工程で焼鈍材を研磨する必要がなく、高生産性で熱延焼鈍材や光輝焼鈍材が製造される。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従った条件下で製造された試験番号１の熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後の表面組織及び表面粗さのプロフィール
【図２】本発明で規定した範囲を外れる条件下で製造された試験番号１８の熱延鋼帯を焼鈍酸洗した後の表面組織及び表面粗さのプロフィール
【図３】熱延巻取り温度と光輝焼鈍材の表面光沢との関係を示すグラフ
Claims (2)
- 熱間圧延されたステンレス鋼帯を温度７００℃未満で巻き取り、後続する焼鈍工程で７００℃から１１００℃以下の到達最高材料温度までの昇温速度を１０℃／秒以上とし、均熱１分以下で到達最高材料温度に保持した後、到達最高材料温度から７００℃までの降温速度を１０℃／秒以上とすることを特徴とする表面光沢に優れたステンレス鋼帯の製造方法。
- 光輝焼鈍後に７６０以上の光沢度Ｇ S （２０°）を呈する請求項１の方法で製造された表面光沢に優れたステンレス鋼帯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30261597A JP3583268B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 表面光沢に優れたステンレス鋼帯及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30261597A JP3583268B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 表面光沢に優れたステンレス鋼帯及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11140545A JPH11140545A (ja) | 1999-05-25 |
| JP3583268B2 true JP3583268B2 (ja) | 2004-11-04 |
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ID=17911122
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP30261597A Expired - Fee Related JP3583268B2 (ja) | 1997-11-05 | 1997-11-05 | 表面光沢に優れたステンレス鋼帯及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3583268B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5724436B2 (ja) * | 2011-02-18 | 2015-05-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐食性に優れたステンレス鋼 |
-
1997
- 1997-11-05 JP JP30261597A patent/JP3583268B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11140545A (ja) | 1999-05-25 |
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|---|---|---|---|
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