JP2000091850A - 電力増幅装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 出力増幅部及び電源部の全体の消費電力を削
減する。 【解決手段】 第１電源電圧±ＶｃｃＨ及びこれより低
い第２電源電圧±ＶｃｃＬが生成され、さらに第１電源
電圧±Ｖｃｃより電力増幅回路１５の出力Ｖｚｓに追従
される電源電圧±Ｖｃ１を生成する。出力増幅部の出力
レベルが大のとき、電源電圧±Ｖｃ１を選択して、出力
増幅部１５ｂに印加する。また、前記出力レベルが小の
とき第２電源電圧±ＶｃｃＬを出力増幅部１５ｂに印加
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、オーディオ機器に
用いて好適な電力増幅装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】図４は、電源電圧として固定の電圧が印
加された、従来から良く知られた電力増幅装置である。
図４の回路は、トランス１及びブリッジ回路２を有する
電源回路と、プリアンプ及びパワー出力段トランジスタ
から成る増幅部を有し、入力信号ＡＳを増幅して、スピ
ーカＳＰに出力させている。

【０００３】この回路に依れば、不図示のＡＣ電源から
ＡＣ電圧がトランス１に印加されたのちに、ブリッジ回
路２に印加され、ここで整流された電源電圧±Ｖｃｃは
プリアンプ３に印加される。プリアンプ３はこの電源電
圧±Ｖｃｃを用いて入力信号ＡＳを電圧増幅して、さら
にパワー出力段トランジスタＱ１、Ｑ２が電流増幅する
ことで増幅信号ＺＳを生成し、増幅信号ＺＳによりスピ
ーカＳＰが駆動される。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】図４の電力増幅装置で
は、電源電圧±Ｖｃｃは、増幅部のから最大出力信号が
クリップしないように、その最大出力に対応できるだけ
の高電圧を常時印加する必要があった。しかしながら、
音量を最大とし、増幅部の出力を最大とした場合は、図
５イのように±Ｖｃｃを効率よく消費しているが、音量
を絞り、増幅部の出力を小さくした場合には、図５ロの
ように損失電力が増加し、電源電圧±Ｖｃｃの消費効率
が低下していた。通常の電力増幅装置の使用状態では、
大きな出力を要することは少なく、増幅部の出力信号を
小もしくは中レベルとする場合が多いので、消費電力の
ロスが大きい。

【０００５】そこで、増幅部の出力信号やボリウムの調
整量に応じて、電源電圧±Ｖｃｃを変化させるスイッチ
ング型電源回路を用いることが提案されている。しか
し、スイッチング型電源回路に依れば、増幅段及び電源
部の全体における消費ロスは小さくなるが、スイッチン
グ電源回路からはスイッチングによるノイズが発生する
ので、このノイズが増幅部等の信号へ悪影響を与え、信
号の歪率を悪化させていた。

【０００６】本発明は、スイッチング型電源回路を用い
て、電力増幅装置の全体の消費ロスを削減するととも
に、実用域でのノイズによる信号の歪率の悪化を防止す
ることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、入力信号を増
幅する出力増幅回路を有する電力増幅装置において、外
部電源電圧を変圧して、第１電源電圧、及び前記第1電
源電圧よりも低い第２電源電圧を発生する電源電圧発生
回路と、前記出力増幅回路の出力レベルに応じて前記第
1電源電圧のレベルを制御し、前記出力増幅回路の出力
波形に追従した第３電源電圧を出力するスイッチング型
電源回路と、該第３電源電圧の低下に応じて、前記第３
電源電圧から前記第２電源電圧に切り換えて出力させる
切換手段とを有し、前記第２電源電圧または第３電源電
圧を前記出力増幅回路に印加することを特徴とする。

【０００８】特に、前記スイッチング型電源回路は、コ
イル、前記コイルの一端に接続されたダイオード、前記
コイルの他端に接続されたコンデンサー、前記第１電源
電圧を前記コイルの一端に接続または遮断するスイッチ
手段、及び前記出力増幅回路の出力信号及び前記第３電
源電圧を比較し、比較結果に応じて前記スイッチ手段を
オン・オフ制御する比較回路から成ることを特徴とす
る。

【０００９】また、前記出力増幅器と前記スイッチング
型電源回路との間に接続されるとともに、前記出力増幅
回路の出力信号の勾配を検出する勾配検出回路を備える
ことを特徴とする。

【００１０】さらに、前記切換手段は、前記第２電源電
圧より所定レベルだけ低下したら動作し、前記第２電源
電圧を導通させる導通手段を含むことを特徴とする。

【００１１】さらにまた、前記導通手段は、電流の逆流
を阻止するダイオードと共用されることを特徴とする。
一方、前記勾配検出回路は、微分回路より成ることを特
徴とする。

【００１２】また、少なくとも、前記電源電圧発生回路
と、前記スイッチング型追従型電源回路と、前記切換手
段とを、同一の混成集積回路上に実装することを特徴と
する。

【００１３】本発明に依れば、出力増幅回路の出力レベ
ルが大のとき、第１電源電圧をレベル制御して、出力増
幅回路の出力信号波形に追従した第３電源電圧を出力増
幅回路に印加し、出力増幅回路の出力レベルが小のと
き、第１電源電圧より低い第２電源電圧に切り換え、第
２電源電圧を出力増幅回路に印加する。

【００１４】

【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の形態を示
す図であり、１２は後述する電力増幅回路１５の増幅出
力信号ＺＳにオフセットを付加する電圧制御回路、１３
は、コイル１３ａ、ダイオード１３ｂ、コンデンサー１
３ｃ、第１電源電圧＋ＶｃｃＨの接続をオン・オフ制御
するスイッチ手段１３ｄ、コンデンサー１３ｃの出力電
圧＋Ｖｃが印加される正入力端子と電圧制御回路１２の
出力電圧が印加される負入力端子とを有する比較回路１
３ｅ、比較回路１３ｅの出力信号に応じて発振信号のデ
ューティー比が制御される発振回路１３ｆから成る降圧
チョッパー型電源部である。１４は電源回路の出力電圧
＋Ｖｃに応じて第２電源電圧＋ＶｃｃＬを導通または遮
断する導通手段となるダイオード、１５は、入力信号を
電圧増幅するプリアンプ１５ａ及びプリアンプ１５ａの
出力信号を電流増幅する出力増幅器１５ｂから成る電力
増幅回路である。また、電圧制御回路１２及び降圧チョ
ッパー型電源部１３よって、電源電圧±ＶｃｃＨに基づ
いて出力増幅器１５ｂの出力信号に追従した電源電圧＋
Ｖｃ１を生成する追従型電源回路が構成される。尚、図
１のすべての回路は混成集積回路上に実装される。

【００１５】また、電力増幅回路１５にはプラス電源だ
けでなく、マイナス電源も印加されている。マイナス電
源側にも、プラス電源に接続された上記と同一の機能を
有する回路が、駆動対象１５の負電源側にも接続されて
いるが、説明を簡単とするため回路を省略する。

【００１６】電源電圧＋ＶｃｃＨは追従型電源回路１０
に印加され、電源電圧＋ＶｃｃＨに基づいて出力増幅部
の出力信号に応じてその出力波形に追従する電源電圧＋
Ｖｃ１が生成される。電源電圧＋Ｖｃ１は図２の実線ａ
のように出力増幅部の出力波形に追従される。また、電
源電圧＋ＶｃｃＬはダイオード１４を介してそれぞれ追
従型電源回路１０の出力端に現れる。そして、図２のよ
うに、出力増幅部の出力波形に応じて、電源電圧＋Ｖｃ
１は電源電圧＋ＶｃｃＬよりも高くまたは低くなる。

【００１７】ここで、ダイオード１４は、電源回路１０
の出力端から＋ＶｃｃＬの電源へ逆流するのを防止する
ものであるが、電源電圧＋ＶｃｃＬ及び＋Ｖｃ１の電圧
を切り換える作用も有している。この作用により、出力
増幅部の出力レベルに応じて電源電圧＋Ｖｃ１及び＋Ｖ
ｃｃＬを切り換えられる。

【００１８】ダイオード１４において、電源電圧＋Ｖｃ
１が電源電圧＋ＶｃｃＬよりも高くなった場合、ダイオ
ード１４はオフし、電源電圧＋ＶｃｃＬは遮断される。
その結果、追従型電源回路１０の電源電圧＋Ｖｃ１が出
力増幅器１５ｂに電源電圧＋Ｖｃとして印加される。従
って、出力増幅回路１５ｂの電源電圧＋Ｖｃは、自身の
出力波形に追従して変化するものとなる。

【００１９】これとは逆に、ダイオード１４において、
電源電圧＋Ｖｃ１が電源電圧＋ＶｃｃＬより低くなった
場合、ダイオード１４はオンし、電源電圧＋ＶｃｃＬが
導通され、出力増幅器１５ｂに電源電圧＋Ｖｃとして印
加される。従って、出力増幅回路１５ｂの電源電圧＋Ｖ
ｃは一定の電圧になる。ところで、降圧チョッパー型電
源部１３の説明は後で詳しく説明するが、電源電圧＋Ｖ
ｃｃＬが導通されると、比較回路１３ｅの出力は常に
「Ｈ」レベルになり、スイッチ手段１３ｄのスイッチン
グ動作は停止される。その為、電力増幅回路１５の出力
レベルが比較的低い場合、スイッチング動作に起因する
ノイズの発生は起こらない。

【００２０】また、マイナス電源側にも、追従型電源回
路１０及びダイオード１４と同一機能の回路が接続され
ており、電力増幅回路１５の出力レベルが小さければ固
定の電源電圧−ＶｃｃＬが出力増幅器１５ｂに印加さ
れ、電力増幅回路１５の出力レベルが大きければ電力増
幅回路１５の出力に追従した電源電圧−Ｖｃ１が印加さ
れる。

【００２１】上記の如く、電源電圧の切り換えが行われ
ると、図２のように、電力増幅回路１５の出力レベルが
高いと電源電圧±Ｖｃは出力波形に追従し、前記出力レ
ベルが低いと一定の電源電圧±Ｖｃとなる。言い換えれ
ば、出力増幅部の出力レベルが小・中レベルの場合低い
電源電圧±ＶｃｃＬとしておき、出力レベルが大になっ
た場合のみ出力増幅部の出力波形に追従した電源電圧に
切り換わる。

【００２２】尚、上記の説明において、説明を簡単とす
るため、ダイオード１４のオン電圧を無視した。

【００２３】図３は、図１の電力増幅装置の消費電力を
示す特性図である。図１の電力増幅装置は、出力増幅部
の出力振幅が低く、電源電圧±ＶｃｃＬが使用されたと
き、一定の電源電圧で増幅動作するので、出力増幅器１
５ｂに損失電圧が発生する。しかしながら、低い電源電
圧±ＶｃｃＬを使用するので、図３の実線ＰｄＡのよう
に出力増幅器１５ｂの損失電力を抑えることができる。
また、電力増幅回路１５の出力レベルが低い間、追従型
電源回路１０はスイッチング動作していないので、追従
型電源回路１０での損失電力は図３の実線ＰｄＲのよう
に非常に低く抑制される。従って、出力増幅部及び電源
部の加算によって得られる全体の損失電力は図３の実線
ＰｄＴのようになり、電源電圧が±ＶｃｃＬの場合、図
３の点線ａに示されるように従来の増幅部及び電源部の
全体の損失電力に比べ低減することができる。この状態
では、損失電力の低減の他に、追従型電源回路１０のス
イッチング動作が停止しているので、スイッチング動作
に起因するノイズの発生は防止され、実用域で他の回路
に悪影響を与えないという他の効果を奏する。

【００２４】また、電源電圧±ＶｃｃＨの場合、出力増
幅部の電源電圧±Ｖｃはその出力波形に追従されるの
で、出力増幅部の損失電圧は図３の実線ＰｄＡのように
なり、電源電圧が±ＶｃｃＬの場合よりも低減される。
一方、追従型電源回路１０の損失電力は、降圧チョッパ
ー型電源部１３より構成されているので、損失電力は低
いレベルで抑制される。電源電圧が±ＶｃｃＬの場合に
比べても、追従型電源回路１０の損失電力の増大量は少
ない。そして、電力増幅回路１５及び追従型電源回路１
０の全体の損失電圧は、図３の実線ＰｄＴを見ると明ら
かなように、増大しない。電源電圧が±ＶｃｃＬの場合
に比べても全体の損失電力は減少し、従来の損失電力量
と比べても非常に低減することができる。

【００２５】本発明においては、降圧チョッパー型電源
部１３により、著しく損失電力を低減することができ、
電源電圧±ＶｃｃＨと±ＶｃｃＬとの切り換えにより実
用域でのノイズの発生を防止することができる。

【００２６】図６は、追従型電源回路１０の具体例であ
る。１１は駆動対象１５の出力信号ＺＳの勾配を検出す
る勾配検出回路、１２は、電源電圧＋ＶｃｃＨに基づい
て電源電圧＋Ｖｃ１の最小電圧を定める為のオフセット
を設定するオフセット設定部１２Ａと、勾配検出回路１
１の出力信号を加工した信号とオフセットとを加算する
加算回路１２Ｂとから成る電圧制御回路、１３は図１と
同一構成の降圧チョッパー型電源部、１５は電力増幅回
路としての駆動対象、１６は駆動対象１５の出力信号を
半波整流する半波整流回路を成すダイオード、１７は勾
配検出回路１１の出力信号を半波整流する半波整流回路
を成すダイオードである。尚、図６において、上記と同
一の機能を有する回路が、駆動対象１５の負電源側にも
接続されているが、説明を簡単とするため回路を省略す
る。

【００２７】図６において、駆動対象１４の出力信号Ｚ
Ｓが、勾配検出回路１１でその勾配、つまり傾きが急峻
か緩やかか検出される。

【００２８】図７ＺＳのように出力信号ＺＳが高周波の
場合、出力信号ＺＳの勾配は急峻となるので、図７Ａの
ように勾配検出回路１１の出力レベルは高くなる。ま
た、勾配検出回路１１は例えば微分回路で構成されるの
で、その特性により勾配検出回路１１の出力信号の位相
は信号ＺＳに比べ例えば４５度進んでいる。このような
勾配検出回路１１の出力信号はダイオード１７で半波整
流され、図７Ａのように半波信号が得られる。尚、勾配
検出回路１１の出力位相の進みは微分回路の特性に応じ
て変化する。

【００２９】また、駆動対象１５の出力信号ＺＳは、ダ
イオード１６で半波整流され、図７Ｂの如き波形とな
る。一方、オフセット設定部１２Ａにおいて、電源電圧
＋ＶｃｃＨに基づいて、図７Ｃの如きＧＮＤから所定レ
ベルのオフセットが生成される。そして、加算回路１２
Ｂにおいて、ダイオード１７からの信号Ａまたはダイオ
ード１５からの信号Ｂのうちレベルの高い信号が、図７
Ｄの如くオフセットに重畳されて出力される。さらに、
加算回路１２Ｂの出力信号Ｄは制御信号として降圧チョ
ッパー型電源部１３に印加され、電源電圧＋Ｖｃ１が制
御信号Ｄに基づいて生成される。その結果、追従型電源
回路１０の電源電圧＋Ｖｃ１は駆動対象１５の出力波形
に追従される。

【００３０】次に、駆動対象１５の出力信号ＺＳが図７
のように低周波の場合を説明する。出力信号ＺＳが低周
波であると、出力信号ＺＳの勾配は緩やかとなるので、
図７Ａ´のように勾配検出回路１１の出力レベルは低
い。また、勾配検出回路１１の出力信号の位相は信号Ｚ
Ｓに比べ例えば９０度進んでいる。このような勾配検出
回路１１の出力信号はダイオード１７で半波整流され
る。

【００３１】また、駆動対象１５の出力信号ＺＳは、ダ
イオード１６で半波整流され、図７Ｂ´の如き波形とな
る。そして、加算回路１２Ｂにおいては、ダイオード１
７からの信号Ａ´またはダイオード１６からの信号Ｂ´
のうちレベルの高い信号がオフセットに重畳されて出力
される。その為、加算回路１２Ｂの出力信号Ｄ´は、図
７Ｄ´の如く半波整流された波形に追従される。加算回
路１２Ｂからの制御信号Ｄ´に応じて、電源部１３が制
御され、その結果、追従型電源回路１０からの電源電圧
＋Ｖｃ１は、図７Ｅ´のように駆動対象１５の出力信号
ＺＳに追従される。

【００３２】上記の如く、勾配検出回路１１の作用によ
り、電源部１３の電源電圧＋Ｖｃ１は駆動対象１５の出
力波形よりも速く変化する。その為、駆動対象１５の出
力信号ＺＳと電源電圧とがぶつかることが防止され、駆
動対象１５の出力信号ＺＳの歪率の悪化を防止できる。
特に、駆動対象１５に電源電圧＋ＶｃｃＬが印加された
状態であって、駆動対象１４の出力信号ＺＳが大きくな
ると、電源電圧＋ＶｃｃＬから＋Ｖｃ１に切り換わる。
このとき、出力信号ＺＳよりも早く電源電圧が＋Ｖｃｃ
Ｌから＋Ｖｃ１に切り換わるので、駆動対象１５の出力
信号ＺＳと電源電圧とがぶつかることが防止され、出力
信号ＺＳの歪率が悪化されることが防止される。

【００３３】尚、負電源側においても、電源電圧−Ｖｃ
は、駆動対象１５の出力信号の変化よりも早く変化させ
ることができる。

【００３４】次に、図１及び図６中の降圧チョッパー型
電源部１３の動作について説明する。電力増幅回路１５
の出力信号ＺＳは、オフセットが重畳された後、比較回
路１３ｅの正入力端子に印加される。比較回路９ａの出
力信号によりスイッチ手段１３ｄがオンオフ制御され、
コイル１３ａ及びコンデンサー１３ｃの充放電が制御さ
れる。降圧チョッパー型電源部１３の基本動作は、スイ
ッチ手段１３ｄがオンオフ制御されることにより、図８
（イ）の実線の如くダイオード１３ｂのカソード電圧が
電圧Ｖｂと略０Ｖとが交互に切り換えられ、前記カソー
ド電圧がコンデンサー１３ｃで平滑されることにより電
源部１３の出力電圧が発生する。電源部１３は、スイッ
チ１３ｄのオンオフのデューティー比が５０％の場合、
図８（イ）の点線のように＋Ｖｂ／２の電圧を発生す
る。また、デューティー比が５０％でない場合はデュー
ティー比に応じた平均電圧が電源部１３から発生し、オ
ン期間が長ければ出力電圧Ｖｃ１は図８（イ）の点線の
ように電圧＋Ｖｂ／２より高くなり、オフ期間が長けれ
ば出力電圧Ｖｃ１は逆に電圧＋Ｖｂ／２より低くなる。

【００３５】比較回路１３ｅにおいて、電源部１３の出
力電圧Ｖｃ１が基準となる電圧（Ｖｚｓ＋オフセット電
圧）より高いと「Ｈ」レベルの出力信号が発生し、発振
器１３ｆの発振周波数が変化し、スイッチ手段１３ｄの
オフする期間が長くなる。その為、コンデンサー１３ｃ
が放電され、コンデンサー１３ｃの端子電圧である電圧
＋Ｖｃ１２は低下する。また、電圧Ｖｃ１が基準電圧
（Ｖｚｓ＋オフセット）より低いと「Ｈ」レベルの出力
信号が発生し、スイッチ手段１３ｄのオン期間が長くな
るように発振周波数が変化するので、コンデンサー１３
ｃが充電され、電圧＋Ｖｃ１は高くなる。

【００３６】上記のような動作により降圧チョッパー型
の電源部１３の出力電圧Ｖｃ１に負帰還がかかり、電圧
＋Ｖｃ１は電力増幅回路５の出力レベルＶｚｓに電圧制
御回路１２のオフセットを重畳した電圧になるように制
御される。ここで、出力増幅器５の出力レベルは常に変
化しており、降圧チョッパー型の電源部１３の出力電圧
＋Ｖｃ１は基準電圧（Ｖｚｓ＋オフセット）に等しくな
るように制御されるので、電源電圧＋Ｖｃ１は図の期間
Ｔ１の如く出力増幅器５の出力レベルＶｚｓによりオフ
セット分だけ高いレベルで、出力信号ＺＳに追従され
る。

【００３７】図９は、電源電圧±ＶｃｃＨ及び±Ｖｃｃ
Ｌを生成する回路を示す図であり、２４はトランスであ
って、例えばコイルの巻線比に対応して第１交流信号Ｖ
ａｃＨ及び第２交流信号ＶａｃＬを発生する。２５は第
１交流信号ＶａｃＨが供給される第１ダイオードブリッ
ジ回路、２６ａ及び２６ｂは第１ダイオードブリッジ回
路２５の出力信号を平滑し、電源電圧±ＶｃｃＨを発生
する第１平滑コンデンサー、２７は第２交流信号Ｖａｃ
Ｌが供給される第２ダイオードブリッジ回路、２８ａ及
び２８ｂは第２ダイオードブリッジ回路２７の出力信号
を平滑し、電源電圧±ＶｃｃＬを発生する第２平滑コン
デンサーである。

【００３８】まず、トランス２４において、トランス２
４内の一次コイルに外部ＡＣ電源（図示せず）から電源
交流信号ＡＣが印加される。そして、二次コイルには、
一次コイルと二次コイルとの巻線比に対応したレベルを
有する交流信号が発生する。一次コイルの巻線数をＮ１
とし、ダイオードブリッジ回路２５の接続に対応した二
次コイルの巻線数をＮ２とし、ダイオードブリッジ回路
２６の接続に対応した二次コイルの巻線数をＮ３とする
と、ダイオードブリッジ回路２５への入力信号ＶａｃＨ
は、ＶａｃＨ＝（Ｎ２／Ｎ１）×Ｖａｃとなり、ダイオ
ードブリッジ回路２６への入力信号ＶａｃＬは、Ｖａｃ
Ｌ＝（Ｎ３／Ｎ１）×Ｖａｃとなる。ここで、巻線数
は、Ｎ２＞Ｎ３に設定されているので、ＶａｃＨ＞Ｖａ
ｃＬとの関係になる。

【００３９】交流信号ＶａｃＨは、ダイオードブリッジ
回路２５を介して、平滑コンデンサー２６ａ及び２６ｂ
に供給される。ダイオードブリッジ回路２５と、平滑コ
ンデンサー２６ａ及び２６ｂとは全波整流回路を構成し
ており、交流信号ＶａｃＨは全波整流され、直流電圧±
ＶｃｃＨが生成される。また、ダイオードブリッジ回路
２７と、平滑コンデンサー２８ａ及び２８ｂも全波整流
回路を構成しており、交流信号ＶａｃＬも全波整流さ
れ、直流電圧±ＶｃｃＬが生成される。交流信号はＶａ
ｃＨ＞ＶａｃＬの関係があるので、直流電圧は±Ｖｃｃ
Ｈ＞±ＶｃｃＬとなる。そして、電源電圧±ＶｃｃＬ及
び±ＶｃｃＨは図１の各々の回路に印加される。

【００４０】

【発明の効果】本発明に依れば、外部電源から第１電源
電圧及びこれより低い第２電源電圧を生成し、出力増幅
部の出力レベルが大のとき、第１電源電圧に基づく出力
波形に追従した電源電圧を生成し、前記出力レベルが小
のとき第２電源電圧を出力増幅部に印加するので、出力
増幅部の消費電力のロスを削減できると共に、電源部の
消費電力のロスを削減でき、出力増幅部及び電源部の全
体の消費電力のロスを削減できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態を示す回路図である。

【図２】図１の出力増幅部の出力波形及び電源電圧を示
す波形図である。

【図３】図１の回路の出力電力と消費電力との関係を示
す特性図である。

【図４】従来例を示す回路図である。

【図５】従来例の出力波形及び電源電圧の関係を示す波
形図である。

【図６】図１の追従型電源回路１０の具体例を示すブロ
ック図である。

【図７】図６の各信号波形を示す波形図である。

【図８】図１及び図６の追従型電源回路１０の動作を説
明するための波形図である。

【図９】±ＶｃｃＨ及び±ＶｃｃＬを発生する回路を示
す回路図である。

【符号の説明】

１０ 追従型電源回路 １１ 勾配検出回路 １２ 電圧制御回路 １２Ａ オフセット設定部 １２Ｂ 加算回路 １３ 降圧チョッパー型電源部 １５ 電力増幅回路 １５ａ プリアンプ １５ｂ 出力増幅器

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 杉本 聡 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内 Ｆターム(参考） 5J092 AA01 AA41 CA21 CA36 FA18 GR05 HA19 HA29 HA33 KA00 KA12 KA17 KA26 KA30 KA32 KA42 KA48 KA49 KA51 KA56 KA62 MA09 MA22 SA05 TA02 TA06 VL08

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 入力信号を増幅する出力増幅回路を有す
   る電力増幅装置において、 外部電源電圧を変圧して、第１電源電圧、及び前記第1
   電源電圧よりも低い第２電源電圧を発生する電源電圧発
   生回路と、 前記出力増幅回路の出力レベルに応じて前記第1電源電
   圧のレベルを制御し、前記出力増幅回路の出力波形に追
   従した第３電源電圧を出力するスイッチング型電源回路
   と、 該第３電源電圧の低下に応じて、前記第３電源電圧から
   前記第２電源電圧に切り換えて出力させる切換手段とを
   有し、前記第２電源電圧または第３電源電圧を前記出力
   増幅回路に印加することを特徴とする電力増幅装置。
2. 【請求項２】 前記スイッチング型電源回路は、 コイル、前記コイルの一端に接続されたダイオード、前
   記コイルの他端に接続されたコンデンサー、前記第１電
   源電圧を前記コイルの一端に接続または遮断するスイッ
   チ手段、及び前記出力増幅回路の出力信号及び前記第３
   電源電圧を比較し、比較結果に応じて前記スイッチ手段
   をオン・オフ制御する比較回路から成ることを特徴とす
   る請求項１記載の電力増幅装置。
3. 【請求項３】 前記出力増幅器と前記スイッチング型電
   源回路との間に接続されるとともに、前記出力増幅回路
   の出力信号の勾配を検出する勾配検出回路を備えること
   を特徴とする請求項１または２記載の電力増幅装置。
4. 【請求項４】 前記切換手段は、前記第２電源電圧より
   所定レベルだけ低下したら動作し、前記第２電源電圧を
   導通させる導通手段を含むことを特徴とする請求項１記
   載の電力増幅装置。
5. 【請求項５】 前記導通手段は、電流の逆流を阻止する
   ダイオードと共用されることを特徴とする請求項２記載
   の電力増幅装置。
6. 【請求項６】 前記勾配検出回路は、微分回路より成る
   ことを特徴とする請求項１記載の電力増幅装置。
7. 【請求項７】 少なくとも、前記電源電圧発生回路と、
   前記スイッチング型追従型電源回路と、前記切換手段と
   を、同一の混成集積回路上に実装することを特徴とする
   請求項1記載の電力増幅装置。