JP2000069764A - インバータ装置 - Google Patents
インバータ装置Info
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- inverter
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/72—Electric energy management in electromobility
Landscapes
- Electric Propulsion And Braking For Vehicles (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Hybrid Electric Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】インバータ装置の信頼性を向上させ、インバー
タ装置のコストを低くする。 【解決手段】分岐点Ｐ１において互いに分岐する第１〜
第３の主回路配線部と、第１の主回路配線部の端部に配
設され、バッテリからの直流電流を供給するための直流
入力端子と、第１の主回路配線部における直流入力端子
から分岐点Ｐ１までの間に接続され、直流電流の供給に
伴って発生する直流電圧を平滑化する平滑用電解コンデ
ンサ１７と、第２の主回路配線部に接続され、直流電流
を交流電流に変換するモータ用インバータと、第３の主
回路配線部に接続され、発電機からの交流電流を直流電
流に変換するジェネレータ用インバータとを有する。平
滑用電解コンデンサ１７、モータ用インバータ及びジェ
ネレータ用インバータが直流電流又は交流電流の通過順
に最短経路で配列されることになる。
タ装置のコストを低くする。 【解決手段】分岐点Ｐ１において互いに分岐する第１〜
第３の主回路配線部と、第１の主回路配線部の端部に配
設され、バッテリからの直流電流を供給するための直流
入力端子と、第１の主回路配線部における直流入力端子
から分岐点Ｐ１までの間に接続され、直流電流の供給に
伴って発生する直流電圧を平滑化する平滑用電解コンデ
ンサ１７と、第２の主回路配線部に接続され、直流電流
を交流電流に変換するモータ用インバータと、第３の主
回路配線部に接続され、発電機からの交流電流を直流電
流に変換するジェネレータ用インバータとを有する。平
滑用電解コンデンサ１７、モータ用インバータ及びジェ
ネレータ用インバータが直流電流又は交流電流の通過順
に最短経路で配列されることになる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、インバータ装置に
関するものである。
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、電動車両にはインバータ装置が配
設され、該インバータ装置においては、ブリッジ回路に
よって形成されるインバータを駆動することによって３
相の相電流を発生させ、該相電流をモータに供給するよ
うになっている。そのために、制御装置が配設され、該
制御装置によってパルス幅変調信号を発生させ、該パル
ス幅変調信号を前記ブリッジ回路に対して出力し、該ブ
リッジ回路のトランジスタをスイッチングするようにし
ている。
設され、該インバータ装置においては、ブリッジ回路に
よって形成されるインバータを駆動することによって３
相の相電流を発生させ、該相電流をモータに供給するよ
うになっている。そのために、制御装置が配設され、該
制御装置によってパルス幅変調信号を発生させ、該パル
ス幅変調信号を前記ブリッジ回路に対して出力し、該ブ
リッジ回路のトランジスタをスイッチングするようにし
ている。
【０００３】ところで、電動車両のうちハイブリッド型
車両には、モータ及び発電機が搭載されるとともに、前
記インバータとしてモータ用インバータ及びジェネレー
タ用インバータが配設され、それぞれ独立に制御され
る。そして、ハイブリッド型車両のエンジンルーム内に
前記モータ用インバータ及びジェネレータ用インバータ
を搭載するために、モータ用インバータ及びジェネレー
タ用インバータを一体化し、共通のインバータケース内
に収容するようにしている。
車両には、モータ及び発電機が搭載されるとともに、前
記インバータとしてモータ用インバータ及びジェネレー
タ用インバータが配設され、それぞれ独立に制御され
る。そして、ハイブリッド型車両のエンジンルーム内に
前記モータ用インバータ及びジェネレータ用インバータ
を搭載するために、モータ用インバータ及びジェネレー
タ用インバータを一体化し、共通のインバータケース内
に収容するようにしている。
【０００４】さらに、モータ用インバータとジェネレー
タ用インバータとで共通の平滑用電解コンデンサを使用
するようにしている（特開平９−２３３８３１号公報参
照）。
タ用インバータとで共通の平滑用電解コンデンサを使用
するようにしている（特開平９−２３３８３１号公報参
照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記従
来のインバータ装置においては、モータ用インバータと
ジェネレータ用インバータとで共通の平滑用電解コンデ
ンサを使用する場合、モータ用インバータ及びジェネレ
ータ用インバータが破損してしまうことがあり、信頼性
が低下してしまう。
来のインバータ装置においては、モータ用インバータと
ジェネレータ用インバータとで共通の平滑用電解コンデ
ンサを使用する場合、モータ用インバータ及びジェネレ
ータ用インバータが破損してしまうことがあり、信頼性
が低下してしまう。
【０００６】すなわち、モータ用インバータ及びジェネ
レータ用インバータを構成する各ブリッジ回路には、６
個のトランジスタが配設され、該各トランジスタをスイ
ッチングするようになっているが、各トランジスタがオ
ンになるとコレクタ・エミッタ間にサージ電圧が発生す
る。そして、例えば、平滑用電解コンデンサとモータ用
インバータとの間の配線距離と、平滑用電解コンデンサ
とジェネレータ用インバータとの間の配線距離とが極端
に異なる場合、モータ用インバータを構成するブリッジ
回路に発生するサージ電圧と、ジェネレータ用インバー
タを構成するブリッジ回路に発生するサージ電圧とが極
端に異なり、発熱量が増大したり、トランジスタの耐電
圧を超えたりしてしまう。その結果、モータ用インバー
タ及びジェネレータ用インバータが誤作動したり、破損
したりして、インバータ装置の信頼性を低下させる。
レータ用インバータを構成する各ブリッジ回路には、６
個のトランジスタが配設され、該各トランジスタをスイ
ッチングするようになっているが、各トランジスタがオ
ンになるとコレクタ・エミッタ間にサージ電圧が発生す
る。そして、例えば、平滑用電解コンデンサとモータ用
インバータとの間の配線距離と、平滑用電解コンデンサ
とジェネレータ用インバータとの間の配線距離とが極端
に異なる場合、モータ用インバータを構成するブリッジ
回路に発生するサージ電圧と、ジェネレータ用インバー
タを構成するブリッジ回路に発生するサージ電圧とが極
端に異なり、発熱量が増大したり、トランジスタの耐電
圧を超えたりしてしまう。その結果、モータ用インバー
タ及びジェネレータ用インバータが誤作動したり、破損
したりして、インバータ装置の信頼性を低下させる。
【０００７】そこで、モータ用インバータ及びジェネレ
ータ用インバータにおいて発生する各サージ電圧を抑制
するために、各ブリッジ回路に配設されたスナバ回路を
構成するダイオード、抵抗、コンデンサ等を大容量化す
ることが考えられるが、前記ダイオード、抵抗、コンデ
ンサ等を大容量化するとその分ブリッジ回路が複雑にな
るだけでなく、インバータ装置のコストが高くなってし
まう。
ータ用インバータにおいて発生する各サージ電圧を抑制
するために、各ブリッジ回路に配設されたスナバ回路を
構成するダイオード、抵抗、コンデンサ等を大容量化す
ることが考えられるが、前記ダイオード、抵抗、コンデ
ンサ等を大容量化するとその分ブリッジ回路が複雑にな
るだけでなく、インバータ装置のコストが高くなってし
まう。
【０００８】本発明は、前記従来のインバータ装置の問
題点を解決して、信頼性を向上させることができ、コス
トを低くすることができるインバータ装置を提供するこ
とを目的とする。
題点を解決して、信頼性を向上させることができ、コス
トを低くすることができるインバータ装置を提供するこ
とを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】そのために、本発明のイ
ンバータ装置においては、分岐点において互いに分岐す
る第１〜第３の主回路配線部と、該第１の主回路配線部
の端部に配設され、バッテリからの直流電流を供給する
ための直流入力端子と、前記第１の主回路配線部におけ
る前記直流入力端子から分岐点までの間に接続され、前
記直流入力端子への直流電流の供給に伴って発生する直
流電圧を平滑化する平滑用電解コンデンサと、前記第２
の主回路配線部に接続され、前記直流電流を交流電流に
変換し、該交流電流をモータに供給するためのモータ用
インバータと、前記第３の主回路配線部に接続され、発
電機からの交流電流を直流電流に変換し、該直流電流を
バッテリに供給するためのジェネレータ用インバータと
を有する。
ンバータ装置においては、分岐点において互いに分岐す
る第１〜第３の主回路配線部と、該第１の主回路配線部
の端部に配設され、バッテリからの直流電流を供給する
ための直流入力端子と、前記第１の主回路配線部におけ
る前記直流入力端子から分岐点までの間に接続され、前
記直流入力端子への直流電流の供給に伴って発生する直
流電圧を平滑化する平滑用電解コンデンサと、前記第２
の主回路配線部に接続され、前記直流電流を交流電流に
変換し、該交流電流をモータに供給するためのモータ用
インバータと、前記第３の主回路配線部に接続され、発
電機からの交流電流を直流電流に変換し、該直流電流を
バッテリに供給するためのジェネレータ用インバータと
を有する。
【００１０】本発明の他のインバータ装置においては、
さらに、前記平滑用電解コンデンサとモータ用インバー
タとの間の配線距離と、前記平滑用電解コンデンサとジ
ェネレータ用インバータとの間の配線距離とが等しくさ
れる。本発明の更に他のインバータ装置においては、さ
らに、前記モータ用インバータのトランジスタを流れる
最大電流と、ジェネレータ用インバータのトランジスタ
を流れる最大電流とが異なる分だけ、前記平滑用電解コ
ンデンサとモータ用インバータとの間の配線距離と、前
記平滑用電解コンデンサとジェネレータ用インバータと
の間の配線距離とが異ならせて設定される。
さらに、前記平滑用電解コンデンサとモータ用インバー
タとの間の配線距離と、前記平滑用電解コンデンサとジ
ェネレータ用インバータとの間の配線距離とが等しくさ
れる。本発明の更に他のインバータ装置においては、さ
らに、前記モータ用インバータのトランジスタを流れる
最大電流と、ジェネレータ用インバータのトランジスタ
を流れる最大電流とが異なる分だけ、前記平滑用電解コ
ンデンサとモータ用インバータとの間の配線距離と、前
記平滑用電解コンデンサとジェネレータ用インバータと
の間の配線距離とが異ならせて設定される。
【００１１】本発明の更に他のインバータ装置において
は、さらに、前記第１〜第３の主回路配線部は、正極側
バスバーと負極側バスバーとが重ねて形成される積層構
造を有する。本発明の更に他のインバータ装置において
は、さらに、前記モータ用インバータのトランジスタを
流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータのトラン
ジスタを流れる最大電流とが異なる分だけ、前記第２の
主回路配線部における重なり面積と、前記第３の主回路
配線部における重なり面積とが異ならせて設定される。
は、さらに、前記第１〜第３の主回路配線部は、正極側
バスバーと負極側バスバーとが重ねて形成される積層構
造を有する。本発明の更に他のインバータ装置において
は、さらに、前記モータ用インバータのトランジスタを
流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータのトラン
ジスタを流れる最大電流とが異なる分だけ、前記第２の
主回路配線部における重なり面積と、前記第３の主回路
配線部における重なり面積とが異ならせて設定される。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照しながら詳細に説明する。図１は本発明の
第１の実施の形態におけるインバータ装置の概略図であ
る。図において、１１はヒートシンクを構成し、熱伝導
性が良好な金属製のベース部材としてのヒートシンクプ
レートであり、該ヒートシンクプレート１１内には図示
されない流路が形成され、該流路と図示されない放熱器
との間が連結部６１を介して連結され、前記流路に冷却
水が流される。前記ヒートシンクプレート１１の熱を受
けて温度が上昇した冷却水は、前記放熱器に送られ、該
放熱器によって冷却される。
て図面を参照しながら詳細に説明する。図１は本発明の
第１の実施の形態におけるインバータ装置の概略図であ
る。図において、１１はヒートシンクを構成し、熱伝導
性が良好な金属製のベース部材としてのヒートシンクプ
レートであり、該ヒートシンクプレート１１内には図示
されない流路が形成され、該流路と図示されない放熱器
との間が連結部６１を介して連結され、前記流路に冷却
水が流される。前記ヒートシンクプレート１１の熱を受
けて温度が上昇した冷却水は、前記放熱器に送られ、該
放熱器によって冷却される。
【００１３】また、１２は前記ヒートシンクプレート１
１の上に固定され、ヒートシンクプレート１１と共にイ
ンバータ収容室１４を形成するインバータケース、１３
は前記ヒートシンクプレート１１の下に固定され、ヒー
トシンクプレート１１と共に制御基板収容室１８を形成
する制御基板ケースであり、前記インバータケース１２
及び制御基板ケース１３は導電性の材料によって形成さ
れる。
１の上に固定され、ヒートシンクプレート１１と共にイ
ンバータ収容室１４を形成するインバータケース、１３
は前記ヒートシンクプレート１１の下に固定され、ヒー
トシンクプレート１１と共に制御基板収容室１８を形成
する制御基板ケースであり、前記インバータケース１２
及び制御基板ケース１３は導電性の材料によって形成さ
れる。
【００１４】そして、前記インバータ収容室１４に、３
個のスイッチング素子としてのトランジスタモジュール
１５（図において、一つのトランジスタモジュール１５
だけが示される。）から成るインバータとしてのモータ
用インバータ、３個のスイッチング素子としてのトラン
ジスタモジュール１６（図において、一つのトランジス
タモジュール１６だけが示される。）から成るインバー
タとしてのジェネレータ用インバータ、並びに前記モー
タ用インバータ及びジェネレータ用インバータに共通の
３個の平滑用電解コンデンサ１７（図において、一つの
平滑用電解コンデンサ１７だけが示される。）が収容さ
れる。また、前記制御基板収容室１８内には、制御基板
１９が配設され、該制御基板１９に図示されない制御装
置ユニットが取り付けられる。なお、前記トランジスタ
モジュール１５、１６はヒートシンクプレート１１の第
１の面Ｓ１に、制御基板１９はヒートシンクプレート１
１の第２の面Ｓ２に固定される。
個のスイッチング素子としてのトランジスタモジュール
１５（図において、一つのトランジスタモジュール１５
だけが示される。）から成るインバータとしてのモータ
用インバータ、３個のスイッチング素子としてのトラン
ジスタモジュール１６（図において、一つのトランジス
タモジュール１６だけが示される。）から成るインバー
タとしてのジェネレータ用インバータ、並びに前記モー
タ用インバータ及びジェネレータ用インバータに共通の
３個の平滑用電解コンデンサ１７（図において、一つの
平滑用電解コンデンサ１７だけが示される。）が収容さ
れる。また、前記制御基板収容室１８内には、制御基板
１９が配設され、該制御基板１９に図示されない制御装
置ユニットが取り付けられる。なお、前記トランジスタ
モジュール１５、１６はヒートシンクプレート１１の第
１の面Ｓ１に、制御基板１９はヒートシンクプレート１
１の第２の面Ｓ２に固定される。
【００１５】前記トランジスタモジュール１５、１６
は、いずれも、図示されない一対のトランジスタから成
り、３個ずつ並列に接続されてブリッジ回路を形成す
る。また、前記平滑用電解コンデンサ１７は、図示され
ないバッテリからの直流電流の供給に伴って発生する直
流電圧を平滑化して直流電圧の変動を抑制する。そし
て、分岐点Ｐ１において互いに分岐する、第１の主回路
配線部としての共通の主回路配線基板３６、第２の主回
路配線部としてのモータ用の主回路配線基板３７、及び
第３の主回路配線部としてのジェネレータ用の主回路配
線基板３８が配設され、前記各平滑用電解コンデンサ１
７は主回路配線基板３６に接続される。そのために、前
記平滑用電解コンデンサ１７は、図３に示されるよう
に、正極端子３４及び負極端子３５を備え、前記正極端
子３４は、主回路配線基板３６の正極側バスバー３６ａ
を介して直流入力用の正極端子２１に、負極端子３５
は、前記主回路配線基板３６の負極側バスバー３６ｂを
介して直流入力用の負極端子２２に接続される。なお、
正極端子２１及び負極端子２２によって直流入力端子が
構成される。
は、いずれも、図示されない一対のトランジスタから成
り、３個ずつ並列に接続されてブリッジ回路を形成す
る。また、前記平滑用電解コンデンサ１７は、図示され
ないバッテリからの直流電流の供給に伴って発生する直
流電圧を平滑化して直流電圧の変動を抑制する。そし
て、分岐点Ｐ１において互いに分岐する、第１の主回路
配線部としての共通の主回路配線基板３６、第２の主回
路配線部としてのモータ用の主回路配線基板３７、及び
第３の主回路配線部としてのジェネレータ用の主回路配
線基板３８が配設され、前記各平滑用電解コンデンサ１
７は主回路配線基板３６に接続される。そのために、前
記平滑用電解コンデンサ１７は、図３に示されるよう
に、正極端子３４及び負極端子３５を備え、前記正極端
子３４は、主回路配線基板３６の正極側バスバー３６ａ
を介して直流入力用の正極端子２１に、負極端子３５
は、前記主回路配線基板３６の負極側バスバー３６ｂを
介して直流入力用の負極端子２２に接続される。なお、
正極端子２１及び負極端子２２によって直流入力端子が
構成される。
【００１６】前記平滑用電解コンデンサ１７の正極端子
３４は、前記正極側バスバー３６ａ及び前記主回路配線
基板３７の正極側バスバー３７ａを介して各トランジス
タモジュール１５の正極端子１５ａに、負極端子３５
は、前記負極側バスバー３６ｂ及び主回路配線基板３７
の負極側バスバー３７ｂを介して各トランジスタモジュ
ール１５の負極端子１５ｂに接続される。また、各トラ
ンジスタモジュール１５の出力端子１５ｃは、出力用の
バスバー８１〜８３を介して図示されないモータに接続
される。
３４は、前記正極側バスバー３６ａ及び前記主回路配線
基板３７の正極側バスバー３７ａを介して各トランジス
タモジュール１５の正極端子１５ａに、負極端子３５
は、前記負極側バスバー３６ｂ及び主回路配線基板３７
の負極側バスバー３７ｂを介して各トランジスタモジュ
ール１５の負極端子１５ｂに接続される。また、各トラ
ンジスタモジュール１５の出力端子１５ｃは、出力用の
バスバー８１〜８３を介して図示されないモータに接続
される。
【００１７】したがって、前記制御装置ユニットにおけ
るドライバとしての図示されないベースドライブ回路に
よってスイッチング信号を発生させ、該スイッチング信
号を前記各トランジスタに入力し、各トランジスタをス
イッチングすることによって、前記バッテリから平滑用
電解コンデンサ１７を介して供給された直流電流が各ト
ランジスタのエミッタ・コレクタ間を流れる間に交流電
流としての相電流に変換され、該相電流が前記各出力端
子１５ｃから出力用のバスバー８１〜８３に出力され
る。したがって、前記モータを駆動することによって、
図示されない駆動輪を回転させ、ハイブリッド型車両を
走行させることができる。
るドライバとしての図示されないベースドライブ回路に
よってスイッチング信号を発生させ、該スイッチング信
号を前記各トランジスタに入力し、各トランジスタをス
イッチングすることによって、前記バッテリから平滑用
電解コンデンサ１７を介して供給された直流電流が各ト
ランジスタのエミッタ・コレクタ間を流れる間に交流電
流としての相電流に変換され、該相電流が前記各出力端
子１５ｃから出力用のバスバー８１〜８３に出力され
る。したがって、前記モータを駆動することによって、
図示されない駆動輪を回転させ、ハイブリッド型車両を
走行させることができる。
【００１８】そして、前記平滑用電解コンデンサ１７の
正極端子３４は、前記正極側バスバー３６ａ及び主回路
配線基板３８の正極側バスバー３８ａを介して各トラン
ジスタモジュール１６の正極端子１６ａに、負極端子３
５は、前記負極側バスバー３６ｂ及び主回路配線基板３
８の負極側バスバー３８ｂを介して各トランジスタモジ
ュール１６の負極端子１６ｂに接続される。また、各ト
ランジスタモジュール１６の入力端子１６ｃは、入力用
のバスバー８５、８６を介して図示されない発電機に接
続される。なお、実際は図示されない入力用のバスバー
がもう１本配設される。
正極端子３４は、前記正極側バスバー３６ａ及び主回路
配線基板３８の正極側バスバー３８ａを介して各トラン
ジスタモジュール１６の正極端子１６ａに、負極端子３
５は、前記負極側バスバー３６ｂ及び主回路配線基板３
８の負極側バスバー３８ｂを介して各トランジスタモジ
ュール１６の負極端子１６ｂに接続される。また、各ト
ランジスタモジュール１６の入力端子１６ｃは、入力用
のバスバー８５、８６を介して図示されない発電機に接
続される。なお、実際は図示されない入力用のバスバー
がもう１本配設される。
【００１９】したがって、前記ベースドライブ回路によ
ってスイッチング信号を発生させ、該スイッチング信号
を前記各トランジスタに入力し、各トランジスタをスイ
ッチングすることによって、前記発電機により発生させ
られた相電流は、入力用のバスバー８５、８６を介して
各入力端子１６ｃに入力され、各トランジスタのエミッ
タ・コレクタ間を流れる間に直流電流に変換され、該直
流電流が各平滑用電解コンデンサ１７を介してバッテリ
又はモータ用インバータに送られる。
ってスイッチング信号を発生させ、該スイッチング信号
を前記各トランジスタに入力し、各トランジスタをスイ
ッチングすることによって、前記発電機により発生させ
られた相電流は、入力用のバスバー８５、８６を介して
各入力端子１６ｃに入力され、各トランジスタのエミッ
タ・コレクタ間を流れる間に直流電流に変換され、該直
流電流が各平滑用電解コンデンサ１７を介してバッテリ
又はモータ用インバータに送られる。
【００２０】ところで、前記バッテリとモータ用インバ
ータ及びジェネレータ用インバータとを接続する図示さ
れない一対のリード線の一端に、それぞれターミナルア
ッセンブリ４１が一体に形成され、該ターミナルアッセ
ンブリ４１は、前記インバータケース１２の貫通穴１１
２を貫通して延び、インバータケース１２によって支持
される。
ータ及びジェネレータ用インバータとを接続する図示さ
れない一対のリード線の一端に、それぞれターミナルア
ッセンブリ４１が一体に形成され、該ターミナルアッセ
ンブリ４１は、前記インバータケース１２の貫通穴１１
２を貫通して延び、インバータケース１２によって支持
される。
【００２１】また、前記バッテリから供給される直流電
流を検出するために正極側及び負極側の一対の電流セン
サ１３１（図において、一つの電流センサ１３１だけが
示される。）が配設される。該電流センサ１３１は、中
央に貫通口１３１ａが形成された四角形の環状ブロック
から成り、前記貫通穴１１２に隣接する位置においてヒ
ートシンクプレート１１に固定された支持部材１３２に
よって支持される。そのために、該支持部材１３２の上
端に固定部１３２ａが形成される。そして、前記インバ
ータケース１２内において、各ターミナルアッセンブリ
４１と正極端子２１及び負極端子２２との間に、正極側
バスバー４３ａ及び負極側バスバー４３ｂから成る入力
配線基板４３が、前記各貫通口１３１ａを貫通して架設
され、各入力配線基板４３と各ターミナルアッセンブリ
４１とがボルトｂ１によって、各入力配線基板４３と正
極端子２１及び負極端子２２とがボルトｂ２によってそ
れぞれ固定される。また、前記貫通口１３１ａ内におけ
る前記入力配線基板４３の上に、ゴム等の弾性体、プラ
スチック等から成る緩衝部材１４５が嵌（かん）入さ
れ、入力配線基板４３を電流センサ１３１に押し付け
る。
流を検出するために正極側及び負極側の一対の電流セン
サ１３１（図において、一つの電流センサ１３１だけが
示される。）が配設される。該電流センサ１３１は、中
央に貫通口１３１ａが形成された四角形の環状ブロック
から成り、前記貫通穴１１２に隣接する位置においてヒ
ートシンクプレート１１に固定された支持部材１３２に
よって支持される。そのために、該支持部材１３２の上
端に固定部１３２ａが形成される。そして、前記インバ
ータケース１２内において、各ターミナルアッセンブリ
４１と正極端子２１及び負極端子２２との間に、正極側
バスバー４３ａ及び負極側バスバー４３ｂから成る入力
配線基板４３が、前記各貫通口１３１ａを貫通して架設
され、各入力配線基板４３と各ターミナルアッセンブリ
４１とがボルトｂ１によって、各入力配線基板４３と正
極端子２１及び負極端子２２とがボルトｂ２によってそ
れぞれ固定される。また、前記貫通口１３１ａ内におけ
る前記入力配線基板４３の上に、ゴム等の弾性体、プラ
スチック等から成る緩衝部材１４５が嵌（かん）入さ
れ、入力配線基板４３を電流センサ１３１に押し付け
る。
【００２２】ところで、前記モータ用インバータを構成
する各ブリッジ回路には、６個のトランジスタが配設さ
れ、各トランジスタをスイッチングするようになってい
るが、各トランジスタがオフになるときに、コレクタ・
エミッタ間にサージ電圧ＶSM ＶSM＝ＬM ・ｄＩM ／ｄｔ＋ＶDC が発生する。なお、ＬM は各平滑用電解コンデンサ１７
とモータ用インバータとの間の主回路インダクタンス、
ＩM はモータ用インバータのブリッジ回路に配設された
各トランジスタのコレクタ・エミッタ間を流れる電流、
ＶDCはバッテリから供給される直流電圧である。
する各ブリッジ回路には、６個のトランジスタが配設さ
れ、各トランジスタをスイッチングするようになってい
るが、各トランジスタがオフになるときに、コレクタ・
エミッタ間にサージ電圧ＶSM ＶSM＝ＬM ・ｄＩM ／ｄｔ＋ＶDC が発生する。なお、ＬM は各平滑用電解コンデンサ１７
とモータ用インバータとの間の主回路インダクタンス、
ＩM はモータ用インバータのブリッジ回路に配設された
各トランジスタのコレクタ・エミッタ間を流れる電流、
ＶDCはバッテリから供給される直流電圧である。
【００２３】また、前記ジェネレータ用インバータを構
成する各ブリッジ回路には、６個のトランジスタが配設
され、各トランジスタをスイッチングするようになって
いるが、各トランジスタがオフになるときに、コレクタ
・エミッタ間にサージ電圧Ｖ SG ＶSG＝ＬG ・ｄＩG ／ｄｔ＋ＶDC が発生する。なお、ＬG は各平滑用電解コンデンサ１７
とジェネレータ用インバータとの間の主回路インダクタ
ンス、ＩG はジェネレータ用インバータのブリッジ回路
に配設された各トランジスタのコレクタ・エミッタ間を
流れる電流である。そして、前記サージ電圧ＶSM、ＶSG
が互いに極端に異なると、発熱量が増大したり、トラン
ジスタの耐電圧を超えたりしてしまい、モータ用インバ
ータ及びジェネレータ用インバータが誤作動したり、破
損したりしてしまうことがある。
成する各ブリッジ回路には、６個のトランジスタが配設
され、各トランジスタをスイッチングするようになって
いるが、各トランジスタがオフになるときに、コレクタ
・エミッタ間にサージ電圧Ｖ SG ＶSG＝ＬG ・ｄＩG ／ｄｔ＋ＶDC が発生する。なお、ＬG は各平滑用電解コンデンサ１７
とジェネレータ用インバータとの間の主回路インダクタ
ンス、ＩG はジェネレータ用インバータのブリッジ回路
に配設された各トランジスタのコレクタ・エミッタ間を
流れる電流である。そして、前記サージ電圧ＶSM、ＶSG
が互いに極端に異なると、発熱量が増大したり、トラン
ジスタの耐電圧を超えたりしてしまい、モータ用インバ
ータ及びジェネレータ用インバータが誤作動したり、破
損したりしてしまうことがある。
【００２４】そこで、本実施の形態において、前記各平
滑用電解コンデンサ１７は、主回路配線基板３６におけ
る正極端子２１及び負極端子２２から分岐点Ｐ１までの
間の所定の箇所に接続される。したがって、バッテリか
ら正極端子２１及び負極端子２２に供給された直流電流
を、各平滑用電解コンデンサ１７を介してモータ用イン
バータ及びジェネレータ用インバータに供給したり、発
電機によって発生させられた相電流を、ジェネレータ用
インバータによって直流電流に変換し、該直流電流を各
平滑用電解コンデンサ１７を介してモータ用インバータ
又はバッテリに供給したりする際に、平滑用電解コンデ
ンサ１７、モータ用インバータ及びジェネレータ用イン
バータが直流電流又は相電流の通過順に最短経路で配列
されることになる。したがって、前記サージ電圧ＶSM、
ＶSG間の差を小さくすることができ、トランジスタの耐
電圧を超えないようにすることができる。
滑用電解コンデンサ１７は、主回路配線基板３６におけ
る正極端子２１及び負極端子２２から分岐点Ｐ１までの
間の所定の箇所に接続される。したがって、バッテリか
ら正極端子２１及び負極端子２２に供給された直流電流
を、各平滑用電解コンデンサ１７を介してモータ用イン
バータ及びジェネレータ用インバータに供給したり、発
電機によって発生させられた相電流を、ジェネレータ用
インバータによって直流電流に変換し、該直流電流を各
平滑用電解コンデンサ１７を介してモータ用インバータ
又はバッテリに供給したりする際に、平滑用電解コンデ
ンサ１７、モータ用インバータ及びジェネレータ用イン
バータが直流電流又は相電流の通過順に最短経路で配列
されることになる。したがって、前記サージ電圧ＶSM、
ＶSG間の差を小さくすることができ、トランジスタの耐
電圧を超えないようにすることができる。
【００２５】ところで、前記モータ用インバータにおい
てトランジスタを流れる最大の直流電流、すなわち、最
大電流をＩMmaxとし、ジェネレータ用インバータにおい
てトランジスタを流れる最大の直流電流、すなわち、最
大電流をＩGmaxとすると、各最大電流ＩMmax、ＩGmaxは
いずれも前記モータ及び発電機の駆動条件によって変化
する。
てトランジスタを流れる最大の直流電流、すなわち、最
大電流をＩMmaxとし、ジェネレータ用インバータにおい
てトランジスタを流れる最大の直流電流、すなわち、最
大電流をＩGmaxとすると、各最大電流ＩMmax、ＩGmaxは
いずれも前記モータ及び発電機の駆動条件によって変化
する。
【００２６】そこで、前記最大電流ＩMmax、ＩGmaxが互
いに等しい場合、各平滑用電解コンデンサ１７と各トラ
ンジスタモジュール１５との間の配線距離をＬＨM と
し、各平滑用電解コンデンサ１７と各トランジスタモジ
ュール１６との間の配線距離をＬＨG としたとき、配線
距離ＬＨM 、ＬＨG を、 ＬＨM ＝ＬＨG とすることによって、前記サージ電圧ＶSM、ＶSG間の差
を無くすことができる。
いに等しい場合、各平滑用電解コンデンサ１７と各トラ
ンジスタモジュール１５との間の配線距離をＬＨM と
し、各平滑用電解コンデンサ１７と各トランジスタモジ
ュール１６との間の配線距離をＬＨG としたとき、配線
距離ＬＨM 、ＬＨG を、 ＬＨM ＝ＬＨG とすることによって、前記サージ電圧ＶSM、ＶSG間の差
を無くすことができる。
【００２７】すなわち、各平滑用電解コンデンサ１７の
正極端子３４と各トランジスタモジュール１５の正極端
子１５ａとの間の配線距離と、各平滑用電解コンデンサ
１７の正極端子３４と各トランジスタモジュール１６の
正極端子１６ａとの間の配線距離とが等しくされるとと
もに、各平滑用電解コンデンサ１７の負極端子３５と各
トランジスタモジュール１５の負極端子１５ｂとの間の
配線距離と、各平滑用電解コンデンサ１７の負極端子３
５と各トランジスタモジュール１６の負極端子１６ｂと
の間の配線距離とが等しくされる。
正極端子３４と各トランジスタモジュール１５の正極端
子１５ａとの間の配線距離と、各平滑用電解コンデンサ
１７の正極端子３４と各トランジスタモジュール１６の
正極端子１６ａとの間の配線距離とが等しくされるとと
もに、各平滑用電解コンデンサ１７の負極端子３５と各
トランジスタモジュール１５の負極端子１５ｂとの間の
配線距離と、各平滑用電解コンデンサ１７の負極端子３
５と各トランジスタモジュール１６の負極端子１６ｂと
の間の配線距離とが等しくされる。
【００２８】したがって、各平滑用電解コンデンサ１７
とモータ用インバータとの間の主回路インダクタンスＬ
M と、各平滑用電解コンデンサ１７とジェネレータ用イ
ンバータとの間の主回路インダクタンスＬG とが等しく
なるので、前記各サージ電圧ＶSM、ＶSG間の差を無くす
ことができる。これに対して、前記最大電流ＩMmax、Ｉ
Gmaxが互いに異なる場合、微分ｄＩM／ｄｔ、ｄＩG ／
ｄｔが互いに異なる。そこで、該微分ｄＩM ／ｄｔ、ｄ
ＩG ／ｄｔが互いに異なる分だけ配線距離ＬＨM 、ＬＨ
G を互いに異ならせ、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を互いに異ならせるようにした本発明の第２の実施の形
態について説明する。なお、第１の実施の形態と同じ構
造を有するものについては、同じ符号を付与することに
よってその説明を省略する。
とモータ用インバータとの間の主回路インダクタンスＬ
M と、各平滑用電解コンデンサ１７とジェネレータ用イ
ンバータとの間の主回路インダクタンスＬG とが等しく
なるので、前記各サージ電圧ＶSM、ＶSG間の差を無くす
ことができる。これに対して、前記最大電流ＩMmax、Ｉ
Gmaxが互いに異なる場合、微分ｄＩM／ｄｔ、ｄＩG ／
ｄｔが互いに異なる。そこで、該微分ｄＩM ／ｄｔ、ｄ
ＩG ／ｄｔが互いに異なる分だけ配線距離ＬＨM 、ＬＨ
G を互いに異ならせ、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を互いに異ならせるようにした本発明の第２の実施の形
態について説明する。なお、第１の実施の形態と同じ構
造を有するものについては、同じ符号を付与することに
よってその説明を省略する。
【００２９】図２は本発明の第２の実施の形態における
インバータ装置の概略図である。この場合、各平滑用電
解コンデンサ１７と各トランジスタモジュール１５との
間、すなわち、点Ｐ２、Ｐ３間の配線距離ＬＨM と、各
平滑用電解コンデンサ１７と各トランジスタモジュール
１６との間、すなわち、点Ｐ２、Ｐ４間の配線距離ＬＨ
G とが異ならせて設定される。
インバータ装置の概略図である。この場合、各平滑用電
解コンデンサ１７と各トランジスタモジュール１５との
間、すなわち、点Ｐ２、Ｐ３間の配線距離ＬＨM と、各
平滑用電解コンデンサ１７と各トランジスタモジュール
１６との間、すなわち、点Ｐ２、Ｐ４間の配線距離ＬＨ
G とが異ならせて設定される。
【００３０】例えば、前記最大電流ＩMmax、ＩGmaxが、 ＩMmax＞ＩGmax である場合、配線距離ＬＨM 、ＬＨG を、 ＬＨM ＜ＬＨG にすることによって、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を、 ＬM ＜ＬG にすることができる。これに対して、前記最大電流Ｉ
Mmax、ＩGmaxが、 ＩMmax＜ＩGmax である場合、配線距離ＬＨM 、ＬＨG を、 ＬＨM ＞ＬＨG にすることによって、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を、 ＬM ＞ＬG にすることができる。
を、 ＬM ＜ＬG にすることができる。これに対して、前記最大電流Ｉ
Mmax、ＩGmaxが、 ＩMmax＜ＩGmax である場合、配線距離ＬＨM 、ＬＨG を、 ＬＨM ＞ＬＨG にすることによって、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を、 ＬM ＞ＬG にすることができる。
【００３１】したがって、前記各サージ電圧ＶSM、ＶSG
間の差を無くすことができる。また、主回路インダクタ
ンスＬM 、ＬG を互いに異ならせるために、主回路配線
基板３７、３８における正極側バスバー３７ａ、３８ａ
と負極側バスバー３７ｂ、３８ｂとが重なる面積、すな
わち、重なり面積ＳM 、ＳG を互いに異ならせることも
できる。
間の差を無くすことができる。また、主回路インダクタ
ンスＬM 、ＬG を互いに異ならせるために、主回路配線
基板３７、３８における正極側バスバー３７ａ、３８ａ
と負極側バスバー３７ｂ、３８ｂとが重なる面積、すな
わち、重なり面積ＳM 、ＳG を互いに異ならせることも
できる。
【００３２】そこで、微分ｄＩM ／ｄｔ、ｄＩG ／ｄｔ
が互いに異なる分だけ重なり面積Ｓ M 、ＳG を互いに異
ならせ、主回路インダクタンスＬM 、ＬG を互いに異な
らせるようにした本発明の第３の実施の形態について説
明する。なお、第１の実施の形態と同じ構造を有するも
のについては、同じ符号を付与することによってその説
明を省略する。
が互いに異なる分だけ重なり面積Ｓ M 、ＳG を互いに異
ならせ、主回路インダクタンスＬM 、ＬG を互いに異な
らせるようにした本発明の第３の実施の形態について説
明する。なお、第１の実施の形態と同じ構造を有するも
のについては、同じ符号を付与することによってその説
明を省略する。
【００３３】図３は本発明の第３の実施の形態における
インバータ装置の平面図である。この場合、主回路配線
基板３７、３８における正極側バスバー３７ａ（図
１）、３８ａと負極側バスバー３７ｂ、３８ｂとの重な
り面積ＳM 、ＳG が互いに異ならせて設定される。例え
ば、前記最大電流ＩMmax、ＩGmaxが、 ＩMmax＞ＩGmax である場合、重なり面積ＳM 、ＳG を、 ＳM ＞ＳG にすることによって、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を、 ＬM ＜ＬG にすることができる。これに対して、前記最大電流Ｉ
Mmax、ＩGmaxが、 ＩMmax＜ＩGmax である場合、重なり面積ＳM 、ＳG を、 ＳM ＜ＳG にすることによって、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を、 ＬM ＞ＬG にすることができる。
インバータ装置の平面図である。この場合、主回路配線
基板３７、３８における正極側バスバー３７ａ（図
１）、３８ａと負極側バスバー３７ｂ、３８ｂとの重な
り面積ＳM 、ＳG が互いに異ならせて設定される。例え
ば、前記最大電流ＩMmax、ＩGmaxが、 ＩMmax＞ＩGmax である場合、重なり面積ＳM 、ＳG を、 ＳM ＞ＳG にすることによって、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を、 ＬM ＜ＬG にすることができる。これに対して、前記最大電流Ｉ
Mmax、ＩGmaxが、 ＩMmax＜ＩGmax である場合、重なり面積ＳM 、ＳG を、 ＳM ＜ＳG にすることによって、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を、 ＬM ＞ＬG にすることができる。
【００３４】したがって、前記各サージ電圧ＶSM、ＶSG
間の差を無くすことができる。このように、前記各サー
ジ電圧ＶSM、ＶSG間の差を無くすことができるので、発
熱量が増大したり、トランジスタの耐電圧を超えたりす
ることがなくなり、モータ用インバータ及びジェネレー
タ用インバータが誤作動したり、破損したりするのを防
止することができる。したがって、インバータ装置の信
頼性を向上させることができる。
間の差を無くすことができる。このように、前記各サー
ジ電圧ＶSM、ＶSG間の差を無くすことができるので、発
熱量が増大したり、トランジスタの耐電圧を超えたりす
ることがなくなり、モータ用インバータ及びジェネレー
タ用インバータが誤作動したり、破損したりするのを防
止することができる。したがって、インバータ装置の信
頼性を向上させることができる。
【００３５】また、各ブリッジ回路に配設されたスナバ
回路を構成するダイオード、抵抗、コンデンサ等を大容
量化する必要がないので、ブリッジ回路を簡素化するこ
とができるだけでなく、インバータ装置のコストを低く
することができる。ところで、前記主回路配線基板３６
〜３８は、それぞれ正極側バスバー３６ａ〜３８ａと負
極側バスバー３６ｂ〜３８ｂとが重ねて形成される積層
構造を有する。したがって、各主回路配線基板３６〜３
８にコンデンサと同様な静電容量を持たせることができ
るので、主回路配線基板３６〜３８から放射されるノイ
ズを低減することができるだけでなく、外部からのノイ
ズが主回路配線基板３６〜３８に与える影響を少なくす
ることができる。
回路を構成するダイオード、抵抗、コンデンサ等を大容
量化する必要がないので、ブリッジ回路を簡素化するこ
とができるだけでなく、インバータ装置のコストを低く
することができる。ところで、前記主回路配線基板３６
〜３８は、それぞれ正極側バスバー３６ａ〜３８ａと負
極側バスバー３６ｂ〜３８ｂとが重ねて形成される積層
構造を有する。したがって、各主回路配線基板３６〜３
８にコンデンサと同様な静電容量を持たせることができ
るので、主回路配線基板３６〜３８から放射されるノイ
ズを低減することができるだけでなく、外部からのノイ
ズが主回路配線基板３６〜３８に与える影響を少なくす
ることができる。
【００３６】また、前記主回路配線基板３６〜３８が積
層構造にされるので、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を小さくすることができる。したがって、モータ用イン
バータ及びジェネレータ用インバータが誤作動するのを
一層防止することができるので、インバータ装置の信頼
性を一層向上させることができる。さらに、前記主回路
配線基板３６〜３８が積層構造にされるので、配線のイ
ンピーダンスを小さくすることができる。したがって、
平滑用電解コンデンサ１７に流出入するリップル電流を
少なくすることができる。
層構造にされるので、主回路インダクタンスＬM 、ＬG
を小さくすることができる。したがって、モータ用イン
バータ及びジェネレータ用インバータが誤作動するのを
一層防止することができるので、インバータ装置の信頼
性を一層向上させることができる。さらに、前記主回路
配線基板３６〜３８が積層構造にされるので、配線のイ
ンピーダンスを小さくすることができる。したがって、
平滑用電解コンデンサ１７に流出入するリップル電流を
少なくすることができる。
【００３７】そして、前記主回路配線基板３６が積層構
造にされるので、インバータケース１２内においてバッ
テリと正極端子２１及び負極端子２２とを接続する図示
されない配線の配線距離が比較的長い場合でも、配線の
剛性を高くすることができる。したがって、外部から配
線に与えられる振動等の影響を少なくすることができる
だけでなく、配線を支持するための部材が不要になる。
その結果、インバータ装置を小型化することができる。
造にされるので、インバータケース１２内においてバッ
テリと正極端子２１及び負極端子２２とを接続する図示
されない配線の配線距離が比較的長い場合でも、配線の
剛性を高くすることができる。したがって、外部から配
線に与えられる振動等の影響を少なくすることができる
だけでなく、配線を支持するための部材が不要になる。
その結果、インバータ装置を小型化することができる。
【００３８】次に、本発明の第４の実施の形態について
説明する。なお、第１の実施の形態と同じ構造を有する
ものについては、同じ符号を付与することによってその
説明を省略する。図４は本発明の第４の実施の形態にお
けるインバータ装置の概略図である。この場合、分岐点
Ｐ５において互いに分岐する、第１の主回路配線部とし
ての共通の主回路配線基板１３６、第２の主回路配線部
としてのモータ用の主回路配線基板１３７、及び第３の
主回路配線部としてのジェネレータ用の主回路配線基板
１３８が配設され、各平滑用電解コンデンサ１７は分岐
点Ｐ５において主回路配線基板１３６〜１３８に接続さ
れる。
説明する。なお、第１の実施の形態と同じ構造を有する
ものについては、同じ符号を付与することによってその
説明を省略する。図４は本発明の第４の実施の形態にお
けるインバータ装置の概略図である。この場合、分岐点
Ｐ５において互いに分岐する、第１の主回路配線部とし
ての共通の主回路配線基板１３６、第２の主回路配線部
としてのモータ用の主回路配線基板１３７、及び第３の
主回路配線部としてのジェネレータ用の主回路配線基板
１３８が配設され、各平滑用電解コンデンサ１７は分岐
点Ｐ５において主回路配線基板１３６〜１３８に接続さ
れる。
【００３９】そのために、前記各平滑用電解コンデンサ
１７は、正極端子３４（図３）及び負極端子３５を上に
向けて、かつ、ヒートシンクプレート１１を貫通させて
配設される。なお、本発明は前記実施の形態に限定され
るものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させ
ることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除す
るものではない。
１７は、正極端子３４（図３）及び負極端子３５を上に
向けて、かつ、ヒートシンクプレート１１を貫通させて
配設される。なお、本発明は前記実施の形態に限定され
るものではなく、本発明の趣旨に基づいて種々変形させ
ることが可能であり、それらを本発明の範囲から排除す
るものではない。
【００４０】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
れば、インバータ装置においては、分岐点において互い
に分岐する第１〜第３の主回路配線部と、該第１の主回
路配線部の端部に配設され、バッテリからの直流電流を
供給するための直流入力端子と、前記第１の主回路配線
部における前記直流入力端子から分岐点までの間に接続
され、前記直流入力端子への直流電流の供給に伴って発
生する直流電圧を平滑化する平滑用電解コンデンサと、
前記第２の主回路配線部に接続され、前記直流電流を交
流電流に変換し、該交流電流をモータに供給するための
モータ用インバータと、前記第３の主回路配線部に接続
され、発電機からの交流電流を直流電流に変換し、該直
流電流をバッテリに供給するためのジェネレータ用イン
バータとを有する。
れば、インバータ装置においては、分岐点において互い
に分岐する第１〜第３の主回路配線部と、該第１の主回
路配線部の端部に配設され、バッテリからの直流電流を
供給するための直流入力端子と、前記第１の主回路配線
部における前記直流入力端子から分岐点までの間に接続
され、前記直流入力端子への直流電流の供給に伴って発
生する直流電圧を平滑化する平滑用電解コンデンサと、
前記第２の主回路配線部に接続され、前記直流電流を交
流電流に変換し、該交流電流をモータに供給するための
モータ用インバータと、前記第３の主回路配線部に接続
され、発電機からの交流電流を直流電流に変換し、該直
流電流をバッテリに供給するためのジェネレータ用イン
バータとを有する。
【００４１】この場合、バッテリから直流入力端子に供
給された直流電流を、各平滑用電解コンデンサを介して
モータ用インバータ及びジェネレータ用インバータに供
給したり、発電機によって発生させられた交流電流を、
ジェネレータ用インバータによって直流電流に変換し、
該直流電流を各平滑用電解コンデンサを介してモータ用
インバータ又はバッテリに供給したりする際に、平滑用
電解コンデンサ、モータ用インバータ及びジェネレータ
用インバータが直流電流又は交流電流の通過順に最短経
路で配列されることになる。
給された直流電流を、各平滑用電解コンデンサを介して
モータ用インバータ及びジェネレータ用インバータに供
給したり、発電機によって発生させられた交流電流を、
ジェネレータ用インバータによって直流電流に変換し、
該直流電流を各平滑用電解コンデンサを介してモータ用
インバータ又はバッテリに供給したりする際に、平滑用
電解コンデンサ、モータ用インバータ及びジェネレータ
用インバータが直流電流又は交流電流の通過順に最短経
路で配列されることになる。
【００４２】したがって、モータ用インバータにおいて
発生するサージ電圧とジェネレータ用インバータにおい
て発生するサージ電圧との差を小さくすることができる
ので、発熱量が増大したり、トランジスタの耐電圧を超
えたりすることがなくなり、モータ用インバータ及びジ
ェネレータ用インバータが誤作動したり、破損したりす
るのを防止することができる。したがって、インバータ
装置の信頼性を向上させることができる。
発生するサージ電圧とジェネレータ用インバータにおい
て発生するサージ電圧との差を小さくすることができる
ので、発熱量が増大したり、トランジスタの耐電圧を超
えたりすることがなくなり、モータ用インバータ及びジ
ェネレータ用インバータが誤作動したり、破損したりす
るのを防止することができる。したがって、インバータ
装置の信頼性を向上させることができる。
【００４３】また、前記モータ用インバータ及びジェネ
レータ用インバータにおいてスナバ回路を構成するダイ
オード、抵抗、コンデンサ等を大容量化する必要がない
ので、前記モータ用インバータ及びジェネレータ用イン
バータを構成するブリッジ回路を簡素化することができ
るだけでなく、インバータ装置のコストを低くすること
ができる。
レータ用インバータにおいてスナバ回路を構成するダイ
オード、抵抗、コンデンサ等を大容量化する必要がない
ので、前記モータ用インバータ及びジェネレータ用イン
バータを構成するブリッジ回路を簡素化することができ
るだけでなく、インバータ装置のコストを低くすること
ができる。
【００４４】本発明の他のインバータ装置においては、
さらに、前記平滑用電解コンデンサとモータ用インバー
タとの間の配線距離と、前記平滑用電解コンデンサとジ
ェネレータ用インバータとの間の配線距離とが等しくさ
れる。この場合、モータ用インバータのトランジスタを
流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータのトラン
ジスタを流れる最大電流とが等しいと、前記平滑用電解
コンデンサとモータ用インバータとの間の主回路インダ
クタンスと前記平滑用電解コンデンサとジェネレータ用
インバータとの間の主回路インダクタンスとを等しくす
ることができる。
さらに、前記平滑用電解コンデンサとモータ用インバー
タとの間の配線距離と、前記平滑用電解コンデンサとジ
ェネレータ用インバータとの間の配線距離とが等しくさ
れる。この場合、モータ用インバータのトランジスタを
流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータのトラン
ジスタを流れる最大電流とが等しいと、前記平滑用電解
コンデンサとモータ用インバータとの間の主回路インダ
クタンスと前記平滑用電解コンデンサとジェネレータ用
インバータとの間の主回路インダクタンスとを等しくす
ることができる。
【００４５】したがって、モータ用インバータにおいて
発生するサージ電圧とジェネレータ用インバータにおい
て発生するサージ電圧との差を無くすことができる。本
発明の更に他のインバータ装置においては、さらに、前
記モータ用インバータのトランジスタを流れる最大電流
と、ジェネレータ用インバータのトランジスタを流れる
最大電流とが異なる分だけ、前記平滑用電解コンデンサ
とモータ用インバータとの間の配線距離と、前記平滑用
電解コンデンサとジェネレータ用インバータとの間の配
線距離とが異ならせて設定される。
発生するサージ電圧とジェネレータ用インバータにおい
て発生するサージ電圧との差を無くすことができる。本
発明の更に他のインバータ装置においては、さらに、前
記モータ用インバータのトランジスタを流れる最大電流
と、ジェネレータ用インバータのトランジスタを流れる
最大電流とが異なる分だけ、前記平滑用電解コンデンサ
とモータ用インバータとの間の配線距離と、前記平滑用
電解コンデンサとジェネレータ用インバータとの間の配
線距離とが異ならせて設定される。
【００４６】この場合、モータ用インバータのトランジ
スタを流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータの
トランジスタを流れる最大電流とが異なっても、前記平
滑用電解コンデンサとモータ用インバータとの間の主回
路インダクタンスと、前記平滑用電解コンデンサとジェ
ネレータ用インバータとの間の主回路インダクタンスと
を等しくすることができる。
スタを流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータの
トランジスタを流れる最大電流とが異なっても、前記平
滑用電解コンデンサとモータ用インバータとの間の主回
路インダクタンスと、前記平滑用電解コンデンサとジェ
ネレータ用インバータとの間の主回路インダクタンスと
を等しくすることができる。
【００４７】本発明の更に他のインバータ装置において
は、さらに、前記第１〜第３の主回路配線部は、正極側
バスバーと負極側バスバーとが重ねて形成される積層構
造を有する。この場合、第１〜第３の主回路配線部にコ
ンデンサと同様な静電容量を持たせることができるの
で、第１〜第３の主回路配線部から放射されるノイズを
低減することができるだけでなく、外部からのノイズが
第１〜第３の主回路配線部に与える影響を少なくするこ
とができる。
は、さらに、前記第１〜第３の主回路配線部は、正極側
バスバーと負極側バスバーとが重ねて形成される積層構
造を有する。この場合、第１〜第３の主回路配線部にコ
ンデンサと同様な静電容量を持たせることができるの
で、第１〜第３の主回路配線部から放射されるノイズを
低減することができるだけでなく、外部からのノイズが
第１〜第３の主回路配線部に与える影響を少なくするこ
とができる。
【００４８】また、前記第１〜第３の主回路配線部が積
層構造にされるので、前記平滑用電解コンデンサとモー
タ用インバータとの間の主回路インダクタンス、及び前
記平滑用電解コンデンサとジェネレータ用インバータと
の間の主回路インダクタンスを小さくすることができ
る。したがって、モータ用インバータ及びジェネレータ
用インバータが誤作動するのを一層防止することができ
るので、インバータ装置の信頼性を一層向上させること
ができる。
層構造にされるので、前記平滑用電解コンデンサとモー
タ用インバータとの間の主回路インダクタンス、及び前
記平滑用電解コンデンサとジェネレータ用インバータと
の間の主回路インダクタンスを小さくすることができ
る。したがって、モータ用インバータ及びジェネレータ
用インバータが誤作動するのを一層防止することができ
るので、インバータ装置の信頼性を一層向上させること
ができる。
【００４９】さらに、前記第１〜第３の主回路配線部が
積層構造にされるので、配線のインピーダンスを小さく
することができる。したがって、平滑用電解コンデンサ
に流出入するリップル電流を少なくすることができる。
そして、前記第１の主回路配線部が積層構造にされるの
で、インバータケース内においてバッテリと直流入力端
子とを接続する配線の配線距離が比較的長い場合でも、
配線の剛性を高くすることができる。したがって、外部
から配線に与えられる振動等の影響を少なくすることが
できるだけでなく、配線を支持するための部材が不要に
なる。その結果、インバータ装置を小型化することがで
きる。
積層構造にされるので、配線のインピーダンスを小さく
することができる。したがって、平滑用電解コンデンサ
に流出入するリップル電流を少なくすることができる。
そして、前記第１の主回路配線部が積層構造にされるの
で、インバータケース内においてバッテリと直流入力端
子とを接続する配線の配線距離が比較的長い場合でも、
配線の剛性を高くすることができる。したがって、外部
から配線に与えられる振動等の影響を少なくすることが
できるだけでなく、配線を支持するための部材が不要に
なる。その結果、インバータ装置を小型化することがで
きる。
【００５０】本発明の更に他のインバータ装置において
は、さらに、前記モータ用インバータのトランジスタを
流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータのトラン
ジスタを流れる最大電流とが異なる分だけ、前記第２の
主回路配線部における重なり面積と、前記第３の主回路
配線部における重なり面積とが異ならせて設定される。
は、さらに、前記モータ用インバータのトランジスタを
流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータのトラン
ジスタを流れる最大電流とが異なる分だけ、前記第２の
主回路配線部における重なり面積と、前記第３の主回路
配線部における重なり面積とが異ならせて設定される。
【００５１】この場合、モータ用インバータのトランジ
スタを流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータの
トランジスタを流れる最大電流とが異なっても、前記平
滑用電解コンデンサとモータ用インバータとの間の主回
路インダクタンスと、前記平滑用電解コンデンサとジェ
ネレータ用インバータとの間の主回路インダクタンスと
を等しくすることができる。
スタを流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータの
トランジスタを流れる最大電流とが異なっても、前記平
滑用電解コンデンサとモータ用インバータとの間の主回
路インダクタンスと、前記平滑用電解コンデンサとジェ
ネレータ用インバータとの間の主回路インダクタンスと
を等しくすることができる。
【図１】本発明の第１の実施の形態におけるインバータ
装置の概略図である。
装置の概略図である。
【図２】本発明の第２の実施の形態におけるインバータ
装置の概略図である。
装置の概略図である。
【図３】本発明の第３の実施の形態におけるインバータ
装置の平面図である。
装置の平面図である。
【図４】本発明の第４の実施の形態におけるインバータ
装置の概略図である。
装置の概略図である。
１７ 平滑用電解コンデンサ ２１ 正極端子 ２２ 負極端子 ３６〜３８、１３６〜１３８ 主回路配線基板 ３６ａ〜３８ａ 正極側バスバー ３６ｂ〜３８ｂ 負極側バスバー Ｐ１、Ｐ５ 分岐点
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 牧 公也 愛知県安城市藤井町高根10番地 アイシ ン・エィ・ダブリュ株式会社内 Ｆターム(参考） 5H007 AA06 BB06 CC01 HA03 5H115 BB04 BC07 CA12 CA32 CB09 CB23 JC12 KA01 KA14 NN34 NN35 NN39
Claims (5)
- 【請求項１】 分岐点において互いに分岐する第１〜第
３の主回路配線部と、該第１の主回路配線部の端部に配
設され、バッテリからの直流電流を供給するための直流
入力端子と、前記第１の主回路配線部における前記直流
入力端子から分岐点までの間に接続され、前記直流入力
端子への直流電流の供給に伴って発生する直流電圧を平
滑化する平滑用電解コンデンサと、前記第２の主回路配
線部に接続され、前記直流電流を交流電流に変換し、該
交流電流をモータに供給するためのモータ用インバータ
と、前記第３の主回路配線部に接続され、発電機からの
交流電流を直流電流に変換し、該直流電流をバッテリに
供給するためのジェネレータ用インバータとを有するこ
とを特徴とするインバータ装置。 - 【請求項２】 前記平滑用電解コンデンサとモータ用イ
ンバータとの間の配線距離と、前記平滑用電解コンデン
サとジェネレータ用インバータとの間の配線距離とが等
しくされる請求項１に記載のインバータ装置。 - 【請求項３】 前記モータ用インバータのトランジスタ
を流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータのトラ
ンジスタを流れる最大電流とが異なる分だけ、前記平滑
用電解コンデンサとモータ用インバータとの間の配線距
離と、前記平滑用電解コンデンサとジェネレータ用イン
バータとの間の配線距離とが異ならせて設定される請求
項１に記載のインバータ装置。 - 【請求項４】 前記第１〜第３の主回路配線部は、正極
側バスバーと負極側バスバーとが重ねて形成される積層
構造を有する請求項１に記載のインバータ装置。 - 【請求項５】 前記モータ用インバータのトランジスタ
を流れる最大電流と、ジェネレータ用インバータのトラ
ンジスタを流れる最大電流とが異なる分だけ、前記第２
の主回路配線部における重なり面積と、前記第３の主回
路配線部における重なり面積とが異ならせて設定される
請求項４に記載のインバータ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23708998A JP3772546B2 (ja) | 1998-08-24 | 1998-08-24 | インバータ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23708998A JP3772546B2 (ja) | 1998-08-24 | 1998-08-24 | インバータ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000069764A true JP2000069764A (ja) | 2000-03-03 |
| JP3772546B2 JP3772546B2 (ja) | 2006-05-10 |
Family
ID=17010255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23708998A Expired - Fee Related JP3772546B2 (ja) | 1998-08-24 | 1998-08-24 | インバータ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3772546B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002262593A (ja) * | 2001-02-27 | 2002-09-13 | Yamaha Motor Co Ltd | モータコントローラ |
| JP2004289955A (ja) * | 2003-03-24 | 2004-10-14 | Toshiba Elevator Co Ltd | 電力変換装置 |
| JP2011120358A (ja) * | 2009-12-02 | 2011-06-16 | Denso Corp | 電力変換装置 |
| JP2013229962A (ja) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 電力変換装置 |
| WO2020234969A1 (ja) | 2019-05-20 | 2020-11-26 | 日産自動車株式会社 | 車両用電気機器の構造 |
-
1998
- 1998-08-24 JP JP23708998A patent/JP3772546B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002262593A (ja) * | 2001-02-27 | 2002-09-13 | Yamaha Motor Co Ltd | モータコントローラ |
| JP2004289955A (ja) * | 2003-03-24 | 2004-10-14 | Toshiba Elevator Co Ltd | 電力変換装置 |
| JP2011120358A (ja) * | 2009-12-02 | 2011-06-16 | Denso Corp | 電力変換装置 |
| JP2013229962A (ja) * | 2012-04-24 | 2013-11-07 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | 電力変換装置 |
| WO2020234969A1 (ja) | 2019-05-20 | 2020-11-26 | 日産自動車株式会社 | 車両用電気機器の構造 |
| US11491934B2 (en) | 2019-05-20 | 2022-11-08 | Nissan Motor Co., Ltd. | Structure of vehicle electric equipment |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3772546B2 (ja) | 2006-05-10 |
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