JP2000063571A - 熱可塑性エラストマー組成物、該組成物よりなるパウダー及びそれをスラッシュ成形して得られる表皮材 - Google Patents
熱可塑性エラストマー組成物、該組成物よりなるパウダー及びそれをスラッシュ成形して得られる表皮材Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 取扱性、成形加工時の流動性、シボ転写性に
優れる熱可塑性エラストマー組成物、熱可塑性エラスト
マー組成物パウダー及びそれらよりなる、機械特性、耐
熱性、意匠性に優れる表皮材を提供する。 【解決手段】 スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）
３０〜６０重量％及びエチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７０
重量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオライト
（Ｃ）０．１〜２０重量部を配合した組成物を用い、該
組成物を０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕することで熱
可塑性エラストマーパウダーを得る。
優れる熱可塑性エラストマー組成物、熱可塑性エラスト
マー組成物パウダー及びそれらよりなる、機械特性、耐
熱性、意匠性に優れる表皮材を提供する。 【解決手段】 スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）
３０〜６０重量％及びエチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７０
重量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオライト
（Ｃ）０．１〜２０重量部を配合した組成物を用い、該
組成物を０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕することで熱
可塑性エラストマーパウダーを得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車内装部品の
表皮材等に適する熱可塑性エラストマー組成物、該熱可
塑性エラストマー組成物よりなる熱可塑性エラストマー
パウダー及び該熱可塑性エラストマー組成物よりなる表
皮材に関し、より詳しくは常温粉砕性に優れる熱可塑性
エラストマー組成物からなる、パウダースラッシュ成形
用として優れたパウダー流動性、成形性及び製品特性を
有する熱可塑性エラストマーパウダー及び表皮材に関す
るものである。
表皮材等に適する熱可塑性エラストマー組成物、該熱可
塑性エラストマー組成物よりなる熱可塑性エラストマー
パウダー及び該熱可塑性エラストマー組成物よりなる表
皮材に関し、より詳しくは常温粉砕性に優れる熱可塑性
エラストマー組成物からなる、パウダースラッシュ成形
用として優れたパウダー流動性、成形性及び製品特性を
有する熱可塑性エラストマーパウダー及び表皮材に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、インストルメントパネルやドアト
リム等の自動車内装材は、主にポリオレフィン系樹脂発
泡体層に、ポリ塩化ビニル樹脂シート、熱可塑性エラス
トマーシート、トリコット等の布状物等の表皮材を積層
あるいは一体成形し、さらに、該複合化表皮層に骨材を
貼り合わせたものが使用される。これらの表皮材の内で
ポリ塩化ビニル樹脂は、従来、表面硬度や柔軟性に優れ
るため幅広く使用されている。しかし、ポリ塩化ビニル
樹脂は焼却するとダイオキシン等の有害物質が発生する
と言われており、環境汚染問題がある。そのため、近
年、ポリ塩化ビニル樹脂の代替として、熱可塑性エラス
トマーのシート成形物の開発がなされて来た。同時に、
ポリ塩化ビニル樹脂の表皮材成形に常用される、パウダ
ーを金型表面に付着させて加熱成形する、いわゆるパウ
ダースラッシュ成形が可能で、かつ、リサイクル及び焼
却可能なポリオレフィン系樹脂パウダーの開発も進めら
れて来た。
リム等の自動車内装材は、主にポリオレフィン系樹脂発
泡体層に、ポリ塩化ビニル樹脂シート、熱可塑性エラス
トマーシート、トリコット等の布状物等の表皮材を積層
あるいは一体成形し、さらに、該複合化表皮層に骨材を
貼り合わせたものが使用される。これらの表皮材の内で
ポリ塩化ビニル樹脂は、従来、表面硬度や柔軟性に優れ
るため幅広く使用されている。しかし、ポリ塩化ビニル
樹脂は焼却するとダイオキシン等の有害物質が発生する
と言われており、環境汚染問題がある。そのため、近
年、ポリ塩化ビニル樹脂の代替として、熱可塑性エラス
トマーのシート成形物の開発がなされて来た。同時に、
ポリ塩化ビニル樹脂の表皮材成形に常用される、パウダ
ーを金型表面に付着させて加熱成形する、いわゆるパウ
ダースラッシュ成形が可能で、かつ、リサイクル及び焼
却可能なポリオレフィン系樹脂パウダーの開発も進めら
れて来た。
【０００３】例えば、特開平８−２２５６５４号公報に
は、エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴムとポリオ
レフィン系樹脂とからなる（部分架橋）組成物からな
り、２５０℃における複素動的粘度とニュートン粘性指
数が特定な熱可塑性エラストマーからなり、球換算平均
粒径が０．７ｍｍ以下、かさ比重０．３８以上、流下性
が２０秒／１００ｍｌ以下の熱可塑性エラストマーパウ
ダー及びそれをスラッシュ成形した成形体が知られてい
る。ここで、エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴム
は、鉱物油軟化剤を含有した油展ＥＰＤＭゴムが使用さ
れ、エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴム１００重
量部に対し鉱物油軟化剤が通常１２０重量部以下、好ま
しくは３０〜１２０重量部の範囲で含有されている。そ
のため、鉱物油がパウダーのベトツキを生じさせる恐れ
がある。
は、エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴムとポリオ
レフィン系樹脂とからなる（部分架橋）組成物からな
り、２５０℃における複素動的粘度とニュートン粘性指
数が特定な熱可塑性エラストマーからなり、球換算平均
粒径が０．７ｍｍ以下、かさ比重０．３８以上、流下性
が２０秒／１００ｍｌ以下の熱可塑性エラストマーパウ
ダー及びそれをスラッシュ成形した成形体が知られてい
る。ここで、エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴム
は、鉱物油軟化剤を含有した油展ＥＰＤＭゴムが使用さ
れ、エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴム１００重
量部に対し鉱物油軟化剤が通常１２０重量部以下、好ま
しくは３０〜１２０重量部の範囲で含有されている。そ
のため、鉱物油がパウダーのベトツキを生じさせる恐れ
がある。
【０００４】さらに、特開平８−２２５６５４号公報に
示される熱可塑性エラストマーパウダーの製造方法は、
熱溶融して、小径の押出し孔を有するダイスから押し出
し、押し出したストランドを細かく切断する方法（押出
法）、熱可塑性エラストマーのガラス転移以下の温度で
粉砕し、次いで溶剤処理して球状化する方法（溶剤処理
法）が示されている。しかし、押出法はダイス内の圧力
損失が大きいために生産速度が問題となり実用的でな
い。また、溶剤処理法は工程が長く、低温粉砕のための
冷却設備と溶剤処理設備が必要となり、コスト高とな
る。
示される熱可塑性エラストマーパウダーの製造方法は、
熱溶融して、小径の押出し孔を有するダイスから押し出
し、押し出したストランドを細かく切断する方法（押出
法）、熱可塑性エラストマーのガラス転移以下の温度で
粉砕し、次いで溶剤処理して球状化する方法（溶剤処理
法）が示されている。しかし、押出法はダイス内の圧力
損失が大きいために生産速度が問題となり実用的でな
い。また、溶剤処理法は工程が長く、低温粉砕のための
冷却設備と溶剤処理設備が必要となり、コスト高とな
る。
【０００５】また、特開平７−２２７８６５号公報に示
される、ＭＦＲが１〜３００ｇ／１０分で、オルゼン曲
げ剛性が２，６００ｋｇ／ｃｍ2以下のエチレン系樹脂
から構成される、平均粒子径が１０〜６００μｍ、安息
角が６０度以下、見掛けかさ密度が０．２ｇ／ｍｌ以上
のパウダーは、常温にて機械粉砕が可能であるが、成形
体はソフト感はあっても耐熱性と耐傷付き性に劣るもの
である。
される、ＭＦＲが１〜３００ｇ／１０分で、オルゼン曲
げ剛性が２，６００ｋｇ／ｃｍ2以下のエチレン系樹脂
から構成される、平均粒子径が１０〜６００μｍ、安息
角が６０度以下、見掛けかさ密度が０．２ｇ／ｍｌ以上
のパウダーは、常温にて機械粉砕が可能であるが、成形
体はソフト感はあっても耐熱性と耐傷付き性に劣るもの
である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、粉砕性に優れるとともに、耐熱性、加工時
の流動性、シボ模様転写性に優れる熱可塑性エラストマ
ー組成物、該熱可塑性組成物よりなるパウダー及び該熱
可塑性エラストマー組成物よりなる機械特性、耐熱性、
意匠性に優れる表皮材を提供することである。
する課題は、粉砕性に優れるとともに、耐熱性、加工時
の流動性、シボ模様転写性に優れる熱可塑性エラストマ
ー組成物、該熱可塑性組成物よりなるパウダー及び該熱
可塑性エラストマー組成物よりなる機械特性、耐熱性、
意匠性に優れる表皮材を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記した
常温粉砕性とパウダー流動性の問題を解決するために鋭
意検討した結果、スチレン系熱可塑性エラストマー、エ
チレン系樹脂及びゼオライトを含有する熱可塑性エラス
トマー組成物が粉砕性に優れ、また、それよりなる熱可
塑性エラストマーパウダーが取扱性、流動性、耐熱性に
優れ、さらにそれらよりなる表皮材が機械特性、耐熱
性、シボ模様転写性に優れることを見い出し、本発明に
到達した。
常温粉砕性とパウダー流動性の問題を解決するために鋭
意検討した結果、スチレン系熱可塑性エラストマー、エ
チレン系樹脂及びゼオライトを含有する熱可塑性エラス
トマー組成物が粉砕性に優れ、また、それよりなる熱可
塑性エラストマーパウダーが取扱性、流動性、耐熱性に
優れ、さらにそれらよりなる表皮材が機械特性、耐熱
性、シボ模様転写性に優れることを見い出し、本発明に
到達した。
【０００８】即ち、第一の発明は、スチレン系熱可塑性
エラストマー（Ａ）３０〜６０重量％及び、１９０℃の
メルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６）が１
０〜２００ｇ／１０分、かつ、密度が０．８６５〜０．
９４５ｇ／ｃｍ3のエチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７０重
量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオライト
（Ｃ）０．１〜２０重量部を配合する熱可塑性エラスト
マー組成物に関するものである。
エラストマー（Ａ）３０〜６０重量％及び、１９０℃の
メルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６）が１
０〜２００ｇ／１０分、かつ、密度が０．８６５〜０．
９４５ｇ／ｃｍ3のエチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７０重
量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオライト
（Ｃ）０．１〜２０重量部を配合する熱可塑性エラスト
マー組成物に関するものである。
【０００９】第二の発明は、該熱可塑性エラストマー組
成物よりなる熱可塑性エラストマーパウダー関するもの
である。
成物よりなる熱可塑性エラストマーパウダー関するもの
である。
【００１０】第三の発明は、該熱可塑性エラストマー組
成物又は該熱可塑性エラストマーパウダーよりなる表皮
材に関するものである。
成物又は該熱可塑性エラストマーパウダーよりなる表皮
材に関するものである。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下に、本発明を詳細に説明す
る。
る。
【００１２】本発明に係る第一の発明は、スチレン系熱
可塑性エラストマー（Ａ）３０〜６０重量％及び１９０
℃のメルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６）
が１０〜２００ｇ／１０分、かつ、密度が０．８６５〜
０．９４５ｇ／ｃｍ3のエチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７
０重量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオライト
（Ｃ）０．１〜２０重量部又はゼオライト（Ｃ）０．１
〜２０重量部及びポリプロピレン系樹脂５〜２５重量部
を配合する熱可塑性エラストマー組成物である。 ま
た、第二の発明は、該熱可塑性エラストマー組成物より
なる熱可塑性エラストマーパウダーであり、好ましくは
０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕することにより得られ
た熱可塑性エラストマーパウダーである。更に該熱可塑
性エラストマーパウダーとしては平均粒径５０〜５００
μｍ、ＪＩＳ Ｋ６７２１に準拠して測定されるかさ比
重が０．２８〜０．５０、且つ、ＪＩＳ Ｋ６７２１に
記載のロート内の１００ｍｌのパウダーの落下秒数が５
〜１２秒であるものが好ましい。
可塑性エラストマー（Ａ）３０〜６０重量％及び１９０
℃のメルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６）
が１０〜２００ｇ／１０分、かつ、密度が０．８６５〜
０．９４５ｇ／ｃｍ3のエチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７
０重量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオライト
（Ｃ）０．１〜２０重量部又はゼオライト（Ｃ）０．１
〜２０重量部及びポリプロピレン系樹脂５〜２５重量部
を配合する熱可塑性エラストマー組成物である。 ま
た、第二の発明は、該熱可塑性エラストマー組成物より
なる熱可塑性エラストマーパウダーであり、好ましくは
０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕することにより得られ
た熱可塑性エラストマーパウダーである。更に該熱可塑
性エラストマーパウダーとしては平均粒径５０〜５００
μｍ、ＪＩＳ Ｋ６７２１に準拠して測定されるかさ比
重が０．２８〜０．５０、且つ、ＪＩＳ Ｋ６７２１に
記載のロート内の１００ｍｌのパウダーの落下秒数が５
〜１２秒であるものが好ましい。
【００１３】更に第三の発明は該熱可塑性エラストマー
組成物よりなる表皮材である。
組成物よりなる表皮材である。
【００１４】本発明の熱可塑性エラストマー組成物は、
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）、エチレン系樹
脂（Ｂ）及びゼオライト（Ｃ）を必須成分とした熱可塑
性エラストマー組成物である。
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）、エチレン系樹
脂（Ｂ）及びゼオライト（Ｃ）を必須成分とした熱可塑
性エラストマー組成物である。
【００１５】スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）３
０〜６０重量％及びエチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７０重
量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオライト
（Ｃ）０．１〜２０重量部が配合される。スチレン系熱
可塑性エラストマー（Ａ）の配合量が３０重量％未満で
は、熱可塑性エラストマー組成物としての柔軟性が劣
り、６０重量％を越えると熱可塑性エラストマー組成物
の粉砕性が低下したり、成形性が低下する。ゼオライト
（Ｃ）の配合量が０．１重量部未満では、熱可塑性エラ
ストマーとした場合のパウダーの粒度分布制御とパウダ
ー流動性の改良効果が無く、配合量が２０重量部を越え
ると、熱可塑性エラストマー組成物の流動性が低下す
る。また、ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）を５〜２０重量
部配合すると耐熱性が改良される。
０〜６０重量％及びエチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７０重
量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオライト
（Ｃ）０．１〜２０重量部が配合される。スチレン系熱
可塑性エラストマー（Ａ）の配合量が３０重量％未満で
は、熱可塑性エラストマー組成物としての柔軟性が劣
り、６０重量％を越えると熱可塑性エラストマー組成物
の粉砕性が低下したり、成形性が低下する。ゼオライト
（Ｃ）の配合量が０．１重量部未満では、熱可塑性エラ
ストマーとした場合のパウダーの粒度分布制御とパウダ
ー流動性の改良効果が無く、配合量が２０重量部を越え
ると、熱可塑性エラストマー組成物の流動性が低下す
る。また、ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）を５〜２０重量
部配合すると耐熱性が改良される。
【００１６】本発明の熱可塑性エラストマー組成物はゼ
オライト（Ｃ）を含有することにより、機械粉砕をおこ
ない熱可塑性エラストマーパウダーとした場合パウダー
流動性の良いパウダーが得られる。そして熱可塑性エラ
ストマーパウダーとする場合、０〜５０℃の温度範囲、
即ち、常温で機械粉砕することが好ましい。
オライト（Ｃ）を含有することにより、機械粉砕をおこ
ない熱可塑性エラストマーパウダーとした場合パウダー
流動性の良いパウダーが得られる。そして熱可塑性エラ
ストマーパウダーとする場合、０〜５０℃の温度範囲、
即ち、常温で機械粉砕することが好ましい。
【００１７】本発明に用いられるゼオライト（Ｃ）と
は、例えば結晶性アルミノ・シリケートの含水アルカリ
金属塩又はアルカリ土類金属塩であり、合成ゼオライト
若しくは天然ゼオライトを挙げることができる。アルカ
リ金属又はアルカリ土類金属塩の１価又は２価のカチオ
ンはＬｉ+，Ｎａ+、Ｋ+、Ｃａ+、Ｍｇ2+、Ｂａ2+，Ｓｔ
2+等が挙げられる。本発明においては、０．１〜２０重
量部のゼオライトを含有する熱可塑性エラストマー組成
物とすることにより、粉砕性に優れ、かつ、加工時の流
動性が優れたものとなる。また、用いるゼオライトとし
ては含水量の少ないものが好ましい。９００℃で１時間
焼成した際の加熱減量で、５％以下、好ましくは３％以
下のものである。また、ゼオライトのかさ比重は０．２
〜１．５、好ましくは０．３〜１．２であり、平均粒径
は０．３〜１０μｍであるものを用いたものが成形品の
シボ転写性、ハンドリンク等に優れることから好まし
い。
は、例えば結晶性アルミノ・シリケートの含水アルカリ
金属塩又はアルカリ土類金属塩であり、合成ゼオライト
若しくは天然ゼオライトを挙げることができる。アルカ
リ金属又はアルカリ土類金属塩の１価又は２価のカチオ
ンはＬｉ+，Ｎａ+、Ｋ+、Ｃａ+、Ｍｇ2+、Ｂａ2+，Ｓｔ
2+等が挙げられる。本発明においては、０．１〜２０重
量部のゼオライトを含有する熱可塑性エラストマー組成
物とすることにより、粉砕性に優れ、かつ、加工時の流
動性が優れたものとなる。また、用いるゼオライトとし
ては含水量の少ないものが好ましい。９００℃で１時間
焼成した際の加熱減量で、５％以下、好ましくは３％以
下のものである。また、ゼオライトのかさ比重は０．２
〜１．５、好ましくは０．３〜１．２であり、平均粒径
は０．３〜１０μｍであるものを用いたものが成形品の
シボ転写性、ハンドリンク等に優れることから好まし
い。
【００１８】本発明の熱可塑性エラストマー組成物は、
熱可塑性エラストマーパウダーとすることが好ましく、
特に、取り扱い性に優れ、成形外観に優れた成形品が得
られることから平均粒径は５０〜５００μｍ、より好ま
しくは、７５〜２４５μｍのパウダーとすることが好ま
しく、かさ比重はＪＩＳ Ｋ６７２１に準拠して、かさ
比重測定用ロートからかさ比重測定用容器に供給された
熱可塑性エラストマーパウダーの１００ｍｌの重量で計
算される。ＪＩＳ Ｋ６７２１に準拠して測定されるか
さ比重は、シボ模様の転写性およびパウダー流動性の点
から０．２８〜０．５０が好ましい。
熱可塑性エラストマーパウダーとすることが好ましく、
特に、取り扱い性に優れ、成形外観に優れた成形品が得
られることから平均粒径は５０〜５００μｍ、より好ま
しくは、７５〜２４５μｍのパウダーとすることが好ま
しく、かさ比重はＪＩＳ Ｋ６７２１に準拠して、かさ
比重測定用ロートからかさ比重測定用容器に供給された
熱可塑性エラストマーパウダーの１００ｍｌの重量で計
算される。ＪＩＳ Ｋ６７２１に準拠して測定されるか
さ比重は、シボ模様の転写性およびパウダー流動性の点
から０．２８〜０．５０が好ましい。
【００１９】落下秒数はＪＩＳ Ｋ６７２１に記載のロ
ート内に１００ｍｌの熱可塑性エラストマーパウダーを
入れ、ダンパーを引き抜いてから１００ｍｌの熱可塑性
エラストマーパウダーが落下し終わるまでの秒数であ
る。ＪＩＳ Ｋ６７２１に記載のロート内の１００ｍｌ
のパウダーの落下秒数は、シボ模様の転写性およびパウ
ダー流動性の点から、５〜１２秒が好ましい。
ート内に１００ｍｌの熱可塑性エラストマーパウダーを
入れ、ダンパーを引き抜いてから１００ｍｌの熱可塑性
エラストマーパウダーが落下し終わるまでの秒数であ
る。ＪＩＳ Ｋ６７２１に記載のロート内の１００ｍｌ
のパウダーの落下秒数は、シボ模様の転写性およびパウ
ダー流動性の点から、５〜１２秒が好ましい。
【００２０】さらに、熱可塑性エラストマーパウダーと
する場合、ＪＩＳ Ｚ８８０１の標準ふるいを複数用い
て、熱可塑性エラストマーパウダーの粒度分けを行った
際に、呼び寸法２５０μｍ（目開き２５０μｍ／線径１
６０μｍ）の網ふるい（枠の径２００ｍｍ、深さ４５ｍ
ｍ）を通過しない（オンする）割合はパウダー流動性よ
り、８重量％以下が好ましい。
する場合、ＪＩＳ Ｚ８８０１の標準ふるいを複数用い
て、熱可塑性エラストマーパウダーの粒度分けを行った
際に、呼び寸法２５０μｍ（目開き２５０μｍ／線径１
６０μｍ）の網ふるい（枠の径２００ｍｍ、深さ４５ｍ
ｍ）を通過しない（オンする）割合はパウダー流動性よ
り、８重量％以下が好ましい。
【００２１】このように優れたパウダー流動性を有する
熱可塑性エラストマーパウダーを得る方法としては、熱
可塑性エラストマーのガラス転移以下の温度で粉砕し、
鋭角な角を有する平面的な脆性破壊面からなるものを得
て、次いで溶剤処理して脆性破壊面を球状化する方法等
もあるが、本発明の熱可塑性エラストマー組成物を使用
する場合、０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕しても、脆
性破壊させないために優れたパウダー流動性を有する熱
可塑性エラストマーパウダーが得られる。
熱可塑性エラストマーパウダーを得る方法としては、熱
可塑性エラストマーのガラス転移以下の温度で粉砕し、
鋭角な角を有する平面的な脆性破壊面からなるものを得
て、次いで溶剤処理して脆性破壊面を球状化する方法等
もあるが、本発明の熱可塑性エラストマー組成物を使用
する場合、０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕しても、脆
性破壊させないために優れたパウダー流動性を有する熱
可塑性エラストマーパウダーが得られる。
【００２２】ここで、機械粉砕とは、例えば、ターボミ
ル等の衝撃式粉砕機を用い、熱可塑性エラストマー組成
物を粉砕しながら、ＪＩＳ Ｚ８８０１の呼び寸法５０
０μｍ（目開き５００μｍ／線径３１５μｍ）の網ふる
いを通過、かつ、呼び寸法７５μｍ（目開き７５μｍ／
線径５０μｍ）の網ふるいを通過しない熱可塑性エラス
トマーパウダーを得る方法である。
ル等の衝撃式粉砕機を用い、熱可塑性エラストマー組成
物を粉砕しながら、ＪＩＳ Ｚ８８０１の呼び寸法５０
０μｍ（目開き５００μｍ／線径３１５μｍ）の網ふる
いを通過、かつ、呼び寸法７５μｍ（目開き７５μｍ／
線径５０μｍ）の網ふるいを通過しない熱可塑性エラス
トマーパウダーを得る方法である。
【００２３】以下に、熱可塑性エラストマー組成物を形
成する各成分について説明する。
成する各成分について説明する。
【００２４】スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）
本発明に用いられるスチレン系熱可塑性エラストマー
（Ａ）は、スチレン系ブロック共重合体ともいわれるも
ので、以下に示すハードセグメント及びソフトセグメン
トよりなるものである。即ち、分子末端の少なくとも１
つの末端がスチレンまたはその誘導体の重合体ブロック
部（ハードセグメント）からなり、該ハードセグメント
に挟まれた中間部分又は該ハードセグメントに連続した
部分がイソプレン重合体ブロック、ブタジエン重合体ブ
ロック及びイソプレン・ブタジエン共重合体ブロックか
ら選ばれる少なくとも一つの重合体ブロック部（ソフト
セグメント）からなるものである。ここで、ソフトセグ
メントの不飽和結合は、耐候性、耐熱性を向上させるた
め水素添加されたスチレン系熱可塑性エラストマーが好
ましい。水素添加されたスチレン系熱可塑性エラストマ
ーとしては、商品名「クレイトン Ｇ」（シェルジャパ
ン社製、ＳＥＢＳ）、商品名「タフテック Ｈ」（旭化
成（株）製、ＳＥＢＳ）、商品名「セプトン」（クラレ
（株）製、ＳＥＰＳ）、商品名「ダイナロン」（日本合
成ゴム（株）製、ＨＳＢＲ）、商品名「ハイブラー」
（日本合成ゴム（株）製）等が挙げられる。
（Ａ）は、スチレン系ブロック共重合体ともいわれるも
ので、以下に示すハードセグメント及びソフトセグメン
トよりなるものである。即ち、分子末端の少なくとも１
つの末端がスチレンまたはその誘導体の重合体ブロック
部（ハードセグメント）からなり、該ハードセグメント
に挟まれた中間部分又は該ハードセグメントに連続した
部分がイソプレン重合体ブロック、ブタジエン重合体ブ
ロック及びイソプレン・ブタジエン共重合体ブロックか
ら選ばれる少なくとも一つの重合体ブロック部（ソフト
セグメント）からなるものである。ここで、ソフトセグ
メントの不飽和結合は、耐候性、耐熱性を向上させるた
め水素添加されたスチレン系熱可塑性エラストマーが好
ましい。水素添加されたスチレン系熱可塑性エラストマ
ーとしては、商品名「クレイトン Ｇ」（シェルジャパ
ン社製、ＳＥＢＳ）、商品名「タフテック Ｈ」（旭化
成（株）製、ＳＥＢＳ）、商品名「セプトン」（クラレ
（株）製、ＳＥＰＳ）、商品名「ダイナロン」（日本合
成ゴム（株）製、ＨＳＢＲ）、商品名「ハイブラー」
（日本合成ゴム（株）製）等が挙げられる。
【００２５】本発明に用いられるスチレン系熱可塑性エ
ラストマーは、上記の水素添加されたスチレン系熱可塑
性エラストマーを単独、あるいは、組み合わせて使用で
きる。さらに、熱可塑性エラストマーの耐熱性を損なわ
ない範囲において、上記の水素添加されたスチレン系熱
可塑性エラストマーに他のスチレン系熱可塑性エラスト
マー組み合わせて使用できる。
ラストマーは、上記の水素添加されたスチレン系熱可塑
性エラストマーを単独、あるいは、組み合わせて使用で
きる。さらに、熱可塑性エラストマーの耐熱性を損なわ
ない範囲において、上記の水素添加されたスチレン系熱
可塑性エラストマーに他のスチレン系熱可塑性エラスト
マー組み合わせて使用できる。
【００２６】また、本発明に用いられるスチレン系熱可
塑性エラストマー（Ａ）としては、得られる熱可塑性エ
ラストマー組成物がよりシボ転写性及び機械強度に優れ
ることからＪＩＳ Ｋ７２１０−７６、条件１４、荷重
２．１６Ｋｇ、温度２３０℃で測定したメルトフローレ
ート（ＭＦＲ）が５〜１００ｇ／１０分であることが好
ましい。
塑性エラストマー（Ａ）としては、得られる熱可塑性エ
ラストマー組成物がよりシボ転写性及び機械強度に優れ
ることからＪＩＳ Ｋ７２１０−７６、条件１４、荷重
２．１６Ｋｇ、温度２３０℃で測定したメルトフローレ
ート（ＭＦＲ）が５〜１００ｇ／１０分であることが好
ましい。
【００２７】エチレン系樹脂（Ｂ）
本発明に用いられるエチレン系樹脂（Ｂ）は、ＪＩＳ
Ｋ７２１０−７６、条件４、荷重２．１６Ｋｇ、１９０
℃で測定したＭＦＲが１０〜２００ｇ／１０分、好まし
くは２０〜１００ｇ／１０分、かつ、ＪＩＳ Ｋ７１１
２−８０で測定した密度が０．８６５〜０．９４５ｇ／
ｃｍ3であることが好ましい。ここで、ＭＦＲが１０ｇ
／１０分未満である場合、得られる熱可塑性エラストマ
ー組成物の成形流動性が低下する。一方、２００ｇ／１
０分を越える場合、機械強度が不足する。また、密度
０．８６５ｇ／ｃｍ3未満の場合、得られる熱可塑性エ
ラストマーの耐熱性が低下する。一方、０．９４５ｇ／
ｃｍ3を越える場合、得られる熱可塑性エラストマーの
柔軟性が低下する。
Ｋ７２１０−７６、条件４、荷重２．１６Ｋｇ、１９０
℃で測定したＭＦＲが１０〜２００ｇ／１０分、好まし
くは２０〜１００ｇ／１０分、かつ、ＪＩＳ Ｋ７１１
２−８０で測定した密度が０．８６５〜０．９４５ｇ／
ｃｍ3であることが好ましい。ここで、ＭＦＲが１０ｇ
／１０分未満である場合、得られる熱可塑性エラストマ
ー組成物の成形流動性が低下する。一方、２００ｇ／１
０分を越える場合、機械強度が不足する。また、密度
０．８６５ｇ／ｃｍ3未満の場合、得られる熱可塑性エ
ラストマーの耐熱性が低下する。一方、０．９４５ｇ／
ｃｍ3を越える場合、得られる熱可塑性エラストマーの
柔軟性が低下する。
【００２８】このようなエチレン系重合体（Ｂ）は、チ
タン、ジルコニウム等の遷移金属化合物、マグネシウム
化合物及び有機アルミニウム化合物から成る高活性チー
グラー触媒、又は、ジルコニウム、ハフニウム、チタン
等の遷移金属に少なくとも一つのシクロペンタジエニル
基若しくは置換シクロペンタジエニル基を有するメタロ
セン触媒を用い、重合することにより製造することがで
きる。
タン、ジルコニウム等の遷移金属化合物、マグネシウム
化合物及び有機アルミニウム化合物から成る高活性チー
グラー触媒、又は、ジルコニウム、ハフニウム、チタン
等の遷移金属に少なくとも一つのシクロペンタジエニル
基若しくは置換シクロペンタジエニル基を有するメタロ
セン触媒を用い、重合することにより製造することがで
きる。
【００２９】具体的には、超低密度ポリエチレン、極低
密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、中密度ポリエ
チレン、高密度ポリエチレン及びエチレン−酢酸ビニル
共重合体から選ばれる少なくとも一種である。中でも、
エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンを共重合し
て得られるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ１）
が好ましい。
密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、中密度ポリエ
チレン、高密度ポリエチレン及びエチレン−酢酸ビニル
共重合体から選ばれる少なくとも一種である。中でも、
エチレンと炭素数３〜２０のα−オレフィンを共重合し
て得られるエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ１）
が好ましい。
【００３０】さらに、エチレン・α−オレフィン共重合
体（Ｂ１）は、得られる熱可塑性エラストマー組成物が
特に優れた柔軟性、シボ転写性、機械強度を有すること
から、その特性として重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均
分子量（Ｍｎ）との比で表される単分散性（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）が１．５〜３の範囲であり、走査型示差熱量計によ
る融点が実質的に一つであるという特性を有するものが
好ましい。また、本発明に用いられる熱可塑性エラスト
マー組成物が特に優れた常温粉砕性を有し、常温粉砕し
たパウダーの流動性にも優れるといった取扱性が優れる
ことから、ＪＩＳＫ７２１０−７６、条件４、１９０
℃、荷重２．１６ｋｇで測定したＭＦＲに対するＪＩＳ
Ｋ７２１０−７６、条件７、１９０℃、荷重２１．６
ｋｇで測定したＭＦＲ（ＨＬＭＦＲ）との比（ＨＬＭＦ
Ｒ／ＭＦＲ）が２０〜５０、好ましくは２２〜４５の範
囲であるものが好ましい。この特性を有するエチレン・
α−オレフィン共重合体（Ｂ１）は上記メタロセン触媒
を用いて製造することができる。
体（Ｂ１）は、得られる熱可塑性エラストマー組成物が
特に優れた柔軟性、シボ転写性、機械強度を有すること
から、その特性として重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均
分子量（Ｍｎ）との比で表される単分散性（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）が１．５〜３の範囲であり、走査型示差熱量計によ
る融点が実質的に一つであるという特性を有するものが
好ましい。また、本発明に用いられる熱可塑性エラスト
マー組成物が特に優れた常温粉砕性を有し、常温粉砕し
たパウダーの流動性にも優れるといった取扱性が優れる
ことから、ＪＩＳＫ７２１０−７６、条件４、１９０
℃、荷重２．１６ｋｇで測定したＭＦＲに対するＪＩＳ
Ｋ７２１０−７６、条件７、１９０℃、荷重２１．６
ｋｇで測定したＭＦＲ（ＨＬＭＦＲ）との比（ＨＬＭＦ
Ｒ／ＭＦＲ）が２０〜５０、好ましくは２２〜４５の範
囲であるものが好ましい。この特性を有するエチレン・
α−オレフィン共重合体（Ｂ１）は上記メタロセン触媒
を用いて製造することができる。
【００３１】ここで、エチレンとの共重合に用いられる
炭素数３〜２０のα−オレフィンとしては、プロピレ
ン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチ
ル−１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オ
クテン、１−デセン、１−ドデセン、１−ヘキサデセ
ン、１−オクタデセン、１−エイコセンなどを挙げるこ
とが出来る。
炭素数３〜２０のα−オレフィンとしては、プロピレ
ン、１−ブテン、４−メチル−１−ペンテン、３−メチ
ル−１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オ
クテン、１−デセン、１−ドデセン、１−ヘキサデセ
ン、１−オクタデセン、１−エイコセンなどを挙げるこ
とが出来る。
【００３２】また、本発明に用いられるエチレン系樹脂
（Ｂ）は、上記のエチレン・α−オレフィン共重合体
（Ｂ１）４０〜９０重量％と、１９０℃、２．１６Ｋｇ
荷重のメルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ７２１０−７
６）２０〜２００ｇ／１０分、かつ、ＪＩＳ Ｋ７１１
２−８０で測定した密度０．９２０〜０．９４５ｇ／ｃ
ｍ3のエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ２）６０
〜１０重量％からなることが、得られる熱可塑性エラス
トマー組成物の柔軟性と耐熱性をバランスさせるため好
ましい。
（Ｂ）は、上記のエチレン・α−オレフィン共重合体
（Ｂ１）４０〜９０重量％と、１９０℃、２．１６Ｋｇ
荷重のメルトフローレート（ＪＩＳ Ｋ７２１０−７
６）２０〜２００ｇ／１０分、かつ、ＪＩＳ Ｋ７１１
２−８０で測定した密度０．９２０〜０．９４５ｇ／ｃ
ｍ3のエチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ２）６０
〜１０重量％からなることが、得られる熱可塑性エラス
トマー組成物の柔軟性と耐熱性をバランスさせるため好
ましい。
【００３３】エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ
２）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６、条件４、１９０℃
で測定したＭＦＲが２０〜２００ｇ／１０分、好ましく
は４０〜１５０ｇ／１０分、かつ、ＪＩＳ Ｋ７１１２
−８０で測定した密度が０．９２０〜０．９４５ｇ／ｃ
ｍ3，好ましくは０．９２０〜０．９４０ｇ／ｃｍ3であ
る。また、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ２）
は、高活性チーグラー触媒又はメタロセン触媒を用い、
エチレン及び炭素数３〜２０のα−オレフィンを共重合
することにより製造することができる。
２）は、ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６、条件４、１９０℃
で測定したＭＦＲが２０〜２００ｇ／１０分、好ましく
は４０〜１５０ｇ／１０分、かつ、ＪＩＳ Ｋ７１１２
−８０で測定した密度が０．９２０〜０．９４５ｇ／ｃ
ｍ3，好ましくは０．９２０〜０．９４０ｇ／ｃｍ3であ
る。また、エチレン・α−オレフィン共重合体（Ｂ２）
は、高活性チーグラー触媒又はメタロセン触媒を用い、
エチレン及び炭素数３〜２０のα−オレフィンを共重合
することにより製造することができる。
【００３４】ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）
プロピレン系樹脂（Ｄ）は、ホモポリマー、１５モル％
以下のプロピレンを除くα−オレフィンを少なくとも一
種を含むランダム共重合体及びブロック共重合体が挙げ
られる。プロピレン系樹脂（Ｄ）は、得られる熱可塑性
エラストマー組成物がシボ転写性及び機械強度に優れる
ことから、ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６、条件１４、荷重
２．１６Ｋｇ、温度２３０℃で測定したメルトフローレ
ート（ＭＦＲ）が２０〜１００ｇ／１０分であることが
好ましい。ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）の添加は耐熱性
改良としてもちいるが、耐熱性、粉砕性に優れる熱可塑
性エラストマー組成物が得られることから配合量が５〜
２５重量部が好ましい。
以下のプロピレンを除くα−オレフィンを少なくとも一
種を含むランダム共重合体及びブロック共重合体が挙げ
られる。プロピレン系樹脂（Ｄ）は、得られる熱可塑性
エラストマー組成物がシボ転写性及び機械強度に優れる
ことから、ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６、条件１４、荷重
２．１６Ｋｇ、温度２３０℃で測定したメルトフローレ
ート（ＭＦＲ）が２０〜１００ｇ／１０分であることが
好ましい。ポリプロピレン系樹脂（Ｄ）の添加は耐熱性
改良としてもちいるが、耐熱性、粉砕性に優れる熱可塑
性エラストマー組成物が得られることから配合量が５〜
２５重量部が好ましい。
【００３５】熱可塑性エラストマー組成物の製造方法
本発明の熱可塑性エラストマー組成物を製造する際の製
造方法としては、本発明の熱可塑性エラストマー組成物
を製造することが可能であればいかなる方法を用いても
よく、例えば、各構成成分の所定量をヘンシェルミキサ
ー、タンブラー型ブレンダー、及びＶ型ブレンダー等の
混合機でドライブレンドした後、該混合物をバンバリー
ミキサー、押出機、ニーダー、ミキサー等の混練機に連
続又は非連続に供給し、加熱溶融混練した後、既知の方
法でペレット化する方法を挙げることができる。
造方法としては、本発明の熱可塑性エラストマー組成物
を製造することが可能であればいかなる方法を用いても
よく、例えば、各構成成分の所定量をヘンシェルミキサ
ー、タンブラー型ブレンダー、及びＶ型ブレンダー等の
混合機でドライブレンドした後、該混合物をバンバリー
ミキサー、押出機、ニーダー、ミキサー等の混練機に連
続又は非連続に供給し、加熱溶融混練した後、既知の方
法でペレット化する方法を挙げることができる。
【００３６】熱可塑性エラストマーパウダーの製造方法
本発明の熱可塑性エラストマー組成物は、液体窒素、ド
ライアイス等の冷媒や冷却設備を用いて−６０℃以下の
温度に冷却して機械粉砕し、さらに、後処理でパウダー
形状を球状にしてパウダー流動性を改良する方法も可能
である。しかし、本発明の熱可塑性エラストマー組成物
は、常温粉砕性に優れるもので、常温で機械粉砕でき
る。即ち、０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕することで
得られるものであり、平均粒径５０〜５００μｍを有す
るパウダーとすることが可能であり、本発明の熱可塑性
エラストマーパウダーはその取扱性に優れ、特にパウダ
ースラッシュ成形に供した際に得られる製品は、機械特
性、意匠性に優れたものとなる。ここで、常温粉砕と
は、ターボミル等の衝撃式粉砕機を用い、本発明の熱可
塑性エラストマー組成物を０〜５０℃の温度範囲にて機
械粉砕しながら、ＪＩＳＺ８８０１の標準ふるいで、呼
び寸法５００μｍ（目開き５００μｍ／線径３１５μ
ｍ）の網ふるいを通過し、かつ、同７５μｍ（７５μｍ
／５０μｍ）のふるいを通過しない熱可塑性エラストマ
ーパウダーを得る方法である。本方法は、粉砕設備が簡
素であり、冷却等の付随設備を必要としないことからコ
スト的に優れる。
ライアイス等の冷媒や冷却設備を用いて−６０℃以下の
温度に冷却して機械粉砕し、さらに、後処理でパウダー
形状を球状にしてパウダー流動性を改良する方法も可能
である。しかし、本発明の熱可塑性エラストマー組成物
は、常温粉砕性に優れるもので、常温で機械粉砕でき
る。即ち、０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕することで
得られるものであり、平均粒径５０〜５００μｍを有す
るパウダーとすることが可能であり、本発明の熱可塑性
エラストマーパウダーはその取扱性に優れ、特にパウダ
ースラッシュ成形に供した際に得られる製品は、機械特
性、意匠性に優れたものとなる。ここで、常温粉砕と
は、ターボミル等の衝撃式粉砕機を用い、本発明の熱可
塑性エラストマー組成物を０〜５０℃の温度範囲にて機
械粉砕しながら、ＪＩＳＺ８８０１の標準ふるいで、呼
び寸法５００μｍ（目開き５００μｍ／線径３１５μ
ｍ）の網ふるいを通過し、かつ、同７５μｍ（７５μｍ
／５０μｍ）のふるいを通過しない熱可塑性エラストマ
ーパウダーを得る方法である。本方法は、粉砕設備が簡
素であり、冷却等の付随設備を必要としないことからコ
スト的に優れる。
【００３７】任意成分
本発明の熱可塑性エラストマー組成物は、接着性を付与
するため不飽和カルボン酸又は無水物による変性ポリオ
レフィンを配合してもよく、その配合量は熱可塑性エラ
ストマー組成物１００重量部に対し０〜１５重量部であ
ることが好ましい。さらに、柔軟性を付与するために鉱
物油系軟化剤を配合してもよく、その配合量は熱可塑性
エラストマー組成物の耐熱性を低下させることがないこ
とから、熱可塑性エラストマー組成物１００重量部に対
し０〜１０重量部であることが好ましい。
するため不飽和カルボン酸又は無水物による変性ポリオ
レフィンを配合してもよく、その配合量は熱可塑性エラ
ストマー組成物１００重量部に対し０〜１５重量部であ
ることが好ましい。さらに、柔軟性を付与するために鉱
物油系軟化剤を配合してもよく、その配合量は熱可塑性
エラストマー組成物の耐熱性を低下させることがないこ
とから、熱可塑性エラストマー組成物１００重量部に対
し０〜１０重量部であることが好ましい。
【００３８】本発明の熱可塑性エラストマー組成物は、
本発明の目的を逸脱しない限りにおいて、例えば、フェ
ノール系、リン系、アミン系、イオウ系等の酸化防止
剤、難燃剤、充填剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、離型
剤、顔料等を添加しても良い。 表皮材の製造方法 本発明の表皮材は、本発明の熱可塑性エラストマーパウ
ダーを、例えば、パウダースラッシュ成形、圧縮成形、
ロール成形、押出成形、射出成形等の各種成形加工法に
より成形加工することにより得られる。そして、本発明
の表皮材としては、優れた機械特性、耐熱性、シボ転写
性の表皮材を得られることからパウダースラッシュ成形
により得られたものであることが好ましい。
本発明の目的を逸脱しない限りにおいて、例えば、フェ
ノール系、リン系、アミン系、イオウ系等の酸化防止
剤、難燃剤、充填剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、離型
剤、顔料等を添加しても良い。 表皮材の製造方法 本発明の表皮材は、本発明の熱可塑性エラストマーパウ
ダーを、例えば、パウダースラッシュ成形、圧縮成形、
ロール成形、押出成形、射出成形等の各種成形加工法に
より成形加工することにより得られる。そして、本発明
の表皮材としては、優れた機械特性、耐熱性、シボ転写
性の表皮材を得られることからパウダースラッシュ成形
により得られたものであることが好ましい。
【００３９】本発明の熱可塑性エラストマー組成物、熱
可塑性エラストマー組成物パウダー及びそれらよりなる
表皮材は、自動車内装材であるインストルメントパネ
ル、天井、ドア、座席シート、ピラー、ステアリングホ
イール、取っ手等、家具、雑貨、家屋の内張り等の表皮
材として用いられる。
可塑性エラストマー組成物パウダー及びそれらよりなる
表皮材は、自動車内装材であるインストルメントパネ
ル、天井、ドア、座席シート、ピラー、ステアリングホ
イール、取っ手等、家具、雑貨、家屋の内張り等の表皮
材として用いられる。
【００４０】
【実施例】以下、本発明について実施例により説明する
が、これら実施例に限定されるものではない。
が、これら実施例に限定されるものではない。
【００４１】実施例及び比較例における、エチレン・α
−オレフィン共重合体（Ｂ）のＭｗ／Ｍｎ測定、融点測
定は以下の方法に従った。
−オレフィン共重合体（Ｂ）のＭｗ／Ｍｎ測定、融点測
定は以下の方法に従った。
【００４２】＊Ｍｗ／Ｍｎ（単分散性）の測定
ゲル・パーミエイション・クロマトグラフィー（日本ミ
リポア社製、装置名「ＡＬＣ／ＧＰＣ１５０Ｃ」（カラ
ム：東ソー（株）製、商品名「ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）」
３本、溶媒：１，２，４−トリクロルベンゼン、温度：
１４０℃、流量１．０ｍｌ／分、注入濃度１ｍｇ／１ｍ
ｌ、注入量３００μｌ）を用いて測定した。なお、東ソ
ー製標準ポリスチレンを用いて、ユニバーサルキャリブ
レーション法によりカラム溶出体積は校正した。
リポア社製、装置名「ＡＬＣ／ＧＰＣ１５０Ｃ」（カラ
ム：東ソー（株）製、商品名「ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）」
３本、溶媒：１，２，４−トリクロルベンゼン、温度：
１４０℃、流量１．０ｍｌ／分、注入濃度１ｍｇ／１ｍ
ｌ、注入量３００μｌ）を用いて測定した。なお、東ソ
ー製標準ポリスチレンを用いて、ユニバーサルキャリブ
レーション法によりカラム溶出体積は校正した。
【００４３】＊融点測定
走査型示差熱量計（ＤＳＣ）（パーキンエルマー社製、
装置名「ＤＳＣ−７」を用いて測定した。ＤＳＣ炉内で
試料を２００℃で５分間溶融させた後、１０℃／分の冷
却速度で３０℃まで下げて固化（結晶化）した試料につ
いて、１０℃／分の速度で昇温させて得られる吸熱曲線
の最大ピークの位置の温度を融点として測定した。
装置名「ＤＳＣ−７」を用いて測定した。ＤＳＣ炉内で
試料を２００℃で５分間溶融させた後、１０℃／分の冷
却速度で３０℃まで下げて固化（結晶化）した試料につ
いて、１０℃／分の速度で昇温させて得られる吸熱曲線
の最大ピークの位置の温度を融点として測定した。
【００４４】また、実施例及び比較例に示される熱可塑
性エラストマーパウダーは、以下に示す方法により、熱
可塑性エラストマー組成物を混練・ペレット化し、粉砕
したものである。得られた熱可塑性エラストマーパウダ
ーの測定粒度分布測定、パウダースラッシュ成形性及び
耐熱試験の評価方法を以下に示す。
性エラストマーパウダーは、以下に示す方法により、熱
可塑性エラストマー組成物を混練・ペレット化し、粉砕
したものである。得られた熱可塑性エラストマーパウダ
ーの測定粒度分布測定、パウダースラッシュ成形性及び
耐熱試験の評価方法を以下に示す。
【００４５】＊熱可塑性エラストマー組成物の製造
各成分を所定量添加してドライブレンドした後、加圧ニ
ーダー（森山製作所製ＤＳ３−７．５ＭＨＨ−Ｅ型）で
混練し、ロールでシート化後ペレット化を行った。
ーダー（森山製作所製ＤＳ３−７．５ＭＨＨ−Ｅ型）で
混練し、ロールでシート化後ペレット化を行った。
【００４６】＊熱可塑性エラストマーパウダーの製造
上記の熱可塑性エラストマー組成物ペレットを粉砕機
（ターボ工業社製、装置名「ターボミルＴ−４００
型」）を用いて、室温にて機械粉砕を行ない、粒度分布
測定用の熱可塑性エラストマーパウダーを得た。また、
パウダースラッシュ成形用の熱可塑性エラストマーパウ
ダーは、上記の熱可塑性エラストマー組成物ペレットを
ＪＩＳ Ｚ８８０１の呼び寸法５００μｍ（目開き５０
０μｍ）の網ふるいを有する上記した粉砕機を用いて、
室温にて機械粉砕を行なって得た。
（ターボ工業社製、装置名「ターボミルＴ−４００
型」）を用いて、室温にて機械粉砕を行ない、粒度分布
測定用の熱可塑性エラストマーパウダーを得た。また、
パウダースラッシュ成形用の熱可塑性エラストマーパウ
ダーは、上記の熱可塑性エラストマー組成物ペレットを
ＪＩＳ Ｚ８８０１の呼び寸法５００μｍ（目開き５０
０μｍ）の網ふるいを有する上記した粉砕機を用いて、
室温にて機械粉砕を行なって得た。
【００４７】＊パウダーの粒度分布測定
熱可塑性エラストマーパウダーの粒度分布はＪＩＳ Ｚ
８８０１の標準ふるいを使用し、ふるい分けされた各粒
度の重量で評価した。即ち、熱可塑性エラストマーパウ
ダー１００ｇを以下に示す５つの呼び寸法の網ふるい
（枠の径２００ｍｍ、深さ４５ｍｍ）を使用し、ハンマ
ー付きふるい振とう機（飯田製作所製）で１５分間振と
うした後、各ふるいにオンしているパウダーと受け皿の
パウダー重量を測定した。
８８０１の標準ふるいを使用し、ふるい分けされた各粒
度の重量で評価した。即ち、熱可塑性エラストマーパウ
ダー１００ｇを以下に示す５つの呼び寸法の網ふるい
（枠の径２００ｍｍ、深さ４５ｍｍ）を使用し、ハンマ
ー付きふるい振とう機（飯田製作所製）で１５分間振と
うした後、各ふるいにオンしているパウダーと受け皿の
パウダー重量を測定した。
【００４８】
５００μｍ（目開き５００μｍ／線径３１５μｍ）、
２５０μｍ（目開き２５０μｍ／線径１６０μｍ）、
１８０μｍ（目開き１８０μｍ／線径１２５μｍ）、
１０６μｍ（目開き１０６μｍ／線径 ７１μｍ）、
７５μｍ（目開き ７５μｍ／線径 ５０μｍ）
【００４９】＊パウダースラッシュ成形性
熱可塑性エラストマーパウダーを一軸回転パウダースラ
ッシュ成形装置に取り付けた３００ｍｍ×３００ｍｍ、
深さ２００ｍｍのステンレス製角形容器（以下、パウダ
ー供給ボックスという）に２Ｋｇ投入した。該パウダー
供給ボックスの上部に予め２３０℃に加熱した、アンダ
ーカット部を有する階段形状のシボ付きニッケル電鋳金
型をクランプで取付、パウダー供給ボックスとシボ付き
電鋳金型を同時に左右に各５回転づつ回転を繰り返し
た。その後、シボ付き金型を木ハンマーで２〜３回たた
き、過剰のパウダーを払い落とした。供給ボックスから
シボ付き電鋳金型を外し、３００℃の加熱炉中で３０秒
間加熱溶融した後、水冷し、金型より成形品を取り出し
た。そして、脱離して得られた成形品の性状より、熱可
塑性エラストマー組成物パウダーのパウダースラッシュ
成形性の評価を行った。パウダースラッシュ成形性の評
価基準を以下に示す。
ッシュ成形装置に取り付けた３００ｍｍ×３００ｍｍ、
深さ２００ｍｍのステンレス製角形容器（以下、パウダ
ー供給ボックスという）に２Ｋｇ投入した。該パウダー
供給ボックスの上部に予め２３０℃に加熱した、アンダ
ーカット部を有する階段形状のシボ付きニッケル電鋳金
型をクランプで取付、パウダー供給ボックスとシボ付き
電鋳金型を同時に左右に各５回転づつ回転を繰り返し
た。その後、シボ付き金型を木ハンマーで２〜３回たた
き、過剰のパウダーを払い落とした。供給ボックスから
シボ付き電鋳金型を外し、３００℃の加熱炉中で３０秒
間加熱溶融した後、水冷し、金型より成形品を取り出し
た。そして、脱離して得られた成形品の性状より、熱可
塑性エラストマー組成物パウダーのパウダースラッシュ
成形性の評価を行った。パウダースラッシュ成形性の評
価基準を以下に示す。
【００５０】
○：成形品にピンホールがない。
△：成形品に多少ピンホールがある。
×：成形品にピンホールが目立つおよび内面の平滑不
良。
良。
【００５１】＊柔軟性
上記パウダースラッシュ成形で得られた成形品を、手で
折り曲げ触感を見た。 ○：成形品を折り曲げ、成形品に白化、割れ無し。 ×：成形品を折り曲げ、成形品に白化、割れが発生し
た。 図１に実施例及び比較例で用いた熱可塑性エラストマー
パウダーの入ったパウダー供給ボックスとスラッシュ成
形用金型の断面図、図２にスラッシュ成形用金型の正面
図、図３にスラッシュ成形体の断面図を示す。また、使
用した試料を以下に記す。
折り曲げ触感を見た。 ○：成形品を折り曲げ、成形品に白化、割れ無し。 ×：成形品を折り曲げ、成形品に白化、割れが発生し
た。 図１に実施例及び比較例で用いた熱可塑性エラストマー
パウダーの入ったパウダー供給ボックスとスラッシュ成
形用金型の断面図、図２にスラッシュ成形用金型の正面
図、図３にスラッシュ成形体の断面図を示す。また、使
用した試料を以下に記す。
【００５２】熱可塑性エラストマー（Ａ）
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）
Ａ−１：シェルジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ
１６５７」（ＳＥＢＳ）２３０℃のＭＦＲ＝８ｇ／１０
分 Ａ−２：クラレ（株）製、商品名「セプトン２００２」
（ＳＥＰＳ） ２３０℃のＭＦＲ＝７０ｇ／１０分、ＪＩＳ Ａ硬度８
０、スチレン含量３０重量％ Ａ−３：日本合成ゴム（株）製、商品名「ダイナロン１
３２１Ｐ」（ＨＳＢＲ）２３０℃のＭＦＲ＝１０ｇ／１
０分、ＪＩＳ Ａ硬度４１、スチレン含量１０％
１６５７」（ＳＥＢＳ）２３０℃のＭＦＲ＝８ｇ／１０
分 Ａ−２：クラレ（株）製、商品名「セプトン２００２」
（ＳＥＰＳ） ２３０℃のＭＦＲ＝７０ｇ／１０分、ＪＩＳ Ａ硬度８
０、スチレン含量３０重量％ Ａ−３：日本合成ゴム（株）製、商品名「ダイナロン１
３２１Ｐ」（ＨＳＢＲ）２３０℃のＭＦＲ＝１０ｇ／１
０分、ＪＩＳ Ａ硬度４１、スチレン含量１０％
【００５３】エチレン系樹脂（Ｂ）
Ｂ１：エチレン・１−オクテン（Ｅ／Ｏ）共重合体（ダ
ウケミカル社製、商品名「アフィニティＳＭ１３５
０」）（密度０．９１３ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭＦＲ
３０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．０、ＤＳＣ融点１０
６℃にひとつ、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ＝２６） Ｂ２：エチレン・１−ブテン（Ｅ／Ｂ）共重合体（日本
ユニカー製、商品名「ＮＵＣポリエチレン−ＬＬ ＭＧ
３６５」）（密度０．９３２ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭ
ＦＲ＝１１０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎ＝３．８、ＤＳＣ
融点１２７℃にひとつ、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ＝２２） Ｂ３：エチレン・１−ブテン（Ｅ／Ｂ）共重合体（東ソ
ー（株）製、商品名「ニポロン−Ｌ Ｍ５０」（密度
０．９３５ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭＦＲ＝３．０ｇ／
１０分） ゼオライト（Ｃ） Ｃ１：水澤化学製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、Ｎ
ａＣａアルミノケイ酸塩（平均粒径４μｍ、かさ比重
０．９５、含水量１．５重量％）
ウケミカル社製、商品名「アフィニティＳＭ１３５
０」）（密度０．９１３ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭＦＲ
３０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎ＝２．０、ＤＳＣ融点１０
６℃にひとつ、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ＝２６） Ｂ２：エチレン・１−ブテン（Ｅ／Ｂ）共重合体（日本
ユニカー製、商品名「ＮＵＣポリエチレン−ＬＬ ＭＧ
３６５」）（密度０．９３２ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭ
ＦＲ＝１１０ｇ／１０分、Ｍｗ／Ｍｎ＝３．８、ＤＳＣ
融点１２７℃にひとつ、ＨＬＭＦＲ／ＭＦＲ＝２２） Ｂ３：エチレン・１−ブテン（Ｅ／Ｂ）共重合体（東ソ
ー（株）製、商品名「ニポロン−Ｌ Ｍ５０」（密度
０．９３５ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭＦＲ＝３．０ｇ／
１０分） ゼオライト（Ｃ） Ｃ１：水澤化学製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、Ｎ
ａＣａアルミノケイ酸塩（平均粒径４μｍ、かさ比重
０．９５、含水量１．５重量％）
【００５４】実施例１
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）として、シェル
ジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ１６５７」（Ｓ
ＥＢＳ、試料Ａ−１）２５重量％とクラレ（株）製、商
品名「セプトン２００２」（ＳＥＰＳ、試料Ａ−２）２
５重量％及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）として、Ｅ／Ｏ
共重合体（ダウケミカル社製、商品名「エンゲージ８４
０３」（密度０．９１３ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭＦＲ
３０ｇ／１０分））（試料Ｂ１）５０重量％よりなる合
計１００重量部に対し、ゼオライト（Ｃ）として水沢化
学製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、ＮａＣａアルミ
ノケイ酸塩（平均粒径４μｍ、かさ比重０．９５、含水
量１．５重量％）（試料Ｃ）５重量部をドライブレンド
した後、加圧ニーダー（森山製作所製、装置名「ＤＳ３
−７．５ＭＨＨ−Ｅ型」）で混練し、ロールでシート化
後にペレット化をすることにより得られた熱可塑性エラ
ストマー組成物ペレットを、ターボ工業社製、装置名
「ターボミルＴ−４００型」粉砕機を用いて室温（２５
℃）にて機械粉砕を行なう方法により、熱可塑性エラス
トマーパウダーを得た。
ジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ１６５７」（Ｓ
ＥＢＳ、試料Ａ−１）２５重量％とクラレ（株）製、商
品名「セプトン２００２」（ＳＥＰＳ、試料Ａ−２）２
５重量％及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）として、Ｅ／Ｏ
共重合体（ダウケミカル社製、商品名「エンゲージ８４
０３」（密度０．９１３ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭＦＲ
３０ｇ／１０分））（試料Ｂ１）５０重量％よりなる合
計１００重量部に対し、ゼオライト（Ｃ）として水沢化
学製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、ＮａＣａアルミ
ノケイ酸塩（平均粒径４μｍ、かさ比重０．９５、含水
量１．５重量％）（試料Ｃ）５重量部をドライブレンド
した後、加圧ニーダー（森山製作所製、装置名「ＤＳ３
−７．５ＭＨＨ−Ｅ型」）で混練し、ロールでシート化
後にペレット化をすることにより得られた熱可塑性エラ
ストマー組成物ペレットを、ターボ工業社製、装置名
「ターボミルＴ−４００型」粉砕機を用いて室温（２５
℃）にて機械粉砕を行なう方法により、熱可塑性エラス
トマーパウダーを得た。
【００５５】また、上記に示す方法により得られた熱可
塑性エラストマーパウダーのパウダースラッシュ成形性
を評価したところ、得られた成形品はピンホールの無い
シボ模様がはっきり細部まで充分に再現された肉厚の均
一性に優れた製品であった。その結果を表１に示す。
塑性エラストマーパウダーのパウダースラッシュ成形性
を評価したところ、得られた成形品はピンホールの無い
シボ模様がはっきり細部まで充分に再現された肉厚の均
一性に優れた製品であった。その結果を表１に示す。
【００５６】実施例２
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）として、クラレ
（株）製、商品名「セプトン２００２」（ＳＥＰＳ、試
料Ａ２）２５重量％と日本合成ゴム（株）製、商品名
「ダイナロン１３２１Ｐ」（ＨＳＢＲ、試料Ａ３）２５
重量％及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）としてＥ／Ｏ共重
合体（ダウケミカル社製、商品名「エンゲージ８４０
３」（試料Ｂ１）２５重量％とエチレン・１−ブテン
（Ｅ／Ｂ）共重合体（日本ユニカー製、商品名「ＮＵＣ
ポリエチレン−ＬＬ ＭＧ３６５」）２５重量％よりな
る合計１００重量部に対し、ゼオライト（Ｃ）として水
沢化学製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、ＮａＣａア
ルミノケイ酸塩（試料Ｃ）５重量部をドライブレンドし
た後、実施例１と同様の方法により熱可塑性エラストマ
ーパウダーを得た。
（株）製、商品名「セプトン２００２」（ＳＥＰＳ、試
料Ａ２）２５重量％と日本合成ゴム（株）製、商品名
「ダイナロン１３２１Ｐ」（ＨＳＢＲ、試料Ａ３）２５
重量％及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）としてＥ／Ｏ共重
合体（ダウケミカル社製、商品名「エンゲージ８４０
３」（試料Ｂ１）２５重量％とエチレン・１−ブテン
（Ｅ／Ｂ）共重合体（日本ユニカー製、商品名「ＮＵＣ
ポリエチレン−ＬＬ ＭＧ３６５」）２５重量％よりな
る合計１００重量部に対し、ゼオライト（Ｃ）として水
沢化学製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、ＮａＣａア
ルミノケイ酸塩（試料Ｃ）５重量部をドライブレンドし
た後、実施例１と同様の方法により熱可塑性エラストマ
ーパウダーを得た。
【００５７】また、得られた熱可塑性エラストマーパウ
ダーを実施例１と同様の方法により評価しその結果を表
１に示す。
ダーを実施例１と同様の方法により評価しその結果を表
１に示す。
【００５８】熱可塑性エラストマーパウダーより得られ
たパウダースラッシュ成形品は、ピンホールの無いシボ
模様がはっきり細部まで充分に再現された肉厚の均一性
に優れた製品であった。
たパウダースラッシュ成形品は、ピンホールの無いシボ
模様がはっきり細部まで充分に再現された肉厚の均一性
に優れた製品であった。
【００５９】その結果を表１に示す。
【００６０】実施例３
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）として、シェル
ジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ１６５７」（Ｓ
ＥＢＳ、試料Ａ−１）２５重量％とクラレ（株）製、商
品名「セプトン２００２」（ＳＥＰＳ、試料Ａ−２）２
５重量％及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）として、Ｅ／Ｏ
共重合体（ダウケミカル社製、商品名「エンゲージ８４
０３」（密度０．９１３ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭＦＲ
３０ｇ／１０分）（試料Ｂ１）５０重量％よりなる合計
１００重量部に対し、ゼオライト（Ｃ）として水沢化学
製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、ＮａＣａアルミノ
ケイ酸塩（平均粒径４μｍ、かさ比重０．９５、含水量
１．５重量％）（試料Ｃ）５重量部に、ポリプロピレン
系樹脂としてランダム共重合体（トクヤマ（株）製、Ｍ
Ｔ４９５、２３０℃のＭＦＲ＝６０ｇ／１０分）（試料
Ｄ１）２５重量部ドライブレンドした後、実施例１と同
様の方法により熱可塑性エラストマーパウダーを得た。
ジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ１６５７」（Ｓ
ＥＢＳ、試料Ａ−１）２５重量％とクラレ（株）製、商
品名「セプトン２００２」（ＳＥＰＳ、試料Ａ−２）２
５重量％及びポリエチレン系樹脂（Ｂ）として、Ｅ／Ｏ
共重合体（ダウケミカル社製、商品名「エンゲージ８４
０３」（密度０．９１３ｇ／ｃｍ3，１９０℃のＭＦＲ
３０ｇ／１０分）（試料Ｂ１）５０重量％よりなる合計
１００重量部に対し、ゼオライト（Ｃ）として水沢化学
製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、ＮａＣａアルミノ
ケイ酸塩（平均粒径４μｍ、かさ比重０．９５、含水量
１．５重量％）（試料Ｃ）５重量部に、ポリプロピレン
系樹脂としてランダム共重合体（トクヤマ（株）製、Ｍ
Ｔ４９５、２３０℃のＭＦＲ＝６０ｇ／１０分）（試料
Ｄ１）２５重量部ドライブレンドした後、実施例１と同
様の方法により熱可塑性エラストマーパウダーを得た。
【００６１】また、得られた熱可塑性エラストマーパウ
ダーを実施例１と同様の方法により評価しその結果を表
１に示す。
ダーを実施例１と同様の方法により評価しその結果を表
１に示す。
【００６２】熱可塑性エラストマーパウダーより得られ
たパウダースラッシュ成形品は、ピンホールの無いシボ
模様がはっきり細部まで充分に再現された肉厚の均一性
に優れた製品であった。
たパウダースラッシュ成形品は、ピンホールの無いシボ
模様がはっきり細部まで充分に再現された肉厚の均一性
に優れた製品であった。
【００６３】その結果を表１に示す。
【００６４】比較例１
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）として、シェル
ジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ１６５７」（Ｓ
ＥＢＳ、試料Ａ１）２５重量％とクラレ（株）製、商品
名「セプトン２００２・（ＳＥＰＳ、試料Ａ２）２５重
量％及びエチレン・１−ブテン（Ｅ／Ｂ）共重合体（東
ソー（株）製、商品名・ニポロン−ＬＭ５０・（試料Ｂ
３）５０重量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオ
ライト（Ｃ）として水沢化学製、商品名「シルトンＪＣ
−５０」、ＮａＣａアルミノケイ酸塩（試料Ｃ）５重量
部をドライブレンドした後、実施例１と同様の方法によ
り熱可塑性エラストマーパウダーを得た。熱可塑性エラ
ストマーパウダーより得られたパウダースラッシュ成形
品は、ピンホールがあり、シボ模様がはっきりせず細部
まで充分に再現されない製品であった。
ジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ１６５７」（Ｓ
ＥＢＳ、試料Ａ１）２５重量％とクラレ（株）製、商品
名「セプトン２００２・（ＳＥＰＳ、試料Ａ２）２５重
量％及びエチレン・１−ブテン（Ｅ／Ｂ）共重合体（東
ソー（株）製、商品名・ニポロン−ＬＭ５０・（試料Ｂ
３）５０重量％よりなる合計１００重量部に対し、ゼオ
ライト（Ｃ）として水沢化学製、商品名「シルトンＪＣ
−５０」、ＮａＣａアルミノケイ酸塩（試料Ｃ）５重量
部をドライブレンドした後、実施例１と同様の方法によ
り熱可塑性エラストマーパウダーを得た。熱可塑性エラ
ストマーパウダーより得られたパウダースラッシュ成形
品は、ピンホールがあり、シボ模様がはっきりせず細部
まで充分に再現されない製品であった。
【００６５】また、得られた熱可塑性エラストマーパウ
ダーを実施例１と同様の方法により評価しその結果を表
１に示す。
ダーを実施例１と同様の方法により評価しその結果を表
１に示す。
【００６６】比較例２
実施例１において、ゼオライト（Ｃ）を使用せずに実施
例１と同様の方法により熱可塑性エラストマーパウダー
を得た。得られたパウダースラッシュ成形品は、ピンホ
ールがあり、シボ模様がはっきりせず細部まで充分に再
現されない製品であった。
例１と同様の方法により熱可塑性エラストマーパウダー
を得た。得られたパウダースラッシュ成形品は、ピンホ
ールがあり、シボ模様がはっきりせず細部まで充分に再
現されない製品であった。
【００６７】比較例３
スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）として、シェル
ジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ１６５７」（Ｓ
ＥＢＳ、試料Ａ−１）７０重量％及びポリエチレン系樹
脂（Ｂ）としてＥ／Ｏ共重合体（ダウケミカル社製、商
品名「エンゲージ８４０３」（試料Ｂ１）３０重量％よ
りなる合計１００重量部に対して、ゼオライト（Ｃ）と
して水沢化学製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、Ｎａ
Ｃａアルミノケイ酸塩（試料Ｃ）５重量部をドライブレ
ンドした後、実施例１と同様の方法により熱可塑性エラ
ストマーパウダーを得た。熱可塑性エラストマーパウダ
ーより得られたパウダースラッシュ成形品は、ピンホー
ルがあり、シボ模様がはっきりせず細部まで充分に再現
されない製品であった。
ジャパン社製、商品名「クレイトン Ｇ１６５７」（Ｓ
ＥＢＳ、試料Ａ−１）７０重量％及びポリエチレン系樹
脂（Ｂ）としてＥ／Ｏ共重合体（ダウケミカル社製、商
品名「エンゲージ８４０３」（試料Ｂ１）３０重量％よ
りなる合計１００重量部に対して、ゼオライト（Ｃ）と
して水沢化学製、商品名「シルトンＪＣ−５０」、Ｎａ
Ｃａアルミノケイ酸塩（試料Ｃ）５重量部をドライブレ
ンドした後、実施例１と同様の方法により熱可塑性エラ
ストマーパウダーを得た。熱可塑性エラストマーパウダ
ーより得られたパウダースラッシュ成形品は、ピンホー
ルがあり、シボ模様がはっきりせず細部まで充分に再現
されない製品であった。
【００６８】比較例４
実施例１において、ゼオライト（Ｃ）を２５重量部とし
た以外は、実施例１と同様の方法により熱可塑性エラス
トマーパウダーを得た。得られたパウダースラッシュ成
形品は、ピンホールがあり、シボ模様がはっきりせず細
部まで充分に再現されない製品であった。
た以外は、実施例１と同様の方法により熱可塑性エラス
トマーパウダーを得た。得られたパウダースラッシュ成
形品は、ピンホールがあり、シボ模様がはっきりせず細
部まで充分に再現されない製品であった。
【００６９】
【表１】
【００７０】
【発明の効果】本発明の熱可塑性エラストマーパウダー
は常温粉砕可能であって、粒度分布が狭くて流動性に優
れる。該パウダーを用いてスラッシュ成形を行う際、パ
ウダリング時間が短縮され、アンダーカット部を有する
製品形状もピンホールの発生が無く、生産性と意匠性に
優れる。また、表皮材は耐熱性とシボ模様転写性に優れ
るものである。
は常温粉砕可能であって、粒度分布が狭くて流動性に優
れる。該パウダーを用いてスラッシュ成形を行う際、パ
ウダリング時間が短縮され、アンダーカット部を有する
製品形状もピンホールの発生が無く、生産性と意匠性に
優れる。また、表皮材は耐熱性とシボ模様転写性に優れ
るものである。
【図１】実施例及び比較例で用いた熱可塑性エラストマ
ーパウダーの入ったパウダー供給ボックスとスラッシュ
成形用金型の断面図。
ーパウダーの入ったパウダー供給ボックスとスラッシュ
成形用金型の断面図。
【図２】実施例及び比較例で用いたスラッシュ成形用金
型の正面図。
型の正面図。
【図３】実施例及び比較例で用いたスラッシュ成形体の
断面図。
断面図。
１；スラッシュ成形用金型
２；パウダー供給ボックス
３；熱可塑性エラストマーパウダー
４；回転軸
５；スラッシュ成形体
６；スラッシュ成形体のアンダーカット部
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
// Ｂ２９Ｋ 23:00
25:00
(72)発明者 小楠 達彦
三重県四日市市羽津戊746−36
Ｆターム(参考） 4F205 AA03 AA04C AA11 AA13
AA45B AA47 AB16 AC04
AH26 GA13 GB01 GC04 GE02
GE03 GE24 GF01 GF02 GF21
GW21 GW41
4J002 BB03W BB05W BB06W BB123
BB143 BB15W BB153 BP01X
BP023 DJ006 FD070 GL00
GN00
Claims (9)
- 【請求項１】 スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）
３０〜６０重量％及び、１９０℃のメルトフローレート
（ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６）が１０〜２００ｇ／１０
分、かつ、密度が０．８６５〜０．９４５ｇ／ｃｍ3の
エチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７０重量％よりなる合計１
００重量部に対し、ゼオライト（Ｃ）０．１〜２０重量
部を配合したことを特徴とする熱可塑性エラストマー組
成物。 - 【請求項２】 スチレン系熱可塑性エラストマー（Ａ）
３０〜６０重量％及び、１９０℃のメルトフローレート
（ＪＩＳ Ｋ７２１０−７６）が１０〜２００ｇ／１０
分、かつ、密度が０．８６５〜０．９４５ｇ／ｃｍ3の
エチレン系樹脂（Ｂ）４０〜７０重量％よりなる合計１
００重量部に対し、ゼオライト（Ｃ）０．１〜２０重量
部及びポリプロピレン系樹脂（Ｄ）５〜２５重量部を配
合したことを特徴とする熱可塑性エラストマー組成物。 - 【請求項３】 エチレン系樹脂がエチレン・α−オレフ
ィン共重合体（Ｂ１）である請求項１又は請求項２に記
載の熱可塑性エラストマー組成物。 - 【請求項４】 エチレン・α−オレフィン共重合体のゲ
ル・パーミエイション・クロマトグラフィー測定におけ
る単分散性（重量平均分子量／数平均分子量）が１．５
〜３．０の範囲であることを特徴とする請求項３に記載
の熱可塑性エラストマー組成物。 - 【請求項５】 請求項１ないし請求項４のいずれか１項
に記載の熱可塑性エラストマー組成物よりなる熱可塑性
エラストマーパウダー。 - 【請求項６】 平均粒径が５０〜５００μｍ、ＪＩＳ
Ｋ６７２１に準拠して測定されるかさ比重が０．２８〜
０．５０、かつ、ＪＩＳ Ｋ６７２１に記載のロート内
の１００ｍｌのパウダーの落下秒数が５〜１２秒である
ことを特徴とする請求項５に記載の熱可塑性エラストマ
ーパウダー。 - 【請求項７】 ０〜５０℃の温度範囲で機械粉砕された
ものであることを特徴とする請求項５又は請求項６に記
載の熱可塑性エラストマーパウダー。 - 【請求項８】 請求項１ないし請求項４のいずれか１項
に記載の熱可塑性エラストマー組成物よりなることを特
徴とする表皮材。 - 【請求項９】 請求項５ないし請求項７のいずれか１項
に記載の熱可塑性エラストマーパウダーよりスラッシュ
成形されてなることを特徴とする表皮材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23983998A JP2000063571A (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 熱可塑性エラストマー組成物、該組成物よりなるパウダー及びそれをスラッシュ成形して得られる表皮材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23983998A JP2000063571A (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 熱可塑性エラストマー組成物、該組成物よりなるパウダー及びそれをスラッシュ成形して得られる表皮材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000063571A true JP2000063571A (ja) | 2000-02-29 |
Family
ID=17050641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23983998A Pending JP2000063571A (ja) | 1998-08-26 | 1998-08-26 | 熱可塑性エラストマー組成物、該組成物よりなるパウダー及びそれをスラッシュ成形して得られる表皮材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000063571A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002265747A (ja) * | 2001-03-15 | 2002-09-18 | Kuraray Co Ltd | 粉末状重合体組成物 |
| JP2007106811A (ja) * | 2005-10-12 | 2007-04-26 | Sanyo Chem Ind Ltd | スラッシュ成形用樹脂粉末組成物及び成形品 |
| JP2009007574A (ja) * | 2007-06-27 | 2009-01-15 | Delphi Technologies Inc | 溶融粘度が改良された熱可塑性ポリオレフィン組成物および該組成物の作製方法 |
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-
1998
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