JP2000062113A - ポリオレフィン系樹脂フィルム - Google Patents
ポリオレフィン系樹脂フィルムInfo
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- JP2000062113A JP2000062113A JP11137568A JP13756899A JP2000062113A JP 2000062113 A JP2000062113 A JP 2000062113A JP 11137568 A JP11137568 A JP 11137568A JP 13756899 A JP13756899 A JP 13756899A JP 2000062113 A JP2000062113 A JP 2000062113A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱シール性を維持しつつ、ストレッチ性に優
れたフィルムの提供。 【解決手段】 ポリエチレン系樹脂の両スキン層（Ｓ
層）と融点（Ｔ１）が、該ポリエチレン系樹脂（Ｔ２）
よりも５５℃以上高いポリオレフィン系樹脂の耐熱層
（H層）とを含む少なくとも３層からなるポリオレフィ
ン系樹脂フィルムであって、フィルムの縦方向拘束時の
横方向の破断伸びが８０％以上で、かつ５０％伸び荷重
が８５〜２５０ｇ／ｃｍ幅であるフィルム及びその製造
方法。
れたフィルムの提供。 【解決手段】 ポリエチレン系樹脂の両スキン層（Ｓ
層）と融点（Ｔ１）が、該ポリエチレン系樹脂（Ｔ２）
よりも５５℃以上高いポリオレフィン系樹脂の耐熱層
（H層）とを含む少なくとも３層からなるポリオレフィ
ン系樹脂フィルムであって、フィルムの縦方向拘束時の
横方向の破断伸びが８０％以上で、かつ５０％伸び荷重
が８５〜２５０ｇ／ｃｍ幅であるフィルム及びその製造
方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はポリオレフィン系樹
脂フィルム、より詳しくは、ハンド包装、突上型ストレ
ッチ包装機や直線型包装機によるストレッチ包装に用い
られるフィルムに関し、その中でも特にハンドによるス
トレッチ包装に適したポリオレフィン系樹脂フィルムに
関する。
脂フィルム、より詳しくは、ハンド包装、突上型ストレ
ッチ包装機や直線型包装機によるストレッチ包装に用い
られるフィルムに関し、その中でも特にハンドによるス
トレッチ包装に適したポリオレフィン系樹脂フィルムに
関する。
【０００２】
【従来の技術】ストレッチ包装用フィルムに対する要求
特性としては、ハンド包装や機械包装における包装適性
と、フィルムの透明性、防曇性、押込回復性等のディス
プレイ適性などが挙げられる。このうち、包装適性に関
する重要なフィルム物性としては適度な破断伸びと適度
な伸び応力等のストレッチ性や、熱シール温度範囲が広
く、均一かつ十分にシールされる等の熱シール性が挙げ
られる。これらの要求特性を満足するポリオレフィン系
フィルムとしていくつかの提案がなされてきた。
特性としては、ハンド包装や機械包装における包装適性
と、フィルムの透明性、防曇性、押込回復性等のディス
プレイ適性などが挙げられる。このうち、包装適性に関
する重要なフィルム物性としては適度な破断伸びと適度
な伸び応力等のストレッチ性や、熱シール温度範囲が広
く、均一かつ十分にシールされる等の熱シール性が挙げ
られる。これらの要求特性を満足するポリオレフィン系
フィルムとしていくつかの提案がなされてきた。
【０００３】例えば特公平２−５２６２４号公報や特開
平８−２７６５５０号公報には融点が１００℃以下のポ
リエチレン系樹脂からなる両表面層とビカット軟化点が
６０℃以下のエラストマーを含む混合樹脂からなる延伸
補助層及び高融点、且つ高強度樹脂であるポリプロピレ
ン系樹脂等の耐熱コア層の少なくとも４層からなるスト
レッチフィルムが開示されている。これらのフィルムは
包装用フィルムとしての品質、例えばストレッチ性、押
込回復性、熱シール性を兼備し、ストレッチ包装分野に
利用されてきた。
平８−２７６５５０号公報には融点が１００℃以下のポ
リエチレン系樹脂からなる両表面層とビカット軟化点が
６０℃以下のエラストマーを含む混合樹脂からなる延伸
補助層及び高融点、且つ高強度樹脂であるポリプロピレ
ン系樹脂等の耐熱コア層の少なくとも４層からなるスト
レッチフィルムが開示されている。これらのフィルムは
包装用フィルムとしての品質、例えばストレッチ性、押
込回復性、熱シール性を兼備し、ストレッチ包装分野に
利用されてきた。
【０００４】しかしながら、これらのフィルムは延伸温
度が３０〜８０℃の温度範囲で面積倍率が４倍以上３０
倍以下で冷間延伸を行うことにより得られ、高度に配向
がかかったフィルムであるため、各種アイテムの機械包
装やハンド包装を大量にかつ高速に行おうとする際には
ストレッチ性が不十分であった。更に特開平９−１７４
７７４号公報には、上記フィルムの特に突上型包装機で
の包装性を改良したフィルムとして縦方向の１００％伸
び荷重が２５０〜５５０ｇ／ｃｍ幅で、横方向の１００
％伸び荷重が５０〜２００ｇ／ｃｍ幅であり、さらに、
耐熱層であるコア層に特定の結晶性ポリブテン−１系樹
脂と融点が１６３℃のポリプロピレン系樹脂とのブレン
ド組成物からなるフィルム（以下これを従来のフィルム
と記す。）が開示されている。
度が３０〜８０℃の温度範囲で面積倍率が４倍以上３０
倍以下で冷間延伸を行うことにより得られ、高度に配向
がかかったフィルムであるため、各種アイテムの機械包
装やハンド包装を大量にかつ高速に行おうとする際には
ストレッチ性が不十分であった。更に特開平９−１７４
７７４号公報には、上記フィルムの特に突上型包装機で
の包装性を改良したフィルムとして縦方向の１００％伸
び荷重が２５０〜５５０ｇ／ｃｍ幅で、横方向の１００
％伸び荷重が５０〜２００ｇ／ｃｍ幅であり、さらに、
耐熱層であるコア層に特定の結晶性ポリブテン−１系樹
脂と融点が１６３℃のポリプロピレン系樹脂とのブレン
ド組成物からなるフィルム（以下これを従来のフィルム
と記す。）が開示されている。
【０００５】しかしながら、この従来のフィルムは突上
型包装機の内のある特定の機械に対しては効果が認めら
れるものの、他の突上型包装機や直線型包装機や特にハ
ンド包装用フィルムとしては、依然としてストレッチ性
が不十分で、スーパーマーケット等の量販店のバックヤ
ードで開店前の最も忙しい時に、大量にかつ高速にハン
ド包装しなければならない場合には不向きであった。
型包装機の内のある特定の機械に対しては効果が認めら
れるものの、他の突上型包装機や直線型包装機や特にハ
ンド包装用フィルムとしては、依然としてストレッチ性
が不十分で、スーパーマーケット等の量販店のバックヤ
ードで開店前の最も忙しい時に、大量にかつ高速にハン
ド包装しなければならない場合には不向きであった。
【０００６】ここで、ハンド包装の工程の一例を図５を
用いて説明する。図５はストレッチフィルムで食品等を
載せたトレーをハンドで包装する工程を５段階に分け、
（ア）〜（オ）の順に示した模式図である。 （ア）フィルムをフィルムロール（ａ）から縦方向に手
で繰り出した後、トレー（ｃ）を上から覆い、次に熱カ
ッター（ｂ）でフィルムを所望の長さに溶断してから、
（イ）フィルムを繰り出し方向からトレー（ｃ）の下に
まわして筒状にして、次に（ウ）フィルムを横方向に平
均約５０％の伸長率でストレッチすることによってトレ
ー（ｃ）の上面の皺（ｄ）を取り除きつつ、（エ）トレ
ー（ｃ）の下部に折込み、最後に（オ）熱板（ｅ）上に
トレー（ｃ）の底面を押し付けることによって、熱シー
ルを行い包装工程を終了する。上記工程（ウ）におい
て、筒状になったフィルムを手でフィルムの横方向にス
トレッチしてトレーの下部に折込む際、フィルムの破断
伸びが小さいとフィルムが破れ易く、慎重にフィルムを
横方向にストレッチしてトレーの底部に折込むように
（上記工程（エ））しなければならない。
用いて説明する。図５はストレッチフィルムで食品等を
載せたトレーをハンドで包装する工程を５段階に分け、
（ア）〜（オ）の順に示した模式図である。 （ア）フィルムをフィルムロール（ａ）から縦方向に手
で繰り出した後、トレー（ｃ）を上から覆い、次に熱カ
ッター（ｂ）でフィルムを所望の長さに溶断してから、
（イ）フィルムを繰り出し方向からトレー（ｃ）の下に
まわして筒状にして、次に（ウ）フィルムを横方向に平
均約５０％の伸長率でストレッチすることによってトレ
ー（ｃ）の上面の皺（ｄ）を取り除きつつ、（エ）トレ
ー（ｃ）の下部に折込み、最後に（オ）熱板（ｅ）上に
トレー（ｃ）の底面を押し付けることによって、熱シー
ルを行い包装工程を終了する。上記工程（ウ）におい
て、筒状になったフィルムを手でフィルムの横方向にス
トレッチしてトレーの下部に折込む際、フィルムの破断
伸びが小さいとフィルムが破れ易く、慎重にフィルムを
横方向にストレッチしてトレーの底部に折込むように
（上記工程（エ））しなければならない。
【０００７】また、フィルムの伸び荷重が小さい場合に
はトレー上面の皺（ｄ）の除去が困難になる傾向にあ
り、また、逆にフィルムの伸び荷重が大きい場合には、
作業者の腕に負担がかかり大量にかつ、高速にハンド包
装するのは困難になる傾向にあった。更には、フィルム
が伸び難い、即ち伸び荷重が大きい場合にフィルムを無
理に引張って包装しようとするとトレーが変形したり破
損するといった問題が発生した。
はトレー上面の皺（ｄ）の除去が困難になる傾向にあ
り、また、逆にフィルムの伸び荷重が大きい場合には、
作業者の腕に負担がかかり大量にかつ、高速にハンド包
装するのは困難になる傾向にあった。更には、フィルム
が伸び難い、即ち伸び荷重が大きい場合にフィルムを無
理に引張って包装しようとするとトレーが変形したり破
損するといった問題が発生した。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ストレッチ
包装、特にハンドによるストレッチ包装性に優れるフィ
ルムを提供すること、より具体的には従来のフィルムの
特徴である熱シール性を維持した状態で、ストレッチ性
に優れたフィルムを提供することを目的とする。
包装、特にハンドによるストレッチ包装性に優れるフィ
ルムを提供すること、より具体的には従来のフィルムの
特徴である熱シール性を維持した状態で、ストレッチ性
に優れたフィルムを提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記課題を
達成するために鋭意検討した結果、本発明をなすに至っ
た。すなわち、本発明のポリオレフィン系樹脂フィルム
は、ポリエチレン系樹脂の両スキン層（Ｓ層）と、融点
（Ｔ１）が該ポリエチレン系樹脂の融点（Ｔ２）よりも
５５℃以上高いポリオレフィン系樹脂の耐熱層（Ｈ層）
とを含む少くとも３層からなるポリオレフィン系樹脂フ
ィルムであって、フィルムの縦方向拘束時の横方向の破
断伸びが８０％以上で、かつ５０％伸び荷重が８５〜２
５０ｇ／ｃｍ幅であるポリオレフィン系樹脂フィルムで
ある。
達成するために鋭意検討した結果、本発明をなすに至っ
た。すなわち、本発明のポリオレフィン系樹脂フィルム
は、ポリエチレン系樹脂の両スキン層（Ｓ層）と、融点
（Ｔ１）が該ポリエチレン系樹脂の融点（Ｔ２）よりも
５５℃以上高いポリオレフィン系樹脂の耐熱層（Ｈ層）
とを含む少くとも３層からなるポリオレフィン系樹脂フ
ィルムであって、フィルムの縦方向拘束時の横方向の破
断伸びが８０％以上で、かつ５０％伸び荷重が８５〜２
５０ｇ／ｃｍ幅であるポリオレフィン系樹脂フィルムで
ある。
【００１０】また、本発明の製造方法は、サーキュラー
多層ダイより、ポリエチレン系樹脂の両スキン層（Ｓ
層）と、融点（Ｔ１）が該ポリエチレン系樹脂の融点
（Ｔ２）よりも５５℃以上高いポリオレフィン系樹脂の
耐熱層（Ｈ層）とを含む少なくとも３層を溶融押出し、
急冷固化してチュ−ブ状原反を製造した後、該チューブ
状原反を、示差走査熱量計（以下、ＤＳＣという）で測
定されるチュ−ブ状原反全体での融解ピークのうち、Ｔ
１−３０℃より低い温度領域における最高温のピーク温
度であるＴ３（℃）以上の温度に加熱し、且つＴ３〜Ｔ
１の温度範囲で面積倍率２〜３６倍に延伸することを特
徴とする、フィルムの縦方向拘束時の横方向の破断伸び
が８０％以上で、かつ５０％伸び荷重が８５〜２５０ｇ
／ｃｍ幅であるポリオレフィン系樹脂フィルムの製造方
法である。以下、本発明を詳細に説明する。
多層ダイより、ポリエチレン系樹脂の両スキン層（Ｓ
層）と、融点（Ｔ１）が該ポリエチレン系樹脂の融点
（Ｔ２）よりも５５℃以上高いポリオレフィン系樹脂の
耐熱層（Ｈ層）とを含む少なくとも３層を溶融押出し、
急冷固化してチュ−ブ状原反を製造した後、該チューブ
状原反を、示差走査熱量計（以下、ＤＳＣという）で測
定されるチュ−ブ状原反全体での融解ピークのうち、Ｔ
１−３０℃より低い温度領域における最高温のピーク温
度であるＴ３（℃）以上の温度に加熱し、且つＴ３〜Ｔ
１の温度範囲で面積倍率２〜３６倍に延伸することを特
徴とする、フィルムの縦方向拘束時の横方向の破断伸び
が８０％以上で、かつ５０％伸び荷重が８５〜２５０ｇ
／ｃｍ幅であるポリオレフィン系樹脂フィルムの製造方
法である。以下、本発明を詳細に説明する。
【００１１】まず、本発明のフィルムは、縦方向拘束時
の横方向の破断伸びが８０％以上でかつ、５０％伸び荷
重が８５〜２５０ｇ／ｃｍ幅であることが必要である。
従来、ストレッチ包装適性の指標としては、１００％伸
び荷重や破断伸びが用いられてきた。しかしながら、本
発明者らは、これら従来の指標は、ストレッチ包装適
性、特にハンドストレッチ包装適性の指標としては不十
分であり、フィルムの縦方向拘束時の横方向の伸び特性
がストレッチ包装適性の指標としてふさわしいことを見
出し、このフィルムの縦方向拘束時の横方向の伸び特性
に着目して鋭意検討した結果、ストレッチ包装に適した
新規なフィルムを提供することに成功したものである。
この点について、実施例及び比較例を用いて説明する。
の横方向の破断伸びが８０％以上でかつ、５０％伸び荷
重が８５〜２５０ｇ／ｃｍ幅であることが必要である。
従来、ストレッチ包装適性の指標としては、１００％伸
び荷重や破断伸びが用いられてきた。しかしながら、本
発明者らは、これら従来の指標は、ストレッチ包装適
性、特にハンドストレッチ包装適性の指標としては不十
分であり、フィルムの縦方向拘束時の横方向の伸び特性
がストレッチ包装適性の指標としてふさわしいことを見
出し、このフィルムの縦方向拘束時の横方向の伸び特性
に着目して鋭意検討した結果、ストレッチ包装に適した
新規なフィルムを提供することに成功したものである。
この点について、実施例及び比較例を用いて説明する。
【００１２】本発明のフィルムの一例（実施例１，実験
Ｎｏ．１に対応）は、従来の伸び特性の指標である１０
０％伸び荷重（ｇ／ｃｍ幅）が縦方向／横方向で示す
と、４００／１１０及び破断伸び（％）が３１０／４８
０であり、又従来のフィルムの一例は１００％伸び荷重
が４３５／１００及び破断伸びが３００／４５０とほぼ
同様な物性を示すフィルムであるが、これらのフィルム
をハンド包装したところ、その包装適性には大きな相違
点が見られる。
Ｎｏ．１に対応）は、従来の伸び特性の指標である１０
０％伸び荷重（ｇ／ｃｍ幅）が縦方向／横方向で示す
と、４００／１１０及び破断伸び（％）が３１０／４８
０であり、又従来のフィルムの一例は１００％伸び荷重
が４３５／１００及び破断伸びが３００／４５０とほぼ
同様な物性を示すフィルムであるが、これらのフィルム
をハンド包装したところ、その包装適性には大きな相違
点が見られる。
【００１３】すなわち、本発明のフィルム（実施例１の
実験Ｎｏ．１）でハンド包装を行った場合には、作業者
の腕に負担がかかることなく約１時間にわたり１５個／
分という高速ハンド包装ができ、又包装品も皺なく綺麗
に仕上がった。又、トレーを使わずにストレッチ包装し
たなすやキューリも皺無く綺麗に包装出来た。これに対
して、従来のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．２）で
は、同様な作業を行おうとすると作業者の腕に負担がか
かり、１５個／分の高速ではハンド包装は２０分も行え
ない。又包装仕上がりも最後にストレッチするフィルム
の横方向に皺が残り易く、無理に引張って皺を取ろうと
するとトレーが変形したり潰れたりした。また更に、ト
レーを使わずにストレッチ包装したなすやキューリでは
皺が多かったり、へたや突起があり、フィルムが無理に
伸ばされているところではフィルムが破れていた。
実験Ｎｏ．１）でハンド包装を行った場合には、作業者
の腕に負担がかかることなく約１時間にわたり１５個／
分という高速ハンド包装ができ、又包装品も皺なく綺麗
に仕上がった。又、トレーを使わずにストレッチ包装し
たなすやキューリも皺無く綺麗に包装出来た。これに対
して、従来のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．２）で
は、同様な作業を行おうとすると作業者の腕に負担がか
かり、１５個／分の高速ではハンド包装は２０分も行え
ない。又包装仕上がりも最後にストレッチするフィルム
の横方向に皺が残り易く、無理に引張って皺を取ろうと
するとトレーが変形したり潰れたりした。また更に、ト
レーを使わずにストレッチ包装したなすやキューリでは
皺が多かったり、へたや突起があり、フィルムが無理に
伸ばされているところではフィルムが破れていた。
【００１４】なぜこの様な差異が生じるのかは必ずしも
明確ではないが、ストレッチ包装において、フィルムに
働く引張荷重に着目すると、以下のように考えられる。
上記の図５の（ウ）工程において、筒状になったフィル
ムを横方向にストレッチし皺を取り除く際、フィルムの
縦方向はトレーのエッジ部分で拘束された状態でフィル
ムを横方向にストレッチしているために、フィルムへの
応力のかかりかたは２次元的（面的）であり、従って、
実際のストレッチ包装においてはフィルムの横方向の伸
び特性はフィルムの縦方向が拘束された状態での特性で
あると推察される。
明確ではないが、ストレッチ包装において、フィルムに
働く引張荷重に着目すると、以下のように考えられる。
上記の図５の（ウ）工程において、筒状になったフィル
ムを横方向にストレッチし皺を取り除く際、フィルムの
縦方向はトレーのエッジ部分で拘束された状態でフィル
ムを横方向にストレッチしているために、フィルムへの
応力のかかりかたは２次元的（面的）であり、従って、
実際のストレッチ包装においてはフィルムの横方向の伸
び特性はフィルムの縦方向が拘束された状態での特性で
あると推察される。
【００１５】更に、図１及び図２を用いて、従来の引張
り伸び特性を求めるための「従来の応力−歪み特性（Ｓ
−Ｓ特性）」と「縦拘束横一軸Ｓ−Ｓ特性」との違いを
説明する。図１及び図２は、本発明のフィルムの一例
（実施例１，実験Ｎｏ．１）と従来技術のフィルムの一
例（比較例１，実験Ｎｏ．２）の横方向の引張り試験時
におけるフィルムの横方向のＳ−Ｓ曲線である。図１に
従来のストレッチ性の評価方法であるフィルムを、横方
向に短冊状に切り出し引張る方法によって求めたＳ−Ｓ
曲線を示し、図２に本発明の評価方法（詳細は後述す
る）、すなわちフィルムの縦方向拘束したうえで引張る
方法によって求めたＳ−Ｓ曲線を示した。なお、図１及
び図２において本発明のフィルムのＳ−Ｓ曲線を実線
で、従来技術のフィルムのＳ−Ｓ曲線を点線で表した。
なお、「従来の測定法」は特開平９−１７４７７４号公
報記載の方法に従い、短辺１０ｍｍの短冊状に切り出し
たフィルムサンプルを引張試験機で引張速度２００ｍｍ
／分（歪み速度６．７％／ｓｅｃ）で引張りＳ−Ｓ曲線
を求めた。
り伸び特性を求めるための「従来の応力−歪み特性（Ｓ
−Ｓ特性）」と「縦拘束横一軸Ｓ−Ｓ特性」との違いを
説明する。図１及び図２は、本発明のフィルムの一例
（実施例１，実験Ｎｏ．１）と従来技術のフィルムの一
例（比較例１，実験Ｎｏ．２）の横方向の引張り試験時
におけるフィルムの横方向のＳ−Ｓ曲線である。図１に
従来のストレッチ性の評価方法であるフィルムを、横方
向に短冊状に切り出し引張る方法によって求めたＳ−Ｓ
曲線を示し、図２に本発明の評価方法（詳細は後述す
る）、すなわちフィルムの縦方向拘束したうえで引張る
方法によって求めたＳ−Ｓ曲線を示した。なお、図１及
び図２において本発明のフィルムのＳ−Ｓ曲線を実線
で、従来技術のフィルムのＳ−Ｓ曲線を点線で表した。
なお、「従来の測定法」は特開平９−１７４７７４号公
報記載の方法に従い、短辺１０ｍｍの短冊状に切り出し
たフィルムサンプルを引張試験機で引張速度２００ｍｍ
／分（歪み速度６．７％／ｓｅｃ）で引張りＳ−Ｓ曲線
を求めた。
【００１６】図１の「従来の測定法」では、両者のフィ
ルムにはＳ−Ｓ特性に大きな差異が見られず、上述のス
トレッチ包装性の差異と対応していない。それに対して
図２において、ストレッチ性の指標としてのフィルムの
「縦方向拘束時の伸び特性」を用いた場合、本発明のフ
ィルムは荷重が小さく且つ破断伸びが大きいのに対して
従来のフィルムでは荷重が大きく且つ破断伸びが小さ
い。具体的な指標としての５０％伸び荷重（ｇ／ｃｍ
幅）／破断伸び（％）は、本発明のフィルムは１７０／
１４０に対し、従来技術のフィルムは４１０／５０であ
った。
ルムにはＳ−Ｓ特性に大きな差異が見られず、上述のス
トレッチ包装性の差異と対応していない。それに対して
図２において、ストレッチ性の指標としてのフィルムの
「縦方向拘束時の伸び特性」を用いた場合、本発明のフ
ィルムは荷重が小さく且つ破断伸びが大きいのに対して
従来のフィルムでは荷重が大きく且つ破断伸びが小さ
い。具体的な指標としての５０％伸び荷重（ｇ／ｃｍ
幅）／破断伸び（％）は、本発明のフィルムは１７０／
１４０に対し、従来技術のフィルムは４１０／５０であ
った。
【００１７】この様に、縦方向拘束時の伸び特性におい
て、伸び荷重が小さいことはハンド包装において作業者
への負担が小さくかつ高速包装が行え、又破断伸びが大
きいことはフィルムの皺がとれやすく且つフィルム破れ
が発生しない傾向と良く対応する。従って、本発明の如
くフィルムの縦方向拘束時の横方向の伸び特性がストレ
ッチ包装適性の指標としてふさわしいことが分かる。
て、伸び荷重が小さいことはハンド包装において作業者
への負担が小さくかつ高速包装が行え、又破断伸びが大
きいことはフィルムの皺がとれやすく且つフィルム破れ
が発生しない傾向と良く対応する。従って、本発明の如
くフィルムの縦方向拘束時の横方向の伸び特性がストレ
ッチ包装適性の指標としてふさわしいことが分かる。
【００１８】次に、本発明のフィルムの縦方向拘束時の
横方向の破断伸びが８０％以上且つ５０％伸び荷重が８
５〜２５０ｇ／ｃｍ幅であることが、ストレッチ包装性
に優れる上で必要であることについて図３を用いて説明
する。図３は、ハンド包装におけるフィルムの縦方向拘
束時の横方向の伸び特性とストレッチ包装性との関係を
検討した実験図であり、横軸（ｘ）には縦方向拘束時の
横方向の破断伸び（％）を、縦軸（ｙ）に縦方向拘束時
の横方向の５０％伸び荷重（ｇ／ｃｍ幅）をとって、表
４に示す実験結果（ストレッチ性）をフィルムの物性の
関係でプロットしたものである。
横方向の破断伸びが８０％以上且つ５０％伸び荷重が８
５〜２５０ｇ／ｃｍ幅であることが、ストレッチ包装性
に優れる上で必要であることについて図３を用いて説明
する。図３は、ハンド包装におけるフィルムの縦方向拘
束時の横方向の伸び特性とストレッチ包装性との関係を
検討した実験図であり、横軸（ｘ）には縦方向拘束時の
横方向の破断伸び（％）を、縦軸（ｙ）に縦方向拘束時
の横方向の５０％伸び荷重（ｇ／ｃｍ幅）をとって、表
４に示す実験結果（ストレッチ性）をフィルムの物性の
関係でプロットしたものである。
【００１９】なお、ここでの「○」、「×」はハンド包
装における「ストレッチ性」の指標であり、それぞれ
「ハンド包装に最適なストレッチ性であるもの」、「従
来技術のフィルムよりもストレッチ性が改善され実用に
適するレベル」を「○」、「従来のフィルムと同等のス
トレッチ性で市場の要求を満たしていないレベル」を
「×」で表し、「○」が本発明の範囲である。
装における「ストレッチ性」の指標であり、それぞれ
「ハンド包装に最適なストレッチ性であるもの」、「従
来技術のフィルムよりもストレッチ性が改善され実用に
適するレベル」を「○」、「従来のフィルムと同等のス
トレッチ性で市場の要求を満たしていないレベル」を
「×」で表し、「○」が本発明の範囲である。
【００２０】図３より明らかなように、ストレッチ性を
満足する領域を線で分離できることが分かる。横軸ｘが
８０未満の領域は、破断伸びが小さいためにハンド包装
時にフィルム皺が取れ難かったりフィルム破れが多発し
た領域である。また縦軸ｙが２５０よりも大きい領域
は、伸び荷重が大きいためにハンド包装時に作業者に負
担が掛かったりトレーの変形が多発した領域である。さ
らにｙが８５未満の領域は、図５の（ウ）の工程で被包
装物上面の皺をフィルムを引張って取り除こうとしても
皺を除去しきれずに包装仕上がり悪かった領域である。
このことは、単に伸び荷重が低ければストレッチ性に優
れるというものではないことを示唆している。
満足する領域を線で分離できることが分かる。横軸ｘが
８０未満の領域は、破断伸びが小さいためにハンド包装
時にフィルム皺が取れ難かったりフィルム破れが多発し
た領域である。また縦軸ｙが２５０よりも大きい領域
は、伸び荷重が大きいためにハンド包装時に作業者に負
担が掛かったりトレーの変形が多発した領域である。さ
らにｙが８５未満の領域は、図５の（ウ）の工程で被包
装物上面の皺をフィルムを引張って取り除こうとしても
皺を除去しきれずに包装仕上がり悪かった領域である。
このことは、単に伸び荷重が低ければストレッチ性に優
れるというものではないことを示唆している。
【００２１】以上のことから、図３の実線で囲まれた８
５≦ｙ≦２５０かつ８０≦ｘの領域はストレッチ性に優
れる領域であることが分かる。また、好ましくは８５≦
ｙ≦１９０かつ１００≦ｘの領域で、最も好ましくは１
１５≦ｙ≦１８０かつ１００≦ｘの領域である。また通
称サンマトレーのような細長いトレーを包装する際には
１００％伸び荷重も影響を与えることより、フィルムの
縦方向拘束時の横方向の１００％伸び荷重が９５〜２５
０ｇ／ｃｍ幅であることが好ましく、最も好ましくは１
００〜２１０ｇ／ｃｍ幅である。この時、１００％伸び
荷重が５０％伸び荷重より大きい、すなわちネッキング
を起こさないことが好ましい。
５≦ｙ≦２５０かつ８０≦ｘの領域はストレッチ性に優
れる領域であることが分かる。また、好ましくは８５≦
ｙ≦１９０かつ１００≦ｘの領域で、最も好ましくは１
１５≦ｙ≦１８０かつ１００≦ｘの領域である。また通
称サンマトレーのような細長いトレーを包装する際には
１００％伸び荷重も影響を与えることより、フィルムの
縦方向拘束時の横方向の１００％伸び荷重が９５〜２５
０ｇ／ｃｍ幅であることが好ましく、最も好ましくは１
００〜２１０ｇ／ｃｍ幅である。この時、１００％伸び
荷重が５０％伸び荷重より大きい、すなわちネッキング
を起こさないことが好ましい。
【００２２】尚、破断伸びの上限は特に制限はないが、
好ましくは２４０％以下、更に好ましくは２１０％以下
である。その理由はハンド包装上必要な条件ではなく、
機械包装におけるフィルムのカット性に起因する。本発
明のフィルムは、高速包装に供する場合、Ｘｃｈが２％
以上、且つΔＸｔは４．５％以下であることが好まし
い。ここで、ＸｃｈとΔＸｔの定義について図４を用い
て説明する。
好ましくは２４０％以下、更に好ましくは２１０％以下
である。その理由はハンド包装上必要な条件ではなく、
機械包装におけるフィルムのカット性に起因する。本発
明のフィルムは、高速包装に供する場合、Ｘｃｈが２％
以上、且つΔＸｔは４．５％以下であることが好まし
い。ここで、ＸｃｈとΔＸｔの定義について図４を用い
て説明する。
【００２３】図４は後述するＤＳＣ法により求められた
本発明のフィルムの融解ピークプロファイル曲線の一例
である。なお、説明の都合上、ここでは『Ｔ２＋２０
℃』以上に融解熱を持つ樹脂成分は全て、Ｈ層のみに存
在するものとする。Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５はそ
れぞれフィルムを構成する樹脂の融解ピーク温度であ
る。このうち、Ｔ１は上述の通りＨ層に起因する融解ピ
ークの内最も高温側の融解ピーク温度であり、Ｔ２はＳ
層において最も割合の多い樹脂に起因する融解ピーク温
度である。又Ｔ３は『Ｔ１−３０℃』より低い温度領域
におけるフィルム全体での樹脂の内最も高温側の融解ピ
ーク温度である。尚、Ｔ４及びＴ５はその他の融解ピー
クである。
本発明のフィルムの融解ピークプロファイル曲線の一例
である。なお、説明の都合上、ここでは『Ｔ２＋２０
℃』以上に融解熱を持つ樹脂成分は全て、Ｈ層のみに存
在するものとする。Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４、Ｔ５はそ
れぞれフィルムを構成する樹脂の融解ピーク温度であ
る。このうち、Ｔ１は上述の通りＨ層に起因する融解ピ
ークの内最も高温側の融解ピーク温度であり、Ｔ２はＳ
層において最も割合の多い樹脂に起因する融解ピーク温
度である。又Ｔ３は『Ｔ１−３０℃』より低い温度領域
におけるフィルム全体での樹脂の内最も高温側の融解ピ
ーク温度である。尚、Ｔ４及びＴ５はその他の融解ピー
クである。
【００２４】又、図４のＢ１とＢ２で示される斜線領域
は、Ｈ層を構成する樹脂で『Ｔ２＋２０℃』以上の温度
領域で融解するものの融解熱量を示している。更に図４
のＡ１とＡ２で示される白丸領域は、フィルム全体で
『Ｔ２＋２０℃』〜『Ｔ２＋５５℃』の温度領域におい
て融解するものの融解熱量を示している。まずＸｃｈと
は、Ｈ層を構成する樹脂で『Ｔ２＋２０℃』以上の温度
領域で融解するものの融解熱量から求められた結晶量で
ある。またΔＸｔとは、フィルム全体で『Ｔ２＋２０
℃』〜『Ｔ２＋５５℃』の温度領域において融解するも
のの融解熱量から求められた結晶量である。
は、Ｈ層を構成する樹脂で『Ｔ２＋２０℃』以上の温度
領域で融解するものの融解熱量を示している。更に図４
のＡ１とＡ２で示される白丸領域は、フィルム全体で
『Ｔ２＋２０℃』〜『Ｔ２＋５５℃』の温度領域におい
て融解するものの融解熱量を示している。まずＸｃｈと
は、Ｈ層を構成する樹脂で『Ｔ２＋２０℃』以上の温度
領域で融解するものの融解熱量から求められた結晶量で
ある。またΔＸｔとは、フィルム全体で『Ｔ２＋２０
℃』〜『Ｔ２＋５５℃』の温度領域において融解するも
のの融解熱量から求められた結晶量である。
【００２５】Ｘｃｈは、熱シール時のシールレンジの上
限温度を決めるＨ層の耐熱性の指標の１つで、実際の高
速ストレッチ包装においてはＳ層の融点であるＴ２より
も通常２０℃以上高い温度で良好にシール出来ており、
その為その様な温度であっても、Ｈ層が融解してメルト
ホールが開くまで必要な熱量の目安となる。そこで本発
明においては、熱シールにおける耐熱性、高速包装での
シールレンジの点から、Ｘｃｈは２％以上であるのが好
ましく、より好ましくは４％以上、最も好ましくは５％
以上である。更に、ストレッチ性、引裂強度、押込回復
性の点からＸｃｈは２〜１８％であることが好ましく、
さらに好ましくは４〜１４％、最も好ましくは５．５〜
１１％である。Ｘｃｈは『Ｔ２＋２０℃』で延伸した場
合に延伸配向しうる（又配向が残る）樹脂の量を表して
いるものと考えられ、樹脂の種類を問わず、樹脂の分子
量よりも延伸フィルムの配向度はＸｃｈで説明できる傾
向にある。すなわち樹脂組成、フィルムの製膜方法や条
件でＸｃｈを調節することにより、フィルムを構成する
樹脂は適度に配向し、その結果ストレッチ性、引裂強
度、押込回復性等に優れた所望の物性を持つフィルムを
得ることができる。Ｘｃｈが１８％より大きいフィルム
は樹脂に配向が掛かり過ぎていて、伸び荷重が大きく又
破断伸びが小さくなったり、引裂強度が低下する傾向に
ある。Ｘｃｈが２％未満のフィルムは樹脂の配向が小さ
く、伸び荷重が小さ過ぎたり、場合によってはフィルム
をストレッチした際にネッキングを発現する。
限温度を決めるＨ層の耐熱性の指標の１つで、実際の高
速ストレッチ包装においてはＳ層の融点であるＴ２より
も通常２０℃以上高い温度で良好にシール出来ており、
その為その様な温度であっても、Ｈ層が融解してメルト
ホールが開くまで必要な熱量の目安となる。そこで本発
明においては、熱シールにおける耐熱性、高速包装での
シールレンジの点から、Ｘｃｈは２％以上であるのが好
ましく、より好ましくは４％以上、最も好ましくは５％
以上である。更に、ストレッチ性、引裂強度、押込回復
性の点からＸｃｈは２〜１８％であることが好ましく、
さらに好ましくは４〜１４％、最も好ましくは５．５〜
１１％である。Ｘｃｈは『Ｔ２＋２０℃』で延伸した場
合に延伸配向しうる（又配向が残る）樹脂の量を表して
いるものと考えられ、樹脂の種類を問わず、樹脂の分子
量よりも延伸フィルムの配向度はＸｃｈで説明できる傾
向にある。すなわち樹脂組成、フィルムの製膜方法や条
件でＸｃｈを調節することにより、フィルムを構成する
樹脂は適度に配向し、その結果ストレッチ性、引裂強
度、押込回復性等に優れた所望の物性を持つフィルムを
得ることができる。Ｘｃｈが１８％より大きいフィルム
は樹脂に配向が掛かり過ぎていて、伸び荷重が大きく又
破断伸びが小さくなったり、引裂強度が低下する傾向に
ある。Ｘｃｈが２％未満のフィルムは樹脂の配向が小さ
く、伸び荷重が小さ過ぎたり、場合によってはフィルム
をストレッチした際にネッキングを発現する。
【００２６】尚、ネッキングが発現するフィルムは図５
の（ウ）の工程において、被包装物上面の皺をフィルム
を引張って取り除こうとしても皺を除去しきれなかった
り、機械包装時にカット不良が起きたり、押込回復性の
不足という問題が発現する傾向にある。一方、ΔＸｔは
高速ストレッチ包装におけるシールレンジに対応する温
度領域である『Ｔ２＋２０℃』〜『Ｔ２＋５５℃』にお
いて、融解する結晶の量であり、この値が大きくなる
と、わずかな温度変化でフィルム全体の粘度変化が大き
くなるため、例えば熱板（ｅ）の場所による温度バラツ
キや、包装アイテムの場所による熱容量の差等に起因す
るフィルムに与えられた熱量のバラツキに対して、シー
ル部位におけるフィルム粘度がバラつき、シール性が不
安定になる傾向にある。
の（ウ）の工程において、被包装物上面の皺をフィルム
を引張って取り除こうとしても皺を除去しきれなかった
り、機械包装時にカット不良が起きたり、押込回復性の
不足という問題が発現する傾向にある。一方、ΔＸｔは
高速ストレッチ包装におけるシールレンジに対応する温
度領域である『Ｔ２＋２０℃』〜『Ｔ２＋５５℃』にお
いて、融解する結晶の量であり、この値が大きくなる
と、わずかな温度変化でフィルム全体の粘度変化が大き
くなるため、例えば熱板（ｅ）の場所による温度バラツ
キや、包装アイテムの場所による熱容量の差等に起因す
るフィルムに与えられた熱量のバラツキに対して、シー
ル部位におけるフィルム粘度がバラつき、シール性が不
安定になる傾向にある。
【００２７】そこで本発明においてはΔＸｔは４．５％
以下であることが好ましい。さらに好ましくは２％以
下、最も好ましくは１．０％以下である。ΔＸｔが４．
５％より大きいと、高速包装の場合に熱シール温度や熱
シール時間設定の調節では対応ができず、図５（オ）の
工程において手でトレー（ｃ）を熱板（ｅ）に押さえつ
ける力加減で調節するか熱板と被包装物の場所を選び、
複数回に分けてトレーを熱板に場所を変えつつ押さえつ
けるくらいしか対応できないが、これも実際の高速包装
時には実現困難である。
以下であることが好ましい。さらに好ましくは２％以
下、最も好ましくは１．０％以下である。ΔＸｔが４．
５％より大きいと、高速包装の場合に熱シール温度や熱
シール時間設定の調節では対応ができず、図５（オ）の
工程において手でトレー（ｃ）を熱板（ｅ）に押さえつ
ける力加減で調節するか熱板と被包装物の場所を選び、
複数回に分けてトレーを熱板に場所を変えつつ押さえつ
けるくらいしか対応できないが、これも実際の高速包装
時には実現困難である。
【００２８】本発明のフィルムは、ポリエチレン系樹脂
の両スキン層（Ｓ層）と、融点（Ｔ１）が該ポリエチレ
ン系樹脂の融点（Ｔ２）よりも５５℃以上高いポリオレ
フィン系樹脂の耐熱層（Ｈ層）を含む少なくとも３層構
成をとる必要がある。Ｓ層はフィルムにシール性、光
沢、防曇性、滑り性等のフィルムの表面特性を付与する
ものである。ポリオレフィン系フィルムの場合、自己密
着性が実用レベルになく、熱シールが必要であるが、ハ
ンド包装に限らず高速包装の場合にはフィルムに与える
ことができる熱量が小さく且つ変動が大きくなる傾向に
ある。そのため、Ｓ層の融点（Ｔ２）は１００℃以下で
あることが好ましい。Ｔ２が１００℃より高いと、１５
個／分以上の高速包装においては熱シールの設定を装置
の上限にしても十分に熱シールされない場合がある。更
に好ましくは、Ｔ２は９５℃以下である。
の両スキン層（Ｓ層）と、融点（Ｔ１）が該ポリエチレ
ン系樹脂の融点（Ｔ２）よりも５５℃以上高いポリオレ
フィン系樹脂の耐熱層（Ｈ層）を含む少なくとも３層構
成をとる必要がある。Ｓ層はフィルムにシール性、光
沢、防曇性、滑り性等のフィルムの表面特性を付与する
ものである。ポリオレフィン系フィルムの場合、自己密
着性が実用レベルになく、熱シールが必要であるが、ハ
ンド包装に限らず高速包装の場合にはフィルムに与える
ことができる熱量が小さく且つ変動が大きくなる傾向に
ある。そのため、Ｓ層の融点（Ｔ２）は１００℃以下で
あることが好ましい。Ｔ２が１００℃より高いと、１５
個／分以上の高速包装においては熱シールの設定を装置
の上限にしても十分に熱シールされない場合がある。更
に好ましくは、Ｔ２は９５℃以下である。
【００２９】また、この場合、スキン層の融点（Ｔ２）
より１０℃低い温度における縦・横の平均熱収縮率が好
ましくは３０％以下、さらに好ましくは２５％以下、最
も好ましくは２０％以下である。スキン層の融点より１
０℃低い温度において熱収縮率が大きい場合、トレー底
部のフィルムをきちんと密着するように折り畳まないと
熱シールする際にトレーを熱板にしっかり押さえつける
直前の瞬間にトレー底部のフィルムの収縮によるめくれ
が生じ、高速かつ大量に良好な熱シールをすることが困
難になる。
より１０℃低い温度における縦・横の平均熱収縮率が好
ましくは３０％以下、さらに好ましくは２５％以下、最
も好ましくは２０％以下である。スキン層の融点より１
０℃低い温度において熱収縮率が大きい場合、トレー底
部のフィルムをきちんと密着するように折り畳まないと
熱シールする際にトレーを熱板にしっかり押さえつける
直前の瞬間にトレー底部のフィルムの収縮によるめくれ
が生じ、高速かつ大量に良好な熱シールをすることが困
難になる。
【００３０】具体的に説明すると、熱シールする際、従
来技術のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．２）はシール
しようとした際、トレー底部のフィルムの収縮によるめ
くれが生じ、うまく底部を高速かつ大量に熱シールをす
ることが困難なことがしばしば見受けられたのに対し、
本発明のフィルム（実施例１の実験Ｎｏ．１）はそのよ
うなことが起らなかった。Ｔ２−１０（℃）に相当する
８２℃での縦・横平均の熱収縮率を見てみると、本発明
のフィルム（実施例１の実験Ｎｏ．１）は１０％である
のに対し、従来技術のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．
２）のそれは３２％と収縮率が大きかった。
来技術のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．２）はシール
しようとした際、トレー底部のフィルムの収縮によるめ
くれが生じ、うまく底部を高速かつ大量に熱シールをす
ることが困難なことがしばしば見受けられたのに対し、
本発明のフィルム（実施例１の実験Ｎｏ．１）はそのよ
うなことが起らなかった。Ｔ２−１０（℃）に相当する
８２℃での縦・横平均の熱収縮率を見てみると、本発明
のフィルム（実施例１の実験Ｎｏ．１）は１０％である
のに対し、従来技術のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．
２）のそれは３２％と収縮率が大きかった。
【００３１】Ｓ層を構成するポリエチレン系樹脂として
は、具体的には、例えばエチレンと炭素数３〜１２のα
オレフィンとの共重合体、又はビニルエステル単量体、
脂肪族不飽和モノカルボン酸、該モノカルボン酸・アル
キルエステル誘導体から選ばれる単量体とエチレンとの
共重合体でエチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−
アルキルアクリレート共重合体、エチレン−アルキルメ
タクリレート共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体
等が挙げられる。好ましくは、防曇剤との相溶性やフィ
ルムのストレッチ性の点で酢酸ビニル含量が１０〜１５
重量％のエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）また
はメタロセン系触媒やバナジウム触媒等により重合され
た密度が０．８６５〜０．９１０ｇ／ｃｍ3のエチレン
−αオレフィン共重合体の中から選ばれる。
は、具体的には、例えばエチレンと炭素数３〜１２のα
オレフィンとの共重合体、又はビニルエステル単量体、
脂肪族不飽和モノカルボン酸、該モノカルボン酸・アル
キルエステル誘導体から選ばれる単量体とエチレンとの
共重合体でエチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−
アルキルアクリレート共重合体、エチレン−アルキルメ
タクリレート共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体
等が挙げられる。好ましくは、防曇剤との相溶性やフィ
ルムのストレッチ性の点で酢酸ビニル含量が１０〜１５
重量％のエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）また
はメタロセン系触媒やバナジウム触媒等により重合され
た密度が０．８６５〜０．９１０ｇ／ｃｍ3のエチレン
−αオレフィン共重合体の中から選ばれる。
【００３２】また溶融押出時のメルトテンションによる
樹脂の配向バランスから、上記エチレン系共重合体のＭ
Ｉ（ＪＩＳＫ７２１０に準拠して、温度が１９０℃で、
荷重が２．１６Ｋｇの条件）は０．５〜１０が好まし
く、更に好ましくはＭＩは２〜７である。本発明のフィ
ルムにおいて、ポリエチレン系樹脂の割合は、熱シ−ル
層としての特性を発揮させるためには、一般に５０容量
％以上であり、好ましくは８０容量％以上、更に好まし
くは９０容量％以上である。
樹脂の配向バランスから、上記エチレン系共重合体のＭ
Ｉ（ＪＩＳＫ７２１０に準拠して、温度が１９０℃で、
荷重が２．１６Ｋｇの条件）は０．５〜１０が好まし
く、更に好ましくはＭＩは２〜７である。本発明のフィ
ルムにおいて、ポリエチレン系樹脂の割合は、熱シ−ル
層としての特性を発揮させるためには、一般に５０容量
％以上であり、好ましくは８０容量％以上、更に好まし
くは９０容量％以上である。
【００３３】Ｓ層には、防曇性を付与するために、防曇
剤として界面活性剤を各層に添加することができるが、
一般にはノニオン系界面活性剤をＳ層に対し０．５〜５
重量％添加される。具体的にはジグリセリン脂肪酸エス
テルをＳ層の樹脂に１〜３重量％添加したものが挙げら
れる。Ｓ層にはミネラルオイルやポリオレフィンワック
ス等の可塑剤、紫外線吸収剤、銀系抗菌剤、ヒノキチオ
ールやワサビ抽出物及びキトサン等の鮮度保持剤、脂肪
酸アミド等の滑剤等の添加剤を添加できる。
剤として界面活性剤を各層に添加することができるが、
一般にはノニオン系界面活性剤をＳ層に対し０．５〜５
重量％添加される。具体的にはジグリセリン脂肪酸エス
テルをＳ層の樹脂に１〜３重量％添加したものが挙げら
れる。Ｓ層にはミネラルオイルやポリオレフィンワック
ス等の可塑剤、紫外線吸収剤、銀系抗菌剤、ヒノキチオ
ールやワサビ抽出物及びキトサン等の鮮度保持剤、脂肪
酸アミド等の滑剤等の添加剤を添加できる。
【００３４】本発明のフィルムにおいて、Ｈ層はフィル
ムに耐熱性を与え、またフィルムの機械的性質を支配す
る層であり、（Ｔ２＋５５℃）以上の融点（Ｔ１）を有
するポリオレフィン系樹脂（以下、「耐熱性樹脂」とい
う）を含有する必要がある。Ｔ１が（Ｔ２＋５５℃）未
満では、熱によるシールが可能な下限温度から過溶融に
より穴があく温度までの良好に熱シールできる温度範囲
（シールレンジ）が実用上狭く、多種多様な包装アイテ
ムに対応しきれず、従来の熱シール性が維持できなくな
る。好ましくはＴ１は（Ｔ２＋６０℃）以上、更に好ま
しくはＴ１は（Ｔ２＋６５℃）以上である。
ムに耐熱性を与え、またフィルムの機械的性質を支配す
る層であり、（Ｔ２＋５５℃）以上の融点（Ｔ１）を有
するポリオレフィン系樹脂（以下、「耐熱性樹脂」とい
う）を含有する必要がある。Ｔ１が（Ｔ２＋５５℃）未
満では、熱によるシールが可能な下限温度から過溶融に
より穴があく温度までの良好に熱シールできる温度範囲
（シールレンジ）が実用上狭く、多種多様な包装アイテ
ムに対応しきれず、従来の熱シール性が維持できなくな
る。好ましくはＴ１は（Ｔ２＋６０℃）以上、更に好ま
しくはＴ１は（Ｔ２＋６５℃）以上である。
【００３５】上記「耐熱性樹脂」としては、例えば、ポ
リプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂等が挙げられ
る。「耐熱性樹脂」の好ましい一例は、融点が高い点か
らポリプロピレン系樹脂やポリメチルペンテン系樹脂が
挙げられるが、その中でも、他のポリオレフィン系樹脂
との相溶性の点より、ポリプロピレン系樹脂が好まし
い。具体的にはプロピレン単独重合体、プロピレン−エ
チレン・ランダム共重合体またはブロック共重合体、プ
ロピレン−エチレン−αオレフィン（炭素数４〜１２）
・ランダム共重合体またはブロック共重合体、プロピレ
ン−αオレフィン（炭素数４〜１２）・ランダム共重合
体またはブロック共重合体で、融点が１５０℃以上のも
の等が挙げられる。好ましくは融点が１５５℃以上、最
も好ましくは融点が１６０℃以上のプロピレン単独重合
体、上記ブロック共重合体である。
リプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂等が挙げられ
る。「耐熱性樹脂」の好ましい一例は、融点が高い点か
らポリプロピレン系樹脂やポリメチルペンテン系樹脂が
挙げられるが、その中でも、他のポリオレフィン系樹脂
との相溶性の点より、ポリプロピレン系樹脂が好まし
い。具体的にはプロピレン単独重合体、プロピレン−エ
チレン・ランダム共重合体またはブロック共重合体、プ
ロピレン−エチレン−αオレフィン（炭素数４〜１２）
・ランダム共重合体またはブロック共重合体、プロピレ
ン−αオレフィン（炭素数４〜１２）・ランダム共重合
体またはブロック共重合体で、融点が１５０℃以上のも
の等が挙げられる。好ましくは融点が１５５℃以上、最
も好ましくは融点が１６０℃以上のプロピレン単独重合
体、上記ブロック共重合体である。
【００３６】さらにＨ層中の他のポリオレフィン系樹脂
との相溶性、多層フィルムの押込回復性や引裂強度及び
耐突刺性付与の観点より、上記「耐熱性樹脂」の好まし
い例は、プロピレン−エチレンブロック共重合体（以
下、ＢＰＰと略す）等のプロピレン−αオレフィンブロ
ック共重合体である。一般にＢＰＰは重合用のリアクタ
ーを２段以上有する重合設備で製造されるが、１段目の
重合時にアイソタクチックポリプロピレン（以下、ｉＰ
Ｐと略す）成分を重合し、２段目以降の重合時にプロピ
レン・エチレン共重合体（以下、ＥＰＣと略す）成分を
重合することにより得られる。ポリオレフィン系樹脂と
の相溶性、多層フィルムの押込回復性や引裂強度及び耐
突刺性付与の観点から、ＢＰＰのうちＥＰＣの含有量が
多いもの程好ましく、具体的には２０重量％以上が好ま
しい。より好ましくは４０重量％以上が好ましく、更に
好ましく６０重量％以上である。
との相溶性、多層フィルムの押込回復性や引裂強度及び
耐突刺性付与の観点より、上記「耐熱性樹脂」の好まし
い例は、プロピレン−エチレンブロック共重合体（以
下、ＢＰＰと略す）等のプロピレン−αオレフィンブロ
ック共重合体である。一般にＢＰＰは重合用のリアクタ
ーを２段以上有する重合設備で製造されるが、１段目の
重合時にアイソタクチックポリプロピレン（以下、ｉＰ
Ｐと略す）成分を重合し、２段目以降の重合時にプロピ
レン・エチレン共重合体（以下、ＥＰＣと略す）成分を
重合することにより得られる。ポリオレフィン系樹脂と
の相溶性、多層フィルムの押込回復性や引裂強度及び耐
突刺性付与の観点から、ＢＰＰのうちＥＰＣの含有量が
多いもの程好ましく、具体的には２０重量％以上が好ま
しい。より好ましくは４０重量％以上が好ましく、更に
好ましく６０重量％以上である。
【００３７】ここで、ＢＰＰ中のＥＰＣの定量方法は特
開平４−３１４７１２号公報記載の方法に従う。すなわ
ち９５℃における１，２，４−トリクロロベンゼン（Ｔ
ＣＢ）可溶分をＥＰＣとした方法で具体的には所定量の
共重合体と酸化防止剤をＴＣＢに加熱溶解し、この溶液
を海砂を満たし１５０℃〜１６０℃の温度に保たれたス
テンレス製カラムの中に充填した後、室温までカラムの
温度を下げて共重合体を十分結晶化させる。このカラム
を再度９５℃まで昇温した後、カラムに接続された配管
より９５℃に温められたＴＣＢを流入してこの温度での
可溶分を取り出す。取り出された可溶分を含むＴＣＢ溶
液にメタノールを追添して可溶分を再沈させた後、ろ
過、乾燥して９５℃におけるＴＣＢ可溶分を得、その割
合をＢＰＰ中のＥＰＣの割合とする。
開平４−３１４７１２号公報記載の方法に従う。すなわ
ち９５℃における１，２，４−トリクロロベンゼン（Ｔ
ＣＢ）可溶分をＥＰＣとした方法で具体的には所定量の
共重合体と酸化防止剤をＴＣＢに加熱溶解し、この溶液
を海砂を満たし１５０℃〜１６０℃の温度に保たれたス
テンレス製カラムの中に充填した後、室温までカラムの
温度を下げて共重合体を十分結晶化させる。このカラム
を再度９５℃まで昇温した後、カラムに接続された配管
より９５℃に温められたＴＣＢを流入してこの温度での
可溶分を取り出す。取り出された可溶分を含むＴＣＢ溶
液にメタノールを追添して可溶分を再沈させた後、ろ
過、乾燥して９５℃におけるＴＣＢ可溶分を得、その割
合をＢＰＰ中のＥＰＣの割合とする。
【００３８】上記「耐熱性樹脂」は、上記ＢＰＰの代わ
りにｉＰＰとＥＰＣを機械的にブレンドしたものでも良
い。後述するＢＰＰよりもｉＰＰとＥＰＣを機械的にブ
レンドしたものはＥＰＣの分散径が大きい。従って多層
フィルムの引裂強度はＢＰＰよりも優れる傾向にある。
一方、フィルムの光学特性や突刺強度や押込回復性の観
点からは、ＥＰＣの分散径は小さい方が好ましい。一般
にＢＰＰの方がｉＰＰとＥＰＣを機械的にブレンドした
ものに比べＥＰＣの分散径が小さくなる傾向にあるが、
ＥＰＣの平均分散径が２μｍ以下、更にはＥＰＣの平均
分散径が１μｍ以下であるＢＰＰが好ましい。
りにｉＰＰとＥＰＣを機械的にブレンドしたものでも良
い。後述するＢＰＰよりもｉＰＰとＥＰＣを機械的にブ
レンドしたものはＥＰＣの分散径が大きい。従って多層
フィルムの引裂強度はＢＰＰよりも優れる傾向にある。
一方、フィルムの光学特性や突刺強度や押込回復性の観
点からは、ＥＰＣの分散径は小さい方が好ましい。一般
にＢＰＰの方がｉＰＰとＥＰＣを機械的にブレンドした
ものに比べＥＰＣの分散径が小さくなる傾向にあるが、
ＥＰＣの平均分散径が２μｍ以下、更にはＥＰＣの平均
分散径が１μｍ以下であるＢＰＰが好ましい。
【００３９】光学特性について言えば、ＥＰＣの分散径
が大きい程、ＢＰＰのみをフィルム化した場合またはＢ
ＰＰと他の樹脂をブレンドしてフィルム化した場合にフ
ィルム表面が粗れて光を散乱する傾向が大きくなる。従
って、これをＨ層とし両表面層（Ｓ層）で覆って多層フ
ィルムとしても、Ｈ層の表面粗れ（Ｈ層とその外層との
界面での粗れ）が多層フィルムの表面を粗して、結果と
して多層フィルムの透明性や光沢といった光学特性を悪
くする。
が大きい程、ＢＰＰのみをフィルム化した場合またはＢ
ＰＰと他の樹脂をブレンドしてフィルム化した場合にフ
ィルム表面が粗れて光を散乱する傾向が大きくなる。従
って、これをＨ層とし両表面層（Ｓ層）で覆って多層フ
ィルムとしても、Ｈ層の表面粗れ（Ｈ層とその外層との
界面での粗れ）が多層フィルムの表面を粗して、結果と
して多層フィルムの透明性や光沢といった光学特性を悪
くする。
【００４０】また一方、ＥＰＣの分散径が小さくなる
と、ＢＰＰ中でｉＰＰとＥＰＣとの接触面積が大きくな
る為、その界面でＢＰＰ全体に掛かる変形を吸収し、突
刺強度が向上する傾向にある。好ましいＢＰＰの具体例
としては、ＥＰＣ含有量が多く且つＥＰＣ分散径が小さ
いリアクターＴＰＯといわれている、モンテル−ＪＰＯ
社製「キャタロイ」柔軟グレード、トクヤマ社製「Ｐ．
Ｅ．Ｒ．」、チッソ社製「ニューコン」、出光石油化学
社製「出光ＴＰＯ」の内の衝撃タイプ等が挙げられる。
と、ＢＰＰ中でｉＰＰとＥＰＣとの接触面積が大きくな
る為、その界面でＢＰＰ全体に掛かる変形を吸収し、突
刺強度が向上する傾向にある。好ましいＢＰＰの具体例
としては、ＥＰＣ含有量が多く且つＥＰＣ分散径が小さ
いリアクターＴＰＯといわれている、モンテル−ＪＰＯ
社製「キャタロイ」柔軟グレード、トクヤマ社製「Ｐ．
Ｅ．Ｒ．」、チッソ社製「ニューコン」、出光石油化学
社製「出光ＴＰＯ」の内の衝撃タイプ等が挙げられる。
【００４１】また、プロピレン単独重合体やＢＰＰ中の
ｉＰＰのアイソタクティシティをアイソタクティックペ
ンタッド分率（ｆｍｍｍｍ）で５５〜８５モル％に調節
することによっても、上述のリアクターＴＰＯに類似し
た物性を持つ樹脂を得ることができる。このものの具体
例としては出光石油化学社製「出光ＴＰＯ」の透明タイ
プ及び衝撃タイプ等が挙げられる。このうち、透明タイ
プはプロピレン単独重合体であり、とりわけ透明性に優
れる物である。ここで、アイソタクティックペンタッド
分率はＡ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍｏ
ｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に発表された
方法に従い、同位体炭素による核磁気共鳴スペクトル
（１３Ｃ−ＮＭＲ）を使用して測定されるポリプロピレ
ン分子鎖中のペンタッド単位でのアイソタクティック分
率である。換言すれば、アイソタクティックペンタッド
分率は、プロピレンモノマー単位が５個連続してメソ結
合したプロピレンモノマー単位の分率である。但し、ピ
ークの帰属に関しては上述のＢＰＰ中のＥＰＣの定量方
法は、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１
９７５）に記載の上記文献の改正版に基づいて行った。
具体的には、１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル炭素領
域の全吸収ピークの強度分率をもってアイソタクティッ
クペンタッド単位を測定する。
ｉＰＰのアイソタクティシティをアイソタクティックペ
ンタッド分率（ｆｍｍｍｍ）で５５〜８５モル％に調節
することによっても、上述のリアクターＴＰＯに類似し
た物性を持つ樹脂を得ることができる。このものの具体
例としては出光石油化学社製「出光ＴＰＯ」の透明タイ
プ及び衝撃タイプ等が挙げられる。このうち、透明タイ
プはプロピレン単独重合体であり、とりわけ透明性に優
れる物である。ここで、アイソタクティックペンタッド
分率はＡ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍｏ
ｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に発表された
方法に従い、同位体炭素による核磁気共鳴スペクトル
（１３Ｃ−ＮＭＲ）を使用して測定されるポリプロピレ
ン分子鎖中のペンタッド単位でのアイソタクティック分
率である。換言すれば、アイソタクティックペンタッド
分率は、プロピレンモノマー単位が５個連続してメソ結
合したプロピレンモノマー単位の分率である。但し、ピ
ークの帰属に関しては上述のＢＰＰ中のＥＰＣの定量方
法は、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１
９７５）に記載の上記文献の改正版に基づいて行った。
具体的には、１３Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル炭素領
域の全吸収ピークの強度分率をもってアイソタクティッ
クペンタッド単位を測定する。
【００４２】耐熱層の樹脂構成にもよるが、上記「耐熱
性樹脂」がポリプロピレン系樹脂の場合、そのメルトフ
ローレート（ＭＦＲ；ＪＩＳＫ７２１０に準拠、温度が
２３０℃で、荷重が２．１６Ｋｇの条件）は好ましくは
０．８〜１００であり、さらに好ましくは３〜２０、最
も好ましくは７〜１５である。ＭＦＲが０．８より小さ
い場合、樹脂に溶融押出時にメルトテンションによる配
向が掛かり過ぎて、結果として多層フィルムは引裂強度
が小さく且つ破断伸びが小さいストレッチ性に劣ったフ
ィルムになる傾向にある。ＭＦＲが３０より大きい場
合、溶融押出時にメルトテンションによる配向が掛かり
難くなり、原反の引き取りや延伸が困難となる傾向にあ
る。なお、耐熱層内において耐熱性樹脂が５０重量％以
下の場合は、ＭＦＲが３０〜１００の範囲においても良
好に使用される。
性樹脂」がポリプロピレン系樹脂の場合、そのメルトフ
ローレート（ＭＦＲ；ＪＩＳＫ７２１０に準拠、温度が
２３０℃で、荷重が２．１６Ｋｇの条件）は好ましくは
０．８〜１００であり、さらに好ましくは３〜２０、最
も好ましくは７〜１５である。ＭＦＲが０．８より小さ
い場合、樹脂に溶融押出時にメルトテンションによる配
向が掛かり過ぎて、結果として多層フィルムは引裂強度
が小さく且つ破断伸びが小さいストレッチ性に劣ったフ
ィルムになる傾向にある。ＭＦＲが３０より大きい場
合、溶融押出時にメルトテンションによる配向が掛かり
難くなり、原反の引き取りや延伸が困難となる傾向にあ
る。なお、耐熱層内において耐熱性樹脂が５０重量％以
下の場合は、ＭＦＲが３０〜１００の範囲においても良
好に使用される。
【００４３】本発明のフィルムにおいて、上記「耐熱性
樹脂」として、ポリエチレン系樹脂を用いる例として
は、例えば「耐熱性樹脂」が融点１２０〜１４０℃の直
鎖状ポリエチレンあるいは高密度ポリエチレンであり、
Ｓ層を構成する主体樹脂の融点が７０℃程度の超低密度
ポリエチレン系樹脂（例えば、メタロセン系触媒によっ
て重合された密度が０．８７ｇ／ｃｍ3以下のエチレン
−αオレフィン共重合体）のような組合せが挙げられ
る。このものは少ない熱量で熱シールができる点で好ま
しいが、夏場での製品の保存等において脱配向や収縮に
よるストレッチ性等の物性の変化や製品の形態の変化等
の点からは、「耐熱性樹脂」は上記ポリプロピレン系樹
脂であることが好ましい。
樹脂」として、ポリエチレン系樹脂を用いる例として
は、例えば「耐熱性樹脂」が融点１２０〜１４０℃の直
鎖状ポリエチレンあるいは高密度ポリエチレンであり、
Ｓ層を構成する主体樹脂の融点が７０℃程度の超低密度
ポリエチレン系樹脂（例えば、メタロセン系触媒によっ
て重合された密度が０．８７ｇ／ｃｍ3以下のエチレン
−αオレフィン共重合体）のような組合せが挙げられ
る。このものは少ない熱量で熱シールができる点で好ま
しいが、夏場での製品の保存等において脱配向や収縮に
よるストレッチ性等の物性の変化や製品の形態の変化等
の点からは、「耐熱性樹脂」は上記ポリプロピレン系樹
脂であることが好ましい。
【００４４】Ｈ層には好ましいＸｃｈを得るために、上
記「耐熱性樹脂」と共に他の樹脂を併用することが好ま
しい。この際、ΔＸｔを小さくして高速包装でも熱シー
ルを安定させる為に、『Ｔ２＋２０℃』以下に融点を持
ち、Ｘｃｈの小さい樹脂を使用されることが好ましい。
この場合、好適に使用される樹脂の融点は「フィルムの
融解ピークの内の最高温のピーク温度＝Ｔ１」よりも４
０℃以上低い、好ましくは５０℃以上低い、もっとも好
ましくは５５℃以上低いのものである。
記「耐熱性樹脂」と共に他の樹脂を併用することが好ま
しい。この際、ΔＸｔを小さくして高速包装でも熱シー
ルを安定させる為に、『Ｔ２＋２０℃』以下に融点を持
ち、Ｘｃｈの小さい樹脂を使用されることが好ましい。
この場合、好適に使用される樹脂の融点は「フィルムの
融解ピークの内の最高温のピーク温度＝Ｔ１」よりも４
０℃以上低い、好ましくは５０℃以上低い、もっとも好
ましくは５５℃以上低いのものである。
【００４５】本発明のフィルムにおいては、Ｈ層にポリ
ブテン−１系樹脂、エチレンと炭素数３〜１２のαオレ
フィンとの共重合体、ビニル芳香族系エラストマーから
なる群より選ばれる少なくとも１種の樹脂をブレンドし
てもよい。特に、Ｈ層に「耐熱性樹脂」として好ましい
ポリプロピレン系樹脂を用いた場合、これら樹脂の併用
の効果は大きい。
ブテン−１系樹脂、エチレンと炭素数３〜１２のαオレ
フィンとの共重合体、ビニル芳香族系エラストマーから
なる群より選ばれる少なくとも１種の樹脂をブレンドし
てもよい。特に、Ｈ層に「耐熱性樹脂」として好ましい
ポリプロピレン系樹脂を用いた場合、これら樹脂の併用
の効果は大きい。
【００４６】ポリブテン−１系樹脂、ビニル芳香族系エ
ラストマーは、ポリプロピレン系樹脂との相溶性が良
く、その結果出来たフィルムが透明性に優れるという観
点より、好ましい。ここで、ビニル芳香族系エラストマ
ーとしては、例えばモノビニル置換芳香族炭化水素重合
体ブロックと共役ジエン重合体ブロックからなるブロッ
ク共重合体（ＳＢＢＣと略す）、及びその水素添加誘導
体（Ｈ−ＳＢＢＣと略す）が挙げられる。ポリブテン−
１系樹脂は、ビニル芳香族系エラストマーを使用したと
きに時折問題となることがあるフィルム化したときのゲ
ルの発生を無視できる傾向にある点で好ましい。
ラストマーは、ポリプロピレン系樹脂との相溶性が良
く、その結果出来たフィルムが透明性に優れるという観
点より、好ましい。ここで、ビニル芳香族系エラストマ
ーとしては、例えばモノビニル置換芳香族炭化水素重合
体ブロックと共役ジエン重合体ブロックからなるブロッ
ク共重合体（ＳＢＢＣと略す）、及びその水素添加誘導
体（Ｈ−ＳＢＢＣと略す）が挙げられる。ポリブテン−
１系樹脂は、ビニル芳香族系エラストマーを使用したと
きに時折問題となることがあるフィルム化したときのゲ
ルの発生を無視できる傾向にある点で好ましい。
【００４７】ポリブテン−１系樹脂（以下ＰＢ−１系樹
脂と記す）としてはブテン−エチレン共重合体、ブテン
−１−プロピレン共重合体、ブテン−１−αオレフィン
（炭素数５〜１２）共重合体があげられる。その中でも
好ましくはブテン−１−プロピレン共重合体であり、さ
らに好ましくはプロピレン含有量が１０〜３０ｍｏｌ％
のブテン−１−プロピレン共重合体である。この好まし
い樹脂の一例としては三井化学社製「タフマーＢＬ」が
挙げられる。ポリプロピレン系樹脂（以下ＰＰ系樹脂と
略す）とＰＢ−１系樹脂との比率は、前者：後者＝１
０：９０〜９０：１０が好ましく、更に好ましくは同７
０：３０〜３０：７０である。比率がこの範囲にある場
合にフィルムは透明性に優れまた、０℃以下の低温域に
おけるダート衝撃強度に優れる。
脂と記す）としてはブテン−エチレン共重合体、ブテン
−１−プロピレン共重合体、ブテン−１−αオレフィン
（炭素数５〜１２）共重合体があげられる。その中でも
好ましくはブテン−１−プロピレン共重合体であり、さ
らに好ましくはプロピレン含有量が１０〜３０ｍｏｌ％
のブテン−１−プロピレン共重合体である。この好まし
い樹脂の一例としては三井化学社製「タフマーＢＬ」が
挙げられる。ポリプロピレン系樹脂（以下ＰＰ系樹脂と
略す）とＰＢ−１系樹脂との比率は、前者：後者＝１
０：９０〜９０：１０が好ましく、更に好ましくは同７
０：３０〜３０：７０である。比率がこの範囲にある場
合にフィルムは透明性に優れまた、０℃以下の低温域に
おけるダート衝撃強度に優れる。
【００４８】ＳＢＢＣ及びＨ−ＳＢＢＣとしては、スチ
レン−ブタジエン共重合体、スチレン−イソプレン共重
合体及びその水素添加誘導体等が挙げられ、これ等同士
をブレンドしても良い。特に、Ｈ−ＳＢＢＣはフィルム
化した時のゲルの発生が少なく、ポリオレフィン系樹脂
との相溶性が良好で強度の経時変化が起こり難い点等で
好ましい。なお、共重合体中のスチレン含量を調整し共
重合体のガラス転移点を変えることにより押込応力を解
放してから元に戻るまでの回復時間を調整することがで
きる。スチレン含量を減らすことにより回復時間は長く
なり、特開平８−２７６５５０号公報に触れられている
ように遅延回復性がフィルムに付与されることにより、
直線包装機におけるカット後のフィルムの張力の開放に
よるフィルムの反動が起こり難くなりフィルムに皺が生
じにくく、きれいにフィルムを被包装物に折込むことが
できるため、直線包装機用フィルムとしても望ましいフ
ィルムとなる。この好ましい樹脂の一例としては、旭化
成工業社製「タフテック」やクラレ社製「セプトン」、
「ハイブラー」及び日本合成ゴム社製「ＤＹＮＡＲＯＮ
・ＨＳＢＲ」等が挙げられる。ＰＰ系樹脂とＳＢＢＣま
たはＨ−ＳＢＢＣとの比率は、前者：後者＝１０：９０
〜９０：１０が好ましく、更に好ましくは同７０：３０
〜４０：６０である。比率がこの範囲にある場合にフィ
ルムは、透明性に優れまたストレッチした場合にクラッ
ク発生による白化が防止出来る。
レン−ブタジエン共重合体、スチレン−イソプレン共重
合体及びその水素添加誘導体等が挙げられ、これ等同士
をブレンドしても良い。特に、Ｈ−ＳＢＢＣはフィルム
化した時のゲルの発生が少なく、ポリオレフィン系樹脂
との相溶性が良好で強度の経時変化が起こり難い点等で
好ましい。なお、共重合体中のスチレン含量を調整し共
重合体のガラス転移点を変えることにより押込応力を解
放してから元に戻るまでの回復時間を調整することがで
きる。スチレン含量を減らすことにより回復時間は長く
なり、特開平８−２７６５５０号公報に触れられている
ように遅延回復性がフィルムに付与されることにより、
直線包装機におけるカット後のフィルムの張力の開放に
よるフィルムの反動が起こり難くなりフィルムに皺が生
じにくく、きれいにフィルムを被包装物に折込むことが
できるため、直線包装機用フィルムとしても望ましいフ
ィルムとなる。この好ましい樹脂の一例としては、旭化
成工業社製「タフテック」やクラレ社製「セプトン」、
「ハイブラー」及び日本合成ゴム社製「ＤＹＮＡＲＯＮ
・ＨＳＢＲ」等が挙げられる。ＰＰ系樹脂とＳＢＢＣま
たはＨ−ＳＢＢＣとの比率は、前者：後者＝１０：９０
〜９０：１０が好ましく、更に好ましくは同７０：３０
〜４０：６０である。比率がこの範囲にある場合にフィ
ルムは、透明性に優れまたストレッチした場合にクラッ
ク発生による白化が防止出来る。
【００４９】本発明のフィルムにおいては、Ｈ層として
ＰＰ系樹脂を用いた場合、ＰＰ系樹脂との相溶性が良く
且つフィルムが透明性に優れるという観点より、Ｈ層に
上記ＰＢ−１系樹脂やＳＢＢＣ、Ｈ−ＳＢＢＣと共に或
いは単独で、プロピレン成分含有率が５０〜８５重量％
で沸騰ノルマルヘプタンによるソックスレー抽出不溶分
が７０重量％以下のポリオレフィンをブレンドしても良
い。このもので好ましいのはプロピレン−ブテン−１共
重合体で、１９０℃における溶融粘度が５０００〜１２
０００ｃｐｓ程度の低分子量樹脂のものであり、このも
のの具体例としては宇部レキセン社製「ＡＰＡＯ」が挙
げられる。
ＰＰ系樹脂を用いた場合、ＰＰ系樹脂との相溶性が良く
且つフィルムが透明性に優れるという観点より、Ｈ層に
上記ＰＢ−１系樹脂やＳＢＢＣ、Ｈ−ＳＢＢＣと共に或
いは単独で、プロピレン成分含有率が５０〜８５重量％
で沸騰ノルマルヘプタンによるソックスレー抽出不溶分
が７０重量％以下のポリオレフィンをブレンドしても良
い。このもので好ましいのはプロピレン−ブテン−１共
重合体で、１９０℃における溶融粘度が５０００〜１２
０００ｃｐｓ程度の低分子量樹脂のものであり、このも
のの具体例としては宇部レキセン社製「ＡＰＡＯ」が挙
げられる。
【００５０】本発明のフィルムにおいては、フィルムの
押込回復性を向上させるために、Ｈ層に密度が０．９０
２ｇ／ｃｍ3以下のエチレン−αオレフィン共重合体
（αオレフィンの炭素数は一般に３〜１２）をブレンド
しても良い。好ましくは密度が０．８８０ｇ／ｃｍ3以
下、さらに好ましくは密度が０．８６５〜０．８７５ｇ
／ｃｍ3のものである。
押込回復性を向上させるために、Ｈ層に密度が０．９０
２ｇ／ｃｍ3以下のエチレン−αオレフィン共重合体
（αオレフィンの炭素数は一般に３〜１２）をブレンド
しても良い。好ましくは密度が０．８８０ｇ／ｃｍ3以
下、さらに好ましくは密度が０．８６５〜０．８７５ｇ
／ｃｍ3のものである。
【００５１】また、フィルムの押込回復性を向上させる
ために、非晶質ポリオレフィンブロックと結晶性ポリオ
レフィンブロックからなるブロック共重合体もブレンド
しても良い。一例としては日本合成ゴム社製「ＤＹＮＡ
ＲＯＮ・ＣＥＢＣ」等が挙げられる。また、Ｈ層を構成
する「耐熱性樹脂」と上述の低融点樹脂の組合せとして
は、動的加硫型熱可塑性エラストマー（ＴＰＶ）が例示
できる。このものは、マトリックスとしてＰＰ系樹脂を
用い、ドメインとしてのエラストマー成分として密度
０．９０２ｇ／ｃｍ3以下のポリエチレン系樹脂やＥＰ
Ｃを使用したもので、パーオキサイド系等の架橋剤を用
いて両者を溶融混合させながら主にエラストマー成分を
架橋させてゴム弾性を向上させ、結果として耐熱性も向
上したものである。一例としては、ｉＰＰとメタロセン
系触媒で重合された密度が０．８７ｇ／ｃｍ3以下のエ
チレン−αオレフィン（好ましくは１−ヘキセンまたは
１−オクテン）共重合体よりなるＴＰＶが、押込回復性
や引裂強度及び耐突刺性等の向上の観点より好適に使用
される。
ために、非晶質ポリオレフィンブロックと結晶性ポリオ
レフィンブロックからなるブロック共重合体もブレンド
しても良い。一例としては日本合成ゴム社製「ＤＹＮＡ
ＲＯＮ・ＣＥＢＣ」等が挙げられる。また、Ｈ層を構成
する「耐熱性樹脂」と上述の低融点樹脂の組合せとして
は、動的加硫型熱可塑性エラストマー（ＴＰＶ）が例示
できる。このものは、マトリックスとしてＰＰ系樹脂を
用い、ドメインとしてのエラストマー成分として密度
０．９０２ｇ／ｃｍ3以下のポリエチレン系樹脂やＥＰ
Ｃを使用したもので、パーオキサイド系等の架橋剤を用
いて両者を溶融混合させながら主にエラストマー成分を
架橋させてゴム弾性を向上させ、結果として耐熱性も向
上したものである。一例としては、ｉＰＰとメタロセン
系触媒で重合された密度が０．８７ｇ／ｃｍ3以下のエ
チレン−αオレフィン（好ましくは１−ヘキセンまたは
１−オクテン）共重合体よりなるＴＰＶが、押込回復性
や引裂強度及び耐突刺性等の向上の観点より好適に使用
される。
【００５２】本発明のフィルムにおいて、Ｈ層における
上記「耐熱性樹脂」の割合は、特に限定されないが、耐
熱層としての特性を発揮するためには、「耐熱性樹脂」
の割合は１０〜９０重量％であることが好ましく、更に
好ましくは３０〜８０重量％、最も好ましくは５０〜７
０重量％である。その内、「耐熱性樹脂」のＨ層での含
有率を５０〜１０重量％にするとＨ層のモルフォルジー
において耐熱樹脂が島に、その他の樹脂が海の状態にな
り、引裂強度や耐突刺性は向上する傾向にある。また、
それとは逆に耐熱樹脂のＨ層での含有率を５０〜９０重
量％にすると耐熱樹脂が海に、その他の樹脂が島の状態
になり、熱シール性や透明性は向上する傾向にある。
上記「耐熱性樹脂」の割合は、特に限定されないが、耐
熱層としての特性を発揮するためには、「耐熱性樹脂」
の割合は１０〜９０重量％であることが好ましく、更に
好ましくは３０〜８０重量％、最も好ましくは５０〜７
０重量％である。その内、「耐熱性樹脂」のＨ層での含
有率を５０〜１０重量％にするとＨ層のモルフォルジー
において耐熱樹脂が島に、その他の樹脂が海の状態にな
り、引裂強度や耐突刺性は向上する傾向にある。また、
それとは逆に耐熱樹脂のＨ層での含有率を５０〜９０重
量％にすると耐熱樹脂が海に、その他の樹脂が島の状態
になり、熱シール性や透明性は向上する傾向にある。
【００５３】Ｈ層には、ミネラルオイルやポリオレフィ
ンワックス等を添加してもよい。本発明のフィルムは、
上記Ｈ層、Ｓ層と共に、中間層（Ｉ層）を設けることが
できる。Ｉ層には、密度０．８６５〜０．９１０ｇ／ｃ
ｍ3のエチレン−αオレフィン共重合体がフィルムの引
裂強度や耐突刺性向上のために好適に使用される。好ま
しくはメタロセン系等のシングルサイト系触媒で重合さ
れたもので分子量分布（重量平均分子量／数平均分子
量）が３以下のものである。この場合Ｔ１よりも４０℃
以上低いもの、好ましくは５０℃以上低いもの、もっと
も好ましくは５５℃以上低いものである。耐熱樹脂との
融点差を広くとることによりΔＸｔの値が小さくなり、
熱シール性や製膜性の安定性が増す傾向にある。
ンワックス等を添加してもよい。本発明のフィルムは、
上記Ｈ層、Ｓ層と共に、中間層（Ｉ層）を設けることが
できる。Ｉ層には、密度０．８６５〜０．９１０ｇ／ｃ
ｍ3のエチレン−αオレフィン共重合体がフィルムの引
裂強度や耐突刺性向上のために好適に使用される。好ま
しくはメタロセン系等のシングルサイト系触媒で重合さ
れたもので分子量分布（重量平均分子量／数平均分子
量）が３以下のものである。この場合Ｔ１よりも４０℃
以上低いもの、好ましくは５０℃以上低いもの、もっと
も好ましくは５５℃以上低いものである。耐熱樹脂との
融点差を広くとることによりΔＸｔの値が小さくなり、
熱シール性や製膜性の安定性が増す傾向にある。
【００５４】Ｉ層に使用される上述のエチレン−αオレ
フィン共重合体のＭＩは０．５〜１５が好ましく、Ｓ層
にＥＶＡ等のメルトテンションが比較的高い樹脂を用い
た場合には、メルトテンションが一般に小さなエチレン
−αオレフィン共重合体を用いることによって、押出量
を多くしてスケールアップを計ってもスケールの小さな
装置で製膜したフィルムと同様な特性のフィルムが得ら
れる傾向にある。
フィン共重合体のＭＩは０．５〜１５が好ましく、Ｓ層
にＥＶＡ等のメルトテンションが比較的高い樹脂を用い
た場合には、メルトテンションが一般に小さなエチレン
−αオレフィン共重合体を用いることによって、押出量
を多くしてスケールアップを計ってもスケールの小さな
装置で製膜したフィルムと同様な特性のフィルムが得ら
れる傾向にある。
【００５５】Ｉ層にはＳ層と同様に防曇剤を添加しても
よく、一般にノニオン系界面活性剤の防曇剤をＩ層に対
し０．５〜５重量％添加される。具体例としては、ジグ
リセリン脂肪酸エステルをＩ層の樹脂に１〜３重量％添
加したものが挙げられる。また、Ｉ層にはミネラルオイ
ルやポリオレフィンワックス等の可塑剤、紫外線吸収
剤、ヒノキチオールやワサビ抽出物及びキトサン等の鮮
度保持剤等の添加剤を添加しても良い。
よく、一般にノニオン系界面活性剤の防曇剤をＩ層に対
し０．５〜５重量％添加される。具体例としては、ジグ
リセリン脂肪酸エステルをＩ層の樹脂に１〜３重量％添
加したものが挙げられる。また、Ｉ層にはミネラルオイ
ルやポリオレフィンワックス等の可塑剤、紫外線吸収
剤、ヒノキチオールやワサビ抽出物及びキトサン等の鮮
度保持剤等の添加剤を添加しても良い。
【００５６】以上の各層の組合せとしては３層ではＳ／
Ｈ／Ｓ、４層ではＳ／Ｈ／Ｉ／Ｓ、５層ではＳ／Ｉ／Ｈ
／Ｉ／Ｓ，Ｓ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｓ、７層ではＳ／Ｉ／Ｈ／
Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｓ，Ｓ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｓ等が挙げ
られる。多層フィルムのトータルの厚みはフィルムの取
り扱い性、ストレッチ性や引裂強度や突刺強度等の点よ
り一般には５μｍ〜３０μｍ程度であり、好ましくは８
〜１５μｍである。
Ｈ／Ｓ、４層ではＳ／Ｈ／Ｉ／Ｓ、５層ではＳ／Ｉ／Ｈ
／Ｉ／Ｓ，Ｓ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｓ、７層ではＳ／Ｉ／Ｈ／
Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｓ，Ｓ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｈ／Ｓ等が挙げ
られる。多層フィルムのトータルの厚みはフィルムの取
り扱い性、ストレッチ性や引裂強度や突刺強度等の点よ
り一般には５μｍ〜３０μｍ程度であり、好ましくは８
〜１５μｍである。
【００５７】Ｓ層、Ｈ層、Ｉ層の厚み比率は、一般にＳ
層は１層につき５〜４５％、Ｈ層は１層につき１０〜９
０％、Ｉ層は１層につき０〜８０％である。Ｓ層の絶対
厚みは、防曇性及び光学特性より１μｍ以上であること
が好ましい。又、高速包装においても十分なシール強度
を発現させる為に、Ｓ層の厚みは３μｍ以下であり且つ
Ｈ層の厚みが２μｍ以上である場合が好ましい。
層は１層につき５〜４５％、Ｈ層は１層につき１０〜９
０％、Ｉ層は１層につき０〜８０％である。Ｓ層の絶対
厚みは、防曇性及び光学特性より１μｍ以上であること
が好ましい。又、高速包装においても十分なシール強度
を発現させる為に、Ｓ層の厚みは３μｍ以下であり且つ
Ｈ層の厚みが２μｍ以上である場合が好ましい。
【００５８】このうち例えば５層構成において、Ｓ／Ｉ
／Ｈ／Ｉ／ＳのようにＨ層をフィルムの芯層に配置する
構成は、突刺強度の大きなフィルムとなり、又Ｓ／Ｈ／
Ｉ／Ｈ／ＳのようにＨ層を複数に分け、その間にＩ層を
配置する構成は引裂強度の大きなフィルムとなる傾向に
ある。なお、フィルムのトリムロスなどのリサイクル樹
脂をＨ層やＩ層に添加することが出来る。この場合、フ
ィルムの透明性や引裂強度向上の観点よりＨ層に添加す
ることが好ましい。
／Ｈ／Ｉ／ＳのようにＨ層をフィルムの芯層に配置する
構成は、突刺強度の大きなフィルムとなり、又Ｓ／Ｈ／
Ｉ／Ｈ／ＳのようにＨ層を複数に分け、その間にＩ層を
配置する構成は引裂強度の大きなフィルムとなる傾向に
ある。なお、フィルムのトリムロスなどのリサイクル樹
脂をＨ層やＩ層に添加することが出来る。この場合、フ
ィルムの透明性や引裂強度向上の観点よりＨ層に添加す
ることが好ましい。
【００５９】又、フィルム表面には滑り性と防曇性の両
立のため、フィルム全面に界面活性剤を塗布したり、フ
ィルム全面あるいはフィルム（製品）の端より所定幅
（包装機械のフィルム押えベルトに接触する部分）のみ
シリコーンオイル、あるいはそのエマルジョンを塗布
（片面につき０．３〜５０ｍｇ／ｍ2）してもよい。次
に本発明のフィルムの製造方法について述べる。
立のため、フィルム全面に界面活性剤を塗布したり、フ
ィルム全面あるいはフィルム（製品）の端より所定幅
（包装機械のフィルム押えベルトに接触する部分）のみ
シリコーンオイル、あるいはそのエマルジョンを塗布
（片面につき０．３〜５０ｍｇ／ｍ2）してもよい。次
に本発明のフィルムの製造方法について述べる。
【００６０】本発明のフィルムの製造方法は、共押出Ｔ
ダイキャスト、ダイレクトインフレーション（ＤＩ法と
略す）、ダブルバブルインフレーション（ＤＢ法と略
す）等のいずれの方法でも良く、その中で好ましい製造
方法は、ＤＢ法である。上記特性を有する本発明のフィ
ルムは、サーキュラー多層ダイより、ポリエチレン系樹
脂を含有する両スキン層（Ｓ層）と、融点（Ｔ１）が該
ポリエチレン系樹脂の融点（Ｔ２）よりも５５℃以上高
いポリオレフィン系樹脂を含有する、少なくとも１層の
耐熱層（Ｈ層）とを含む少なくとも３層を溶融押出し、
急冷固化してチュ−ブ状原反を製造した後、該チューブ
状原反を、ＤＳＣ法で測定されるチュ−ブ状原反全体で
の融解ピークのうち、Ｔ１−３０℃より低い温度領域に
おける最高温のピーク温度であるＴ３（℃）以上の温度
に加熱し、且つＴ３〜Ｔ１の温度範囲で面積倍率２〜３
６倍に延伸する製法により、好適に得られる。特に、上
記特性を有する本発明のフィルムを得るためには、チュ
−ブ状原反の加熱温度、更には延伸温度のコントロール
が重要である。
ダイキャスト、ダイレクトインフレーション（ＤＩ法と
略す）、ダブルバブルインフレーション（ＤＢ法と略
す）等のいずれの方法でも良く、その中で好ましい製造
方法は、ＤＢ法である。上記特性を有する本発明のフィ
ルムは、サーキュラー多層ダイより、ポリエチレン系樹
脂を含有する両スキン層（Ｓ層）と、融点（Ｔ１）が該
ポリエチレン系樹脂の融点（Ｔ２）よりも５５℃以上高
いポリオレフィン系樹脂を含有する、少なくとも１層の
耐熱層（Ｈ層）とを含む少なくとも３層を溶融押出し、
急冷固化してチュ−ブ状原反を製造した後、該チューブ
状原反を、ＤＳＣ法で測定されるチュ−ブ状原反全体で
の融解ピークのうち、Ｔ１−３０℃より低い温度領域に
おける最高温のピーク温度であるＴ３（℃）以上の温度
に加熱し、且つＴ３〜Ｔ１の温度範囲で面積倍率２〜３
６倍に延伸する製法により、好適に得られる。特に、上
記特性を有する本発明のフィルムを得るためには、チュ
−ブ状原反の加熱温度、更には延伸温度のコントロール
が重要である。
【００６１】ＤＢ法の好ましい１例について、以下、更
に詳細に説明するが、本発明の製法はこれに限定される
ものではない。各層の樹脂組成物を別々の押出機で溶融
し、多層サーキュラーダイで合流積層化して押出する。
この積層体を冷媒により急冷固化しチューブ状原反とし
ロールで折り畳んで引き取る。この際、チューブ内に防
曇性や滑り性等の特性を向上させる目的で界面活性剤、
シリコーンオイル等を充填してもよい。必要に応じて、
この原反に電子線等のエネルギー線を照射して架橋処理
を施してもよい。次に原反にエアーを注入してチューブ
状にし２対の差動ニップロール間で原反を再加熱した
後、面積倍率２〜３６倍にチューブラー延伸し、フィル
ムを冷却し２対のコンバージングロールで折り畳んだ後
ニップロールで引き取り、必要に応じてロールヒートセ
ット装置や熱風オーブン等を用いて熱処理を行い、最後
にフィルムを冷却した状態で巻き取ってフィルムを得
る。また、熱処理の後にコロナ放電処理等を行ってもよ
い。
に詳細に説明するが、本発明の製法はこれに限定される
ものではない。各層の樹脂組成物を別々の押出機で溶融
し、多層サーキュラーダイで合流積層化して押出する。
この積層体を冷媒により急冷固化しチューブ状原反とし
ロールで折り畳んで引き取る。この際、チューブ内に防
曇性や滑り性等の特性を向上させる目的で界面活性剤、
シリコーンオイル等を充填してもよい。必要に応じて、
この原反に電子線等のエネルギー線を照射して架橋処理
を施してもよい。次に原反にエアーを注入してチューブ
状にし２対の差動ニップロール間で原反を再加熱した
後、面積倍率２〜３６倍にチューブラー延伸し、フィル
ムを冷却し２対のコンバージングロールで折り畳んだ後
ニップロールで引き取り、必要に応じてロールヒートセ
ット装置や熱風オーブン等を用いて熱処理を行い、最後
にフィルムを冷却した状態で巻き取ってフィルムを得
る。また、熱処理の後にコロナ放電処理等を行ってもよ
い。
【００６２】次に本発明においてＤＢ法における好まし
い温度条件を実施例１４実験Ｎｏ．４４を例に取り具体
的に説明する。なお、以下に示す温度とは全てフィルム
の表面温度である。先ず実施例１４実験Ｎｏ．４４で
は、Ｓ層には融点が９２℃で結晶化ピーク温度が７３℃
のＥＶＡを、Ｈ層には融点１６４℃のＴＰＯ３（ＢＰ
Ｐ）が２０重量％と融点が１５６℃のＳＰＯ（エチレン
−プロピレンランダム共重合体）２０重量％と融点が１
０６℃のＶＬ４（ポリエチレン系樹脂）３０重量％と融
点が６１℃で結晶化ピーク温度が４２℃のＶＬ２（ポリ
エチレン系樹脂）が３０重量％を、Ｉ層には融点が９９
℃のＶＬ１（ポリエチレン系樹脂）を用いた。この場合
Ｔ１は１６４℃であり、Ｔ３は『Ｔ１−３０℃＝１３４
℃』以下の領域で最高温のピーク温度であるポリエチレ
ン系樹脂ＶＬ４の融点に起因する１０６℃である。
い温度条件を実施例１４実験Ｎｏ．４４を例に取り具体
的に説明する。なお、以下に示す温度とは全てフィルム
の表面温度である。先ず実施例１４実験Ｎｏ．４４で
は、Ｓ層には融点が９２℃で結晶化ピーク温度が７３℃
のＥＶＡを、Ｈ層には融点１６４℃のＴＰＯ３（ＢＰ
Ｐ）が２０重量％と融点が１５６℃のＳＰＯ（エチレン
−プロピレンランダム共重合体）２０重量％と融点が１
０６℃のＶＬ４（ポリエチレン系樹脂）３０重量％と融
点が６１℃で結晶化ピーク温度が４２℃のＶＬ２（ポリ
エチレン系樹脂）が３０重量％を、Ｉ層には融点が９９
℃のＶＬ１（ポリエチレン系樹脂）を用いた。この場合
Ｔ１は１６４℃であり、Ｔ３は『Ｔ１−３０℃＝１３４
℃』以下の領域で最高温のピーク温度であるポリエチレ
ン系樹脂ＶＬ４の融点に起因する１０６℃である。
【００６３】まず、最初に溶融押出した積層体を急冷固
化する際は、『スキン層の主体樹脂の結晶化ピーク温度
以下の温度』、通常５〜７５℃まで冷却することがフィ
ルムの光学特性および結晶性樹脂の結晶化抑制の為に好
ましい。実験Ｎｏ．４４では積層体を、ＥＶＡの結晶化
ピーク温度である７３℃以下の温度の３０℃に急冷固化
した。
化する際は、『スキン層の主体樹脂の結晶化ピーク温度
以下の温度』、通常５〜７５℃まで冷却することがフィ
ルムの光学特性および結晶性樹脂の結晶化抑制の為に好
ましい。実験Ｎｏ．４４では積層体を、ＥＶＡの結晶化
ピーク温度である７３℃以下の温度の３０℃に急冷固化
した。
【００６４】次に延伸前に原反を『Ｔ３以上の温度』に
再加熱する。通常加熱温度は１００〜１５０℃くらいで
あり、この温度は延伸開始温度、すなわちバブルのネッ
ク部の温度に相当する。実験Ｎｏ．４４では「Ｔ３＝１
０６℃」以上の温度である１３０℃に加熱した。更に、
本発明において延伸温度は『Ｔ１〜Ｔ３の間の温度』と
するのが好ましい。延伸温度がこの温度範囲において設
定されたＸｃｈとΔＸｔより本発明の好ましい物性を持
つフィルムを容易に得ることが可能であり、さらに延伸
安定性を達成し、且つストレッチ性、引裂強度、押込回
復性等の特性を付与することができる。なお延伸温度は
延伸時に変形速度が最大である部位の温度をとる。本発
明の実施例においては延伸ゾーンにおけるバブルのネッ
ク部（横方向の延伸開始点）と延伸終了部の中間位置の
フィルム表面温度がそれに該当した。
再加熱する。通常加熱温度は１００〜１５０℃くらいで
あり、この温度は延伸開始温度、すなわちバブルのネッ
ク部の温度に相当する。実験Ｎｏ．４４では「Ｔ３＝１
０６℃」以上の温度である１３０℃に加熱した。更に、
本発明において延伸温度は『Ｔ１〜Ｔ３の間の温度』と
するのが好ましい。延伸温度がこの温度範囲において設
定されたＸｃｈとΔＸｔより本発明の好ましい物性を持
つフィルムを容易に得ることが可能であり、さらに延伸
安定性を達成し、且つストレッチ性、引裂強度、押込回
復性等の特性を付与することができる。なお延伸温度は
延伸時に変形速度が最大である部位の温度をとる。本発
明の実施例においては延伸ゾーンにおけるバブルのネッ
ク部（横方向の延伸開始点）と延伸終了部の中間位置の
フィルム表面温度がそれに該当した。
【００６５】延伸温度はＤＢ法の場合、通常９５〜１４
０℃程度で、実験Ｎｏ．４４では「Ｔ１〜Ｔ３＝１６４
〜１０６℃」の温度範囲のうち１２０℃で縦方向と横方
向にそれぞれ３倍に延伸した。尚、ここでの延伸倍率は
通常面積倍率で２〜３６倍である。延伸倍率が２倍未満
であるとフィルムの厚み斑が大きくなる傾向にあり、延
伸倍率が３６倍よりも大きいと原反シートが厚くなっ
て、温度コントロールが困難になり、やはりフィルムの
厚み斑が大きくなる傾向にある。
０℃程度で、実験Ｎｏ．４４では「Ｔ１〜Ｔ３＝１６４
〜１０６℃」の温度範囲のうち１２０℃で縦方向と横方
向にそれぞれ３倍に延伸した。尚、ここでの延伸倍率は
通常面積倍率で２〜３６倍である。延伸倍率が２倍未満
であるとフィルムの厚み斑が大きくなる傾向にあり、延
伸倍率が３６倍よりも大きいと原反シートが厚くなっ
て、温度コントロールが困難になり、やはりフィルムの
厚み斑が大きくなる傾向にある。
【００６６】次に延伸後にフィルムを少なくとも４５℃
以下、好ましくは３５℃以下、さらに好ましくは３０℃
以下に冷却して延伸を終了させ引き取る。実験Ｎｏ．４
４では２０℃に冷却した後に折り畳んで引き取った。そ
の後熱処理を行う場合には、熱処理温度を「室温＋１０
℃」〜Ｔ２の範囲とするのが好ましい。室温＋１０℃未
満の温度では熱処理の目的である寸法安定性を付与出来
ず、又、Ｔ２以下で行わないとフィルムは融着する恐れ
がある。熱風オーブン等で緩和熱処理を行う場合には熱
処理温度を４５〜７５℃程度にして緩和率を縦方向、及
び横方向にそれぞれ−１０〜３０％とするのが一般的で
ある。実験Ｎｏ．４４では、熱風オーブン熱処理装置で
熱処理温度をＴ２（９２℃）以下の温度である６０℃で
緩和率を縦方向と横方向それぞれ２％にとって緩和熱処
理を行った。
以下、好ましくは３５℃以下、さらに好ましくは３０℃
以下に冷却して延伸を終了させ引き取る。実験Ｎｏ．４
４では２０℃に冷却した後に折り畳んで引き取った。そ
の後熱処理を行う場合には、熱処理温度を「室温＋１０
℃」〜Ｔ２の範囲とするのが好ましい。室温＋１０℃未
満の温度では熱処理の目的である寸法安定性を付与出来
ず、又、Ｔ２以下で行わないとフィルムは融着する恐れ
がある。熱風オーブン等で緩和熱処理を行う場合には熱
処理温度を４５〜７５℃程度にして緩和率を縦方向、及
び横方向にそれぞれ−１０〜３０％とするのが一般的で
ある。実験Ｎｏ．４４では、熱風オーブン熱処理装置で
熱処理温度をＴ２（９２℃）以下の温度である６０℃で
緩和率を縦方向と横方向それぞれ２％にとって緩和熱処
理を行った。
【００６７】最後にフィルムを巻き取る際の温度は４５
℃以下であり、好ましくは３５℃以下、さらに好ましく
は３０℃以下である。ここで４５℃というのは巻取り時
にフィルム同士がブロッキングしたり、縦方向に伸びて
しまったりするのを防ぐためである。実験Ｎｏ．４４で
は２０℃に冷却して巻き取った。ここで、後述する評価
方法における「製膜性の結果」はフィルムの「熱シール
性の結果」とよく一致した。すなわち、延伸製膜時の延
伸バブルの安定性は、Ｘｃｈは２％以上でΔＸｔは４．
５％以下であることが好ましい。さらに好ましくはＸｃ
ｈは４％以上でΔＸｔは２％以下であり、最も好ましく
はＸｃｈは５％以上でΔＸｔは１％以下である。
℃以下であり、好ましくは３５℃以下、さらに好ましく
は３０℃以下である。ここで４５℃というのは巻取り時
にフィルム同士がブロッキングしたり、縦方向に伸びて
しまったりするのを防ぐためである。実験Ｎｏ．４４で
は２０℃に冷却して巻き取った。ここで、後述する評価
方法における「製膜性の結果」はフィルムの「熱シール
性の結果」とよく一致した。すなわち、延伸製膜時の延
伸バブルの安定性は、Ｘｃｈは２％以上でΔＸｔは４．
５％以下であることが好ましい。さらに好ましくはＸｃ
ｈは４％以上でΔＸｔは２％以下であり、最も好ましく
はＸｃｈは５％以上でΔＸｔは１％以下である。
【００６８】なお、ＤＢ法とＤＩ法を比較すると、本発
明においてＤＢ法の方がＤＩ法に比べ優れる点が幾つか
挙げられる。先ずダイより樹脂を溶融したままの状態で
バブルを形成するＤＩ法に比べ、ＤＢ法では溶融押出し
たチューブ状原反を急冷固化し、なおかつ低温雰囲気で
延伸するため、ダイより樹脂を溶融したままの状態でバ
ブルを形成するＤＩ法よりもメルトテンションが小さい
樹脂を用いることができメリットがある。
明においてＤＢ法の方がＤＩ法に比べ優れる点が幾つか
挙げられる。先ずダイより樹脂を溶融したままの状態で
バブルを形成するＤＩ法に比べ、ＤＢ法では溶融押出し
たチューブ状原反を急冷固化し、なおかつ低温雰囲気で
延伸するため、ダイより樹脂を溶融したままの状態でバ
ブルを形成するＤＩ法よりもメルトテンションが小さい
樹脂を用いることができメリットがある。
【００６９】また、ＤＩ法に比べフィルムに配向がかか
るためにＤＩ法よりも厚み斑の少ないフィルムを安定的
に生産することができ、また、ＤＩ法では困難である１
０μｍ以下の極薄フィルムも安定的に得ることができ
る。更に、一般に融点１５０℃以上のＰＰ系樹脂は空冷
式ＤＩ法では透明フィルムを得るのは困難で、水冷式Ｄ
Ｉ法では横倍率を広く取れない傾向にある。ここで前述
したリアクターＴＰＯ等の平均分散径が１μｍ以下のＥ
ＰＣが高濃度にあるものは、空冷式ＤＩ法でも比較的透
明なフィルムを得るのが可能であるが、この場合でもリ
アクターＴＰＯのＭＦＲは約１０以下でないとフィルム
の溶融張力が不足し、ＤＩ法は困難となる。
るためにＤＩ法よりも厚み斑の少ないフィルムを安定的
に生産することができ、また、ＤＩ法では困難である１
０μｍ以下の極薄フィルムも安定的に得ることができ
る。更に、一般に融点１５０℃以上のＰＰ系樹脂は空冷
式ＤＩ法では透明フィルムを得るのは困難で、水冷式Ｄ
Ｉ法では横倍率を広く取れない傾向にある。ここで前述
したリアクターＴＰＯ等の平均分散径が１μｍ以下のＥ
ＰＣが高濃度にあるものは、空冷式ＤＩ法でも比較的透
明なフィルムを得るのが可能であるが、この場合でもリ
アクターＴＰＯのＭＦＲは約１０以下でないとフィルム
の溶融張力が不足し、ＤＩ法は困難となる。
【００７０】以上のようにＤＢ法はＤＩ法に比べ樹脂の
選択が広くとれ、樹脂の結晶化度や分子量や延伸温度や
冷却条件を変えることによりフィルムの配向度を変え、
結果としてフィルムの物性を容易に調節することができ
る点で好ましい。本発明に用いた測定方法及び評価方法
は次の通りである。先ずフィルム物性の測定法について
示す。 （１）Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３ 測定は示差走査熱量計（ＤＳＣ）としてパーキンエルマ
ー社製ＤＳＣ−７を使用しＪＩＳ−Ｋ７１２１に準拠し
た。詳細には測定用サンプルをＴ１、Ｔ２についてはフ
ィルムより、Ｔ３についてはチューブ状原反より約１０
ｍｇ切り出しＤＳＣ装置にセットして−１０℃で１分保
持した後、昇温速度を１０℃／分で２００℃まで昇温し
てフィルム全体で最も高温側の融解ピークのピーク温度
をＴ１（℃）とし、Ｓ層において最も割合の多い樹脂に
由来するピークのうち最も高温側の融解ピークのピーク
温度をＴ２（℃）として、フィルム全体の融解プロファ
イルのうち『Ｔ１−３０℃』より低い温度領域において
最も高温側の融解ピークのピーク温度をＴ３（℃）とし
た。
選択が広くとれ、樹脂の結晶化度や分子量や延伸温度や
冷却条件を変えることによりフィルムの配向度を変え、
結果としてフィルムの物性を容易に調節することができ
る点で好ましい。本発明に用いた測定方法及び評価方法
は次の通りである。先ずフィルム物性の測定法について
示す。 （１）Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３ 測定は示差走査熱量計（ＤＳＣ）としてパーキンエルマ
ー社製ＤＳＣ−７を使用しＪＩＳ−Ｋ７１２１に準拠し
た。詳細には測定用サンプルをＴ１、Ｔ２についてはフ
ィルムより、Ｔ３についてはチューブ状原反より約１０
ｍｇ切り出しＤＳＣ装置にセットして−１０℃で１分保
持した後、昇温速度を１０℃／分で２００℃まで昇温し
てフィルム全体で最も高温側の融解ピークのピーク温度
をＴ１（℃）とし、Ｓ層において最も割合の多い樹脂に
由来するピークのうち最も高温側の融解ピークのピーク
温度をＴ２（℃）として、フィルム全体の融解プロファ
イルのうち『Ｔ１−３０℃』より低い温度領域において
最も高温側の融解ピークのピーク温度をＴ３（℃）とし
た。
【００７１】なお、後述の結晶化度の計算方法に準じて
計算した融解ピーク部分の結晶量が１．０％未満の場合
は、該融解ピークは融解ピークとみなさないものとす
る。 （２）Ｘｃｈ ここでいうＸｃｈ（％）とはＨ層のうちの『Ｔ２＋２０
℃』以上の温度領域において融解する結晶量である。フ
ィルム全層の内で後述する特定温度より高温領域におい
て融解する結晶量（Ｘｃｔ）よりＸｃｈは計算される。
計算した融解ピーク部分の結晶量が１．０％未満の場合
は、該融解ピークは融解ピークとみなさないものとす
る。 （２）Ｘｃｈ ここでいうＸｃｈ（％）とはＨ層のうちの『Ｔ２＋２０
℃』以上の温度領域において融解する結晶量である。フ
ィルム全層の内で後述する特定温度より高温領域におい
て融解する結晶量（Ｘｃｔ）よりＸｃｈは計算される。
【００７２】まずＸｃｔの求め方を記す。ＸｃｈとはＨ
層のうちの『Ｔ２＋２０℃』以上の温度領域において融
解する結晶量であり、Ｔ１、Ｔ２を求めた場合と同様な
方法でフィルムの融解プロファイルを得て、その内『Ｔ
２＋２０℃』以上の温度領域の融解熱量をＪ（Ｊ／ｇ）
を求め、それに対応する樹脂の理論結晶融解熱量をＨ
（Ｊ／ｇ）として次式より求めた。
層のうちの『Ｔ２＋２０℃』以上の温度領域において融
解する結晶量であり、Ｔ１、Ｔ２を求めた場合と同様な
方法でフィルムの融解プロファイルを得て、その内『Ｔ
２＋２０℃』以上の温度領域の融解熱量をＪ（Ｊ／ｇ）
を求め、それに対応する樹脂の理論結晶融解熱量をＨ
（Ｊ／ｇ）として次式より求めた。
【００７３】
Ｘｃｔ（％）＝Ｊ・１００／Ｈ （３）
樹脂の理論結晶融解熱量については“化学便覧応用編改
定２版”，ｐ８３６−８４１，丸善株式会社（１９７
３）を参考にした。なお、代表的樹脂の理論融解熱量に
ついては、ポリプロピレン樹脂＝２１９．９Ｊ／ｇ、ポ
リエチレン樹脂＝２８９．６Ｊ／ｇ、ポリブテン−１樹
脂（Ｆｏｒｍｌ）＝１２５．４Ｊ／ｇであり、各ランダ
ム共重合体の場合は共重合体中の最も多いモノマー単位
の樹脂の理論融解熱量を用いて計算し、ブロック共重合
体については各結晶成分のうち最高融点成分の樹脂の理
論融解熱量を用いて計算した。
定２版”，ｐ８３６−８４１，丸善株式会社（１９７
３）を参考にした。なお、代表的樹脂の理論融解熱量に
ついては、ポリプロピレン樹脂＝２１９．９Ｊ／ｇ、ポ
リエチレン樹脂＝２８９．６Ｊ／ｇ、ポリブテン−１樹
脂（Ｆｏｒｍｌ）＝１２５．４Ｊ／ｇであり、各ランダ
ム共重合体の場合は共重合体中の最も多いモノマー単位
の樹脂の理論融解熱量を用いて計算し、ブロック共重合
体については各結晶成分のうち最高融点成分の樹脂の理
論融解熱量を用いて計算した。
【００７４】Ｘｃｈは上述の特定温度を『Ｔ２＋２０
℃』とした上で求めたＸｃｔ（％）をＸｃｔ＜Ｔ２＋２
０℃＞（％）、Ｈ層の厚み比をＴｈ（％）としたとき、
以下の式で定義する。 Ｘｃｈ＝Ｘｃｔ＜Ｔ２＋２０℃＞／（Ｔｈ／１００） （４） フィルムの融解ピークプロファイルの一例を示す図４に
おいては『Ｔ２＋２０℃』より高温領域に基づく融解熱
量はＢ１とＢ２で示される斜線領域の融解熱量である。 （３）ΔＸｔ ここでいうΔＸｔ（％）とは上述のＸｃｔにおいて特定
温度を『Ｔ２＋５５℃』としたときのＸｃｔと、特定温
度を『Ｔ２＋２０℃』としたときのＸｃｔとの差であ
る。
℃』とした上で求めたＸｃｔ（％）をＸｃｔ＜Ｔ２＋２
０℃＞（％）、Ｈ層の厚み比をＴｈ（％）としたとき、
以下の式で定義する。 Ｘｃｈ＝Ｘｃｔ＜Ｔ２＋２０℃＞／（Ｔｈ／１００） （４） フィルムの融解ピークプロファイルの一例を示す図４に
おいては『Ｔ２＋２０℃』より高温領域に基づく融解熱
量はＢ１とＢ２で示される斜線領域の融解熱量である。 （３）ΔＸｔ ここでいうΔＸｔ（％）とは上述のＸｃｔにおいて特定
温度を『Ｔ２＋５５℃』としたときのＸｃｔと、特定温
度を『Ｔ２＋２０℃』としたときのＸｃｔとの差であ
る。
【００７５】フィルムの融解ピークプロファイルの一例
を示す図４においてはＡ１とＡ２で示される白丸領域の
融解熱量より算出された融解結晶量がΔＸｔに相当す
る。 （４）伸び率 ここでいう伸び率とは、フィルムの縦方向拘束時の横方
向の破断伸びである。フィルムの縦方向、横方向に７ｃ
ｍ×７ｃｍのフィルム試片を切り出し、チャック間距離
が縦方向及び横方向共に５０ｍｍに調整した東洋精機社
製の二軸ストレッチャーに取り付けた。尚、二軸ストレ
ッチャーのチャックの縦方向及び横方向にはそれぞれス
トレインゲージを取り付け、アンプ及びレコーダーに接
続した。測定はフィルムの横方向にのみ引張速度１０ｍ
／ｍｉｎ．（歪み速度３３３％／ｓｅｃ．）で引張り、
フィルムが破断したときの伸び率（％）を求めた。測定
温度は２３℃であった。
を示す図４においてはＡ１とＡ２で示される白丸領域の
融解熱量より算出された融解結晶量がΔＸｔに相当す
る。 （４）伸び率 ここでいう伸び率とは、フィルムの縦方向拘束時の横方
向の破断伸びである。フィルムの縦方向、横方向に７ｃ
ｍ×７ｃｍのフィルム試片を切り出し、チャック間距離
が縦方向及び横方向共に５０ｍｍに調整した東洋精機社
製の二軸ストレッチャーに取り付けた。尚、二軸ストレ
ッチャーのチャックの縦方向及び横方向にはそれぞれス
トレインゲージを取り付け、アンプ及びレコーダーに接
続した。測定はフィルムの横方向にのみ引張速度１０ｍ
／ｍｉｎ．（歪み速度３３３％／ｓｅｃ．）で引張り、
フィルムが破断したときの伸び率（％）を求めた。測定
温度は２３℃であった。
【００７６】なお、測定に用いた東洋精機社製の二軸ス
トレッチャーの荷重検出はサンプルの幅方向の中心部１
０ｍｍ幅のチャックで応力を検出した。従って、フィル
ムの装着時の皺・たるみに起因して測定時の引張開始時
に荷重が直ちに応答しないことがある。その場合、Ｓ−
Ｓ曲線の立ち上がり部分に接線を引き、その接線と応力
＝０の直線との交点を引張開始点（歪み＝０）とした。 （５）伸び荷重 ここでいう伸び荷重とは、フィルムの縦方向拘束時の横
方向の５０％及び１００％伸び荷重をいう。測定条件は
上述の伸び率に準じ、伸びが５０％及び１００％に達し
た際の横方向の荷重値を縦方向１０ｍｍあたりに換算し
たフィルムの縦方向拘束時の横方向の５０％伸び荷重
（ｇ／ｃｍ幅）とした。
トレッチャーの荷重検出はサンプルの幅方向の中心部１
０ｍｍ幅のチャックで応力を検出した。従って、フィル
ムの装着時の皺・たるみに起因して測定時の引張開始時
に荷重が直ちに応答しないことがある。その場合、Ｓ−
Ｓ曲線の立ち上がり部分に接線を引き、その接線と応力
＝０の直線との交点を引張開始点（歪み＝０）とした。 （５）伸び荷重 ここでいう伸び荷重とは、フィルムの縦方向拘束時の横
方向の５０％及び１００％伸び荷重をいう。測定条件は
上述の伸び率に準じ、伸びが５０％及び１００％に達し
た際の横方向の荷重値を縦方向１０ｍｍあたりに換算し
たフィルムの縦方向拘束時の横方向の５０％伸び荷重
（ｇ／ｃｍ幅）とした。
【００７７】なお、破断伸びが５０％未満の場合には、
伸びが５０％のところまでＳ−Ｓ曲線を外捜し、値を求
めそれを５０％伸び荷重として記述した。また、破断伸
びが８０％以上１００％未満の場合は伸びが１００％の
ところまでＳ−Ｓ曲線を外捜し、値を求めそれを１００
％伸び荷重として記述した。その場合、表中の伸び荷重
欄には数値を（ ）で示した。 （６）熱収縮率 １００ｍｍ角のフィルム試料を『Ｔ２−１０』（℃）に
設定した恒温槽に入れ、自由に収縮する状態で５分間熱
処理した後、フィルムの収縮量を求め、元の寸法で割っ
た値の１００分比で表した。縦、横方向の熱収縮率の平
均値をフィルムの熱収縮率とした。 （７）引裂強度 ＪＩＳ−Ｋ−７１２８に準じて、東洋精機社製軽荷重引
裂強度試験機を用いて、フィルムの縦方向と横方向各々
について測定し、これを引裂強度（ｇ）とした。なお、
通常引裂強度は目盛が２０〜６０の範囲になる様な測定
レンジで測定するが、本発明においては引き裂く速度を
一緒にする為に引き裂けない場合を除いて測定レンジは
１００ｇにした。表中には引裂強度を（縦方向の引裂強
度）／（横方向の引裂強度）で表し、フィルムの配向異
方性により斜め方向に引裂かれた場合、及び途中で引裂
が止まった場合はＮＢと表記した。
伸びが５０％のところまでＳ−Ｓ曲線を外捜し、値を求
めそれを５０％伸び荷重として記述した。また、破断伸
びが８０％以上１００％未満の場合は伸びが１００％の
ところまでＳ−Ｓ曲線を外捜し、値を求めそれを１００
％伸び荷重として記述した。その場合、表中の伸び荷重
欄には数値を（ ）で示した。 （６）熱収縮率 １００ｍｍ角のフィルム試料を『Ｔ２−１０』（℃）に
設定した恒温槽に入れ、自由に収縮する状態で５分間熱
処理した後、フィルムの収縮量を求め、元の寸法で割っ
た値の１００分比で表した。縦、横方向の熱収縮率の平
均値をフィルムの熱収縮率とした。 （７）引裂強度 ＪＩＳ−Ｋ−７１２８に準じて、東洋精機社製軽荷重引
裂強度試験機を用いて、フィルムの縦方向と横方向各々
について測定し、これを引裂強度（ｇ）とした。なお、
通常引裂強度は目盛が２０〜６０の範囲になる様な測定
レンジで測定するが、本発明においては引き裂く速度を
一緒にする為に引き裂けない場合を除いて測定レンジは
１００ｇにした。表中には引裂強度を（縦方向の引裂強
度）／（横方向の引裂強度）で表し、フィルムの配向異
方性により斜め方向に引裂かれた場合、及び途中で引裂
が止まった場合はＮＢと表記した。
【００７８】次に製膜時における評価項目について説明
する。 （８）延伸温度 延伸ゾーンに温度勾配がある場合、変形速度が最大であ
る部位のフィルム表面温度を延伸温度とする。本発明の
実施例においては、延伸ゾーンにおけるバブルのネック
部（横方向の延伸開始点）と延伸終了部との中間位置の
フィルム表面温度を接触式デジタル温度計にて計測し、
これを延伸温度（℃）とした。 （９）製膜性 ・評価方法 評価は、空気を注入してバブルを形成する時に片膨れ等
が発生せずに容易にバブルを形成出来るかとバブルの首
が揺れずに安定しているかを目視評価した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 バブルは非常に安定。 ◎ 安定製膜が可能で特に好ましい 首が多少揺れる。 ○ 以上が合格レベル バブルは不安定。 △ バブルの形成が困難 × 次に包装適性の測定法について示す。 （１０）破れ ・評価方法 フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて２００ｇの粘
土を載せた中央化学社製の発泡トレー（Ｃ−２７（通称
サンマトレー）：３３０×９８×１２（ｍｍ））を１５
パック／分で２００個ハンド包装した時、フィルム破れ
が生じたものの個数を数えた。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 破れの個数＝０ ◎ 特に好ましいもの 破れの個数＝１ ○ 実用上問題無いレベル 破れの個数＝２ △ 破れが気になるレベル 破れの個数≧３ × 商品としての価値無し （１１）変形 ・評価方法 フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて２００ｇの粘
土を載せた中央化学社製の下記の発泡トレーを１５パッ
ク／分でハンド包装し、包装終了後のトレーの変形具合
を観察した。
する。 （８）延伸温度 延伸ゾーンに温度勾配がある場合、変形速度が最大であ
る部位のフィルム表面温度を延伸温度とする。本発明の
実施例においては、延伸ゾーンにおけるバブルのネック
部（横方向の延伸開始点）と延伸終了部との中間位置の
フィルム表面温度を接触式デジタル温度計にて計測し、
これを延伸温度（℃）とした。 （９）製膜性 ・評価方法 評価は、空気を注入してバブルを形成する時に片膨れ等
が発生せずに容易にバブルを形成出来るかとバブルの首
が揺れずに安定しているかを目視評価した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 バブルは非常に安定。 ◎ 安定製膜が可能で特に好ましい 首が多少揺れる。 ○ 以上が合格レベル バブルは不安定。 △ バブルの形成が困難 × 次に包装適性の測定法について示す。 （１０）破れ ・評価方法 フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて２００ｇの粘
土を載せた中央化学社製の発泡トレー（Ｃ−２７（通称
サンマトレー）：３３０×９８×１２（ｍｍ））を１５
パック／分で２００個ハンド包装した時、フィルム破れ
が生じたものの個数を数えた。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 破れの個数＝０ ◎ 特に好ましいもの 破れの個数＝１ ○ 実用上問題無いレベル 破れの個数＝２ △ 破れが気になるレベル 破れの個数≧３ × 商品としての価値無し （１１）変形 ・評価方法 フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて２００ｇの粘
土を載せた中央化学社製の下記の発泡トレーを１５パッ
ク／分でハンド包装し、包装終了後のトレーの変形具合
を観察した。
【００７９】ＣＨ１５−１１Ｆ：１５０×１１４×３３
（ｍｍ）最も変形しやすい ＳＫ−２５Ｆ：１４８×１２０×３３（ｍｍ）上下の中
間 ＣＴＦ１５０−１２５Ｆ：１４８×１２５×３０（ｍ
ｍ）最も変形しにくい ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ３種のトレーとも変形が無かったもの ◎ 特に好ましいもの ２種のトレーで変形が無いもの ○ 以上合格レベル ２種のトレーで変形したもの △ 特定用途にしか利用出来ない ３種のトレーとも変形したもの × 商品価値の無いもの （１２）仕上がり ・評価方法 フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて２００ｇの粘
土を載せた中央化学社製の下記の発泡トレーを１５パッ
ク／分でハンド包装し、包装終了後のフィルムの皺の有
無を観察した。
（ｍｍ）最も変形しやすい ＳＫ−２５Ｆ：１４８×１２０×３３（ｍｍ）上下の中
間 ＣＴＦ１５０−１２５Ｆ：１４８×１２５×３０（ｍ
ｍ）最も変形しにくい ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ３種のトレーとも変形が無かったもの ◎ 特に好ましいもの ２種のトレーで変形が無いもの ○ 以上合格レベル ２種のトレーで変形したもの △ 特定用途にしか利用出来ない ３種のトレーとも変形したもの × 商品価値の無いもの （１２）仕上がり ・評価方法 フィルム幅３３０ｍｍのフィルムを用いて２００ｇの粘
土を載せた中央化学社製の下記の発泡トレーを１５パッ
ク／分でハンド包装し、包装終了後のフィルムの皺の有
無を観察した。
【００８０】Ｃ−２７：３３０×９８×１２（ｍｍ）
最も包装しにくい Ｃ−１２：２８１×１３１×２２（ｍｍ） 上下の中間 ＳＫ−２５Ｆ：１４８×１２０×３０（ｍｍ）最も包装
しやすい ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ３種のトレーとも皺無く包装できたもの ◎ 特に好ましいもの ２種のトレーで皺無く包装できたもの ○ 以上合格レベル ２種のトレーで皺が残ったもの △ 特定用途にしか利用出来ない ３種のトレーとも皺が残ったもの × 商品価値の無いもの （１３）ストレッチ性 ・評価方法 上記（１０）破れ、（１１）変形、（１２）仕上がりの
各項目の結果を総合評価してストレッチ性とした。・評
価基準 評価尺度 記号 備考 全項目について評価記号が「◎」のもの ◎ ハンド包装に最適なもの １つあるいは２つの項目で「○」または 「△」があるが他の項目は「◎」または 「○」であるもの ○ 以上合格レベル 全項目について評価記号が「△」のもの △ 丁寧に包装すれば実用に供す ることが出来る 「×」を１つでも含むもの × 実用には供せない （１４）熱シール性 ・評価方法 ＰＰ製のトレーにそれぞれ５０ｇ、１００ｇ及び２００
ｇの粘土を載せて、これをフィルムで包んだ。この場
合、トレーの底ではフィルムが１枚の部分、２重に重な
る部分、３枚に重なる部分、５枚に重なる部分ができる
様に包んだ。Ｔ２＋２０℃〜Ｔ２＋８０℃において１０
℃刻みの温度に設定しておいた熱板にトレーの底の部分
を１秒及び２秒の時間接触させた後、ヒートシールの状
態を観察した。５枚重なる部分でも完全にシールされて
おり、また、１枚の部分でも穴が開かないものを合格と
した。上述の測定条件を組み合わせると４２条件とな
り、このうち合格した条件の割合を合格率（％）とし
た。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 合格率≧７０％ ◎ 熱シール性に優れる ７０％＞合格率≧５５％ ○ 以上合格レベル ５５％＞合格率≧４０％ △ 実用上最低許容レベル ４０％＞合格率 × 商品価値無し （１５）ハンド包装性・評価方法 以上（１３）ストレッチ性と（１４）熱シール性の両項
目の結果を総合評価してハンド包装適性とした。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 両項目について評価「◎」のもの ◎ ハンド包装性に優れる １つは「◎」か「○」で、もう１つ が「△」のもの ○ 以上合格レベル 両項目について評価「△」のもの △ 丁寧に作業すれば利用可能 １つでも「×」を含むもの × 実用上不適 （１６）カット性 ・評価方法 フジキカイ社製Ａ−１８Ｘ自動包装機にて３００ｍｍ、
３３０ｍｍ、３５０ｍｍ、３８０ｍｍ、４００ｍｍ、４
３０ｍｍ、４５０ｍｍ、４８０ｍｍ、５００ｍｍのフィ
ルム幅のフィルムをそれぞれ繰り出して、２山の標準カ
ット刃でカットできた最大幅Ｗ（ｍｍ）を測定した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 Ｗ≧４５０（ｍｍ） ◎ カット性に優れる ３５０≦Ｗ＜４５０（ｍｍ） ○ 以上合格レベル ３００≦Ｗ＜３５０（ｍｍ） △ 最低許容レベル Ｗ＜３００（ｍｍ） × 商品価値無し （１７）耐突刺性 ・評価方法 農林規格第１０条に準じて、フィルムを伸長せずに内寸
法で１２５ｍｍ×１２５ｍｍの枠に固定しその中心部に
直径１．０ｍｍ、先端形状０．５ｍｍＲの針を５０ｍｍ
／分の速度で突刺し、針がフィルムに接触してから貫通
するまでの移動距離ｄ（ｍｍ）を測定し、その値を評価
した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ｄ≧２５ ◎ 耐突刺性に優れる。突起のある商品でもフィルム が破れることなく包装出来る。 ２５＞ｄ≧２０ ○ 以上合格レベル ２０＞ｄ≧１５ △ 市場の要求に対しやや不満足 １５＞ｄ × 実用には不適 次に包装後の実用適性の測定方法について述べる。 （１８）透明性 ・評価方法 ＡＳＴＭ Ｄ１００３に準拠してフィルムのＨＡＺＥ
（％）を測定した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ＨＡＺＥ≦１．５ ◎ 透明性に優れる １．５＜ＨＡＺＥ≦２．５ ○ 以上合格レベル ２．５＜ＨＡＺＥ≦４．０ △ フィルムの白さが気になるレベル ４．０＜ＨＡＺＥ × 実用上不適 （１９）押込回復性 押込回復性とは、被包装物をトレーに載せてフィルムで
包装した包装体を消費者が手に取って商品を確認しよう
としてトレー上面のフィルムに指等を押し込んでもその
跡が残らずに変形を解消しよとする特性である。 ・評価方法 ２３℃で６５％ＲＨの雰囲気下で、フィルムサンプルを
縦方向に２％、横方向に１０％伸長した状態で内寸法１
２５ｍｍ×１２５ｍｍの枠に張り、直径が１５ｍｍで先
端のＲが７．５ｍｍである押込み棒で１０００ｍｍ／ｍ
ｉｎ．の速度でフィルムの垂直方向に所定量押込み、２
分経過後、同速度で抜き取る。抜き終わった時点より３
０分以内に完全に押込跡が消える押込量Ｌ（ｍｍ）を求
めた。 ・評価基準 評価基準 記号 備考 Ｌ≧３０ ◎ 押込回復性に優れる ３０＞Ｌ≧２５ ○ 以上合格レベル ２５＞Ｌ≧２０ △ 市場の要求に対しやや不満足 ２０＞Ｌ × 回復性が無く実用には不適 （２０）防曇性 ・評価方法 豚スライス肉２００ｇを中央化学社製ＰＳＰトレーＦＳ
−Ｂ５に載せ、フィルムで包んで、５℃前後のオープン
ショーケースに２日間陳列し、その後観察した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 水膜が均一で内容物が奇麗に見えるもの ◎ 防曇性に優れる 大きな水滴がいくつかあるが内容物が奇 麗に見えるもの ○ 以上合格レベル 水滴で内容物が歪んで見えるもの △ 特定商品であれば利用可能 フィルムが真っ白で内容物がみえないもの × 実用には不適 （２１）光沢 ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠してフィルムの６０度強度光
沢をＧＬＯＳＳ（％）として測定した。
最も包装しにくい Ｃ−１２：２８１×１３１×２２（ｍｍ） 上下の中間 ＳＫ−２５Ｆ：１４８×１２０×３０（ｍｍ）最も包装
しやすい ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ３種のトレーとも皺無く包装できたもの ◎ 特に好ましいもの ２種のトレーで皺無く包装できたもの ○ 以上合格レベル ２種のトレーで皺が残ったもの △ 特定用途にしか利用出来ない ３種のトレーとも皺が残ったもの × 商品価値の無いもの （１３）ストレッチ性 ・評価方法 上記（１０）破れ、（１１）変形、（１２）仕上がりの
各項目の結果を総合評価してストレッチ性とした。・評
価基準 評価尺度 記号 備考 全項目について評価記号が「◎」のもの ◎ ハンド包装に最適なもの １つあるいは２つの項目で「○」または 「△」があるが他の項目は「◎」または 「○」であるもの ○ 以上合格レベル 全項目について評価記号が「△」のもの △ 丁寧に包装すれば実用に供す ることが出来る 「×」を１つでも含むもの × 実用には供せない （１４）熱シール性 ・評価方法 ＰＰ製のトレーにそれぞれ５０ｇ、１００ｇ及び２００
ｇの粘土を載せて、これをフィルムで包んだ。この場
合、トレーの底ではフィルムが１枚の部分、２重に重な
る部分、３枚に重なる部分、５枚に重なる部分ができる
様に包んだ。Ｔ２＋２０℃〜Ｔ２＋８０℃において１０
℃刻みの温度に設定しておいた熱板にトレーの底の部分
を１秒及び２秒の時間接触させた後、ヒートシールの状
態を観察した。５枚重なる部分でも完全にシールされて
おり、また、１枚の部分でも穴が開かないものを合格と
した。上述の測定条件を組み合わせると４２条件とな
り、このうち合格した条件の割合を合格率（％）とし
た。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 合格率≧７０％ ◎ 熱シール性に優れる ７０％＞合格率≧５５％ ○ 以上合格レベル ５５％＞合格率≧４０％ △ 実用上最低許容レベル ４０％＞合格率 × 商品価値無し （１５）ハンド包装性・評価方法 以上（１３）ストレッチ性と（１４）熱シール性の両項
目の結果を総合評価してハンド包装適性とした。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 両項目について評価「◎」のもの ◎ ハンド包装性に優れる １つは「◎」か「○」で、もう１つ が「△」のもの ○ 以上合格レベル 両項目について評価「△」のもの △ 丁寧に作業すれば利用可能 １つでも「×」を含むもの × 実用上不適 （１６）カット性 ・評価方法 フジキカイ社製Ａ−１８Ｘ自動包装機にて３００ｍｍ、
３３０ｍｍ、３５０ｍｍ、３８０ｍｍ、４００ｍｍ、４
３０ｍｍ、４５０ｍｍ、４８０ｍｍ、５００ｍｍのフィ
ルム幅のフィルムをそれぞれ繰り出して、２山の標準カ
ット刃でカットできた最大幅Ｗ（ｍｍ）を測定した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 Ｗ≧４５０（ｍｍ） ◎ カット性に優れる ３５０≦Ｗ＜４５０（ｍｍ） ○ 以上合格レベル ３００≦Ｗ＜３５０（ｍｍ） △ 最低許容レベル Ｗ＜３００（ｍｍ） × 商品価値無し （１７）耐突刺性 ・評価方法 農林規格第１０条に準じて、フィルムを伸長せずに内寸
法で１２５ｍｍ×１２５ｍｍの枠に固定しその中心部に
直径１．０ｍｍ、先端形状０．５ｍｍＲの針を５０ｍｍ
／分の速度で突刺し、針がフィルムに接触してから貫通
するまでの移動距離ｄ（ｍｍ）を測定し、その値を評価
した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ｄ≧２５ ◎ 耐突刺性に優れる。突起のある商品でもフィルム が破れることなく包装出来る。 ２５＞ｄ≧２０ ○ 以上合格レベル ２０＞ｄ≧１５ △ 市場の要求に対しやや不満足 １５＞ｄ × 実用には不適 次に包装後の実用適性の測定方法について述べる。 （１８）透明性 ・評価方法 ＡＳＴＭ Ｄ１００３に準拠してフィルムのＨＡＺＥ
（％）を測定した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 ＨＡＺＥ≦１．５ ◎ 透明性に優れる １．５＜ＨＡＺＥ≦２．５ ○ 以上合格レベル ２．５＜ＨＡＺＥ≦４．０ △ フィルムの白さが気になるレベル ４．０＜ＨＡＺＥ × 実用上不適 （１９）押込回復性 押込回復性とは、被包装物をトレーに載せてフィルムで
包装した包装体を消費者が手に取って商品を確認しよう
としてトレー上面のフィルムに指等を押し込んでもその
跡が残らずに変形を解消しよとする特性である。 ・評価方法 ２３℃で６５％ＲＨの雰囲気下で、フィルムサンプルを
縦方向に２％、横方向に１０％伸長した状態で内寸法１
２５ｍｍ×１２５ｍｍの枠に張り、直径が１５ｍｍで先
端のＲが７．５ｍｍである押込み棒で１０００ｍｍ／ｍ
ｉｎ．の速度でフィルムの垂直方向に所定量押込み、２
分経過後、同速度で抜き取る。抜き終わった時点より３
０分以内に完全に押込跡が消える押込量Ｌ（ｍｍ）を求
めた。 ・評価基準 評価基準 記号 備考 Ｌ≧３０ ◎ 押込回復性に優れる ３０＞Ｌ≧２５ ○ 以上合格レベル ２５＞Ｌ≧２０ △ 市場の要求に対しやや不満足 ２０＞Ｌ × 回復性が無く実用には不適 （２０）防曇性 ・評価方法 豚スライス肉２００ｇを中央化学社製ＰＳＰトレーＦＳ
−Ｂ５に載せ、フィルムで包んで、５℃前後のオープン
ショーケースに２日間陳列し、その後観察した。 ・評価基準 評価尺度 記号 備考 水膜が均一で内容物が奇麗に見えるもの ◎ 防曇性に優れる 大きな水滴がいくつかあるが内容物が奇 麗に見えるもの ○ 以上合格レベル 水滴で内容物が歪んで見えるもの △ 特定商品であれば利用可能 フィルムが真っ白で内容物がみえないもの × 実用には不適 （２１）光沢 ＪＩＳ Ｋ７１０５に準拠してフィルムの６０度強度光
沢をＧＬＯＳＳ（％）として測定した。
【００８１】
【発明の実施の形態】以下、実施例及び比較例を用いて
本発明を具体的に説明する。まず、本実施例及び比較例
で用いた樹脂を以下に示す。 ・ＴＰＯ１：プロピレン重合体（ｉＰＰ）とエチレン−
プロピレン共重合体（ＥＰＣ）のブロック共重合体［密
度＝０．８８ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝３０ｇ／１０分、融
点＝１６４℃、エチレン−プロピレン共重合体の平均分
散径＜１μｍ（Ｍｏｎｔｅｌｌ−ＪＰＯ社製「ＫＳ−０
８４Ｐ」）］ ・ＴＰＯ２：ＴＰＯ１のＭＦＲを０．８としたもの［密
度＝０．８８ｇ／ｃｍ3ＭＦＲ＝０．８ｇ／１０分、融
点＝１６４℃、］ＥＰＣの平均分散径＜１μｍ（Ｍｏｎ
ｔｅｌｌ−ＪＰＯ社製「ＫＳ−０８１Ｐ」）］ ・ＴＰＯ３：ＴＰＯ１のＭＦＲを１０としたもの［密度
＝０．８８ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝１０ｇ／１０分、融点
＝１６４℃、ＥＰＣの平均分散径＜１μｍ］ ・ＴＰＯ４：ＴＰＯ１とＴＰＯ２をブレンドすることに
よりＭＦＲを１０としたもの［密度＝０．８８ｇ／ｃｍ
3、ＭＦＲ＝１０ｇ／１０分、融点＝１６４℃、ＥＰＣ
の分散径＜１μｍ］ ・ＴＰＯ５：プロピレン重合体とＥＰＣのブロック共重
合体［密度＝０．８９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝２．５ｇ／
１０分、融点＝１５７℃（出光石油化学社製「Ｅ−２６
４０」）］ ・ＴＰＯ６：プロピレン重合体［密度＝０．８９ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ＝２．５ｇ／１０分、融点＝１５６℃（出
光石油化学社製「Ｅ−２６００」）］ ・ＴＰＯ７：プロピレン重合体［密度＝０．８９ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ＝２．５ｇ／１０分、融点＝１５９℃（出
光石油化学社製「Ｅ−２８００」）］ のＭＦＲを７５としたもの。 ・ＴＰＯ８：プロピレン重合体とＥＰＣのブロック共重
合体［密度＝０．８９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝７ｇ／１０
分、融点＝１６２℃（チッソ社製「ＮＥＷＣＯＮ ＮＦ
２１０６）］ ・ＳＰＯ：プロピレン−エチレンランダム共重合体（エ
チレン＝０．６重量％）とプロピレン−ブテン−１共重
合体（宇部レキセン社「ＵＴ２７８０」）とのコンパウ
ンド品［プロピレン系重合体＝７０重量％、プロピレン
−ブテン−１共重合体＝３０重量％、融点１５６℃、Ｍ
ＦＲ＝６］ ・ＢＰＰ：プロピレン−エチレンブロックコポリマー
［密度０．９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分、融
点＝１６５℃、（日本ポリオレフィン社製「ＰＭ８８１
Ｘ」）］ ・ＰＰ：イソタクチックポリプロピレン［密度０．９ｇ
／ｃｍ3、ＭＦＲ＝９ｇ／１０分、融点＝１６１℃、
（日本ポリオレフィン社製「ＰＦ７０１Ｓ」）］ ・ＲＰＰ１：プロピレン−エチレンランダム共重合体
［密度０．９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝１ｇ／１０分、融点
＝１５０℃、（日本ポリオレフィン社製「ＥＧ１１
０」）］ ・ＲＰＰ２：プロピレン−エチレンランダム共重合体
［密度０．９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝１ｇ／１０分、融点
＝１４２℃、（日本ポリオレフィン社製「ＦＧ１１
０」）］ ・ＰＢ：ブテン−１−プロピレン共重合体［ＭＩ＝２．
０ｇ／１０分、融点７４℃（三井化学社製「タフマーＢ
Ｌ２２８１」）］ ・ＰＢ２：ブテン−１−プロピレン共重合体［ＭＩ＝
１．０ｇ／１０分、融点７１℃（三井化学社製「タフマ
ーＢＬ２１８１」）］ ・ＥＶＡ１：エチレン−酢酸ビニル共重合体［酢酸ビニ
ル含量＝１５重量％、ＭＩ＝６ｇ／１０分、融点９２
℃、結晶化温度７３℃］に防曇剤としてグリセリンオレ
ートを２重量％添加したもの。 ・ＥＶＡ２：ＥＶＡ１のＭＩを２．２ｇ／１０分とした
もの［酢酸ビニル含量＝１５重量％、ＭＩ＝２．２ｇ／
１０分、融点９２℃、結晶化温度７４℃（日本ユニカー
社製「ＮＵＣ−３７５８」）］に防曇剤としてグリセリ
ンオレートを２重量％添加したもの。 ・ＶＬ１：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：１２重量％、密度０．９０２ｇ／ｃｍ3、Ｍ
Ｉ＝１．０ｇ／１０分、融点＝９９℃（ダウケミカル社
製「ＰＬ１８８０」）］ ・ＶＬ２：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：２４重量％、密度０．８７ｇ／ｃｍ3、ＭＩ
＝５．０ｇ／１０分、融点＝６１℃、結晶化温度４２℃
（ダウケミカル社製「ＥＧ８２００」）］ ・ＶＬ３：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：２．０重量％、密度０．９３５ｇ／ｃｍ3、
ＭＩ＝２．５ｇ／１０分、融点＝１２５℃、（ダウケミ
カル社製「ＨＦ１０３０」）］ ・ＶＬ４：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：９．５重量％、密度０．９０８ｇ／ｃｍ3、
ＭＩ＝１．０ｇ／１０分、融点＝１０６℃、（ダウケミ
カル社製「ＰＬ１８４０」）］ ・ＶＬ５：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：２０．０重量％，密度０．８８０ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＩ＝１８．０ｇ／１０分、融点＝７８℃、結晶
化温度５８℃（ダウケミカル社製「ＨＭ１１００」）］ ・ＴＰＶ：ポリプロピレンとエチレン−オクテン−１共
重合体の動的架橋型ＴＰＯ［ＭＦＲ＝８ｇ／１０分、融
点＝１５６℃、（旭化成工業社製「旭化成ＴＰＯ ＧＱ
９１０」）］ ・ＴＡＦ：エチレン−プロピレン共重合体［プロピレン
１５ｍｏｌ％、密度０．８７ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝０．
７ｇ／１０分、融点＝４０℃、（三井石油化学社製「タ
フマーＰ０６８０」）］ ・ＳＢ：水素添加スチレン−ブタジエン共重合体［スチ
レン１２重量％、ＭＦＲ＝６．１ｇ／１０分（旭化成工
業社製「タフテックＬ５０７」）］ ・Ａ：シクロペンタジエンを主体とする石油樹脂の水素
添加品［軟化点（環球法）１２５℃、密度０．９９９ｇ
／ｃｍ3（荒川化学社製「アルコンＰ１２５」）］ ・ＨＤ：高密度ポリエチレン［密度０．９５４ｇ／ｃｍ
3、ＭＩ＝１．０ｇ／１０分、融点＝１３３℃、（旭化
成工業社製「サンテックＨＤ Ｓ３６０」）］
本発明を具体的に説明する。まず、本実施例及び比較例
で用いた樹脂を以下に示す。 ・ＴＰＯ１：プロピレン重合体（ｉＰＰ）とエチレン−
プロピレン共重合体（ＥＰＣ）のブロック共重合体［密
度＝０．８８ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝３０ｇ／１０分、融
点＝１６４℃、エチレン−プロピレン共重合体の平均分
散径＜１μｍ（Ｍｏｎｔｅｌｌ−ＪＰＯ社製「ＫＳ−０
８４Ｐ」）］ ・ＴＰＯ２：ＴＰＯ１のＭＦＲを０．８としたもの［密
度＝０．８８ｇ／ｃｍ3ＭＦＲ＝０．８ｇ／１０分、融
点＝１６４℃、］ＥＰＣの平均分散径＜１μｍ（Ｍｏｎ
ｔｅｌｌ−ＪＰＯ社製「ＫＳ−０８１Ｐ」）］ ・ＴＰＯ３：ＴＰＯ１のＭＦＲを１０としたもの［密度
＝０．８８ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝１０ｇ／１０分、融点
＝１６４℃、ＥＰＣの平均分散径＜１μｍ］ ・ＴＰＯ４：ＴＰＯ１とＴＰＯ２をブレンドすることに
よりＭＦＲを１０としたもの［密度＝０．８８ｇ／ｃｍ
3、ＭＦＲ＝１０ｇ／１０分、融点＝１６４℃、ＥＰＣ
の分散径＜１μｍ］ ・ＴＰＯ５：プロピレン重合体とＥＰＣのブロック共重
合体［密度＝０．８９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝２．５ｇ／
１０分、融点＝１５７℃（出光石油化学社製「Ｅ−２６
４０」）］ ・ＴＰＯ６：プロピレン重合体［密度＝０．８９ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ＝２．５ｇ／１０分、融点＝１５６℃（出
光石油化学社製「Ｅ−２６００」）］ ・ＴＰＯ７：プロピレン重合体［密度＝０．８９ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＦＲ＝２．５ｇ／１０分、融点＝１５９℃（出
光石油化学社製「Ｅ−２８００」）］ のＭＦＲを７５としたもの。 ・ＴＰＯ８：プロピレン重合体とＥＰＣのブロック共重
合体［密度＝０．８９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝７ｇ／１０
分、融点＝１６２℃（チッソ社製「ＮＥＷＣＯＮ ＮＦ
２１０６）］ ・ＳＰＯ：プロピレン−エチレンランダム共重合体（エ
チレン＝０．６重量％）とプロピレン−ブテン−１共重
合体（宇部レキセン社「ＵＴ２７８０」）とのコンパウ
ンド品［プロピレン系重合体＝７０重量％、プロピレン
−ブテン−１共重合体＝３０重量％、融点１５６℃、Ｍ
ＦＲ＝６］ ・ＢＰＰ：プロピレン−エチレンブロックコポリマー
［密度０．９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝１２ｇ／１０分、融
点＝１６５℃、（日本ポリオレフィン社製「ＰＭ８８１
Ｘ」）］ ・ＰＰ：イソタクチックポリプロピレン［密度０．９ｇ
／ｃｍ3、ＭＦＲ＝９ｇ／１０分、融点＝１６１℃、
（日本ポリオレフィン社製「ＰＦ７０１Ｓ」）］ ・ＲＰＰ１：プロピレン−エチレンランダム共重合体
［密度０．９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝１ｇ／１０分、融点
＝１５０℃、（日本ポリオレフィン社製「ＥＧ１１
０」）］ ・ＲＰＰ２：プロピレン−エチレンランダム共重合体
［密度０．９ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝１ｇ／１０分、融点
＝１４２℃、（日本ポリオレフィン社製「ＦＧ１１
０」）］ ・ＰＢ：ブテン−１−プロピレン共重合体［ＭＩ＝２．
０ｇ／１０分、融点７４℃（三井化学社製「タフマーＢ
Ｌ２２８１」）］ ・ＰＢ２：ブテン−１−プロピレン共重合体［ＭＩ＝
１．０ｇ／１０分、融点７１℃（三井化学社製「タフマ
ーＢＬ２１８１」）］ ・ＥＶＡ１：エチレン−酢酸ビニル共重合体［酢酸ビニ
ル含量＝１５重量％、ＭＩ＝６ｇ／１０分、融点９２
℃、結晶化温度７３℃］に防曇剤としてグリセリンオレ
ートを２重量％添加したもの。 ・ＥＶＡ２：ＥＶＡ１のＭＩを２．２ｇ／１０分とした
もの［酢酸ビニル含量＝１５重量％、ＭＩ＝２．２ｇ／
１０分、融点９２℃、結晶化温度７４℃（日本ユニカー
社製「ＮＵＣ−３７５８」）］に防曇剤としてグリセリ
ンオレートを２重量％添加したもの。 ・ＶＬ１：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：１２重量％、密度０．９０２ｇ／ｃｍ3、Ｍ
Ｉ＝１．０ｇ／１０分、融点＝９９℃（ダウケミカル社
製「ＰＬ１８８０」）］ ・ＶＬ２：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：２４重量％、密度０．８７ｇ／ｃｍ3、ＭＩ
＝５．０ｇ／１０分、融点＝６１℃、結晶化温度４２℃
（ダウケミカル社製「ＥＧ８２００」）］ ・ＶＬ３：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：２．０重量％、密度０．９３５ｇ／ｃｍ3、
ＭＩ＝２．５ｇ／１０分、融点＝１２５℃、（ダウケミ
カル社製「ＨＦ１０３０」）］ ・ＶＬ４：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：９．５重量％、密度０．９０８ｇ／ｃｍ3、
ＭＩ＝１．０ｇ／１０分、融点＝１０６℃、（ダウケミ
カル社製「ＰＬ１８４０」）］ ・ＶＬ５：エチレン−オクテン−１共重合体［オクテン
−１含量：２０．０重量％，密度０．８８０ｇ／ｃ
ｍ3、ＭＩ＝１８．０ｇ／１０分、融点＝７８℃、結晶
化温度５８℃（ダウケミカル社製「ＨＭ１１００」）］ ・ＴＰＶ：ポリプロピレンとエチレン−オクテン−１共
重合体の動的架橋型ＴＰＯ［ＭＦＲ＝８ｇ／１０分、融
点＝１５６℃、（旭化成工業社製「旭化成ＴＰＯ ＧＱ
９１０」）］ ・ＴＡＦ：エチレン−プロピレン共重合体［プロピレン
１５ｍｏｌ％、密度０．８７ｇ／ｃｍ3、ＭＦＲ＝０．
７ｇ／１０分、融点＝４０℃、（三井石油化学社製「タ
フマーＰ０６８０」）］ ・ＳＢ：水素添加スチレン−ブタジエン共重合体［スチ
レン１２重量％、ＭＦＲ＝６．１ｇ／１０分（旭化成工
業社製「タフテックＬ５０７」）］ ・Ａ：シクロペンタジエンを主体とする石油樹脂の水素
添加品［軟化点（環球法）１２５℃、密度０．９９９ｇ
／ｃｍ3（荒川化学社製「アルコンＰ１２５」）］ ・ＨＤ：高密度ポリエチレン［密度０．９５４ｇ／ｃｍ
3、ＭＩ＝１．０ｇ／１０分、融点＝１３３℃、（旭化
成工業社製「サンテックＨＤ Ｓ３６０」）］
【００８２】
【実施例１】Ｓ層（第１層および第５層）としてＥＶＡ
１（Ｔ２＝９２℃）を、Ｈ層（第３層）としてＴＰＯ３
（Ｔ１＝１６４℃）を６０重量％とＰＢを４０重量％を
ブレンドしたものを、Ｉ層（第２層および第４層）とし
てはＶＬ１を７５重量％とＴＰＯ３を９重量％とＰＢを
６重量％とＥＶＡ１を１０重量％をブレンドしたもの
を、Ｓ／Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｓ（厚み比＝１０％／２５％／３
０％／２５％／１０％）の５層構造にサーキュラー多層
ダイ（リップ径：２００ｍｍ、リップの開度１ｍｍ）よ
りチューブ状に押出した（押出量１００Ｋｇ／時間）。
押出した積層体を２０℃の冷水で冷却（フィルム表面温
度３０℃）して折込み、厚さ１００μｍの原反を得た。
この時、チューブ内に３５℃のオレイン酸ナトリウムの
８％水溶液を充填することによりチューブ状積層体の内
表面に塗布した。オレイン酸ナトリウムは製品ロールに
した状態で塗布しなかった面にも転写される。このとき
のオレイン酸ナトリウムの塗布量はフィルム全重量に対
し０．００５重量％であった。
１（Ｔ２＝９２℃）を、Ｈ層（第３層）としてＴＰＯ３
（Ｔ１＝１６４℃）を６０重量％とＰＢを４０重量％を
ブレンドしたものを、Ｉ層（第２層および第４層）とし
てはＶＬ１を７５重量％とＴＰＯ３を９重量％とＰＢを
６重量％とＥＶＡ１を１０重量％をブレンドしたもの
を、Ｓ／Ｉ／Ｈ／Ｉ／Ｓ（厚み比＝１０％／２５％／３
０％／２５％／１０％）の５層構造にサーキュラー多層
ダイ（リップ径：２００ｍｍ、リップの開度１ｍｍ）よ
りチューブ状に押出した（押出量１００Ｋｇ／時間）。
押出した積層体を２０℃の冷水で冷却（フィルム表面温
度３０℃）して折込み、厚さ１００μｍの原反を得た。
この時、チューブ内に３５℃のオレイン酸ナトリウムの
８％水溶液を充填することによりチューブ状積層体の内
表面に塗布した。オレイン酸ナトリウムは製品ロールに
した状態で塗布しなかった面にも転写される。このとき
のオレイン酸ナトリウムの塗布量はフィルム全重量に対
し０．００５重量％であった。
【００８３】次いで折り畳んだ原反を延伸機に送り原反
内部に空気を注入して、１３０℃に加熱して、１０℃の
エアーで冷却しながら縦方向（ＴＵＲ）に３．０倍、横
方向（ＢＵＲ）に３．０倍にチューブラー延伸し、ロー
ル式デフレーターで折込み、デフレーターのメインピン
チロールに対する速度比が０．９９の引取ロールで巻き
取った。このときの延伸開始点のフィルム表面温度は１
３０℃、延伸温度は１２０℃、延伸終了点のフィルム表
面温度は２０℃、引取ロールで巻き取った際のフィルム
表面温度は２０℃であった。その後、熱風オーブン熱処
理装置で熱処理温度を６０℃として緩和率を縦方向と横
方向それぞれ２％にとって緩和熱処理を行い、最後にフ
ィルムを２０℃に冷却して巻き取った。またフィルム厚
みは１１μｍであった。
内部に空気を注入して、１３０℃に加熱して、１０℃の
エアーで冷却しながら縦方向（ＴＵＲ）に３．０倍、横
方向（ＢＵＲ）に３．０倍にチューブラー延伸し、ロー
ル式デフレーターで折込み、デフレーターのメインピン
チロールに対する速度比が０．９９の引取ロールで巻き
取った。このときの延伸開始点のフィルム表面温度は１
３０℃、延伸温度は１２０℃、延伸終了点のフィルム表
面温度は２０℃、引取ロールで巻き取った際のフィルム
表面温度は２０℃であった。その後、熱風オーブン熱処
理装置で熱処理温度を６０℃として緩和率を縦方向と横
方向それぞれ２％にとって緩和熱処理を行い、最後にフ
ィルムを２０℃に冷却して巻き取った。またフィルム厚
みは１１μｍであった。
【００８４】得られたフィルムについて、本文記載の測
定法または評価法により各物性測定および評価を行っ
た。
定法または評価法により各物性測定および評価を行っ
た。
【００８５】
【比較例１】次に従来のフィルムに相当する比較例１実
験Ｎｏ．２を以下に示すように製膜して評価を行った。
表１に示す層構成及び樹脂構成で実験Ｎｏ．１と同様に
サーキュラー多層ダイ（リップ径：２００ｍｍ、リップ
の開度１ｍｍ）よりチューブ状に押出した（押出量１０
０Ｋｇ／時間）。押出した積層体を２０℃の冷水で冷却
（フィルム表面温度３０℃）して折込み、厚さ５０μｍ
の原反を得た。この時、チューブ内に３５℃のオレイン
酸ナトリウムの８％水溶液を充填することによりチュー
ブ状積層体の内表面に塗布した。このときのオレイン酸
ナトリウムの塗布量は、フィルム全重量に対し０．００
５重量％であった。次いで折り畳んだ原反を延伸機に送
り空気を注入して、６０℃に加熱して、１５℃のエアー
で冷却しながら縦方向（ＴＵＲ）に２．５倍、横方向
（ＢＵＲ）に４．３倍にチューブラー延伸し、ロール式
デフレーターで折込み、デフレーターのメインピンチロ
ールに対する速度比が０．９０の引取ロールで巻き取っ
た。このときの延伸開始点のフィルム表面温度は５０
℃、延伸温度は４０℃、延伸終了点のフィルム表面温度
は２０℃であった。その後、熱風オーブン熱処理装置で
熱処理温度を５０℃として緩和率を縦方向２４％、横方
向４４％にとって緩和熱処理を行い、最後にフィルムを
２０℃に冷却して巻き取った。フィルム厚みは１１μｍ
であった。得られたフィルムについて実験Ｎｏ．１と同
じ評価を行った。
験Ｎｏ．２を以下に示すように製膜して評価を行った。
表１に示す層構成及び樹脂構成で実験Ｎｏ．１と同様に
サーキュラー多層ダイ（リップ径：２００ｍｍ、リップ
の開度１ｍｍ）よりチューブ状に押出した（押出量１０
０Ｋｇ／時間）。押出した積層体を２０℃の冷水で冷却
（フィルム表面温度３０℃）して折込み、厚さ５０μｍ
の原反を得た。この時、チューブ内に３５℃のオレイン
酸ナトリウムの８％水溶液を充填することによりチュー
ブ状積層体の内表面に塗布した。このときのオレイン酸
ナトリウムの塗布量は、フィルム全重量に対し０．００
５重量％であった。次いで折り畳んだ原反を延伸機に送
り空気を注入して、６０℃に加熱して、１５℃のエアー
で冷却しながら縦方向（ＴＵＲ）に２．５倍、横方向
（ＢＵＲ）に４．３倍にチューブラー延伸し、ロール式
デフレーターで折込み、デフレーターのメインピンチロ
ールに対する速度比が０．９０の引取ロールで巻き取っ
た。このときの延伸開始点のフィルム表面温度は５０
℃、延伸温度は４０℃、延伸終了点のフィルム表面温度
は２０℃であった。その後、熱風オーブン熱処理装置で
熱処理温度を５０℃として緩和率を縦方向２４％、横方
向４４％にとって緩和熱処理を行い、最後にフィルムを
２０℃に冷却して巻き取った。フィルム厚みは１１μｍ
であった。得られたフィルムについて実験Ｎｏ．１と同
じ評価を行った。
【００８６】以上の実施例１実験Ｎｏ．１と比較例１実
験Ｎｏ．２のフィルムの評価結果を表２に示す。表１を
用いて、本発明が従来技術に比較してハンド包装性に優
れていることを以下に説明する。表１において本発明の
フィルム（実施例１の実験Ｎｏ．１）は作業者の腕に負
担がかかることなく約１時間にわたり１５個／分という
高速ハンド包装ができ、包装品も皺が無いものが得られ
上述した方法で評価したストレッチ性は「◎」であっ
た。これに対し従来のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．
２）では作業者の腕に負担がかかり、１５個／分という
高速ハンド包装では２０分も行えなかった。包装仕上が
りも皺が多く、又無理に引張って皺を取ろうとすると３
種のトレーとも変形したり破損するといった問題が頻発
し、ストレッチ性は「×」であった。以上のことから本
発明は従来技術に対してストレッチ性に優れていること
が分かる。
験Ｎｏ．２のフィルムの評価結果を表２に示す。表１を
用いて、本発明が従来技術に比較してハンド包装性に優
れていることを以下に説明する。表１において本発明の
フィルム（実施例１の実験Ｎｏ．１）は作業者の腕に負
担がかかることなく約１時間にわたり１５個／分という
高速ハンド包装ができ、包装品も皺が無いものが得られ
上述した方法で評価したストレッチ性は「◎」であっ
た。これに対し従来のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．
２）では作業者の腕に負担がかかり、１５個／分という
高速ハンド包装では２０分も行えなかった。包装仕上が
りも皺が多く、又無理に引張って皺を取ろうとすると３
種のトレーとも変形したり破損するといった問題が頻発
し、ストレッチ性は「×」であった。以上のことから本
発明は従来技術に対してストレッチ性に優れていること
が分かる。
【００８７】次に上述のようにハンド包装性に違いが見
られる原因について図１を用いて説明する。図１及び図
２は本発明のフィルム（実施例１，実験Ｎｏ．１）と従
来技術のフィルム（比較例１，実験Ｎｏ．２）の横方向
の引張り試験時におけるフィルムの横方向のＳ−Ｓ曲線
である。図１に従来のストレッチ性の評価方法であるフ
ィルムを横方向に短冊状に切り出し引張る方法によって
求めたＳ−Ｓ曲線を示し、図２に本発明の評価方法、す
なわちフィルムの縦方向拘束したうえで引張る方法によ
って求めたＳ−Ｓ曲線を示した。なお、図１及び図２に
おいて本発明のフィルムのＳ−Ｓ曲線を実線で、従来技
術のフィルムのＳ−Ｓ曲線を点線で表した。
られる原因について図１を用いて説明する。図１及び図
２は本発明のフィルム（実施例１，実験Ｎｏ．１）と従
来技術のフィルム（比較例１，実験Ｎｏ．２）の横方向
の引張り試験時におけるフィルムの横方向のＳ−Ｓ曲線
である。図１に従来のストレッチ性の評価方法であるフ
ィルムを横方向に短冊状に切り出し引張る方法によって
求めたＳ−Ｓ曲線を示し、図２に本発明の評価方法、す
なわちフィルムの縦方向拘束したうえで引張る方法によ
って求めたＳ−Ｓ曲線を示した。なお、図１及び図２に
おいて本発明のフィルムのＳ−Ｓ曲線を実線で、従来技
術のフィルムのＳ−Ｓ曲線を点線で表した。
【００８８】図１の「従来の測定法」では両者のフィル
ムにはＳ−Ｓ特性に大きな差異が見られず、上述のハン
ド包装性の違いをうまく説明できない。それに対して、
本発明のストレッチ性の指標としてのフィルムの「縦方
向拘束時の伸び特性」は図２からも明らかなように、本
発明のフィルムは荷重が小さく且つ破断伸びが大きいの
に対して従来のフィルムでは荷重が大きく且つ破断伸び
が小さい。具体的な指標としての５０％伸び荷重（ｇ／
ｃｍ幅）／破断伸び（％）は順に本発明のフィルム（実
施例１の実験Ｎｏ．１）は１７０／１４０に対し、従来
技術のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．２）は同順に４
１０／５０であった。この様に上述の実際のハンド包装
の結果とよく対応し、従来のストレッチ性の目安として
の横方向に短冊状に切り出し引張る方法ではなく本発明
の如くフィルムの縦方向拘束時の横方向の伸び特性がス
トレッチ包装適性の指標としてふさわしいことが分か
る。
ムにはＳ−Ｓ特性に大きな差異が見られず、上述のハン
ド包装性の違いをうまく説明できない。それに対して、
本発明のストレッチ性の指標としてのフィルムの「縦方
向拘束時の伸び特性」は図２からも明らかなように、本
発明のフィルムは荷重が小さく且つ破断伸びが大きいの
に対して従来のフィルムでは荷重が大きく且つ破断伸び
が小さい。具体的な指標としての５０％伸び荷重（ｇ／
ｃｍ幅）／破断伸び（％）は順に本発明のフィルム（実
施例１の実験Ｎｏ．１）は１７０／１４０に対し、従来
技術のフィルム（比較例１の実験Ｎｏ．２）は同順に４
１０／５０であった。この様に上述の実際のハンド包装
の結果とよく対応し、従来のストレッチ性の目安として
の横方向に短冊状に切り出し引張る方法ではなく本発明
の如くフィルムの縦方向拘束時の横方向の伸び特性がス
トレッチ包装適性の指標としてふさわしいことが分か
る。
【００８９】
【実施例２及び比較例２】実験Ｎｏ．１のＨ層とＩ層の
層構成及び樹脂構成を表３に示すように替えた他は実験
Ｎｏ．１と同じ実験を繰り返した（実験Ｎｏ．３〜実験
Ｎｏ．１５）。なお、実験Ｎｏ．１０および実験Ｎｏ．
１２は３層構成である。また、実験Ｎｏ．５及び実験Ｎ
ｏ．１５は延伸開始点のフィルム表面温度は１５０℃、
延伸温度は１４０℃であった。また、実験Ｎｏ．４は延
伸倍率を縦方向（ＴＵＲ）に４．０倍、横方向（ＢＵ
Ｒ）に３．１倍としてフィルム厚みを８μｍとした。
層構成及び樹脂構成を表３に示すように替えた他は実験
Ｎｏ．１と同じ実験を繰り返した（実験Ｎｏ．３〜実験
Ｎｏ．１５）。なお、実験Ｎｏ．１０および実験Ｎｏ．
１２は３層構成である。また、実験Ｎｏ．５及び実験Ｎ
ｏ．１５は延伸開始点のフィルム表面温度は１５０℃、
延伸温度は１４０℃であった。また、実験Ｎｏ．４は延
伸倍率を縦方向（ＴＵＲ）に４．０倍、横方向（ＢＵ
Ｒ）に３．１倍としてフィルム厚みを８μｍとした。
【００９０】実験Ｎｏ．１〜実験Ｎｏ．１５のフィルム
の評価結果を表４に示す。又、以下に図３を用いて、本
発明のフィルムの縦方向拘束時の横方向の破断伸びが８
０％以上且つ５０％伸び荷重が８５ｇ／ｃｍ幅〜２５０
ｇ／ｃｍ幅であることの必要性について説明する。図３
はハンド包装において、フィルムの縦方向拘束時の横方
向の伸び特性とストレッチ性との関係を検討した実験図
であり、横軸（ｘ）には縦方向拘束時の横方向の破断伸
び（％）を、縦軸（ｙ）に縦方向拘束時の横方向の５０
％伸び荷重（ｇ／ｃｍ幅）をとって、表４に示す実験結
果（ストレッチ性）をフィルムの物性の関係でプロット
したものである。記号「○」はストレッチ性が「◎」ま
たは「○」であったもの、記号「×」はストレッチ性が
「×」であったものを表した。なお、「○」が本発明の
範囲である。
の評価結果を表４に示す。又、以下に図３を用いて、本
発明のフィルムの縦方向拘束時の横方向の破断伸びが８
０％以上且つ５０％伸び荷重が８５ｇ／ｃｍ幅〜２５０
ｇ／ｃｍ幅であることの必要性について説明する。図３
はハンド包装において、フィルムの縦方向拘束時の横方
向の伸び特性とストレッチ性との関係を検討した実験図
であり、横軸（ｘ）には縦方向拘束時の横方向の破断伸
び（％）を、縦軸（ｙ）に縦方向拘束時の横方向の５０
％伸び荷重（ｇ／ｃｍ幅）をとって、表４に示す実験結
果（ストレッチ性）をフィルムの物性の関係でプロット
したものである。記号「○」はストレッチ性が「◎」ま
たは「○」であったもの、記号「×」はストレッチ性が
「×」であったものを表した。なお、「○」が本発明の
範囲である。
【００９１】図３より明らかなように、ストレッチ性を
満足する領域を線で分離できることが分かる。ｘが８０
未満の領域は破断伸びが小さいためにハンド包装時にフ
ィルムの破れが多発した。またｙが２５０よりも大きい
領域は伸び荷重が大きいためにハンド包装時にトレーの
変形が多発する。さらにｙが８５未満の領域は図５の
（ウ）の工程において被包装物上面の皺をフィルムを引
張って取り除こうとしても皺を除去しきれずに包装仕上
がりが悪くなった。以上のことから図３の実線で囲まれ
た８０≦ｘかつ８５≦ｙ≦２５０の領域はストレッチ性
を満足する領域であることが分かる。
満足する領域を線で分離できることが分かる。ｘが８０
未満の領域は破断伸びが小さいためにハンド包装時にフ
ィルムの破れが多発した。またｙが２５０よりも大きい
領域は伸び荷重が大きいためにハンド包装時にトレーの
変形が多発する。さらにｙが８５未満の領域は図５の
（ウ）の工程において被包装物上面の皺をフィルムを引
張って取り除こうとしても皺を除去しきれずに包装仕上
がりが悪くなった。以上のことから図３の実線で囲まれ
た８０≦ｘかつ８５≦ｙ≦２５０の領域はストレッチ性
を満足する領域であることが分かる。
【００９２】なお、実験Ｎｏ．１〜実験Ｎｏ．１５のフ
ィルムにおいて良好なストレッチ性と熱シール性を併せ
持つフィルムのＸｃｈは２〜１８％であった。また、前
述のようにＸｃｈは製膜性の目安となり、表４において
Ｘｃｈが２％以上である本発明のフィルムは製膜性が全
て「△」以上であった。
ィルムにおいて良好なストレッチ性と熱シール性を併せ
持つフィルムのＸｃｈは２〜１８％であった。また、前
述のようにＸｃｈは製膜性の目安となり、表４において
Ｘｃｈが２％以上である本発明のフィルムは製膜性が全
て「△」以上であった。
【００９３】
【実施例３】実験Ｎｏ．１のＳ層とＩ層の樹脂構成及び
延伸条件を表５に示すように替えた他は実験Ｎｏ．１と
同じ実験を繰り返した（実験Ｎｏ．１６）。実験Ｎｏ．
１６及び実験Ｎｏ．１のフィルムの評価結果を表６にま
とめて示す。表６より明らかな通り、実験Ｎｏ．１及び
実験Ｎｏ．１５のフィルムはいずれも熱シール性が全て
「○」以上であった。
延伸条件を表５に示すように替えた他は実験Ｎｏ．１と
同じ実験を繰り返した（実験Ｎｏ．１６）。実験Ｎｏ．
１６及び実験Ｎｏ．１のフィルムの評価結果を表６にま
とめて示す。表６より明らかな通り、実験Ｎｏ．１及び
実験Ｎｏ．１５のフィルムはいずれも熱シール性が全て
「○」以上であった。
【００９４】但し、Ｓ層に融点９２℃であるＥＶＡ１を
用いた実験Ｎｏ．１は熱シール性や製膜性が「◎」であ
るのに対し、Ｓ層に融点が９９℃であるＶＬ１を用いた
実験Ｎｏ．１６は熱シール性や製膜性がやや劣り「○」
であった。従ってＴ２は９５℃以下であることがより好
ましいことがわかる。
用いた実験Ｎｏ．１は熱シール性や製膜性が「◎」であ
るのに対し、Ｓ層に融点が９９℃であるＶＬ１を用いた
実験Ｎｏ．１６は熱シール性や製膜性がやや劣り「○」
であった。従ってＴ２は９５℃以下であることがより好
ましいことがわかる。
【００９５】
【実施例４及び比較例３】表７に示すように、Ｈ層の耐
熱樹脂を融点が１５６℃のＳＰＯに（実験Ｎｏ．１
７）、また、Ｈ層の耐熱樹脂を融点が１５０℃のＲＰＰ
１（実験Ｎｏ．１８）に替えた他は実施例１と同様な操
作を繰り返した（以上実施例）。又表７に示すように、
Ｈ層の耐熱樹脂を融点が１４２℃のＲＰＰ２（実験Ｎ
ｏ．１９）に替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返
した（以上比較例）。
熱樹脂を融点が１５６℃のＳＰＯに（実験Ｎｏ．１
７）、また、Ｈ層の耐熱樹脂を融点が１５０℃のＲＰＰ
１（実験Ｎｏ．１８）に替えた他は実施例１と同様な操
作を繰り返した（以上実施例）。又表７に示すように、
Ｈ層の耐熱樹脂を融点が１４２℃のＲＰＰ２（実験Ｎ
ｏ．１９）に替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返
した（以上比較例）。
【００９６】実験Ｎｏ．１７〜実験Ｎｏ．１９及び実験
Ｎｏ．１のフィルムの評価結果を表８にまとめて示す。
以下に本発明において耐熱樹脂の融点（Ｔ１）が『Ｔ２
＋５５℃』以上であることの必要性について説明する。
表８において、『Ｔ２＋５５℃』である１４７℃よりも
高い融点の耐熱樹脂を用いた本発明のフィルムは熱シー
ル性及び製膜性が「△」以上であった。
Ｎｏ．１のフィルムの評価結果を表８にまとめて示す。
以下に本発明において耐熱樹脂の融点（Ｔ１）が『Ｔ２
＋５５℃』以上であることの必要性について説明する。
表８において、『Ｔ２＋５５℃』である１４７℃よりも
高い融点の耐熱樹脂を用いた本発明のフィルムは熱シー
ル性及び製膜性が「△」以上であった。
【００９７】これに対しＨ層に融点が１４２℃であるＲ
ＰＰ２を用いた実験Ｎｏ．１９は耐熱不足気味になり熱
シール性に劣りまた製膜時のバブルの形成が困難であっ
た。以上のことより本発明においてはＴ１は『Ｔ２＋５
５℃』以上である必要性が分かる。また、Ｈ層に融点１
６４℃であるＴＰＯ３を用いた実験Ｎｏ．１のフィルム
は、融点がＴ２＋７２℃であり、熱シール性に特に優
れ、製膜時のバブルの形成が容易で且つ長時間安定して
いた。
ＰＰ２を用いた実験Ｎｏ．１９は耐熱不足気味になり熱
シール性に劣りまた製膜時のバブルの形成が困難であっ
た。以上のことより本発明においてはＴ１は『Ｔ２＋５
５℃』以上である必要性が分かる。また、Ｈ層に融点１
６４℃であるＴＰＯ３を用いた実験Ｎｏ．１のフィルム
は、融点がＴ２＋７２℃であり、熱シール性に特に優
れ、製膜時のバブルの形成が容易で且つ長時間安定して
いた。
【００９８】なお、実験Ｎｏ．１がＥＰＲを含むエラス
トマー的樹脂であるＴＰＯ３を使用しているのに対し、
実験Ｎｏ．１７ではプロピレンとエチレンとのランダム
共重合体同士のコンパウンド品であるＳＰＯを用いてい
る為に、押込回復性は実験Ｎｏ．１に比べ劣っていた。
トマー的樹脂であるＴＰＯ３を使用しているのに対し、
実験Ｎｏ．１７ではプロピレンとエチレンとのランダム
共重合体同士のコンパウンド品であるＳＰＯを用いてい
る為に、押込回復性は実験Ｎｏ．１に比べ劣っていた。
【００９９】
【実施例５及び比較例４】表９に示すように層構成（厚
み比率）を替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返し
た（実験Ｎｏ．２０及び２１）。また、Ｓ層の押出機と
Ｉ層の押出機にも全てＨ層の樹脂を投入し実験Ｎｏ．１
と同様の条件で溶融押出し、フィルム厚みが１１μｍの
Ｈ層単層フィルムを得た（実験Ｎｏ．２２）。
み比率）を替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返し
た（実験Ｎｏ．２０及び２１）。また、Ｓ層の押出機と
Ｉ層の押出機にも全てＨ層の樹脂を投入し実験Ｎｏ．１
と同様の条件で溶融押出し、フィルム厚みが１１μｍの
Ｈ層単層フィルムを得た（実験Ｎｏ．２２）。
【０１００】なお、Ｓ層の押出機に投入した樹脂は防曇
剤としてグリセリンオレートを２ｗｔ％添加したもの
で、Ｉ層の押出機に投入した樹脂は防曇剤としてグリセ
リンオレートを０．２ｗｔ％添加することによりフィル
ム中の防曇剤量および存在分布は実験Ｎｏ．１のフィル
ムと同一になるようにした。実験Ｎｏ．２０〜実験Ｎ
ｏ．２２と実験Ｎｏ．１のフィルムの評価結果を表１０
にまとめて示す。以下に本発明においてＳ層を両表面に
設け、少なくとも３層以上の多層構成である必要性につ
いて説明する。
剤としてグリセリンオレートを２ｗｔ％添加したもの
で、Ｉ層の押出機に投入した樹脂は防曇剤としてグリセ
リンオレートを０．２ｗｔ％添加することによりフィル
ム中の防曇剤量および存在分布は実験Ｎｏ．１のフィル
ムと同一になるようにした。実験Ｎｏ．２０〜実験Ｎ
ｏ．２２と実験Ｎｏ．１のフィルムの評価結果を表１０
にまとめて示す。以下に本発明においてＳ層を両表面に
設け、少なくとも３層以上の多層構成である必要性につ
いて説明する。
【０１０１】表１０において本発明のフィルムの熱シー
ル性は全て「△」以上であった。これに対しＳ層を設け
ずにＨ層単層とした実験Ｎｏ．２２のフィルムは熱シー
ル性はいずれの条件でも熱シールが出来る条件は殆ど無
く、さらに透明性もＨＡＺＥが２０％と劣っていた。以
上のことより本発明において熱シール性及び透明性の観
点よりＳ層を両表面に設け、少なくとも３層以上の多層
構成である必要性が分かる。
ル性は全て「△」以上であった。これに対しＳ層を設け
ずにＨ層単層とした実験Ｎｏ．２２のフィルムは熱シー
ル性はいずれの条件でも熱シールが出来る条件は殆ど無
く、さらに透明性もＨＡＺＥが２０％と劣っていた。以
上のことより本発明において熱シール性及び透明性の観
点よりＳ層を両表面に設け、少なくとも３層以上の多層
構成である必要性が分かる。
【０１０２】尚実験Ｎｏ．２０のフィルムと実験Ｎｏ．
２１のフィルムを比較すると、スキン層（Ｓ層）の厚み
比率が大きい実験Ｎｏ．２０のフィルムはＨＡＺＥが
１．５％と透明性に優れるが、熱シール性、特に１秒と
いう短時間での熱シール性に劣っていた。先ず実験Ｎ
ｏ．２０のフィルムが透明性に優れる要因としては、Ｈ
層とＳ層との界面がフィルム表面から３．９μｍと大き
く表面の粗れが小さい（中心線平均粗さで０．０４μ
ｍ）のに対して実験Ｎｏ．２１では２．２μｍしか無い
ためにＨ層とＳ層との界面粗れがフィルムの表面まで影
響して（中心線平均粗さで０．０６μｍ）ＨＡＺＥは
１．９％であった。
２１のフィルムを比較すると、スキン層（Ｓ層）の厚み
比率が大きい実験Ｎｏ．２０のフィルムはＨＡＺＥが
１．５％と透明性に優れるが、熱シール性、特に１秒と
いう短時間での熱シール性に劣っていた。先ず実験Ｎ
ｏ．２０のフィルムが透明性に優れる要因としては、Ｈ
層とＳ層との界面がフィルム表面から３．９μｍと大き
く表面の粗れが小さい（中心線平均粗さで０．０４μ
ｍ）のに対して実験Ｎｏ．２１では２．２μｍしか無い
ためにＨ層とＳ層との界面粗れがフィルムの表面まで影
響して（中心線平均粗さで０．０６μｍ）ＨＡＺＥは
１．９％であった。
【０１０３】又高速での熱シール性は、スキン層（Ｓ
層）が薄い程融解させるに必要な熱量が少なくて済み有
利と考えられ、従って実験Ｎｏ．２１のフィルムの方が
実験Ｎｏ．１９よりも熱シール性に優れていたと考えら
れる。この現象は、層厚み比を同じにしてフィルム全体
の厚みを薄くした場合にも当てはまることが実験で確認
されている。
層）が薄い程融解させるに必要な熱量が少なくて済み有
利と考えられ、従って実験Ｎｏ．２１のフィルムの方が
実験Ｎｏ．１９よりも熱シール性に優れていたと考えら
れる。この現象は、層厚み比を同じにしてフィルム全体
の厚みを薄くした場合にも当てはまることが実験で確認
されている。
【０１０４】また、Ｈ層とＩ層を入れ替えただけの実験
Ｎｏ．１と実験Ｎｏ．２０を比較すると耐突刺性は実験
Ｎｏ．１の方が優れ、引裂強度は実験Ｎｏ．２１の方が
優れていた。
Ｎｏ．１と実験Ｎｏ．２０を比較すると耐突刺性は実験
Ｎｏ．１の方が優れ、引裂強度は実験Ｎｏ．２１の方が
優れていた。
【０１０５】
【実施例６】実験Ｎｏ．１の層構成、樹脂構成、延伸条
件を表１１に示すように替えた他は実験Ｎｏ．１と同じ
実験を繰り返した（実験Ｎｏ．２３〜実験Ｎｏ．２
９）。なお、延伸倍率は縦方向（ＴＵＲ）に３．７倍、
横方向（ＢＵＲ）に３．０倍としてフィルム厚みを９μ
ｍとした。
件を表１１に示すように替えた他は実験Ｎｏ．１と同じ
実験を繰り返した（実験Ｎｏ．２３〜実験Ｎｏ．２
９）。なお、延伸倍率は縦方向（ＴＵＲ）に３．７倍、
横方向（ＢＵＲ）に３．０倍としてフィルム厚みを９μ
ｍとした。
【０１０６】具体的には、実験Ｎｏ．２３，実験Ｎｏ．
２５，実験Ｎｏ．２６，実験Ｎｏ．２８は１２５℃の融
点を持つＶＬ３をＩ層にブレンドして、Ｘｃｈは固定し
た状態でΔＸｔのみを変化させ、実験Ｎｏ．２４，実験
Ｎｏ．２７，実験Ｎｏ．２９はＶＬ３をＩ層及び／また
はＨ層にブレンドして、ＸｃｈとΔＸｔを変化させた。
また実験Ｎｏ．２３〜実験Ｎｏ．２９において、延伸開
始点のフィルム表面温度を１５０℃、延伸温度を１４０
℃とした。
２５，実験Ｎｏ．２６，実験Ｎｏ．２８は１２５℃の融
点を持つＶＬ３をＩ層にブレンドして、Ｘｃｈは固定し
た状態でΔＸｔのみを変化させ、実験Ｎｏ．２４，実験
Ｎｏ．２７，実験Ｎｏ．２９はＶＬ３をＩ層及び／また
はＨ層にブレンドして、ＸｃｈとΔＸｔを変化させた。
また実験Ｎｏ．２３〜実験Ｎｏ．２９において、延伸開
始点のフィルム表面温度を１５０℃、延伸温度を１４０
℃とした。
【０１０７】実験Ｎｏ．２３〜実験Ｎｏ．２９及び実験
Ｎｏ．１のフィルムの評価結果を表１２にまとめて示
す。本発明において熱シール性や製膜性（フィルム厚み
の均一性）の観点より好ましいフィルムがΔＸｔ≦４．
５％であることを説明する。表１２によりΔＸｔが４．
５％以下の本発明のフィルムは熱シール性と製膜性が
「○」以上であった。
Ｎｏ．１のフィルムの評価結果を表１２にまとめて示
す。本発明において熱シール性や製膜性（フィルム厚み
の均一性）の観点より好ましいフィルムがΔＸｔ≦４．
５％であることを説明する。表１２によりΔＸｔが４．
５％以下の本発明のフィルムは熱シール性と製膜性が
「○」以上であった。
【０１０８】これに対しΔＸｔが４．５％よりも大きい
フィルムは熱シール性と製膜性が「△」であり又出来た
フィルムは厚み斑が目立った。ΔＸｔの値が大きい程、
シール温度範囲でのフィルムの融解によるフィルムの粘
度変化が大きくなるため、フィルムに与えられた熱量の
バラツキに対して、シール部位におけるフィルム粘度が
バラつき、シール性は不安定になる傾向になる為と考え
られる。またΔＸｔが４．５％より大きいフィルムは同
一トレーのシール面において場所により、穴があいたり
あるいはシール不足であったりとシール性の不安定度は
増し、高速包装でのシールレンジが結果的に狭くなる傾
向にあった。
フィルムは熱シール性と製膜性が「△」であり又出来た
フィルムは厚み斑が目立った。ΔＸｔの値が大きい程、
シール温度範囲でのフィルムの融解によるフィルムの粘
度変化が大きくなるため、フィルムに与えられた熱量の
バラツキに対して、シール部位におけるフィルム粘度が
バラつき、シール性は不安定になる傾向になる為と考え
られる。またΔＸｔが４．５％より大きいフィルムは同
一トレーのシール面において場所により、穴があいたり
あるいはシール不足であったりとシール性の不安定度は
増し、高速包装でのシールレンジが結果的に狭くなる傾
向にあった。
【０１０９】以上のことから、熱シール性及び製膜性の
観点よりΔＸｔは４．５％以下が好ましいことが分か
る。Ｈ層のＰＢを無添加とした実験Ｎｏ．２９はＨＡＺ
Ｅが１８％となり、不透明なフィルムとなった。
観点よりΔＸｔは４．５％以下が好ましいことが分か
る。Ｈ層のＰＢを無添加とした実験Ｎｏ．２９はＨＡＺ
Ｅが１８％となり、不透明なフィルムとなった。
【０１１０】
【実施例７】実験Ｎｏ．１のＨ層とＩ層の樹脂構成を表
１３に示すように替えた他は実験Ｎｏ．１と同じ実験を
繰り返した（実験Ｎｏ．３０〜実験Ｎｏ．３２）。実験
Ｎｏ．３０〜実験Ｎｏ．３２と実験Ｎｏ．１のフィルム
の評価結果を表１４にまとめて示す。以下にＨ層におい
てＨ層中の柔軟成分の量とその分散径がフィルムの引裂
強度、ストレッチ性、透明性、耐突刺性、押込回復性に
及ぼす影響について説明する。
１３に示すように替えた他は実験Ｎｏ．１と同じ実験を
繰り返した（実験Ｎｏ．３０〜実験Ｎｏ．３２）。実験
Ｎｏ．３０〜実験Ｎｏ．３２と実験Ｎｏ．１のフィルム
の評価結果を表１４にまとめて示す。以下にＨ層におい
てＨ層中の柔軟成分の量とその分散径がフィルムの引裂
強度、ストレッチ性、透明性、耐突刺性、押込回復性に
及ぼす影響について説明する。
【０１１１】表１３において、実験Ｎｏ．１では、耐熱
樹脂がリアクターＴＰＯであるＴＰＯ３でありＥＰＣが
均一に且つサブミクロンオーダーで分散し且つ６０重量
％含まれている（従ってＨ層中では３６重量％）のに対
し、実験Ｎｏ．３０が柔軟成分が含まれていないもの、
実験Ｎｏ．３１は実験Ｎｏ．３０に柔軟成分として密度
が０．８７ｇ／ｃｍ3のエチレン−プロピレン共重合体
であるＴＡＦを５重量％Ｈ層に機械的にブレンドして分
散径が１〜２０μ程度に分散させたものである。実験Ｎ
ｏ．１、実験Ｎｏ．３０及び実験Ｎｏ．３１の比較にお
いて、Ｈ層中の柔軟成分を多く含むほど引裂強度、スト
レッチ性、耐突刺性、押込回復性に優れることが分か
る。
樹脂がリアクターＴＰＯであるＴＰＯ３でありＥＰＣが
均一に且つサブミクロンオーダーで分散し且つ６０重量
％含まれている（従ってＨ層中では３６重量％）のに対
し、実験Ｎｏ．３０が柔軟成分が含まれていないもの、
実験Ｎｏ．３１は実験Ｎｏ．３０に柔軟成分として密度
が０．８７ｇ／ｃｍ3のエチレン−プロピレン共重合体
であるＴＡＦを５重量％Ｈ層に機械的にブレンドして分
散径が１〜２０μ程度に分散させたものである。実験Ｎ
ｏ．１、実験Ｎｏ．３０及び実験Ｎｏ．３１の比較にお
いて、Ｈ層中の柔軟成分を多く含むほど引裂強度、スト
レッチ性、耐突刺性、押込回復性に優れることが分か
る。
【０１１２】また、実験Ｎｏ．３２は実験Ｎｏ．３１の
Ｈ層のＰＰとエチレン−プロピレン共重合体であるＴＡ
Ｆとを重合装置内でＥＰＣとｉＰＰとをアロイ化したＢ
ＰＰに替えたものである。尚ＢＰＰ中のＥＰＣの分散径
は数μｍ程度であった。実験Ｎｏ．３２のフィルムは実
験Ｎｏ．３１のフィルムに比べ透明性、耐突刺性、押込
回復性は向上したが引裂強度がやや悪化した。なお、押
込回復性について、実験Ｎｏ．３１においては回復押込
量Ｌが２５ｍｍであったのに対し、実験Ｎｏ．３２は回
復押込量Ｌが２９ｍｍであった。
Ｈ層のＰＰとエチレン−プロピレン共重合体であるＴＡ
Ｆとを重合装置内でＥＰＣとｉＰＰとをアロイ化したＢ
ＰＰに替えたものである。尚ＢＰＰ中のＥＰＣの分散径
は数μｍ程度であった。実験Ｎｏ．３２のフィルムは実
験Ｎｏ．３１のフィルムに比べ透明性、耐突刺性、押込
回復性は向上したが引裂強度がやや悪化した。なお、押
込回復性について、実験Ｎｏ．３１においては回復押込
量Ｌが２５ｍｍであったのに対し、実験Ｎｏ．３２は回
復押込量Ｌが２９ｍｍであった。
【０１１３】Ｈ層の耐熱樹脂としては、柔軟成分として
のＥＰＣの含量が４０％以上で且つＥＰＣの平均分散径
が１μｍ以下であるリアクターＴＰＯであることが好ま
しいことが分かる。
のＥＰＣの含量が４０％以上で且つＥＰＣの平均分散径
が１μｍ以下であるリアクターＴＰＯであることが好ま
しいことが分かる。
【０１１４】
【実施例８】実験Ｎｏ．３３及び実験Ｎｏ．３４を表１
５に示す層構成及び樹脂構成のフィルムをダイレクトイ
ンフレーション（ＤＩ法）により製膜した。先ず、実験
Ｎｏ．１と同じ５層構造にサーキュラー多層ダイ（リッ
プ径：２００ｍｍ、リップの開度１ｍｍ）より押出して
（押出量１００ｋｇ／時間）チューブ状の積層体内を形
成し、その中にエアーを入れ積層体の外側に設置したエ
アーリングから３０℃のエアーを吹き付けながら横方向
延伸倍率（ＢＵＲ）を５．０倍にとり、厚みが１１μｍ
のフィルムを得た。このときの延伸開始点のフィルム表
面温度は２０５℃であり、延伸温度は１８０℃であり、
延伸終了点のフィルム表面温度は５０℃であった。
５に示す層構成及び樹脂構成のフィルムをダイレクトイ
ンフレーション（ＤＩ法）により製膜した。先ず、実験
Ｎｏ．１と同じ５層構造にサーキュラー多層ダイ（リッ
プ径：２００ｍｍ、リップの開度１ｍｍ）より押出して
（押出量１００ｋｇ／時間）チューブ状の積層体内を形
成し、その中にエアーを入れ積層体の外側に設置したエ
アーリングから３０℃のエアーを吹き付けながら横方向
延伸倍率（ＢＵＲ）を５．０倍にとり、厚みが１１μｍ
のフィルムを得た。このときの延伸開始点のフィルム表
面温度は２０５℃であり、延伸温度は１８０℃であり、
延伸終了点のフィルム表面温度は５０℃であった。
【０１１５】評価結果を表１６に示す。実験Ｎｏ．３３
のフィルムは非常に伸び易いものであるが、その分機械
包装時のカット性が「△」とＤＢ法の「◎」と比べ悪く
なっている。またフィルムの配向が無さ過ぎるため伸び
荷重がかなり低く、その上、５０％伸び荷重と１００％
伸び荷重の大小関係より明らかなようにネッキングが生
じていることも相まって被包装物上面におけるフィルム
の皺も完全に除去しにくく仕上がりが「△」となってい
る。さらにフィルムの配向が無さ過ぎることによる押込
回復性の不足が顕在化し「△」となっており、フィルム
の厚み斑は目立っており製膜性は「△」であった。
のフィルムは非常に伸び易いものであるが、その分機械
包装時のカット性が「△」とＤＢ法の「◎」と比べ悪く
なっている。またフィルムの配向が無さ過ぎるため伸び
荷重がかなり低く、その上、５０％伸び荷重と１００％
伸び荷重の大小関係より明らかなようにネッキングが生
じていることも相まって被包装物上面におけるフィルム
の皺も完全に除去しにくく仕上がりが「△」となってい
る。さらにフィルムの配向が無さ過ぎることによる押込
回復性の不足が顕在化し「△」となっており、フィルム
の厚み斑は目立っており製膜性は「△」であった。
【０１１６】従って本発明の好ましいフィルムの製造方
法の様に樹脂に多少でも延伸配向を掛けることが好まし
いことが分かる。なお、Ｈ層にＳＢをブレンドした実験
Ｎｏ．３４は、実験Ｎｏ．３３に比べて、押込回復性が
「〇」と改善されていた。また、ＤＢ法のフィルムが厚
み９μｍのフィルムを得られるのに対してＤＩ法のフィ
ルムは厚み９μｍのフィルムは得ることが出来なかっ
た。さらに、フィルムの透明性も「△」とやや劣ってい
た。なお、ＤＩ法で得られた実験Ｎｏ．３４及び実験Ｎ
ｏ．３３のフィルムのＴ２−１０℃における熱収縮率は
２％であった。これに対しＤＢ法で且つＴ３〜Ｔ１の延
伸温度で延伸された実験Ｎｏ．３〜実験Ｎｏ．３３及び
実験Ｎｏ．３５〜実験Ｎｏ．５０のＴ２−１０℃におけ
る熱収縮率は３〜２０％の範囲であった。
法の様に樹脂に多少でも延伸配向を掛けることが好まし
いことが分かる。なお、Ｈ層にＳＢをブレンドした実験
Ｎｏ．３４は、実験Ｎｏ．３３に比べて、押込回復性が
「〇」と改善されていた。また、ＤＢ法のフィルムが厚
み９μｍのフィルムを得られるのに対してＤＩ法のフィ
ルムは厚み９μｍのフィルムは得ることが出来なかっ
た。さらに、フィルムの透明性も「△」とやや劣ってい
た。なお、ＤＩ法で得られた実験Ｎｏ．３４及び実験Ｎ
ｏ．３３のフィルムのＴ２−１０℃における熱収縮率は
２％であった。これに対しＤＢ法で且つＴ３〜Ｔ１の延
伸温度で延伸された実験Ｎｏ．３〜実験Ｎｏ．３３及び
実験Ｎｏ．３５〜実験Ｎｏ．５０のＴ２−１０℃におけ
る熱収縮率は３〜２０％の範囲であった。
【０１１７】
【実施例９】実験Ｎｏ．１のＨ層の耐熱樹脂を表１７に
示す耐熱樹脂とすることで耐熱性樹脂のＭＦＲを替え
（実験Ｎｏ．３５〜実験Ｎｏ．３８）、更に、実験Ｎ
ｏ．３８では実験Ｎｏ．１のＳ層の樹脂を表１７に示す
樹脂とすることで、ＭＩを替えた他は実験Ｎｏ．１と同
じ実験を繰り返した。なお、延伸倍率は縦方向（ＴＵ
Ｒ）に４．０倍、横方向（ＢＵＲ）に３．１倍としてフ
ィルム厚みを８μｍとした。
示す耐熱樹脂とすることで耐熱性樹脂のＭＦＲを替え
（実験Ｎｏ．３５〜実験Ｎｏ．３８）、更に、実験Ｎ
ｏ．３８では実験Ｎｏ．１のＳ層の樹脂を表１７に示す
樹脂とすることで、ＭＩを替えた他は実験Ｎｏ．１と同
じ実験を繰り返した。なお、延伸倍率は縦方向（ＴＵ
Ｒ）に４．０倍、横方向（ＢＵＲ）に３．１倍としてフ
ィルム厚みを８μｍとした。
【０１１８】実験Ｎｏ．３５〜実験Ｎｏ．３８と実験Ｎ
ｏ．１のフィルムの評価結果を表１８にまとめて示す。
以下に本発明において使用する耐熱樹脂のＭＦＲが最終
フィルム物性に与える影響を説明する。まず、表１８よ
り耐熱樹脂のＭＦＲを０．８〜３０とした本発明のフィ
ルムやＳ層の樹脂のＭＩを２．２〜６とした本発明のフ
ィルムはストレッチ性や製膜性が「○」以上であった。
ｏ．１のフィルムの評価結果を表１８にまとめて示す。
以下に本発明において使用する耐熱樹脂のＭＦＲが最終
フィルム物性に与える影響を説明する。まず、表１８よ
り耐熱樹脂のＭＦＲを０．８〜３０とした本発明のフィ
ルムやＳ層の樹脂のＭＩを２．２〜６とした本発明のフ
ィルムはストレッチ性や製膜性が「○」以上であった。
【０１１９】実験Ｎｏ．１におけるＴＰＯ３（ＭＦＲ１
０）よりＭＦＲを０．８のＴＰＯ２に変えた実験Ｎｏ．
３３は実験Ｎｏ．１より若干伸び難くなった結果、やや
包装時のフィルム破れやトレー変形が起こり易くなって
「○」となった。また引裂強度も若干弱くなった。ま
た、実験Ｎｏ．１におけるＴＰＯ３（ＭＦＲ１０）より
ＭＦＲを３０のＴＰＯ１に変えた実験Ｎｏ．３６は実験
Ｎｏ．１より若干伸び易くなった結果、やや包装時にフ
ィルムに皺が生じ易くなり仕上がりが「○」となった。
一方、引裂強度は強くなった。但し、延伸製膜時にフィ
ルムの粘度が低下したため、製膜性が「○」となり若干
フィルム厚み斑が大きくなった。
０）よりＭＦＲを０．８のＴＰＯ２に変えた実験Ｎｏ．
３３は実験Ｎｏ．１より若干伸び難くなった結果、やや
包装時のフィルム破れやトレー変形が起こり易くなって
「○」となった。また引裂強度も若干弱くなった。ま
た、実験Ｎｏ．１におけるＴＰＯ３（ＭＦＲ１０）より
ＭＦＲを３０のＴＰＯ１に変えた実験Ｎｏ．３６は実験
Ｎｏ．１より若干伸び易くなった結果、やや包装時にフ
ィルムに皺が生じ易くなり仕上がりが「○」となった。
一方、引裂強度は強くなった。但し、延伸製膜時にフィ
ルムの粘度が低下したため、製膜性が「○」となり若干
フィルム厚み斑が大きくなった。
【０１２０】以上のことより、耐熱樹脂のＭＦＲは７〜
１５であることが好ましいことが分かる。２種の異なる
ＭＦＲのＴＰＯを混合して、ＴＰＯ３と同じＭＦＲにし
たＴＰＯ４を用いた実験Ｎｏ．３７は実験Ｎｏ．１と比
べ伸び易くなっており、引裂強度も若干大きくなった。
また、透明性も良くなった。この理由はよく分からない
が分子量分布が広くなったことによる効果と考えられ
る。
１５であることが好ましいことが分かる。２種の異なる
ＭＦＲのＴＰＯを混合して、ＴＰＯ３と同じＭＦＲにし
たＴＰＯ４を用いた実験Ｎｏ．３７は実験Ｎｏ．１と比
べ伸び易くなっており、引裂強度も若干大きくなった。
また、透明性も良くなった。この理由はよく分からない
が分子量分布が広くなったことによる効果と考えられ
る。
【０１２１】次にＳ層の樹脂のＭＩが最終フィルム物性
に与える影響を説明する。表１８においてＳ層にＭＩが
６のＥＶＡ１を用いた実験Ｎｏ．３７とＭＩが２．２の
ＥＶＡ２を用いた実験Ｎｏ．３８とを比較すると、実験
Ｎｏ．３８のフィルムは伸び率が小さく且つ伸び荷重が
大きくなって、実験Ｎｏ．３７のフィルムに比べ伸びに
くいフィルムとなった。
に与える影響を説明する。表１８においてＳ層にＭＩが
６のＥＶＡ１を用いた実験Ｎｏ．３７とＭＩが２．２の
ＥＶＡ２を用いた実験Ｎｏ．３８とを比較すると、実験
Ｎｏ．３８のフィルムは伸び率が小さく且つ伸び荷重が
大きくなって、実験Ｎｏ．３７のフィルムに比べ伸びに
くいフィルムとなった。
【０１２２】
【実施例１０】実施例１のＨ層の樹脂構成がＴＰＯ３が
６０％とＰＢが４０％であるのに対して、更に密度が
０．８７ｇ／ｃｍ3以下のエチレン−αオレフィン共重
合体をブレンドして、ＴＰＯ３が６０％とＰＢが２０％
とＶＬ２が２０％に替えた他は実施例１と同様な操作を
繰り返してフィルムを得た（実験Ｎｏ．３９）。又、Ｈ
層の樹脂構成をＢＰＰが２０％でＰＢが４０％とＶＬ２
が４０％に替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返し
てフィルムを得た（実験Ｎｏ．４０）。
６０％とＰＢが４０％であるのに対して、更に密度が
０．８７ｇ／ｃｍ3以下のエチレン−αオレフィン共重
合体をブレンドして、ＴＰＯ３が６０％とＰＢが２０％
とＶＬ２が２０％に替えた他は実施例１と同様な操作を
繰り返してフィルムを得た（実験Ｎｏ．３９）。又、Ｈ
層の樹脂構成をＢＰＰが２０％でＰＢが４０％とＶＬ２
が４０％に替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返し
てフィルムを得た（実験Ｎｏ．４０）。
【０１２３】これ等のフィルムは、製膜性、フィルム物
性、包装適性は実施例１のフィルムと同等であったが、
Ｈ層にエラストマー成分としてエチレン−αオレフィン
共重合体のＶＬ２をブレンドしている為に、押込回復性
の試験において回復時間が実施例１のフィルムよりも早
く、又０℃以下で押込回復性を測定しても２３℃の場合
と全く変わらなかった。
性、包装適性は実施例１のフィルムと同等であったが、
Ｈ層にエラストマー成分としてエチレン−αオレフィン
共重合体のＶＬ２をブレンドしている為に、押込回復性
の試験において回復時間が実施例１のフィルムよりも早
く、又０℃以下で押込回復性を測定しても２３℃の場合
と全く変わらなかった。
【０１２４】
【実施例１１】Ｈ層及びＩ層を表１９に示すような樹脂
構成とした他は実験Ｎｏ．１と同様な操作を繰り返した
（実験Ｎｏ．４１）。実験Ｎｏ．１はリサイクル樹脂を
Ｉ層に添加した場合に相当し、実験Ｎｏ．４１はリサイ
クル樹脂をＨ層に添加した場合に相当する。実験Ｎｏ．
１のフィルムの横方向の引裂強度が１５ｇであるのに比
べ、実験Ｎｏ．３９のフィルムは２５ｇとなり引裂強度
が向上した。また、実験Ｎｏ．１のフィルムのＨＡＺＥ
が１．５％であるのに対して実験Ｎｏ．３９のフィルム
は１．２％となり、フィルムの透明性が向上した。その
他の物性は同等であった。
構成とした他は実験Ｎｏ．１と同様な操作を繰り返した
（実験Ｎｏ．４１）。実験Ｎｏ．１はリサイクル樹脂を
Ｉ層に添加した場合に相当し、実験Ｎｏ．４１はリサイ
クル樹脂をＨ層に添加した場合に相当する。実験Ｎｏ．
１のフィルムの横方向の引裂強度が１５ｇであるのに比
べ、実験Ｎｏ．３９のフィルムは２５ｇとなり引裂強度
が向上した。また、実験Ｎｏ．１のフィルムのＨＡＺＥ
が１．５％であるのに対して実験Ｎｏ．３９のフィルム
は１．２％となり、フィルムの透明性が向上した。その
他の物性は同等であった。
【０１２５】
【実施例１２】実験Ｎｏ．１に水素添加した石油樹脂で
あるＡをブレンドして、Ｈ層の樹脂構成をＴＰＯ３が６
０％とＰＢが３０％とＡが１０％に替えた他は実験Ｎ
ｏ．１と同様な操作を繰り返した（実験Ｎｏ．４２）。
このフィルムは、製膜性、フィルム物性、包装適性は実
験Ｎｏ．１のフィルムと同等であったが、フィルムに光
沢があり又引裂強度が大きくなった。具体的な数字を示
せば、フィルムのＧＬＯＳＳ（％）／横方向の引裂強度
（ｇ）は実験Ｎｏ．１のフィルムが１３２／１５に対し
て、実験Ｎｏ．４２のフィルムは１４０／２５であっ
た。
あるＡをブレンドして、Ｈ層の樹脂構成をＴＰＯ３が６
０％とＰＢが３０％とＡが１０％に替えた他は実験Ｎ
ｏ．１と同様な操作を繰り返した（実験Ｎｏ．４２）。
このフィルムは、製膜性、フィルム物性、包装適性は実
験Ｎｏ．１のフィルムと同等であったが、フィルムに光
沢があり又引裂強度が大きくなった。具体的な数字を示
せば、フィルムのＧＬＯＳＳ（％）／横方向の引裂強度
（ｇ）は実験Ｎｏ．１のフィルムが１３２／１５に対し
て、実験Ｎｏ．４２のフィルムは１４０／２５であっ
た。
【０１２６】
【実施例１３】実施例１のＨ層の組成をＴＰＶを１００
％に替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返した（実
験Ｎｏ．４３）。このフィルムは、製膜性、フィルム物
性、包装適性は実施例１のフィルムと同等であったが、
このフィルムはゴム的な回復挙動を示し、押込回復性の
測定においては押込量が３０ｍｍでも３０秒以内に回復
した。
％に替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返した（実
験Ｎｏ．４３）。このフィルムは、製膜性、フィルム物
性、包装適性は実施例１のフィルムと同等であったが、
このフィルムはゴム的な回復挙動を示し、押込回復性の
測定においては押込量が３０ｍｍでも３０秒以内に回復
した。
【０１２７】但し、エチレン−オクテン−１共重合体の
分散径が数μｍ〜１０μｍ程度と大きい為に、ＨＡＺＥ
は２．５％と透明性に劣っていた。
分散径が数μｍ〜１０μｍ程度と大きい為に、ＨＡＺＥ
は２．５％と透明性に劣っていた。
【０１２８】
【実施例１４】表２０及び表２１に示すような樹脂構成
を用いることの他は実験Ｎｏ．１と同様にしてフィルム
を得た（実験Ｎｏ．４４〜実験Ｎｏ．５０）。実験Ｎ
ｏ．４４及び実験Ｎｏ．４５はＨ層の耐熱樹脂を２種類
用いたもので、実験Ｎｏ．４４は耐熱樹脂としてＴＰＯ
３とＳＰＯを等量用い、実験Ｎｏ．４５はＴＰＯ３とＢ
ＰＰを等量用いた。また、実験Ｎｏ．４６〜実験Ｎｏ．
５０はキャタロイ以外のリアクターＴＰＯを用いた場合
の例である。
を用いることの他は実験Ｎｏ．１と同様にしてフィルム
を得た（実験Ｎｏ．４４〜実験Ｎｏ．５０）。実験Ｎ
ｏ．４４及び実験Ｎｏ．４５はＨ層の耐熱樹脂を２種類
用いたもので、実験Ｎｏ．４４は耐熱樹脂としてＴＰＯ
３とＳＰＯを等量用い、実験Ｎｏ．４５はＴＰＯ３とＢ
ＰＰを等量用いた。また、実験Ｎｏ．４６〜実験Ｎｏ．
５０はキャタロイ以外のリアクターＴＰＯを用いた場合
の例である。
【０１２９】実験Ｎｏ．４４〜実験Ｎｏ．５０により得
られたフィルムはいずれの評価項目も「○」以上であ
り、本発明において本実験に使用された耐熱樹脂は好適
に使用されることが分かる。特筆すべきはＴＰＯ６やＴ
ＰＯ７を使用した実験Ｎｏ．４７，実験Ｎｏ．４８，実
験Ｎｏ．５０のものは耐熱層中で３０ｗｔ％程度の島と
なっても、且つリサイクル樹脂をＨ層のみならずＩ層に
添加しても透明性が「◎」と優れ、またＴＰＯ７のＭＦ
Ｒが７５であっても実験Ｎｏ．４８，実験Ｎｏ．５０に
おいて延伸は安定し原反の引き取りにおいても問題は生
じなかった。
られたフィルムはいずれの評価項目も「○」以上であ
り、本発明において本実験に使用された耐熱樹脂は好適
に使用されることが分かる。特筆すべきはＴＰＯ６やＴ
ＰＯ７を使用した実験Ｎｏ．４７，実験Ｎｏ．４８，実
験Ｎｏ．５０のものは耐熱層中で３０ｗｔ％程度の島と
なっても、且つリサイクル樹脂をＨ層のみならずＩ層に
添加しても透明性が「◎」と優れ、またＴＰＯ７のＭＦ
Ｒが７５であっても実験Ｎｏ．４８，実験Ｎｏ．５０に
おいて延伸は安定し原反の引き取りにおいても問題は生
じなかった。
【０１３０】
【実施例１５】実験Ｎｏ．５１〜実験Ｎｏ．５３として
層構成を表２２に示すように層構成を３層構成とし、樹
脂構成を替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返し
た。但し、実験Ｎｏ．５１及び実験Ｎｏ．５２の延伸開
始点のフィルム表面温度は９５℃、延伸温度は８５℃、
延伸終了点のフィルム表面温度は２０℃であった。その
後、熱風オーブン熱処理装置で熱処理温度を３５℃で熱
処理を行い、最後にフィルムを２０℃に冷却して巻き取
った。また、実験Ｎｏ．５３の延伸開始点のフィルム表
面温度は１１０℃、延伸温度は１００℃、延伸終了点の
フィルム表面温度は２０℃であった。その後、熱風オー
ブン熱処理装置で熱処理温度を５０℃で熱処理を行い、
最後にフィルムを２０℃に冷却して巻き取った。
層構成を表２２に示すように層構成を３層構成とし、樹
脂構成を替えた他は実施例１と同様な操作を繰り返し
た。但し、実験Ｎｏ．５１及び実験Ｎｏ．５２の延伸開
始点のフィルム表面温度は９５℃、延伸温度は８５℃、
延伸終了点のフィルム表面温度は２０℃であった。その
後、熱風オーブン熱処理装置で熱処理温度を３５℃で熱
処理を行い、最後にフィルムを２０℃に冷却して巻き取
った。また、実験Ｎｏ．５３の延伸開始点のフィルム表
面温度は１１０℃、延伸温度は１００℃、延伸終了点の
フィルム表面温度は２０℃であった。その後、熱風オー
ブン熱処理装置で熱処理温度を５０℃で熱処理を行い、
最後にフィルムを２０℃に冷却して巻き取った。
【０１３１】実験Ｎｏ．５１〜実験Ｎｏ．５３のフィル
ムの評価結果を表２３に示す。以下に本発明において耐
熱樹脂としてポリエチレン系樹脂も好ましく使用される
ことを説明する。実験Ｎｏ．５１は耐熱樹脂として融点
１２５℃のＶＬ３を、その他の樹脂として融点６１℃の
ＶＬ２を用いた。実験Ｎｏ．５２は耐熱樹脂として融点
１３３℃のＨＤを、その他の樹脂として融点６１℃のＶ
Ｌ２を用いた。実験Ｎｏ．５３は耐熱樹脂として融点１
３３℃のＨＤを、その他の樹脂として融点７８℃のＶＬ
５を用いた。
ムの評価結果を表２３に示す。以下に本発明において耐
熱樹脂としてポリエチレン系樹脂も好ましく使用される
ことを説明する。実験Ｎｏ．５１は耐熱樹脂として融点
１２５℃のＶＬ３を、その他の樹脂として融点６１℃の
ＶＬ２を用いた。実験Ｎｏ．５２は耐熱樹脂として融点
１３３℃のＨＤを、その他の樹脂として融点６１℃のＶ
Ｌ２を用いた。実験Ｎｏ．５３は耐熱樹脂として融点１
３３℃のＨＤを、その他の樹脂として融点７８℃のＶＬ
５を用いた。
【０１３２】実験Ｎｏ．５１〜実験Ｎｏ．５３のいずれ
のフィルムもストレッチ性は良好で少ない熱量でシール
できるため短時間での大量のシールが可能であり、本発
明において好ましいフィルムであった。但し、特に実験
Ｎｏ．５１及び実験Ｎｏ．５２のフィルムは夏場の保存
等において脱配向や収縮によるストレッチ性等の物性の
変化や製品の形態の変化が生じることもあった。なお、
実験Ｎｏ．５１〜実験Ｎｏ．５３のＴ２−１０℃におけ
る熱収縮率は２〜３％であった。
のフィルムもストレッチ性は良好で少ない熱量でシール
できるため短時間での大量のシールが可能であり、本発
明において好ましいフィルムであった。但し、特に実験
Ｎｏ．５１及び実験Ｎｏ．５２のフィルムは夏場の保存
等において脱配向や収縮によるストレッチ性等の物性の
変化や製品の形態の変化が生じることもあった。なお、
実験Ｎｏ．５１〜実験Ｎｏ．５３のＴ２−１０℃におけ
る熱収縮率は２〜３％であった。
【０１３３】
【表１】
【０１３４】
【表２】
【０１３５】
【表３】
【０１３６】
【表４】
【０１３７】
【表５】
【０１３８】
【表６】
【０１３９】
【表７】
【０１４０】
【表８】
【０１４１】
【表９】
【０１４２】
【表１０】
【０１４３】
【表１１】
【０１４４】
【表１２】
【０１４５】
【表１３】
【０１４６】
【表１４】
【０１４７】
【表１５】
【０１４８】
【表１６】
【０１４９】
【表１７】
【０１５０】
【表１８】
【０１５１】
【表１９】
【０１５２】
【表２０】
【０１５３】
【表２１】
【０１５４】
【表２２】
【０１５５】
【表２３】
【０１５６】
【発明の効果】本発明は上述の構成により、従来のフィ
ルムの特徴である熱シール性を維持した状態で、ストレ
ッチ性に優れ、特にハンドによるストレッチ包装性に優
れるフィルムを得ることが出来る。尚、本発明のフィル
ムはハンドによるストレッチ包装用途に限定されるもの
ではなく、突上型包装機や直線型包装機によるマシン包
装にも好適に利用し得るフィルムである。
ルムの特徴である熱シール性を維持した状態で、ストレ
ッチ性に優れ、特にハンドによるストレッチ包装性に優
れるフィルムを得ることが出来る。尚、本発明のフィル
ムはハンドによるストレッチ包装用途に限定されるもの
ではなく、突上型包装機や直線型包装機によるマシン包
装にも好適に利用し得るフィルムである。
【図１】本発明のフィルムと従来技術のフィルムの横方
向の引張り試験時におけるフィルムの横方向のＳ−Ｓ曲
線である。
向の引張り試験時におけるフィルムの横方向のＳ−Ｓ曲
線である。
【図２】本発明のフィルムと従来技術のフィルムのフィ
ルムの縦方向拘束した上で引張る横方向のＳ−Ｓ曲線で
ある。
ルムの縦方向拘束した上で引張る横方向のＳ−Ｓ曲線で
ある。
【図３】ハンド包装においてフィルムの縦方向拘束時の
横方向の伸び特性とストレッチ性との関係を検討した実
験図である。
横方向の伸び特性とストレッチ性との関係を検討した実
験図である。
【図４】ＤＳＣ法により求められた本発明のフィルムの
融解ピークプロファイル曲線の一例の模式図である。Ａ
１及びＡ２はフィルム全体の『Ｔ２＋２０℃』〜『Ｔ２
＋５５℃』の温度領域において融解する結晶の融解熱
を、Ｂ１及びＢ２はＨ層のうちの『Ｔ２＋２０℃』以上
の温度領域において融解する結晶の融解熱を示す。
融解ピークプロファイル曲線の一例の模式図である。Ａ
１及びＡ２はフィルム全体の『Ｔ２＋２０℃』〜『Ｔ２
＋５５℃』の温度領域において融解する結晶の融解熱
を、Ｂ１及びＢ２はＨ層のうちの『Ｔ２＋２０℃』以上
の温度領域において融解する結晶の融解熱を示す。
【図５】ハンド包装の工程の一例の模式図である。
Ｔ１ 耐熱樹脂の融解ピーク温度
Ｔ２ 表面層を主に構成する樹脂の融解ピーク温
度 Ｔ３ Ｔ１−３０℃より低い温度領域の融解ピー
クの内最も高温側の融解ピークのピーク温度 Ｔ４、Ｔ５ その他の融解ピークのピーク温度 （ａ） フィルム （ｂ） 熱カッター （ｃ） トレー （ｄ） フィルムの皺 （ｅ） 熱板
度 Ｔ３ Ｔ１−３０℃より低い温度領域の融解ピー
クの内最も高温側の融解ピークのピーク温度 Ｔ４、Ｔ５ その他の融解ピークのピーク温度 （ａ） フィルム （ｂ） 熱カッター （ｃ） トレー （ｄ） フィルムの皺 （ｅ） 熱板
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
// Ｂ２９Ｋ 23:00
Ｂ２９Ｌ 9:00
Claims (6)
- 【請求項１】 ポリエチレン系樹脂の両スキン層（Ｓ
層）と、融点（Ｔ１）が該ポリエチレン系樹脂の融点
（Ｔ２）よりも５５℃以上高いポリオレフィン系樹脂の
耐熱層（Ｈ層）とを含む少くとも３層からなるポリオレ
フィン系樹脂フィルムであって、フィルムの縦方向拘束
時の横方向の破断伸びが８０％以上で、かつ５０％伸び
荷重が８５〜２５０ｇ／ｃｍ幅であるポリオレフィン系
樹脂フィルム。 - 【請求項２】 上記ポリエチレン系樹脂の融点（Ｔ２）
が１００℃以下である請求項１記載のポリオレフィン系
樹脂フィルム。 - 【請求項３】 以下の（１）式及び（２）式を満たす請
求項１又は２記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。 ２％≦Ｘｃｈ≦１８％ （１） ΔＸｔ≦４．５％ （２） （但し、上記式中、Ｘｃｈとは示差走査熱量計（ＤＳ
Ｃ）で測定されたＨ層のうちのＴ２＋２０℃以上の温度
領域において融解する結晶量を、ΔＸｔとは示差走査熱
量計（ＤＳＣ）で測定されたフィルム全体のＴ２＋２０
℃〜Ｔ２＋５５℃の温度領域において融解する結晶量を
示す。） - 【請求項４】 Ｔ２−１０℃におけるフィルムの縦・横
の平均熱収縮率が３０％以下である請求項１〜３いずれ
かに記載のポリオレフィン系樹脂フィルム。 - 【請求項５】 Ｈ層において、上記ポリオレフィン系樹
脂がポリプロピレン系樹脂であり、かつＨ層がポリブテ
ン−１系樹脂、エチレンと炭素数３〜１２のαオレフィ
ンとの共重合体、ビニル芳香族系エラストマーからなる
群より選ばれる少なくとも１種の樹脂を含有する請求項
１〜４いずれかに記載のポリオレフィン系樹脂フィル
ム。 - 【請求項６】 サーキュラー多層ダイより、ポリエチレ
ン系樹脂の両スキン層（Ｓ層）と、融点（Ｔ１）が該ポ
リエチレン系樹脂の融点（Ｔ２）よりも５５℃以上高い
ポリオレフィン系樹脂の耐熱層（Ｈ層）とを含む少なく
とも３層を溶融押出し、急冷固化してチュ−ブ状原反を
製造した後、該チューブ状原反を、示差走査熱量計（Ｄ
ＳＣ）で測定されるチュ−ブ状原反全体での融解ピーク
のうち、Ｔ１−３０℃より低い温度領域における最高温
のピーク温度であるＴ３（℃）以上の温度に加熱し、且
つＴ３〜Ｔ１の温度範囲で面積倍率２〜３６倍に延伸す
ることを特徴とする、フィルムの縦方向拘束時の横方向
の破断伸びが８０％以上でかつ５０％伸び荷重が８５〜
２５０ｇ／ｃｍ幅であるポリオレフィン系樹脂フィルム
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13756899A JP3366879B2 (ja) | 1998-06-08 | 1999-05-18 | ポリオレフィン系樹脂フィルム |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-159630 | 1998-06-08 | ||
| JP15963098 | 1998-06-08 | ||
| JP13756899A JP3366879B2 (ja) | 1998-06-08 | 1999-05-18 | ポリオレフィン系樹脂フィルム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000062113A true JP2000062113A (ja) | 2000-02-29 |
| JP3366879B2 JP3366879B2 (ja) | 2003-01-14 |
Family
ID=26470828
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13756899A Expired - Fee Related JP3366879B2 (ja) | 1998-06-08 | 1999-05-18 | ポリオレフィン系樹脂フィルム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3366879B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002144505A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-05-21 | Japan Polychem Corp | ポリオレフィン系積層軟質シート |
| JP2009298119A (ja) * | 2008-06-17 | 2009-12-24 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 収縮包装用多層フィルムおよびその製造方法 |
| JP2015036195A (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-23 | 三菱樹脂株式会社 | 深絞り用複合フィルム |
| JP2017105947A (ja) * | 2015-12-11 | 2017-06-15 | 大倉工業株式会社 | ポリオレフィン系熱収縮性フィルム |
| JP2017109402A (ja) * | 2015-12-17 | 2017-06-22 | 株式会社細川洋行 | 高強度を有するポリエチレンシーラントフィルム、およびこれを用いた包装体 |
| JP2017517424A (ja) * | 2014-06-12 | 2017-06-29 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 多層フィルム及び該多層フィルムから作製される物品 |
-
1999
- 1999-05-18 JP JP13756899A patent/JP3366879B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002144505A (ja) * | 2000-11-17 | 2002-05-21 | Japan Polychem Corp | ポリオレフィン系積層軟質シート |
| JP2009298119A (ja) * | 2008-06-17 | 2009-12-24 | Asahi Kasei Chemicals Corp | 収縮包装用多層フィルムおよびその製造方法 |
| JP2015036195A (ja) * | 2013-08-12 | 2015-02-23 | 三菱樹脂株式会社 | 深絞り用複合フィルム |
| JP2017517424A (ja) * | 2014-06-12 | 2017-06-29 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 多層フィルム及び該多層フィルムから作製される物品 |
| JP2017105947A (ja) * | 2015-12-11 | 2017-06-15 | 大倉工業株式会社 | ポリオレフィン系熱収縮性フィルム |
| JP2017109402A (ja) * | 2015-12-17 | 2017-06-22 | 株式会社細川洋行 | 高強度を有するポリエチレンシーラントフィルム、およびこれを用いた包装体 |
| US10611132B2 (en) | 2015-12-17 | 2020-04-07 | Hosokawa Yoko Co., Ltd. | Polyethylene sealant film having high strength and package using the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3366879B2 (ja) | 2003-01-14 |
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